JPS63205141A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、自動車等の内燃機関から排出される排ガス
中の有害成分である炭化水素（ＨＣ）、−酸化炭素（Ｃ
Ｏ）、窒素酸化物（ＮＯｘ）を効率よく浄化する排ガス
浄化用触媒に関する。

（従来の技術） 従来、排ガス中のＨＣ，ＣｏおよびＮＯｘを浄化する排
ガス浄化用触媒は多数提案されており、なかでもセリウ
ムを活性アルミナに適当量添加させると耐熱性が著しく
向上するところから、例えば、特開昭５２−１１６７７
９号公報、特開昭５４−１５９３９１号公報に開示され
ているように、あらかじめセリウムを含有させた活性ア
ルミナ粉末をモノリス担体基材の表面に付着させた後に
、白金、ロジウム、パラジウム、等の単独又は組み合せ
てなる触媒金属を担持させた触媒が提案されている。

（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、このような従来の排ガス浄化用触媒にあ
っては、反応ガスの拡散が、活性アルミナの持つ細孔に
支配される。一般に、活性アルミナの細孔はミクロポア
であるため、分子径の大きな炭化水素等のガスの拡散が
不十分となっていた。

したがって、十分な活性点の活用が出来ず、貴金属量を
増加させて対応することになる結果触媒のコストが上昇
するという問題点があった。

（問題点を解決するための手段） このような従来の問題点を解決したこの発明の排ガス浄
化用触媒は、担体基材上に、細孔径ビークが１００Å以
下である活性アルミナと希土類金属酸化物から成るコー
ト層に好ましくは塩化白金酸又は塩化白金酸と塩化ロジ
ウムを用い、白金または白金とロジウムが担持されてい
る第１コート層と、この層上に、細孔径ビークが１００
Å以下である活性アルミナと希土類金属酸化物および酸
化ジルコニウムから成るコート層に５００〜１０００人
の細孔径ピークを持つ細孔が付与され、好ましくはジニ
トロジアンミンパラジウムと硝酸ロジウムを用いてパラ
ジウムとロジウムが担持されている第２コート層を備え
たことを特徴とする。

以下、この発明を説明する。

この発明の触媒は、担体基材上に第１コート層として細
孔径ピークが１００Å以下である活性アルミナと希土類
金属酸化物から形成され、白金または白金とロジウムが
担持されて成るコート層を備える。このコート層は次の
方法で設けることができる。即ち細孔径ピーク（最大頻
度直径）が１０・０Å以下である活性アルミナ粒状又は
粉末状担体に、希土類金属、例えばセリウム、ランタン
、ネオジム、プラセオジム等の１種又は数種の混合硝酸
塩の水溶液を用い、浸漬法等で所定量を担持させ乾燥し
た後、例えば空気気流中６００〜６５０°Ｃで、１．５
〜２時間焼成して、希土類酸化物を含む１００Å以下の
ミクロボアを有する活性アルミナを得る。

上記活性アルミナ担体と酸化セリウム（ＣｅＯ□＝セリ
ア）とを硝酸酸性ベーマイトアルミナゾルと混合粉砕し
て得られるスラリーを、コーディエライト質を主成分と
するモノリス担体基材表面に塗布する。乾燥終了後、例
えば空気雰囲気中６５０〜８５０°Ｃで焼成してコーテ
ィング担体を得る。得られたコーティング担体に、塩化
白金酸または塩化白金酸と塩化ロジウムとの混合水溶液
を用い、浸漬法等で、白金、または白金とロジウムを担
持させ、乾燥後、例えば燃焼ガス気流中で、５５０〜７
５０°Ｃの如き温度で、０．５〜２時間焼成して触媒と
する。

次にこの発明の触媒においては、第１コート層上に、細
孔径ピークが１００Å以下である活性アルミナと希土類
金属酸化物および酸化ジルコニウムから成るコート層に
５００〜１０００人の細孔径ビークを持つ細孔が付与さ
れ、パラジウムとロジウムが担持された第２コート層を
備える。

このコート層は次の方法でもけることができる。

即ち、細孔径ビークが１００Å以下である活性アルミナ
に、前記希土類金属の硝酸塩溶液を用い、浸漬法等によ
り希土類金属を所定量担持したのち、乾燥焼成して、希
土類金属酸化物を含有する活性アルミナ担体を得る。得
られた活性アルミナ担体と、水酸化ランタン粉末、酸化
ジルコニウム粉末、およびカーボンブラックとを、硝酸
酸性ベーマイトアルミナゾルと混合粉砕して得られるス
ラリーを前記触媒に塗布する。乾燥終了後、例えば空気
気流中、室温から昇温し、６５０〜８５０°Ｃで２時間
焼成したのち、ジニトロジアンミンパラジウム硝酸溶液
と、硝酸ロジウム溶液との混合溶液を用い、浸漬法等で
所定量のパラジウム、ロジウムを担持させ、乾燥後、例
えば燃焼ガス気流中で、５５０〜７５０°Ｃの如き温度
で、０．５〜２時間焼成して触媒とする。尚、焼成は、
昇温徐冷パターンを用いることが望ましい。

γ−アルミナ、δ−アルミナ等の活性アルミナに希土類
金属酸化物を担持させると、活性アルミナの耐熱性は著
しく向上することが知られている。

特に、セリウム、ランタン、プラセオジム、ネオジム、
イツトリウム等はその効果が著しく、活性アルミナのα
−アルミナへの変化を抑えると同時に、ミクロボアの失
落が起りにくくなる。この結果、高比表面積を維持し、
貴金属の高分散を維持することになる。活性アルミナへ
の希土類金属の担持量は、金属換算で対アルミナ比１重
量％未満では、耐熱性向上の効果が少なく、また５重量
％を超えると耐熱性は向上するが、相対的にアルミナの
比表面積を低下させ、同時にアルミナの特にミクロボア
を減少させることになり好ましくない。

従って希土類金属の担持量は、金属換算で対アルミナ比
１〜５重量％、好ましくは２〜３重量％とするのが良い
。

この発明においては、さらに希土類金属酸化物の１種ま
たは数種を希土類金属酸化物の持つ酸素（０、）ストレ
ージ効果および水素（Ｈ２）活性化効果を、触媒担体に
付与する目的で添加する。加えて、ロジウムが、活性ア
ルミナと反応を起し、アルミン酸ロジウムといわれる、
複合体を形成し、失活するため、これを防ぐ目的で酸化
ジルコニウムを添加する。この結果、活性アルミナの高
比表面積と、希土類金属酸化物の持つｏ２ストレージ効
果、Ｈｚ活性化効果、および酸化ジルコニウムによるロ
ジウムの有効活用とが、触媒の徘ガス浄化性能向上に寄
与する効果は大であり、特に自動車排ガス雰囲気がリッ
チ側（燃料過剰側）となった場合でも、希土類金属酸化
物の持つＯｔストレージ効果により安定した高浄化性能
を示すようになる。これに加えて、希土類金属酸化物の
持つＨ２活性化効果により、特に触媒温度が高温となる
リーン雰囲気（空気過剰側）でのＮＯｘの高浄化性能を
示すようになる。尚、活性アルミナと混合する希土類金
属酸化物粉末は、金属換算（例えばセリウムとして）５
０重量％より−多くしても、これによる性能向上効果は
ほとんどなく、また５重量％未満では０２ストレージ効
果、Ｈ２活性化効果が発明者の要求性能と比較して不十
分であるので、５〜５０重景％の範囲にすることが望ま
しい。上記Ｏｔストレージ効果は、イツトリウム、セリ
ウム、プラセオジム、テルビウム等の酸化物が、Ｈ２活
性化効果は、ランタン、ネオジム、サマリウム等の酸化
物が持つ特性である。また、ロジウムの有効活用を図る
目的で用いる酸化ジルコニウムは、金属換算２０重量％
より多くしても、これによる性能向上効果はほとんどな
く、また３重量％未満では、ロジウムの安定化に対して
の効果が不十分であるので、３〜２０重量％の範囲にす
ることが望ましい。

この発明の触媒は、上述の効果を持つコーティング担体
に、特に炭化水素（ＩＣ）のコート層内拡散を十分に行
うために有効な細孔を付与している。この細孔の付与は
カーボンブラックを用いて行うのが好ましい。カーボン
ブラックをスラリーと混合し、焼成によって付与される
細孔は、用いるカーボンブラックの種類および量に支配
される。

この際カーボンブラックに代る他の炭素質物質を用いる
場合、通常、固体状の炭素質は、物理的にあまり微粉化
でき難く、得られる細孔は普通期待するよりもかなり大
きなものになってしまう。また対スラリーに対し１０重
量％以上の量を添加しようとすると、当然ながら、得ら
れるコート層の強度が弱まり、実用に供し得なくなり、
又この様に多量の炭素質を焼成除去する際の温度制御は
非常に困難になる。これに対しカーボンブラックは、極
めて微細かつ均一性の粉末であり、特にその微細構造に
特徴がある。すなわち、カーボンブラックは単一の単純
な球から成っているのではなく、個々の粒子が凝集して
大きな鎖状高次構造（ストラフチャー）を形成している
。このことがカーボンブラック添加後、焼成除去するこ
とで、望ましい位置に非常に狭い範囲で、多量の細孔を
付与するのみならず、多量の添加にもかかわらず高い強
度を維持する理由と考えられる。したがって、得られる
細孔径は、カーボンブラックの粒子径、添加量に加えて
ストラフチャーの大きさによって決定される。この発明
の目的とする炭化水素の拡散に寄与すると言われている
細孔径は、石油化学用の触媒担体としても検討されてい
る通り、５００〜１０００人であり、この径の細孔を、
アルミナ自身にでは無く、アルミナコート層内に作るこ
とで、コート層内に均一に分散担持される、白金および
、白金とロジウムを、より有効に活用することが出来る
。カーボンブラックを用いる場合には、ＡＳＴＭ　　Ｎ
ｏ、Ｎ−５５０、およびＮ−６６０でに規定されるカー
ボンブラックが好ましく、添加■は、対スラリー１０重
量％から３０重量％である。

添加量が１０重量％未満では、コート層表面がら、内層
にまで細孔が連続して出来ないため、目的を十分達成で
きず、３０重世％より多くては、細孔の連続発生は、十
分できるものの、焼成除去時のコート層温度上昇が制御
できなくなり、不都合となるため上記添加量とする。

以上のように担体の第１コート層に触媒活性金属である
白金または白金とロジウムを担持させ、第２コート層に
パラジウムとロジウムを担持させた触媒である。既に述
べた如く、一般に貴金属成分を有効に活用するためには
、高分散化させ、より多くの活性点を持たせる必要があ
るが、排ガス温度の低い領域では反応律速に支配される
ため、貴金属の分散は、むしろ触媒表面に高濃度に分散
させることが有利になる。したがって、コート層内部は
、排ガス成分が拡散律速に支配される部分に対応し、よ
り高度に分散担持させるため、塩化白金酸、および塩化
ロジウムを用いて、白金または白金、ロジウムを分散担
持させている。また第２コート層である表面層には、ジ
ニトロジアンミンパラジウムおよび硝酸ロジウムを用い
て、コート層、数マイクロメータの範囲に担持し、低温
活性を高めている。このことは蛍光Ｘ線分析法によるス
ポット測定により確認されている。

上述のように、白金はコート層内部に、塩化白金酸を用
いて担持させるのは、塩化白金酸は活性アルミナコート
層にほぼ均一に担持されるが、初期低温活性には不利で
あるが、耐久性には優れる。

一方策２コート層に担持させるジニトロジアンミンパラ
ジウムは、初期低温活性に優れるが、耐久性は不利とな
る。従って、このような組合せを選択することにより、
双方の特性を利用している。

ジニトロジアンミンパラジウムが、コート層表面に担持
される理由は、十分解明されていないが、ジニトロジア
ンミンパラジウムが錯体であるため、分子が大きく、ア
ルミナのミクロボア内への拡散が十分起らないことと、
ＰＨ理論上から内部拡散しにくいため表面層担持になる
と考えられる。

また、白金は、セリウムを含む層に、パラジウムはラン
タンを含む層に分けて担持する理由は、以下の通りであ
る。

白金は、酸化セリウムと共存することで、高い酸化活性
を持つ、これは酸化セリウムから脱離する酸素が白金原
子とイオン結合する結果、活性状態になり、排ガス中に
含まれる一酸化炭素ならびに、炭化水素との反応性を高
めるためと考えられている。一方パラジウムは酸素共存
下では、７８０°Ｃ付近で、ＰｄＯ≠Ｐｄの解離再酸化
を起し、この際に粒子成長する。また白金と共存すると
、この解離、再酸化温度が下がるとされている。

しかるにパラジウムはランタンと共存させると、Ｌａ−
０−Ｐｄなる複合体を作り、雰囲気安定性を持つ結果、
高い触媒活性を維持する。

（実験例） この発明を、次の実施例、比較例および試験例により詳
細に説明する。

実詣五土 細孔径ピークが８０〜１００人であるＴ−またはδ−ア
ルミナを主成分とする活性アルミナ担体を、硝酸セリウ
ム水溶液に含浸し、乾燥した後空気気流中６００℃で２
時間焼成し、アルミナに対しセリウムを金属換算で３．
０重量％を含む活性アルミナ担体を得た。この活性アル
ミナの細孔径ピークは、水銀圧入式ポロシメータにより
細孔分布を測定した結果８０〜９０人であった。次に硝
酸酸性ベーマイトゾル（ベーマイトアルミナ１０重量％
懸濁液に、１０重量％ＨＮＯ３を添加することによって
得られるゾル）２４７８ｇ、上記活性アルミナ担体１０
０６ｇ、酸化セリウム粉末５１６ｇをボールミルボット
に投入し、８時間粉砕してスラリーを得た。得られたス
ラリーを、モノリス担体基材（１，Ｍ！４００セル）に
塗布し、１００〜１３０°Ｃで１時間乾燥した後、６５
０　”Ｃで２時間焼成した。この場合の塗布量は２２０
　ｇ／個に設定した。さらにこの担体に、担体１個当り
白金０．９５５　ｇを、塩化白金酸水溶液を用い、勺、
速乾燥したのち、６００°Ｃで１時間燃焼ガス雰囲気中
で焼成して触媒担体を得た。次に上記活性アルミナ担体
を、硝酸ランタン水溶液に含浸、乾燥後、空気気流中６
００℃で２時間焼成し、アルミナに対しランタンを金属
換算で３．０重量％含む活性アルミナ担体を得た。次に
硝酸酸性ベーマイトゾル２４７８ｇ、上記活性アルミナ
８２３　ｇ、水酸化ランタン粉末３９４ｇ、酸化ジルコ
ニウム粉未２８２ｇと、ＡＳＴＭ　　Ｎ１１ＬＮ−５５
０に規定されたカーボンブラック６００ｇとを、ボール
ミルポットに投入し、８時間粉砕して得たスラリーを、
前記触媒担体に塗布し、１００〜１３０°Ｃで１時間乾
燥した後、室温よりｌＯ″Ｃ／分の昇温速度で昇温し、
６５０°Ｃで２時間焼成した。この場合の塗布量は１２
０ｇ／個に設定した。さらにこの担体に、担体１個当り
パラジウム０．９５５　ｇ、ロジウム０．１９１　ｇを
ジニトロジアンミンパラジウム硝酸酸性溶液と硝酸ロジ
ウム溶液の混合水溶液を用い、含浸担持し、マイクロ波
乾燥装置を用い、急速乾燥したのち、６００°Ｃで１時
間燃焼ガス雰囲気中で焼成して触媒１を得た。この触媒
は、白金０．５５９ｇ／／ｌ！、パラジウム０．５５９
ｇ／ｆｆｉ。

ロジウム０．１１２ｇ＃！、セリウム３２．４　ｇ　／
　ｌ、ランタン１２．７　ｇ　／　ｌ、ジルコニウム８
．５ｇ／／！を含有している。またカーボンブラックに
より付与された細孔は、５００人に細孔径ピークを有し
ている。

実ｊｌ址翌 実施例１において、スラリーに混入するカーボンブラッ
クをＡＳＴＭ　　Ｎｏ、Ｎ−６６０とした以外は同様に
して触媒２を得た。この触媒のカーボンブラックにより
付与された細孔は、７００人に細孔径ピークを有してい
る。

刀１片ｌ 実施例１において、スラリーに混合するカーボンブラッ
クの量を８００ｇとした以外は同様にして、触媒３を得
た。この触媒の、カーボンブランクにより付与された細
孔は、８００人に細孔径ピークを有している。

災格皿土 実施例２において、スラリーに混入したカーボンブラッ
クの量を８００ｇとした以外は同様にして触媒４を得た
。この触媒のカーボンブラックにより付与される細孔は
、１０００人に細孔径ピークを有している。

災施■工 実施例１において、セリウムを含む活性アルミナ１００
６ｇ、硝酸酸性ベーマイトゾル２４７８ｇ、酸化セリウ
ム５１６ｇをボールミルボットに投入し、８時間粉砕し
て得たスラリーを、モノリス担体基材に塗布し、乾燥、
焼成して得られたコート担体に、白金０．９５５ｇ／個
、ロジウム０．０９５５ｇ／個を、塩化白金酸溶液と塩
化ロジウム溶液の混合水溶液を用い、含浸担持した以外
は同様にして触媒担体を得た。この触媒担体に、実施例
１と同様にランタン、ジルコニアを含むコート層を塗布
し、乾燥焼成した後、パラジウム０．９５５ｇ／個、ロ
ジウム０．０９５５ｇ／個を、ジニトロジアンミンパラ
ジウム硝酸酸性溶液と硝酸ロジウムの混合水溶液を用い
、含浸担持した以外同様にして触媒５を得た。この触媒
は、白金０．５５９ｇ／ｊ！、パラジウム０．５５９ｇ
／ｆ、ロジウム０．１１２ｇ／ｆｆｉ、セリウム３２．
４ｇ／ｌ。

ランタン１２．７　ｇ　／　１．、ジルコニウム８．５
ｇ＃！を含有している。またカーボンブラックにより付
与された細孔は、５００人に細孔径ピークを有している
。

此１石飢１ 細孔径ピークが８０〜１００人であるγ−またはδ−ア
ルミナを主成分とする活性アルミナ担体を、硝酸セリウ
ム水溶液に含浸し、乾燥した後空気気流中６００“Ｃで
２時間焼成し、アルミナに対しセリウムを金属換算で３
．０重里％含む活性アルミナ担体を得た。この活性アル
ミナの細孔径ピークは、水銀圧入式ポロシメータにより
細孔分布を測定した結果８０〜９０人であった。次に硝
酸酸性ベーマイトゾル（ベーマイトアルミナ１０重置％
懸濁液に、ｌＯ重景％ＨＮ　Ｏ，を添加することによっ
て得られるゾル）２４７８ｇ、上記活性アルミナ担体１
００６ｇ、酸化セリウム粉末５１６ｇをボールミルボッ
トに投入し、８時間粉砕してスラリーを得た。得られた
スラリーを、モノリス担体基材（１，７ｊｌ！　　４０
０セル）に塗布し、１００〜１３０°Ｃで１時間乾燥し
た後、６５０°Ｃで２時間焼成した。この場合の塗布量
は、２２０ｇ／個に設定した。さらにこの担体に、担体
１個当り白金０．９５５ｇを、塩化白金酸水溶液を用い
象、速乾燥したのち、６００°Ｃで１時間燃焼ガス雰囲
気中で焼成して触媒担体を得た。次に上記活性アルミナ
担体を、硝酸ランタン水溶液に含浸、乾燥後、空気気流
中６００°Ｃで２時間焼焼成し、アルミナに対し、ラン
タンを金属換算で３．０重量％を含む活性アルミナ担体
を得た。次に硝酸酸性ベーマイトゾル２４７８ｇ、上記
活性アルミナ８２３ｇ、水酸化ランタン粉末３９４ｇ、
酸化ジルコニウム粉末２８２ｇとを、ボールミルポット
に投入し、８時間粉砕して得たスラリーを、前記触媒担
体に塗布し、１００−１３０°Ｃで１時間乾燥した後、
室温よりｌＯ°Ｃ／分の昇温速度で昇温し、６５０°Ｃ
で２時間焼成した。この場合塗布量を１２０ｇ／個に設
定した。さらにこの担体に、担体１個当りパラジウム０
．９５５ｇ、ロジウム０、１９１　ｇをジニトロジアン
ミンパラジウム硝酸酸性溶液と硝酸ロジウム溶液の混合
水溶液を用い、含浸担持し、マイクロ波乾燥装置を用い
、急速乾燥したのち、６００°Ｃで１時間燃焼ガス雰囲
気中で焼成して触媒Ａを得た。この触媒は、白金０、５
５９　ｇ　／　ｌ、パラジウム０．５５９ｇ／ｎ、ロジ
ウム０．１１２ｇ／ｉ！、、セリウム３２．４ｇ／／！
。

ランタン１２．７ｇ／Ｃジルコニウム８．５ｇ＃！を含
有している。またコート層の細孔は、活性アルミナの有
している細孔径８０〜９０人のみの細孔径ピークを有し
ている。

上較貫ｌ 比較例１において、ランタン、ジルコニウムを含むスラ
リーに、ＡＳＴＭ　　ＮａＮ−５５０に規定されるカー
ボンブラックを３６０ｇ混入させた以外は同様にして触
媒Ｂを得た。この触媒のカーボンブラックにより付与さ
れた細孔は、２００人に細孔径ピークを有している。

比較■ニ ジリカ２５６３　ｇ、セリウムを金属換算３重量％を含
む活性アルミナ粒状担体１４３７ｇをボールミルに混ぜ
込み、６時間粉砕した後、コーディエライト質一体型担
体（４００セル、１．７　ｆｆｉ　）にコーティングし
、６５０　’Ｃで２時間焼成した。この時のコーテイン
グ量は３４０　ｇ／個に設定した。

さらにこの担体を塩化白金酸、塩化パラジウム、塩化ロ
ジウムの混合水溶液に浸漬し、Ｈｚ／Ｎｚ気流中で還元
した。白金、パラジウム、ロジウムは、担体１個当り、
それぞれ、０．９６　ｇ、０．９６ｇ、０．１９ｇに設
定した。次に、燃焼ガス気流中６００°Ｃで２時間焼成
して触媒Ｃを得た。この触媒は、白金０．５５９ｇ／ｊ
２．パラジウム０．５５９ｇ１Ｌロジウム０．１１２ｇ
／ｌセリウム６．６ｇ／ｌを含有している。コート層の
有している細孔は６０〜８０人の細孔径ピークである。

止較拠土 アルミナゾル２５６３　ｇ、活性アルミナ粒状担体１４
３７ｇをボールミルで６時間粉砕した後、コーディエラ
イト質一体型担体（４００セル、１、７　ｆ　）にコー
ティングし、６５０°Ｃで２時間焼成した。この時のコ
ーテイング量は、３４０　ｇ／個に設定した。次いで硝
酸セリウムＣｅ　（ＮＣｈ）ｚの水溶液で、セリウム金
属換算２８ｇ／個付着させ、１２０°Ｃで３時間乾燥し
た後、空気気流中６００°Ｃで２時間焼成した。さらに
塩化白金酸、塩化パラジウムおよび塩化ロジウムの混合
水溶液に浸漬し、担体１個当り、白金０．９６ｇ、パラ
ジウム０．９６　ｇ、ロジウム０．１９　ｇを担持した
後、燃焼ガス気流中６００°Ｃで２時間焼成して触媒り
を得た。この触媒は、白金０．５５９ｇ／ｆ、パラジウ
ム０．５５９ｇ／ｆ、ロジウム０．１１２ｇ／ｉ！、セ
リウム１６．４７ｇ／ｆを含有している。コート層の有
している細孔は９０人の細孔径ピークである。

拭狂拠 実施例１〜５より得た触媒１〜５、比較例１〜４で得た
触媒Ａ−Ｄにつき下記条件で耐久試験を行なった後、性
能評価試験を行ない、その結果を表１に示す。

耐」Ｊいトに件 触　　　　　　媒　　　一体型貴金属触媒触媒出口ガス
温度　　　　　７５０°Ｃ空間速度　　約７万ｌ１ｒ−
’ 耐久時間　　１００時間 エ　　ン　　ジ　　ン　　　　　　　排気量２２００ｃ
ｃ耐久中入ロガス雰囲気 Ｃｏ　　　０．４〜０．６％ ０□　　０．５±０．１％ Ｎｏ　　　１０００ｐｐｎ＋ ＨＣ２５００ｐｐｍ ＣＯ□　　１４．９±０．１％ 几血圧囁畢斬 車輌 セドリック（日産自動車■製　乗用車商品名）排気量　
　　２０００ｃｃ （発明の効果） 以上説明してきたように、この発明によれば、希土類酸
化物と細孔径ピークが１００Å以下である活性アルミナ
層に塩化白金酸又は塩化白金酸と塩化ロジウムを用い、
白金、または白金とロジウムを担持されている第１コー
ト層とこの層上に表層部として希土類酸化物と、細孔径
ピークが１００Å以下の活性アルミナ、および酸化ジル
コニウムとから成る層に、細孔径ピークが５００〜１０
００人の細孔が付与され、ジニトロジアンミンパラジウ
ム、硝酸ロジウムを用い、パラジウム、ロジウムが担持
されている第２コート層を備える構成としたために、分
子径の大きな炭化水素の触媒層内への拡散が十分に起り
、リッチ域からリーン域まで広い雰囲気範囲において高
い触媒活性を維持できるという効果が得られる。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、担体基材上に、細孔径ピークが１００Å以下である
   活性アルミナと希土類金属酸化物から成るコート層に、
   白金または白金とロジウムが担持されている第１コート
   層と、この層上に、細孔径ピークが１００Å以下である
   活性アルミナと希土類金属酸化物および酸化ジルコニウ
   ムから成るコート層に５００〜１０００Åの細孔径ピー
   クを持つ細孔が付与され、パラジウムとロジウムが担持
   されている第２コート層を備えたことを特徴とする排ガ
   ス浄化用触媒。