JPS63105920A - 鋳鉄品の熱処理方法 - Google Patents
鋳鉄品の熱処理方法Info
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- JPS63105920A JPS63105920A JP25258386A JP25258386A JPS63105920A JP S63105920 A JPS63105920 A JP S63105920A JP 25258386 A JP25258386 A JP 25258386A JP 25258386 A JP25258386 A JP 25258386A JP S63105920 A JPS63105920 A JP S63105920A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、鋳鉄品にオーステンパー処理を施して組織を
ベーナイト化する熱処理方法に係り、詳しくは被処理材
の切削加工性の改善を金回した熱処理方法に関する。
ベーナイト化する熱処理方法に係り、詳しくは被処理材
の切削加工性の改善を金回した熱処理方法に関する。
［従来の技術］
非合金若しくは合金鋳鉄品の強度を高め、同時に延性、
靭性をもたせた基地組織の強化方法として、オーステン
パー処理により基地をベーナイト組織とすることは知ら
れている。
靭性をもたせた基地組織の強化方法として、オーステン
パー処理により基地をベーナイト組織とすることは知ら
れている。
一般にオーステンパー処理を施すに当っては、鋳鉄品を
固溶体形成温度（８３０〜１０００℃）に一定時間加熱
保持してオーステナイト化したのち、たとえばベーナイ
ト生成温度（２２０〜４００℃）に保持した塩浴中でベ
ーナイト変態が完了するまで恒温保持するという方法が
採られている。
固溶体形成温度（８３０〜１０００℃）に一定時間加熱
保持してオーステナイト化したのち、たとえばベーナイ
ト生成温度（２２０〜４００℃）に保持した塩浴中でベ
ーナイト変態が完了するまで恒温保持するという方法が
採られている。
つまり冷却とオーステンパー処理とを一つの浴で行うい
わゆる一般オーステンバー法（第１図に破線で示す）が
これであるが、かかる方法ではとくに厚肉の鋳鉄品を取
扱う際、表面部に比して冷却の遅い内部においてはａｍ
の変態が進行して、場合によってはパーライトが生成す
ることになる。
わゆる一般オーステンバー法（第１図に破線で示す）が
これであるが、かかる方法ではとくに厚肉の鋳鉄品を取
扱う際、表面部に比して冷却の遅い内部においてはａｍ
の変態が進行して、場合によってはパーライトが生成す
ることになる。
このような欠点に鑑み、ベーナイト恒温変態開始時期を
遅延させるためのＮｌ、Ｍｏなど高価な合金成分を添加
することなくこれを解決する手段として、所定のオース
テンパー処理温度よりも低温に設定した予備塩浴に一旦
浸漬して急冷し、所定のオーステンパー処理温度に近づ
けた後、所定のオーステンパー処理温度に設定した塩浴
若しくは熱処理炉にすみやかに移しかえて継続熱処理を
行ういわゆる二段オーステンパー法（特開昭５９−１１
０７１９号）もまた知られている。
遅延させるためのＮｌ、Ｍｏなど高価な合金成分を添加
することなくこれを解決する手段として、所定のオース
テンパー処理温度よりも低温に設定した予備塩浴に一旦
浸漬して急冷し、所定のオーステンパー処理温度に近づ
けた後、所定のオーステンパー処理温度に設定した塩浴
若しくは熱処理炉にすみやかに移しかえて継続熱処理を
行ういわゆる二段オーステンパー法（特開昭５９−１１
０７１９号）もまた知られている。
［発明が解決しようとする問題点１
上述のようにオーステンパー処理を施した被処理材の基
地組織は一般にベーナイト化が不完全で約２０〜５０％
のオーステナイ１へが残留する。この残留オーステナイ
トの量と被処理材の靭性とは密接な関係にあり、基地組
織のほとんど全部をベーナイト化したものは、かえって
伸びが低下するとも言われている。ところがこのような
有用な残留オーステナイトも被処理材の後工程に切削加
工を伴う場合、外力の付加によってマルテンサイト変態
が進行するいわゆる加工誘起変態を生じて加工性を極端
に悪化させるという反面を有している。
地組織は一般にベーナイト化が不完全で約２０〜５０％
のオーステナイ１へが残留する。この残留オーステナイ
トの量と被処理材の靭性とは密接な関係にあり、基地組
織のほとんど全部をベーナイト化したものは、かえって
伸びが低下するとも言われている。ところがこのような
有用な残留オーステナイトも被処理材の後工程に切削加
工を伴う場合、外力の付加によってマルテンサイト変態
が進行するいわゆる加工誘起変態を生じて加工性を極端
に悪化させるという反面を有している。
勿論、残留オーステナイトを減少させるために単に恒温
処理時間を長くしたり、恒温処理温度を上昇させること
も考えられるが、前者では時間とエネルギー損失が大き
く、後者では残留オーステナイトの減少に付随して被処
理材の硬さや強度も不満足な値まで低下してしまうとい
う現象を生じる。
処理時間を長くしたり、恒温処理温度を上昇させること
も考えられるが、前者では時間とエネルギー損失が大き
く、後者では残留オーステナイトの減少に付随して被処
理材の硬さや強度も不満足な値まで低下してしまうとい
う現象を生じる。
、本発明は、強度及び耐摩耗性に必要とする十分な硬度
を保持し、しかも切削加工性にも優れた鋳鉄品を得るこ
とを解決すべき技術課題とするものである。
を保持し、しかも切削加工性にも優れた鋳鉄品を得るこ
とを解決すべき技術課題とするものである。
Ｅ問題点を解決するための手段］
本発明は上記課題解決のため、鋳鉄品をオーステナイト
化温度に加熱したのち、パーライト変態域を回避するに
十分な冷却速度で、実体内部温度が＋ｒ１温処理温度以
下、マルテンサイト変態開始温度以上の範囲に過冷し、
次いで該鋳鉄品を４００〜５５０’Ｃの温度で恒温処理
するという新規な構成を採用している。
化温度に加熱したのち、パーライト変態域を回避するに
十分な冷却速度で、実体内部温度が＋ｒ１温処理温度以
下、マルテンサイト変態開始温度以上の範囲に過冷し、
次いで該鋳鉄品を４００〜５５０’Ｃの温度で恒温処理
するという新規な構成を採用している。
本発明方法においてもっとも望ましい形態は、加熱、冷
却、恒温保持の各処理工程を流動層炉で行うことである
。
却、恒温保持の各処理工程を流動層炉で行うことである
。
第４図は流動層炉１０の一例を示すもので、炉体１２の
下部にはポーラスメタルや焼結体など多数の小孔を有す
る分散板１４が取付けられ、該分散板１４上には平均粒
径６ｏ〜９０メツシュ程度の粒状の熱媒体１６が装填さ
れている。炉体１２の外周には加熱器１８が配設される
とともに、同炉体１２の底部にはポンプ２０が通気管２
２で連結されている。なお、２４は通気管２２に介装さ
れたバルブであり、２６は炉内に懸吊状態で装入された
鋳鉄品である。
下部にはポーラスメタルや焼結体など多数の小孔を有す
る分散板１４が取付けられ、該分散板１４上には平均粒
径６ｏ〜９０メツシュ程度の粒状の熱媒体１６が装填さ
れている。炉体１２の外周には加熱器１８が配設される
とともに、同炉体１２の底部にはポンプ２０が通気管２
２で連結されている。なお、２４は通気管２２に介装さ
れたバルブであり、２６は炉内に懸吊状態で装入された
鋳鉄品である。
上記粒状の熱媒体１６としては、たとえばＡ又ｔｏ３．
５ｉｆｚ、ＺｒＯ２、ＭＱＯなどの金属酸化物が用いら
れ、該熱媒体１６の流動用気体としては空気のぽか、窒
素、アルゴン、炭酸ガスなどが使用される。
５ｉｆｚ、ＺｒＯ２、ＭＱＯなどの金属酸化物が用いら
れ、該熱媒体１６の流動用気体としては空気のぽか、窒
素、アルゴン、炭酸ガスなどが使用される。
鋳鉄品の熱処理は第１図に示す熱処理サイクルに従つて
行われる。
行われる。
まず加熱工程においては、鋳鉄品を流動層加熱炉に装入
してオーステナイト化温度（８３０〜１ｏＯＯ℃）に加
熱し、０．５〜１時間保持する。
してオーステナイト化温度（８３０〜１ｏＯＯ℃）に加
熱し、０．５〜１時間保持する。
次いで冷却工程に移り、流動層加熱炉から取出した鋳鉄
品を流動層冷却炉に装入する。流動層冷却炉の炉内温度
は５〜１００℃（通常は常温）となるよう調節されてお
り、装入された鋳鉄品を、パーライト変態域を回避する
に十分な冷却速度（１６〜ｂ 温処理温度以下、マルテンサイト変態開始温度以上の範
囲（２５０〜４００℃）好ましくは３００〜３８０℃ま
で過冷する。
品を流動層冷却炉に装入する。流動層冷却炉の炉内温度
は５〜１００℃（通常は常温）となるよう調節されてお
り、装入された鋳鉄品を、パーライト変態域を回避する
に十分な冷却速度（１６〜ｂ 温処理温度以下、マルテンサイト変態開始温度以上の範
囲（２５０〜４００℃）好ましくは３００〜３８０℃ま
で過冷する。
この状態は第２図の連続冷却変態線図に明瞭に示されて
おり、かかる゛過冷操作によって一部生じた硬くて強靭
な微細ベーナイトが、以下に述べる高温の恒温処理操作
にともなう軟化現象を効果的に補填するものである。な
お、工業的に実施する場合、上記過冷温度は鋳鉄品の肉
厚に応じた在炉時間〈１０〜１８０ｓｅｃ）によって制
御される。
おり、かかる゛過冷操作によって一部生じた硬くて強靭
な微細ベーナイトが、以下に述べる高温の恒温処理操作
にともなう軟化現象を効果的に補填するものである。な
お、工業的に実施する場合、上記過冷温度は鋳鉄品の肉
厚に応じた在炉時間〈１０〜１８０ｓｅｃ）によって制
御される。
恒温保持工程においては、鋳鉄品の実体内部温度が上記
過冷温度に達した時点で流動層冷却炉から取出し、該鋳
鉄品をさらに流動層恒温保持炉へと移し換える。流動層
恒温保持炉の炉内温度は４００〜５５０℃、好ましくは
４２０〜５００℃の範囲で、上記過冷温度との関連によ
り選択的に設定されており、約１時間の比較的短い恒温
処理を経たのち、鋳鉄品は炉外で冷却される。
過冷温度に達した時点で流動層冷却炉から取出し、該鋳
鉄品をさらに流動層恒温保持炉へと移し換える。流動層
恒温保持炉の炉内温度は４００〜５５０℃、好ましくは
４２０〜５００℃の範囲で、上記過冷温度との関連によ
り選択的に設定されており、約１時間の比較的短い恒温
処理を経たのち、鋳鉄品は炉外で冷却される。
本発明のとくに重要な特徴は、上記過冷操作と組合わせ
た高温の恒温処理操作にあり、これによって第５図に示
すように、所望の硬さくＨＶ２８５〜３１５）を保持し
ながら残留オーステナイト量を１０％以下、好ましくは
０％に減品させることである。恒温処理設定温度と残留
オーステナイト量との関係を示したのが第３図であり、
４００〜４２０℃の遷移点を超えると残留オーステナイ
トは急激にほぼ０％にまで減少して、はとんどすべてが
ベーナイト組織に移行する。すなわち後工程における切
削加工の重大な障害原因であった残留オーステナイトの
加工誘起変態は、完全に若しくは少なくとも実害のない
程度に消去される。
た高温の恒温処理操作にあり、これによって第５図に示
すように、所望の硬さくＨＶ２８５〜３１５）を保持し
ながら残留オーステナイト量を１０％以下、好ましくは
０％に減品させることである。恒温処理設定温度と残留
オーステナイト量との関係を示したのが第３図であり、
４００〜４２０℃の遷移点を超えると残留オーステナイ
トは急激にほぼ０％にまで減少して、はとんどすべてが
ベーナイト組織に移行する。すなわち後工程における切
削加工の重大な障害原因であった残留オーステナイトの
加工誘起変態は、完全に若しくは少なくとも実害のない
程度に消去される。
［発明の効果］
以上詳述したように本発明方法は、鋳鉄品にオーステン
パー処理を施すに当って、遷移点を超える高い設定温度
の恒温処理により残留オーステナイトを消去することと
、これによって生じる鋳鉄品の軟化を前工程において、
同処理温度よりも低い到達温度の急速過冷処理によって
巧みに補填するようにしたものであるから、耐摩耗性に
必要な十分な硬さを保持し、かつ加工誘起変態に起因す
る切削加工障害のない優れたベーナイト鋳鉄品を得るこ
とができる。
パー処理を施すに当って、遷移点を超える高い設定温度
の恒温処理により残留オーステナイトを消去することと
、これによって生じる鋳鉄品の軟化を前工程において、
同処理温度よりも低い到達温度の急速過冷処理によって
巧みに補填するようにしたものであるから、耐摩耗性に
必要な十分な硬さを保持し、かつ加工誘起変態に起因す
る切削加工障害のない優れたベーナイト鋳鉄品を得るこ
とができる。
しかも過冷処理の到達温度から恒温！Ｉ８理温度まで昇
温する過程で微細なベーナイト組織を生ぜしめることが
できるので、直接恒温処理温度に冷却したものに比べて
より高強度のベーナイト組織が待られる。
温する過程で微細なベーナイト組織を生ぜしめることが
できるので、直接恒温処理温度に冷却したものに比べて
より高強度のベーナイト組織が待られる。
とくに本発明の各処理を一貫して流動層炉によって行え
ば、広域な温度管理や搬送操作の簡易化のみにとどまら
ず、たとえば塩浴の洗浄等付随作業を一切省略できる利
点がある。
ば、広域な温度管理や搬送操作の簡易化のみにとどまら
ず、たとえば塩浴の洗浄等付随作業を一切省略できる利
点がある。
［実施例］
以下、本発明の実施例について説明する。
実施例
流動層加熱炉において９００℃に加熱し、３０分間保持
した中５Ｑｍｓ、長さ１００１輪、厚さ１０Ｉの球状黒
鉛鋳鉄製供試材を、懸吊搬送手段により該流動層加熱炉
から取出し、流動層冷却炉へと移し換える。流動層冷却
炉の炉内温度は常温（２０℃）に保持されており、熱媒
体の流動調節により供試材は１９℃／ＳｅＧの冷却速度
でパーライト変態域を回避して急速に冷却される。そし
て供試材の内部温度が３５０℃の過冷温度に到達した時
点（在炉時間で４０秒）で、該供試材を再び懸吊搬送手
段により該流動層冷却炉から取出し、流動層恒温保持炉
へと移し換える。流動層恒温保持炉の炉内温度は４３０
℃に設定されており、６０分間の恒温処理を経た供試材
は炉外に放出して冷却した。
した中５Ｑｍｓ、長さ１００１輪、厚さ１０Ｉの球状黒
鉛鋳鉄製供試材を、懸吊搬送手段により該流動層加熱炉
から取出し、流動層冷却炉へと移し換える。流動層冷却
炉の炉内温度は常温（２０℃）に保持されており、熱媒
体の流動調節により供試材は１９℃／ＳｅＧの冷却速度
でパーライト変態域を回避して急速に冷却される。そし
て供試材の内部温度が３５０℃の過冷温度に到達した時
点（在炉時間で４０秒）で、該供試材を再び懸吊搬送手
段により該流動層冷却炉から取出し、流動層恒温保持炉
へと移し換える。流動層恒温保持炉の炉内温度は４３０
℃に設定されており、６０分間の恒温処理を経た供試材
は炉外に放出して冷却した。
比較例１
雰囲気炉において９００℃に加熱し、３０分間保持した
同様の供試材を該雰囲気炉から取出し、恒温保持炉（塩
浴炉）へと移し換える。恒温保持炉の炉内温度は３７５
℃に設定されており、６゜分間の＋Ｍ温処理を経た供試
材は炉外に放出して洗浄し冷却した。
同様の供試材を該雰囲気炉から取出し、恒温保持炉（塩
浴炉）へと移し換える。恒温保持炉の炉内温度は３７５
℃に設定されており、６゜分間の＋Ｍ温処理を経た供試
材は炉外に放出して洗浄し冷却した。
比較例２
上記恒温保持炉の炉内温度を４３０℃に設定した以外、
比較例１と同様の方法で熱処理を行った。
比較例１と同様の方法で熱処理を行った。
上記実施例及び比較例１．２で得られた供試材の特性の
比較及び孔明加工によるドリル寿命試験の結果を表１に
示す。
比較及び孔明加工によるドリル寿命試験の結果を表１に
示す。
なお、ドリル寿命試験の諸元は次の通りである。
（１）使用刃具・・・・・・
３ＩＩｍのコバルトハイス製ドリル
（２）加工条件・・・・・・
ドリル回転数１０６Ｏｒ、 ｐＳｍ
ドリル送り速度０．０７ｍ＋／ｒｅｖ
（以下余白）
表１
第１図は本発明の熱処理サイクル線図、第２図は同連続
冷却変態線図、第３図は恒温処理設定温度と残留オース
テナイト量との関係を示す線図、第４図は流動層炉の一
例を示す模式図、第５図は冷却時の最低到達温度と内部
硬さとの関係を示す縮図である。
冷却変態線図、第３図は恒温処理設定温度と残留オース
テナイト量との関係を示す線図、第４図は流動層炉の一
例を示す模式図、第５図は冷却時の最低到達温度と内部
硬さとの関係を示す縮図である。
Claims (2)
- （１）鋳鉄品をオーステナイト化温度に加熱したのち、
パーライト変態域を回避するに十分な冷却速度で、実体
内部温度が恒温処理温度以下、マルテンサイト変態開始
温度以上の範囲に過冷し、次いで該鋳鉄品を４００〜５
５０℃の温度で恒温処理することを特徴とする鋳鉄品の
熱処理方法。 - （２）上記加熱、冷却、恒温の各処理を流動層炉により
行うことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25258386A JPS63105920A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | 鋳鉄品の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25258386A JPS63105920A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | 鋳鉄品の熱処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105920A true JPS63105920A (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=17239389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25258386A Pending JPS63105920A (ja) | 1986-10-23 | 1986-10-23 | 鋳鉄品の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63105920A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0448028A (ja) * | 1990-06-18 | 1992-02-18 | Honda Motor Co Ltd | 球状黒鉛鋳鉄素材の熱処理方法 |
| CN112334584A (zh) * | 2018-07-11 | 2021-02-05 | 安赛乐米塔尔公司 | 用于控制平坦金属产品的冷却的方法 |
| JP2021529886A (ja) * | 2018-07-11 | 2021-11-04 | アルセロールミタル | 熱伝達の方法及び関連する装置 |
| US12091744B2 (en) | 2018-06-13 | 2024-09-17 | Arcelormittal | Vacuum deposition facility and method for coating a substrate |
| US12091739B2 (en) | 2018-06-13 | 2024-09-17 | Arcelormittal | Vacuum deposition facility and method for coating a substrate |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58185745A (ja) * | 1982-04-22 | 1983-10-29 | Mazda Motor Corp | 強靱性を有する球状黒鉛鋳鉄部品の製造方法 |
| JPS60121253A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-28 | Nissan Motor Co Ltd | 球状黒鉛鋳鉄 |
-
1986
- 1986-10-23 JP JP25258386A patent/JPS63105920A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58185745A (ja) * | 1982-04-22 | 1983-10-29 | Mazda Motor Corp | 強靱性を有する球状黒鉛鋳鉄部品の製造方法 |
| JPS60121253A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-06-28 | Nissan Motor Co Ltd | 球状黒鉛鋳鉄 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0448028A (ja) * | 1990-06-18 | 1992-02-18 | Honda Motor Co Ltd | 球状黒鉛鋳鉄素材の熱処理方法 |
| US12091744B2 (en) | 2018-06-13 | 2024-09-17 | Arcelormittal | Vacuum deposition facility and method for coating a substrate |
| US12091739B2 (en) | 2018-06-13 | 2024-09-17 | Arcelormittal | Vacuum deposition facility and method for coating a substrate |
| CN112334584A (zh) * | 2018-07-11 | 2021-02-05 | 安赛乐米塔尔公司 | 用于控制平坦金属产品的冷却的方法 |
| JP2021529886A (ja) * | 2018-07-11 | 2021-11-04 | アルセロールミタル | 熱伝達の方法及び関連する装置 |
| JP2021531402A (ja) * | 2018-07-11 | 2021-11-18 | アルセロールミタル | 平らな金属製品の冷却を制御する方法 |
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