JPS62164834A - 浮揚式通板装置 - Google Patents
浮揚式通板装置Info
- Publication number
- JPS62164834A JPS62164834A JP649986A JP649986A JPS62164834A JP S62164834 A JPS62164834 A JP S62164834A JP 649986 A JP649986 A JP 649986A JP 649986 A JP649986 A JP 649986A JP S62164834 A JPS62164834 A JP S62164834A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- magnetic field
- gas
- floating
- shifting magnetic
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、連続焼鈍ライン、連続亜鉛メツキラ、イン、
ステンレス焼鈍ライン、カラー鉄板コーティングライン
等金属帯状体を扱うラインに用いられる浮揚式通板装置
に関する。
ステンレス焼鈍ライン、カラー鉄板コーティングライン
等金属帯状体を扱うラインに用いられる浮揚式通板装置
に関する。
〈従来の技術〉
まず、金属帯状体（以下、ストリップという）を通板さ
せるラインの一例として冷ｆｆｆｌ圧延鋼板用連続焼鈍
炉について説明する。
せるラインの一例として冷ｆｆｆｌ圧延鋼板用連続焼鈍
炉について説明する。
ペイオフリールから繰り出されクリーニングタンクやル
ーパを通ったストリップは、第７図２ζ示す連続焼鈍炉
に供給される。同図に示す炉中には、上方と下方とにロ
ール２が配列されており、ストリップ１は、このロール
２ｒＩＲを上下方向に走行しながら必要な加熱や冷却が
行なわれ、常温の状態で所定の高い抗張力や良好な深絞
り性等の材料的な特質が付与されろ。より詳しくは、ス
トリップ１の表面酸化の防止のためにか中には、還元性
のＨＮガスが充満され、ストリップ１は通常６５０℃〜
ｓｓＯ’ｃｆ１度までラジアントチューブ３により加＃
４帯で加熱され、その後数十秒間均熱され、更に４００
℃程度まで急冷され、４００℃程度にて約２分間程の過
時効処理を受け、最後に急冷されて常温となるという工
程を経る。
ーパを通ったストリップは、第７図２ζ示す連続焼鈍炉
に供給される。同図に示す炉中には、上方と下方とにロ
ール２が配列されており、ストリップ１は、このロール
２ｒＩＲを上下方向に走行しながら必要な加熱や冷却が
行なわれ、常温の状態で所定の高い抗張力や良好な深絞
り性等の材料的な特質が付与されろ。より詳しくは、ス
トリップ１の表面酸化の防止のためにか中には、還元性
のＨＮガスが充満され、ストリップ１は通常６５０℃〜
ｓｓＯ’ｃｆ１度までラジアントチューブ３により加＃
４帯で加熱され、その後数十秒間均熱され、更に４００
℃程度まで急冷され、４００℃程度にて約２分間程の過
時効処理を受け、最後に急冷されて常温となるという工
程を経る。
ところで、かかる連続焼鈍炉の加熱帯の出口近傍におい
ては１、高１のストソップ１とやや冷たいロール２との
接触になり、ストリップ１の幅方向の不均一冷却などに
基づくストリップ１の変形、圧延油中のカーポジ等が付
着しｔこ不均一ロール面との接触によるストリップ１の
疵発生、などが問題となる。
ては１、高１のストソップ１とやや冷たいロール２との
接触になり、ストリップ１の幅方向の不均一冷却などに
基づくストリップ１の変形、圧延油中のカーポジ等が付
着しｔこ不均一ロール面との接触によるストリップ１の
疵発生、などが問題となる。
上述の問題から、高温のストリップをロールと接触させ
ず、しかもストリップを水平方向に走行させるためには
、第８図に示すように炉内にフロータ（気体浮揚支持装
置）４を、ス１−リップ１の下側又は上下両側に配列し
て、ストリップ１を浮かせると共に水平方向に走行させ
る方式が採られる。第８図においては、金属のストリッ
プ１は図中左から右に走行しており、３はストリップ１
の上面と下面とに設置されたラジアントチューブ、４は
ＨＮガスを噴出してストリップとの間で圧力を生じせし
めてストリップの自重を支持するフロータ、即ち気体浮
揚支持装置、５はフロータ４への供給用ガスダクト、６
は炉壁である。フロータ４は第９図に示す断面構造を有
し、ガスダクト５に連通ずるフロータ４では、ＨＮガス
の噴出口にスリット９を有して、乙のス’）ｙｈ９から
噴出したＨＮガスは流れ方向が急変させられその運動量
変化によりストリップ１との間に圧力を生せしめるもの
である。
ず、しかもストリップを水平方向に走行させるためには
、第８図に示すように炉内にフロータ（気体浮揚支持装
置）４を、ス１−リップ１の下側又は上下両側に配列し
て、ストリップ１を浮かせると共に水平方向に走行させ
る方式が採られる。第８図においては、金属のストリッ
プ１は図中左から右に走行しており、３はストリップ１
の上面と下面とに設置されたラジアントチューブ、４は
ＨＮガスを噴出してストリップとの間で圧力を生じせし
めてストリップの自重を支持するフロータ、即ち気体浮
揚支持装置、５はフロータ４への供給用ガスダクト、６
は炉壁である。フロータ４は第９図に示す断面構造を有
し、ガスダクト５に連通ずるフロータ４では、ＨＮガス
の噴出口にスリット９を有して、乙のス’）ｙｈ９から
噴出したＨＮガスは流れ方向が急変させられその運動量
変化によりストリップ１との間に圧力を生せしめるもの
である。
〈発明が解決しようとする問題点〉
高温のストリップ１の加熱温度による弊害を除くため、
フロータ４を水平方向に配列した第８図に示す構成とし
ている。そして連続焼鈍炉内において通板すべきストリ
ップ１は、全長数１００ｍに及ぶ場合があり、且つ上下
あるいは水平方向に幾重にも蛇行状に引き回されるもの
であるから、ストリップ１を炉外に引き出すには大きな
張力を必要とする。このため、ストリップ１には炉の出
側になる程大きな張力が作用することとなり、時として
過大な張力がストリップ１に負荷され、殊に高温域に存
在するストリップ１にクリープ現象や片伸び、皺などの
発生が見られ、製品品質の劣化を招（おそれがあった。
フロータ４を水平方向に配列した第８図に示す構成とし
ている。そして連続焼鈍炉内において通板すべきストリ
ップ１は、全長数１００ｍに及ぶ場合があり、且つ上下
あるいは水平方向に幾重にも蛇行状に引き回されるもの
であるから、ストリップ１を炉外に引き出すには大きな
張力を必要とする。このため、ストリップ１には炉の出
側になる程大きな張力が作用することとなり、時として
過大な張力がストリップ１に負荷され、殊に高温域に存
在するストリップ１にクリープ現象や片伸び、皺などの
発生が見られ、製品品質の劣化を招（おそれがあった。
本発明は上述した問題点に鑑み、炉内通板中のストリッ
プに、入側・出側の間において全長にわたりほぼ均一し
た低張力がかかり、円滑に通板を行うことができる浮揚
式通板装置の提供を目的とする。
プに、入側・出側の間において全長にわたりほぼ均一し
た低張力がかかり、円滑に通板を行うことができる浮揚
式通板装置の提供を目的とする。
く問題点を解決するための手段〉
本発明の浮揚式通板装置は、通板される金属帯状体（ス
トリップ）を気体を噴出させて該気体圧により浮揚支持
する気体浮揚支持装置と、前記金属帯状体（スｌ−ＩＪ
ツブ）の通板方向への移動磁界を発生する直線移動磁界
型誘導電動機（以下、リニアモータという）とを備えｔ
こことを特徴とする。
トリップ）を気体を噴出させて該気体圧により浮揚支持
する気体浮揚支持装置と、前記金属帯状体（スｌ−ＩＪ
ツブ）の通板方向への移動磁界を発生する直線移動磁界
型誘導電動機（以下、リニアモータという）とを備えｔ
こことを特徴とする。
く作 用〉
ストリップが正規のパスラインで通板されている場合、
ストリップは要所、要所に配置したりニアモータの移動
磁界に起因しｔこ通板方向に作用する駆動力を受け、こ
の駆動力の存在が炉外より作用する張力を緩和させつつ
、パスラインを円滑に通過する。
ストリップは要所、要所に配置したりニアモータの移動
磁界に起因しｔこ通板方向に作用する駆動力を受け、こ
の駆動力の存在が炉外より作用する張力を緩和させつつ
、パスラインを円滑に通過する。
く実 施 例〉
本発明の一実施例を第１図〜第５図を参照して説明する
。尚、従来と同一部分には同一符号を付す。
。尚、従来と同一部分には同一符号を付す。
第１図に示すように、浮揚式通板装置は、スリット９が
形成されると共にガスダクト５に連通されたフロータ４
から成る気体浮揚支持装置と、フロータ４により浮揚支
持されたストリップ１の通板方向に対して左右対称に且
つ該ストリップ１の下方に配設された一対の直線移動磁
界型誘導電動機（リニアモータ）１０Ａ、ＩＯＢとから
構成されている。
形成されると共にガスダクト５に連通されたフロータ４
から成る気体浮揚支持装置と、フロータ４により浮揚支
持されたストリップ１の通板方向に対して左右対称に且
つ該ストリップ１の下方に配設された一対の直線移動磁
界型誘導電動機（リニアモータ）１０Ａ、ＩＯＢとから
構成されている。
リニアモータＩＯＡ、ＩＯＢは共に、第２図及び第３図
に示すように、幾つかの歯部１２ａを有する磁性金属材
料から成るヨーク１２と、歯部１２ａに巻かれると共に
図示していない交流電源に接続された複数のコイル１１
とから構成されており、リニアモータＩＯＡ、ＩＯＢは
互し）に通板方向に副い等しい大きさの移動磁界を発生
する。
に示すように、幾つかの歯部１２ａを有する磁性金属材
料から成るヨーク１２と、歯部１２ａに巻かれると共に
図示していない交流電源に接続された複数のコイル１１
とから構成されており、リニアモータＩＯＡ、ＩＯＢは
互し）に通板方向に副い等しい大きさの移動磁界を発生
する。
これらリニアモータＩＯＡ、ＩＯＢの駆動原理は従来よ
り知られたものと特に異なるものではなく、駆動方法に
は電流の相数や極微（Ｎ、Ｓ極の数）によって種々のも
のがあるが、特に限られた方法に限定するものではない
。ここでは、最も典型的な２極３相方式を説明する。第
３図及び第４図において図中のＡ、Ｂ、Ｃは３相にそれ
ぞれ対応したコイル１１を示すもので、Ａ’ 、 Ｂ’
、 Ｃ’のコイル１１はそれぞれＡ、Ｂ、Ｃのコイノ
１１１の逆向きにヨーク１２に巻かれている。これらＡ
。
り知られたものと特に異なるものではなく、駆動方法に
は電流の相数や極微（Ｎ、Ｓ極の数）によって種々のも
のがあるが、特に限られた方法に限定するものではない
。ここでは、最も典型的な２極３相方式を説明する。第
３図及び第４図において図中のＡ、Ｂ、Ｃは３相にそれ
ぞれ対応したコイル１１を示すもので、Ａ’ 、 Ｂ’
、 Ｃ’のコイル１１はそれぞれＡ、Ｂ、Ｃのコイノ
１１１の逆向きにヨーク１２に巻かれている。これらＡ
。
Ｂ、Ｃ，Ａ’、Ｂ’、Ｃ’のコイル１１にそれぞれ位相
が％πずれた電流ＩＡ） ｒＢＩ Ｉｏ＃ ＩＡ’ ｌ
Ｉ＠’ Ｐ■ｏ′を流すと、それぞれのコイル１１が
巻かれな歯部１２ａにはその電流に比例した磁界が発生
する。
が％πずれた電流ＩＡ） ｒＢＩ Ｉｏ＃ ＩＡ’ ｌ
Ｉ＠’ Ｐ■ｏ′を流すと、それぞれのコイル１１が
巻かれな歯部１２ａにはその電流に比例した磁界が発生
する。
ＩＡ、 ＩＡ’ ＝Ｉ。繍θ
［、、［、’ ＝ Ｉｏ幽（θ＋百π）Ｉｏ、 Ｉｏ’
＝ＩＯａｍ （θ−ｉπ）第４図中に実線で示したグ
ラフはヨーク１２の上方（Ｙ方向）位置に発生する磁界
のＸ方向強度成分を表すもので、電流位相θ＝Ｏの場合
のものである。この磁界の形は、リニアモータＩＯＡ、
ＩＯＢの極数が２極であることがらＮ極、Ｓ極がそれぞ
れ１つづつ生じるため、はぼ正弦波の形となっており、
上記電流位相θがある周期でＯ〜２πまで変化すると、
その変化に合せて磁界の正弦波も位相が進んで行く方向
（第４図中Ｘ方向）へ移動して行く。尚、第４図中点線
で示すグラフは電流位相θ＝％πの場合のものである。
＝ＩＯａｍ （θ−ｉπ）第４図中に実線で示したグ
ラフはヨーク１２の上方（Ｙ方向）位置に発生する磁界
のＸ方向強度成分を表すもので、電流位相θ＝Ｏの場合
のものである。この磁界の形は、リニアモータＩＯＡ、
ＩＯＢの極数が２極であることがらＮ極、Ｓ極がそれぞ
れ１つづつ生じるため、はぼ正弦波の形となっており、
上記電流位相θがある周期でＯ〜２πまで変化すると、
その変化に合せて磁界の正弦波も位相が進んで行く方向
（第４図中Ｘ方向）へ移動して行く。尚、第４図中点線
で示すグラフは電流位相θ＝％πの場合のものである。
このようにヨーク１２の上方に発生して直線状に移動す
る磁界は、このヨーク１２の上方に配された導電体に下
記の力を及ぼす。すなわち、移動する磁界が導電体を横
切ると、マックスウェルの誘導磁界の法則により導電体
内部に烏電流が発生し、この島電流と磁界との作用によ
り移動磁界の移動方向と同方向に所謂ローレンツ力が発
生するのである。
る磁界は、このヨーク１２の上方に配された導電体に下
記の力を及ぼす。すなわち、移動する磁界が導電体を横
切ると、マックスウェルの誘導磁界の法則により導電体
内部に烏電流が発生し、この島電流と磁界との作用によ
り移動磁界の移動方向と同方向に所謂ローレンツ力が発
生するのである。
前記リニアモータＩＯＡ、ＩＯＢは導電体であるストリ
ップ１の中心ＲＭ （通板方向、第５図参照）に対して
左右対称に且つ該ストリップ１の下方に成る間隙をもっ
て配設されていると共に、これらリニアモータ１０Ａ。
ップ１の中心ＲＭ （通板方向、第５図参照）に対して
左右対称に且つ該ストリップ１の下方に成る間隙をもっ
て配設されていると共に、これらリニアモータ１０Ａ。
１０Ｂでそれぞれ発生する移動磁界の強さが等しく且つ
第５図中に矢印で示すようにその移動方向がストリップ
１の通板方向に副うよう設定されている。従って、第５
図に示すように中心線ＭがリニアモータＩＯＡ、ＩＯＢ
間の中央となった正規の通板位置にあるストリップ１に
は、それぞれのりニアモータＩＱＡ。
第５図中に矢印で示すようにその移動方向がストリップ
１の通板方向に副うよう設定されている。従って、第５
図に示すように中心線ＭがリニアモータＩＯＡ、ＩＯＢ
間の中央となった正規の通板位置にあるストリップ１に
は、それぞれのりニアモータＩＱＡ。
１０Ｂの移動磁界に起因した力ｆＡ、 ｆ、が該ストリ
ップ１の進行方向に副い且っ同等の大きさで作用する。
ップ１の進行方向に副い且っ同等の大きさで作用する。
このようにストリップ１が正規の通板位置（パスライン
）で走行している場合には、スｊ・リップ１に作用する
力ｆＡ、ｆＢは互いに相乗され乙のストリンプ１を通板
方向に移動させろ。この駆動力ｆＡ、 ｆＢはストリッ
プ１の板厚や走行速度等に応じて調整する必要があるが
、これはりニアモータに加える電流の大きさ並びに周波
数及びリニアモータの大きさ等によって容易に実施でき
る。
）で走行している場合には、スｊ・リップ１に作用する
力ｆＡ、ｆＢは互いに相乗され乙のストリンプ１を通板
方向に移動させろ。この駆動力ｆＡ、 ｆＢはストリッ
プ１の板厚や走行速度等に応じて調整する必要があるが
、これはりニアモータに加える電流の大きさ並びに周波
数及びリニアモータの大きさ等によって容易に実施でき
る。
尚、リニアモータを幾対設けるかは適宜設定されろもの
であり、また、板幅によっては１個であってもよい。ま
たリニアモータの設置位置もストリップ１の下方のみな
らず、上方又は上方と下方といったように適宜自由に設
定することができる。また、上記実施例では、リニアモ
ータは第１図に示す如くフロータ４の中間位置に配され
ているが、フロータに接近して配したり、フロータの直
上に配したり、または、第６図に示すようにフロータ４
に組込んで配することもできる。
であり、また、板幅によっては１個であってもよい。ま
たリニアモータの設置位置もストリップ１の下方のみな
らず、上方又は上方と下方といったように適宜自由に設
定することができる。また、上記実施例では、リニアモ
ータは第１図に示す如くフロータ４の中間位置に配され
ているが、フロータに接近して配したり、フロータの直
上に配したり、または、第６図に示すようにフロータ４
に組込んで配することもできる。
〈発明の効果〉
本発明の浮揚式通板装置によれば、気体浮揚支持装置に
より浮揚支持されて通板されるストリップに作用する張
力を、通板途中複数個部においてリニアモータにより分
散して付与せしめるようにしたので、炉内に存在するス
トリップの全長に亙って過大な張力がかからない。従っ
て、本発明を連続焼鈍炉に適用した場合には、過時効帯
を支障なく短縮化することができ、高品質製品の生産を
達成することができる。
より浮揚支持されて通板されるストリップに作用する張
力を、通板途中複数個部においてリニアモータにより分
散して付与せしめるようにしたので、炉内に存在するス
トリップの全長に亙って過大な張力がかからない。従っ
て、本発明を連続焼鈍炉に適用した場合には、過時効帯
を支障なく短縮化することができ、高品質製品の生産を
達成することができる。
第１図〜第５図は本発明の一実施例に係り、第１図は浮
揚式通板装置の斜視図、第２図はりニアモータの平面図
、第３図は第２図中のＩ−■矢視断面図、第４図はりニ
アモータの作動説明図、第５図は浮揚式通板装置のりニ
アモータ部分の平面図である。第６図はりニアモータ内
蔵のフロータの断面図である。第７図は連続焼鈍炉の概
略構成図、第８図は過時効帯の断面図、第９図はフロー
タの断面図である。 図 面 中、 １はストリップ、 ４はフロータ、 １０Ａ、ＩＯＢはりニアモータ、 Ｍはストリップの中心線である。 第２図 第４図 第６図 第７図 ■ 第８図
揚式通板装置の斜視図、第２図はりニアモータの平面図
、第３図は第２図中のＩ−■矢視断面図、第４図はりニ
アモータの作動説明図、第５図は浮揚式通板装置のりニ
アモータ部分の平面図である。第６図はりニアモータ内
蔵のフロータの断面図である。第７図は連続焼鈍炉の概
略構成図、第８図は過時効帯の断面図、第９図はフロー
タの断面図である。 図 面 中、 １はストリップ、 ４はフロータ、 １０Ａ、ＩＯＢはりニアモータ、 Ｍはストリップの中心線である。 第２図 第４図 第６図 第７図 ■ 第８図
Claims (1)
- 通板される金属帯状体を気体を噴出させて該気体圧によ
り浮揚支持する気体浮揚支持装置と、前記金属帯状体の
通板方向への移動磁界を発生する直線移動磁界型誘導電
動機とを備えたことを特徴とする浮揚式通板装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP649986A JPS62164834A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 浮揚式通板装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP649986A JPS62164834A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 浮揚式通板装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62164834A true JPS62164834A (ja) | 1987-07-21 |
Family
ID=11640136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP649986A Pending JPS62164834A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 浮揚式通板装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62164834A (ja) |
-
1986
- 1986-01-17 JP JP649986A patent/JPS62164834A/ja active Pending
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