JPS61261430A - 高強度高靭性鋼線の製造方法 - Google Patents
高強度高靭性鋼線の製造方法Info
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- JPS61261430A JPS61261430A JP60102273A JP10227385A JPS61261430A JP S61261430 A JPS61261430 A JP S61261430A JP 60102273 A JP60102273 A JP 60102273A JP 10227385 A JP10227385 A JP 10227385A JP S61261430 A JPS61261430 A JP S61261430A
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- wire
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、高強度で高靭性を右する鋼線の製造方法に
関するものである。
関するものである。
（従来技術）
０炭素鋼線は線径と引張強さに規定があり、硬鋼線では
直径１．Ｏｎ＋ａ以下で２２０ｋｇ／■２以上、ヒフ
／ 線ｒ Ｇｅｔ直径２，５１１１以下で２２０ ｋｏ
／ ｇ＋ｎ以上が製造されているが、直径が３．５１以
上になるとピアノ線でも２１０ ｋＧ／１１２を越える
ことは困難になる。これは太径で高強度化すると捻回値
が異常を示し、破断時には縦割れを伴った飛散破壊が生
じるようになり、製造も困難となるからである。とくに
安価な硬鋼線の場合は、溶製上不純物の低減得ピアノ線
はど厳密に要求されないため、直径が１．５１ｍ以上に
なると２１０ ｋｌＪ／１１１２以上の強度で高靭性を
保つことは困難である。
直径１．Ｏｎ＋ａ以下で２２０ｋｇ／■２以上、ヒフ
／ 線ｒ Ｇｅｔ直径２，５１１１以下で２２０ ｋｏ
／ ｇ＋ｎ以上が製造されているが、直径が３．５１以
上になるとピアノ線でも２１０ ｋＧ／１１２を越える
ことは困難になる。これは太径で高強度化すると捻回値
が異常を示し、破断時には縦割れを伴った飛散破壊が生
じるようになり、製造も困難となるからである。とくに
安価な硬鋼線の場合は、溶製上不純物の低減得ピアノ線
はど厳密に要求されないため、直径が１．５１ｍ以上に
なると２１０ ｋｌＪ／１１１２以上の強度で高靭性を
保つことは困難である。
従って、Ｊ ｌ５Ｇ３５３６のＰＣ鋼線および鋼より線
でも直径２．９１−の単線で１９７ ｋａ／ ｉｗ＋”
以上、５ｍｍ１’ １６５ｋ（１／ａｍ’ ａ上、ＰＣ
＄１１．ＪＳＩＪ線では１８９１ｏ／■−２以上が実用
的な値であり、とくに直径１２．４ｖｏ＋、 １５．２
ｍｍ、 １７．８ｍｍの大径より線は４．２１−以上の
大径ワイヤを撚り合せているため、高強度高靭性化は行
われていなかった。
でも直径２．９１−の単線で１９７ ｋａ／ ｉｗ＋”
以上、５ｍｍ１’ １６５ｋ（１／ａｍ’ ａ上、ＰＣ
＄１１．ＪＳＩＪ線では１８９１ｏ／■−２以上が実用
的な値であり、とくに直径１２．４ｖｏ＋、 １５．２
ｍｍ、 １７．８ｍｍの大径より線は４．２１−以上の
大径ワイヤを撚り合せているため、高強度高靭性化は行
われていなかった。
また同様の理由から、複数本の単線を撚り合せて製造す
るロープにおいても、ロープ径が太いものは素線も１．
５置−以上を必要とするものが多いために靭性劣化を招
き、１．５ｍｍ以上の大径で２１０ ｋｉｌｌ／ ｍｇ
ｔ２以上のロープ用素線の生産は行われておらず、この
ため大径高強度ロープは実用化が困難となっている。
るロープにおいても、ロープ径が太いものは素線も１．
５置−以上を必要とするものが多いために靭性劣化を招
き、１．５ｍｍ以上の大径で２１０ ｋｉｌｌ／ ｍｇ
ｔ２以上のロープ用素線の生産は行われておらず、この
ため大径高強度ロープは実用化が困難となっている。
ざらにＪＩＳＣ３１１０に規定されている鋼心アルミニ
ウム撚線用の亜鉛めっき鋼線では２．６霞−で１８０
ｋｏ／■１以上のものが聞産化されているが、２１０
ｋｇ／ ｍ１以上になると捻回特性が悪くなり、実用化
は不可能とされているのが現状である。
ウム撚線用の亜鉛めっき鋼線では２．６霞−で１８０
ｋｏ／■１以上のものが聞産化されているが、２１０
ｋｇ／ ｍ１以上になると捻回特性が悪くなり、実用化
は不可能とされているのが現状である。
上記のように、通常の高炭素鋼線材を用いて通常の条件
に限定し、例えば伸線回数８回、伸線速度２００ｍ／分
、伸線加工度９０％に設定し、高強度化すると捻回値の
著しい低下が起こり、そのためそれぞれの製品について
は下記のような問題点が発生することになる。
に限定し、例えば伸線回数８回、伸線速度２００ｍ／分
、伸線加工度９０％に設定し、高強度化すると捻回値の
著しい低下が起こり、そのためそれぞれの製品について
は下記のような問題点が発生することになる。
（Ａ）ＰＣ単線・・・・・・伸線の最終巻取り時のター
ンローラ、コイルくせ調整ローラ等で断線が起こり、製
造が不可能になるばかりでなく、仮に単線が製作できて
もプレストレス導入時の緊張中に定着チャック等より断
線が発生する危険性が大きく、このため実用化できない
。
ンローラ、コイルくせ調整ローラ等で断線が起こり、製
造が不可能になるばかりでなく、仮に単線が製作できて
もプレストレス導入時の緊張中に定着チャック等より断
線が発生する危険性が大きく、このため実用化できない
。
＜Ｂ）ＰＣ鋼より線・・・・・・上記の問題の外に、脆
化が大きいとより線時に断線が発生し、事実上より線の
製造はできない。また、より線としての継手効率等も低
く、高強度化のメリットはない。
化が大きいとより線時に断線が発生し、事実上より線の
製造はできない。また、より線としての継手効率等も低
く、高強度化のメリットはない。
（Ｃ）亜鉛めっき鋼線・・・・・・ＡＣ８Ｒ（銅芯アル
ミニウムより線）用亜鉛めっき鋼線は捻回値１６回以上
、または２０回以上という規定があり、脆化した鋼線は
縦割りが起こり、捻回値は規格に合致しない。また捻回
値が低いと疲労強度も低いので実用化は困難である。
ミニウムより線）用亜鉛めっき鋼線は捻回値１６回以上
、または２０回以上という規定があり、脆化した鋼線は
縦割りが起こり、捻回値は規格に合致しない。また捻回
値が低いと疲労強度も低いので実用化は困難である。
（Ｄ）ロープ・・・・・・捻回値が低くなると、より線
が不可能である。またロープの重要な特性である曲げ疲
労強度も低く、使用中の破断により大きなトラブルに結
びつく可能性がある。
が不可能である。またロープの重要な特性である曲げ疲
労強度も低く、使用中の破断により大きなトラブルに結
びつく可能性がある。
また鋼線の脆化防止については、従来より伸線加工時の
線の発熱を少なくし、かつ速やかに線を冷却するために
、伸線直模の線をダイス後面も含めて直接水冷する等の
冷却伸線方法も採用されているが、高強度、高靭性化の
ために成分、伸線回数、伸線加工度、パテンティング強
度、冷却伸線を有機的に組合せた方式は採用されていな
い。
線の発熱を少なくし、かつ速やかに線を冷却するために
、伸線直模の線をダイス後面も含めて直接水冷する等の
冷却伸線方法も採用されているが、高強度、高靭性化の
ために成分、伸線回数、伸線加工度、パテンティング強
度、冷却伸線を有機的に組合せた方式は採用されていな
い。
（発明の目的）
この発明はこのような技術的背儀のもとになされたもの
であり、高強度および高靭性の両方の性能を同時に達成
することができる鋼線の製造方法を提供するものである
。
であり、高強度および高靭性の両方の性能を同時に達成
することができる鋼線の製造方法を提供するものである
。
（発明の構成）
この発明は、基本的には、高炭素鋼線材にＳｉ、５１−
Ｍｎ−Ｃｒを添加することにより成分を調整し、その結
果として最適パテンティング条件で熱処理することによ
り従来より高いパテンティング強度とし、この線材を伸
線加工度、伸線回数、伸線速度を所定の範囲に限定して
冷却伸線を行うようにしている。
Ｍｎ−Ｃｒを添加することにより成分を調整し、その結
果として最適パテンティング条件で熱処理することによ
り従来より高いパテンティング強度とし、この線材を伸
線加工度、伸線回数、伸線速度を所定の範囲に限定して
冷却伸線を行うようにしている。
１なわちこの発明は、Ｃ：０．７５〜１．００％、Ｓ
ｉ ：０．８０〜３．０％、Ｍｎ：０．３０〜０．８０
％と製造上からくる不可避的不純物を含み、残部がｌ”
ｅからなる高炭素鋼線材をパテンティング処理すること
により微細パーライト組織を生じさせ、引張強さ１４３
〜１６２ ｋｏ／ ｍ１１２とした後、伸線回数７〜１
６回、伸線速ｒｆ１５０〜５５０ｍ／分、伸線加工度７
０〜９３％の条件で各伸線ごとに直ちに水冷して伸線す
るようにしたものである。また、Ｃ：０．７０〜１．０
０％、Ｓｉ二０．８０〜３．０％、Ｍｎ ： ０．８０
〜２．０％、Ｃｒ：０．１０〜０．５０％と製造上から
くる不可避的不純物を含み、残部がＦｅからなる高炭素
鋼線材をパテンティング処理することにより微細パーラ
イト組織を生じさせ、引張強さ１４３〜１６２ ｋｏ／
＋＋ｎ２とした後、伸線回数７〜１６回、伸線速度５
０〜５５０ｍ／分、伸線加工度７０〜９３％の条件で各
伸線ごとに直ちに水冷して伸線するようにしてもよい。
ｉ ：０．８０〜３．０％、Ｍｎ：０．３０〜０．８０
％と製造上からくる不可避的不純物を含み、残部がｌ”
ｅからなる高炭素鋼線材をパテンティング処理すること
により微細パーライト組織を生じさせ、引張強さ１４３
〜１６２ ｋｏ／ ｍ１１２とした後、伸線回数７〜１
６回、伸線速ｒｆ１５０〜５５０ｍ／分、伸線加工度７
０〜９３％の条件で各伸線ごとに直ちに水冷して伸線す
るようにしたものである。また、Ｃ：０．７０〜１．０
０％、Ｓｉ二０．８０〜３．０％、Ｍｎ ： ０．８０
〜２．０％、Ｃｒ：０．１０〜０．５０％と製造上から
くる不可避的不純物を含み、残部がＦｅからなる高炭素
鋼線材をパテンティング処理することにより微細パーラ
イト組織を生じさせ、引張強さ１４３〜１６２ ｋｏ／
＋＋ｎ２とした後、伸線回数７〜１６回、伸線速度５
０〜５５０ｍ／分、伸線加工度７０〜９３％の条件で各
伸線ごとに直ちに水冷して伸線するようにしてもよい。
なお、上記成分鋼線材で微細パーライト組織を有する引
張強さ１４３〜１６０ ｋｌｌｌ／ １１２を得る方法
としては、従来行われている再加熱パテンティングに限
らず、熱間圧延線材を調整冷却する直接パテンティング
も含まれる。
張強さ１４３〜１６０ ｋｌｌｌ／ １１２を得る方法
としては、従来行われている再加熱パテンティングに限
らず、熱間圧延線材を調整冷却する直接パテンティング
も含まれる。
（実施例）
第１図に示すように、従来法では加工度を増加していく
と、！１１１に示すように引張強さは上昇づるが、捻回
値はｌ１ｌ１２で示すようにある値を越えると急激に減
少し、脆化が激しくなる。そこでパテンティングのまま
での強度を高くすると、線１３に示すように強度は上昇
すると考えられるので、２１０ ｋ（１／ｍａ＋２以上
の高強度においても、靭性を劣化させないような伸線方
法を用いれば高捻回値がえられる。そこでまずパテンテ
ィングのままで高強度かえられ、かつ実用性のある材料
成分を限定する。すなわち、成分としては下記の２成分
を定めた。
と、！１１１に示すように引張強さは上昇づるが、捻回
値はｌ１ｌ１２で示すようにある値を越えると急激に減
少し、脆化が激しくなる。そこでパテンティングのまま
での強度を高くすると、線１３に示すように強度は上昇
すると考えられるので、２１０ ｋ（１／ｍａ＋２以上
の高強度においても、靭性を劣化させないような伸線方
法を用いれば高捻回値がえられる。そこでまずパテンテ
ィングのままで高強度かえられ、かつ実用性のある材料
成分を限定する。すなわち、成分としては下記の２成分
を定めた。
（Ｓｉ系）
Ｃ：０．７５〜１．００％
Ｓｉ：０．８０〜３．０％
Ｍｎ ：０．３０〜ｕ、８０％
（Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｒ系）
Ｃ：０．７０〜１．００％
Ｓｉ：０．８０〜３．０％
Ｍｎ ：０．８０〜２．０％
Ｃｒ ：０．１０〜０．５０％
その個装鋼上の不可避的不純物としてＰ、Ｓを含み、残
部はＦｅである。上記成分限定の理由は以下の通りであ
る。
部はＦｅである。上記成分限定の理由は以下の通りであ
る。
Ｃ：０％は０．１％当り１６ ｋＱ／ ｓｓ２のパテン
ティング強度の上昇があり、強度を上昇させるためには
多い方が有利であるが、１．００％を越えると網状セメ
ンタイトが粒界に析出し、靭性を害するので、３ｉ系で
は０．７５〜１．００％とし、Ｓｔ−Ｍｎ−Ｃｒ系では
Ｃ「の強化があるので０．７０〜１．００％と０％の下
限を少し低めとした。
ティング強度の上昇があり、強度を上昇させるためには
多い方が有利であるが、１．００％を越えると網状セメ
ンタイトが粒界に析出し、靭性を害するので、３ｉ系で
は０．７５〜１．００％とし、Ｓｔ−Ｍｎ−Ｃｒ系では
Ｃ「の強化があるので０．７０〜１．００％と０％の下
限を少し低めとした。
Ｓｉ ：３ｉは１％添加当り１２ ｋｏ／１ｍ”のパ
テンティング強度の上昇があるが、３％を越えると、フ
ェライトの固溶硬化が大きくなり、伸び、絞りが急減す
るので、３％を上限とする。通常ＪＩｓ材は０．３％の
３ｉが含まれており、下限はこれより０．５％多く１、
少なくとも５ ｋｇ７１１１２以上のパテンティング強
度の上昇を狙った。
テンティング強度の上昇があるが、３％を越えると、フ
ェライトの固溶硬化が大きくなり、伸び、絞りが急減す
るので、３％を上限とする。通常ＪＩｓ材は０．３％の
３ｉが含まれており、下限はこれより０．５％多く１、
少なくとも５ ｋｇ７１１１２以上のパテンティング強
度の上昇を狙った。
Ｍｎ ：Ｍｎは焼入性を上昇させる結果、パーライト
変態のノーズを長時間側へ移動させ、大径の線材でも微
細パーライトを生成させ、高強度化に寄与するが、２％
を越えるとパテンティング処理でパーライト変態を完了
させるために鉛浴中で保持すべき時間が長くなりすぎて
実際的でないので、５１−Ｍｎ−０ｒ系では２％を上限
とした。
変態のノーズを長時間側へ移動させ、大径の線材でも微
細パーライトを生成させ、高強度化に寄与するが、２％
を越えるとパテンティング処理でパーライト変態を完了
させるために鉛浴中で保持すべき時間が長くなりすぎて
実際的でないので、５１−Ｍｎ−０ｒ系では２％を上限
とした。
３ｉ系ではＪＩＳＡ材、Ｂ材の範囲内である。
ｃｒ ：Ｃｒは適当にフェライト生地に固溶して強化
を図るとともに、強炭化物生成元素であるため、Ｆｅ１
Ｃ中へも固溶し、Ｆｅ５Ｇの強度も上昇させ、さらにパ
ーライト変態の反応を遅らせ、変態ノーズを長時間側へ
移動させるので太径線材でも微細パーライトが得られや
すく、非常に強化に有効な元素である。しかし０．５％
を越えるとパテンティング中にパーライト変態を完了さ
せるのに長時間を要し、実用的ではないので、８１−Ｍ
ｎ−Ｃｒ系では０．５％を上限とした。しかし０．１％
以、Ｅは添加しないと強化の効果がでないので下限は０
．１％とした。
を図るとともに、強炭化物生成元素であるため、Ｆｅ１
Ｃ中へも固溶し、Ｆｅ５Ｇの強度も上昇させ、さらにパ
ーライト変態の反応を遅らせ、変態ノーズを長時間側へ
移動させるので太径線材でも微細パーライトが得られや
すく、非常に強化に有効な元素である。しかし０．５％
を越えるとパテンティング中にパーライト変態を完了さ
せるのに長時間を要し、実用的ではないので、８１−Ｍ
ｎ−Ｃｒ系では０．５％を上限とした。しかし０．１％
以、Ｅは添加しないと強化の効果がでないので下限は０
．１％とした。
なお、微細パーライト結晶粒度を得るために、ＡＱ、Ｎ
ｂ、Ｖ、ＺｒおよびＴｉの１種類以上を総母で０．３０
％を越えない範囲で添加することもできる。０．３０％
以上添加しても、オーステナイト結晶粒度の微細化効果
は飽和し、逆に靭延性の劣化を招くので、雄片で０．３
０％以下とした。またＣａ、希土類元素による介在物形
態制御やＰ、Ｓ、Ｎ、Ｏ等の不純物の低減対策を行った
鋼も本発明の効果を損うものではない。
ｂ、Ｖ、ＺｒおよびＴｉの１種類以上を総母で０．３０
％を越えない範囲で添加することもできる。０．３０％
以上添加しても、オーステナイト結晶粒度の微細化効果
は飽和し、逆に靭延性の劣化を招くので、雄片で０．３
０％以下とした。またＣａ、希土類元素による介在物形
態制御やＰ、Ｓ、Ｎ、Ｏ等の不純物の低減対策を行った
鋼も本発明の効果を損うものではない。
第２図はＳｉ系およびｓ ＋−Ｍｎ−ｃｒ系の成分を炭
素光ｍ （Ｃｅｑ−Ｃ＋ （Ｍｎ＋Ｓ ｉ ）／６＋Ｃ
ｒ／４）で表わし、鉛パテンテイング後の強度との関係
を示したものである。Ｓｉ系は線１４で示すようにＣｅ
Ｑが０．９３〜１．６０であり、また５１−Ｍｎ−Ｃｒ
系はｌ１１１５で示すようにＣｅｑが０．９９〜１．９
５％で、それぞれパテンティング強度１４３〜１６２
ｋａ／ ａｌを示し、強化されていることが示されてい
る。
素光ｍ （Ｃｅｑ−Ｃ＋ （Ｍｎ＋Ｓ ｉ ）／６＋Ｃ
ｒ／４）で表わし、鉛パテンテイング後の強度との関係
を示したものである。Ｓｉ系は線１４で示すようにＣｅ
Ｑが０．９３〜１．６０であり、また５１−Ｍｎ−Ｃｒ
系はｌ１１１５で示すようにＣｅｑが０．９９〜１．９
５％で、それぞれパテンティング強度１４３〜１６２
ｋａ／ ａｌを示し、強化されていることが示されてい
る。
つぎにこのような成分をもつ高パテンティング強度の線
材を伸線し、高強度高靭性鋼線を製造する方法について
説明する。なお、以下の説明では、Ｓｉ系と５１−Ｍｎ
−Ｃｒ系とは同じ傾向を示すので両者は区別しない。
材を伸線し、高強度高靭性鋼線を製造する方法について
説明する。なお、以下の説明では、Ｓｉ系と５１−Ｍｎ
−Ｃｒ系とは同じ傾向を示すので両者は区別しない。
第３図は伸線加工されて発熱したｒＡｌｉｌを、直ちに
水冷する伸線および冷却装置の１例を示している。すな
わち伸線、冷却装ｆ２！２はダイスボックス２１とこの
ダイスボックス２１によって保持されたダイスケース２
２と、ダイスケース２２に取付けたケースキャップ２３
と、ダイスケース２２内でスペーサ２４と上記ケースキ
ャップ２３とによって挟み付けられて固定されているダ
イス２５とを有し、ダイスケース２２の内部にはダイス
２５を冷却するための冷却室２６が形成され、ここに冷
却水が導入されるようにしている。また伸線装＠２には
冷却装置３が連結され、この冷却装置３はその内部に冷
却室３０が形成されてここに冷却水人口３１から冷却水
を導入し、冷却水出口３２から排出させるようにしてい
る。またその後にはガイド部材３４を設けて、ここを通
過するｒＡｔａの外周に空気供給口３３からの空気を送
り、乾燥させるようにしている。そして鋼線１はキャッ
プ２３中を通ってダイス２５で伸線され、伸線後の鋼線
１０は直ちに冷却室３０中を通る間に冷却される。つい
でガイド部材３４中を通る間に空気によって外周面の水
分が除去され、乾燥される。
水冷する伸線および冷却装置の１例を示している。すな
わち伸線、冷却装ｆ２！２はダイスボックス２１とこの
ダイスボックス２１によって保持されたダイスケース２
２と、ダイスケース２２に取付けたケースキャップ２３
と、ダイスケース２２内でスペーサ２４と上記ケースキ
ャップ２３とによって挟み付けられて固定されているダ
イス２５とを有し、ダイスケース２２の内部にはダイス
２５を冷却するための冷却室２６が形成され、ここに冷
却水が導入されるようにしている。また伸線装＠２には
冷却装置３が連結され、この冷却装置３はその内部に冷
却室３０が形成されてここに冷却水人口３１から冷却水
を導入し、冷却水出口３２から排出させるようにしてい
る。またその後にはガイド部材３４を設けて、ここを通
過するｒＡｔａの外周に空気供給口３３からの空気を送
り、乾燥させるようにしている。そして鋼線１はキャッ
プ２３中を通ってダイス２５で伸線され、伸線後の鋼線
１０は直ちに冷却室３０中を通る間に冷却される。つい
でガイド部材３４中を通る間に空気によって外周面の水
分が除去され、乾燥される。
このように伸線された鋼ｉ＊ｉｏはダイス出口で冷却さ
れるので、歪時効による脆化が抑えられる。
れるので、歪時効による脆化が抑えられる。
上記ダイスによる伸線およびその直後の水冷が、所定の
伸線回数繰返される。
伸線回数繰返される。
第４図は第３図の装置を用いて伸線したときの伸線加工
度、パテンティング強度の変化に対する引張強さと捻回
値との関係を示している。線１６で示すパテンティング
強ｒ！Ｘ １３３ ｋｇ／ｍｍ２のものは、０．８２Ｇ
−０，３Ｓ ｉ−０，５Ｍｒｌ）成分をもつ通常材（従
来品）、線１７で示すパテンティング強度１４３ ｋａ
／ ｍｍ２のものおよび線１８で示すパテンティング強
度１６２ ｋＱ／ １ａ１１”のものはそれぞれＳｉ系
、Ｓ １−Ｍｎ−Ｃｒ系の本発明材である。線１９で示
すパテンティング強度１７０ｋ（１／ ｍｍ２のものは
、３ｉ成分を限定範囲より多い４．０％としたものであ
る。上記線１６．１７゜１８．１９の材料の捻回値はそ
れぞれｍｍ１６０．７０．８０．９０に示すようになる
。
度、パテンティング強度の変化に対する引張強さと捻回
値との関係を示している。線１６で示すパテンティング
強ｒ！Ｘ １３３ ｋｇ／ｍｍ２のものは、０．８２Ｇ
−０，３Ｓ ｉ−０，５Ｍｒｌ）成分をもつ通常材（従
来品）、線１７で示すパテンティング強度１４３ ｋａ
／ ｍｍ２のものおよび線１８で示すパテンティング強
度１６２ ｋＱ／ １ａ１１”のものはそれぞれＳｉ系
、Ｓ １−Ｍｎ−Ｃｒ系の本発明材である。線１９で示
すパテンティング強度１７０ｋ（１／ ｍｍ２のものは
、３ｉ成分を限定範囲より多い４．０％としたものであ
る。上記線１６．１７゜１８．１９の材料の捻回値はそ
れぞれｍｍ１６０．７０．８０．９０に示すようになる
。
これより明らかなように、通常材では引張強さ２１０
ｋｏ／ ｍｍ２を越えると捻回値は２０回の要求を満足
しないが（翰６０では１７回）、本発明材は２．１０
ｋＱ／ ｔ＊ｔ＊２以上の高強度でも捻回値２０回以上
の要求を満足する（線７０では２８回、線８０では２７
回）。Ｓｌを４％と高くし過ぎた材料は、脆化が大きく
捻回値は非常に低い（線９０では数回）。本発明の場合
、伸線加工度は７０％以上では引張強ざ２１０ ｋＭ
ｍｍ２以上となり、９３％以上で捻回値は２０回以下と
なるので７０〜９３％に限定する必要がある。
ｋｏ／ ｍｍ２を越えると捻回値は２０回の要求を満足
しないが（翰６０では１７回）、本発明材は２．１０
ｋＱ／ ｔ＊ｔ＊２以上の高強度でも捻回値２０回以上
の要求を満足する（線７０では２８回、線８０では２７
回）。Ｓｌを４％と高くし過ぎた材料は、脆化が大きく
捻回値は非常に低い（線９０では数回）。本発明の場合
、伸線加工度は７０％以上では引張強ざ２１０ ｋＭ
ｍｍ２以上となり、９３％以上で捻回値は２０回以下と
なるので７０〜９３％に限定する必要がある。
さらに、パテンティング強度が１４３〜１６２ｋｏ／
ｍｍ２の場合に、引張強さが２１０ ｋｏ／ｍａ＋’以
上で捻回値が２０回以上を満足するので、この範囲に限
定する必要がある。また通常材については伸線後の冷却
の有無の影響を示し、伸線後の冷却のない場合はｍｍ６
１で示す特性のものが、線６２で示すように脆化が大き
く、この傾向が本発明材についても全く同じ傾向を示す
ので、本発明の場合第３図で説明するような冷却は必須
である。伸線Ｕ数は６回以下では１ダイス当りの加工度
が高く、発熱が大きくなって第５図に線５０で示すよう
に伸線回数が６回以下では急激に脆化するため下限は７
回とし、一方あまり回数が多いと特性上は問題はないが
、経済性が劣るので上限は１６回とした。
ｍｍ２の場合に、引張強さが２１０ ｋｏ／ｍａ＋’以
上で捻回値が２０回以上を満足するので、この範囲に限
定する必要がある。また通常材については伸線後の冷却
の有無の影響を示し、伸線後の冷却のない場合はｍｍ６
１で示す特性のものが、線６２で示すように脆化が大き
く、この傾向が本発明材についても全く同じ傾向を示す
ので、本発明の場合第３図で説明するような冷却は必須
である。伸線Ｕ数は６回以下では１ダイス当りの加工度
が高く、発熱が大きくなって第５図に線５０で示すよう
に伸線回数が６回以下では急激に脆化するため下限は７
回とし、一方あまり回数が多いと特性上は問題はないが
、経済性が劣るので上限は１６回とした。
第６図の！ａ５１は引張強さ２１０ ｋａ／ ｍｍ２以
上を示す鋼線の捻回値と伸線速度の関係を示している。
上を示す鋼線の捻回値と伸線速度の関係を示している。
伸線速度が５５０ｍ／分以上では捻回値は急激に減少し
て断線するので、５５０ｍ／分以下が望ましい。伸線速
度の低速側は脆化を示さないが、経済性が劣るので５０
ｍ／分以上とした。以上の結果から本発明の構成はつぎ
のようになる。
て断線するので、５５０ｍ／分以下が望ましい。伸線速
度の低速側は脆化を示さないが、経済性が劣るので５０
ｍ／分以上とした。以上の結果から本発明の構成はつぎ
のようになる。
成分・・・・・・前述の成分
伸線方法・・・・・・・・・伸線および伸線直後の冷却
パテンティング強度・・・・・・１４３〜１６２ ｋｇ
／ ａｍ’仲線回線回数・・・・７〜１６回 伸線速度・・・・・・５０〜５５０ｍ／分伸線加工度・
・・・・・７０〜９３％ 以上のように各条件を特定範囲に限定することにより引
張強さ２１０ ｋｇ／１１１８２ 、捻回値２０回以上
の高強度高靭性鋼線を製造することができる。
パテンティング強度・・・・・・１４３〜１６２ ｋｇ
／ ａｍ’仲線回線回数・・・・７〜１６回 伸線速度・・・・・・５０〜５５０ｍ／分伸線加工度・
・・・・・７０〜９３％ 以上のように各条件を特定範囲に限定することにより引
張強さ２１０ ｋｇ／１１１８２ 、捻回値２０回以上
の高強度高靭性鋼線を製造することができる。
実施例
成分として、３ｉ系は０．８７Ｇ−２，２Ｓ ｉ−０，
５２Ｍｎ−０，０２０Ｐ−０，０１０３゜５ｌ−１ｙｌ
ｎ−Ｃｒ系は０．８６Ｇ−２，２３ｉ −１、２Ｍｎ−
０，２０Ｃｒ−０，０２ＩＰ−０゜０１２８、通常材は
０．８２０−０．５０Ｍｎ−０，４０Ｓｉ−０，０１８
Ｐ−０，０１３８を用いた。溶製は高周波炉で行い、通
常の分塊、圧延を経て、直径１３ｍ１Ｉｌと９．５ｍｍ
のロッドとし、そのロッドを用いて下記の鋼線を製作し
た。
５２Ｍｎ−０，０２０Ｐ−０，０１０３゜５ｌ−１ｙｌ
ｎ−Ｃｒ系は０．８６Ｇ−２，２３ｉ −１、２Ｍｎ−
０，２０Ｃｒ−０，０２ＩＰ−０゜０１２８、通常材は
０．８２０−０．５０Ｍｎ−０，４０Ｓｉ−０，０１８
Ｐ−０，０１３８を用いた。溶製は高周波炉で行い、通
常の分塊、圧延を経て、直径１３ｍ１Ｉｌと９．５ｍｍ
のロッドとし、そのロッドを用いて下記の鋼線を製作し
た。
（１）ＰＣＩｌｉｉ
直径１３ｅｍのロッドを、３ｉ系は５６０℃、５１−Ｍ
ｎ−Ｃｒ系は５７５℃、通常材は５２０℃でパテンティ
ングし、それぞれ１５３ ｋｏ／ａ＋ｍ２．１５５ｋｏ
／＋ａｍ２および１３２ ｋｉｌｌ／＋１１１２の引張
強さとした後、酸洗およびりん酸コーティング後、伸線
直後の冷却を行って伸線回数９回、伸線速度１８０ｍ／
分で直径５ａｍ＋まで伸線した（加工度８６％）。また
通常材は伸線後の冷却のない状態でも伸線し、Ｓｉ系、
５１−Ｍｎ−０ｒ系においても伸線速度１０ｍ／分、冷
却なし、６回伸線の対比例のものを製作した。これらの
鋼線を３８０℃でブルーイング処理した結果を第１表に
示す。この表から明らかなように（２）Ｚｎめっき鋼線 ＰＣ鋼線用に製作した直径５ｍａ＋の鋼線を４４２℃で
Ｚｎめっきし、強度と靭性を調べた結果を第２表に示す
。これより明らかなように、Ｚｎめつきを行っても高強
度で高靭性が保たれている。本発明材と同じ成分でも伸
線条件が適切でないとＺｎめっき後の靭性も非常に低い
ことは明らかである。
ｎ−Ｃｒ系は５７５℃、通常材は５２０℃でパテンティ
ングし、それぞれ１５３ ｋｏ／ａ＋ｍ２．１５５ｋｏ
／＋ａｍ２および１３２ ｋｉｌｌ／＋１１１２の引張
強さとした後、酸洗およびりん酸コーティング後、伸線
直後の冷却を行って伸線回数９回、伸線速度１８０ｍ／
分で直径５ａｍ＋まで伸線した（加工度８６％）。また
通常材は伸線後の冷却のない状態でも伸線し、Ｓｉ系、
５１−Ｍｎ−０ｒ系においても伸線速度１０ｍ／分、冷
却なし、６回伸線の対比例のものを製作した。これらの
鋼線を３８０℃でブルーイング処理した結果を第１表に
示す。この表から明らかなように（２）Ｚｎめっき鋼線 ＰＣ鋼線用に製作した直径５ｍａ＋の鋼線を４４２℃で
Ｚｎめっきし、強度と靭性を調べた結果を第２表に示す
。これより明らかなように、Ｚｎめつきを行っても高強
度で高靭性が保たれている。本発明材と同じ成分でも伸
線条件が適切でないとＺｎめっき後の靭性も非常に低い
ことは明らかである。
第２表
（３）ＰＣ鋼より線
前述の直径１３１１−のロッドを直径１１．４−一およ
び１０．９１１まで伸線した後、Ｓｉ系は５６０℃、Ｓ
１−Ｍｎ−Ｃｒ系は５７５℃、通常材は５２０℃でパ
テンティングし、引張強ざをそれぞれ１５３ ｋＱ／１
ｍ２．１５４ ｋａ／＋ｕ＋２および１３３ ｋｏ／
ｍｍ２とした。ついで酸洗、りん酸塩コーティングの後
、伸線直後の冷却を行って伸線回数８回、伸線速度２０
０ｍ／分で直径１１．４１の線材は４．４０１１まで、
直径１０゜９ｖａの線材は４．２２＋ｕまで伸線した（
加工度８５％）。通常材は冷却なしの条件でも製造した
。また３ｉ系、５１−Ｍｎ−０ｒ系についても、伸線回
数６回、伸線速ａ１０ｍ／分、冷却なしの条件でも製造
した。その後直径４．４０−一の線材は芯線、４．２２
ｍ−の線材は側線として７本より、１２．７ｉ−径のＰ
Ｃ鋼より線を製作し、３８０℃でブルーイング後、特性
の比較を行ったところ第３表に示すようになった。
び１０．９１１まで伸線した後、Ｓｉ系は５６０℃、Ｓ
１−Ｍｎ−Ｃｒ系は５７５℃、通常材は５２０℃でパ
テンティングし、引張強ざをそれぞれ１５３ ｋＱ／１
ｍ２．１５４ ｋａ／＋ｕ＋２および１３３ ｋｏ／
ｍｍ２とした。ついで酸洗、りん酸塩コーティングの後
、伸線直後の冷却を行って伸線回数８回、伸線速度２０
０ｍ／分で直径１１．４１の線材は４．４０１１まで、
直径１０゜９ｖａの線材は４．２２＋ｕまで伸線した（
加工度８５％）。通常材は冷却なしの条件でも製造した
。また３ｉ系、５１−Ｍｎ−０ｒ系についても、伸線回
数６回、伸線速ａ１０ｍ／分、冷却なしの条件でも製造
した。その後直径４．４０−一の線材は芯線、４．２２
ｍ−の線材は側線として７本より、１２．７ｉ−径のＰ
Ｃ鋼より線を製作し、３８０℃でブルーイング後、特性
の比較を行ったところ第３表に示すようになった。
第３表
なお、同表中の継手効率は次式によって定めている。
継手効率＝（くさび定着による引張り破断荷重）ｘ１０
０／（通常試験材でのストランドの破断荷重） また疲労破断試験での最小応力は引張強さの０．６倍、
応力幅は１５ ｋｏ／ ｎｕｉ２で一定である。
０／（通常試験材でのストランドの破断荷重） また疲労破断試験での最小応力は引張強さの０．６倍、
応力幅は１５ ｋｏ／ ｎｕｉ２で一定である。
第３表から明らかなように、通常材の冷却伸線材は強度
が低く、疲労特性もよくない。また通常材の伸ａｍの冷
却を行わないものは鋼線の脆化が大きく、より線の製作
ができなかった。
が低く、疲労特性もよくない。また通常材の伸ａｍの冷
却を行わないものは鋼線の脆化が大きく、より線の製作
ができなかった。
またＳ１系、３１−１ｙｌｎ−Ｃｒ系材料でも、伸線条
件が適切でないと伸びが低く、継手効率も低く、脆化が
大きいことが明らかである。これに対し、本発明材は２
２０ ｋｇ／ ｍｓ２級の高強度を有し、疲労特性も優
れていることが明白である。
件が適切でないと伸びが低く、継手効率も低く、脆化が
大きいことが明らかである。これに対し、本発明材は２
２０ ｋｇ／ ｍｓ２級の高強度を有し、疲労特性も優
れていることが明白である。
（４）ＡＣ８Ｒ用７ｎめっき鋼線
前述の直径９．５１のロンドを直径８１１１まで生地伸
線した後、Ｓｉ系は５６５℃、５１−Ｍｎ−Ｃｒ系は５
８０℃、通常材は５３０℃でパテンティングし、引張強
さをそれぞれ１５７ｋｃ＋／ｅｍ２．１５９ ｋＭｇｔ
ｍ２および１３４ ｋａ／ ｍｓ２とした後、酸洗、り
ん酸塩コーティングし、伸線後の冷却を行って伸線回数
１２回、伸線速度２４０ｍ／分で２．５２ｍ−まで伸線
しく加工度９０％）、その後８０塁洗い、フラックス処
理して、４４２℃のＺｎめっきを行い、直径２゜６１１
のＡＣ８Ｒ用Ｚｎめっき鋼線を製作した。
線した後、Ｓｉ系は５６５℃、５１−Ｍｎ−Ｃｒ系は５
８０℃、通常材は５３０℃でパテンティングし、引張強
さをそれぞれ１５７ｋｃ＋／ｅｍ２．１５９ ｋＭｇｔ
ｍ２および１３４ ｋａ／ ｍｓ２とした後、酸洗、り
ん酸塩コーティングし、伸線後の冷却を行って伸線回数
１２回、伸線速度２４０ｍ／分で２．５２ｍ−まで伸線
しく加工度９０％）、その後８０塁洗い、フラックス処
理して、４４２℃のＺｎめっきを行い、直径２゜６１１
のＡＣ８Ｒ用Ｚｎめっき鋼線を製作した。
通常材は伸線後の冷却を行わないものについても製作し
、Ｓｉ系、ｓｒ−Ｍｎ−ｃｒ系の場合は伸線回数６回、
伸線速度１０ｍ／分、水冷なしの条件で伸線したものに
ついても製作した。
、Ｓｉ系、ｓｒ−Ｍｎ−ｃｒ系の場合は伸線回数６回、
伸線速度１０ｍ／分、水冷なしの条件で伸線したものに
ついても製作した。
その結果は第４表に示す通りである。同表から本発明材
は強度が高く、靭性も優れていることがわかる。
は強度が高く、靭性も優れていることがわかる。
第４表
（５）ロープ
前述の直径１３１１１１のロンドを生地伸線により直径
１０．８５ｎｕａと１０．４５ｎ＋ｍとに伸線した後、
Ｓｉ系は５６５℃、５１−Ｍｎ−Ｃｒ系は５８０℃、通
常材は５３０℃でパテンティングしたところ、直径１０
．８５１ＨＩのものの引張強ざはそれぞれ１５８ ｋＭ
ｍｍ’ 、１５８ ｋＭｍｍ２．１３３ｋｏ／ｎ＋ｍ２
トナＶ）、ｆｌｔＹｌ ０．４５＋ｍのものは１５７ｋ
ｏ／ｍｍ２．１５８ｋＭｍｍ２．１３４ｋＱ／ １１１
２となった。これらの線材を酸洗、りん酸塩コーディン
グし、伸線直後に冷却を行って伸線回数１２回、伸線速
度２５０ｍ／分で直径１０．８５＋ａ＋のちのは３．４
３ｎｕｅまで、直径１０．４５のものは３．３０ｍｍま
で伸線した（加工度９０％）。その後直径３．４３＋ｍ
のものを芯線とし、直径３．３０ｍｍのものを側線とし
て７本撚りのストランドを製作し、このストランド６本
を撚り合せて第７図に承けような外径３０ＩＩｌｆｆｌ
のローフ５５を製作した。その結果は第５表に示ず通り
である。疲労破壊試験は、試験荷重１０．０トン、シー
ブ径４６０＋ｅｍ、曲げ角瓜θ−１６°で行い、破断発
生までの繰返し曲げ回数を求めた。同表から明らかなよ
うに本発明材は強度が高く、しかも疲労寿命も延びてい
る。
１０．８５ｎｕａと１０．４５ｎ＋ｍとに伸線した後、
Ｓｉ系は５６５℃、５１−Ｍｎ−Ｃｒ系は５８０℃、通
常材は５３０℃でパテンティングしたところ、直径１０
．８５１ＨＩのものの引張強ざはそれぞれ１５８ ｋＭ
ｍｍ’ 、１５８ ｋＭｍｍ２．１３３ｋｏ／ｎ＋ｍ２
トナＶ）、ｆｌｔＹｌ ０．４５＋ｍのものは１５７ｋ
ｏ／ｍｍ２．１５８ｋＭｍｍ２．１３４ｋＱ／ １１１
２となった。これらの線材を酸洗、りん酸塩コーディン
グし、伸線直後に冷却を行って伸線回数１２回、伸線速
度２５０ｍ／分で直径１０．８５＋ａ＋のちのは３．４
３ｎｕｅまで、直径１０．４５のものは３．３０ｍｍま
で伸線した（加工度９０％）。その後直径３．４３＋ｍ
のものを芯線とし、直径３．３０ｍｍのものを側線とし
て７本撚りのストランドを製作し、このストランド６本
を撚り合せて第７図に承けような外径３０ＩＩｌｆｆｌ
のローフ５５を製作した。その結果は第５表に示ず通り
である。疲労破壊試験は、試験荷重１０．０トン、シー
ブ径４６０＋ｅｍ、曲げ角瓜θ−１６°で行い、破断発
生までの繰返し曲げ回数を求めた。同表から明らかなよ
うに本発明材は強度が高く、しかも疲労寿命も延びてい
る。
（発明の効果〉
以上説明したように、この発明は、Ｃ１５ｔ、Ｍｎ、
Ｃｒ等の成分を適切に調整するとともに、伸線回数、伸
線速度、伸線加工度等の条件を適切な範囲に設定するこ
とにより、高強度高靭性の鋼線を製造することができる
ようにしたものである。
Ｃｒ等の成分を適切に調整するとともに、伸線回数、伸
線速度、伸線加工度等の条件を適切な範囲に設定するこ
とにより、高強度高靭性の鋼線を製造することができる
ようにしたものである。
とくに高強度化により各製品に下記の効果が生じる。
（Ａ）ＰＣ，ＰＳＩ
緊張本数の減少による使用鋼材量の低下に相応した経済
効果、緊張作業の回数の減少による経済効果および導入
力の向上によるコンクリート使用最減少に見合った経済
効果。
効果、緊張作業の回数の減少による経済効果および導入
力の向上によるコンクリート使用最減少に見合った経済
効果。
（Ｂ）ＡＣ８ＲｍＣ３
ＡＣ８Ｒｔ１Ｍ！ｉ１のコンパクト化による八に導体面
積の増大に見合った送電古註の上昇および芯Ｍ＠のコン
パクト化による使用鋼材減少効果。
積の増大に見合った送電古註の上昇および芯Ｍ＠のコン
パクト化による使用鋼材減少効果。
（Ｃ）ロープ
０−ブサイズのダウンによる鋼材使用量の減少に見合っ
た経済効果、ロープサイズダウンによるロープ自重の低
下、曲げシープの小型化による設備全体のコンパクト化
効果。
た経済効果、ロープサイズダウンによるロープ自重の低
下、曲げシープの小型化による設備全体のコンパクト化
効果。
【図面の簡単な説明】
第１図は引張強さ、捻回値と伸線加工度との関係図、第
２図は引張強さと炭素当量との関係図、第３図は伸線お
よび冷却を行う装置の断面図、第４図は従来品と本発明
材とにおける捻回値、引張強さと伸線加工度との関係図
、第５図は捻回値と伸線回数との関係図、第６図は捻ｎ
値と伸線速度との関係図、第７図はロープの横断面図で
ある。 １・・・鋼線、２・・・伸線装置、３・・・冷却装置、
１０・・・伸線後の鋼線、２５・・・ダイス、３０・・
・冷却室。 特許出願人 神鋼鋼線工業株式会社同
株式会社神戸製鋼所 代 理 人 弁理士 小谷悦司同
弁理士 長１）正向 弁理士
板谷康夫第 １ 区 ａａ加工度Ｏり 第 ２ 図 ″［ シ 膚案当童こり・こ十（Ｍ４％ ＋ＳＬ）／６ ＋Ｃｒ／
４第 ４ 図 イ申Ｒ１ａＬＫ（’／、ン 第 ５ 図 伸線■＆Ｃ■） 第 ６ 図 刷り泉スど−ｇ（−ｈ） ｓ７図
２図は引張強さと炭素当量との関係図、第３図は伸線お
よび冷却を行う装置の断面図、第４図は従来品と本発明
材とにおける捻回値、引張強さと伸線加工度との関係図
、第５図は捻回値と伸線回数との関係図、第６図は捻ｎ
値と伸線速度との関係図、第７図はロープの横断面図で
ある。 １・・・鋼線、２・・・伸線装置、３・・・冷却装置、
１０・・・伸線後の鋼線、２５・・・ダイス、３０・・
・冷却室。 特許出願人 神鋼鋼線工業株式会社同
株式会社神戸製鋼所 代 理 人 弁理士 小谷悦司同
弁理士 長１）正向 弁理士
板谷康夫第 １ 区 ａａ加工度Ｏり 第 ２ 図 ″［ シ 膚案当童こり・こ十（Ｍ４％ ＋ＳＬ）／６ ＋Ｃｒ／
４第 ４ 図 イ申Ｒ１ａＬＫ（’／、ン 第 ５ 図 伸線■＆Ｃ■） 第 ６ 図 刷り泉スど−ｇ（−ｈ） ｓ７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．７５〜１．００％、Ｓｉ：０．８０〜３．
０％、Ｍｎ：０．３０〜０．８０％と製造上からくる不
可避的不純物を含み、残部がＦｅからなる高炭素鋼線材
をパテンティング処理することにより微細パーライト組
織を生じさせ、引張強さ１４３〜１６２ｋｇ／ｍｍ＾２
とした後、伸線回数７〜１６回、仲線速度５０〜５５０
ｍ／分、伸線加工度７０〜９３％の条件で各伸線ごとに
直ちに水冷して伸線することを特徴とする高強度高靭性
鋼線の製造方法。 ２、Ｃ：０．７０〜１．００％、Ｓｉ：０．８０〜３．
０％、Ｍｎ：０．８０〜２．０％、Ｃｒ：０．１０〜０
．５０％と製造上からくる不可避的不純物を含み、残部
がＦｅからなる高炭素鋼線材をパテンティング処理する
ことにより微細パーライト組織を生じさせ、引張強さ１
４３〜１６．２ｋｇ／ｍｍ＾２とした後、伸線回数７〜
１６回、伸線速度５０〜５５０ｍ／分、伸線加工度７０
〜９３％の条件で各伸線ごとに直ちに水冷して伸線する
ことを特徴とする高強度高靭性鋼線の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60102273A JPS61261430A (ja) | 1985-05-14 | 1985-05-14 | 高強度高靭性鋼線の製造方法 |
| DE8686301954T DE3685368D1 (de) | 1985-05-14 | 1986-03-18 | Hochfeste und hochzaehe stahlstaebe oder -draehte und verfahren zu deren herstellung. |
| EP86301954A EP0201997B1 (en) | 1985-05-14 | 1986-03-18 | High strength and toughness steel bar, rod and wire and the process of producing the same |
| KR1019860002035A KR910001324B1 (ko) | 1985-05-14 | 1986-03-19 | 고강도와 고인성을 구비한 봉강, 강환봉 및 강선의 제조방법 |
| AU54888/86A AU580397B2 (en) | 1985-05-14 | 1986-03-19 | High strength and high toughness steel bar, rod and wire and the process of producing the same |
| US07/214,817 US4889567A (en) | 1985-05-14 | 1988-07-01 | High strength and high toughness steel bar, rod and wire and the process of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60102273A JPS61261430A (ja) | 1985-05-14 | 1985-05-14 | 高強度高靭性鋼線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61261430A true JPS61261430A (ja) | 1986-11-19 |
| JPH0112817B2 JPH0112817B2 (ja) | 1989-03-02 |
Family
ID=14322991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60102273A Granted JPS61261430A (ja) | 1985-05-14 | 1985-05-14 | 高強度高靭性鋼線の製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4889567A (ja) |
| EP (1) | EP0201997B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61261430A (ja) |
| KR (1) | KR910001324B1 (ja) |
| AU (1) | AU580397B2 (ja) |
| DE (1) | DE3685368D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014136823A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Sumitomo Denko Steel Wire Kk | 高強度ｐｃ鋼より線及びその製造方法 |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2735647B2 (ja) * | 1988-12-28 | 1998-04-02 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度高延性鋼線材および高強度高延性極細鋼線の製造方法 |
| IT1235119B (it) * | 1989-07-10 | 1992-06-18 | Danieli Off Mecc | Gabbia di laminazione con rulli a sbalzo multipli per laminazione veloce. |
| IT1235120B (it) * | 1989-07-10 | 1992-06-18 | Danieli Off Mecc | Procedimento di laminazione veloce e sistema per la laminazione veloce. |
| FR2663041B1 (fr) * | 1990-06-07 | 1994-04-01 | Sodetal | Fil d'acier ecroui a resistance elevee. |
| JP2627373B2 (ja) * | 1991-07-08 | 1997-07-02 | 金井 宏之 | 高強度極細金属線 |
| DE19511057C1 (de) * | 1995-03-25 | 1996-05-23 | Riwo Drahtwerk Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Kratzen- oder Bürstendrahtes |
| TW390911B (en) * | 1995-08-24 | 2000-05-21 | Shinko Wire Co Ltd | High strength steel strand for prestressed concrete and method for manufacturing the same |
| JP3233188B2 (ja) * | 1995-09-01 | 2001-11-26 | 住友電気工業株式会社 | 高靱性ばね用オイルテンパー線およびその製造方法 |
| JP3565960B2 (ja) * | 1995-11-01 | 2004-09-15 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 軸受用鋼、軸受および転がり軸受 |
| WO1997042352A1 (en) * | 1996-05-02 | 1997-11-13 | N.V. Bekaert S.A. | Chromium-silicon spring wire |
| DE69839353T2 (de) * | 1997-08-28 | 2009-06-04 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Stahldraht und verfahren zu dessen herstellung |
| KR100347575B1 (ko) * | 1997-12-27 | 2002-10-25 | 주식회사 포스코 | 마르텐사이트발생을억제하기위한고탄소선재의단계냉각법 |
| EP1347072B1 (en) * | 2000-12-20 | 2007-07-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Steel wire rod for hard drawn spring, drawn wire rod for hard drawn spring and hard drawn spring, and method for producing hard drawn spring |
| JP3844443B2 (ja) * | 2002-04-12 | 2006-11-15 | 新日本製鐵株式会社 | 海底光ファイバーケーブル補強用異形線 |
| WO2003091782A1 (en) * | 2002-04-24 | 2003-11-06 | N.V. Bekaert S.A. | Submarine communication cable with copper clad steel wires |
| JP4310359B2 (ja) * | 2006-10-31 | 2009-08-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 疲労特性と伸線性に優れた硬引きばね用鋼線 |
| KR101445868B1 (ko) * | 2007-06-05 | 2014-10-01 | 주식회사 포스코 | 피로수명이 우수한 고탄소 강판 및 그 제조 방법 |
| KR100928786B1 (ko) * | 2007-12-27 | 2009-11-25 | 주식회사 포스코 | 고강도 교량용 아연도금강선 및 그 제조방법 |
| JP5802162B2 (ja) * | 2012-03-29 | 2015-10-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 線材及びこれを用いた鋼線 |
| KR101420281B1 (ko) * | 2012-10-09 | 2014-08-14 | 고려제강 주식회사 | 도금 강연선 및 그 제조 방법 |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES301505A1 (es) * | 1964-05-04 | 1965-04-01 | Matuschka Bernhard | Un metodo para la fabricaciën de alambre de acero |
| US3617230A (en) * | 1969-04-09 | 1971-11-02 | United States Steel Corp | High-strength steel wire |
| US3668020A (en) * | 1970-11-09 | 1972-06-06 | United States Steel Corp | Method of making steel wires |
| GB1334153A (en) * | 1971-04-21 | 1973-10-17 | British Steel Corp | Steel rod or bar |
| DE2163163B2 (de) * | 1971-12-20 | 1972-11-30 | Fried. Krupp Hüttenwerke AG, 4630 Bochum | Verwendung eines werkstoffes zur herstellung von stahldraht hoher festigkeit |
| CA1045957A (en) * | 1973-12-17 | 1979-01-09 | Kobe Steel | High strength steel rod of large gage |
| JPS5354115A (en) * | 1976-10-27 | 1978-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of steel wire |
| JPS5524956A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Azuma Seikosho:Kk | Highly extensible wire material |
| JPS57140833A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-31 | Nippon Steel Corp | Production of high strength steel bar and wire |
| JPS5867828A (ja) * | 1981-10-20 | 1983-04-22 | Nippon Steel Corp | 伸線性のすぐれた高炭素鋼線材の製造法 |
| GB2113751B (en) * | 1982-01-12 | 1985-10-30 | Sumitomo Metal Ind | Steel wire for use in straned steel core of an aluminum conductor steel reinforced and production of same |
| ZA851091B (en) * | 1984-02-27 | 1985-09-25 | Goodyear Tire & Rubber | The use of flat wire as a reinforcement in the belt package and carcass of a passenger tie |
| JPS60232332A (ja) * | 1984-05-02 | 1985-11-19 | Oki Electric Ind Co Ltd | カセツト装填機構 |
| DD224619A1 (de) * | 1984-06-04 | 1985-07-10 | Rothenburg Draht Seilwerk | Verfahren zur herstellung von stahldraht mit erhoehter bruchdehnung |
-
1985
- 1985-05-14 JP JP60102273A patent/JPS61261430A/ja active Granted
-
1986
- 1986-03-18 EP EP86301954A patent/EP0201997B1/en not_active Expired - Lifetime
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- 1986-03-19 KR KR1019860002035A patent/KR910001324B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1986-03-19 AU AU54888/86A patent/AU580397B2/en not_active Ceased
-
1988
- 1988-07-01 US US07/214,817 patent/US4889567A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014136823A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Sumitomo Denko Steel Wire Kk | 高強度ｐｃ鋼より線及びその製造方法 |
Also Published As
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