JPS6060008A - 全天候性タイヤトレツド - Google Patents
全天候性タイヤトレツドInfo
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- JPS6060008A JPS6060008A JP58170334A JP17033483A JPS6060008A JP S6060008 A JPS6060008 A JP S6060008A JP 58170334 A JP58170334 A JP 58170334A JP 17033483 A JP17033483 A JP 17033483A JP S6060008 A JPS6060008 A JP S6060008A
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- JP
- Japan
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- styrene
- tread
- lateral
- weight
- density
- Prior art date
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- Pending
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C1/00—Tyres characterised by the chemical composition or the physical arrangement or mixture of the composition
- B60C1/0016—Compositions of the tread
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C11/00—Tyre tread bands; Tread patterns; Anti-skid inserts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S152/00—Resilient tires and wheels
- Y10S152/03—Slits in threads
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S152/00—Resilient tires and wheels
- Y10S152/905—Tread composition
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は８種のタイヤ特性が高いレベルでバランスされ
た全天候性タイヤトレッドに関する。
た全天候性タイヤトレッドに関する。
天候の種々の変化により１例えば陽ざしが強く路面が乾
燥している時もあれば、雨にうたれて路面が湿っている
時もあり、また雪に埋れることもあるといったような変
化に対応して、自動車用タイヤもそれぞれの天候に適し
た特性をもった構造、組成を侑するタイヤが要求される
。
燥している時もあれば、雨にうたれて路面が湿っている
時もあり、また雪に埋れることもあるといったような変
化に対応して、自動車用タイヤもそれぞれの天候に適し
た特性をもった構造、組成を侑するタイヤが要求される
。
従来、自動型タイヤは一般走行用、湿潤グリップ力の強
いもの、スノータイヤ等、それぞれその配合及び構造の
全く異なったタイヤを各々の天候、用途に合わせ使用す
るのが一般的であった。
いもの、スノータイヤ等、それぞれその配合及び構造の
全く異なったタイヤを各々の天候、用途に合わせ使用す
るのが一般的であった。
しかし天候、季節の変わるたびにタイヤを取り換えるの
は、費用の面で大きな損失である。すなわちタイヤを何
通りも持たねばならないし、また取り換えにかかる手間
、費用もかなりのものである。
は、費用の面で大きな損失である。すなわちタイヤを何
通りも持たねばならないし、また取り換えにかかる手間
、費用もかなりのものである。
以上のことから、どのような天候にでも使用でき、しか
もそれぞれの天候、季節、用途において、上方な適性を
示すタイヤ、すなわち全天候性タイヤへの要望が高まっ
てきている。
もそれぞれの天候、季節、用途において、上方な適性を
示すタイヤ、すなわち全天候性タイヤへの要望が高まっ
てきている。
一般に冬期タイヤトレッドゴムは天然ゴム（ＮＲ）とブ
タジェンゴム（Ｂ Ｒ）のブレンドポリマー系でカーボ
ンブラック及びオイルを多く充填するのが主流である。
タジェンゴム（Ｂ Ｒ）のブレンドポリマー系でカーボ
ンブラック及びオイルを多く充填するのが主流である。
ガラス転移点（Ｔｇ）の低さを利用して、低温適性をも
たせているが、ＢＲをブレンドしているため湿潤路面で
のグリップ力あるいは湿潤路面上での摩擦係数（Ｗｅｔ
＃Ｌ）が低く、カーボンの充填量が多いため転がり抵抗
（ＲＲ）によるエネルギー損失の面でも欠点がある。す
なわち冬期用としては優れているが湿潤条件、一般条件
では劣っている。
たせているが、ＢＲをブレンドしているため湿潤路面で
のグリップ力あるいは湿潤路面上での摩擦係数（Ｗｅｔ
＃Ｌ）が低く、カーボンの充填量が多いため転がり抵抗
（ＲＲ）によるエネルギー損失の面でも欠点がある。す
なわち冬期用としては優れているが湿潤条件、一般条件
では劣っている。
また一般夏用タイヤのトレッドゴムはエマルジョン重合
によるスチレン−ブタジェン共重合ゴム（Ｅ −Ｓ Ｂ
Ｒ）を中心としたポリマー系が主流で、湿潤条件での
特性はまずまずだが、ＲＲによるエネルギー損失は大き
く低温特性も悪い。
によるスチレン−ブタジェン共重合ゴム（Ｅ −Ｓ Ｂ
Ｒ）を中心としたポリマー系が主流で、湿潤条件での
特性はまずまずだが、ＲＲによるエネルギー損失は大き
く低温特性も悪い。
一方、エネルギー損失が少なく、しかもＷｅｔ ｇの漬
れたトレッド組成物をめざした、ブタジェン部の１．２
ビニル結合量の多い（特に５０モル％以七の１．２ ビ
ニル結合をもつ）高ビニルＳＢＲとＮＲとのブレンドま
たは１．２ビニル結合の多い高ビニルＢＲとＮＲとのブ
レンド配合物は、ＷｅｔｇＪ±高いけれども低温時の硬
度が高くなり硬化して低温特性が非常に悪くなるという
欠点がある。
れたトレッド組成物をめざした、ブタジェン部の１．２
ビニル結合量の多い（特に５０モル％以七の１．２ ビ
ニル結合をもつ）高ビニルＳＢＲとＮＲとのブレンドま
たは１．２ビニル結合の多い高ビニルＢＲとＮＲとのブ
レンド配合物は、ＷｅｔｇＪ±高いけれども低温時の硬
度が高くなり硬化して低温特性が非常に悪くなるという
欠点がある。
以上の点より、一般に全天候性タイヤトレッドゴムとし
てはＥ−３ＢＲ及びＢＲのブレンドゴムが使用されてい
るが、本発明者は更に一層優れた特性を有する全天候性
タイヤトレッド」ムにつし）て鋭意研究した結果、特定
のミクロ構造を有する溶液重合によるスチレン−ブタジ
ェン共飽合ゴム（Ｓ−３ＢＲ）を使用すると共に、適正
な接地面積比、ラテラル溝密度及びラテラルサイプ密度
を有するトレッドパターンを選択することにより、高湿
潤グリップ性、低転動抵抗性、低温特性、氷上性能、雪
ヒ性能等の各種の特性が高いレベルでバランスされた全
天候性タイヤトレッドを得ることに成功した。
てはＥ−３ＢＲ及びＢＲのブレンドゴムが使用されてい
るが、本発明者は更に一層優れた特性を有する全天候性
タイヤトレッド」ムにつし）て鋭意研究した結果、特定
のミクロ構造を有する溶液重合によるスチレン−ブタジ
ェン共飽合ゴム（Ｓ−３ＢＲ）を使用すると共に、適正
な接地面積比、ラテラル溝密度及びラテラルサイプ密度
を有するトレッドパターンを選択することにより、高湿
潤グリップ性、低転動抵抗性、低温特性、氷上性能、雪
ヒ性能等の各種の特性が高いレベルでバランスされた全
天候性タイヤトレッドを得ることに成功した。
即ち本発明はトレッドを構成するゴム組成物のポリマー
成分として、結合スチレン量が１０〜２０重量％、ブタ
ジェン部の１．２ビニル結合が３５〜５０モル％、Ｍｗ
／Ｍｎで表わされる分子量分布が１．２〜３．５、オゾ
ン分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン単位の連
鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０重量％以上、
スチレン単位の連鎖が８以上のスチレンが全結合スチレ
ンの５重量％以下である溶液重合スチレン−ブタジェン
共重合ゴムを少なくとも３０重量％含み、トレッドパタ
ーンとして式・刀で定義される接地面積比が６０〜６７
％であり、式（２で定義されるラテラル溝密度が０．０
４１〜０．０５６ｍ＋ｏ／ａｍの範囲にあり、がっ式■
で定義されるラテラルサイプ密度が０．０５４〜０．０
？３ｍ＋ｌｌ／■（７） ａｉ 囲になるようなパター
ンを有するタイヤトレッド、・ｊ＋接地面積比（％） ＋’ｅ） ラテ７ ルｌｉ 密度（１１ｍ／ｍ＋２）接
地部の溝のラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 ・１）ラテラルサイプ密度（ａｍ／ｍ＋Ｆ）接地部のサ
イズのラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 に係る。
成分として、結合スチレン量が１０〜２０重量％、ブタ
ジェン部の１．２ビニル結合が３５〜５０モル％、Ｍｗ
／Ｍｎで表わされる分子量分布が１．２〜３．５、オゾ
ン分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン単位の連
鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０重量％以上、
スチレン単位の連鎖が８以上のスチレンが全結合スチレ
ンの５重量％以下である溶液重合スチレン−ブタジェン
共重合ゴムを少なくとも３０重量％含み、トレッドパタ
ーンとして式・刀で定義される接地面積比が６０〜６７
％であり、式（２で定義されるラテラル溝密度が０．０
４１〜０．０５６ｍ＋ｏ／ａｍの範囲にあり、がっ式■
で定義されるラテラルサイプ密度が０．０５４〜０．０
？３ｍ＋ｌｌ／■（７） ａｉ 囲になるようなパター
ンを有するタイヤトレッド、・ｊ＋接地面積比（％） ＋’ｅ） ラテ７ ルｌｉ 密度（１１ｍ／ｍ＋２）接
地部の溝のラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 ・１）ラテラルサイプ密度（ａｍ／ｍ＋Ｆ）接地部のサ
イズのラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 に係る。
本発明に使用するＳ−３ＢＲは結合スチレン量が１０〜
２０重量％、ブタジェン部の１，２ビニル結合が３５〜
５０モル％であり、単独でも用いるこちができるが、Ｎ
Ｒとブレンドして用いることもできる。後妻の場合はＳ
−３ＢＲが３０重量％以上、ＮＲが７０重湯％以下とな
るようにブレンドするのが好適である。結合スチレン量
が上記範囲のときは強度、低転動抵抗性、耐摩耗性が優
れている。また１、２ ヒニル結合が上記範囲のときは
耐摩耗性に優れ、低転勤抵抗性とすべり摩擦係数のバラ
ンスが良好である。 ゛ また上記Ｓ−３ＢＲは、ｆｆｉＭｔ平均分子量（Ｍｗ）
と数平均分子！：（Ｍｎ）との比で表わされる分子量分
布（Ｍｙ／Ｎｎ）が１．２〜３．５であることが必要で
、１．２よりも狭いと加工性の点で劣り、３．５よりも
広いと低転動抵抗性が損なわれ好ましくない。また、ゲ
ルパーミェーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）によって
分析されるスチレンの連鎖分布に関して、スチレン学位
の連鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０重ψ％以
上、スチレン学位の連鎖が８以上のスチレンが全結合ス
チレンの５上置％以下であることがめられる。上記制限
を越えるといずれの場合も、本発明の５−ＳＢＲの優れ
た特性である、スチレン結合の割に低転動抵抗性をもち
、耐摩耗性を有する点が損なわれ好ましくない。
２０重量％、ブタジェン部の１，２ビニル結合が３５〜
５０モル％であり、単独でも用いるこちができるが、Ｎ
Ｒとブレンドして用いることもできる。後妻の場合はＳ
−３ＢＲが３０重量％以上、ＮＲが７０重湯％以下とな
るようにブレンドするのが好適である。結合スチレン量
が上記範囲のときは強度、低転動抵抗性、耐摩耗性が優
れている。また１、２ ヒニル結合が上記範囲のときは
耐摩耗性に優れ、低転勤抵抗性とすべり摩擦係数のバラ
ンスが良好である。 ゛ また上記Ｓ−３ＢＲは、ｆｆｉＭｔ平均分子量（Ｍｗ）
と数平均分子！：（Ｍｎ）との比で表わされる分子量分
布（Ｍｙ／Ｎｎ）が１．２〜３．５であることが必要で
、１．２よりも狭いと加工性の点で劣り、３．５よりも
広いと低転動抵抗性が損なわれ好ましくない。また、ゲ
ルパーミェーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）によって
分析されるスチレンの連鎖分布に関して、スチレン学位
の連鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０重ψ％以
上、スチレン学位の連鎖が８以上のスチレンが全結合ス
チレンの５上置％以下であることがめられる。上記制限
を越えるといずれの場合も、本発明の５−ＳＢＲの優れ
た特性である、スチレン結合の割に低転動抵抗性をもち
、耐摩耗性を有する点が損なわれ好ましくない。
さらに本発明に使用するＳ−５ＢＲは、重合時に四塩化
スズなどのカッブリフグ剤を用いて分子礒分Ｉｌｊをニ
ー山形状にしたものなど、分子部分布形成で山を多く有
するものが低転動抵抗性が良い傾向にあり好ましい。
スズなどのカッブリフグ剤を用いて分子礒分Ｉｌｊをニ
ー山形状にしたものなど、分子部分布形成で山を多く有
するものが低転動抵抗性が良い傾向にあり好ましい。
本発明に使用するＳ−３ＢＨの優れた点は、単にＲＲ，
Ｗｅｔ ｇ、耐摩耗性のバランスのみにとどまらず、驚
＜べさことに低温条件においても優れた適性を示すこと
である。すなわち低温での硬化が少なく氷−ヒでの摩擦
係数（ｉｃｅ ｐ）も高い。
Ｗｅｔ ｇ、耐摩耗性のバランスのみにとどまらず、驚
＜べさことに低温条件においても優れた適性を示すこと
である。すなわち低温での硬化が少なく氷−ヒでの摩擦
係数（ｉｃｅ ｐ）も高い。
また本発明においてはトレッドの配合のみならずトレッ
ドパターンについても鋭意研究した結果、全天候性タイ
ヤトレッドのパターンとしては、式・Ｌ・で定義される
接地面積比が、６０〜６７９６が最も適切で、さらに、
式ｔ？）で定義されるラテラル溝密度が０．０４１−０
．０５６ｍｍ／ａｍの範囲にあり、かつ弐〇）で定義さ
れるラテラルサイプ密度が０．０５４〜０．０７３ｍｍ
／■の範囲になるようなパターンが最も適切であること
を見い出した。
ドパターンについても鋭意研究した結果、全天候性タイ
ヤトレッドのパターンとしては、式・Ｌ・で定義される
接地面積比が、６０〜６７９６が最も適切で、さらに、
式ｔ？）で定義されるラテラル溝密度が０．０４１−０
．０５６ｍｍ／ａｍの範囲にあり、かつ弐〇）で定義さ
れるラテラルサイプ密度が０．０５４〜０．０７３ｍｍ
／■の範囲になるようなパターンが最も適切であること
を見い出した。
（し接地面積比（％）
トレッド接地部の路面への全投影面積
（？）ラテラル溝密度（ＩＩ＋ｌ１）Ｉｌ＃）接地部の
溝のラテラル Ｉ・レッド接地部の路面 への全投影面積 ＋３）ラテラルサイプ密度（＋ｉｍ／ｍ＋Ｆ）接地部の
サイズのラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 すなわち典型的な夏期用一般タイヤのように、接地面積
比が６８〜８０％程度のトレッドでは、冬期における氷
上、雪十の十分なグー、リプ力が得られない。また従来
のスノータイヤのように接地面積比が５０〜５８％のト
レッドでは、夏期−前条件下で上方なトラクションが得
られない。又、ノ（ターン溝については、そのラテラル
成分密度が本発明の範囲よりも大きい場合、すなわち０
．０５８ｍｍ／＋＋＋１１を越える場合には、エツジ効
果が増加して、雪上での性能は優れているが、耐摩耗性
が劣り、上記の範囲よりも小さい場合、すなわち０．０
４１層＋ａ／ＩＩｍ未満の場合は、エツジ効果の減少が
著しく、雪上性能が大きく劣る結果となる。ラテラルサ
イプ密度に関しても同様のことがいえ、本発明の範囲よ
りも大きい場合は耐摩耗性が劣り、小さい場合は雪上性
能が劣るという結果になる。
溝のラテラル Ｉ・レッド接地部の路面 への全投影面積 ＋３）ラテラルサイプ密度（＋ｉｍ／ｍ＋Ｆ）接地部の
サイズのラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 すなわち典型的な夏期用一般タイヤのように、接地面積
比が６８〜８０％程度のトレッドでは、冬期における氷
上、雪十の十分なグー、リプ力が得られない。また従来
のスノータイヤのように接地面積比が５０〜５８％のト
レッドでは、夏期−前条件下で上方なトラクションが得
られない。又、ノ（ターン溝については、そのラテラル
成分密度が本発明の範囲よりも大きい場合、すなわち０
．０５８ｍｍ／＋＋＋１１を越える場合には、エツジ効
果が増加して、雪上での性能は優れているが、耐摩耗性
が劣り、上記の範囲よりも小さい場合、すなわち０．０
４１層＋ａ／ＩＩｍ未満の場合は、エツジ効果の減少が
著しく、雪上性能が大きく劣る結果となる。ラテラルサ
イプ密度に関しても同様のことがいえ、本発明の範囲よ
りも大きい場合は耐摩耗性が劣り、小さい場合は雪上性
能が劣るという結果になる。
本発明においてはタイヤトレッド部の構造に関しては特
に規定するものではなく、タイヤトレッド部か−・層（
一体式）で構成されていても良いし、あるいはベース部
とそれに載るキャップ部の２層（キャップ／ベース式）
から構成されていても良い。キャップ／ベース構造の場
合は、本発明はキャップ部に適用されることは当然のこ
とである以下、実施例により更に詳細に説明する。
に規定するものではなく、タイヤトレッド部か−・層（
一体式）で構成されていても良いし、あるいはベース部
とそれに載るキャップ部の２層（キャップ／ベース式）
から構成されていても良い。キャップ／ベース構造の場
合は、本発明はキャップ部に適用されることは当然のこ
とである以下、実施例により更に詳細に説明する。
表１は、表２において示すＳ−９ＢＨの評価に用いた配
合表である。
合表である。
表１
Ｓ−５ＢＲ１００重量部
１ＳＡＦ級カーボンブラック ５０
７０マ系プロセスオイル ｌＯ
ステアリン酸 ２
亜 鉛 華 ５
Ｎ−ｔ−ブチルベンゾチアゾール−
２−スルフェンアミド ｌ
硫 黄 １．６
表２の注
１）１２インチロールを使用し巻付き性、操作性等を評
価し、その総合評価を表示 ２層５点法で表示（５点が最高点） ３）１８０°Ｃで２０分間加熱プレス加硫４）ＪＩＳ
Ｋ−８３１０によって測定５）ＡＳＴＭ Ｄ２２２８に
従がい、ピコ摩耗試験機を用いて評価し、Ｅ−ＳＢＲで
あるＳＩＲ１５０２を１００とじて指数表示。数値の大
きい方が良好。
価し、その総合評価を表示 ２層５点法で表示（５点が最高点） ３）１８０°Ｃで２０分間加熱プレス加硫４）ＪＩＳ
Ｋ−８３１０によって測定５）ＡＳＴＭ Ｄ２２２８に
従がい、ピコ摩耗試験機を用いて評価し、Ｅ−ＳＢＲで
あるＳＩＲ１５０２を１００とじて指数表示。数値の大
きい方が良好。
６）１８５／７０ＨＲ１４のタイヤを製作し、このトレ
ッドに表に示す配合組成を用い、その性能を測定した。
ッドに表に示す配合組成を用い、その性能を測定した。
パターンとしては接地面積比６４％、ラテラル溝密度０
．０４９ｍｍ／ｍｖａ”、 ラテ７ ルサイ：ｌＩ”Ｍ
度０、ＱＯ４ｍｍ／ａ＋ｗのものを用いた。測定は、
米国自動者技術協会報文ＳＡＥ第７７０８７５号に記載
されている測定法の中のＴＷＩＮＲＯＬＬ方式に従い、
タイヤを５−ＪＸ１４のリムに装着し、充填空気圧１．
８ ｋｇ／ｃｍ’、荷ｉ１３３Ｅｉｋｇの条件で回転抵
抗を測定し、ＳＢＲ１５０２を１００として表示した。
．０４９ｍｍ／ｍｖａ”、 ラテ７ ルサイ：ｌＩ”Ｍ
度０、ＱＯ４ｍｍ／ａ＋ｗのものを用いた。測定は、
米国自動者技術協会報文ＳＡＥ第７７０８７５号に記載
されている測定法の中のＴＷＩＮＲＯＬＬ方式に従い、
タイヤを５−ＪＸ１４のリムに装着し、充填空気圧１．
８ ｋｇ／ｃｍ’、荷ｉ１３３Ｅｉｋｇの条件で回転抵
抗を測定し、ＳＢＲ１５０２を１００として表示した。
数ｆ白の小さいものほど良好である。
７）上記転動抵抗試験と同様のタイヤ１３ついて、米国
のｔｌＴＱＧｓ（タイヤ品質等級基準）で定められた方
法に従い、タイヤを試験用トレーラ−５５−ＪＸ１４の
リムを用いて装置し、充填空気圧１．８ ｋｇ／ｃｒｎ
’ 、荷重３３１３ ｋｇの条件で、湿潤アスファルト
密粒度路面上を走行し、タイヤの回転をロックした時の
摩擦抵抗を測定し、ＳＢＲ１５０２を１００として指数
表示したもので、数値の大きい方が良好である。
のｔｌＴＱＧｓ（タイヤ品質等級基準）で定められた方
法に従い、タイヤを試験用トレーラ−５５−ＪＸ１４の
リムを用いて装置し、充填空気圧１．８ ｋｇ／ｃｒｎ
’ 、荷重３３１３ ｋｇの条件で、湿潤アスファルト
密粒度路面上を走行し、タイヤの回転をロックした時の
摩擦抵抗を測定し、ＳＢＲ１５０２を１００として指数
表示したもので、数値の大きい方が良好である。
尚、ポリマー中の結合スチレン含有量及びブタジェンの
ミクロ構造は、赤外吸収スペクトルによるハンプトン（
）ｌａｍｐｔｏｎ）法で測定した。
ミクロ構造は、赤外吸収スペクトルによるハンプトン（
）ｌａｍｐｔｏｎ）法で測定した。
（文献：Ａｎａｌ、Ｃ：ｈｅｍ、、２１．９２３（＋８
４９））表 ２ 実 施 例 １２３４５６７８９ 結合スチＬ／’７量ｃｉｉ％） １］、５１５ １０
１８ １８ １５ １５ ２０ １２Ｂ［１部）１．２
ビ一ル結合（モＪＬ４） ４５ ４３ ’３７ ４４
４５ ４５ ５０ ３７ ４８ＢＤ部ノシス１．４結合
（モ）ｌ／＄） ｔｓ １９ ２３ １９ ｔ８１ｓ
１７２３ １７ＢＤ部（７） ） ５ ンス１，４結合
（モＪＬ４） ３７ ３８ ４０ ３？ ３７ ３７
３３ ４０ ３５（Ｍｗ／Ｍｎ） １．３２．３３．０
１．５３．２ ＋、８２．０２．８３．４スチレン栄位
の連鎖 １個 （ｔＪｔ５６；） ４２５１４３４８４２５２４
５４２４８８個以上 Ｃｔｔ％） ０．４２．７２．５
１．８２．ｆ（４，０４，３２，８４，７ガラス転移点
（”０） −５！Ｉｔ −５８−６９−５２−５１−５
４−５０−５７−５５０−ルカ旺性 ｌ） 良 優 優
良 優 優 優 優 良押出肌 ２） ４５５４５５
５５４ エツジの状態 ２） ４ ５ ４ ４ ５ ４ ５ ５
４加硫物の物性 ３） 引張強さ ４） ２２０２３０２０９２５Ｂ ２２４２
３８２４１２８２２１８酎摩耗性 ５） １０９１０２
１１１１００ ８９１０２１００ ９８ ９Ｂタイヤ特
性 ＲＲ８） ７８ ＋１３ ７５ ８Ｂ ８８ ８４ ８
４ ８８ ８０Ｗｅｔ ＡＬ７） １０２１０４１００
１１２１１０１０５１０６１０８１０５表 ２ 比較例 １２３４５６７８９１０ 結合スチレン量ｅＬｉｉ：％） １８ １８ １４ １
７ １２ １９ ２３ ８．５１２ １６ＢＤ部の１．
２ビニル結合（モル％） ４５ ４５ ４７ ４８ ４
５ ４０ ４５ ４０ ３０ ６０ＢＤ部のシス１，４
結合（モル：） ＋２ １８ １７ １７ １？ １８
１８ ２０ ２４ １０００部のトランス１．４結合
（モル幻 ４３ ３７ ３８ ３５ ３８ ４２ ３７
４０ ４８ ２７（６７石） ｔｌ、８４．１ ＋、
４３．２２．８３．０ ＋、９２．０２．５３．１スチ
レン単位の連鎖 １個 （爪犯り ４１４３３５２８４１４２４２４３４
５４１８個以上 （重量％） ３，０２．８４Ｊ ４．
５５．８７．．５，４．３３．０２．８２．７力ラス転
移点（’Ｃ） −５１−５１−５３−４８−５８−５４
−４３−＋３７−７４−３８０−ル加−［性 １） ’
Ｏｆ優良良優良良優優良押出肌 ２） ３５４４５４４
５５５ エツジの状１Ｍ ２） ２ ５ ４ ４ ５ ４ ４
５ ５ ４加硫物の物性 ３） 引張強さ ４） ２３５２１０２２９２４０２３１２３
Ｂ ２５２２１２１９８２４０耐摩耗性 ５） ９８８
８ ９０ ８８ ８７ ８３ ８４ Ｉｌｌ １１３
９３タイヤ特性 ＲＲ６） ８４ ９０ ９２ ８５ ９１ ９４１０５
７８ ７７１０８Ｗｅｔ ｇ ７） １１１１０９
＋０６１１２１０３１０７１２０ ８３ ９４１１８表
２に示ネれている通り分子量分布が０．８のポリマーを
使用した比較例１はロール加工性が悪く、押出肌、エツ
ジの状態とも良くない。一方分子量分布が４．１のポリ
マーを使用した比較例２は耐摩耗性が悪くしかも転がり
抵抗が大きい。表２の結果から分子量分布は１．２〜３
．５が好適である。
４９））表 ２ 実 施 例 １２３４５６７８９ 結合スチＬ／’７量ｃｉｉ％） １］、５１５ １０
１８ １８ １５ １５ ２０ １２Ｂ［１部）１．２
ビ一ル結合（モＪＬ４） ４５ ４３ ’３７ ４４
４５ ４５ ５０ ３７ ４８ＢＤ部ノシス１．４結合
（モ）ｌ／＄） ｔｓ １９ ２３ １９ ｔ８１ｓ
１７２３ １７ＢＤ部（７） ） ５ ンス１，４結合
（モＪＬ４） ３７ ３８ ４０ ３？ ３７ ３７
３３ ４０ ３５（Ｍｗ／Ｍｎ） １．３２．３３．０
１．５３．２ ＋、８２．０２．８３．４スチレン栄位
の連鎖 １個 （ｔＪｔ５６；） ４２５１４３４８４２５２４
５４２４８８個以上 Ｃｔｔ％） ０．４２．７２．５
１．８２．ｆ（４，０４，３２，８４，７ガラス転移点
（”０） −５！Ｉｔ −５８−６９−５２−５１−５
４−５０−５７−５５０−ルカ旺性 ｌ） 良 優 優
良 優 優 優 優 良押出肌 ２） ４５５４５５
５５４ エツジの状態 ２） ４ ５ ４ ４ ５ ４ ５ ５
４加硫物の物性 ３） 引張強さ ４） ２２０２３０２０９２５Ｂ ２２４２
３８２４１２８２２１８酎摩耗性 ５） １０９１０２
１１１１００ ８９１０２１００ ９８ ９Ｂタイヤ特
性 ＲＲ８） ７８ ＋１３ ７５ ８Ｂ ８８ ８４ ８
４ ８８ ８０Ｗｅｔ ＡＬ７） １０２１０４１００
１１２１１０１０５１０６１０８１０５表 ２ 比較例 １２３４５６７８９１０ 結合スチレン量ｅＬｉｉ：％） １８ １８ １４ １
７ １２ １９ ２３ ８．５１２ １６ＢＤ部の１．
２ビニル結合（モル％） ４５ ４５ ４７ ４８ ４
５ ４０ ４５ ４０ ３０ ６０ＢＤ部のシス１，４
結合（モル：） ＋２ １８ １７ １７ １？ １８
１８ ２０ ２４ １０００部のトランス１．４結合
（モル幻 ４３ ３７ ３８ ３５ ３８ ４２ ３７
４０ ４８ ２７（６７石） ｔｌ、８４．１ ＋、
４３．２２．８３．０ ＋、９２．０２．５３．１スチ
レン単位の連鎖 １個 （爪犯り ４１４３３５２８４１４２４２４３４
５４１８個以上 （重量％） ３，０２．８４Ｊ ４．
５５．８７．．５，４．３３．０２．８２．７力ラス転
移点（’Ｃ） −５１−５１−５３−４８−５８−５４
−４３−＋３７−７４−３８０−ル加−［性 １） ’
Ｏｆ優良良優良良優優良押出肌 ２） ３５４４５４４
５５５ エツジの状１Ｍ ２） ２ ５ ４ ４ ５ ４ ４
５ ５ ４加硫物の物性 ３） 引張強さ ４） ２３５２１０２２９２４０２３１２３
Ｂ ２５２２１２１９８２４０耐摩耗性 ５） ９８８
８ ９０ ８８ ８７ ８３ ８４ Ｉｌｌ １１３
９３タイヤ特性 ＲＲ６） ８４ ９０ ９２ ８５ ９１ ９４１０５
７８ ７７１０８Ｗｅｔ ｇ ７） １１１１０９
＋０６１１２１０３１０７１２０ ８３ ９４１１８表
２に示ネれている通り分子量分布が０．８のポリマーを
使用した比較例１はロール加工性が悪く、押出肌、エツ
ジの状態とも良くない。一方分子量分布が４．１のポリ
マーを使用した比較例２は耐摩耗性が悪くしかも転がり
抵抗が大きい。表２の結果から分子量分布は１．２〜３
．５が好適である。
また結合スチレン酸はｌＯ〜２０＠量％、ブタジェン（
ＢＤ）ｍの１．２ ビニル結合が３５〜５０モル％であ
ることが必要であり、比較例７のように結合スチレンψ
が２３重量％もあったり、あるいは比較例１Ｏのように
１．２ビニル結合が８０モル％もあるとタイヤの転がり
抵抗が大きく、エネルギー損失が大きくなる。一方、比
較例８のように結合スチレン量が８．５重礒％しかない
場合や、比較例９のように１，２ ビニル結合が３０モ
ル％しかない場合は、湿潤路面での滑り抵抗性Ｗｅｔ＃
Ｌが不足する。
ＢＤ）ｍの１．２ ビニル結合が３５〜５０モル％であ
ることが必要であり、比較例７のように結合スチレンψ
が２３重量％もあったり、あるいは比較例１Ｏのように
１．２ビニル結合が８０モル％もあるとタイヤの転がり
抵抗が大きく、エネルギー損失が大きくなる。一方、比
較例８のように結合スチレン量が８．５重礒％しかない
場合や、比較例９のように１，２ ビニル結合が３０モ
ル％しかない場合は、湿潤路面での滑り抵抗性Ｗｅｔ＃
Ｌが不足する。
次にスチレン単位の連鎖に注目すると、スチレン単位の
連鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０改乍％未満
のポリマーを使用した比較例３及び比較例４はいずれも
タイヤの転がり抵抗（エネルギー損失）が大きくまた耐
摩耗性も劣る。同様のことがスチレン単位の連鎖が８以
上のスチレンが全結合スチレンの５重峻％より多いポリ
マーを使用した比較例５及び比較例６についてもバーえ
る。
連鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０改乍％未満
のポリマーを使用した比較例３及び比較例４はいずれも
タイヤの転がり抵抗（エネルギー損失）が大きくまた耐
摩耗性も劣る。同様のことがスチレン単位の連鎖が８以
上のスチレンが全結合スチレンの５重峻％より多いポリ
マーを使用した比較例５及び比較例６についてもバーえ
る。
しｔこかって、スチレン単位の連鎖が１のスチレンは全
結合スチレンの４０重量％以−ヒ、スチレン中位の連鎖
が８以上のスチレンは全結合スチレンの５屯ＪＡ％以下
が必要である。さらに表２より明らかなように、ガラス
転移温度（Ｔｇ、 Ｐｅｒｋｉｎ Ｅ１ｍｅｒ社、ＤＳ
Ｃ−２型により測定）は−５０°Ｃ以下のポリマーが好
ましく、 −５０℃より高いＴｇを有するポリマーはタ
イヤの転がり抵抗が大きくなる。
結合スチレンの４０重量％以−ヒ、スチレン中位の連鎖
が８以上のスチレンは全結合スチレンの５屯ＪＡ％以下
が必要である。さらに表２より明らかなように、ガラス
転移温度（Ｔｇ、 Ｐｅｒｋｉｎ Ｅ１ｍｅｒ社、ＤＳ
Ｃ−２型により測定）は−５０°Ｃ以下のポリマーが好
ましく、 −５０℃より高いＴｇを有するポリマーはタ
イヤの転がり抵抗が大きくなる。
次に表３に本発明のＳ−９ＢＲと天然ゴムとのブレンド
配合物の特性を比較例をまじえて示した。
配合物の特性を比較例をまじえて示した。
配合は表１に示した５−ＳＢＲ１００重量部をＳ−５Ｂ
ＲとＮＲの計１００重量部に置き換えたものである。
ＲとＮＲの計１００重量部に置き換えたものである。
二ＬＬ遣Ｌ ′較
１０ １１ １２ １３ １１ １２ １３ １４ １
５ １８ １７Ｓ−５ＢＲ（重量部） ７０ ５０ ８
０ ４０ ７（１８０７０５０７０５０２０結合スチレ
ン！１（（ψ％） １５ １５ １８ １９ １３ １
８ ２５ ７ １８ １８ １９ＢＩｌ１部の１．２ビ
ニル結合（モル駕） ４？ ４７ ３７ ３５ ２８
５７ ４８ ３８ ４８３８ ３５８１１部のシス１．
４結合（モル％） １７ １Ｂ ２３ ２４ ２５ １
３ Ｉｌｌ ２２ １？ ２３ ２１ＢＯ部ＣＤ） ラ
ｙス１．４結合（モル％） ３８ ３５ ４０ ４］
４？ ３０ ３８ ４０ ３５ ３８ ４４（Ｍｗ／Ｍ
ｎ） １．５２．３ Ｌ、８３．２１．８３．０２．８
２．５１．５１．８３．２スチレン単イなの連鎖 １個 ｑ那與） ５２５２４５４３５０４５５３４８２
６４ｉ１４３８個以上 Ｏ１’ｒＪｉ％） １．８１．
８２．５３．４０．９０．８２．０３．１４．０ Ｂ、
５３．４力ラス転移点（’０） 、 −５２−５２−５
７−５７−７３−３８−３９−７１−４８−５８−５７
Ｎ ＲＣｋ！Ａ、部） ３０ ５０ ４０ ８０ ３０
４０ ３０ ５０ ３０ ５０ ８０加硫物の物性 引張強さ ２８０２１１３２５８２９８２２０２５６２
８１２２８２５３２３１２９９酎摩耗性 １０２１０１
９８ ９８１１３ ９７ ｆ１５１１７ ８５ ８２
９０タイヤ特性 ＲＲ８３８１（８４８８８０１０４１０２７８１００８
２８８Ｗｅｔ ｇ １０４１１３１０７１０９ ９２１
１７１１５ ９３１１０１０ＥＩ ９８以りのようにタ
イヤの転がり抵抗によるエネルギー損失及び湿潤路面に
おける摩擦力、耐摩耗性及び作業時の加工性すべてにわ
ったて優れた特性を示すのは、結合スチレンか１０〜２
０重量％、ブタジェン部の１．２ビニル結合が３５〜５
０モル％、重酸平均分子祉と数平均分子量との比 ＭＷ
／Ｍ＊で表示される分子量分布が１．２〜３．５、オゾ
ン分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン単位の連
鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０虫篭％以上、
スチレン単位の連鎖が８以上のスチレンか全結合スチレ
ンの５重に％以下である５−ＳＢＲでありこのゴムはそ
れのみで使用しても良いし、また表３に明白に示される
ように適宜天然ゴムとブレンドして使用しても良い。し
かし、実施例１３と比較例１７で示されるようにＳ−３
ＢＲは、ＮＲとブレンドして使用する場合は３０重量％
以上必要である。
５ １８ １７Ｓ−５ＢＲ（重量部） ７０ ５０ ８
０ ４０ ７（１８０７０５０７０５０２０結合スチレ
ン！１（（ψ％） １５ １５ １８ １９ １３ １
８ ２５ ７ １８ １８ １９ＢＩｌ１部の１．２ビ
ニル結合（モル駕） ４？ ４７ ３７ ３５ ２８
５７ ４８ ３８ ４８３８ ３５８１１部のシス１．
４結合（モル％） １７ １Ｂ ２３ ２４ ２５ １
３ Ｉｌｌ ２２ １？ ２３ ２１ＢＯ部ＣＤ） ラ
ｙス１．４結合（モル％） ３８ ３５ ４０ ４］
４？ ３０ ３８ ４０ ３５ ３８ ４４（Ｍｗ／Ｍ
ｎ） １．５２．３ Ｌ、８３．２１．８３．０２．８
２．５１．５１．８３．２スチレン単イなの連鎖 １個 ｑ那與） ５２５２４５４３５０４５５３４８２
６４ｉ１４３８個以上 Ｏ１’ｒＪｉ％） １．８１．
８２．５３．４０．９０．８２．０３．１４．０ Ｂ、
５３．４力ラス転移点（’０） 、 −５２−５２−５
７−５７−７３−３８−３９−７１−４８−５８−５７
Ｎ ＲＣｋ！Ａ、部） ３０ ５０ ４０ ８０ ３０
４０ ３０ ５０ ３０ ５０ ８０加硫物の物性 引張強さ ２８０２１１３２５８２９８２２０２５６２
８１２２８２５３２３１２９９酎摩耗性 １０２１０１
９８ ９８１１３ ９７ ｆ１５１１７ ８５ ８２
９０タイヤ特性 ＲＲ８３８１（８４８８８０１０４１０２７８１００８
２８８Ｗｅｔ ｇ １０４１１３１０７１０９ ９２１
１７１１５ ９３１１０１０ＥＩ ９８以りのようにタ
イヤの転がり抵抗によるエネルギー損失及び湿潤路面に
おける摩擦力、耐摩耗性及び作業時の加工性すべてにわ
ったて優れた特性を示すのは、結合スチレンか１０〜２
０重量％、ブタジェン部の１．２ビニル結合が３５〜５
０モル％、重酸平均分子祉と数平均分子量との比 ＭＷ
／Ｍ＊で表示される分子量分布が１．２〜３．５、オゾ
ン分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン単位の連
鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０虫篭％以上、
スチレン単位の連鎖が８以上のスチレンか全結合スチレ
ンの５重に％以下である５−ＳＢＲでありこのゴムはそ
れのみで使用しても良いし、また表３に明白に示される
ように適宜天然ゴムとブレンドして使用しても良い。し
かし、実施例１３と比較例１７で示されるようにＳ−３
ＢＲは、ＮＲとブレンドして使用する場合は３０重量％
以上必要である。
本発明のＳ−３ＢＨの優れた点は単に上記特性の良好さ
のみにとどまらず、驚くべきことに低温特性にその真価
を弁揮することである。
のみにとどまらず、驚くべきことに低温特性にその真価
を弁揮することである。
エネルギー損失が少なく、しかもＷｅｔ ｇの優れたト
レッド組成物をめざしたブタジェン部の１，２ビニル結
合量の多い、すなわち５０モル％以上の１．２ビニル結
合をもつ、高ビニル・スチレン−ブタジェン共重合ゴム
（高ビニル５ＢＲ）とＮＲとのブレンドまたは１．２ビ
ニル結合櫨の多い高ビニルＢＲとＮＲとのブレンド配合
物はＷｅｔ ｇと転がり抵抗のバランスは良好であるが
、低温時の硬度が高くなり硬化して低温特性は劣る。
レッド組成物をめざしたブタジェン部の１，２ビニル結
合量の多い、すなわち５０モル％以上の１．２ビニル結
合をもつ、高ビニル・スチレン−ブタジェン共重合ゴム
（高ビニル５ＢＲ）とＮＲとのブレンドまたは１．２ビ
ニル結合櫨の多い高ビニルＢＲとＮＲとのブレンド配合
物はＷｅｔ ｇと転がり抵抗のバランスは良好であるが
、低温時の硬度が高くなり硬化して低温特性は劣る。
又、低温特性が優れているとされ・るＮＲと、高シスブ
タジェンゴム（高シスＢＲ）とのブレンドゴムを使用し
、カーボンブラック、オイル類を多量（一般にカーボン
が７０軌量部以上、オイル類が３０重量部以上）に配合
した冬期用特殊配合は、低温での硬化も少なく低温特性
は優れているが、高シスＢＲをブレンドしているためＷ
ｅｔ ａが低く、またカーボン酸が多いためＲＲも大き
い傾向にある。すなわち冬期用としては優れているが湿
潤条件、一般条件での特性は劣っている。
タジェンゴム（高シスＢＲ）とのブレンドゴムを使用し
、カーボンブラック、オイル類を多量（一般にカーボン
が７０軌量部以上、オイル類が３０重量部以上）に配合
した冬期用特殊配合は、低温での硬化も少なく低温特性
は優れているが、高シスＢＲをブレンドしているためＷ
ｅｔ ａが低く、またカーボン酸が多いためＲＲも大き
い傾向にある。すなわち冬期用としては優れているが湿
潤条件、一般条件での特性は劣っている。
本発明の全天候性タイヤトレッドの分野では従来エマル
ジョン重合によるＥ−５ＢＲ及びＢＲのブレンドゴムが
使用されていたが、本発明の５−ＳＢＲまたは、これと
ＮＲとの混合物からなるゴム成分を含む全天候性タイヤ
トツレドゴム組成物は、従来品と比べ飛躍的に適性を向
−ヒさせたものである。
ジョン重合によるＥ−５ＢＲ及びＢＲのブレンドゴムが
使用されていたが、本発明の５−ＳＢＲまたは、これと
ＮＲとの混合物からなるゴム成分を含む全天候性タイヤ
トツレドゴム組成物は、従来品と比べ飛躍的に適性を向
−ヒさせたものである。
次に示す表４は本発明の全天候性タイヤトレッドゴム組
成物がいかに全ての条件に優れたバランスを示すかを明
らかにしている。尚１表４で使用した５−ＳＢＲの内容
について表５に示す。
成物がいかに全ての条件に優れたバランスを示すかを明
らかにしている。尚１表４で使用した５−ＳＢＲの内容
について表５に示す。
表 ４
配 合 −ｍ−】こ」虹二例−−
（屯量部） １４ ＋５ １６１７ １８ １８ ＋９
２０ ２１ ２２ ２３ ２４Ｓ−５ＢＲ−１ｔｏｏ
５０ Ｓ−５ＢＲ−２７０５０５０ Ｓ−５ＢＲ−３ｔｏ。
２０ ２１ ２２ ２３ ２４Ｓ−５ＢＲ−１ｔｏｏ
５０ Ｓ−５ＢＲ−２７０５０５０ Ｓ−５ＢＲ−３ｔｏ。
Ｓ−５ＢＲ−４５０
ＳＢＲ＋５０２ ７０ ８Ｏ
Ｎ Ｒ５０３０５０５０７０８０５０５０８鴎シス Ｂ
Ｒ３０４０３０４０ ８０χビニルＢＨ５０ ＨＡＦ級カーボンブラック ５０ ８０ ５０ ９０
５０ ８０ ７０＋ＳＡＦ級カーボンブラック ５（１
８（１８０５０８０アロマチツクオイル １０ ２０
１０ ２０ １５ ３０ ５０ １０ ２０ ＋０ ３
０ １０ナフテンオイル ３０１０ 亜鉛華 ３３３３３３３３３３２２ ステアリノ酎 ３２３２２３３３３３２２表 ４ 配 合−一一叉一施一例一一一゛ （重ψ部） 、１４ １５ １８ １７ １８ １８１
９２０ ２１ ２２ ２３２４ワツクス ２２ ２２
２０ ０２ ２２ １１老化防止剤 ２ １，５ ２
１．５ ＋、５ ３ ３ ２ １．５ １．５ １．５
＋、５促進剤−Ｄ ０．２０．２０．２０．２０．２
０００．２０．２０．２０．２０．２促進剤ＭＳＡ １
．５ １．５ ＋、ｓ １．５ ＋、５＋、ａ １．８
１．５ ＋、ｓ ＋、５ １．３１．３硫黄 ２２
２２２２ ２２ ２２ ２．３２．３加硫物の物性 耐摩耗性 １００ １０１ １０３ １０５ ９８ ８
２ ８５ ９３ ９２ ８３ ９０ １０１硬度（０℃
） ８１ ５９ ５９ ５４！ ５８ ４７ ５４ ６
５ ８５ ８３ ６８ ８４（−２０℃’） ６８ ６
４ ８５ ８３ ６５ ５２ ８２ ’７５ ７２ ７
０ ７Ｂ ７５タイヤ特性 ＲＲ８４８５８４８ｆｉ ８４ １１５ １２０ ９２
９０ ８８ ９８ ９２Ｗｅｔ ｐ−１０８１０９１
０８１１２１１５９３８７１１５１１２１０８９０８８
ｉｃｅ ｇ ０７ １２３ １２０ １２１ １１８
１５８ １４３ ８９ ９５ ＋１８ ＬＯ２１０４Ｗ
ｅｔ ａ／ ＲＲ＋、２８１．２８１，２９１．３０１
．３７０．８１０．７３１．２５１，２４１．２８０．
９４０．９［１表 ５ Ｓ−５ＢＲ−Ｉ Ｓ−３ＢＲ−２Ｓ−５ＢＲ−３Ｓ−５
ＢＲ−４結合スチレン量（重量％） １５ １８ ２２
１５ＢＤ部（７）１．２ビニル結合（％ＪＬ４）４５
４０ ４８ ６０’ＢＤ部（１） シＸ ｌ 、 ４
結合（モ＞Ｄ） １８ ２１ １７ １３Ｂ［１部（７
）ト９ンスｌ、４結合（モ／Ｌ４） ３７ ３９ ３５
２７（Ｍｗ／Ｍｎ） １．５ １．８ ０．８ ｏ、
ｓスチレン単位の連鎖 １個 （屯址％） ５５ ４７ ３０ ３２８個以上
（重量％） １．３ ０．９ １．８ ５．２ガラス転
移点（”０） −５４−５３−４０−３８表４の注 硬度・・・・・・ＪＩＳ Ｋ−６３０１に従って測定ｉ
ｃｅ 弘・・・気温−１０℃における氷上の摩擦係数を
表１の配合表にポリマーとして５ＢＲ １５０２の１００ｆｆｉ是部を適用した配合を１００
としてインデックス表示した。
Ｒ３０４０３０４０ ８０χビニルＢＨ５０ ＨＡＦ級カーボンブラック ５０ ８０ ５０ ９０
５０ ８０ ７０＋ＳＡＦ級カーボンブラック ５（１
８（１８０５０８０アロマチツクオイル １０ ２０
１０ ２０ １５ ３０ ５０ １０ ２０ ＋０ ３
０ １０ナフテンオイル ３０１０ 亜鉛華 ３３３３３３３３３３２２ ステアリノ酎 ３２３２２３３３３３２２表 ４ 配 合−一一叉一施一例一一一゛ （重ψ部） 、１４ １５ １８ １７ １８ １８１
９２０ ２１ ２２ ２３２４ワツクス ２２ ２２
２０ ０２ ２２ １１老化防止剤 ２ １，５ ２
１．５ ＋、５ ３ ３ ２ １．５ １．５ １．５
＋、５促進剤−Ｄ ０．２０．２０．２０．２０．２
０００．２０．２０．２０．２０．２促進剤ＭＳＡ １
．５ １．５ ＋、ｓ １．５ ＋、５＋、ａ １．８
１．５ ＋、ｓ ＋、５ １．３１．３硫黄 ２２
２２２２ ２２ ２２ ２．３２．３加硫物の物性 耐摩耗性 １００ １０１ １０３ １０５ ９８ ８
２ ８５ ９３ ９２ ８３ ９０ １０１硬度（０℃
） ８１ ５９ ５９ ５４！ ５８ ４７ ５４ ６
５ ８５ ８３ ６８ ８４（−２０℃’） ６８ ６
４ ８５ ８３ ６５ ５２ ８２ ’７５ ７２ ７
０ ７Ｂ ７５タイヤ特性 ＲＲ８４８５８４８ｆｉ ８４ １１５ １２０ ９２
９０ ８８ ９８ ９２Ｗｅｔ ｐ−１０８１０９１
０８１１２１１５９３８７１１５１１２１０８９０８８
ｉｃｅ ｇ ０７ １２３ １２０ １２１ １１８
１５８ １４３ ８９ ９５ ＋１８ ＬＯ２１０４Ｗ
ｅｔ ａ／ ＲＲ＋、２８１．２８１，２９１．３０１
．３７０．８１０．７３１．２５１，２４１．２８０．
９４０．９［１表 ５ Ｓ−５ＢＲ−Ｉ Ｓ−３ＢＲ−２Ｓ−５ＢＲ−３Ｓ−５
ＢＲ−４結合スチレン量（重量％） １５ １８ ２２
１５ＢＤ部（７）１．２ビニル結合（％ＪＬ４）４５
４０ ４８ ６０’ＢＤ部（１） シＸ ｌ 、 ４
結合（モ＞Ｄ） １８ ２１ １７ １３Ｂ［１部（７
）ト９ンスｌ、４結合（モ／Ｌ４） ３７ ３９ ３５
２７（Ｍｗ／Ｍｎ） １．５ １．８ ０．８ ｏ、
ｓスチレン単位の連鎖 １個 （屯址％） ５５ ４７ ３０ ３２８個以上
（重量％） １．３ ０．９ １．８ ５．２ガラス転
移点（”０） −５４−５３−４０−３８表４の注 硬度・・・・・・ＪＩＳ Ｋ−６３０１に従って測定ｉ
ｃｅ 弘・・・気温−１０℃における氷上の摩擦係数を
表１の配合表にポリマーとして５ＢＲ １５０２の１００ｆｆｉ是部を適用した配合を１００
としてインデックス表示した。
数値の大きい方が良好。
表４において示したように、冬期用特殊配合である比較
例１８及び１８は低温での硬化も少なく、またｉｃｅ
ｇも高いけれどもＲＲ，１１１ｅｔｊ１．は劣る。
例１８及び１８は低温での硬化も少なく、またｉｃｅ
ｇも高いけれどもＲＲ，１１１ｅｔｊ１．は劣る。
省エネルギーと高Ｗｅｔ ｇをねらった比較例２０゜２
ｉ、 ２２は、いずれもＲＲが低くゝしかもＷｅｔμも
良好であるが、いずれも低温での硬度が高（、ｉｃｅ井
も悦しく低いため、低温条件での使用には適さない。
ｉ、 ２２は、いずれもＲＲが低くゝしかもＷｅｔμも
良好であるが、いずれも低温での硬度が高（、ｉｃｅ井
も悦しく低いため、低温条件での使用には適さない。
同じ５−ＳＢＲであるにもかかわらずブタジェン部の１
．２ビニル結合が５０モル％を越えるものは、たとえス
チレン量がｌθ〜２０重景％内（Ｓ−９ＢＲ−４）であ
っても、ＲＲ，ｉｃｅ ｇとも満足のゆく特性はｔ−Ｉ
られない。結合スチレン量が２０重量％を越えるＳ−３
ＢＲ−３にも同様のことが言える。このように、結合ス
チレン量は１０〜２０重量％、ブタジェン部の１．２ビ
ニル結合は３５〜５０モル％が必要である。
．２ビニル結合が５０モル％を越えるものは、たとえス
チレン量がｌθ〜２０重景％内（Ｓ−９ＢＲ−４）であ
っても、ＲＲ，ｉｃｅ ｇとも満足のゆく特性はｔ−Ｉ
られない。結合スチレン量が２０重量％を越えるＳ−３
ＢＲ−３にも同様のことが言える。このように、結合ス
チレン量は１０〜２０重量％、ブタジェン部の１．２ビ
ニル結合は３５〜５０モル％が必要である。
なお従来一般的な全天候性タイヤトレッド配合とされる
Ｅ−３ＢＲ，ＢＲのブレンド系（比較例２３゜２４）は
ＲＲ，Ｗｅｔ ｇ、ｉｃｅ ＩＬともバランスはとれて
いるが、本発明の全天候性タイヤトレッド組成物はすべ
ての面において、これらよりきわだって優れた特性を示
している。なお表中の軟化剤、アロマチックオイル、ナ
フテンオイルの外に、例えばＤＯＡ（ジオクチルアジペ
ート）などの可塑剤を適宜使用してもよい。
Ｅ−３ＢＲ，ＢＲのブレンド系（比較例２３゜２４）は
ＲＲ，Ｗｅｔ ｇ、ｉｃｅ ＩＬともバランスはとれて
いるが、本発明の全天候性タイヤトレッド組成物はすべ
ての面において、これらよりきわだって優れた特性を示
している。なお表中の軟化剤、アロマチックオイル、ナ
フテンオイルの外に、例えばＤＯＡ（ジオクチルアジペ
ート）などの可塑剤を適宜使用してもよい。
次にタイヤのトレッドのパターン、すなわち接地面積比
、ラテラル溝密度、ラテラルサイプ密度の効果について
鋭意研究した結果を表６〜８に示す。ここで言う接地面
積比というのは、トレッド接地部の路面への全投影面積
に対する、実際に路面に接している部分の面積の割合を
百分率で示したものである。すなわち、溝、サイプなど
の四部を除いた部分のことである。
、ラテラル溝密度、ラテラルサイプ密度の効果について
鋭意研究した結果を表６〜８に示す。ここで言う接地面
積比というのは、トレッド接地部の路面への全投影面積
に対する、実際に路面に接している部分の面積の割合を
百分率で示したものである。すなわち、溝、サイプなど
の四部を除いた部分のことである。
表 ６
□□□
２５２８１９２０２７２８
接地面積比 ５０ ５５ ８２ ８５ ７２ ８０タイ
ヤ特性 ＲＲ１００１１４１１９１２３１４１１５３Ｗｅｔ ｈ
１００ １０４ １１５ １２０ １２２ １１８ｗ
ｅｔ μ／ＲＲ１，０００，１１１０，９７０，８８０
，８７０，７７ｉｃｅ ｈ ＋００ １０５ １１２
１１４ １１４ １１？雪ヒ性能 ３．０ ３’、５
４．５ ５．０ ５．０ ５．０（注）１）表６〜８で
示したタイヤのトレッドゴムの配合は下記の通り。
ヤ特性 ＲＲ１００１１４１１９１２３１４１１５３Ｗｅｔ ｈ
１００ １０４ １１５ １２０ １２２ １１８ｗ
ｅｔ μ／ＲＲ１，０００，１１１０，９７０，８８０
，８７０，７７ｉｃｅ ｈ ＋００ １０５ １１２
１１４ １１４ １１？雪ヒ性能 ３．０ ３’、５
４．５ ５．０ ５．０ ５．０（注）１）表６〜８で
示したタイヤのトレッドゴムの配合は下記の通り。
Ｓ ＝ＳＢＲ−１（表５参照）５０（重量部）ＮＲ５０
ｉＳＡＦ級カーボンブラック ５５
アロマチツクオイル １５
亜鉛華 ３ ステアリン酸３
ワツクス ２ 老化防止剤 ２
促進剤ＣＺ １．５ 硫 員 ２
２）タイヤサイズはｌａ５／７０ＨＲ１４゜パターンの
ラテラ２ −−− ル溝に度は０．０４’９ａ＋ａ／ｍｍ、ファフルサイプ
密度は０．０８４＋ａｍ／ａｍ。
ラテラ２ −−− ル溝に度は０．０４’９ａ＋ａ／ｍｍ、ファフルサイプ
密度は０．０８４＋ａｍ／ａｍ。
３）表６のタイヤ特性のうち、ＲＲ，Ｗｅｔ ｇ、ｉｃ
ｅ舊については、比較例２５を基準として指数表示した
。ＲＲは小さい程、Ｗｅｔ ｐ−、ｉｃｅ ｇは大きい
程良い。
ｅ舊については、比較例２５を基準として指数表示した
。ＲＲは小さい程、Ｗｅｔ ｐ−、ｉｃｅ ｇは大きい
程良い。
４）雪−ヒ性能は、雪とにおける操縦安定性を測定し、
５点法で表示した。５点が最も良好である。
５点法で表示した。５点が最も良好である。
我々の調査研究によると−・煎豆用タイヤの接地面積比
は一般に６８〜８０％で、スノータイヤの場合は５０〜
５９％である。
は一般に６８〜８０％で、スノータイヤの場合は５０〜
５９％である。
表６に示されているように、タイヤの転がり抵抗ＲＲ（
エネルギー損失の指標）は接地面積比の増加に伴って悪
化するが、特に比較例２７．２８（接地面積比７２．８
０％）において、それが著しい。
エネルギー損失の指標）は接地面積比の増加に伴って悪
化するが、特に比較例２７．２８（接地面積比７２．８
０％）において、それが著しい。
湿潤路面における摩擦係数Ｗｅｔｐ（すベリにくさ）は
、接地面積比の増加に伴って向−卜するが、接地面積比
８５％付近で頭打ちとなる。
、接地面積比の増加に伴って向−卜するが、接地面積比
８５％付近で頭打ちとなる。
一方、氷上での摩擦係数ｉｃｅ 川の向上率は、接地面
積比６０％軒近で鈍化する。又、雪上性能に関しても、
接地面積比が小さい時（比較例２５．２Ｂ）は良くない
か、実施例１８．２０に示されているように８０％以−
ヒになると満足できる雪１；性能を示すようになる。
積比６０％軒近で鈍化する。又、雪上性能に関しても、
接地面積比が小さい時（比較例２５．２Ｂ）は良くない
か、実施例１８．２０に示されているように８０％以−
ヒになると満足できる雪１；性能を示すようになる。
以Ｌ４特性のバランスという観点に立つと、全天候性タ
イヤトレッドとしては接地面積比が６０〜６７％が好ま
しい。
イヤトレッドとしては接地面積比が６０〜６７％が好ま
しい。
次にラテラル溝密度の効果が表７に示されてい ′る。
比較例２８のように、ラテラル溝密度が０．０４１ａｍ
／ａｍより小さいと、エツジ効果が小さいので貴Ｅ性能
が劣り、 ０．０５８ａ＋ｍ／＋ａｍより大きい比較例
３０は雪上性能は満足できるものだが、耐摩耗性がかな
り劣っている。このように全天候性タイヤトレッドとし
ては、実施例２１．２２．２３に示されているように、
ラテラル溝密度は０．０４１〜０．０５８＋ｏｎ＋／ａ
ｍの範囲が望ましい。
／ａｍより小さいと、エツジ効果が小さいので貴Ｅ性能
が劣り、 ０．０５８ａ＋ｍ／＋ａｍより大きい比較例
３０は雪上性能は満足できるものだが、耐摩耗性がかな
り劣っている。このように全天候性タイヤトレッドとし
ては、実施例２１．２２．２３に示されているように、
ラテラル溝密度は０．０４１〜０．０５８＋ｏｎ＋／ａ
ｍの範囲が望ましい。
表８にラテラルサイプ密度の影響が示されている。ラテ
ラルサイズ密度の効果もラテラル溝密度の効果と同様の
傾向を示し、比較例３１のように、ラテラルサイプに度
が０．０５４ｍｍ／＋ａ＋より小さいと、エツジ効果が
小さいので雪り性能が劣り０．０７３ ＋ｕ＋≧ ／■より大きいと（比較例３２）、雪上性能は優れてい
るが耐摩耗性が大幅に劣るようになる。このようにバラ
ンスのとれたタイヤ特性を得る為には実施例２４．２５
．２８に示されているように、ラテラルサイプ密度は０
．０５４〜０．０７３ｍｍ／ａｍの範囲が良好である。
ラルサイズ密度の効果もラテラル溝密度の効果と同様の
傾向を示し、比較例３１のように、ラテラルサイプに度
が０．０５４ｍｍ／＋ａ＋より小さいと、エツジ効果が
小さいので雪り性能が劣り０．０７３ ＋ｕ＋≧ ／■より大きいと（比較例３２）、雪上性能は優れてい
るが耐摩耗性が大幅に劣るようになる。このようにバラ
ンスのとれたタイヤ特性を得る為には実施例２４．２５
．２８に示されているように、ラテラルサイプ密度は０
．０５４〜０．０７３ｍｍ／ａｍの範囲が良好である。
次に、キャップ／ベース構造のキャップ部に本発明が適
用されても良いという例を表９に示す。
用されても良いという例を表９に示す。
本発明のゴム組成物をキャップ部に適用した実施例２７
．２８は、本発明以外のゴム組成物をキャップ部のみに
利用した比較例３３あるいは本発明以外のゴム組成物を
キャップ、ベース部の両方に用いた（一体式）比較例３
４にくらべると、ＲＲ，Ｗｅｔ川、ｉｃｅル、雪ト性能
及び耐摩耗性のバランスが優れていることは明らかであ
る。
．２８は、本発明以外のゴム組成物をキャップ部のみに
利用した比較例３３あるいは本発明以外のゴム組成物を
キャップ、ベース部の両方に用いた（一体式）比較例３
４にくらべると、ＲＲ，Ｗｅｔ川、ｉｃｅル、雪ト性能
及び耐摩耗性のバランスが優れていることは明らかであ
る。
表 ７
比」Ｌ例 ・ 几」Ｌ例
２９ ２１ ２２ ２３ ３０
ラテラル溝
密度（＋ａｍ／ｍＩｉ？） ０．０３５ ０．０４３０
．０４８０．０５３ ０．０６２タイヤ特性 ＲＲ１００１０１１００９９１１０ １Ｗｅｔ １００ １０１ １０１ １００ １００ｉ
ｃｅ＃Ｌ１００ １００ ８９ １０２ １０１雪−ヒ
性能 ３．５ ４．５ ５．０ ５．０ ５．０酎摩耗
性 １００ ’９８ ９７ ９５ ８２表７の注 １）タイヤサ・ｆズは１８５／？０ＨＲ１４゜パターン
の接地面積比は６４％、ラテラルサイプ密度はｏ、ｏ８
４ｍｍ／■”２）表７のタイヤ特性のうち、ＲＲ，Ｗｅ
ｔ ｇ、ｉｃｅ ｇについては、比較例２９を基準とし
て指数表示した。ＲＲは小さい程良好で、 Ｗｅｔμ、
ｉｃｅ ＩＬは大きい程良好。
．０４８０．０５３ ０．０６２タイヤ特性 ＲＲ１００１０１１００９９１１０ １Ｗｅｔ １００ １０１ １０１ １００ １００ｉ
ｃｅ＃Ｌ１００ １００ ８９ １０２ １０１雪−ヒ
性能 ３．５ ４．５ ５．０ ５．０ ５．０酎摩耗
性 １００ ’９８ ９７ ９５ ８２表７の注 １）タイヤサ・ｆズは１８５／？０ＨＲ１４゜パターン
の接地面積比は６４％、ラテラルサイプ密度はｏ、ｏ８
４ｍｍ／■”２）表７のタイヤ特性のうち、ＲＲ，Ｗｅ
ｔ ｇ、ｉｃｅ ｇについては、比較例２９を基準とし
て指数表示した。ＲＲは小さい程良好で、 Ｗｅｔμ、
ｉｃｅ ＩＬは大きい程良好。
３）耐摩耗性は１万ｋｍ走行後の摩耗量を測定して、比
較例２９を基準として指数表示した。値が大きい程耐摩
耗性が良い。
較例２９を基準として指数表示した。値が大きい程耐摩
耗性が良い。
表 ８
□′−□
３１２４２５２６３２
ラテラルサイ
プ密度（ａｍ／＋＊：）’０．０４９０．０５８０．０
Ｇ４ ０．０７１ ０．０７８タイヤ特性 ＲＲ１００１００１０１１０１１０１ Ｗｅｔｐ １００ １００ ９９ １０１ １００ｉｃ
ｅＪＬ１００ １０１ １００ １０１ ８９雪丘性能
３．５ ５．０ ５．０ ５．０ ５．０耐席耗性
１００ ９９ ９８ ９６ ８４表８の注 ｌ）タイヤサイズは１８５／７０ＨＲ１４゜パターンの
接地面積比は８４％、ラテラｌし溝密度は０．０４！ｌ
ｉｏ＋１／ｌｌ１ｍ。
Ｇ４ ０．０７１ ０．０７８タイヤ特性 ＲＲ１００１００１０１１０１１０１ Ｗｅｔｐ １００ １００ ９９ １０１ １００ｉｃ
ｅＪＬ１００ １０１ １００ １０１ ８９雪丘性能
３．５ ５．０ ５．０ ５．０ ５．０耐席耗性
１００ ９９ ９８ ９６ ８４表８の注 ｌ）タイヤサイズは１８５／７０ＨＲ１４゜パターンの
接地面積比は８４％、ラテラｌし溝密度は０．０４！ｌ
ｉｏ＋１／ｌｌ１ｍ。
２）ＲＲ，Ｗｅｔ ＃Ｌ、１ＣｅＩＬ、耐摩耗性につい
ては比較例３１を基準として指数表示した。
ては比較例３１を基準として指数表示した。
表 ９
東−一族一例 ルー」Ｌ−舅
２７２８３３３３
キャップ部 ゴム組 ゴム組 ゴム組 ゴム組成物Ａ
酸物Ｂ 酸物Ｃ酸物Ｄ ベース部 ゴム組 ゴム組 ゴム組 ゴム組成物Ｅ 酸
物Ｅ 酸物Ｅ 酸物Ｄ タイヤ特性 ＲＲ８１８２８５１００ Ｗｅｔｐ １１Ｂ １２０ １１８ １００ｉｃｅＩＬ
１１４ １１８ ９７ １００雪−［−性能 ５．０
５．０ ４．０ ４．０耐摩耗性 １０９ １１２ ９
３ １００表９の注 ｌ）タイヤサイズハ１８５／ＴＯ）ＩＲ１４，パター７
（７）接地面積比は６４％、ラテラル溝密度は０．０４
９ｍｍ／ｎ＋＋ｉ。
酸物Ｂ 酸物Ｃ酸物Ｄ ベース部 ゴム組 ゴム組 ゴム組 ゴム組成物Ｅ 酸
物Ｅ 酸物Ｅ 酸物Ｄ タイヤ特性 ＲＲ８１８２８５１００ Ｗｅｔｐ １１Ｂ １２０ １１８ １００ｉｃｅＩＬ
１１４ １１８ ９７ １００雪−［−性能 ５．０
５．０ ４．０ ４．０耐摩耗性 １０９ １１２ ９
３ １００表９の注 ｌ）タイヤサイズハ１８５／ＴＯ）ＩＲ１４，パター７
（７）接地面積比は６４％、ラテラル溝密度は０．０４
９ｍｍ／ｎ＋＋ｉ。
ラテラルサイズ密度０．Ｏｆｆ４ｍｍ／Ｉ１ｍのものを
使用した２）ＲＲ、Ｗｅｔ μ、ｉｃｅ ｇ、 ｒｌｄ
ｆ！Ｊ耗性は、比較例３４を基準として指数表示した。
使用した２）ＲＲ、Ｗｅｔ μ、ｉｃｅ ｇ、 ｒｌｄ
ｆ！Ｊ耗性は、比較例３４を基準として指数表示した。
３）キャップ部、ベース部に使用したゴム組成物の配合
は次の通りである。
は次の通りである。
ゴム組成物Ａ：表４中の実施例１４
ゴム組成物Ｂ： 実施例１Ｂ
ゴム組成物Ｃ： 比較例２２
ゴム組成物Ｄ： 比較例２３
ゴｎ迩ｊ１１
ＮＲ８０（重量部） アロマチックオイル ５ＢＲ２０
促進剤Ｄ０．２ 亜鉛華 ３ 促進剤ＭＳＡ １．５ ステアリン酸 ２．５ 硫員 ２ 老化防止剤 ｔ、。
促進剤Ｄ０．２ 亜鉛華 ３ 促進剤ＭＳＡ １．５ ステアリン酸 ２．５ 硫員 ２ 老化防止剤 ｔ、。
ＧＰＦカーボン ３５
（以上）
特許出願人 東洋ゴム工業株式会社
代 理 人 弁理士 １） 村 巌
手続補正書（自発）
昭和５８年ＩＯ月３１日
特許庁長官 若 杉 和 夫 殿
昭和５８年特許 願第１７０３３４号
２、発明の名称
全天候性タイヤトレッド
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
（３１４） 東洋ゴム工業株式会社
４、代理人
〒５３０ 大阪市北区曽根崎１の２の８マルビル 電話
０６（３６５）０１７０番（代）（８１５３） 弁理士
１） 村 巌 層［；、−ｊ ゛ ′−（ビ・ ５、補正命令の日付 自 発 ６６ 補正によシ増加する発明の数 ７、補正の対象 「発明の詳細な説明」の項補正の内容 １ 明細書中の記載を下記の正誤表の通り訂正します。
０６（３６５）０１７０番（代）（８１５３） 弁理士
１） 村 巌 層［；、−ｊ ゛ ′−（ビ・ ５、補正命令の日付 自 発 ６６ 補正によシ増加する発明の数 ７、補正の対象 「発明の詳細な説明」の項補正の内容 １ 明細書中の記載を下記の正誤表の通り訂正します。
２ 明細書第９頁第１２行「ものが１とあるを［ものが
−山形状（モノモーダル）のものより］と訂正します。
−山形状（モノモーダル）のものより］と訂正します。
３ 明細書第１７頁、比較例１の（ＭＩＩＩ／Ｍｎ）の
項においてｌ’ｏ、８Ｊとあるを 「１．１７Ｊと訂正
します。
項においてｌ’ｏ、８Ｊとあるを 「１．１７Ｊと訂正
します。
４ 明細書第２６頁、Ｓ−３ＤＲ−２，Ｓ−３ＢＲ−３
０，５」とあるをそれぞれｒ２，５． １，８．２．５
Ｊ と訂正します。
０，５」とあるをそれぞれｒ２，５． １，８．２．５
Ｊ と訂正します。
５ 明細書第２９真下から第３行、雪上性能の項におい
てｒ３，０．３．５．４．５．５．０．５．０．５．Ｏ
Ｊとあるをそれぞれｒ５．０．５．０．５．０．４．５
．３．５．３．ＯＪと訂正します。
てｒ３，０．３．５．４．５．５．０．５．０．５．Ｏ
Ｊとあるをそれぞれｒ５．０．５．０．５．０．４．５
．３．５．３．ＯＪと訂正します。
６ 明細書第３１頁第１１〜１４行［しても、・・・・
・ようになる。」とあるを下記のように訂正します。
・ようになる。」とあるを下記のように訂正します。
「しては、接地面積比が大きい時（比較例２７．２８）
は良（ないが、実施例１９．２０に示されているように
６７％以下になると満足できる雪上性能を示すようにな
る。」 （以上） 。
は良（ないが、実施例１９．２０に示されているように
６７％以下になると満足できる雪上性能を示すようにな
る。」 （以上） 。
手続補正書（、え。
［、事件の表示
昭和５８“年特 許 願第１７０３３４号２、発明の名
称 全天候性タイヤ ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （８１４）東洋ゴム工業株式会社 ［０代理人 自 発 ；、補正によシ増加する発明の数 ′、補正の対象 補 止 の 内 容 １．願書及び明細書中の発明の名称を「全天候性タイヤ
」と訂正します。
称 全天候性タイヤ ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 （８１４）東洋ゴム工業株式会社 ［０代理人 自 発 ；、補正によシ増加する発明の数 ′、補正の対象 補 止 の 内 容 １．願書及び明細書中の発明の名称を「全天候性タイヤ
」と訂正します。
２、特許請求の範囲を別紙の通り訂正します。
３、明細書第３頁第５行
「タイヤ特性」とあるを［タイヤ特性、更に詳しくはタ
イヤの高湿潤グリップ性、低転勤抵抗性、低温特性、氷
上性能及び雪上性能等のタイヤ特性」と訂正します。
イヤの高湿潤グリップ性、低転勤抵抗性、低温特性、氷
上性能及び雪上性能等のタイヤ特性」と訂正します。
４、同第３頁第６行、第６頁第７行及び第７頁第５行
（−タイヤトレッド」とＨるを「タイヤ」と訂正します
。
。
５８同第４頁ｔｔＳ８行、第５頁第１４行、第１０頁第
３行、第２３頁第３行と第７行、Ｐ５２８頁第６行と第
９行及びｖＪ３１頁第１６行 １タイヤ」とあるを［タイヤの１と訂正します。
３行、第２３頁第３行と第７行、Ｐ５２８頁第６行と第
９行及びｖＪ３１頁第１６行 １タイヤ」とあるを［タイヤの１と訂正します。
６、同第５頁第１７行
１−タイヤ」とあるを１”タイヤ、特にその」と訂正し
ます。
ます。
７、同第６灰第６行
「雪上性能等の」とあるを［雪上性能に優れ、しかも耐
摩耗性を損うことなく」と訂正します。
摩耗性を損うことなく」と訂正します。
８、同第６頁第１２行
「覇暦／蘇で表わされる分子量分布ｊとあるをｌ−分子
量分布の指標として表示されるＭ＋Ｉｌ／ＭｎＪと訂正
します。
量分布の指標として表示されるＭ＋Ｉｌ／ＭｎＪと訂正
します。
９、同第５頁第１７
１一式■」とあるを「トレッド゛侯様の展開図をベース
にしたそれぞれ弐〇」と訂正しよす。
にしたそれぞれ弐〇」と訂正しよす。
１０、同１７ｒＣ第５行
１−パターン」とあるを［パターンのトレッド」と訂正
します。
します。
１１、同第７頁ｔＩＳ６行〜最下行を次のように訂正し
ます。
ます。
■接地面積比（％）
■ラテラル溝密度（１１１ｍ７１１１１０２）溝のラテ
ラル成分投影長の総長さ トレッドの全投影面積 ■ラテラルサイプ密度（ＩＩ１ｍ／Ｉ２）トレッドの全
投影面積 １２、同ｔＪ＆８頁ｆＩＳ１３〜１４行［重量平均分子
量・・・・・・分子量分布］とあるを［分子量分布の指
標として表示される重量平均分子量（ｌτ）と数平均分
子量（１１）との比」と訂正します。
ラル成分投影長の総長さ トレッドの全投影面積 ■ラテラルサイプ密度（ＩＩ１ｍ／Ｉ２）トレッドの全
投影面積 １２、同ｔＪ＆８頁ｆＩＳ１３〜１４行［重量平均分子
量・・・・・・分子量分布］とあるを［分子量分布の指
標として表示される重量平均分子量（ｌτ）と数平均分
子量（１１）との比」と訂正します。
１３、同第９頁ｔｊＳ１８行、第２５頁第１６行、第２
７頁第３行と第１３行、第２８頁第８打、第２９頁第１
３行、ｆｔｌ１３０頁第１１行と第１３行、第３３頁第
９行、第３４頁第９行、第１６行とｔｔＳ１７行、第３
５頁１１３行、第８６頁第４行と第１６行及び第３７頁
ｆｊＳ５行ｒｉｃｅＪとあるを［ｃｅＪと訂正します。
７頁第３行と第１３行、第２８頁第８打、第２９頁第１
３行、ｆｔｌ１３０頁第１１行と第１３行、第３３頁第
９行、第３４頁第９行、第１６行とｔｔＳ１７行、第３
５頁１１３行、第８６頁第４行と第１６行及び第３７頁
ｆｊＳ５行ｒｉｃｅＪとあるを［ｃｅＪと訂正します。
１４、同＋３１０頁第１０行〜第１１頁第５行を次のよ
うに訂正します。
うに訂正します。
■接地面積比（％）
■ラテラル溝密度（ＩＩＩＬＩＩ／１２）トレッドの全
投影面積 ■ラテラルサイプ密度（ａｍ／＋ｅｍ２）トレツＶの全
投影面積 １５、同第１２頁最下行 「配合表である。」とあるを［配合表である。
投影面積 ■ラテラルサイプ密度（ａｍ／＋ｅｍ２）トレツＶの全
投影面積 １５、同第１２頁最下行 「配合表である。」とあるを［配合表である。
なお、表２，３及び４に示す耐摩耗性、ＲＲｌＷ ｅ
ｔμ及びＩｃｅμについては、表１の配合表にポリマー
として５ＢＲ１５０２の１００重量部を適用した配合を
１００としてインデックス表示したものである。」と訂
正します。
ｔμ及びＩｃｅμについては、表１の配合表にポリマー
として５ＢＲ１５０２の１００重量部を適用した配合を
１００としてインデックス表示したものである。」と訂
正します。
１６、同ｊｔＳ］ ：（真ｆ５３行、第２４頁第１３行
及び第３０頁第３行 「ｉＳＳＦ４とあるをｌ［５ＡＦＪと訂正します。
及び第３０頁第３行 「ｉＳＳＦ４とあるをｌ［５ＡＦＪと訂正します。
１７、同第２１￥１第５へ・７１丁
「重量平均分子量・・・・・・分子量分布」とあるを１
”分子量分布の指標として表示される重量平均分子量と
数平均分子量との比Ｍ ｖａ ／ Ｍ ｎ Ｊと訂止し
ます。
”分子量分布の指標として表示される重量平均分子量と
数平均分子量との比Ｍ ｖａ ／ Ｍ ｎ Ｊと訂止し
ます。
１８、同第２１頁ｔｊＳ１５行
「で示される」とあるを「どの比較により明らかに示さ
れる」と訂正します。
れる」と訂正します。
１９、同第２８頁最下行〜ｔ５２９頁第２行１’）レッ
ド・・・・・・接している部分」とあるを「トレッド模
様の展開図をベースとしてトレッドの全投影面積に対す
る、路面に接しうる部分」と訂正します。
ド・・・・・・接している部分」とあるを「トレッド模
様の展開図をベースとしてトレッドの全投影面積に対す
る、路面に接しうる部分」と訂正します。
（以 上）
特許請求の範囲
（１）トレッドを構成するゴム組成物のポリマー成分と
して、結合スチレン量が１０〜２０重呈％、ブタンエン
部の１．２ビニル結合が３５〜５０モル％、父子 分布
の として−示されるＭＩＩｌ／Ｍ１１薦１．２〜３．
５、オゾン分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン
単位の連鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０重量
％以上、スチレン単位の連鎖が８以上のスチレンが全結
合スチレンの５重量％以上である溶液重合スチレン−ブ
タノエン共重合ゴムを少なくとも３０重量％含み、トレ
ッドパターンとして式■で定義される接地面積比が６０
〜６７％であり、弐〇で定義されるラテラル溝密度が０
．０４１−０．０５（ｉ＋ｏｍ／＋ａｍ２の範囲にあり
、かつ弐〇で定義される２チラルサイプ密度が０．０５
４〜（１，０７３ｍ ｍ ／ ｍ ｍ ２の範囲になる
ようなパターン０上少二仁りを有するタイ１１ ■接地面積比（％） ■ラテラル溝密度（ｍｍ／ｒＩ１ｍ２）トレツ上り全投
影面積 ■ラテラルサイプ密度（ＩＩＩＩＬｌ／ｌｌｌｌ１１２
）トレッドの全投影面積 （２）ｌ記溶液重合スチレン−ブタノエン共重合ゴムの
〃ラス転位、＃、Ｔｇ（Ｐｅｒｋｉｎ −Ｅ Ｉｍｅｒ
社、ＤＳＣ−２型により測定）が−５０’Ｃ以下である
請求の範囲第１項に記載のタイヤ。
して、結合スチレン量が１０〜２０重呈％、ブタンエン
部の１．２ビニル結合が３５〜５０モル％、父子 分布
の として−示されるＭＩＩｌ／Ｍ１１薦１．２〜３．
５、オゾン分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン
単位の連鎖が１のスチレンが全結合スチレンの４０重量
％以上、スチレン単位の連鎖が８以上のスチレンが全結
合スチレンの５重量％以上である溶液重合スチレン−ブ
タノエン共重合ゴムを少なくとも３０重量％含み、トレ
ッドパターンとして式■で定義される接地面積比が６０
〜６７％であり、弐〇で定義されるラテラル溝密度が０
．０４１−０．０５（ｉ＋ｏｍ／＋ａｍ２の範囲にあり
、かつ弐〇で定義される２チラルサイプ密度が０．０５
４〜（１，０７３ｍ ｍ ／ ｍ ｍ ２の範囲になる
ようなパターン０上少二仁りを有するタイ１１ ■接地面積比（％） ■ラテラル溝密度（ｍｍ／ｒＩ１ｍ２）トレツ上り全投
影面積 ■ラテラルサイプ密度（ＩＩＩＩＬｌ／ｌｌｌｌ１１２
）トレッドの全投影面積 （２）ｌ記溶液重合スチレン−ブタノエン共重合ゴムの
〃ラス転位、＃、Ｔｇ（Ｐｅｒｋｉｎ −Ｅ Ｉｍｅｒ
社、ＤＳＣ−２型により測定）が−５０’Ｃ以下である
請求の範囲第１項に記載のタイヤ。
（３）ゴム組成物のポリマー成分が溶液重合スチレン−
ブタジェン共重合ゴム３０重量％以上と天然ゴム７ｏ重
景％以下のブレンド物よりなる請求の範囲第１項に記載
のタイヤ。
ブタジェン共重合ゴム３０重量％以上と天然ゴム７ｏ重
景％以下のブレンド物よりなる請求の範囲第１項に記載
のタイヤ。
Claims (3)
- （１） ｌ−レッドを構成するゴム組成物のポリマー成
分として、結合スチレン量が１０〜２０重量％、ブタジ
ェン部の１．２ビニル結合が３５〜５０モル％、 Ｍｗ
／罷で表わされる分子量分布が１．２〜３．５、オゾン
分解物のＧＰＣによって分析されるスチレン単位の連鎖
が１のスチレンが全結合スチレンの４０重量％以上、ス
チレン単位の連鎖が８以上のスチレンが全結合スチレン
の５重量％以下である溶液重合スチレン−ブタジェン共
重合ゴムを少なくとも３０重硬％含み、トレッドパター
ンとして式■で定義される接地面積比が６０〜６７％で
あり、成文で定義されるラテラル溝密度が０．０４１〜
０．０５８ａｍ／ａｍの範囲にあり、かつ式（鏝で定義
されるラテラルサイプ密度が０．０５４〜０．０７３＋
ａ鵬ｌＩＩ鵬の範囲になるようなパターンを有するタイ
ヤトレッド。 Ｊン接地面積比（％） トレッド接地部の路面への全投影面積 （ネ）ラテラル溝密度（ｎｕｎ／ｍめ 接地部の溝のラテラル トレッド接地部の路面 −の全投影面積 、印ラテラルサイズ密度（ｔｅｒｍｌ烏ＩＪ接地部のサ
イズのラテラル トレッド接地部の路面 への全投影面積 - （２） 上記溶液重合スチレン−ブタジェノ共重合ゴム
のガラス転移点Ｔｇ （Ｐｅｒｋｉｎ−Ｅ１ｍｅｒ社、
ＤＳＣ−２型により測定）が−５０℃以下である請求の
範囲第１項に記載のタイヤトレッド。 - （３） ゴム組成物のポリマー成分が溶液重合スチレン
ーブタジエン共重合ゴム３０重量％以上と天然ゴム７０
％量％以下のブレンド物よりなる請求の範囲第１項に記
載のタイヤトレッド。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58170334A JPS6060008A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | 全天候性タイヤトレツド |
| US06/640,781 US4580609A (en) | 1983-09-13 | 1984-08-14 | All-season tire |
| DE3432148A DE3432148C2 (de) | 1983-09-13 | 1984-08-31 | Fahrzeugreifen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58170334A JPS6060008A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | 全天候性タイヤトレツド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6060008A true JPS6060008A (ja) | 1985-04-06 |
Family
ID=15903009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58170334A Pending JPS6060008A (ja) | 1983-09-13 | 1983-09-13 | 全天候性タイヤトレツド |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4580609A (ja) |
| JP (1) | JPS6060008A (ja) |
| DE (1) | DE3432148C2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH07179104A (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤ |
| JP2000185527A (ja) * | 1998-12-24 | 2000-07-04 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤ |
| JP2002052906A (ja) * | 2000-08-11 | 2002-02-19 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| JP2014531365A (ja) * | 2011-09-29 | 2014-11-27 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | スノーおよびドライトラクションが改良されたトレッド付きタイヤ |
| JPWO2016199913A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2018-03-29 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6248739A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-03 | Bridgestone Corp | 高速走行に適した高グリツプトレツドゴム組成物 |
| JPH0623269B2 (ja) * | 1985-09-13 | 1994-03-30 | 株式会社ブリヂストン | 全天候性能を有する高運動性能タイヤ |
| CA1319091C (en) * | 1987-09-03 | 1993-06-15 | Seiichiro Iwafune | Pneumatic tires |
| JPH05139121A (ja) * | 1991-11-21 | 1993-06-08 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤ |
| SG159475A1 (en) * | 2008-08-27 | 2010-03-30 | Sumitomo Chemical Co | Conjugated diene polymer and conjugated diene polymer composition |
| JP5873558B2 (ja) | 2011-09-14 | 2016-03-01 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | タイヤトレッド |
| US10494512B2 (en) * | 2015-06-12 | 2019-12-03 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Rubber composition and pneumatic tire using same |
| CN107531949B (zh) * | 2015-06-12 | 2020-09-15 | 横滨橡胶株式会社 | 橡胶组合物以及使用该橡胶组合物的充气轮胎 |
| JP6819584B2 (ja) * | 2015-06-12 | 2021-01-27 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| WO2016199915A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP7358028B2 (ja) * | 2017-12-18 | 2023-10-10 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2076641A5 (ja) * | 1970-01-21 | 1971-10-15 | Michelin & Cie | |
| US4296789A (en) * | 1978-02-14 | 1981-10-27 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tread for pneumatic tire |
| US4351381A (en) * | 1978-02-14 | 1982-09-28 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Tread for pneumatic tire |
| US4299264A (en) * | 1979-04-12 | 1981-11-10 | Dunlop Limited | Tires |
| JPS57100112A (en) * | 1980-12-16 | 1982-06-22 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Perfectly random styrene-butadiene copolymer rubber |
| JPS5893709A (ja) * | 1981-11-30 | 1983-06-03 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | ウェットスキッド特性及び摩耗特性が改良されたゴム組成物 |
-
1983
- 1983-09-13 JP JP58170334A patent/JPS6060008A/ja active Pending
-
1984
- 1984-08-14 US US06/640,781 patent/US4580609A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-08-31 DE DE3432148A patent/DE3432148C2/de not_active Expired
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|---|---|---|---|---|
| JPH07179104A (ja) * | 1993-12-22 | 1995-07-18 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤ |
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| JPWO2016199913A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2018-03-29 | 横浜ゴム株式会社 | ゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4580609A (en) | 1986-04-08 |
| DE3432148A1 (de) | 1985-03-28 |
| DE3432148C2 (de) | 1985-10-31 |
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