JPS5884928A - 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 - Google Patents
非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法Info
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- JPS5884928A JPS5884928A JP18332881A JP18332881A JPS5884928A JP S5884928 A JPS5884928 A JP S5884928A JP 18332881 A JP18332881 A JP 18332881A JP 18332881 A JP18332881 A JP 18332881A JP S5884928 A JPS5884928 A JP S5884928A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優
れた深絞り用高強度冷延鋼板を連続焼鈍によって製造す
る方法に関するものである。
れた深絞り用高強度冷延鋼板を連続焼鈍によって製造す
る方法に関するものである。
近年、省エネルギーおよび衝突安全性の観点から自動車
用鋼板として高強度の冷延鋼板の適用が急速に進められ
ている。高強度冷延鋼板は主として自動車の内板で強度
部材等に用いられてきたが最近ではドア、フェンダ−等
の外板への適用が検討されている。その外板用途に対し
て、高強度冷延鋼板には非時効性で・深絞り性に優れる
こと以外に、２次加工性および塗装焼付硬化性に優れる
ことが新たに要望されている。
用鋼板として高強度の冷延鋼板の適用が急速に進められ
ている。高強度冷延鋼板は主として自動車の内板で強度
部材等に用いられてきたが最近ではドア、フェンダ−等
の外板への適用が検討されている。その外板用途に対し
て、高強度冷延鋼板には非時効性で・深絞り性に優れる
こと以外に、２次加工性および塗装焼付硬化性に優れる
ことが新たに要望されている。
は次加工性とは・深絞り加工品に２次的な加工を施す際
に脆性的な破壊が生じるか否かという材料特性を示すも
ので１２次的加工によって脆性破壊が生じない傾向を２
次加工性に優れているとよぶ。また、塗装焼付硬化性と
は、プレス成形時には低降伏点であり、成形加工後の塗
装ラインにおける２００℃前後の熱処理によって降伏点
が上昇する材料特性を示すもので１その降伏点の上昇量
が多いほど塗装焼付硬化性に優れているとよぶ。
に脆性的な破壊が生じるか否かという材料特性を示すも
ので１２次的加工によって脆性破壊が生じない傾向を２
次加工性に優れているとよぶ。また、塗装焼付硬化性と
は、プレス成形時には低降伏点であり、成形加工後の塗
装ラインにおける２００℃前後の熱処理によって降伏点
が上昇する材料特性を示すもので１その降伏点の上昇量
が多いほど塗装焼付硬化性に優れているとよぶ。
さて、上記のような総合的プレス成形性に優れた高強度
冷延鋼板の要望に対して、新しい高強度冷延鋼板として
注目されているフェライト相とマルテンサイト相の混合
組織からなる２相混合組織鋼板は、高強度でありながら
低降伏点で延性に優れ、塗装焼付硬化性もあるけれども
ｒ値が低いという欠点がある。ごく最近では、２相混合
組織鋼板で高ｒ値を確保する手段が開示されているが、
それは箱焼鈍と連続焼鈍を組み合せた２回焼鈍法であり
、製造の所要日数の増加と大幅な製造コストの上昇は避
けられず工業生産的には好ましい製造法とはいえない。
冷延鋼板の要望に対して、新しい高強度冷延鋼板として
注目されているフェライト相とマルテンサイト相の混合
組織からなる２相混合組織鋼板は、高強度でありながら
低降伏点で延性に優れ、塗装焼付硬化性もあるけれども
ｒ値が低いという欠点がある。ごく最近では、２相混合
組織鋼板で高ｒ値を確保する手段が開示されているが、
それは箱焼鈍と連続焼鈍を組み合せた２回焼鈍法であり
、製造の所要日数の増加と大幅な製造コストの上昇は避
けられず工業生産的には好ましい製造法とはいえない。
また深絞り用高強度冷延鋼板の製造を目的として固溶強
化型合金を含有する通常のＡｔキルド鋼を箱焼鈍方式の
オーブンコイル焼鈍でＡｃ１〜ＡＣ３点の温度に均熱後
、３０〜ｂ０．０２％程度まで低減して前記同様の箱焼
鈍方式を行う方法が開示されているが、得られる塗装焼
付硬化量は高々３に９／−程度であって不十分である。
化型合金を含有する通常のＡｔキルド鋼を箱焼鈍方式の
オーブンコイル焼鈍でＡｃ１〜ＡＣ３点の温度に均熱後
、３０〜ｂ０．０２％程度まで低減して前記同様の箱焼
鈍方式を行う方法が開示されているが、得られる塗装焼
付硬化量は高々３に９／−程度であって不十分である。
さらにこのような箱焼鈍方式は製造に長時間を要し１非
生産的であるとともに、Ｐなどの固溶強化元素が過度に
粒界に偏析し、２次加工性を著しくそこねる。
生産的であるとともに、Ｐなどの固溶強化元素が過度に
粒界に偏析し、２次加工性を著しくそこねる。
一方、生産性や塗装焼付硬化性の付与に対して有利な連
続焼鈍方式による深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法が
いくつか開示されている。例えば通常のＡｔキルド鋼に
Ｐ、８１．Ｍｎ等の固溶強化元素を添加し、熱延で約６
８０℃以上の高温で巻取多連続焼鈍する方法があるが、
高温巻取による７値の尚上効果は軟鋼板はど得られず高
々１．４程度であって、深絞り性が十分とはいえない。
続焼鈍方式による深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法が
いくつか開示されている。例えば通常のＡｔキルド鋼に
Ｐ、８１．Ｍｎ等の固溶強化元素を添加し、熱延で約６
８０℃以上の高温で巻取多連続焼鈍する方法があるが、
高温巻取による７値の尚上効果は軟鋼板はど得られず高
々１．４程度であって、深絞り性が十分とはいえない。
また、時効性の点で問題がある。さらには、高温巻取は
酸洗の能率を著しく低下させるという問題もある。
酸洗の能率を著しく低下させるという問題もある。
そζで、連続焼鈍する製造条件下にあって、固溶強化元
素、特にＰを含有するｈＬキルド高強度冷延鋼板の深絞
り性を向上させるには、Ｃ含有量を低減することが有効
な方法の１つである。これによるとまだ十分とはいえな
いが深絞り性の向上はある程度達成される。しかし２次
加工性が著るしく劣化する。この劣化現象は、例えばＮ
、Ｐ。
素、特にＰを含有するｈＬキルド高強度冷延鋼板の深絞
り性を向上させるには、Ｃ含有量を低減することが有効
な方法の１つである。これによるとまだ十分とはいえな
いが深絞り性の向上はある程度達成される。しかし２次
加工性が著るしく劣化する。この劣化現象は、例えばＮ
、Ｐ。
ｈｔｔθｎによる鉄の機械的性質におよぼす溶質元素の
影響（Ｉｒｏｎ ａｎｄ ｉｔｓ Ｄｉｔｕｔｅ
５ｏｔｉｄｓｏＬｕｔｘｏｎｓ、：１９６３年、２
７１〜３１４ページ）Ｋ開示されている如く、Ｃを低減
して所謂、極低炭素鋼にＰが含有されているためである
。また時効性の問題は依然として残されている。
影響（Ｉｒｏｎ ａｎｄ ｉｔｓ Ｄｉｔｕｔｅ
５ｏｔｉｄｓｏＬｕｔｘｏｎｓ、：１９６３年、２
７１〜３１４ページ）Ｋ開示されている如く、Ｃを低減
して所謂、極低炭素鋼にＰが含有されているためである
。また時効性の問題は依然として残されている。
ところで時効性をなくすためには、一般に知られている
ようにＣ＋Ｎを固定するＴｉ 、Ｎ’ｂ等を含有させる
ことが行なわれる。これによると非時効になシ時効性の
問題は、解消されるが、一方塗装焼付硬化性が失なわれ
る。
ようにＣ＋Ｎを固定するＴｉ 、Ｎ’ｂ等を含有させる
ことが行なわれる。これによると非時効になシ時効性の
問題は、解消されるが、一方塗装焼付硬化性が失なわれ
る。
以上のようなことから非時効性で２次加工性と塗装焼付
硬化性のすぐれた深絞シ用高強度冷延鋼板を連続焼鈍に
より製造することは難しかった。
硬化性のすぐれた深絞シ用高強度冷延鋼板を連続焼鈍に
より製造することは難しかった。
本発明はかかる実情に鑑みて、前記各性質をすベて兼備
した深絞シ用高強度冷延鋼板を連続焼鈍を適用して製造
すべく鋼成分と製造条件の検討を行った。その結果、Ｐ
含有のＡｔキルド鋼において、Ｃを従来の極低炭以上に
低減して深絞り性を向上させ、ＢをＮ含有量に関係をも
たせて含有させ、固溶Ｂとして存在させると非時効化に
役立つとともに粒界の脆化が抑制され２次加工性が向上
すること、およびＷｂを単に含有させるのではなくＣ含
有量と関係をもたせて含有させると常温では非時効化さ
れ、かつ塗装焼付硬化性が得れることを見出した。さら
に鋼片の加熱温度を９５０〜１１８０℃の低温加熱にす
るととによシ深絞り性の向上が一段と丁ぐれることが分
った。
した深絞シ用高強度冷延鋼板を連続焼鈍を適用して製造
すべく鋼成分と製造条件の検討を行った。その結果、Ｐ
含有のＡｔキルド鋼において、Ｃを従来の極低炭以上に
低減して深絞り性を向上させ、ＢをＮ含有量に関係をも
たせて含有させ、固溶Ｂとして存在させると非時効化に
役立つとともに粒界の脆化が抑制され２次加工性が向上
すること、およびＷｂを単に含有させるのではなくＣ含
有量と関係をもたせて含有させると常温では非時効化さ
れ、かつ塗装焼付硬化性が得れることを見出した。さら
に鋼片の加熱温度を９５０〜１１８０℃の低温加熱にす
るととによシ深絞り性の向上が一段と丁ぐれることが分
った。
本発明は、この知見に基づきなされたものであって、そ
の要旨はＯ：０．００５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、
Ｍｎ：１．２％以下、 Ｐ ： ０．０３〜０．１４％
、酸可溶Ａｔ：ｏ、０７．％以下、Ｎ：０．００８０％
以下、ＢをＮとの重量比Ｂ／Ｎで０．８〜１．６゜Ｎｂ
をＣとの重量比Ｎ ｂ ／ Ｃで０．５〜６を含有する
Ａｔキルド鋼片を、加熱温度９５０−１１８０℃に加熱
し、熱間圧延し、次いで冷間圧延し、再結晶温度以上Ａ
Ｃ３点以下の温度で連続焼鈍することを特徴とする非時
効性で２次加工性と塗装焼付硬化性のすぐれた深絞り用
高強度冷延鋼板の製造方法にある。さらに前記鋼成分か
らなるＡｔキルド鋼に、Ｏｕ’％ Ｎｉ 、Ｃｒ 、Ｚ
ｒ ＋ Ｖのうち１種または２種以上を総量で１．０％
以下含有させ、その鋼片を加熱温度９５０〜１１８０℃
で加熱い熱間圧延し、次いで冷間圧延し再結晶温度以上
Ａｃ３点以下の温度で連続焼鈍するところにある。
の要旨はＯ：０．００５％以下、Ｓｉ：０．８％以下、
Ｍｎ：１．２％以下、 Ｐ ： ０．０３〜０．１４％
、酸可溶Ａｔ：ｏ、０７．％以下、Ｎ：０．００８０％
以下、ＢをＮとの重量比Ｂ／Ｎで０．８〜１．６゜Ｎｂ
をＣとの重量比Ｎ ｂ ／ Ｃで０．５〜６を含有する
Ａｔキルド鋼片を、加熱温度９５０−１１８０℃に加熱
し、熱間圧延し、次いで冷間圧延し、再結晶温度以上Ａ
Ｃ３点以下の温度で連続焼鈍することを特徴とする非時
効性で２次加工性と塗装焼付硬化性のすぐれた深絞り用
高強度冷延鋼板の製造方法にある。さらに前記鋼成分か
らなるＡｔキルド鋼に、Ｏｕ’％ Ｎｉ 、Ｃｒ 、Ｚ
ｒ ＋ Ｖのうち１種または２種以上を総量で１．０％
以下含有させ、その鋼片を加熱温度９５０〜１１８０℃
で加熱い熱間圧延し、次いで冷間圧延し再結晶温度以上
Ａｃ３点以下の温度で連続焼鈍するところにある。
ことで本発明での塗装焼付硬化性は、３炸／−以上の降
伏点上昇量とする。
伏点上昇量とする。
以下、本発明の詳細な説明する。
Ｃはその含有量が多くなると非常に微細なＮｂ［’の生
成が増え、再結晶温度を著しく高め連続焼鈍の作業性を
劣化する。また深絞シ性も劣化するので、０．００５％
以下とする。深絞り性を高める点からは少ないほうが好
ましい。
成が増え、再結晶温度を著しく高め連続焼鈍の作業性を
劣化する。また深絞シ性も劣化するので、０．００５％
以下とする。深絞り性を高める点からは少ないほうが好
ましい。
ｓｌは強度を増加させる元素として有効であるが、０．
８％以上の含有は、鋼板の塗装性を損なうことから避け
るべきである。０．６％以下が好ましい。
８％以上の含有は、鋼板の塗装性を損なうことから避け
るべきである。０．６％以下が好ましい。
Ｍｎも強化元素として有効であるが１．２％以上になる
と深絞シ性が劣化するとともに、Ｍｎは溶鋼中で吸熱反
応を起すため溶鋼温度の低下によシ真空脱ガス処理が困
難となる。好ましくは１．０％以下がよい＠ Ｐは本発明における主な強化元素であり、０．０３％以
下ではその強化能が得られない。しかし、その含有量が
多くなると溶接性を損うので０．１４％以下とする。
と深絞シ性が劣化するとともに、Ｍｎは溶鋼中で吸熱反
応を起すため溶鋼温度の低下によシ真空脱ガス処理が困
難となる。好ましくは１．０％以下がよい＠ Ｐは本発明における主な強化元素であり、０．０３％以
下ではその強化能が得られない。しかし、その含有量が
多くなると溶接性を損うので０．１４％以下とする。
ｈｔは脱酸のために酸可溶Ａ４が存在するまで必要であ
るが、あまり多量に含有すると、後述するＢによるＮの
固定が不十分となるために酸可溶ムｔとして０６０７％
を上限とする。好ましくは０．０４％以下がよい。
るが、あまり多量に含有すると、後述するＢによるＮの
固定が不十分となるために酸可溶ムｔとして０６０７％
を上限とする。好ましくは０．０４％以下がよい。
Ｎは深絞シ性を劣化させ、時効性にとっても有害な成分
であるので、本発明ではＢと結合してＢＮを形成し、そ
の有害性を消失させる０しかし、あまり多量の含有はい
たずらにＢの消費量を増やすだけのため、その上限をｏ
、ｏｏｓｏ％とする。できれば０．００５０％以下が好
ましい。
であるので、本発明ではＢと結合してＢＮを形成し、そ
の有害性を消失させる０しかし、あまり多量の含有はい
たずらにＢの消費量を増やすだけのため、その上限をｏ
、ｏｏｓｏ％とする。できれば０．００５０％以下が好
ましい。
Ｂは本発明では重要な構成要件の１つであり、ＮＯ有害
性を消失させ深絞り性の向上、非時効化の作用を奏させ
る。ところでＢは、従来からＮＯ固定や結晶粒度の調整
のために用いられてきたが本発明者等は特にＮの固定に
対して、Ｂは熱間圧延工程で巻取以前のオーステナイト
領域において大半のＮを固定してしまうこ゛と・しかも
ＢのＮ固定作用はＡｔ含有量によって大きく左右される
ためにＡｔはできるだけ脱酸程度にとどめるべきことを
既に知見している。本発明者等は、このＢの冶金的挙動
をさらに究明した結果、Ｃ含有量が少ない場合には、固
溶Ｂが粒界の脆化を著しく抑制することを新たに見出し
た。その新たな作用効果を十分に発揮させるにはＮとの
重量比Ｂ ／ Ｎでｏ、６以上のＢの含有が必要である
。即ちＢをＮと化学量論的に当価以上含有させる。一方
、本発明の特徴である２次加工性の向上効果を汽揮させ
るにはＢを積極的に固溶状態とする必要があるけれども
Ｂ ／ Ｎで１．６を起えると鋼を硬質化させるので上
限を１．６°とする。好ましくはＢ ／ Ｎ比で０．８
〜１．４である。
性を消失させ深絞り性の向上、非時効化の作用を奏させ
る。ところでＢは、従来からＮＯ固定や結晶粒度の調整
のために用いられてきたが本発明者等は特にＮの固定に
対して、Ｂは熱間圧延工程で巻取以前のオーステナイト
領域において大半のＮを固定してしまうこ゛と・しかも
ＢのＮ固定作用はＡｔ含有量によって大きく左右される
ためにＡｔはできるだけ脱酸程度にとどめるべきことを
既に知見している。本発明者等は、このＢの冶金的挙動
をさらに究明した結果、Ｃ含有量が少ない場合には、固
溶Ｂが粒界の脆化を著しく抑制することを新たに見出し
た。その新たな作用効果を十分に発揮させるにはＮとの
重量比Ｂ ／ Ｎでｏ、６以上のＢの含有が必要である
。即ちＢをＮと化学量論的に当価以上含有させる。一方
、本発明の特徴である２次加工性の向上効果を汽揮させ
るにはＢを積極的に固溶状態とする必要があるけれども
Ｂ ／ Ｎで１．６を起えると鋼を硬質化させるので上
限を１．６°とする。好ましくはＢ ／ Ｎ比で０．８
〜１．４である。
Ｎｌ）は、Ｃをある程度固定し、常温での非時効性を確
保するためにＣとの重量比Ｎｂ／Ｃでｏ、５以上６以下
で含有させる。Ｎｂ／ｆ：！が０．５未満では常温非時
効性という効果が得にくい。しかし、ａｂ／ｃが６を超
えると塗装焼付硬化性が得にくくなる。焼鈍温度を９０
０℃以上にしてＮｂＯを再溶解させれば塗装焼付硬化性
が良好となることはすでに知見していたけれども・その
ような超高温焼鈍は非生産的のため避けるべきである。
保するためにＣとの重量比Ｎｂ／Ｃでｏ、５以上６以下
で含有させる。Ｎｂ／ｆ：！が０．５未満では常温非時
効性という効果が得にくい。しかし、ａｂ／ｃが６を超
えると塗装焼付硬化性が得にくくなる。焼鈍温度を９０
０℃以上にしてＮｂＯを再溶解させれば塗装焼付硬化性
が良好となることはすでに知見していたけれども・その
ような超高温焼鈍は非生産的のため避けるべきである。
本発明者等が比較的低温の焼鈍温度でも塗装焼付硬化性
を確保でき、かつ常温では非時効性を維持するという互
いに冶金的に相反する作用効果を両立させたことは、従
来の極低炭素、Ａｔキルド鋼に多量のＮｂを含有させる
のと全く異る技術である。
を確保でき、かつ常温では非時効性を維持するという互
いに冶金的に相反する作用効果を両立させたことは、従
来の極低炭素、Ａｔキルド鋼に多量のＮｂを含有させる
のと全く異る技術である。
ところで、最近では北米や北欧などの寒冷地で道路の凍
結防止のために散布される塩による自動車車体のひどい
腐食が問題となり、表面処理を施こす鋼板、もしくは耐
食性の良好な冷延鋼板の要求が強くなってきた。このよ
うな要望に対して、本発明はかな′シの耐食性を有して
いるが、さらに千の向上をはかるには、Ｏｕ、Ｎｉ、Ｏ
ｒ、Ｚｒ。
結防止のために散布される塩による自動車車体のひどい
腐食が問題となり、表面処理を施こす鋼板、もしくは耐
食性の良好な冷延鋼板の要求が強くなってきた。このよ
うな要望に対して、本発明はかな′シの耐食性を有して
いるが、さらに千の向上をはかるには、Ｏｕ、Ｎｉ、Ｏ
ｒ、Ｚｒ。
■のうち１種あるいは２種以上を含有させることができ
るが、総量として１．０％以上含有させると延性を害す
るので１，０％を上限とする。また前記元素を１種また
は２種以上含有させると塗装焼付硬化性も幾分向上する
。
るが、総量として１．０％以上含有させると延性を害す
るので１，０％を上限とする。また前記元素を１種また
は２種以上含有させると塗装焼付硬化性も幾分向上する
。
上記成分からなる鋼は転炉または電気炉で溶製後、真空
脱ガス処理を施して得られ、次に分塊または連続鋳造に
より鋼片とする。Ｂの添加は真空脱ガス処理でＡｔによ
る脱酸調整したあとに行うことが好ましい０鋼片は冷却
されて冷片とした後、または熱片のままで熱間圧延工程
に通してもよい。
脱ガス処理を施して得られ、次に分塊または連続鋳造に
より鋼片とする。Ｂの添加は真空脱ガス処理でＡｔによ
る脱酸調整したあとに行うことが好ましい０鋼片は冷却
されて冷片とした後、または熱片のままで熱間圧延工程
に通してもよい。
熱間圧延に先立つ鋼片の加熱温度は深絞シ性を向上させ
るために９５０〜１１８０℃の温度とする。
るために９５０〜１１８０℃の温度とする。
下限を９５０℃にするのはこれ以下の温度では熱間圧延
作業が難しくなるからであり、上限を１１８０℃とする
のは深絞シ性の劣化を防ぐためである。
作業が難しくなるからであり、上限を１１８０℃とする
のは深絞シ性の劣化を防ぐためである。
好ましくは１０００〜１１００℃である。
熱間圧延における仕上温度は８６０℃以上で、巻取温度
は酸洗性の点で６８０℃以下とするのが好ましい。熱間
圧延されたコイルは酸洗後、冷間圧延されるが、できる
だけ深絞り性を確保するとともに再結晶を低温度かつ短
時間で進行させるには冷延圧下率は７０％以上が好まし
い。冷間圧延に続いて再結晶温度以上Ａｃ３点以下の温
度で焼鈍する〇 深絞り性を確保するために、再結晶温度以上の均熱が必
要であるがＡＣ３点を超えると再び深絞り性が劣化する
ので上限をＡＣ３点温度とする。生産上、焼鈍温度は７
５０〜８５０℃の範囲が好ましい。焼鈍の保定時間は十
分な再結晶を起こさせるために３０秒以上が通常必要で
ある。
は酸洗性の点で６８０℃以下とするのが好ましい。熱間
圧延されたコイルは酸洗後、冷間圧延されるが、できる
だけ深絞り性を確保するとともに再結晶を低温度かつ短
時間で進行させるには冷延圧下率は７０％以上が好まし
い。冷間圧延に続いて再結晶温度以上Ａｃ３点以下の温
度で焼鈍する〇 深絞り性を確保するために、再結晶温度以上の均熱が必
要であるがＡＣ３点を超えると再び深絞り性が劣化する
ので上限をＡＣ３点温度とする。生産上、焼鈍温度は７
５０〜８５０℃の範囲が好ましい。焼鈍の保定時間は十
分な再結晶を起こさせるために３０秒以上が通常必要で
ある。
また本発明では深絞シ性を確保する点から２相混合組織
としないよう々冷却速度で冷却する。本発明の成分から
なる鋼では焼鈍温度から例えば、４００℃程度まで５０
０℃／叢以下の冷却速度で冷却される。
としないよう々冷却速度で冷却する。本発明の成分から
なる鋼では焼鈍温度から例えば、４００℃程度まで５０
０℃／叢以下の冷却速度で冷却される。
焼鈍後は必要により調質圧延したのちに製品に供される
。
。
なお、本発明は深絞り用高強度冷延鋼板のみな。
らず・亜鉛、錫、アルミニウム、クロム、錫−鉛合金等
をメッキする深絞り用高強度表面処理鋼板の原板および
その製造法としても適用できるものである。
をメッキする深絞り用高強度表面処理鋼板の原板および
その製造法としても適用できるものである。
以下に本発明の実施例を示す。
実施例
第１表に示す化学成分の鋼を溶解し、同表に示す条件で
熱延し、酸洗後に圧下率８０％で板厚０．８簡に冷延し
た。続いて、連続焼鈍方式で８００℃で１分間均熱し、
１５℃／ｓｅｃで４００℃以下まで冷却した。得られた
鋤板の機械的性質１時効性。
熱延し、酸洗後に圧下率８０％で板厚０．８簡に冷延し
た。続いて、連続焼鈍方式で８００℃で１分間均熱し、
１５℃／ｓｅｃで４００℃以下まで冷却した。得られた
鋤板の機械的性質１時効性。
焼付硬化性、２次加工性、耐食性忙ついて調査した結果
を第２表に示した。
を第２表に示した。
第 ２ 表
なお・２次加工性の評価は、鋼板から円板状にブランク
し、３段階の円筒絞り加工により絞り比の異なる１次絞
り加工を行った。次にその円筒カップ絞シ部品を０℃に
冷却した後カップ部に円錐台形状の工具を介して荷重を
負荷して直ちにカップ側壁部に脆性的な割れが生じたか
否かで判定し、脆性割れの発生する限界絞り比を評価し
た。
し、３段階の円筒絞り加工により絞り比の異なる１次絞
り加工を行った。次にその円筒カップ絞シ部品を０℃に
冷却した後カップ部に円錐台形状の工具を介して荷重を
負荷して直ちにカップ側壁部に脆性的な割れが生じたか
否かで判定し、脆性割れの発生する限界絞り比を評価し
た。
塗装焼付硬化性は２％の引張予歪後に１’ｉ’Ｏ℃Ｘ２
０分の焼付相当処理によって上昇する降伏応力の差で評
価した。
０分の焼付相当処理によって上昇する降伏応力の差で評
価した。
時効性は１００℃×１時間の時効処理による降伏点伸び
の発生の有無で評価した。
の発生の有無で評価した。
この結果より明らかなように、本発明法による鋼Ａ、Ｂ
Ｉ ＥＩ Ｆ Ｉ Ｉは非時効で７値が１．６以上あシ
、焼付硬化性や２次加工性にも優れている高強度冷延鋼
板である。なお、低温スラブ加熱はどｒ値および延性が
優れている。また銅ＢやＦは耐食性がさらに優れている
〇一方、比較鋼Ｕ＋ＤはＣ量あるいはＮｌ）量が多すぎ
るために１値が低い。
Ｉ ＥＩ Ｆ Ｉ Ｉは非時効で７値が１．６以上あシ
、焼付硬化性や２次加工性にも優れている高強度冷延鋼
板である。なお、低温スラブ加熱はどｒ値および延性が
優れている。また銅ＢやＦは耐食性がさらに優れている
〇一方、比較鋼Ｕ＋ＤはＣ量あるいはＮｌ）量が多すぎ
るために１値が低い。
比較鋼ＧはＢ量が多すぎるために７値が低く、鋼ＲはＢ
を含有しないために時効性が悪く、２次加工性に劣シフ
値や伸びも低い〇 以上の如く本発明によると非時効性で２次加工性と塗装
焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板が連続焼鈍
を適用して製造できる。
を含有しないために時効性が悪く、２次加工性に劣シフ
値や伸びも低い〇 以上の如く本発明によると非時効性で２次加工性と塗装
焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板が連続焼鈍
を適用して製造できる。
出 願 人 新日本製鐵株式会社
Claims (2)
- （１）ｃ ： ｏ、ｏ Ｏ５％以下、ｓｉ：ｏ、ｓ％以
下、Ｍｎ：１．２％以下、 Ｐ ： ０．０３−０．１
４％、酸可溶Ａｚ：ｏ、０７％以下、 Ｎ ： Ｏ，Ｏ
’０８０％以下、ＢをＮとの重量比Ｂ ／ Ｎで０．８
〜１．６゜Ｎｌ）をＣとの重量比Ｎｂ／ｃで０．５〜６
を含有するＡｔキルド鋼片を加熱温度９５０〜１１８０
℃に加熱して熱間圧延し、次いで冷間圧延し、再結晶温
度以上Ａｃ３点以下の温度で連続焼鈍することを特徴と
する非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深
絞シ用高強度冷延鋼板の製造方法。 - （２）（３： ０．００５％以下、Ｓｉ：０．８％以下
、Ｍｎ：１．２％以下、Ｐ：０．０３〜０．１４％、酸
可溶Ａｔ：ｏ、Ｑ’１％以下、Ｎ：０．００８０％以下
、ＢをＮとの重量比Ｂ ／ Ｎで０．８〜１．６゜Ｎｂ
′５ｔＣとの重量比Ｎｂ／Ｃで０．５〜６を含有し丸さ
らにＯｕ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｚｒ、Ｖのうち１種または２種
以上を総量で１．０％以下含有するｈｔキルド鋼片を、
加熱温度９５０〜１１８０℃に加熱して熱間圧延し、次
いで冷間圧延し、再結晶温度以上Ａｃ３点以下の温度で
連続焼鈍することを特徴とする非時効性で２次加工性と
塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造
方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18332881A JPS5884928A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18332881A JPS5884928A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884928A true JPS5884928A (ja) | 1983-05-21 |
| JPS619368B2 JPS619368B2 (ja) | 1986-03-22 |
Family
ID=16133782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18332881A Granted JPS5884928A (ja) | 1981-11-16 | 1981-11-16 | 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884928A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082617A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
| JPS61284594A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-15 | Nippon Steel Corp | めつき層密着性のすぐれたＺｎ系めつき鋼板 |
| JPS62238377A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-19 | Nippon Steel Corp | めつき層密着性のすぐれためつき鋼板 |
| JPS62243738A (ja) * | 1986-04-17 | 1987-10-24 | Nippon Steel Corp | 高耐食性鋼材 |
| KR100478726B1 (ko) * | 1999-12-21 | 2005-03-24 | 주식회사 포스코 | 고성형 연질 소부경화형 냉연강판 제조방법 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0192112A (ja) * | 1987-09-30 | 1989-04-11 | Tsubakimoto Chain Co | Ｌ型ハンガーを有する吊下げ搬送装置 |
| JPH024809U (ja) * | 1988-06-23 | 1990-01-12 |
-
1981
- 1981-11-16 JP JP18332881A patent/JPS5884928A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082617A (ja) * | 1983-10-13 | 1985-05-10 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6352087B2 (ja) * | 1983-10-13 | 1988-10-18 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS61284594A (ja) * | 1985-06-10 | 1986-12-15 | Nippon Steel Corp | めつき層密着性のすぐれたＺｎ系めつき鋼板 |
| JPH0243834B2 (ja) * | 1985-06-10 | 1990-10-01 | Nippon Steel Corp | |
| JPS62238377A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-19 | Nippon Steel Corp | めつき層密着性のすぐれためつき鋼板 |
| JPH0215638B2 (ja) * | 1986-04-08 | 1990-04-12 | Nippon Steel Corp | |
| JPS62243738A (ja) * | 1986-04-17 | 1987-10-24 | Nippon Steel Corp | 高耐食性鋼材 |
| KR100478726B1 (ko) * | 1999-12-21 | 2005-03-24 | 주식회사 포스코 | 고성형 연질 소부경화형 냉연강판 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS619368B2 (ja) | 1986-03-22 |
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