JPS5883745A - 引張ブレ−ス - Google Patents
引張ブレ−スInfo
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- JPS5883745A JPS5883745A JP18210481A JP18210481A JPS5883745A JP S5883745 A JPS5883745 A JP S5883745A JP 18210481 A JP18210481 A JP 18210481A JP 18210481 A JP18210481 A JP 18210481A JP S5883745 A JPS5883745 A JP S5883745A
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- JP
- Japan
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- place
- deformation
- tensile
- tension
- restoring force
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- Granted
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- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は鉄骨造骨組の耐震要素としての引張プレース
に関するものである。
に関するものである。
鉄骨造の中小規模構造物においては主要な耐震要素とし
て一般的に引張プレースが使用されるが、圧縮時におけ
る座屈の問題は避は得ない。
て一般的に引張プレースが使用されるが、圧縮時におけ
る座屈の問題は避は得ない。
従来圧縮耐力を有効に利用する形式の圧縮プレースでは
座屈による急激な耐力の低下を避けるため細長比の極め
て小さい大Ｍ＠＃ｔｉ＠％Ａたり。
座屈による急激な耐力の低下を避けるため細長比の極め
て小さい大Ｍ＠＃ｔｉ＠％Ａたり。
局部的に塑性変形を進行させるせん断変形バネれている
引張プレースは圧縮耐力を無視し、引張耐力のみを利用
して鋼材のもつ層性能力を有効に利用しているが、強震
時に塑性変形が進行すると残留変形により部材長が長く
なり逆方向変形時に早期に座屈する。すなわち、耐力が
０のまｔ変形が正負方向に進行するスリップゾーン（５
ｌｉｐ ｌｌ０ｎ・）が生じ、応答特性が不安定になり
大急な層間変形を生ず暮可能性がある。
引張プレースは圧縮耐力を無視し、引張耐力のみを利用
して鋼材のもつ層性能力を有効に利用しているが、強震
時に塑性変形が進行すると残留変形により部材長が長く
なり逆方向変形時に早期に座屈する。すなわち、耐力が
０のまｔ変形が正負方向に進行するスリップゾーン（５
ｌｉｐ ｌｌ０ｎ・）が生じ、応答特性が不安定になり
大急な層間変形を生ず暮可能性がある。
この発明は従来、のＸ形引張でレース構造のもつスリッ
プ型復元力特性を、鋼材の塑性変形能であるパイリニヤ
−（ｂｉｌｉｎ＠ａｒ）型復元力特性に改良し、耐震性
能の大幅な向上を図るものである。すなわち、圧縮力を
受けるときは座屈ｔ生じさせることな（、材長を短くシ
、変形が逆方向に進行するとｂＬ引張カにより変形を拘
束させるシステムであゐ、これは一方向Ｋａミスライド
、逆方向にはスライドしなｉ装置をプレース材に用いる
ことで解決された。
プ型復元力特性を、鋼材の塑性変形能であるパイリニヤ
−（ｂｉｌｉｎ＠ａｒ）型復元力特性に改良し、耐震性
能の大幅な向上を図るものである。すなわち、圧縮力を
受けるときは座屈ｔ生じさせることな（、材長を短くシ
、変形が逆方向に進行するとｂＬ引張カにより変形を拘
束させるシステムであゐ、これは一方向Ｋａミスライド
、逆方向にはスライドしなｉ装置をプレース材に用いる
ことで解決された。
以下１図面に基づいて説明する。
第１図は引張プレースＯ試験体を示したもので、水平力
Ｑによって層間変形−が生じ、プレース１１はΔ１１伸
び、プレースｌはΔ！ｂだけ縮む。このような試験体に
水平力ａｔ−繰り返し加力し、そのとき二りの引張プレ
ース１ｍ、ｌｂが分担する水平力を縦軸に層間変形を横
軸にとることＫより復元力特性を検討することができる
。このような引張プレースは細長比が大きく。
Ｑによって層間変形−が生じ、プレース１１はΔ１１伸
び、プレースｌはΔ！ｂだけ縮む。このような試験体に
水平力ａｔ−繰り返し加力し、そのとき二りの引張プレ
ース１ｍ、ｌｂが分担する水平力を縦軸に層間変形を横
軸にとることＫより復元力特性を検討することができる
。このような引張プレースは細長比が大きく。
圧縮時に紘塵屈して力を分担し得ないため、前述したよ
うにスリップ蓋と呼ばれゐ復元力特性を有している。第
２ＷｉＡ←）はプレース１ａについてこのスリップ型復
元力特性をモデル化して示したものである。水平力ｑが
作用すると自、プレースが引張られ五点で降伏すると耐
力を保つた１１塑性変形が進行する。Ｂ点まで変形した
とき、除荷すると変形は逆方向に進行する。０点まで変
形が進行し、プレー、”ＣＫ８ＥＪ１カが作用するとプ
レースは座屈し、水平力ｔｔＸとんど分担しない會オ、
第２図（０）に示すように、水平変形が増えるにつれプ
レースの面外変形が進行する。Ｂ点まで変形が進んでか
ら再び逆方向に変形が生ずると曲っていたプレース材が
もとに戻り始め、０ムと同一変形の１点で部材は真直ぐ
になって再びプレースが引張力を分担し、ＱＦｉ上昇を
始める。このようＫＯＤＩ間では力は分担しないｔま変
形のみ進行するが、第１図に示すようにＸ形にプレース
がある場合でも Ｊｌｌ性変形の進行に伴なってこのス
リップゾーンは拡大して行く。
うにスリップ蓋と呼ばれゐ復元力特性を有している。第
２ＷｉＡ←）はプレース１ａについてこのスリップ型復
元力特性をモデル化して示したものである。水平力ｑが
作用すると自、プレースが引張られ五点で降伏すると耐
力を保つた１１塑性変形が進行する。Ｂ点まで変形した
とき、除荷すると変形は逆方向に進行する。０点まで変
形が進行し、プレー、”ＣＫ８ＥＪ１カが作用するとプ
レースは座屈し、水平力ｔｔＸとんど分担しない會オ、
第２図（０）に示すように、水平変形が増えるにつれプ
レースの面外変形が進行する。Ｂ点まで変形が進んでか
ら再び逆方向に変形が生ずると曲っていたプレース材が
もとに戻り始め、０ムと同一変形の１点で部材は真直ぐ
になって再びプレースが引張力を分担し、ＱＦｉ上昇を
始める。このようＫＯＤＩ間では力は分担しないｔま変
形のみ進行するが、第１図に示すようにＸ形にプレース
がある場合でも Ｊｌｌ性変形の進行に伴なってこのス
リップゾーンは拡大して行く。
これに対し純う−メン構造紘一般に第５１１［ｉ１←）
に示すような安定した特性を有し、これはｇｉ図（至）
に示すようなパイリニヤ−型にモデル化される。
に示すような安定した特性を有し、これはｇｉ図（至）
に示すようなパイリニヤ−型にモデル化される。
第４ 図（ＩＬ）、 （ＩＪ）はスリップ型およびパイ
リニヤ−型復元力特性を持つ−質点系モデルの最大塑性
率応答−ｗａｘ／ ’ｙ （最大変形／降伏変形）を
縦軸に、系の固有周期を横軸にグ交ットした塵性率応答
スペクトルの一例を示している。ｋ。
リニヤ−型復元力特性を持つ−質点系モデルの最大塑性
率応答−ｗａｘ／ ’ｙ （最大変形／降伏変形）を
縦軸に、系の固有周期を横軸にグ交ットした塵性率応答
スペクトルの一例を示している。ｋ。
紘第５図（１））Ｋ示すようにパイリニヤ−型モデルの
降伏後剛性比であり、ここでしにアー−０，０５゜ｋｙ
ｓｗ Ｑ 、 ｋｙ 羽Ｑｊの５ケースについて計算
している。すべてのモデルで降伏せん断力Ｑｊは一定と
し、地震動の最大加速度ａｌＩｌＮＸはＱｙ’／Ｍ’ｊ
’ （Ｍ：質量、ｌ：重力加速度）としてｉる。第４図
（ａ）は地震動としてｌ［ａ ０１！１ｉＴＲｏ １
？ ４０ ＭＢ、第４図φ）ｄＴムＦ’ｌ”１？５２１
１Ｗｔ用いた場合の結果である。
降伏後剛性比であり、ここでしにアー−０，０５゜ｋｙ
ｓｗ Ｑ 、 ｋｙ 羽Ｑｊの５ケースについて計算
している。すべてのモデルで降伏せん断力Ｑｊは一定と
し、地震動の最大加速度ａｌＩｌＮＸはＱｙ’／Ｍ’ｊ
’ （Ｍ：質量、ｌ：重力加速度）としてｉる。第４図
（ａ）は地震動としてｌ［ａ ０１！１ｉＴＲｏ １
？ ４０ ＭＢ、第４図φ）ｄＴムＦ’ｌ”１？５２１
１Ｗｔ用いた場合の結果である。
図から明らかなように、スリップ型モデルの最大変形は
にア≧Ｏのパイリニヤ−ｍ％デルに比べ２〜１０倍とな
っておａ、＊に短周期でその差は顕著である。体育館や
校舎の引張プレース構面の固有周期Ｊｉｏ、１〜０．４
秒と短周期であるため、スリップ型復元力ｔパイリニヤ
ー蓋復元力に改良できれば、最大変形が大幅に低減し、
他の構造材、二次部材に対する効果も大匙〈、建物Ｏ総
合的な耐震性能が大幅に向上する。
にア≧Ｏのパイリニヤ−ｍ％デルに比べ２〜１０倍とな
っておａ、＊に短周期でその差は顕著である。体育館や
校舎の引張プレース構面の固有周期Ｊｉｏ、１〜０．４
秒と短周期であるため、スリップ型復元力ｔパイリニヤ
ー蓋復元力に改良できれば、最大変形が大幅に低減し、
他の構造材、二次部材に対する効果も大匙〈、建物Ｏ総
合的な耐震性能が大幅に向上する。
そこで、スリップ型復元力特性ｔパイリニヤ−型復元力
特性に改良する方法を考える。
特性に改良する方法を考える。
引張プレースは引張りを受ける場合は、鋼材の持つ強度
、剛性、層性変形能力を十分に活用している（＃Ｉ２図
（＆）の０ＡＢＯ，１ｆｆＧ） 、 Ｌかし、圧縮力倉
受ける場合は座屈して曲がりが生じ（第２図００″′″
＃Ｄ）、再び逆方向（１１）’ｌ）Ｋｍ形が進行しても
曲がりが戻るまでは引張力を負担し得ない。そζで、圧
縮時には座屈を生じな−ようにし、逆方向変形時には即
座に引張力を負担させるようにする。すなわち圧縮方向
変形時にはスライドし、引張方向の変形に対して社スラ
イドしない装置をプレース材に取り付けると。
、剛性、層性変形能力を十分に活用している（＃Ｉ２図
（＆）の０ＡＢＯ，１ｆｆＧ） 、 Ｌかし、圧縮力倉
受ける場合は座屈して曲がりが生じ（第２図００″′″
＃Ｄ）、再び逆方向（１１）’ｌ）Ｋｍ形が進行しても
曲がりが戻るまでは引張力を負担し得ない。そζで、圧
縮時には座屈を生じな−ようにし、逆方向変形時には即
座に引張力を負担させるようにする。すなわち圧縮方向
変形時にはスライドし、引張方向の変形に対して社スラ
イドしない装置をプレース材に取り付けると。
単一プレースの力と変形の関係はａＳ図（→に示すよう
になる。５このようなプレースをｘｓＫ組み合わせ為と
二つのプレースは同（司のような特性を示し、これらの
和であるＩ形引張プレース付骨組の復電力特性は同（１
）） Ｋ示すようなパイリニヤ−渥となる。
になる。５このようなプレースをｘｓＫ組み合わせ為と
二つのプレースは同（司のような特性を示し、これらの
和であるＩ形引張プレース付骨組の復電力特性は同（１
）） Ｋ示すようなパイリニヤ−渥となる。
このようにして得られるパイリニヤ−型復元力特性は鋼
材の単純引張耐力を活用しているため、ラーメンに見ら
れるよりなＰδ効果による降伏後の負勾配剛性はなく、
極めて大急な塑性変形能力、エネルギー吸収能力を有し
ており。
材の単純引張耐力を活用しているため、ラーメンに見ら
れるよりなＰδ効果による降伏後の負勾配剛性はなく、
極めて大急な塑性変形能力、エネルギー吸収能力を有し
ており。
最良の耐震性能を持つことになる。
以下この発明の具体的な実施例について説明する。復元
力特性管改＾するには一方向変形時にはスライドし、逆
方向変形時にはスライドしない装置を作ればよい、この
ような装置は種々考えられるが、こむでは溝を利用した
も０２例と、摩擦を利用した−の１例を示す。
力特性管改＾するには一方向変形時にはスライドし、逆
方向変形時にはスライドしない装置を作ればよい、この
ような装置は種々考えられるが、こむでは溝を利用した
も０２例と、摩擦を利用した−の１例を示す。
第１実施例
第６図（１１）に示すように山形鋼からなるプレース材
１に溝を利用した連結装置２を介在させたもので、それ
ぞれプレース材１の取りついた二枚のプレート６．４と
両プレート５，４を挾む二枚のカバープレート５とから
なる。
１に溝を利用した連結装置２を介在させたもので、それ
ぞれプレース材１の取りついた二枚のプレート６．４と
両プレート５，４を挾む二枚のカバープレート５とから
なる。
プレートδはプレート４の凹部６に嵌合するようになっ
てお砂１両プレート３，４の接触面にはテーパのついた
鋸歯状の溝があり１両者の溝はプレート６０幅方向中央
に設けたスリット７のばね効果により噛み合っている。
てお砂１両プレート３，４の接触面にはテーパのついた
鋸歯状の溝があり１両者の溝はプレート６０幅方向中央
に設けたスリット７のばね効果により噛み合っている。
第６図（至）は溝部分の噛み合いの詳細を示した４ので
、圧□縮時にはテーパーのついた面５ＩＬＫ沿りてすべ
り、変形が進むに１次の溝にずれる。
、圧□縮時にはテーパーのついた面５ＩＬＫ沿りてすべ
り、変形が進むに１次の溝にずれる。
このすべりに伴なって第６図（ＩＬ）のスリット７０間
隔は狭壇や１次の溝に移行すると、スリット７のばね効
果により噛み合う。引張時には反対側の＠６ｂが接触し
、中はやテーパーがついているため引張力が大きくなる
はど強く唆み合い、すべりを拘束する。
隔は狭壇や１次の溝に移行すると、スリット７のばね効
果により噛み合う。引張時には反対側の＠６ｂが接触し
、中はやテーパーがついているため引張力が大きくなる
はど強く唆み合い、すべりを拘束する。
＄２実施例
第７図に示すように、やはり山形鋼からなるプレース材
１に溝を利用した連結Ｗ＆ｔ？を介在させたもので、落
１実施例のプレート５，４０代わりに丸鋼にデーパ−の
ついた溝を設け、爪状部分管形成した爪部材”１０とこ
の爪状部分を係止すゐ鉤部材１２に取や付けたケーシン
グ部材１１＆用いている。また鉤部材１２０２周囲には
スプリング部材１Ｂが巻いてあり、ｔわりかも締め付け
ている。従って第１実施例の場合と同様、圧縮方向にの
みスライドが可能で、引張方向には拘束される。
１に溝を利用した連結Ｗ＆ｔ？を介在させたもので、落
１実施例のプレート５，４０代わりに丸鋼にデーパ−の
ついた溝を設け、爪状部分管形成した爪部材”１０とこ
の爪状部分を係止すゐ鉤部材１２に取や付けたケーシン
グ部材１１＆用いている。また鉤部材１２０２周囲には
スプリング部材１Ｂが巻いてあり、ｔわりかも締め付け
ている。従って第１実施例の場合と同様、圧縮方向にの
みスライドが可能で、引張方向には拘束される。
第５実施例
第８図（＆）、（ロ）に示すように丸鋼からなるプレー
ス１４に摩擦を利用した連結装置１５を介在させたもの
である。この連結装置１５はＩＩＩｉ８ｗＪ（→におい
て左端でネジによりプレース１４と取り合っている鋼管
１６と、テーパーを有する鋼管１７と鋼管１７内の二分
割されたくさび１８とからなる。鋼管１６と鋼管１７は
ねじにより取り合い、鋼管１７内にはくさび１１１を鋼
管１６および図中右側のプレース１４に押し付けるコイ
ルスプリング１？が入っている。従ってプレース１４に
圧縮力が働くとき拡、プレース１４とくさび１８との間
隔が開いて右側のプレース１４は鋼管１６内に入って行
く。逆にプレース１４に引張力が働くときは、〈さび１
８によって鋼管１４．１７を介して左右のプレース１４
に引張力を伝える。
ス１４に摩擦を利用した連結装置１５を介在させたもの
である。この連結装置１５はＩＩＩｉ８ｗＪ（→におい
て左端でネジによりプレース１４と取り合っている鋼管
１６と、テーパーを有する鋼管１７と鋼管１７内の二分
割されたくさび１８とからなる。鋼管１６と鋼管１７は
ねじにより取り合い、鋼管１７内にはくさび１１１を鋼
管１６および図中右側のプレース１４に押し付けるコイ
ルスプリング１？が入っている。従ってプレース１４に
圧縮力が働くとき拡、プレース１４とくさび１８との間
隔が開いて右側のプレース１４は鋼管１６内に入って行
く。逆にプレース１４に引張力が働くときは、〈さび１
８によって鋼管１４．１７を介して左右のプレース１４
に引張力を伝える。
以上、具体的なＳ実施例について述べたが。
これに限るもので妹なく、プレース材の中間に圧縮方向
にスライドし、引張方向にはスライドしない連結装置を
介在させたものであればよい。
にスライドし、引張方向にはスライドしない連結装置を
介在させたものであればよい。
またプレース材にあらかじめ０．ＳＰ、 （Ｐ、はプレ
ース１本の降伏軸力）の初期張力ｔプレストレスとして
導入しておくと１弾性剛性が２ｋ（ｋはプレース１本に
よる剛性）のパイリニヤ−製復元力となる。第９図〜第
１１図はこの関係を示したものである。すなわち、第９
図（＆）はスリップ製電デルの復元力特性管示したもの
で。
ース１本の降伏軸力）の初期張力ｔプレストレスとして
導入しておくと１弾性剛性が２ｋ（ｋはプレース１本に
よる剛性）のパイリニヤ−製復元力となる。第９図〜第
１１図はこの関係を示したものである。すなわち、第９
図（＆）はスリップ製電デルの復元力特性管示したもの
で。
第９図（ロ）はそのときの変位を示す。これに対し、仁
の発明の引張プレースにおいてプレテシシｌンがＯのと
きの復元力特性は第１０図（ａ）、に）、（Ｏ）のよう
にモデル化される。なお［１０図（０）はＸ形引張プレ
ースの二つのプレースのそれぞれの特性を示す第１０図
（ａ）および第１０図（１）） を加え合わせたものと
して得られる。この場合第１０図（（＋）からも明らか
なように初期張力を導入しておかない場合、すなわちプ
レテンシロンが００ときは、軸力がｐｙ Ｋ達するまで
の剛性は加力時２に、除荷時にとなり、最大０．５Ｐ７
７にの変形が残留する。そこでこの残留変形を生じさせ
ないため、ｏ、ｓｐ、のプレテンシロンを導入した場合
の復元力特性を示した亀のが第１１図（ａ）、Ｑ）、（
Ｃ）で、各プレースの復元力特性第１１図（Ｌ）、 （
ｂ）。
の発明の引張プレースにおいてプレテシシｌンがＯのと
きの復元力特性は第１０図（ａ）、に）、（Ｏ）のよう
にモデル化される。なお［１０図（０）はＸ形引張プレ
ースの二つのプレースのそれぞれの特性を示す第１０図
（ａ）および第１０図（１）） を加え合わせたものと
して得られる。この場合第１０図（（＋）からも明らか
なように初期張力を導入しておかない場合、すなわちプ
レテンシロンが００ときは、軸力がｐｙ Ｋ達するまで
の剛性は加力時２に、除荷時にとなり、最大０．５Ｐ７
７にの変形が残留する。そこでこの残留変形を生じさせ
ないため、ｏ、ｓｐ、のプレテンシロンを導入した場合
の復元力特性を示した亀のが第１１図（ａ）、Ｑ）、（
Ｃ）で、各プレースの復元力特性第１１図（Ｌ）、 （
ｂ）。
を加え合わせて、第１１図（０）のような弾性剛性が２
にのパイリニヤ−型復元力特性が得られる。
にのパイリニヤ−型復元力特性が得られる。
この発明は以上の構成からなり１次のような利点、特徴
を有する。
を有する。
（１） 復元力とじて使用するのは鋼材の引張力のみ
であり、鋼材のもつ強度、剛性、塑性変形能力を最大限
に活用することになる。
であり、鋼材のもつ強度、剛性、塑性変形能力を最大限
に活用することになる。
（２）簡便な装置の導入のみであるから、コストは安く
、また既往の構造等に対する設計変更を必要としない。
、また既往の構造等に対する設計変更を必要としない。
（３） スリップ歴からパイリニャニ型の復元力特性
となることにより、建物の応答特性は安定し、構造体の
耐震性能が大幅に向上するだけではなく、強震時におけ
る層間変形が１／２〜１／１０と大幅に低減するので、
外壁１間仕切等の二次部材の損傷が低減され、また設計
時における変形追従性に対する配慮が軽減され。
となることにより、建物の応答特性は安定し、構造体の
耐震性能が大幅に向上するだけではなく、強震時におけ
る層間変形が１／２〜１／１０と大幅に低減するので、
外壁１間仕切等の二次部材の損傷が低減され、また設計
時における変形追従性に対する配慮が軽減され。
コストの低減にも結びつく。
（４） Ｑ、５ Ｐｙの初期張力を導入しておくと１
弾性剛性２にのパイリニヤ−ｍ復元力となる。
弾性剛性２にのパイリニヤ−ｍ復元力となる。
第１図は引張プレースの試験体を示す正面図。
第２図（＆）はスリップ型復元力特性をモデル化したグ
ラフ、第２図伊）、（０）はブレース材の変形の様子を
表わした説明図、謔３図（ＩＬ）、φ）拡それぞれラー
メン構造の復元力特性を示すグラフおよびそれをモデル
化したパイリニヤ−ｍ％デルのグラフ、第４図（〜、（
ｂ）はスリップ型モデルとパイリニヤ−型モデルの最大
変形を比較したグラフ、第５図（ａ）、 （ｂ）、 （
０）はこの発明において改良された引張プレースの復・
元方特性を示すグラフ。 第６図（ａＬ）は第１実施例の４１部を示す正面図、菖
４図（ｂ） ａ七の＃１部分における噛み合いを示す拡
大正面図、館７図社第２実施例の断面図、第６図（１）
は第５実施例の縦断面図、第６図（９）は同じくプレー
スの軸と直角方向の断面図、第９図（ＩＬ）は従来のＸ
形引張プレースのスリップ型復元力特性を示すグラフ、
第を図（至）は層関蜜形のグラフ、第１０図（荀、（至
）、（Ｏ）はこの発明の実施例においてグレテンシ璽ン
が００場合の復元力特性を示すグラフ、第１１図（→、
（ｂ）、（０）は同じくプレテンシロンが０．５ ｐｙ
の場合のグラフである。 １．１１Ｌ、１ｔｌ・・プレース材、２・・連結装置、
５．４や・プレート％ ５・・カッ（−プレート。 ６・・凹部、７・・スリット ６ａ、Ｂｂ・・テーパー
面、９・・連結装置、１０・・爪部材。 １１ケ一シング部材、１２・・鉤部材、１５・・スプリ
ング部材、１４・・プレース、１５・・連結装置、１６
・・鋼管、１７・・テーノ（−付鋼管、１８・・くさび
、１９・・フィルスプリング。 特許出願人 株式会社巴組鐵工所 第１図 第２図 （ａ）（ｂ）、６（Ｃ）
ラフ、第２図伊）、（０）はブレース材の変形の様子を
表わした説明図、謔３図（ＩＬ）、φ）拡それぞれラー
メン構造の復元力特性を示すグラフおよびそれをモデル
化したパイリニヤ−ｍ％デルのグラフ、第４図（〜、（
ｂ）はスリップ型モデルとパイリニヤ−型モデルの最大
変形を比較したグラフ、第５図（ａ）、 （ｂ）、 （
０）はこの発明において改良された引張プレースの復・
元方特性を示すグラフ。 第６図（ａＬ）は第１実施例の４１部を示す正面図、菖
４図（ｂ） ａ七の＃１部分における噛み合いを示す拡
大正面図、館７図社第２実施例の断面図、第６図（１）
は第５実施例の縦断面図、第６図（９）は同じくプレー
スの軸と直角方向の断面図、第９図（ＩＬ）は従来のＸ
形引張プレースのスリップ型復元力特性を示すグラフ、
第を図（至）は層関蜜形のグラフ、第１０図（荀、（至
）、（Ｏ）はこの発明の実施例においてグレテンシ璽ン
が００場合の復元力特性を示すグラフ、第１１図（→、
（ｂ）、（０）は同じくプレテンシロンが０．５ ｐｙ
の場合のグラフである。 １．１１Ｌ、１ｔｌ・・プレース材、２・・連結装置、
５．４や・プレート％ ５・・カッ（−プレート。 ６・・凹部、７・・スリット ６ａ、Ｂｂ・・テーパー
面、９・・連結装置、１０・・爪部材。 １１ケ一シング部材、１２・・鉤部材、１５・・スプリ
ング部材、１４・・プレース、１５・・連結装置、１６
・・鋼管、１７・・テーノ（−付鋼管、１８・・くさび
、１９・・フィルスプリング。 特許出願人 株式会社巴組鐵工所 第１図 第２図 （ａ）（ｂ）、６（Ｃ）
Claims (3)
- （１） 鉄骨軸組のコーナー間を連結するＸ形引張プ
レースにおいて、プレース材の中間ＫＥＥＩ１１方向に
スライドし、引張方向にはスライドしない連結装置を介
在させであることｔｑ＃黴とする引張プレース。 - （２） プレース材にはあらかじめ所定の初期張力を
導入しである特許請求の範囲第１項記載の引張プレース
。 - （３） 初期張力はプレース材の降伏軸力の０．ｓ倍
の大きさである特許請求の範囲第２項記載の引張プレー
ス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18210481A JPS5883745A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 引張ブレ−ス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18210481A JPS5883745A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 引張ブレ−ス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5883745A true JPS5883745A (ja) | 1983-05-19 |
| JPS612132B2 JPS612132B2 (ja) | 1986-01-22 |
Family
ID=16112403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18210481A Granted JPS5883745A (ja) | 1981-11-13 | 1981-11-13 | 引張ブレ−ス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5883745A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010526973A (ja) * | 2007-05-15 | 2010-08-05 | クリストポウロス，コンスタンチン | 鋳造構造の降伏ヒューズ部材 |
-
1981
- 1981-11-13 JP JP18210481A patent/JPS5883745A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010526973A (ja) * | 2007-05-15 | 2010-08-05 | クリストポウロス，コンスタンチン | 鋳造構造の降伏ヒューズ部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS612132B2 (ja) | 1986-01-22 |
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