JPS58141398A - 良深絞り性耐食電気亜鉛合金メツキ鋼板及びその製造法 - Google Patents
良深絞り性耐食電気亜鉛合金メツキ鋼板及びその製造法Info
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- JPS58141398A JPS58141398A JP2124082A JP2124082A JPS58141398A JP S58141398 A JPS58141398 A JP S58141398A JP 2124082 A JP2124082 A JP 2124082A JP 2124082 A JP2124082 A JP 2124082A JP S58141398 A JPS58141398 A JP S58141398A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は良加工性耐食電気亜鉛合金メッキ鋼板及びその
製造方法に関するものである。
製造方法に関するものである。
すでに冷延鋼板の耐食性、塗装後の耐食性の向上及び加
工性を損なわず量産化できる表面処理鋼板としては電気
亜鉛メッキ鋼板が汎用されていることは周知である。
工性を損なわず量産化できる表面処理鋼板としては電気
亜鉛メッキ鋼板が汎用されていることは周知である。
ところが近年では寒冷地帯における冬期の道路凍結防止
用の散布塩に対する自動車の防錆鋼板として亜鉛メッキ
鋼板の使用が試みられ、苛酷な腐食環境での耐食性の要
求が増加する傾向にある。
用の散布塩に対する自動車の防錆鋼板として亜鉛メッキ
鋼板の使用が試みられ、苛酷な腐食環境での耐食性の要
求が増加する傾向にある。
これら亜鉛メッキ鋼板の耐食性の向上要求に対して亜鉛
のメッキ量（付着量）による耐食性の向上が知られてい
るが、メッキ量の増加以外の方法として亜鉛自身の溶解
を抑制するための合金メッキが提案されている。例えば
特開昭５５−５０４８４号公報では、亜鉛メッキ浴中に
ニッケルイオン、クロムイオンを併存含有させて、電気
メッキによりメッキ層をＮ １−Ｚｎ合金組成として耐
食性を向上することが提案されているが、Ｎｉの濃度上
昇にともない、加工性特に、深絞り加工に際するメッキ
層の割れが発生するため、実際に無加工時の様な高い耐
食性が得られていない。
のメッキ量（付着量）による耐食性の向上が知られてい
るが、メッキ量の増加以外の方法として亜鉛自身の溶解
を抑制するための合金メッキが提案されている。例えば
特開昭５５−５０４８４号公報では、亜鉛メッキ浴中に
ニッケルイオン、クロムイオンを併存含有させて、電気
メッキによりメッキ層をＮ １−Ｚｎ合金組成として耐
食性を向上することが提案されているが、Ｎｉの濃度上
昇にともない、加工性特に、深絞り加工に際するメッキ
層の割れが発生するため、実際に無加工時の様な高い耐
食性が得られていない。
又電気亜鉛メッキの耐食性を高めるため、ｃｒをＺｎと
共析させる検討が種々行われてきたが、亜鉛メッキ浴中
にＣｒ＋６ｔたはＣｒ”を添加すると、プレス加工時の
パウダリング性が悪くなシ、かつメッキ電流効率の低下
が大きいため、工業的規模にＺｎ−Ｃｒ合金メッキを行
うことは困難であった。
共析させる検討が種々行われてきたが、亜鉛メッキ浴中
にＣｒ＋６ｔたはＣｒ”を添加すると、プレス加工時の
パウダリング性が悪くなシ、かつメッキ電流効率の低下
が大きいため、工業的規模にＺｎ−Ｃｒ合金メッキを行
うことは困難であった。
本発明は従来における上述の課題を解決するものであっ
て、第１発明の要旨は９〜２０重量％のニッケルと０．
０１〜０．５重量％のクロム及び０．５〜２．８重量％
の鉄を含有する電気亜鉛合金メッキ層を表面に形成して
な、る良加工性耐食電気亜鉛合金メッキ鋼板にある。
て、第１発明の要旨は９〜２０重量％のニッケルと０．
０１〜０．５重量％のクロム及び０．５〜２．８重量％
の鉄を含有する電気亜鉛合金メッキ層を表面に形成して
な、る良加工性耐食電気亜鉛合金メッキ鋼板にある。
更に第２発明の要旨は５０ｆ／ｌ−３５０１／！１の硫
酸イオンと２０ ｆ／１２−６０ ｆ／１３のニッケル
イオンと５ｆ／ｌ〜１８ ｆ／ｌの鉄イオン及び３価ク
ロムイオンを３〜３２ ｆ／ｌ含んだ電気亜鉛メッキ浴
をｐＨ１，６７２，６に保、持しつ＼該電気亜鉛メッキ
浴中で鋼板に電気メ’、ｊａｙ ””：キを行う点に６
る。
酸イオンと２０ ｆ／１２−６０ ｆ／１３のニッケル
イオンと５ｆ／ｌ〜１８ ｆ／ｌの鉄イオン及び３価ク
ロムイオンを３〜３２ ｆ／ｌ含んだ電気亜鉛メッキ浴
をｐＨ１，６７２，６に保、持しつ＼該電気亜鉛メッキ
浴中で鋼板に電気メ’、ｊａｙ ””：キを行う点に６
る。
以下本発明を図面を用いて詳細に説明する。第１図は鉄
をまったく含有しないメッキ層と、鉄を１％含んだメッ
キ層のニッケル含有率と赤錆発生率オよびカップ絞シに
よる深絞り加工性のグラフである。
をまったく含有しないメッキ層と、鉄を１％含んだメッ
キ層のニッケル含有率と赤錆発生率オよびカップ絞シに
よる深絞り加工性のグラフである。
第１図において、
Ａは鉄を含有しないメッキ層中のＮｉ濃度と塩水噴霧試
験（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００時間での赤錆面積（チ
）との関係を示す曲線 Ｂは鉄を含有しないメッキ層のＮｉ濃度とカップ絞シセ
ロテープテストでの黒化度との関係を示す曲線 Ｃは鉄を１％含有せたメッキ層中のＮｉ濃度とカップ絞
シセロテープテストでの黒化度との関係を示す曲線 りは鉄を１−含有させたメッキ層中のメッキ層中のＮｉ
濃度と塩水噴霧試験（ＪＩＳ ｚ２３７１）１００時間
での赤錆面積（チ）との関係を示す曲線である。
験（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００時間での赤錆面積（チ
）との関係を示す曲線 Ｂは鉄を含有しないメッキ層のＮｉ濃度とカップ絞シセ
ロテープテストでの黒化度との関係を示す曲線 Ｃは鉄を１％含有せたメッキ層中のＮｉ濃度とカップ絞
シセロテープテストでの黒化度との関係を示す曲線 りは鉄を１−含有させたメッキ層中のメッキ層中のＮｉ
濃度と塩水噴霧試験（ＪＩＳ ｚ２３７１）１００時間
での赤錆面積（チ）との関係を示す曲線である。
第２図はニッケル含有率を変化させたメッキ層のＸ線回
折のグラフである。
折のグラフである。
第２図において、
曲線１は亜鉛メッキ鋼板のＸ線折像
曲線２はＺｎ−Ｎｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（６，
９Ｎｉ −９３，１Ｚｎ ） 、 曲線３はＺｎ−Ｎｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（
８，６Ｎｉ −９，４Ｚｎ ） 曲線４はＺｎ−Ｎｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（１１
，６Ｎｉ−８８，４Ｚｎ ） 曲線５はＺｎ −Ｎ ｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（
１４Ｎｉ −８６Ｚｎ ） である。
９Ｎｉ −９３，１Ｚｎ ） 、 曲線３はＺｎ−Ｎｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（
８，６Ｎｉ −９，４Ｚｎ ） 曲線４はＺｎ−Ｎｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（１１
，６Ｎｉ−８８，４Ｚｎ ） 曲線５はＺｎ −Ｎ ｉ合金メッキ鋼板のＸ線回折像（
１４Ｎｉ −８６Ｚｎ ） である。
図中（イ）Ｚｎ （００２）面、（ロ）Ｚｎ（１００）
面。
面。
（ハ）Ｚｎ （１０１）面、に）鉄（１００）面、（ホ
）Ｎｉ５Ｚｎ２、（３２１）面、 （ｉＮｉｓＺｎ２ｔ
（４１１、３３０）を示す。
）Ｎｉ５Ｚｎ２、（３２１）面、 （ｉＮｉｓＺｎ２ｔ
（４１１、３３０）を示す。
第３図はメッキ層の陽極溶解曲線のグラフでおる。
第３図において、
（６）は亜鉛メッキ鋼板の陽極溶解曲線（７）は８８
Ｚｎ −１２Ｎｉ合金メッキ鋼板の陽極溶解曲線 （８）は８７Ｚｎ−１２Ｎｉ−１ｒｅ合金メッキ鋼板の
陽極溶解曲線 （９）は８０Ｚｎ−１２Ｎｉ−８Ｆｅ合金メッキ鋼板の
陽、極溶解曲線 である。
Ｚｎ −１２Ｎｉ合金メッキ鋼板の陽極溶解曲線 （８）は８７Ｚｎ−１２Ｎｉ−１ｒｅ合金メッキ鋼板の
陽極溶解曲線 （９）は８０Ｚｎ−１２Ｎｉ−８Ｆｅ合金メッキ鋼板の
陽、極溶解曲線 である。
第４図はクロムをまったく含有しないで１２％のニッケ
ルを含むメッキ層と、ｃＴを０．０７±０．０２チおよ
びニッケルを１２チ含んだメッキ層の鉄含有率と赤錆発
生率およびカップ絞りによる深絞り加工性のグラフであ
る。
ルを含むメッキ層と、ｃＴを０．０７±０．０２チおよ
びニッケルを１２チ含んだメッキ層の鉄含有率と赤錆発
生率およびカップ絞りによる深絞り加工性のグラフであ
る。
第４図において、
ＥはＮｉ１２％含有亜鉛合金メッキ鋼板のカップ絞シに
よるセロテープテストでの黒化度（チ）と鉄含有率（チ
）の関係を示す曲線。
よるセロテープテストでの黒化度（チ）と鉄含有率（チ
）の関係を示す曲線。
Ｆ、はＮｉ１２％含有亜鉛合金メッキ鋼板のリン酸処理
後の耐食性〔塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１０
０時間後の赤錆発生面積チ〕と鉄含有率（チ）の関係を
示す曲線。
後の耐食性〔塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１０
０時間後の赤錆発生面積チ〕と鉄含有率（チ）の関係を
示す曲線。
Ｆ２はＮｉ１２％含有亜鉛合金メッキ鋼板の無処理での
耐食性〔塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００時
間後の赤錆発生、面積チ〕と鉄含有率優）の関係を示す
曲線。
耐食性〔塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００時
間後の赤錆発生、面積チ〕と鉄含有率優）の関係を示す
曲線。
ＧはＮｉ１２％含有亜鉛合金メッキ鋼板において、Ｃｒ
を０．０７±０．０２％含有させながら鉄の含有率を変
化させた場合のリン酸処理後の耐食性〔塩水噴霧試験（
ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００時間後の赤錆発生面積（＠
〕と鉄含有率優）の関係を示す曲線。
を０．０７±０．０２％含有させながら鉄の含有率を変
化させた場合のリン酸処理後の耐食性〔塩水噴霧試験（
ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００時間後の赤錆発生面積（＠
〕と鉄含有率優）の関係を示す曲線。
である。
第５図はニッケル１２チ、鉄１％を含むメッキ層の、ク
ロム含有率と赤錆発生率およびメッキ外観不良域を示す
グラフである。
ロム含有率と赤錆発生率およびメッキ外観不良域を示す
グラフである。
第５図において、
ＨはＮｉ１２ ％ 、 Ｆｅ １％含有亜鉛合金メッキ
鋼板の耐食性〔塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００
時間後の赤錆〕に対するＣｒの添加効果、Ｊはメツキネ
良範囲 い１： である。
鋼板の耐食性〔塩水噴霧（ＪＩＳ Ｚ２３７１）１００
時間後の赤錆〕に対するＣｒの添加効果、Ｊはメツキネ
良範囲 い１： である。
亜鉛メッキ鋼板の耐食性向上を目的に、Ｎｉを添加する
と、第１図の曲線人に示した、リン酸塩処理（日本バー
カー製Ｂｔ３００４，２ｆ／ｒｒ？）後の耐食性が示す
ごとく、９チ以上で、塩水噴霧試験１００時間での赤錆
発生率が１（ｌ以下に改善される。
と、第１図の曲線人に示した、リン酸塩処理（日本バー
カー製Ｂｔ３００４，２ｆ／ｒｒ？）後の耐食性が示す
ごとく、９チ以上で、塩水噴霧試験１００時間での赤錆
発生率が１（ｌ以下に改善される。
ところが第１図の曲線Ｂに示すごとく加工性はＮｉが５
％近くまでは向上するが５％を越すと低下し、９チ近傍
で亜鉛メッキと同等になり、更にＮｉの含有量が増すと
いちぢるしく低下する。この理由は、第２図に示したメ
ッキ層のＸ線回折結果から次の様に考えられる。すなわ
ち、第２図の曲線１に示す亜鉛の回折像に比較して、Ｎ
ｉの含有量が６，５％を越すとＮ輸Ｚｎ２１のＸ線像に
変シ、（３２１）の面と（４１１，３３０）の面の結果
が混じって現われる。とのＮＬの濃度で、第１図の耐食
性を示す曲線ＡにもＡ、の折れ曲シが現われ性質に変化
があったことが推論される。
％近くまでは向上するが５％を越すと低下し、９チ近傍
で亜鉛メッキと同等になり、更にＮｉの含有量が増すと
いちぢるしく低下する。この理由は、第２図に示したメ
ッキ層のＸ線回折結果から次の様に考えられる。すなわ
ち、第２図の曲線１に示す亜鉛の回折像に比較して、Ｎ
ｉの含有量が６，５％を越すとＮ輸Ｚｎ２１のＸ線像に
変シ、（３２１）の面と（４１１，３３０）の面の結果
が混じって現われる。とのＮＬの濃度で、第１図の耐食
性を示す曲線ＡにもＡ、の折れ曲シが現われ性質に変化
があったことが推論される。
さらにＮｉの濃度を上昇させると９チ以上でＮｉ１Ｚｎ
１１の（３２１）面の像が消え、（４，１１。
１１の（３２１）面の像が消え、（４，１１。
３３０）面の儂のみ′１になる。第２図の曲線４はＮｉ
が１１．６％の場合を示す。この様にＮｉ濃度の上昇に
ともないメッキ層の結晶構造が簡単化すると、メッキ層
の欠陥が無くなるため耐食性が第１図の曲線Ａに示すご
とく改善されるが、５０Ｗ１ｍの径のカップを、ポンチ
の背半径１０朋、ダイスの背半径５ ａｒｍで、絞り上
６１．７で絞った時の粉吹き（）ξラダリング性）を示
した第１図の曲線Ｂが示すごとく加工性は著しく低下す
る。これはメッキ層が均一化するに従い、メッキ層内の
スベリ発生点になる欠陥点が少なくなるためと考えられ
る。
が１１．６％の場合を示す。この様にＮｉ濃度の上昇に
ともないメッキ層の結晶構造が簡単化すると、メッキ層
の欠陥が無くなるため耐食性が第１図の曲線Ａに示すご
とく改善されるが、５０Ｗ１ｍの径のカップを、ポンチ
の背半径１０朋、ダイスの背半径５ ａｒｍで、絞り上
６１．７で絞った時の粉吹き（）ξラダリング性）を示
した第１図の曲線Ｂが示すごとく加工性は著しく低下す
る。これはメッキ層が均一化するに従い、メッキ層内の
スベリ発生点になる欠陥点が少なくなるためと考えられ
る。
これを改善するために鉄を少量共析させると、第２図の
曲線４や曲線５に示したＸ線回折像をくずすことなく、
第１図の曲線Ｃに示すごとく加工性を向上させることが
出来る。しかし、鉄の含有量が２，８チを越すと、第４
図の曲線Ｅに示すごとく加工性が低下する。この理由第
３図に示す３９！Ｉ食塩水中での陽極溶解曲線で、Ｆｅ
の含有量が２．８％までは第３図の曲線（８）の８７Ｚ
ｎ−１２Ｎｉ−ＩＦｅの溶解電位が第３図の曲＃ｉ！（
力の８８２ｎ−１２Ｎｉと同じであるのにたいし、２．
８％を越すと第３図の曲線（９）の８０Ｚｎ−１２Ｎｉ
−８Ｆｅの溶解電位が示すごとく貴に移ることからＦｅ
が２．８％を越すとＺｎ６−ＮｉＨの構造がくずれるこ
とによると考えられる。
曲線４や曲線５に示したＸ線回折像をくずすことなく、
第１図の曲線Ｃに示すごとく加工性を向上させることが
出来る。しかし、鉄の含有量が２，８チを越すと、第４
図の曲線Ｅに示すごとく加工性が低下する。この理由第
３図に示す３９！Ｉ食塩水中での陽極溶解曲線で、Ｆｅ
の含有量が２．８％までは第３図の曲線（８）の８７Ｚ
ｎ−１２Ｎｉ−ＩＦｅの溶解電位が第３図の曲＃ｉ！（
力の８８２ｎ−１２Ｎｉと同じであるのにたいし、２．
８％を越すと第３図の曲線（９）の８０Ｚｎ−１２Ｎｉ
−８Ｆｅの溶解電位が示すごとく貴に移ることからＦｅ
が２．８％を越すとＺｎ６−ＮｉＨの構造がくずれるこ
とによると考えられる。
この様に、Ｚｎ−Ｎｉ合金の加工性を向上させる目的で
、Ｆｅを０５〜２．８Ｊの範囲で含有させ、メッキ層に
不均一性を誘起させると、Ｎ１１２％含有の場合リン酸
塩処理後の塩水噴霧試験性第４図の曲線Ｆ１や、無処理
材の塩水噴霧性第４図の曲線Ｐ、が示すごとく耐食性が
低下す−る。この改善としてＣｒを添加するのが本発明
で、このＣｒの添加量を０．０１〜０，５チに入れるこ
とによシ、第５図に示すごとく、メッキ層の荒れ（第５
図の範囲Ｊ）および硬度増加を起こさず、その結果加工
性の低下を起こさずに、耐食性が第５図の曲線Ｈに示す
ごとく向上する。その結果Ｃｒの添加によって、第４図
の５曲線Ｇに示すＣｒ０．０７％添加例が示すごとく、
Ｆｅの添加量０．５〜２．８チの範囲のＺｎ−Ｎｉ−Ｆ
ｅ合金の耐食性を向上させることが出来る。
、Ｆｅを０５〜２．８Ｊの範囲で含有させ、メッキ層に
不均一性を誘起させると、Ｎ１１２％含有の場合リン酸
塩処理後の塩水噴霧試験性第４図の曲線Ｆ１や、無処理
材の塩水噴霧性第４図の曲線Ｐ、が示すごとく耐食性が
低下す−る。この改善としてＣｒを添加するのが本発明
で、このＣｒの添加量を０．０１〜０，５チに入れるこ
とによシ、第５図に示すごとく、メッキ層の荒れ（第５
図の範囲Ｊ）および硬度増加を起こさず、その結果加工
性の低下を起こさずに、耐食性が第５図の曲線Ｈに示す
ごとく向上する。その結果Ｃｒの添加によって、第４図
の５曲線Ｇに示すＣｒ０．０７％添加例が示すごとく、
Ｆｅの添加量０．５〜２．８チの範囲のＺｎ−Ｎｉ−Ｆ
ｅ合金の耐食性を向上させることが出来る。
以上説明した観点から、本発明の亜鉛合金めっきの組成
として９〜２０重量％のニッケルと０．５〜２．８％重
量の鉄および０．０１〜０．５４重量％のクロムを限定
した。さらにまた、該組成の合金メツキ組成を得るのに
、亜鉛メッキ浴に添加される成分の含有量として硫酸イ
オン５０〜３５０ ｆ／１１ニッケルイオン２．０〜６
０９／ｌ、鉄イオン５〜１８ｆ／ｌ、３価クロムイオン
３〜３２ ｆ／ｌ！が最適である。すなわちメッキ層中
にニッケル９〜２０重ｔＳ含有させるためには、メッキ
浴にニッケルイオンとして２０〜６０ ｆ／ｌ添加する
ことを必要とし、メッキ層中に鉄０．５〜２．８重量％
含有させるためにはメッキ浴に鉄イオンとして５〜１８
９／ｌ添加することを必要とし、メッキ層中にクロム０
．０１〜０．５重量％含有させるためにはメッキ浴に３
価クロムイオンとして３〜３２ ｆ／１添加することを
必要とする。
として９〜２０重量％のニッケルと０．５〜２．８％重
量の鉄および０．０１〜０．５４重量％のクロムを限定
した。さらにまた、該組成の合金メツキ組成を得るのに
、亜鉛メッキ浴に添加される成分の含有量として硫酸イ
オン５０〜３５０ ｆ／１１ニッケルイオン２．０〜６
０９／ｌ、鉄イオン５〜１８ｆ／ｌ、３価クロムイオン
３〜３２ ｆ／ｌ！が最適である。すなわちメッキ層中
にニッケル９〜２０重ｔＳ含有させるためには、メッキ
浴にニッケルイオンとして２０〜６０ ｆ／ｌ添加する
ことを必要とし、メッキ層中に鉄０．５〜２．８重量％
含有させるためにはメッキ浴に鉄イオンとして５〜１８
９／ｌ添加することを必要とし、メッキ層中にクロム０
．０１〜０．５重量％含有させるためにはメッキ浴に３
価クロムイオンとして３〜３２ ｆ／１添加することを
必要とする。
クロムイオンは６価クロムイオンの形態でメッキ浴中に
１ｔ／１以上存在すると、メッキ層中にクロム酸化物と
して析出し外観不良の原因となシ好ましくないので３価
クロムイオンを必要とする。
１ｔ／１以上存在すると、メッキ層中にクロム酸化物と
して析出し外観不良の原因となシ好ましくないので３価
クロムイオンを必要とする。
３価クロムイオンからはメッキ浴ｐＨ１，６以上、メッ
キ電流密度５０ Ａ ／ ｄｍ”以上で金属クロムがメ
ッキ層中に析出する。但しメッキ浴の−が２．６′をメ
ッキ層中に析出しメッキ層がもろくなるので、メッキ浴
のｐＨは１，６〜２．６を保持しなければならない。ま
た電流密度も３５０ Ａ ／ ｄｍ２を超えると、メッ
キ面の荒れが生じるので、メッキの電流密度は５０〜３
５０ Ａ／ ｄｍ”に保持しなければならない。
キ電流密度５０ Ａ ／ ｄｍ”以上で金属クロムがメ
ッキ層中に析出する。但しメッキ浴の−が２．６′をメ
ッキ層中に析出しメッキ層がもろくなるので、メッキ浴
のｐＨは１，６〜２．６を保持しなければならない。ま
た電流密度も３５０ Ａ ／ ｄｍ２を超えると、メッ
キ面の荒れが生じるので、メッキの電流密度は５０〜３
５０ Ａ／ ｄｍ”に保持しなければならない。
５Ｏ４−Ｚ （硫酸イオン）は７０−３７０ ｆ／ｌを
添加するが、添加量が７０９７１未満では金属塩類低下
となり、メッキ外観が低下し、更に電気伝導度が低下し
、メッキ電圧が上昇することによる電力費の増加となっ
て好ましく々い。又添加量が３７０ｆ／ｌを超えると、
メッキ浴中の硫酸濃度が上昇″し、金属塩類が溶解しま
いので配管づまりの原因となり、押しきすが発生して製
品価値を減する。
添加するが、添加量が７０９７１未満では金属塩類低下
となり、メッキ外観が低下し、更に電気伝導度が低下し
、メッキ電圧が上昇することによる電力費の増加となっ
て好ましく々い。又添加量が３７０ｆ／ｌを超えると、
メッキ浴中の硫酸濃度が上昇″し、金属塩類が溶解しま
いので配管づまりの原因となり、押しきすが発生して製
品価値を減する。
又メッキ浴温は３０℃未満になるとクロム析出の電流効
率が低く耐食性が向上しないので、３“０３以上に保持
することが好ましい。
率が低く耐食性が向上しないので、３“０３以上に保持
することが好ましい。
第１表に実施例−を示す。
メッキ浴温は４０〜６０℃
メッキ浴流速は３０〜８０ ｍｐｍで実施した。
上述の実施例は本発明のものを示しているが、比較例に
比して、耐食性及び深絞り加工性に優れていることが明
らかであって、本発明の工業的効果は大である。
比して、耐食性及び深絞り加工性に優れていることが明
らかであって、本発明の工業的効果は大である。
第１図は鉄をまったく含有しないメッキ層と鉄を１チ含
んだメッキ層のニッケル含有率と赤錆発生率およびカッ
プ絞りによる深絞シ加工性のグラフ 第２図はニッケル含有率を変化させたメッキ層のＸ線回
折のグラフ 第３図はメッキ層の陽極溶解曲線のグラフ第４図はクロ
ムをまったく含有しないで１２チのニッケルを含むメッ
キ層と、Ｃｒを０．０７±０．０２％およびニッケルを
１２チ含んだメッキ層の鉄含有１１ 率と赤錆発生率およびカツラ絞りによる深絞シ加工性の
グラフ 第５図はニッケル１２チ鉄１チを含むメッキ層の、クロ
ム含有率と赤錆発生率およびメッキ外観不良域を示すグ
ラフである。 θ ｔｏ
２θ／Ｊｉ（’／、） ３５ ４θ
４５Ｚθ（ｄｅノン
んだメッキ層のニッケル含有率と赤錆発生率およびカッ
プ絞りによる深絞シ加工性のグラフ 第２図はニッケル含有率を変化させたメッキ層のＸ線回
折のグラフ 第３図はメッキ層の陽極溶解曲線のグラフ第４図はクロ
ムをまったく含有しないで１２チのニッケルを含むメッ
キ層と、Ｃｒを０．０７±０．０２％およびニッケルを
１２チ含んだメッキ層の鉄含有１１ 率と赤錆発生率およびカツラ絞りによる深絞シ加工性の
グラフ 第５図はニッケル１２チ鉄１チを含むメッキ層の、クロ
ム含有率と赤錆発生率およびメッキ外観不良域を示すグ
ラフである。 θ ｔｏ
２θ／Ｊｉ（’／、） ３５ ４θ
４５Ｚθ（ｄｅノン
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （］） ９９〜２０重量のニッケルと０．０１〜０．５
重量％のクロム及び０．５７２．８重量％の鉄を含有す
る電気亜鉛合金メッキ層を表面に形成してなる良深絞シ
性耐食電気亜鉛合金メッキ鋼板。 （２） ５０〜３５ｏ？／ｌの硫酸イオンと２０〜６０
ｔ／ｌのニッケルイオンと５〜１８ ｔ／ｌの鉄イオ
ン及び３〜３２１／ｌの３価クロムイオンを含んだ電気
亜鉛メッキ浴を−＝１．６〜２，６に保持して、該電気
亜鉛メッキ浴で５０〜３５０ Ｖｄｍ２の電流密度で、
鋼板を電気メッキを行うことを特徴とする良深絞シ性耐
食電気亜鉛合金メッキ鋼板を製造する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2124082A JPS58141398A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 良深絞り性耐食電気亜鉛合金メツキ鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2124082A JPS58141398A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 良深絞り性耐食電気亜鉛合金メツキ鋼板及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58141398A true JPS58141398A (ja) | 1983-08-22 |
| JPH0329878B2 JPH0329878B2 (ja) | 1991-04-25 |
Family
ID=12049523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2124082A Granted JPS58141398A (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 良深絞り性耐食電気亜鉛合金メツキ鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58141398A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60121579A (ja) * | 1983-12-06 | 1985-06-29 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 磁気テ−プ収納容器 |
| JPS6479393A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-24 | Nippon Steel Corp | Production of zinc-chromium electroplated steel sheet |
| FR2623822A1 (fr) * | 1987-11-26 | 1989-06-02 | Nippon Steel Corp | Tole d'acier electroplaquee a placage composite a base zn-ni et son procede de fabrication |
| JPH04224692A (ja) * | 1990-12-26 | 1992-08-13 | Nippon Steel Corp | 高耐食性Ｚｎ系電気めっき鋼板の製造方法 |
-
1982
- 1982-02-15 JP JP2124082A patent/JPS58141398A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60121579A (ja) * | 1983-12-06 | 1985-06-29 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 磁気テ−プ収納容器 |
| JPH0429149B2 (ja) * | 1983-12-06 | 1992-05-18 | ||
| JPS6479393A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-24 | Nippon Steel Corp | Production of zinc-chromium electroplated steel sheet |
| FR2623822A1 (fr) * | 1987-11-26 | 1989-06-02 | Nippon Steel Corp | Tole d'acier electroplaquee a placage composite a base zn-ni et son procede de fabrication |
| JPH04224692A (ja) * | 1990-12-26 | 1992-08-13 | Nippon Steel Corp | 高耐食性Ｚｎ系電気めっき鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0329878B2 (ja) | 1991-04-25 |
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