JPH11351028A - スタ―ト時の直列噴射型内燃機関の駆動方法 - Google Patents
スタ―ト時の直列噴射型内燃機関の駆動方法Info
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- JPH11351028A JPH11351028A JP11145417A JP14541799A JPH11351028A JP H11351028 A JPH11351028 A JP H11351028A JP 11145417 A JP11145417 A JP 11145417A JP 14541799 A JP14541799 A JP 14541799A JP H11351028 A JPH11351028 A JP H11351028A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スタート過程を短縮することのできる、始動
時の直接噴射内燃機関の駆動方法を提供することであ
る。 【解決手段】 内燃機関の温度を表す量に依存して、均
質混合気による駆動または層状混合気による駆動を選択
し、層状混合気による駆動は、燃料圧が所定の閾値に達
して初めてイネーブルし、層状混合気による駆動の際に
は、噴射を噴射量と噴射終了角のパラメータにより設定
する。
時の直接噴射内燃機関の駆動方法を提供することであ
る。 【解決手段】 内燃機関の温度を表す量に依存して、均
質混合気による駆動または層状混合気による駆動を選択
し、層状混合気による駆動は、燃料圧が所定の閾値に達
して初めてイネーブルし、層状混合気による駆動の際に
は、噴射を噴射量と噴射終了角のパラメータにより設定
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関を選択的
に均質駆動または層状駆動により始動することができ、
このために所定の機関制御パラメータが均質駆動および
層状駆動に対して計算される、スタート時の直列噴射型
内燃機関の駆動方法に関する。
に均質駆動または層状駆動により始動することができ、
このために所定の機関制御パラメータが均質駆動および
層状駆動に対して計算される、スタート時の直列噴射型
内燃機関の駆動方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】直接噴射を行う内燃機関は、有害物質放
出が比較的に小さく、燃料消費を低減する能力を秘めて
いる。吸気管噴射とは異なり、直接噴射では燃料が高い
圧力で直接、燃焼室に噴射される。
出が比較的に小さく、燃料消費を低減する能力を秘めて
いる。吸気管噴射とは異なり、直接噴射では燃料が高い
圧力で直接、燃焼室に噴射される。
【０００３】直接噴射は、噴射時点を自由に選択できる
ことによって内燃機関の種々の動作態様を可能にする。
吸気行程中に早期に噴射すれば、十分な充填均質性が得
られ、ひいては均質な動作が得られる。この動作は、全
負荷駆動下での最大空気効率のために、部分的にはコー
ルドスタートおよび暖気運転時に、並びに部分負荷駆動
時に使用される。圧縮行程中に噴射時点を遅らせば、多
少ともはっきりとした充填層状化が得られ、ひいては層
状動作が得られる。この層状動作は非常に希薄な部分負
荷動作時に適用される。点火時点も様々に選択可能であ
る（これについては、AVL Tagung "Motor und Umwelt"
1997,"Otto-Direkteinspritzung-ein ganzheitlicher S
ystemansatz",225-271pp.参照）。
ことによって内燃機関の種々の動作態様を可能にする。
吸気行程中に早期に噴射すれば、十分な充填均質性が得
られ、ひいては均質な動作が得られる。この動作は、全
負荷駆動下での最大空気効率のために、部分的にはコー
ルドスタートおよび暖気運転時に、並びに部分負荷駆動
時に使用される。圧縮行程中に噴射時点を遅らせば、多
少ともはっきりとした充填層状化が得られ、ひいては層
状動作が得られる。この層状動作は非常に希薄な部分負
荷動作時に適用される。点火時点も様々に選択可能であ
る（これについては、AVL Tagung "Motor und Umwelt"
1997,"Otto-Direkteinspritzung-ein ganzheitlicher S
ystemansatz",225-271pp.参照）。
【０００４】直接噴射内燃機関ではさらに、スタート過
程を均質な動作モードで実行することが公知である。こ
こでは燃料に対する噴射量と噴射開始角度が設定され、
噴射は同期の終了後直ちに開始される。
程を均質な動作モードで実行することが公知である。こ
こでは燃料に対する噴射量と噴射開始角度が設定され、
噴射は同期の終了後直ちに開始される。
【０００５】スタート過程の開始直後、燃料高圧ポンプ
の機械的駆動に基づいて高圧リザーバの圧力（レール
圧）が電気駆動される搬送ポンプによって実質的に定め
られ、これにより圧力は比較的小さな値を有するから、
噴射される燃料の準備状態はあまり良くない（燃料滴が
大きい）。レール圧に依存して噴射持続時間は変化し、
ひいては噴射終了時点も変化する。このことにより場合
によっては、点火プラグに点火可能な混合気が存在しな
くなり、スタート過程が終了するまでの時間間隔が非常
に大きくなる。このようなスタート過程は低圧スタート
とも称される。
の機械的駆動に基づいて高圧リザーバの圧力（レール
圧）が電気駆動される搬送ポンプによって実質的に定め
られ、これにより圧力は比較的小さな値を有するから、
噴射される燃料の準備状態はあまり良くない（燃料滴が
大きい）。レール圧に依存して噴射持続時間は変化し、
ひいては噴射終了時点も変化する。このことにより場合
によっては、点火プラグに点火可能な混合気が存在しな
くなり、スタート過程が終了するまでの時間間隔が非常
に大きくなる。このようなスタート過程は低圧スタート
とも称される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、スタ
ート過程を短縮することのできる、始動時の直接噴射内
燃機関の駆動方法を提供することである。
ート過程を短縮することのできる、始動時の直接噴射内
燃機関の駆動方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この課題は本発明によ
り、内燃機関の温度を表す量に依存して、均質混合気に
よる駆動または層状混合気による駆動を選択し、層状混
合気による駆動は、燃料圧が所定の閾値に達して初めて
イネーブルし、層状混合気による駆動の際には、噴射を
噴射量と噴射終了角のパラメータにより設定することに
よって解決される。
り、内燃機関の温度を表す量に依存して、均質混合気に
よる駆動または層状混合気による駆動を選択し、層状混
合気による駆動は、燃料圧が所定の閾値に達して初めて
イネーブルし、層状混合気による駆動の際には、噴射を
噴射量と噴射終了角のパラメータにより設定することに
よって解決される。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の有利な改善形態は従属請
求項に記載されている。
求項に記載されている。
【０００９】内燃機関の温度を表す量、例えば冷却剤温
度に依存して、均質な混合によるいわゆる低圧スタート
と層状混合によるいわゆる高圧スタートとを切り替え
る。高圧スタート時に内燃機関の噴射を、高圧リザーバ
の圧力が所定の閾値を越えるときに初めてイネーブルす
ることにより、噴射される燃料がさらに良好に準備され
る（燃料滴が小さい）。噴射はこのような高圧スタート
時には噴射量の噴射終了角により設定される。噴射終了
角の設定により、従来の低圧スタート時における噴射開
始角の設定とは異なり、点火プラグに点火可能な混合気
が存在し、噴射持続時間には依存しないことが保証され
る。
度に依存して、均質な混合によるいわゆる低圧スタート
と層状混合によるいわゆる高圧スタートとを切り替え
る。高圧スタート時に内燃機関の噴射を、高圧リザーバ
の圧力が所定の閾値を越えるときに初めてイネーブルす
ることにより、噴射される燃料がさらに良好に準備され
る（燃料滴が小さい）。噴射はこのような高圧スタート
時には噴射量の噴射終了角により設定される。噴射終了
角の設定により、従来の低圧スタート時における噴射開
始角の設定とは異なり、点火プラグに点火可能な混合気
が存在し、噴射持続時間には依存しないことが保証され
る。
【００１０】有利には高圧スタート時には、噴射時間が
最も早期に可能な噴射開始に制限される。これにより排
気クロックで噴射されることがない。これに対して低圧
スタートでは、噴射時間の制限が噴射終了について行わ
れる。これにより点火された燃料混合気に噴射されるこ
とがない。このようなことが行われると、大量の煤煙が
放出されることとなる。
最も早期に可能な噴射開始に制限される。これにより排
気クロックで噴射されることがない。これに対して低圧
スタートでは、噴射時間の制限が噴射終了について行わ
れる。これにより点火された燃料混合気に噴射されるこ
とがない。このようなことが行われると、大量の煤煙が
放出されることとなる。
【００１１】
【実施例】本発明の実施例を以下図面に基づいて詳細に
説明する。
説明する。
【００１２】図１は、高圧リザーバ装置（コモンレー
ル）を有する内燃機関の概略図である。ここではわかり
やすくするために、本発明の理解に必要な部分だけが示
されている。例えば多気筒内燃機関の１つの気筒だけが
示されている。
ル）を有する内燃機関の概略図である。ここではわかり
やすくするために、本発明の理解に必要な部分だけが示
されている。例えば多気筒内燃機関の１つの気筒だけが
示されている。
【００１３】参照符号１０によりピストンが示されてお
り、ピストンはシリンダ１１内で燃焼室１２を画定す
る。燃焼室１２には吸気チャネル１３が開口しており、
この吸気チャネルを通って入口弁１４に制御されて燃焼
空気が燃焼室１２に流入する。出口弁１５に制御され
て、燃焼室１２から排ガスチャネル１６が分岐してい
る。この排ガスチャネルにはさらに酸素センサ（ラムダ
ゾンデ）１７とＮＯｘ触媒器１８が配置されている。Ｎ
Ｏｘ触媒器は、希薄燃焼による内燃機関の動作領域で、
要求される排ガス限界値を維持するために使用される。
触媒器はその層構造によって、希薄燃焼時に形成された
排ガス中のＮＯｘ化合物を吸収する。
り、ピストンはシリンダ１１内で燃焼室１２を画定す
る。燃焼室１２には吸気チャネル１３が開口しており、
この吸気チャネルを通って入口弁１４に制御されて燃焼
空気が燃焼室１２に流入する。出口弁１５に制御され
て、燃焼室１２から排ガスチャネル１６が分岐してい
る。この排ガスチャネルにはさらに酸素センサ（ラムダ
ゾンデ）１７とＮＯｘ触媒器１８が配置されている。Ｎ
Ｏｘ触媒器は、希薄燃焼による内燃機関の動作領域で、
要求される排ガス限界値を維持するために使用される。
触媒器はその層構造によって、希薄燃焼時に形成された
排ガス中のＮＯｘ化合物を吸収する。
【００１４】燃焼のためにシリンダ１１で必要な新鮮空
気は、図示しない空気フィルタと空気質量計１９を介し
て吸気チャネル１３のスロットルバルブ２０に流入す
る。スロットルバルブ２０として有利には、電動駆動さ
れる絞り機構が使用され、その開口横断面は運転者によ
る操作（運転者の意志）の他に、内燃機関の動作パラメ
ータに依存して制御装置２１の信号を介しても調整でき
る（Ｅガス装置）。これにより例えば、急激なガス供給
またはガス遮断の際の、車両の障害となる負荷変化応答
が、均質混合気による動作から層状充填による（空気路
を絞らない）動作へ切り替える際のトルク跳躍と同じよ
うに低減される。同時に監視および検査のために、スロ
ットルバルブの調整のための信号が制御装置２１に出力
される。
気は、図示しない空気フィルタと空気質量計１９を介し
て吸気チャネル１３のスロットルバルブ２０に流入す
る。スロットルバルブ２０として有利には、電動駆動さ
れる絞り機構が使用され、その開口横断面は運転者によ
る操作（運転者の意志）の他に、内燃機関の動作パラメ
ータに依存して制御装置２１の信号を介しても調整でき
る（Ｅガス装置）。これにより例えば、急激なガス供給
またはガス遮断の際の、車両の障害となる負荷変化応答
が、均質混合気による動作から層状充填による（空気路
を絞らない）動作へ切り替える際のトルク跳躍と同じよ
うに低減される。同時に監視および検査のために、スロ
ットルバルブの調整のための信号が制御装置２１に出力
される。
【００１５】燃焼室１２には点火プラグ２２が突出して
おり、噴射弁２３が燃料を必要に応じて燃焼室１２に噴
射することができる。この噴射弁２３に対する燃料の搬
送および準備は、燃料直接噴射に対する公知のコモンレ
ールシステムによって行われる。ここで燃料は燃料備蓄
容器２４から、通常は容器内に配置され、予備フィルタ
を有する燃料電磁ポンプ２５によって低圧の下で（典型
的には３ｂａｒ）搬送され、続いて燃料フィルタ２６を
介して燃料高圧ポンプ２７に供給される。この燃料高圧
ポンプ２７は有利には内燃機関のクランクシャフトまた
はカムシャフトとの結合により機械的に駆動される。高
圧ポンプは燃料圧を典型的には最大１００ｂａｒまで高
圧リザーバ２８（コモンレール）で上昇させる。この高
圧リザーバにはすべての噴射弁の供給管路が接続されて
いる。高圧リザーバ２８の圧力は圧力センサにより検出
され、相応の圧力信号ＰRailが制御装置２１に供給され
る。圧力制御器３０によって高圧リザーバ２８内の圧力
は一定の値に調整される。余った燃料は燃料備蓄容器２
４には戻されず、燃料高圧ポンプ２７の入口に供給され
る。
おり、噴射弁２３が燃料を必要に応じて燃焼室１２に噴
射することができる。この噴射弁２３に対する燃料の搬
送および準備は、燃料直接噴射に対する公知のコモンレ
ールシステムによって行われる。ここで燃料は燃料備蓄
容器２４から、通常は容器内に配置され、予備フィルタ
を有する燃料電磁ポンプ２５によって低圧の下で（典型
的には３ｂａｒ）搬送され、続いて燃料フィルタ２６を
介して燃料高圧ポンプ２７に供給される。この燃料高圧
ポンプ２７は有利には内燃機関のクランクシャフトまた
はカムシャフトとの結合により機械的に駆動される。高
圧ポンプは燃料圧を典型的には最大１００ｂａｒまで高
圧リザーバ２８（コモンレール）で上昇させる。この高
圧リザーバにはすべての噴射弁の供給管路が接続されて
いる。高圧リザーバ２８の圧力は圧力センサにより検出
され、相応の圧力信号ＰRailが制御装置２１に供給され
る。圧力制御器３０によって高圧リザーバ２８内の圧力
は一定の値に調整される。余った燃料は燃料備蓄容器２
４には戻されず、燃料高圧ポンプ２７の入口に供給され
る。
【００１６】温度センサ３１が内燃機関の温度に相応す
る信号を、有利には冷却剤温度ＴＫＷの測定によって送
出する。内燃機関の回転数Ｎはクランクシャフトのマー
キングにより、またはこれと結合された発生器ホールを
走査するセンサにより検出される。この信号も、空気質
量計１９の信号と同じように制御装置２１にさらなる処
理のために供給される。この処理は例えば噴射量ないし
噴射時間の算出、並びに噴射開始角と噴射終了角の算出
である。
る信号を、有利には冷却剤温度ＴＫＷの測定によって送
出する。内燃機関の回転数Ｎはクランクシャフトのマー
キングにより、またはこれと結合された発生器ホールを
走査するセンサにより検出される。この信号も、空気質
量計１９の信号と同じように制御装置２１にさらなる処
理のために供給される。この処理は例えば噴射量ないし
噴射時間の算出、並びに噴射開始角と噴射終了角の算出
である。
【００１７】内燃機関の動作を制御するために必要な別
の制御パラメータ、例えばアクセルペダル位置、吸気空
気の温度、スロットルバルブ位置、ノッキングセンサの
信号、バッテリー電圧、走行ダイナミック要求等も同じ
ように制御装置２１に供給される。これらは図１に参照
番号３３により一般的に示されている、。制御パラメー
タによって、制御装置２１にてファイルされた制御ルー
チンの処理により内燃機関が制御される。信号を介し
て、それぞれ調整駆動部および調整素子を有する種々の
調整装置が制御される。これらは例えば、スロットルバ
ルブおよび噴射弁である。これらの信号は図１には一般
的に参照番号３４により示されている。さらに制御装置
はメモリ３５を有し、このメモリには複数の特性マップ
ＫＦ１〜ＫＦ５がファイルされている。これら特性マッ
プの意味について、図２に基づいて詳細に説明する。
の制御パラメータ、例えばアクセルペダル位置、吸気空
気の温度、スロットルバルブ位置、ノッキングセンサの
信号、バッテリー電圧、走行ダイナミック要求等も同じ
ように制御装置２１に供給される。これらは図１に参照
番号３３により一般的に示されている、。制御パラメー
タによって、制御装置２１にてファイルされた制御ルー
チンの処理により内燃機関が制御される。信号を介し
て、それぞれ調整駆動部および調整素子を有する種々の
調整装置が制御される。これらは例えば、スロットルバ
ルブおよび噴射弁である。これらの信号は図１には一般
的に参照番号３４により示されている。さらに制御装置
はメモリ３５を有し、このメモリには複数の特性マップ
ＫＦ１〜ＫＦ５がファイルされている。これら特性マッ
プの意味について、図２に基づいて詳細に説明する。
【００１８】内燃機関の始動後（端子１５入）、第１の
方法ステップＳ１でサイクルカウンタの内容が値０にリ
セットされ、新たにスタートされる。サイクルとは、こ
こでは４気筒内燃機関の場合、クランクシャフトの半回
転であると理解されたい。しかしサイクルカウンタが内
燃機関の始動後に動作ステップを計数することも可能で
ある。
方法ステップＳ１でサイクルカウンタの内容が値０にリ
セットされ、新たにスタートされる。サイクルとは、こ
こでは４気筒内燃機関の場合、クランクシャフトの半回
転であると理解されたい。しかしサイクルカウンタが内
燃機関の始動後に動作ステップを計数することも可能で
ある。
【００１９】続いて方法ステップＳ２で、温度センサ３
１によって検出された冷却剤温度ＴＫＷが閾値ＴＫＷ＿
ＳＣＨＷと比較される。閾値ＴＫＷ＿ＳＣＨＷは実験に
より求められ、制御装置２１にメモり３５にファイルさ
れる。冷却剤の温度ＴＫＷが閾値よりも下にあるか、ま
たはこの閾値と等しければ、常にいわゆる低圧スタート
が実行され、方法は方法ステップＳ５に続く。ここで
は、噴射過程に対する同期がすでに終了しているか否か
が検査される。この問い合わせは、問い合わせの結果が
ポジティブになるまでループ内で繰り返される。ポジテ
ィブであれば、方法ステップＳ６で噴射量ＭＦＦがメモ
リ３５の特性マップＫＦ１から読み出される。この特性
マップＫＦ１には冷却剤温度ＴＫＷと回転数Ｎに依存し
て噴射量ＭＦＦに対する値がｍｇ／ストロークでファイ
ルされている。
１によって検出された冷却剤温度ＴＫＷが閾値ＴＫＷ＿
ＳＣＨＷと比較される。閾値ＴＫＷ＿ＳＣＨＷは実験に
より求められ、制御装置２１にメモり３５にファイルさ
れる。冷却剤の温度ＴＫＷが閾値よりも下にあるか、ま
たはこの閾値と等しければ、常にいわゆる低圧スタート
が実行され、方法は方法ステップＳ５に続く。ここで
は、噴射過程に対する同期がすでに終了しているか否か
が検査される。この問い合わせは、問い合わせの結果が
ポジティブになるまでループ内で繰り返される。ポジテ
ィブであれば、方法ステップＳ６で噴射量ＭＦＦがメモ
リ３５の特性マップＫＦ１から読み出される。この特性
マップＫＦ１には冷却剤温度ＴＫＷと回転数Ｎに依存し
て噴射量ＭＦＦに対する値がｍｇ／ストロークでファイ
ルされている。
【００２０】さらにメモリ３５の特性マップＫＦ２から
噴射開始角ＳＯＩが回転数Ｎと噴射時間ＴＩの関数とし
て読み出される。ここで噴射時間ＴＩは、高圧リザーバ
２８における圧力ＰRailに対する値から得られる。この
パラメータにより噴射が実行される。
噴射開始角ＳＯＩが回転数Ｎと噴射時間ＴＩの関数とし
て読み出される。ここで噴射時間ＴＩは、高圧リザーバ
２８における圧力ＰRailに対する値から得られる。この
パラメータにより噴射が実行される。
【００２１】続いて方法ステップＳ７で、スタート過程
がすでに終了しているか否かが問い合わされる。回転数
センサにより検出された回転数Ｎが所定の限界値を越え
ていれば、スタート過程は終了している。問い合わせの
結果がネガティブの場合、問い合わせは方法ステップＳ
６で繰り返し実行され、その他の場合は内燃機関の動作
に対する噴射過程に対するパラメータの計算が従来のよ
うにスタート過程の外で実行される（方法ステップＳ１
０）。
がすでに終了しているか否かが問い合わされる。回転数
センサにより検出された回転数Ｎが所定の限界値を越え
ていれば、スタート過程は終了している。問い合わせの
結果がネガティブの場合、問い合わせは方法ステップＳ
６で繰り返し実行され、その他の場合は内燃機関の動作
に対する噴射過程に対するパラメータの計算が従来のよ
うにスタート過程の外で実行される（方法ステップＳ１
０）。
【００２２】方法ステップＳ２の問い合わせで、冷却剤
の温度ＴＫＷが閾値ＴＫＷ＿ＳＣＨＷを上回っていれ
ば、方法ステップＳ３で圧力センサ２９によって検出さ
れた、高圧リザーバの圧力ＰRailが所定の閾値Ｐ＿ＳＣ
ＨＷを上回っているか否かが検査される。この閾値Ｐ＿
ＳＣＨＷは冷却剤温度ＴＫＷに依存して制御装置２１の
特性マップＫＦ３にファイルされている。圧力の瞬時値
が閾値Ｐ＿ＳＣＨＷよりも下にあれば、方法ステップＳ
４でサイクルカウンタの値が所定の閾値を越えているか
否かが問い合わされる。越えていれば方法ステップＳ５
へ分岐し、いわゆる低圧スタートに対するパラメータが
計算される。これは方法ステップＳ６，Ｓ７およびＳ１
０に基づいてすでに説明したのと同じである。所定のサ
イクル数内で高圧リザーバに高い圧力が形成されなけれ
ば、低圧スタートを実行することができる。したがって
高圧スタートは遮断され、低圧スタートに切り替えられ
る。サイクルカウンタの内容の問い合わせの代わりに択
一的に、純粋な時間問い合わせを行い、所定時間後にレ
ール圧力閾値に到達しなければ低圧スタートに切り替え
ることができる。
の温度ＴＫＷが閾値ＴＫＷ＿ＳＣＨＷを上回っていれ
ば、方法ステップＳ３で圧力センサ２９によって検出さ
れた、高圧リザーバの圧力ＰRailが所定の閾値Ｐ＿ＳＣ
ＨＷを上回っているか否かが検査される。この閾値Ｐ＿
ＳＣＨＷは冷却剤温度ＴＫＷに依存して制御装置２１の
特性マップＫＦ３にファイルされている。圧力の瞬時値
が閾値Ｐ＿ＳＣＨＷよりも下にあれば、方法ステップＳ
４でサイクルカウンタの値が所定の閾値を越えているか
否かが問い合わされる。越えていれば方法ステップＳ５
へ分岐し、いわゆる低圧スタートに対するパラメータが
計算される。これは方法ステップＳ６，Ｓ７およびＳ１
０に基づいてすでに説明したのと同じである。所定のサ
イクル数内で高圧リザーバに高い圧力が形成されなけれ
ば、低圧スタートを実行することができる。したがって
高圧スタートは遮断され、低圧スタートに切り替えられ
る。サイクルカウンタの内容の問い合わせの代わりに択
一的に、純粋な時間問い合わせを行い、所定時間後にレ
ール圧力閾値に到達しなければ低圧スタートに切り替え
ることができる。
【００２３】計数されたサイクルの数が所定の閾値より
も小さければ（方法ステップＳ４での問い合わせ）、再
び方法ステップＳ３へ分岐する。このことは、子圧リザ
ーバ２８の圧力ＰRailが閾値Ｐ＿ＳＣＨＷを下回る限り
行われる。この条件が満たされると、すなわち問い合わ
せ結果がポジティブであると、方法ステップＳ８で噴射
量ＭＦＦがメモリ３５の特性マップＫＦ４から読み出さ
れる。この特性マップＫＦ４には冷却剤温度ＴＫＷ、回
転数Ｎおよびサイクルカウンタの内容に依存して、噴射
量ＭＦＦに対する値がｍｇ／ストロークでファイルされ
ている。圧力閾値Ｐ＿ＳＣＨＷに対する値をいったん上
回ると直ちに、高圧スタートがイネーブルされたままと
なり、高圧リザーバ２８の圧力が引き続く噴射過程によ
りトリガされて閾値を下回ってもイネーブルされたまま
である。
も小さければ（方法ステップＳ４での問い合わせ）、再
び方法ステップＳ３へ分岐する。このことは、子圧リザ
ーバ２８の圧力ＰRailが閾値Ｐ＿ＳＣＨＷを下回る限り
行われる。この条件が満たされると、すなわち問い合わ
せ結果がポジティブであると、方法ステップＳ８で噴射
量ＭＦＦがメモリ３５の特性マップＫＦ４から読み出さ
れる。この特性マップＫＦ４には冷却剤温度ＴＫＷ、回
転数Ｎおよびサイクルカウンタの内容に依存して、噴射
量ＭＦＦに対する値がｍｇ／ストロークでファイルされ
ている。圧力閾値Ｐ＿ＳＣＨＷに対する値をいったん上
回ると直ちに、高圧スタートがイネーブルされたままと
なり、高圧リザーバ２８の圧力が引き続く噴射過程によ
りトリガされて閾値を下回ってもイネーブルされたまま
である。
【００２４】さらにメモリ３５の特性マップＫＦ５から
噴射終了角ＥＯＩが冷却剤温度ＴＫＷの関数として読み
出される。このパラメータにより噴射が実行される。
噴射終了角ＥＯＩが冷却剤温度ＴＫＷの関数として読み
出される。このパラメータにより噴射が実行される。
【００２５】続いて方法ステップＳ９で、スタート過程
がすでに終了しているか否かが問い合わされる。スター
ト過程は、回転数センサにより検出される回転数Ｎが所
定の限界値を越えていると終了する。問い合わせ結果が
ネガティブであれば、方法ステップＳ８が繰り返し実行
され、それ以外の場合は噴射過程に対するパラメータの
計算が、内燃機関の動作に対する従来技術と同じよう
に、スタート過程の外（方法ステップＳ１０）で実行さ
れる。
がすでに終了しているか否かが問い合わされる。スター
ト過程は、回転数センサにより検出される回転数Ｎが所
定の限界値を越えていると終了する。問い合わせ結果が
ネガティブであれば、方法ステップＳ８が繰り返し実行
され、それ以外の場合は噴射過程に対するパラメータの
計算が、内燃機関の動作に対する従来技術と同じよう
に、スタート過程の外（方法ステップＳ１０）で実行さ
れる。
【図１】高圧リザーバと所属の制御装置を有する直接噴
射型内燃機関のブロック回路図である。
射型内燃機関のブロック回路図である。
【図２】本発明の方法を説明するためのフローチャート
である。
である。
１０ ピストン １２ 燃焼室 １３ 吸気チャネル １４ 入口弁 １５ 出口弁 １６ 排ガスチャネル １７ 酸素センサ １８ 触媒器 ２０ スロットルバルブ ２１ 制御装置 ２２ 点火プラグ
フロントページの続き (72)発明者 ハンス ディーター ハイデンフェルダー ドイツ連邦共和国 ヴァイプリンゲン ル イケンヴェーク 10 (72)発明者 クリストーフ アイザト ドイツ連邦共和国 ハイバッハ ハイバッ ハエッカー ７ (72)発明者 ヴォルフ−アイケ ホルトシュミット ドイツ連邦共和国 フェルクリンゲン ア ム シラーパルク 13 (72)発明者 ベルント バウアー ドイツ連邦共和国 エスリンゲン イナ− ヴァイデル−ヴェーク 34 (72)発明者 クリストーフ ルクス ドイツ連邦共和国 シュツツガルト シャ ミッソーシュトラーセ 10 (72)発明者 シュテファン−マックス ヴェーバー ドイツ連邦共和国 レーゲンスブルク シ ュタインヴェーク ５
Claims (12)
- 【請求項１】 内燃機関を選択的に均質駆動または層状
駆動により始動することができ、このために所定の機関
制御パラメータが均質駆動および層状駆動に対して計算
される、スタート時の直列噴射型内燃機関の駆動方法に
おいて、 内燃機関の温度を表す量（ＴＫＷ）に依存して、均質混
合気による駆動または層状混合気による駆動を選択し、 層状混合気による駆動は、燃料圧（ＰRail）が所定の閾
値（Ｐ＿ＳＣＨＷ）に達して初めてイネーブルし、 層状混合気による駆動の際には、噴射を噴射量（ＭＦ
Ｆ）と噴射終了角（ＥＯＩ）のパラメータにより設定す
る、ことを特徴とする、スタート時の直接噴射型内燃機
関の駆動方法。 - 【請求項２】 冷却剤温度（ＴＫＷ）が所定の閾値（Ｔ
ＫＷ＿ＳＣＨＷ）を越えた場合、層状混合気による駆動
を選択し、それ以外の場合は均質混合気による駆動を選
択する、請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 内燃機関のサイクルが所定数に達した
後、燃料圧（ＰRail）に対する閾値（Ｐ＿ＳＣＨＷ）に
達していなければ、層状混合気による駆動を中断し、均
質混合気による駆動に切り替える、請求項１記載の方
法。 - 【請求項４】 層状混合気によるスタート時の噴射量
（ＭＦＦ）を、冷却剤温度（ＴＫＷ）、内燃機関の回転
数（Ｎ）、およびサイクルカウンタの内容値の関数とし
て検出し、 サイクルカウンタは、内燃機関がスタートしてからの内
燃機関のサイクル数を計数する、請求項１記載の方法。 - 【請求項５】 噴射終了角（ＥＯＩ）を冷却剤温度（Ｔ
ＫＷ）に依存して設定する、請求項１記載の方法。 - 【請求項６】 均質混合気による駆動の際に、噴射を噴
射量（ＭＦＦ）と噴射開始角（ＳＯＩ）のパラメータに
より設定する、請求項２記載の方法。 - 【請求項７】 均質混合気によるスタート時の噴射量
（ＭＦＦ）を、冷却剤温度（ＴＫＷ）と内燃機関の回転
数（Ｎ）との関数として検出する、請求項２記載の方
法。 - 【請求項８】 均質混合気による駆動の場合、噴射開始
角（ＳＯＩ）を回転数（Ｎ）と噴射時間（ＴＩ）に依存
して設定する、請求項２記載の方法。 - 【請求項９】 燃料圧（ＰRail）に対する閾値（Ｐ＿Ｓ
ＣＨＷ）を、内燃機関の冷却剤温度（ＴＫＷ）に依存し
て、内燃機関の制御に用いる制御装置（２１）のメモリ
（３５）の特性マップ（ＫＦ３）にファイルする、請求
項１記載の方法。 - 【請求項１０】 内燃機関の層状駆動および均質駆動に
対する噴射量（ＭＦＦ）の値、噴射開始角（ＳＯＩ）お
よび噴射終了角（ＥＯＩ）に対する値を、内燃機関の制
御に用いる制御装置（２１）のメモリ（３５）のそれぞ
れ別個の特性マップ（ＫＦ１；ＫＦ２，ＫＦ２；ＫＦ
５）にファイルする、請求項２または３記載の方法。 - 【請求項１１】 層状混合気による駆動の際、噴射時間
をもっとも早期に可能な噴射開始角に制限する、請求項
１記載の方法。 - 【請求項１２】 均質混合気による駆動の際、噴射時間
を噴射終了角について制限する、請求項２記載の方法。
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| DE19823280A DE19823280C1 (de) | 1998-05-25 | 1998-05-25 | Verfahren zum Betreiben einer direkteinspritzenden Brennkraftmaschine während des Starts |
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| JP4215343B2 JP4215343B2 (ja) | 2009-01-28 |
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|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR101364985B1 (ko) * | 2006-10-10 | 2014-02-20 | 콘티넨탈 오토모티브 게엠베하 | 내연 기관의 고압 시동을 행하는 방법, 제어 장치 및 내연 기관 |
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| DE19913407A1 (de) * | 1999-03-25 | 2000-09-28 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
| JP3671785B2 (ja) * | 1999-12-15 | 2005-07-13 | 株式会社日立製作所 | 筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置 |
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| DE10042551A1 (de) * | 2000-08-30 | 2002-03-14 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Steuerung einer Kraftstoff-Direkteinspritzung |
| DE10052344A1 (de) * | 2000-10-21 | 2002-05-02 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Starten einer Brennkraftmaschine |
| JP3870692B2 (ja) * | 2000-11-24 | 2007-01-24 | トヨタ自動車株式会社 | 筒内噴射式火花点火内燃機関 |
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| JP2002357144A (ja) * | 2001-05-30 | 2002-12-13 | Nissan Motor Co Ltd | 火花点火式エンジンの燃焼制御装置 |
| DE10147815A1 (de) * | 2001-09-27 | 2003-04-24 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren, Computerprogramm und Steuer- und/oder Regelgerät zum Betreiben einer Brennkraftmaschine, sowie Brennkraftmaschine |
| JP3780933B2 (ja) | 2001-12-18 | 2006-05-31 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の高圧燃料供給装置 |
| DE10242227A1 (de) * | 2002-09-12 | 2004-03-25 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zum Betrieb einer Brennkraftmaschine mit Kraftstoffdirekteinspritzung |
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1999
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- 1999-05-25 JP JP14541799A patent/JP4215343B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP0961019B1 (de) | 2007-03-14 |
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| EP0961019A3 (de) | 2001-11-21 |
| EP0961019A2 (de) | 1999-12-01 |
| EP0961019B8 (de) | 2007-06-13 |
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