JPH11303890A - プレート及びダンパーディスク組立体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 プレートのばね収容部の半径方向外側支持部
の円周方向両端の肉厚を確保し強度を保つ。 【解決手段】 リテーニングプレート３２は、クラッチ
ディスク組立体に用いられ、第１ばね１６を支持するた
めのプレートである。リテーニングプレート３２は、円
板状のプレート本体と、第２収容部３６とを備えてい
る。第２収容部３６は、プレート本体から軸方向に突出
し第１ばね１６を収容可能となっている。第２ばね収容
部３６は、第１ばね１６の軸方向外側を支持する軸方向
支持部３６ａと、第１ばね１６の半径方向外側を支持す
る半径方向外側支持部３６ｄと、円周方向両側に形成さ
れ第１ばね１６の両端を支持する円周方向両側支持部３
７とを有する。半径方向外側支持部３６ｄは、円周方向
中間部３６ｈと、円周方向中間部３６ｈより半径方向外
方に位置する円周方向両端部３６ｉとを有する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車のクラッチ
等に用いられるダンパーディスク組立体及びそのプレー
トに関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車等のクラッチに用いられるクラッ
チディスク組立体（ダンパーディスク組立体）は、一般
に、エンジン側のフライホイールに連結される入力側部
材と、トランスミッションから延びるシャフトに連結さ
れるスプラインハブとを備えている。入力側部材とスプ
ラインハブとは、コイルスプリングを含むダンパーによ
って円周方向に連結されている。入力側部材は、フライ
ホイールに押圧される摩擦フェーシングと、１対の円板
状プレートとから構成されている。スプラインハブは、
トランスミッションからのシャフトがスプライン嵌合す
るボス部と、ボス部の外周に延びるフランジとを有して
いる。フランジには窓孔が形成されており、その中には
コイルスプリング等の弾性部材が配置されている。１対
のプレートは、コイルスプリングに対応する部分に打ち
抜きと共に軸方向に切り起こされた角窓（ばね支持部）
を有している。角窓には絞り加工により凸状に形成され
たものもある。角窓の円周方向両端はコイルスプリング
の両端に当接しており、トルク伝達用係合部として機能
している。また、角窓はコイルスプリングを収容するス
プリングケースとして機能し、コイルスプリングの軸方
向及び半径方向の移動を規制している。

【０００３】絞り加工によりプレート本体から凸状に形
成された角窓（トンネルタイプ）は半径方向に連続して
おり、コイルスプリングとの当たり面積が大きくなって
いる。この結果、コイルスプリングが圧縮されて角窓に
摺動しても両部材の摩耗は多くならない。一方、最近は
角窓に収容されるコイルスプリングが大型化してき、角
窓のプレート本体からの軸方向突出量及び切り起こし角
度が大きくなっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前記従来のクラッチデ
ィスク組立体のクラッチプレート及びリテーニングプレ
ートに形成された角窓は、軸方向支持部と円周方向支持
部とを有している。軸方向支持部の半径方向外側部分は
コイルスプリングの半径方向外側を支持している。この
半径方向外側支持部はコイルスプリングが作動する（圧
縮）軌道に沿うように弧状に湾曲した形状となってい
る。クラッチディスク組立体に捩り振動が伝達される
と、コイルスプリングは遠心力により半径方向外側に移
動した状態で角窓に摺動する。この結果、角窓の半径方
向外側支持部全体に摩耗が生じる。角窓の半径方向外側
支持部の円周方向両端隅部の肉厚が薄くなると、隅部に
クラックが発生しやすい。

【０００５】本発明の目的は、ダンパーディスク組立体
に用いられるプレートにおいて半径方向外側支持部の隅
部の肉厚を確保し強度を保つことにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載のプレー
トは、ダンパーディスク組立体に用いられ、コイルスプ
リングを支持するためのものである。プレートは、円板
状のプレート本体と、ばね支持部とを備えている。ばね
支持部は、プレート本体から軸方向に突出しコイルスプ
リングを収容可能となっている。ばね支持部は、コイル
スプリングの軸方向外側を支持する第１支持部と、コイ
ルスプリングの半径方向外側を支持する第２支持部と、
第１及び第２支持部の円周方向両側に形成されコイルス
プリングの両端を支持する第３支持部とを有する。第２
支持部は、円周方向中間部と、円周方向中間部より半径
方向外方に位置する円周方向両端部とを有する。

【０００７】請求項１に記載のプレートでは、コイルス
プリングの半径方向外側を支持する第２支持部の円周方
向両端部が円周方向中間部より半径方向外方に位置する
ため、コイルスプリングが作動する際に、円周方向両端
部に対してコイルスプリングが摺動しにくい。この結
果、第２支持部の円周方向両端部の肉厚が確保され、強
度が維持される。

【０００８】請求項２に記載のプレートでは、請求項１
において、円周方向両端部はコイルスプリングの軌道よ
り半径方向外側に位置する。このため、円周方向両端部
はコイルスプリングによって摩耗されにくい。請求項３
に記載のプレートでは、請求項１又は２において、コイ
ルスプリングの座巻と円周方向両端部との半径方向間に
は隙間が確保されている。このためコイルスプリングの
座巻は円周方向両端部に摺動しにくい。

【０００９】請求項４に記載のプレートでは、請求項１
又は２において、円周方向両端部はコイルスプリングの
座巻に対応して形成されている。請求項５に記載のダン
パーディスク組立体は、少なくとも一方が請求項１〜４
のいずれかに記載の２つのプレートと、ハブと、コイル
スプリングとを備えている。２つのプレートは互いに固
定されている。ハブはプレートの中心側に配置されてい
る。コイルスプリングはばね支持部に円周方向両端を支
持され、２つのプレートとハブとを回転方向に弾性的に
連結する。

【００１０】

【発明の実施の形態】図１〜図５に、本発明の一実施形
態としてのクラッチディスク組立体１を示す。クラッチ
ディスク組立体１は車輌のクラッチに用いられる。図３
〜図５のクラッチディスク組立体の左側には図示しない
エンジン及びフライホイールが配置され、図３〜図５の
右側には図示しないトランスミッションが配置されてい
る。以後、図３〜図５の左側を第１軸方向側（エンジン
側）と呼び、図３〜図５の右側を第２軸方向側（トラン
スミッション側）と呼ぶ。各図のＯ−Ｏはクラッチディ
スク組立体１の回転軸線すなわち回転中心であり、図１
に示す矢印Ｒ１はフライホイール及びクラッチディスク
組立体１の回転方向（正側）であり、Ｒ２はその反対回
転方向（負側）である。

【００１１】概略説明 クラッチディスク組立体１は、図６の機械回路図に示す
ように、主に、入力回転体２と、ハブ３（出力回転体）
と、その中間に配置されたダンパー機構４とから構成さ
れている。ダンパー機構４は、さらに、捩り角度の２段
目特性をもたらす第１ダンパー機構５と、捩り特性の１
段目の特性をもたらす第２ダンパー機構６とから構成さ
れている。第１ダンパー機構５と第２ダンパー機構６と
は間にハブフランジ１８（中間プレート）を介して入力
回転体２とハブ３との間に直列に作用するように配置さ
れている。

【００１２】第１ダンパー機構５は、第１バネ１６やバ
ネ１７からなる第１弾性機構７と、ハブフランジ１８と
入力回転体２とが相対回転するときに摩擦を発生する第
１摩擦機構８と、ハブフランジ１８と入力回転体２との
相対回転角度を規制するための機構であり捩じり角度θ
２＋θ３だけ入力回転体２とハブフランジ１８との相対
回転を許容している第１ストッパー１１とから構成され
ている。第１弾性機構７、第１摩擦機構８及び第１スト
ッパー１１はハブフランジ１８と入力回転体２との間に
並列に作用するように配置されている。

【００１３】第２ダンパー機構６は、主に、第２弾性機
構９と、第２摩擦機構１０と、第２ストッパー１２とか
ら構成されている。第２弾性機構９の第２バネ２１は第
１弾性機構７の第１バネ１６よりバネ定数が小さく設定
されている。第２摩擦機構１０は第１摩擦機構８で発生
する摩擦より小さな摩擦を発生するように設定されてい
る。第２ストッパー１２はハブ３とハブフランジ１８と
の相対回転を規制するための機構であり、捩り角度θ１
だけハブ３とハブフランジ１８との相対回転を許容して
いる。第２弾性機構９，第２摩擦機構１０及び第２スト
ッパー１２はハブ３とハブフランジ１８との間で並列に
作用するように配置されている。

【００１４】詳細説明 次に、クラッチディスク組立体１の各構造について詳細
に説明する。入力回転体２は、クラッチプレート３１
と、リテーニングプレート３２と、クラッチディスク３
３とから構成されている。クラッチプレート３１及びリ
テーニングプレート３２は円板状又は環状のプレート部
材であり、互いに対して軸方向に所定距離だけ離れて配
置されている。クラッチプレート３１は第１軸方向側に
配置されており、リテーニングプレート３２は第２軸方
向側に配置されている。クラッチプレート３１とリテー
ニングプレート３２の外周部は円周方向に並んで配置さ
れた複数のストップピン４０により互いに固定されてい
る。これにより、クラッチプレート３１とリテーニング
プレート３２との軸方向距離が定められ、さらに両プレ
ート３１, ３２は一体回転する。クラッチプレート３１
の外周部には、クラッチディスク３３のクッショニング
プレート４１が複数のリベット４３により固定されてい
る。クッショニングプレート４１の両側に環状の摩擦フ
ェーシング４２が固定されている。

【００１５】クラッチプレート３１及びリテーニングプ
レート３２には、円周方向に等間隔で複数の第１収容部
３４が形成されている。第１収容部３４は軸方向に僅か
に膨らんだ部分であり、円周方向両側に第１支持部３５
を有している。第１支持部３５は円周方向に互いに対向
している。さらに、クラッチプレート３１及びリテーニ
ングプレート３２には、円周方向に等間隔で複数の第２
収容部３６が形成されている。第２収容部３６は各第１
収容部３４のＲ１側に隣接して配置されている。第２収
容部３６は円周方向両側に第２支持部３７を有してい
る。各第２収容部３６は第１収容部３４に対して半径方
向及び円周方向に長く形成されている。

【００１６】リテーニングプレート３２の外周縁には第
２軸方向側に折り曲げられた複数の折り曲げ部５１が形
成されている。折り曲げ部５１はストップピン４０に対
応して形成されている。折り曲げ部５１によりストップ
ピン４０周辺及びストップピン４０の強度が向上してい
る。このためストップピン４０をクラッチプレート３１
及びリテーニングプレート３２に対して最も半径方向外
側に配置でき、その結果ストッパートルクを高くでき
る。さらに折り曲げ部５１はリテーニングプレート３２
の半径方向を長くしないため、従来の同じ強度のものに
比べて半径方向のスペースを小さくできる。半径方向の
スペースを従来と同様に保つ場合には、ストップピンを
従来よりさらに半径方向外方に配置できる。折り曲げ部
５１は部分的にしか形成されていないため、板金材料を
節約できる。

【００１７】ハブフランジ１８はクラッチプレート３１
及びリテーニングプレート３２の間すなわち両部材の軸
方向間に配置されている。ハブフランジ１８は入力回転
体２とハブ３との間の中間部材として機能する。ハブフ
ランジ１８はプレート３１,３２に比べて厚肉の円板状
又は環状の部材である。ハブフランジ１８には、第１収
容部３４に対応して第１窓孔５７が形成されている。第
１窓孔５７は第１収容部３４に対して形成されている。
第１窓孔５７の円周方向角度は第１収容部３４の第１支
持部３５間の円周方向角度より小さくなっている。そし
て第１窓孔５７の回転方向中心は第１収容部３４の回転
方向中心とほぼ一致している。このため、第１窓孔５７
の円周方向両端と第１収容部３４の第１支持部３５との
間には円周方向両側にそれぞれ捩り角度θ２だけの隙間
が確保されている。第１窓孔５７内にはバネ１７が配置
されている。バネ１７はコイルスプリングであり、円周
方向両端が第１窓孔５７の円周方向両端に当接してい
る。この状態で、バネ１７の円周方向両端は第１収容部
３４の第１支持部３５に対してそれぞれ捩り角度θ２だ
け隙間をあけている。

【００１８】ハブフランジ１８には、第２収容部３６に
対応した位置に第２窓孔５６が形成されている。第２窓
孔５６は半径方向及び円周方向長さが第２収容部３６に
ほぼ一致している。第１バネ１６は第２窓孔５６内に配
置されている。第１バネ１６は２組のコイルスプリング
が組み合わされてなる弾性部材であり、円周方向両端が
第２窓孔５６の円周方向両端に当接している。また、第
１バネ１６の円周方向両端は第２収容部３６の第２支持
部３７に当接している。ハブフランジ１８の内周部に
は、軸方向両側に延びる筒状部５９が形成されている。
筒状部５９には、半径方向内側に延びる複数の内周歯６
１が形成されている。

【００１９】ハブ３は、プレート３１, ３２及びハブフ
ランジ１８の内周部すなわち各部材の中心孔内に配置さ
れた筒状の部材である。ハブ３は主に筒状のボス６２か
ら構成されている。ボス６２の中心孔には複数のスプラ
イン６３が形成されている。このスプライン６３がトラ
ンスミッションから延びるシャフトのスプラインに係合
することで、ハブ３からシャフトに出力が可能となって
いる。ボス６２には半径方向外方に延びるフランジ６４
が形成されている。この実施形態ではフランジ６４の半
径方向幅は僅かである。フランジ６４には、さらに半径
方向外方に延びている複数の外周歯６５が形成されてい
る。外周歯６５はボス６２から半径方向外側に延びるフ
ランジの一部を形成していると考えてもよい。外周歯６
５はハブフランジ１８の筒状部５９に対応する半径方向
長さを有している。外周歯６５は内周歯６１の円周方向
間に延びており、円周方向両側にそれぞれ所定の捩じり
角度θ１だけ隙間を有している。また、外周歯６５から
見てそのＲ２側の捩り角度θ１はＲ１側の捩り角度θ１
に比べてやや大きく設定されている。内周歯６１及び外
周歯６５はそれぞれ半径方向先端に向かって円周方向幅
が狭くなる形状である。

【００２０】内周歯６１と外周歯６５は円周方向全体に
わたって形成されており、両者の当接可能な面積が増大
している。つまり従来とは異なり、歯の一部を省略して
低剛性弾性部材配置用の切欠きを形成していない。この
結果、内周歯６１と外周歯６５との接触面積が増大して
いる。すなわち、両部材間での面圧が下がり、摩耗や破
損が生じにくくなっている。このため歯の一部を切り欠
いたものに対し、省スペースで高トルクの特性を実現で
きる。

【００２１】次に第２ダンパー機構６について説明す
る。第２ダンパー機構６は、ハブ３とハブフランジ１８
との間でトルクを伝達するとともに、捩り振動を吸収・
減衰するためのものである。第２ダンパー機構６の第２
弾性機構９は主に第２バネ２１から構成されている。第
２ダンパー機構６の第２摩擦機構１０はブッシュ１９
と、固定プレート２０と第２コーンスプリング７８とか
ら構成されている。すなわち、第２ダンパー機構６はハ
ブ３とハブフランジ１８の係合部である内周歯６１及び
外周歯６５から軸方向にずれた位置にある。より具体的
に述べると、第２ダンパー機構６は内周歯６１及び外周
歯６５からトランスミッション側にずれて配置されてい
る。これにより外周歯６５と内周歯６１の接触面積を充
分に確保できる。また、第２ダンパー機構６が内周歯６
１と外周歯６５との間に配置されていないため、従来と
は異なり、第２バネ２１の掛かり代を充分に確保でき
る。この結果、スプリングシートを省略でき、そのため
第２バネ２１の組み付け性が向上している。

【００２２】固定プレート２０は、第２ダンパー機構６
において入力側の部材として機能する。すなわち、固定
プレート２０はハブフランジ１８からのトルクが入力さ
れる部材である。固定プレート２０は、ハブフランジ１
８の内周部とリテーニングプレート３２の内周部との間
に配置された板金製の薄肉プレート部材である。固定プ
レート２０は、図８〜１１に示すように、第１円板状部
７１と、第１円板状部７１の内周縁から第２軸方向（ト
ランスミッション側）に延びる筒状部７２と、筒状部７
２からさらに半径方向内側に延びる第２円板状部７３と
から構成されている。

【００２３】固定プレート２０の第１円板状部７１とハ
ブフランジ１８との間にはスペーサ８０が配置されてい
る。スペーサ８０は、ハブフランジ１８に固定プレート
２０を回転方向に連結するとともに、固定プレート２０
からハブフランジ１８側へ作用する力を受ける役割を有
している。スペーサ８０は環状の樹脂製部材であり、軽
量化のために多数の肉抜き部を有している。スペーサ８
０は、環状部８１と、環状部８１から半径方向外側に突
出する複数の突出部８２とを有している。突出部８２に
は、外周縁に２つの切欠き８３が形成されている。ま
た、突出部８２から第１軸方向側に延び、ハブフランジ
１８に形成された係合孔５８に挿入された突起８４が延
びている。突起８４は、係合孔５８に対して半径方向に
は僅かに移動可能にかつ回転方向には相対移動不能に係
合している。

【００２４】固定プレート２０の第１円板状部７１に
は、円周方向に等間隔で半径方向外方に突出する複数の
突出部７４が形成されている。この突出部７４は、スペ
ーサ８０の突出部８２に対応して形成されている。固定
プレート２０の突出部７４には、スペーサ８０の突出部
８２に形成された切欠き８３に係合する爪７５が形成さ
れている。以上に述べた構造において、固定プレート２
０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に相対回転
不能となるようにすなわちハブフランジ１８からトルク
が入力され得るようになっている。また、固定プレート
２０はスペーサ８０を介してハブフランジ１８に第１軸
方向側を支持されるようになっている。なお、固定プレ
ート２０はスペーサ８０及びハブフランジ１８から第２
軸方向側には移動可能となっている。

【００２５】次に、固定プレート２０とリテーニングプ
レート３２との間に形成された第１摩擦機構８について
説明する。第１摩擦機構８は、第１摩擦ワッシャー４８
と、第１コーンスプリング４９とから構成されている。
第１摩擦ワッシャー４８は、リテーニングプレート３２
に対して相対回転不能かつ軸方向に移動自在に係合し、
固定プレート２０に対して摺動することで摩擦を発生す
るための摩擦部材である。第１摩擦ワッシャー４８は主
に環状の樹脂部材からなる。第１摩擦ワッシャー４８は
樹脂製の環状部８５を有している。

【００２６】樹脂の種類としては一般にゴム系樹脂とナ
イロン系樹脂とがあるが、環状部８５に用いられている
樹脂はポリアミド系ナイロン樹脂であるＰＰＳ（ポリフ
ェニレンスルフィド）又はＰＡ４６である。モールドを
行わない場合にはＰＰＳが好ましく、モールドを行う場
合にはＰＡ４６が好ましい。なお、以上の樹脂の説明は
以下に記載の他の環状樹脂部材に適用できる。

【００２７】環状部８５において固定プレート２０側に
は摩擦材８６がモールド又は接着されている。摩擦材８
６は第１摩擦ワッシャー４８と固定プレート２０との間
の摩擦係数を高めるための部材であり、環状又は円板状
に延びている。環状部８５の内周部には、第２軸方向側
に延びる複数の回転方向係合部８７が形成されている。
回転方向係合部８７は、リテーニングプレート３２の中
心孔５２（内周縁）に形成された複数の切欠き５３内に
挿入されている。これにより、第１摩擦ワッシャー４８
はリテーニングプレート３２に対して相対回転不能にか
つ軸方向に移動自在に係合している。さらに、環状部８
５には、外周縁から半径方向外側に延びさらにそこから
第２軸方向側に延びる係合部８８が形成されている。係
合部８８は比較的細い形状であり、先端に爪部が形成さ
れている。係合部８８はリテーニングプレート３２に形
成された孔５４内に挿入され、爪部がリテーニングプレ
ート３２に係合している。係合部８８は係合状態で半径
方向外方に自らを付勢しており、孔５４に圧接してい
る。このためサブアッシー組み付け後にも第１摩擦ワッ
シャー４８はリテーニングプレート３２から外れにく
い。このように第１摩擦ワッシャー４８においてトルク
を伝達するための係合部（回転方向係合部８７）とリテ
ーニングプレート３２に対して部材を仮止めするための
係合部（係合部８８）とを別々に設け、係合部８８を細
く撓み可能な形状にしている。係合部８８は剛性が低い
ためサブアッシー時に折れにくい。このため、回転方向
係合部８７にはサブアッシー組立時に力が作用せず、従
来の樹脂製摩擦ワッシャーにおいて半径方向係合部にリ
テーニングプレートへの係合の爪部を持たせたものに比
べても破損しにくい。また、サブアッシー組立時に圧入
機が不要になり、設備費が低減できる。

【００２８】第１コーンスプリング４９は、第１摩擦ワ
ッシャー４８とリテーニングプレート３２の内周部との
間に配置されており、両部材間で軸方向に圧縮された配
置となっている。第１コーンスプリング４９は、外周端
がリテーニングプレート３２に支持され、内周端が第１
摩擦ワッシャー４８の環状部８５に当接している。第１
コーンスプリング４９の内周側には、複数の切欠き４９
ａが形成されている。この切欠き４９ａによって複数の
突起が内周縁に形成されていると見なしてもよい。切欠
き４９ａ内には第１摩擦ワッシャー４８の回転方向係合
部８７の外周側に形成された突起部分が挿入されてい
る。これにより、第１コーンスプリング４９は第１摩擦
ワッシャー４８と相対回転不能に係合している。

【００２９】固定プレート２０の第２円板状部７３に
は、円周方向に等間隔で複数の切り起こし部７６が形成
されている。切り起こし部７６は、第２円板状部７３の
内周側から軸方向に切り起こされた形状であり、第２円
板状部７３における他の部分に比べて第２軸方向側に配
置されている。この切り起こし部７６が形成された部分
には、第２円板状部７３において切欠き部分が形成され
ている。切欠き部分の円周方向両端には支持部７７が形
成されている。

【００３０】ブッシュ１９は、第２ダンパー機構６にお
いて出力側の部材として機能し、ハブ３に相対回転不能
に係合している。さらに詳細に説明すると、ブッシュ１
９は、ハブフランジ１８の内周歯６１及びハブ３の外周
歯６５の第２軸方向側で固定プレート２０の筒状部７２
の内周側、さらにはボス６２の第２軸方向側部分の外周
側の空間に配置された環状の樹脂製部材である。ブッシ
ュ１９は、図１２〜１９に示すように環状部８９から主
に構成されている。環状部８９には、第２軸方向側面に
円周方向に等間隔で複数のバネ収容部９０が形成されて
いる。バネ収容部９０は固定プレート２０の切り起こし
部７６すなわち切欠き部分に対応して形成されている。
バネ収容部９０はブッシュ１９の第２軸方向側面に形成
された凹部である。この凹部は図１４及び１５に示すよ
うに断面で円の一部を構成するように滑らかに形成され
ている。また、各バネ収容部９０の半径方向及び円周方
向中心には軸方向に貫通する孔が形成されている。さら
には、環状部８９の内周部には、第２軸方向側に延びる
筒状の内周支持部９１が形成されている。この内周支持
部９１を含めたブッシュ１９の内周面９１ａは、ボス６
２の外周面に当接又は近接している。さらに、ブッシュ
１９の環状部８９に形成された第２軸方向側面８９ａは
固定プレート２０の第２円板状部７３の第１軸方向側面
に当接している。ここでは、ブッシュ１９の環状部８９
と固定プレート２０の第２円板状部７３との間で第２摩
擦機構１０が形成されている。

【００３１】各バネ収容部９０内には第２バネ２１が配
置されている。第２バネ２１は、第１バネ１６やバネ１
７に対して小型のコイルスプリングであり、バネ定数が
小さい。第２バネ２１は、バネ収容部９０内に配置さ
れ、円周方向両端がバネ収容部９０の円周方向両端に当
接又は近接している。第２バネ２１は、バネ収容部９０
内において、ブッシュ１９によって軸方向内側（第１軸
方向側）及び内周側を支持されている。

【００３２】第２バネ２１の円周方向両端には、固定プ
レート２０の支持部７７が回転方向に係合（当接）して
いる。これにより、固定プレート２０からのトルクは第
２バネ２１を介してブッシュ１９に伝達されるようにな
っている。第２バネ２１の円周方向端面はバネ収容部９
０の円周方向端部によって第１軸方向側が全面的に支持
されている。また、第２バネ２１の円周方向端面は支持
部７７が半径方向にわたって支持している。このように
第２バネ２１は円周方向両端の掛かり代が大きくなって
いる。言い換えると、第２バネ２１の円周方向両端にお
いて支持される部分の面積が増えている。これは第２バ
ネを従来のハブとハブフランジの間から軸方向にずらし
た位置に配置することで可能になっている。以上の結果
スプリングシートを廃止することができ、部品点数が減
っている。

【００３３】また、第２バネ切り起こし部７６は第２バ
ネ２１の軸方向外側（第２軸方向側）を支持するように
配置されている。このようにして、第２バネ２１は固定
プレート２０によって外周側及び軸方向外側を支持され
ている。ブッシュ１９には、環状部８９から第１軸方向
側に延びる係合部９９が形成されている。係合部９９は
第２軸方向側に延びる突起であり、ブッシュ１９のトル
クをハブ３に伝達するための構成である。係合部９９は
断面が外周歯６５間の隙間に合った形状をしており、ハ
ブ３の外周歯６５の間に挿入され各外周歯６５に対して
円周方向に移動不能に係合している。

【００３４】第２コーンスプリング９２は第２摩擦機構
１０において第２円板状部７３と環状部８９とを軸方向
に互いに付勢するための付勢部材である。第２コーンス
プリング９２は、ハブ３の外周歯６５及びハブフランジ
１８の内周歯６１とブッシュ１９との軸方向間に配置さ
れている。第２コーンスプリング９２は内周部がハブ３
のフランジ６４に支持され、外周部がブッシュ１９の環
状部８９に当接している。第２コーンスプリング９２は
軸方向に圧縮された状態であり、ブッシュ１９を第２軸
方向側に付勢している。この結果、ブッシュ１９の環状
部８９の第２軸方向側面８９ａと固定プレート２０の第
２円板状部７３の第１軸方向側面とが所定の力で軸方向
に互いに付勢されている。第２コーンスプリング９２は
第１コーンスプリング４９に比べて内外径共に小さく、
厚みも大幅に小さい。このようにして第２コーンスプリ
ング９２は第１コーンスプリング４９に対して付勢力が
大幅に小さくなっている。第２コーンスプリング９２の
内周縁には複数の切欠き９２ａが形成されている。切欠
き９２ａによって内周縁に複数の突起が形成されている
と見なしてもよい。前述の係合部９９は切欠き９２ａ内
を延びている。

【００３５】以上に述べたように、固定プレート２０
は、第２ダンパー機構６において第２バネ２１に係合す
る入力側の部材及び第２摩擦機構１０を構成する部材と
して、さらには第１摩擦機構８を構成する部材として機
能している。以下に、この固定プレート２０を用いた利
点について説明する。固定プレート２０は、前述のよう
に、第２ダンパー機構６において第２バネ２１の円周方
向両端を支持する支持部材及び第２摩擦機構１０を構成
する部材として機能している。このように１つの部材で
２つの機能を実現しているために部品点数が少なくな
る。さらには、固定プレート２０は第２バネ２１の軸方
向外側をも支持している。さらには、固定プレート２０
は、捩り特性の１段目で摺動して摩擦を発生する第２摩
擦機構１０と、捩り特性の２段目で摺動して摩擦を発生
する第１摩擦機構８の両方の摩擦面を構成している。こ
のように１つの部材で両摩擦面を形成しているため、両
摩擦面の摩擦特性を調整・管理するのが容易になってい
る。具体的には、従来のようにボスのフランジ及びハブ
フランジの両方の摺動面を管理する必要がなくなる。特
に、固定プレート２０は従来のハブやハブフランジとは
異なり小型で単純な構成であるため摩擦面の管理が容易
である。以上に述べた固定プレート２０は板金製であ
り、プレス加工により所望の形状を容易に実現でき、安
価に実現可能である。

【００３６】次に、ブッシュ１９の利点について説明す
る。ブッシュ１９は樹脂製であり所望の形状を容易に実
現できる。特に、樹脂製であるため係合部９９を一体成
形でき、製造が容易である。係合部９９はハブ３の外周
歯６５の円周方向間に係合しているため、ハブ３に係合
のための特別な孔や凹部等を形成する必要がない。この
ため、ハブ３の加工工程が増えることはない。ブッシュ
１９は、第２ダンパー機構６の出力側の部材として機能
し、第２バネ２１の円周方向両側に係合するとともに第
２摩擦機構１０の一部を構成している。このように単一
の部材でトルク伝達と摩擦発生部を実現しているため、
全体の部品点数が少なくなる。

【００３７】第２摩擦機構１０において摩擦面同士を軸
方向に付勢する部材としての第２コーンスプリング７８
はハブ３のフランジ６４に支持されている。このように
第２コーンスプリング７８が従来のようにリテーニング
プレートに支持されているのでなく他の部材によって支
持されることにより、１段目の特性におけるヒステリシ
ストルクが安定する。このため１段目のヒステリシスト
ルクの調整が容易である。従来は第１付勢部材と第２付
勢部材の両方がリテーニングプレートにより支持されて
いたため、第１弾性部材の付勢力によってリテーニング
プレートの変形が起こる可能性があり、そのため第２付
勢部材の姿勢が変化し第２付勢部材の付勢力が安定しな
いという問題があった。この実施形態では、第１コーン
スプリング４９の付勢力と第２コーンスプリング７８の
付勢力は固定プレート２０に対して軸方向に互いに反対
に働いている。すなわち、第１コーンスプリング４９は
第１摩擦ワッシャー４８を介して固定プレート２０を第
１軸方向側に付勢し、第２コーンスプリング７８はブッ
シュ１９を介して固定プレート２０を第２軸方向側に付
勢している。

【００３８】第２ストッパー１２はトルクの大きな領域
では第２ダンパー機構６の各部材にトルクを作用させな
い構造である。捩じり特性の２段目範囲ではブッシュ１
９，第２バネ２１及び固定プレート２０にはトルクが作
用しない。このため各部材の強度を極端に大きくする必
要がなく、設計が容易である。次に、クラッチプレート
の内周側に設けられたブッシュ９３について説明する。
ブッシュ９３はクラッチプレート３１の内周部に設けら
れ、ハブ３の外周面、フランジ６４の端面、外周歯６
５，ハブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１に当
接する部材である。ブッシュ９３の機能としては、摩擦
を発生して回転方向の振動を減衰する、クラッチプレー
ト３１をハブ３に対して半径方向に位置決めする、ハブ
フランジ１８をハブ３に対して半径方向に位置決めする
などがある。ブッシュ９３は、図２０〜２２に示すよう
に、主に、樹脂製の環状部９４から主に構成されてい
る。環状部９４は半径方向に所定の幅を有し軸方向の厚
みが薄い円板状の部材である。環状部９４はクラッチプ
レート３１の内周部とハブフランジ１８の内周部との軸
方向間に配置されている。環状部９４の第２軸方向側に
は環状の摩擦部材９５がモールド若しくは接着又は単に
配置されている。摩擦部材９５は環状であり、半径方向
に所定の幅を有し軸方向の厚みが薄い円板状の部材であ
る。摩擦部材９５は高摩擦係数の例えばゴム系、ガラス
系の混紡もしくは含浸成形品や、セラミック等からな
る。摩擦部材９５はブッシュ９３に高摩擦係数の特性を
もたらものであり、また材料を選択することで摩擦の大
きさを調整できる。

【００３９】図２０の平面図で示すように、環状部９４
及び摩擦部材９５は内外径が円形となっている。摩擦部
材９５は、環状部９４の第２軸方向側面に当接するよう
に配置されていると見なしても良いし、環状部９４の第
２軸方向側面に形成された溝内に配置されていると見な
しても良い。すなわち、環状部９４の内周縁には第２軸
方向側に延びる筒状部９６が形成され、外周縁には第２
軸方向側に延びる筒状部９７が形成されている。筒状部
９６，９７に囲まれた環状の空間が環状部９４の溝を構
成している。この溝は内外径が円であり、この溝内に摩
擦部材９５は配置されている。

【００４０】筒状部９６はハブ３のフランジ６４の第１
軸方向側面に当接している。この部分が１段目の捩じり
範囲で摺動するようになっている。摩擦部材９５は、ハ
ブフランジ１８の筒状部５９及び内周歯６１の第１軸方
向側端面に当接している。この部分が２段目の捩じり範
囲で摺動するようになっている。摩擦部材９５とハブ３
の外周歯６５の第１軸方向側面との間にはわずかな隙間
が確保されている。ハブフランジ１８の筒状部５９及び
内周歯６１の第１軸方向側端面は摩擦部材９５にのみ軸
方向に当接している。

【００４１】摩擦部材９５には円周方向に並んだ複数の
孔９５ａが形成されており、この孔９５ａ内に環状部９
４から突起９４ａが挿入されている。これにより、環状
部９４と摩擦部材９５の回り止めが実現されている。特
に、摩擦部材９５は円形であるため、このような回り止
めが重要な役割を果たす。従来であれば摩擦部材が円形
の場合にはＳＰＣＣからなる裏板に接着しても剥離等の
強度に関する問題が生じる可能性があった。そのため摩
擦部材を四角形状化することで回り止めを図っていた。
本願に係る摩擦部材９５では、摩擦部材９５を円形とい
う簡単な構造に保ったまま、剥離等の問題も解消してい
る。特に、摩擦部材９５の孔９５ａの形成、及び樹脂製
環状部９４の突起９４ａの形成はともに容易であり、コ
スト低減が実現されている。

【００４２】なお、この実施形態では摩擦部材９５は環
状部９４に対して固定されておらず、軸方向に離脱可能
である。このため接着等の作業が不要である。ただし、
本願発明の構成においても摩擦部材９５と環状部９４と
を接着等していてもよい。さらには、環状部９４には円
周方向に並んだ複数の孔９４ｂが形成されている。孔９
４ｂは軸方向に延び環状部９４の第１軸方向側と第２軸
方向側とを連絡しており、摩擦部材９５の第１軸方向側
面の一部を露出させている。また、クラッチプレート３
１の内周部には、孔９４ｂに対応して孔１３が形成され
ている。孔１３は孔９４ｂより大径で孔９４ｂの周囲に
さらに広がっている。このように同一位置に形成された
孔９４ｂ及び孔１３によって摩擦部材９５の一部がクラ
ッチディスク組立体１の外部に露出している。このた
め、摩擦部材９５は充分に冷却され、すなわち摩擦部材
９５はクラッチプレート３１側への大気にも放熱し、摩
擦部材９５の摩擦熱による摩擦特性の変化等が抑えられ
る。さらに、摩擦部材９５の耐久強度が向上し、またハ
ブ３及びハブフランジ１８の硬度低下が防止される。さ
らに突起９４ａには軸方向に延び貫通する孔９４ｃが形
成されている。孔９４ｃは環状部９４の第１軸方向側と
第２軸方向側とを貫通させている。孔９４ｂ，９４ｃは
ブッシュ９３全体の体積を低減しており、これにより樹
脂の使用量が減り、コストが低減されている。

【００４３】環状部９４の内周縁には、第１軸方向側に
延びる筒状部９８が形成されている。筒状部９６，９８
は内周面がボス６２の外周面に当接している。これによ
り、クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３
２のハブ３に対する半径方向の位置決め（芯出し）が行
われている。また、筒状部９８の外周面には、クラッチ
プレート３１の内周縁に形成された複数の突起に係合す
る溝９８ａが形成されている。これにより、ブッシュ９
３はクラッチプレート３１と一体回転してハブ３のフラ
ンジ６４、さらにハブフランジ１８の筒状部５９に摺動
可能である。

【００４４】筒状部９７には複数の切り欠き９７ａが形
成されている。筒状部９７の半径方向内側面は、ハブフ
ランジ１８の筒状部５９の第１軸方向側外周面に当接し
ている。すなわち、ハブフランジ１８はこのブッシュ９
３の筒状部９７によってハブ３及びクラッチプレート３
１及びリテーニングプレート３２に半径方向の位置決め
をされている。環状部９４の外周縁には第１軸方向に延
びる複数の係合部１４が形成されている。係合部１４は
円周方向に等間隔で形成されている。係合部１４は爪形
状を有しており、クラッチプレート３１に形成された孔
１５に係合している。これにより、ブッシュ９３はクラ
ッチプレート３１に対して軸方向に仮止めされている。

【００４５】以上に述べたブッシュ９３は、ボス６２の
外周面に当接することでクラッチプレート３１をハブ３
に対して半径方向の位置決めをし、フランジ６４及び筒
状部５９にそれぞれ当接する摩擦面を有することで１段
目と２段目のヒステリシストルクを発生する。このよう
に１つの部材に複数の機能をもたすことで全体の部品点
数が減っている。

【００４６】入力回転体２のクラッチディスク３３が図
示しないフライホイールに押し付けられると、クラッチ
ディスク組立体１にトルクが入力される。トルクは、ク
ラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２から
第１バネ１６，ハブフランジ１８，スペーサ８０，固定
プレート２０，第２バネ２１，ブッシュ１９の順番で伝
達され、最後にハブ３から図示しないシャフトに出力さ
れる。

【００４７】エンジンからのトルク変動がクラッチディ
スク組立体１に入力されると、入力回転体２とハブ３と
の間で捩り振動すなわち相対回転が生じ、第１バネ１
６，バネ１７及び第２バネ２１が回転方向に圧縮され
る。次に、図６の機械回路図及び図７の捩り特性線図を
用いてクラッチディスク組立体１のダンパー機構として
の動作を説明する。図６に示す機械回路図は、入力回転
体２とハブ３との間に形成されるダンパー機構４を模式
的に描いたものであり、例えばハブ３を入力回転体２に
対して一回転方向（例えばＲ２方向）に捩じったときの
各部材の動作関係を説明するための図である。

【００４８】ハブ３を入力回転体２に対してＲ２側に捩
って行くと、捩り角度θ１までの角度では主に第２ダン
パー機構６が作動する。すなわち、第２バネ２１が回転
方向に圧縮され、第２摩擦機構１０で摺動が生じる。こ
こでは、第１摩擦機構８で摺動が生じないために、高ヒ
ステリシストルクの特性となることはない。この結果、
低剛性・低ヒステリシストルクの１段目特性が得られ
る。捩り角度が捩り角度θ１を超えると、第２ストッパ
ー１２が当接し、ハブ３とハブフランジ１８との相対回
転が停止する。すなわち、捩り角度θ１以上では第２ダ
ンパー機構６が作動しない。このように捩り角度θ１以
上では第２バネ２１が圧縮されないため、第２バネ２１
の破損が生じにくい。また第２バネ２１の強度を心配し
なくて良くなるので設計が容易になる。捩り特性の２段
目では第１ダンパー機構５が作動する。すなわち、第１
バネ１６がハブフランジ１８と入力回転体２との間で回
転方向に圧縮され、第１摩擦機構８で摺動が生じる。こ
の結果、高剛性・高ヒステリシストルクの２段目特性が
得られる。捩り角度がθ１＋θ２を超えると、バネ１７
の円周方向端部が第２収容部３６の第２支持部３７に当
接する。すわなち、第２ダンパー機構６において第１バ
ネ１６とバネ１７とが並列に圧縮される。この結果、３
段目では２段目より高い剛性が得られる。捩り角度がθ
１＋θ２＋θ３となると第１ストッパー１１が当接し、
入力回転体２とハブ３との相対回転が停止する。

【００４９】捩り特性の負側においても各捩り角度θ１
〜θ３の大きさは異なるものの同様の特性が得られる。
なお、捩り特性の１段目では、ブッシュ９３とハブ３の
フランジ６４及び外周歯６５との間で摩擦が発生してい
る。さらには、２段目及び３段目ではブッシュ９３とハ
ブフランジ１８の内周部との間で摩擦が生じている。

【００５０】第２ダンパー機構６において環状部８９と
第２円板状部７３とによる摩擦面でブッシュ１９の摩耗
が進むと、ブッシュ１９が他の部材に対して第２軸方向
側に移動することが考えられる。この場合は、第２コー
ンスプリング７８の姿勢が変化し、具体的には起き上が
った状態になる。このため、第２コーンスプリング７８
の付勢力（セット荷重）が変化し、具体的には一旦増加
した後に減少する。このように第２摩擦機構１０におけ
るヒステリシストルクの大きさが変化し安定しない。

【００５１】しかし、本願発明では、第１コーンスプリ
ング４９により固定プレート２０を第１軸方向側に付勢
し、その付勢力はハブフランジ１８及びブッシュ９３に
作用している。そのため、第２摩擦機構１０での摩耗量
とブッシュ９３とハブフランジ１８との間の摩擦面での
摩耗量とが対応又は一致していると、次のような効果が
得られる。ブッシュ９３においてハブフランジ１８の筒
状部５９に対応する部分（摩擦部材９５）か摩耗する
と、その摩耗量だけハブフランジ１８、スペーサ８０、
固定プレート２０及び第１摩擦ワッシャー４８は第１軸
方向側に移動する。このため、第２摩擦機構１０の摩擦
面においても第２円板状部７３が第１軸方向側へと移動
する。ブッシュ１９のハブ３に対する軸方向の位置はほ
とんど変化せず、その結果フランジ６４とブッシュ１９
との間に配置された第２コーンスプリング７８の姿勢も
ほとんど変化しない。このようにハブフランジ１８や第
１摩擦機構８を用いた摩耗追従機構により、第２摩擦機
構１０の摩擦面での摩耗に関わらず第２コーンスプリン
グ７８の姿勢を一定に維持し、その結果第２摩擦機構１
０でのヒステリシストルクを安定的に発生させることが
できる。この結果、経時変化の少ないヒステリシストル
クが得られ、音振性能が向上する。また、第２コーンス
プリング７８の摩耗代を考慮する必要が少なくなるた
め、第２コーンスプリング７８の設計自由度が増大す
る。具体的には、第２コーンスプリング７８の応力を低
くかつ荷重を高く設計することができる。

【００５２】第２コーンスプリング７８のセット荷重を
コーンスプリングにおける荷重特性のピーク付近に設定
されている。ブッシュ１９での磨耗量とブッシュ９３で
の摩耗量が同等に維持される場合は、第２コーンスプリ
ング７８の荷重は最大付近に維持される。ブッシュ１９
での摩耗量とブッシュ９３での摩耗量が異なる場合には
セット荷重は荷重特性のピークから両側に多少ずれる。
この場合でもセット荷重の変化量は最小限になるように
設定されており、またその変化は予測可能である。 ［他の実施例］図２３に示すように、前記実施形態のス
ペーサを廃止して、固定プレート２０をハブフランジ１
８に直接係合させてもよい。固定プレート２０の第１円
板状部７１はハブフランジ１８の筒状部５９に直接支持
されている。また、第１円板状部７１の外周縁からは、
ハブフランジ１８の係合孔５８内に係合爪２８が延びて
いる。この構成では、スペーサを省略でき部品点数が少
なくなっている。

【００５３】さらには、図６の機械回路図においてスペ
ーサ８０の位置に他の弾性部材すわなちバネを配置して
もよい。この場合は、全体で４段の特性が得られる。こ
の実施形態の説明で、「一体回転するように係合してい
る」又は「相対回転不能に係合している」などは、両部
材が円周方向にトルク伝達可能となっている構成を意味
している。すなわち、両部材の間に回転方向に隙間等が
形成され所定角度までは両部材がトルク伝達を行わない
場合も含む。 〔第２収容部３６（角窓）の構造〕第２収容部３６は、
クラッチプレート３１及びリテーニングプレート３２に
形成されたばね支持部である。以下の説明では図２４〜
図２９を用いてリテーニングプレート３２に形成された
第２収容部３６についてのみ説明するが、クラッチプレ
ート３１に形成された第２収容部についても同様であ
る。

【００５４】第２収容部３６はリテーニングプレート３
２のプレート本体から軸方向外側に突出するように絞り
加工で形成された部分である。このため、第２収容部３
６は半径方向に連続したいわゆるトンネルタイプの角窓
となっている。第２収容部３６は主に軸方向支持部３６
ａからなる。軸方向支持部３６ａは第１ばね１６を収容
するように軸方向に突出する部分であり、半径方向に連
続して形成されている。軸方向支持部３６ａはコイルス
プリングである第１ばね１６の形状に沿った弧状の断面
を有している。軸方向支持部３６ａは第１ばね１６の軸
方向トランスミッション側及び半径方向外側を支持する
ようになっている。

【００５５】軸方向支持部３６ａには、半径方向中心部
分に孔３６ｂが形成されている。孔３６ｂは半径方向外
側部分が半径方向内側部分より円周方向の長さが短い概
ね台形形状である。第２収容部３６の円周方向両端は軸
方向に切り起こされ、すなわちプレート本体から切断さ
れている。これにより、第２収容部３６の円周方向両側
には回転方向に開通する開口が形成されるとともに、せ
ん断により形成されたプレート本体の端面である第２支
持部３７が形成されている。第２支持部３７は第１ばね
１６の円周方向両端に当接している。第２収容部３６の
円周方向両端をプレート本体から切断したのは、第２収
容部３６は径の大きい第１ばね１６を収容するため、プ
レート本体からの切り起こし角度を大きくする必要があ
るからである。したがって比較的径の小さいコイルスプ
リングを収容する際には、第２収容部３６の円周方向両
端を切断せずプレート本体と連続するようにしてよい。
その場合は角窓においてコイルスプリングの円周方向両
端を支持する部分が大きくなる。

【００５６】図２４に示すように、軸方向支持部３６ａ
において従来であれば最も軸方向外側に突出していた部
分の厚みは他の部分つまりプレート本体に比べて薄くな
っている。具体的には従来に比べてｔだけ厚みが小さく
なっている。また、軸方向支持部３６ａの軸方向外側は
平坦面３６ｃとなっている。このように従来に比べてリ
テーニングプレート３２の最も軸方向外側に突出する部
分が短くなっているため、他の部材と干渉しにくい。特
に、図２５に示すように２個のクラッチディスク組立体
１Ａ, １Ｂが軸方向に配置されるツインクラッチにおい
ては、第２収容部３６の軸方向間の隙間Ｔを従来より大
きく確保することができる。この結果、摩擦フェーシン
グの摩耗が進行しても両クラッチディスク組立体１Ａ,
１Ｂが互いに干渉しにくい。

【００５７】特に、軸方向支持部３６ａの厚みを変化さ
せることで軸方向の突出部分を減らしているため、第１
ばね１６の径を小さくする必要がない。すなわち第１ば
ね１６の径を大きく維持したまま上記問題を解決でき
る。軸方向支持部３６ａを薄くするには、従来のリテー
ニングプレートを研磨, 旋削等により加工する。軸方向
支持部３６はプレス成形により減肉し薄くしてもよい。
この場合はプレートを追加加工する必要がなくなるた
め、コストが上がることがない。

【００５８】軸方向支持部３６ａを減肉したプレートを
用いたクラッチディスク組立体はシングルタイプとツイ
ンタイプの両方に用いることができ、ツインクラッチ用
の特別なクラッチディスク組立体を製造する必要がなく
なるため、全体的なコスト低減を図ることができる。図
２８に示すように、軸方向支持部３６ａにおいて円周方
向両側の半径方向外側部分には第１孔３６ｅが形成され
ている。第１孔３６ｅは半径方向に長く延びた楕円ある
いは小判形状である。第１孔３６ｅは円周方向外側が開
いた切り欠き形状となっている。

【００５９】軸方向支持部３６ａの円周方向両側部分で
半径方向内側（内周側の両隅部分）には第２孔３６ｆが
形成されている。第２孔３６ｆは軸方向支持部３６ａと
プレート本体とにわたって形成されている。第２孔３６
ｆは概ね半径方向に長い孔である。より正確には第２孔
３６ｆは軸方向支持部３６ａの円周方向端部又は第２支
持部３７が延びる方向に沿って長く延びている。第２孔
３６ｆは楕円あるいは小判形状の長孔である。

【００６０】第２収容部３６（角窓）の加工について説
明する。リテーニングプレート３２となるプレート本体
には予め孔３６ｂ，第１及び第２孔３６ｅ，３６ｆとな
る孔を形成しておく。そして、絞り加工により軸方向支
持部３６ａをプレート本体から軸方向に突出させる。軸
方向支持部３６ａの内周部は外周部に比べてプレート本
体からの起こし角度が大きく、材料が充分に延びる必要
がある。本件では、角窓の内周部両隅に第２孔３６ｆが
形成されており、さらに第２孔３６ｆが長くなっている
ため、材料の延びる量が多くなっている。このため、軸
方向支持部３６ａの起こし角度が大きくても、角窓形成
時に割れが生じにくい。また、トルク負荷が角窓に作用
する際にも割れが生じにくい。

【００６１】図２９に示す他の実施形態の構成では、軸
方向支持部３６ａの円周方向両端には、半径方向に長く
延びる孔３６ｇが形成されている。孔３６ｇは第２ばね
収容部３６の第２支持部３７に沿って延びており、軸方
向支持部３６ａの半径方向全体にわたって延びている。
孔３６ｇの半径方向両端は他の部分より大きい丸型にな
っている。孔３６ｇは円周方向両側が開いた切り欠き形
状である。孔３６ｇの半径方向内側端は軸方向支持部３
６ａからさらに半径方向内側まで延び、プレート本体部
分まで形成されている。

【００６２】この切り欠き３６ｇにより、図２８の第２
収容部３６と同様の効果が得られる。図２６に示すよう
に、軸方向支持部３６ａの半径方向外側部分は、第１ば
ね１６の半径方向外側を支持する半径方向外側支持部３
６ｈとなっている。半径方向外側支持部３６ｈは、第１
ばね１６の半径方向外側部分に対して半径方向に隙間を
確保している。半径方向外側支持部３６ｄは、円周方向
中間の中間部３６ｈと、中間部３６ｈの円周方向両側に
形成された円周方向端部３６ｉとから構成されている。
中間部３６ｈは、第１ばね１６が圧縮される時の軌道Ａ
に沿うよう弧状に延びている。円周方向端部３６ｉは、
中間部３６ｈから半径方向外側に突出するように形成さ
れている。すなわち円周方向端部３６ｉは第１ばね１６
の軌道Ａからさらに半径方向外側にある。円周方向端部
３６ｉは第１ばね１６の座巻１６ａ（円周方向両端の１
巻）に対応して形成されており、座巻き１６ａの半径方
向外側部分から充分に離れて配置されている。

【００６３】このような構造で第１ばね１６が圧縮され
ると、第１ばね１６は第２収容部３６に対して摺動す
る。このとき遠心力により第１ばね１６は半径方向外側
に移動し、半径方向外側支持部３６ｄに対して摺動す
る。さらに詳細には、第１ばね１６は中間部３６ｈに主
に摺動し、例えば図２７のＢ部分が削れる。しかし、円
周方向側部３６ｉは第１ばね１６と摺動しないため、第
２収容部３６の半径方向外側の隅部分の肉厚が維持され
る。すなわち、第２収容部３６の半径方向外側の隅部分
の強度が保たれ、クラックが発生しにくい。以上の結
果、プレート３１, ３２の寿命が長くなる。

【００６４】

【発明の効果】本発明に係るダンパーディスク組立体に
用いられるプレートでは、コイルスプリングの半径方向
外側を支持する第２支持部の円周方向両端部が円周方向
中間部より半径方向外方に位置するため、コイルスプリ
ングが作動する際に、円周方向両端部に対してコイルス
プリングが摺動しにくい。この結果、第２支持部の円周
方向両端部の肉厚が確保され、強度が維持される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態としてのクラッチディスク
組立体の平面図。

【図２】図１の部分拡大図。

【図３】図１のIII −III 断面図。

【図４】図１の0-IV断面図。

【図５】図１のO-V 断面図。

【図６】本発明のクラッチディスク組立体のダンパー機
構としての機械回路図。

【図７】クラッチディスク組立体の捩り特性線図。

【図８】固定プレートの平面図。

【図９】図８のIX-IX 断面図。

【図１０】図８のX 矢視図。

【図１１】図８のXI矢視図。

【図１２】ブッシュの平面図。

【図１３】図１２のXIII矢視図。

【図１４】図１２のXIV-XIV 矢視図。

【図１５】図１４の部分拡大図。

【図１６】図１７のXVI-XVI 断面図。

【図１７】ブッシュの裏面図。

【図１８】図１７のXVII矢視図。

【図１９】図１７のXIX 矢視図。

【図２０】摩擦ブッシュの平面図。

【図２１】図２０のXXI-XXI 断面図。

【図２２】図２１の部分拡大図。

【図２３】他の実施形態における図３に対応する図。

【図２４】リテーニングプレートと第１ばねの係合状態
を示す部分断面図。

【図２５】ツインクラッチにクラッチディスク組立体を
用いた場合の部分断面図。

【図２６】第２収容部の半径方向外側支持部を示すため
の部分平面図。

【図２７】摩耗が進行した状態を示すための図２６に対
応する図。

【図２８】第２収容部の平面図。

【図２９】他の実施形態における図２８に対応する図。

【符号の説明】

１ クラッチディスク組立体 ２ 入力回転体 ３ ハブ ４ ダンパー機構 ５ 第１ダンパー機構 ６ 第２ダンパー機構 ７ 第１弾性機構 ８ 第１摩擦機構 ９ 第２弾性機構 １０ 第２摩擦機構 １６ 第１バネ １８ ハブフランジ １９ ブッシュ ２０ 固定プレート ２１ 第２バネ ３１ クラッチプレート ３２ リテーニングプレート ３６ 第２収容部 ３６ａ 軸方向支持部 ３６ｂ 孔 ３６ｃ 平坦面 ３６ｄ 半径方向外側支持部 ３６ｅ 第１孔 ３６ｆ 第２孔 ３６ｇ 孔 ３６ｈ 中間部 ３６ｉ 円周方向両端部 ４８ 第１摩擦ワッシャー ４９ 第１コーンスプリング ７８ 第２コーンスプリング

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ダンパーディスク組立体に用いられ、コイ
   ルスプリングを支持するためのプレートであって、 円板状のプレート本体と、 前記プレート本体から前記コイルスプリングを収容可能
   になるように軸方向に突出し、前記コイルスプリングの
   軸方向外側を支持する第１支持部と、前記コイルスプリ
   ングの半径方向外側を支持する第２支持部と、前記第１
   及び第２支持部の円周方向両側に形成され前記コイルス
   プリングの両端を支持する第３支持部とを有するばね支
   持部とを備え、 前記第２支持部は、円周方向中間部と、前記円周方向中
   間部より半径方向外方に位置する円周方向両端部とを有
   する、プレート。
2. 【請求項２】前記円周方向両端部は前記コイルスプリン
   グの圧縮時軌道より半径方向外側に位置する、請求項１
   に記載のプレート。
3. 【請求項３】前記コイルスプリングの座巻と前記円周方
   向両端部との半径方向間には隙間が確保されている、請
   求項１又は２に記載のプレート。
4. 【請求項４】前記円周方向両端部は前記座巻に対応して
   形成されている、請求項１〜３のいずれかに記載のプレ
   ート。
5. 【請求項５】互いに固定された、少なくとも一方が請求
   項１〜４のいずれかに記載の２つのプレートと、 前記２つのプレートの中心側に配置されたハブと、 前記ばね支持部に円周方向両端を支持され、前記２つの
   プレートと前記ハブとを回転方向に弾性的に連結する前
   記コイルスプリングと、を備えたダンパーディスク組立
   体。