JPH0941040A - 伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0941040A JPH0941040A JP20008895A JP20008895A JPH0941040A JP H0941040 A JPH0941040 A JP H0941040A JP 20008895 A JP20008895 A JP 20008895A JP 20008895 A JP20008895 A JP 20008895A JP H0941040 A JPH0941040 A JP H0941040A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】高強度冷延鋼板を連焼設備にて製造するに際し
て、異常組織の発生を抑えて、すぐれた延びフランジ性
を有する鋼板を製造する方法を提供する。 【解決手段】Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒを特定した
鋼板を冷間圧延した後、焼鈍を２相域で行ない、６５０
℃とパーライト変態が停止する温度Ｔとの間の範囲の温
度に１０秒以上滞在するよう冷却し、Ｔから４５０℃ま
での範囲の温度での滞在時間を５秒以下となるように冷
却する。
て、異常組織の発生を抑えて、すぐれた延びフランジ性
を有する鋼板を製造する方法を提供する。 【解決手段】Ｃ、Ｍｎ、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒを特定した
鋼板を冷間圧延した後、焼鈍を２相域で行ない、６５０
℃とパーライト変態が停止する温度Ｔとの間の範囲の温
度に１０秒以上滞在するよう冷却し、Ｔから４５０℃ま
での範囲の温度での滞在時間を５秒以下となるように冷
却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複雑なプレス加工
部品の原板として好適に用いることができる伸びフラン
ジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法に関する。
部品の原板として好適に用いることができる伸びフラン
ジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】伸びフランジ性を確保するためには、介
在物や硬質相の生成を制御し、打ち抜き断面の亀裂やボ
イドの発生を抑える必要がある。高強度冷延鋼板は、通
常、連続焼鈍設備を用いて製造されるが、未変態のオー
ステナイトが残存した状態で急冷すれば、マルテンサイ
ト等の硬質の組織が生成し、伸びフランジ性が劣化す
る。このマルテンサイトは、焼き戻すことによって、そ
れによる特性の劣化を低減することができるが、しか
し、これには工程数の増加によるコスト増等の問題が生
じる。
在物や硬質相の生成を制御し、打ち抜き断面の亀裂やボ
イドの発生を抑える必要がある。高強度冷延鋼板は、通
常、連続焼鈍設備を用いて製造されるが、未変態のオー
ステナイトが残存した状態で急冷すれば、マルテンサイ
ト等の硬質の組織が生成し、伸びフランジ性が劣化す
る。このマルテンサイトは、焼き戻すことによって、そ
れによる特性の劣化を低減することができるが、しか
し、これには工程数の増加によるコスト増等の問題が生
じる。
【０００３】後述するように、本発明者らは、５００℃
以上で変態途中の鋼板を保持すると、細かなマルテンサ
イトが内在する異常な組織が生成する場合が多く、これ
によって伸びフランジ性が劣化することを見い出した。
従って、伸びフランジ性のよい冷延鋼板を得るために
は、このような異常組織の生成を避ける必要がある。し
かしながら、従来、この点を考慮した製造方法は、知ら
れておらず、従って、予期せざる伸びフランジ不良が発
生して、歩留まりの低下を生じることがある。
以上で変態途中の鋼板を保持すると、細かなマルテンサ
イトが内在する異常な組織が生成する場合が多く、これ
によって伸びフランジ性が劣化することを見い出した。
従って、伸びフランジ性のよい冷延鋼板を得るために
は、このような異常組織の生成を避ける必要がある。し
かしながら、従来、この点を考慮した製造方法は、知ら
れておらず、従って、予期せざる伸びフランジ不良が発
生して、歩留まりの低下を生じることがある。
【０００４】例えば、特公昭４９−１６９０号公報や特
公昭４９−２２２８５号公報には、Ｃｒを添加した伸び
フランジ性にすぐれる熱・冷延鋼板の製造方法が記載さ
れているが、しかし、焼鈍条件の規定がなく、必ずしも
十分な伸びフランジ性を得ることができない。特開昭５
２−４６３２３号公報や特開昭５６−７５５２１号公報
においても、パーライト変態に注目した冷却制御が規定
されておらず、このため十分な伸びフランジ性を得るこ
とができない。
公昭４９−２２２８５号公報には、Ｃｒを添加した伸び
フランジ性にすぐれる熱・冷延鋼板の製造方法が記載さ
れているが、しかし、焼鈍条件の規定がなく、必ずしも
十分な伸びフランジ性を得ることができない。特開昭５
２−４６３２３号公報や特開昭５６−７５５２１号公報
においても、パーライト変態に注目した冷却制御が規定
されておらず、このため十分な伸びフランジ性を得るこ
とができない。
【０００５】特開昭５８−１６７７５０号公報には、ポ
リゴナルフェライト、ベイナイト及びマルテンサイトか
らなる冷延鋼板が記載されているが、このような鋼板
は、硬質のマルテンサイトを含むので、伸びフランジ性
に不利である。特開平３−２７７７４２号公報には、Ａ
c3±５０℃で焼鈍する方法が記載されているが、疑似パ
ーライトの析出を考慮した冷却を行なわないので、十分
な伸びフランジ性を得ることができるとは限らない。
リゴナルフェライト、ベイナイト及びマルテンサイトか
らなる冷延鋼板が記載されているが、このような鋼板
は、硬質のマルテンサイトを含むので、伸びフランジ性
に不利である。特開平３−２７７７４２号公報には、Ａ
c3±５０℃で焼鈍する方法が記載されているが、疑似パ
ーライトの析出を考慮した冷却を行なわないので、十分
な伸びフランジ性を得ることができるとは限らない。
【０００６】以上のように、従来、伸びフランジ性の向
上を図った冷延鋼板の製造方法が種々、提案されている
ものの、異常組織の生成を避けるように考慮した製造方
法は知られていない。そこで、本発明者らは、高強度冷
延鋼板を連続焼鈍設備にて製造するに際して、異常組織
の発生を抑えて、すぐれた伸びフランジ性を有する鋼板
を製造する方法を確立すべく、種々の研究を行なった。
上を図った冷延鋼板の製造方法が種々、提案されている
ものの、異常組織の生成を避けるように考慮した製造方
法は知られていない。そこで、本発明者らは、高強度冷
延鋼板を連続焼鈍設備にて製造するに際して、異常組織
の発生を抑えて、すぐれた伸びフランジ性を有する鋼板
を製造する方法を確立すべく、種々の研究を行なった。
【０００７】先ず、表１の鋼種Ｈ１の鋼板を図１に示す
ように、Ａc1とＡc3との間の温度である７３０℃に５分
間保持した後、Ａc1より低い温度ｔ（これを保持温度と
いう。）まで冷却し、その温度ｔに１０秒間保持し、つ
いで、水焼入れを行なった。図２にこのような熱処理を
施した鋼板中の第２相中のパーライト分率を示す。パー
ライトは、上記保持温度ｔが６５０℃から５４０℃の間
の温度である場合にのみ、第２相中にみられる。図２の
結果から、鋼種Ｈ１の鋼板を図１に示した条件で熱処理
した場合、パーライト変態の停止温度Ｔは５４０℃であ
る。
ように、Ａc1とＡc3との間の温度である７３０℃に５分
間保持した後、Ａc1より低い温度ｔ（これを保持温度と
いう。）まで冷却し、その温度ｔに１０秒間保持し、つ
いで、水焼入れを行なった。図２にこのような熱処理を
施した鋼板中の第２相中のパーライト分率を示す。パー
ライトは、上記保持温度ｔが６５０℃から５４０℃の間
の温度である場合にのみ、第２相中にみられる。図２の
結果から、鋼種Ｈ１の鋼板を図１に示した条件で熱処理
した場合、パーライト変態の停止温度Ｔは５４０℃であ
る。
【０００８】図３は、６５０℃から温度Ｔまでの範囲の
温度での滞留時間が穴拡げ性（λ）に及ぼす影響を示
す。穴拡げ性（λ）、打ち抜き穴を円錐ポンチで亀裂が
生じるまで拡げた際の穴径の拡大率であって、λが大き
いほど、伸びフランジ性がよい。図３から明らかなよう
に、前記した６５０℃から温度Ｔまでの範囲の温度での
滞留時間が長いほど、λが高い。しかし、実用上、この
滞留時間の上限は、２０秒程度である。
温度での滞留時間が穴拡げ性（λ）に及ぼす影響を示
す。穴拡げ性（λ）、打ち抜き穴を円錐ポンチで亀裂が
生じるまで拡げた際の穴径の拡大率であって、λが大き
いほど、伸びフランジ性がよい。図３から明らかなよう
に、前記した６５０℃から温度Ｔまでの範囲の温度での
滞留時間が長いほど、λが高い。しかし、実用上、この
滞留時間の上限は、２０秒程度である。
【０００９】図４は、滞留時間が１２秒のものについ
て、温度Ｔから４５０℃までの範囲の温度での滞留時間
が穴拡げ性（λ）に及ぼす影響を示す。この滞留時間が
短いほど、穴拡げ性（λ）が良好である。この原因は、
完全には明らかではないが、６５０℃からパーライト変
態の停止温度Ｔまでの間に、パーライトに変態できなか
った未変態のオーステナイトが温度Ｔから４５０℃まで
の間に伸びフランジ性に有害な組織に変態してしまうた
めと推定される。温度Ｔから４５０℃までの範囲の温度
での保持時間が短かければ、有害な組織も少なくなり、
伸びフランジ性が良好になる。反対に、温度Ｔから４５
０℃までの範囲の温度での保持時間が短かくても、未変
態のオーテスナイトの量が多ければ、有害組織の量や硬
質の低温変態生成物の量が多くなるので、６５０℃から
Ｔまでの保持時間が短いときは、伸びフランジ性が劣化
する。原理的には、温度Ｔから４５０℃までの温度域を
極めて早く冷却すれば異常組織は析出しないはずである
が、実験した以上の冷却速度は、熱歪みによって、板の
平坦度を悪くし、平坦度修正のためコストが増大する。
通常、実用的には、１〜５秒の範囲である。
て、温度Ｔから４５０℃までの範囲の温度での滞留時間
が穴拡げ性（λ）に及ぼす影響を示す。この滞留時間が
短いほど、穴拡げ性（λ）が良好である。この原因は、
完全には明らかではないが、６５０℃からパーライト変
態の停止温度Ｔまでの間に、パーライトに変態できなか
った未変態のオーステナイトが温度Ｔから４５０℃まで
の間に伸びフランジ性に有害な組織に変態してしまうた
めと推定される。温度Ｔから４５０℃までの範囲の温度
での保持時間が短かければ、有害な組織も少なくなり、
伸びフランジ性が良好になる。反対に、温度Ｔから４５
０℃までの範囲の温度での保持時間が短かくても、未変
態のオーテスナイトの量が多ければ、有害組織の量や硬
質の低温変態生成物の量が多くなるので、６５０℃から
Ｔまでの保持時間が短いときは、伸びフランジ性が劣化
する。原理的には、温度Ｔから４５０℃までの温度域を
極めて早く冷却すれば異常組織は析出しないはずである
が、実験した以上の冷却速度は、熱歪みによって、板の
平坦度を悪くし、平坦度修正のためコストが増大する。
通常、実用的には、１〜５秒の範囲である。
【００１０】後述するように、パーライト変態の停止温
度Ｔは、鋼の成分に依存する。また、Ａc1とＡc3点の間
で保持した際のオーステナイト中のＣ濃度にも依存す
る。かくして、本発明によれば、鋼の成分や熱処理に応
じて、温度Ｔを測定し、６５０℃からＴまでの範囲の温
度での滞留時間を１０秒以上とし、Ｔから４５０℃まで
の範囲の温度での滞留時間を５秒以下となるように冷却
することによって、伸びフランジ性にすぐれた高強度冷
延鋼板を得ることができる。
度Ｔは、鋼の成分に依存する。また、Ａc1とＡc3点の間
で保持した際のオーステナイト中のＣ濃度にも依存す
る。かくして、本発明によれば、鋼の成分や熱処理に応
じて、温度Ｔを測定し、６５０℃からＴまでの範囲の温
度での滞留時間を１０秒以上とし、Ｔから４５０℃まで
の範囲の温度での滞留時間を５秒以下となるように冷却
することによって、伸びフランジ性にすぐれた高強度冷
延鋼板を得ることができる。
【００１１】従来は、このように、鋼の成分や熱処理の
条件によって変動する最適の製造条件を設定することが
できないので、伸びフランジ性の良好な冷延鋼板を高い
歩留まりで製造することができない。図５は、Ｃｒ量が
温度Ｔに及ぼす影響を示す図であり、図６は、オーステ
ナイト中のＣ濃度が温度Ｔに及ぼす影響を示す図であ
る。オーステナイト中のＣ濃度は、鋼の成分が同じで
も、２相域でのオーステナイト化の温度変化を変えるこ
とで変動する。温度Ｔが鋼の成分や熱処理の条件によっ
て変動することが明らかである。
条件によって変動する最適の製造条件を設定することが
できないので、伸びフランジ性の良好な冷延鋼板を高い
歩留まりで製造することができない。図５は、Ｃｒ量が
温度Ｔに及ぼす影響を示す図であり、図６は、オーステ
ナイト中のＣ濃度が温度Ｔに及ぼす影響を示す図であ
る。オーステナイト中のＣ濃度は、鋼の成分が同じで
も、２相域でのオーステナイト化の温度変化を変えるこ
とで変動する。温度Ｔが鋼の成分や熱処理の条件によっ
て変動することが明らかである。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述した知
見に基づいてなされたものであって、高強度冷延鋼板を
連焼設備にて製造するに際して、異常組織の発生を抑え
て、すぐれた伸びフランジ性を有する鋼板を製造する方
法を提供することを目的とする。
見に基づいてなされたものであって、高強度冷延鋼板を
連焼設備にて製造するに際して、異常組織の発生を抑え
て、すぐれた伸びフランジ性を有する鋼板を製造する方
法を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明による伸びフラン
ジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法は、重量％に
てＣ 0.０４％以上、0.２０重量％未満、Ｍｎ 0.５
０％以上、2.００重量％未満、Ｓｉ 1.５０重量％以
下、Ｐ 0.１０重量％以下、Ｓ 0.００５重量％以
下、Ｃｒ 2.００重量％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板を冷間圧延した
後、焼鈍を２相域で行ない、６５０℃とパーライト変態
が停止する温度Ｔとの間の範囲の温度に１０秒以上滞在
するよう冷却し、Ｔから４５０℃までの範囲の温度での
滞在時間を５秒以下となるように冷却することを特徴と
する。
ジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法は、重量％に
てＣ 0.０４％以上、0.２０重量％未満、Ｍｎ 0.５
０％以上、2.００重量％未満、Ｓｉ 1.５０重量％以
下、Ｐ 0.１０重量％以下、Ｓ 0.００５重量％以
下、Ｃｒ 2.００重量％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板を冷間圧延した
後、焼鈍を２相域で行ない、６５０℃とパーライト変態
が停止する温度Ｔとの間の範囲の温度に１０秒以上滞在
するよう冷却し、Ｔから４５０℃までの範囲の温度での
滞在時間を５秒以下となるように冷却することを特徴と
する。
【００１４】本発明においては、用いる鋼板は、上記の
元素のほか、必要に応じて、Ｃｕ 1.０重量％以下、Ｃ
ａ 0.００２０重量％以下、Ｔｉ 0.０５重量％以下、
Ｎｂ 0.０５重量％以下 ＲＥＭ 0.００２０重量％以下、Ｎｉ 1.０重量％以下
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含んで
いてもよい。
元素のほか、必要に応じて、Ｃｕ 1.０重量％以下、Ｃ
ａ 0.００２０重量％以下、Ｔｉ 0.０５重量％以下、
Ｎｂ 0.０５重量％以下 ＲＥＭ 0.００２０重量％以下、Ｎｉ 1.０重量％以下
よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含んで
いてもよい。
【００１５】
【発明の実施の形態】先ず、本発明において、用いる鋼
板の化学成分について説明する。Ｃは、得られる鋼板に
おいて、所要の強度を確保するために必要であって、添
加量が0.０４重量％未満のときは、強度が不足する。し
かし、添加量が0.２０重量％以上では、硬質のセメンタ
イト相の量が増加し、また、硬質の低温変態生成物が多
くなり、伸びフランジ性が不足する。特に、本発明にお
いては、Ｃ量は、0.０８〜0.１６重量％の範囲が好まし
い。
板の化学成分について説明する。Ｃは、得られる鋼板に
おいて、所要の強度を確保するために必要であって、添
加量が0.０４重量％未満のときは、強度が不足する。し
かし、添加量が0.２０重量％以上では、硬質のセメンタ
イト相の量が増加し、また、硬質の低温変態生成物が多
くなり、伸びフランジ性が不足する。特に、本発明にお
いては、Ｃ量は、0.０８〜0.１６重量％の範囲が好まし
い。
【００１６】Ｍｎも、得られる鋼板において、所要の強
度を確保するために必要であって、添加量が0.５０重量
％未満のときは、強度が不足する。しかし、添加量が2.
００重量％以上では、硬質のマルテンサイトが生じやす
く、伸びフランジ性が劣化する。特に、本発明において
は、Ｍｎ量は、0.８０〜1.６０重量％の範囲が好まし
い。
度を確保するために必要であって、添加量が0.５０重量
％未満のときは、強度が不足する。しかし、添加量が2.
００重量％以上では、硬質のマルテンサイトが生じやす
く、伸びフランジ性が劣化する。特に、本発明において
は、Ｍｎ量は、0.８０〜1.６０重量％の範囲が好まし
い。
【００１７】Ｓｉは、その量が1.５０重量％を越えると
きは、伸びフランジ性に有害で不安定な残留オーステナ
イトを生じやすい。Ｐは、その量が0.１０重量％を越え
るときは、鋼が脆化してもろくなる。Ｓは、0.００５重
量％を越えるときは、伸びフランジ性に有害なＳの析出
物が増大し、伸びフランジ性が劣化する。
きは、伸びフランジ性に有害で不安定な残留オーステナ
イトを生じやすい。Ｐは、その量が0.１０重量％を越え
るときは、鋼が脆化してもろくなる。Ｓは、0.００５重
量％を越えるときは、伸びフランジ性に有害なＳの析出
物が増大し、伸びフランジ性が劣化する。
【００１８】Ｃｒは、鋼板の高強度化のために、必要に
応じて添加される。しかし、添加量が2.００重量％を越
えるときは、通常の連続焼鈍工程ではパーライトの析出
が困難となり、伸びフランジ性に有害な組織が生成する
温度域において、多量の未変態オーステナイトが残存
し、未変態オーステナイトが伸びフランジ性に有害な異
常組織に変態する。パーライトを十分に析出させれば、
未変態オーステナイトの量が少なくなるので、異常組織
が析出する温度域をできるだけ速く冷却すれば、異常組
織の量を伸びフランジ性が劣化しない程度に抑えること
が可能になる。好ましくは、Ｃｒ量は、1.２０重量％以
下である。
応じて添加される。しかし、添加量が2.００重量％を越
えるときは、通常の連続焼鈍工程ではパーライトの析出
が困難となり、伸びフランジ性に有害な組織が生成する
温度域において、多量の未変態オーステナイトが残存
し、未変態オーステナイトが伸びフランジ性に有害な異
常組織に変態する。パーライトを十分に析出させれば、
未変態オーステナイトの量が少なくなるので、異常組織
が析出する温度域をできるだけ速く冷却すれば、異常組
織の量を伸びフランジ性が劣化しない程度に抑えること
が可能になる。好ましくは、Ｃｒ量は、1.２０重量％以
下である。
【００１９】ＣｕやＮｉは、その添加によって、本発明
の効果に有害な影響を及ぼすことがないので、必要に応
じて、添加してもよい。Ｃｕは、析出強化や耐食性の改
善等に有用であるが、Ｃｕの添加によって、熱間加工割
れや表面割れが生じやすい問題がある。そこで、これを
抑えるために、ＮｉをＣｕの半分から同量程度、添加す
ることか有用である。しかし、Ｃｕの添加量が１％を越
えるときは、上記効果が飽和するのみならず、経済的に
も不利である。Ｎｉの添加量も、１％以下がコストの観
点から望ましい。
の効果に有害な影響を及ぼすことがないので、必要に応
じて、添加してもよい。Ｃｕは、析出強化や耐食性の改
善等に有用であるが、Ｃｕの添加によって、熱間加工割
れや表面割れが生じやすい問題がある。そこで、これを
抑えるために、ＮｉをＣｕの半分から同量程度、添加す
ることか有用である。しかし、Ｃｕの添加量が１％を越
えるときは、上記効果が飽和するのみならず、経済的に
も不利である。Ｎｉの添加量も、１％以下がコストの観
点から望ましい。
【００２０】ＣａとＲＥＭは、伸びフランジ性を改善す
るのに有用である。本発明による上記元素と組み合わせ
ることによって伸びフランジ性を一層向上させることが
できる。しかし、過多に添加するときは、介在物が増加
するので、添加量は0.００２０重量％以下の範囲が好ま
しい。
るのに有用である。本発明による上記元素と組み合わせ
ることによって伸びフランジ性を一層向上させることが
できる。しかし、過多に添加するときは、介在物が増加
するので、添加量は0.００２０重量％以下の範囲が好ま
しい。
【００２１】ＴｉとＮｂは、本発明の効果に有害な影響
を与えないので、必要に応じて、添加してもよい。Ｔｉ
は、Ｓ析出物の性質を改善することによって伸びフラン
ジ性を改善するのに有用であり、また、Ｎｂは、鋼板の
高強度化のために有用であるが、しかし、いずれの元素
も、過多に添加しても、製品価格を高くするので、それ
ぞれ、その添加量は0.０５％以下とする。
を与えないので、必要に応じて、添加してもよい。Ｔｉ
は、Ｓ析出物の性質を改善することによって伸びフラン
ジ性を改善するのに有用であり、また、Ｎｂは、鋼板の
高強度化のために有用であるが、しかし、いずれの元素
も、過多に添加しても、製品価格を高くするので、それ
ぞれ、その添加量は0.０５％以下とする。
【００２２】本発明の方法によれば、上述したような成
分を有する鋼板を冷間圧延した後、焼鈍を２相域で行な
い、６５０℃からパーライト変態の停止温度Ｔまでの範
囲の温度で１０秒以上滞在するように冷却すると共に、
上記パーライト変態の停止温度Ｔから４５０℃までの範
囲の温度での滞在時間を５秒以下となるように冷却する
ことによって、伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼
板を得る。
分を有する鋼板を冷間圧延した後、焼鈍を２相域で行な
い、６５０℃からパーライト変態の停止温度Ｔまでの範
囲の温度で１０秒以上滞在するように冷却すると共に、
上記パーライト変態の停止温度Ｔから４５０℃までの範
囲の温度での滞在時間を５秒以下となるように冷却する
ことによって、伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼
板を得る。
【００２３】本発明によれば、連続焼鈍を２相域で行な
うことが必要である。連続焼鈍をオーステナイト単相域
で行なうときは、本発明にて規定する化学成分を有する
鋼板においては、パーライトの析出が困難になり、異常
組織の生成を抑えることが困難になる。異常組織の生成
を抑えるためには、異常組織の析出する温度域を極めて
速冷却する必要があるので、板の平坦度が悪くなり、平
坦度修正のためのコストが増大する。オーステナイトへ
の逆変態が生じないような低い温度で連続焼鈍を行うと
きは、再結晶に時間がかかるので、通板速度を下げる必
要があり、生産性が悪くなる。
うことが必要である。連続焼鈍をオーステナイト単相域
で行なうときは、本発明にて規定する化学成分を有する
鋼板においては、パーライトの析出が困難になり、異常
組織の生成を抑えることが困難になる。異常組織の生成
を抑えるためには、異常組織の析出する温度域を極めて
速冷却する必要があるので、板の平坦度が悪くなり、平
坦度修正のためのコストが増大する。オーステナイトへ
の逆変態が生じないような低い温度で連続焼鈍を行うと
きは、再結晶に時間がかかるので、通板速度を下げる必
要があり、生産性が悪くなる。
【００２４】かくして、本発明によれば、連続焼鈍を２
相域で行なった後、図３に示したように、６５０℃から
パーライト変態が停止する温度Ｔまでの間を１０秒以上
の時間、滞在するように冷却することによって、伸びフ
ランジ性を向上させることができる。この伸びフランジ
性の向上は、オーステナイトがパーライトに変態し、伸
びフランジ性に有害な組織に変態するオーテスナイトの
量が減少するためと思われる。
相域で行なった後、図３に示したように、６５０℃から
パーライト変態が停止する温度Ｔまでの間を１０秒以上
の時間、滞在するように冷却することによって、伸びフ
ランジ性を向上させることができる。この伸びフランジ
性の向上は、オーステナイトがパーライトに変態し、伸
びフランジ性に有害な組織に変態するオーテスナイトの
量が減少するためと思われる。
【００２５】次いで、本発明によれば、図４に示したよ
うに、上記パーライト変態が停止する温度Ｔから４５０
℃までの間の滞在時間を５秒以下となるように冷却する
ことによって、伸びフランジ性を向上させることができ
る。これによる伸びフランジ性の向上の原因は、完全に
は明らかではないが、伸びフランジ性に有害な異常組織
の量が減少するためと考えられる。
うに、上記パーライト変態が停止する温度Ｔから４５０
℃までの間の滞在時間を５秒以下となるように冷却する
ことによって、伸びフランジ性を向上させることができ
る。これによる伸びフランジ性の向上の原因は、完全に
は明らかではないが、伸びフランジ性に有害な異常組織
の量が減少するためと考えられる。
【００２６】
【実施例】表１及び表２に示す化学成分を有する鋼板を
表３から表５に示す条件にて熱処理し、その結果、得ら
れた鋼板の機械的性質を表３から表５に示す。本発明に
よる鋼板は、すぐれた伸びフランジ性を有している。鋼
種Ｃ６の鋼のように、Ｃｒの量が多いときは、パーライ
トの析出が困難になり、パーライト析出の停止温度を測
定できない。また、Ｃ７の鋼種の鋼では、合金元素の量
が少なく、パーライト変態が停止しない。本発明の方法
は、パーライト変態の停止温度が測定できる鋼について
のみ、適用することができる。
表３から表５に示す条件にて熱処理し、その結果、得ら
れた鋼板の機械的性質を表３から表５に示す。本発明に
よる鋼板は、すぐれた伸びフランジ性を有している。鋼
種Ｃ６の鋼のように、Ｃｒの量が多いときは、パーライ
トの析出が困難になり、パーライト析出の停止温度を測
定できない。また、Ｃ７の鋼種の鋼では、合金元素の量
が少なく、パーライト変態が停止しない。本発明の方法
は、パーライト変態の停止温度が測定できる鋼について
のみ、適用することができる。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【表５】
【００３２】
【発明の効果】本発明の方法によれば、高強度冷延鋼板
を連続焼鈍設備にて製造するに際して、異常組織の発生
を抑えて、すぐれた伸びフランジ性を有する鋼板を製造
することができ、かくして、本発明による鋼板を用いる
ことによって、プレス部品の原板の薄肉化が可能にな
り、例えば、自動車の車体重量の軽量化に寄与すること
ができる。また、本発明による鋼板は、これに溶融亜鉛
めっき等を付与しても、何ら特性が損なわれるものでは
ない。
を連続焼鈍設備にて製造するに際して、異常組織の発生
を抑えて、すぐれた伸びフランジ性を有する鋼板を製造
することができ、かくして、本発明による鋼板を用いる
ことによって、プレス部品の原板の薄肉化が可能にな
り、例えば、自動車の車体重量の軽量化に寄与すること
ができる。また、本発明による鋼板は、これに溶融亜鉛
めっき等を付与しても、何ら特性が損なわれるものでは
ない。
【図１】は、供試材の実験を行なった熱処理条件を示す
グラフである。
グラフである。
【図２】は、２相域焼鈍の後の保持温度と第２相中のパ
ーライト分率との関係を示すグラフである。
ーライト分率との関係を示すグラフである。
【図３】は、６５０℃からパーライト変態停止温度Ｔま
での範囲の温度での滞留時間が伸びフランジ性（λ）に
及ぼす影響を示すグラフである。
での範囲の温度での滞留時間が伸びフランジ性（λ）に
及ぼす影響を示すグラフである。
【図４】は、Ｔから５００℃までの範囲の温度での滞留
時間が伸びフランジ性（λ）に及ぼす影響を示すグラフ
である。
時間が伸びフランジ性（λ）に及ぼす影響を示すグラフ
である。
【図５】は、パーライト変態の停止温度Ｔに及ぼすＣｒ
量の影響を示すグラフである。
量の影響を示すグラフである。
【図６】は、パーライト変態の停止温度Ｔに及ぼすオー
ステナイト中のＣ濃度の影響を示すグラフである。
ステナイト中のＣ濃度の影響を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/50 Ｃ２２Ｃ 38/50
Claims (2)
- 【請求項１】重量％にてＣ 0.０４％以上、0.２０重
量％未満、 Ｍｎ 0.５０％以上、2.００重量％未満、 Ｓｉ 1.５０重量％以下、 Ｐ 0.１０重量％以下、 Ｓ 0.００５重量％以下、 Ｃｒ 2.００重量％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板を冷間圧延した
後、焼鈍を２相域で行ない、６５０℃とパーライト変態
が停止する温度Ｔとの間の温度に１０秒以上滞在するよ
うに冷却し、Ｔから４５０℃までの滞在時間を５秒以下
となるように冷却することを特徴とする伸びフランジ性
にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】(a) Ｃ 0.０４％以上、0.２０重量％未
満、 Ｍｎ 0.５０％以上、2.００重量％未満、 Ｓｉ 1.５０重量％以下、 Ｐ 0.１０重量％以下、 Ｓ 0.００５重量％以下、 Ｃｒ 2.００重量％以下を含み、更に、(b) Ｃｕ 1.０
重量％以下、 Ｃａ 0.００２０重量％以下、 Ｔｉ 0.０５重量％以下、 Ｎｂ 0.０５重量％以下 ＲＥＭ 0.００２０重量％以下、 Ｎｉ 1.０重量％以下よりなる群から選ばれる少なくと
も１種の元素を含み、残部鉄及び不可避的不純物よりな
る鋼板を冷間圧延した後、焼鈍を２相域で行ない、６５
０℃とパーライト変態が停止する温度Ｔとの間の温度に
１０秒以上滞在するように冷却し、Ｔから４５０℃まで
の滞在時間を５秒以下となるように冷却することを特徴
とする伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20008895A JPH0941040A (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20008895A JPH0941040A (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0941040A true JPH0941040A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16418662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20008895A Pending JPH0941040A (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 伸びフランジ性にすぐれる高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0941040A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2017363A2 (en) | 2002-06-14 | 2009-01-21 | JFE Steel Corporation | High strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
| US7507307B2 (en) | 2002-06-10 | 2009-03-24 | Jfe Steel Corporation | Method for producing cold rolled steel plate of super high strength |
| WO2012033210A1 (ja) | 2010-09-06 | 2012-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| WO2020121088A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Method of laser cutting a steel |
-
1995
- 1995-08-04 JP JP20008895A patent/JPH0941040A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7507307B2 (en) | 2002-06-10 | 2009-03-24 | Jfe Steel Corporation | Method for producing cold rolled steel plate of super high strength |
| EP2017363A2 (en) | 2002-06-14 | 2009-01-21 | JFE Steel Corporation | High strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same |
| WO2012033210A1 (ja) | 2010-09-06 | 2012-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| WO2020121088A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Method of laser cutting a steel |
| WO2020121034A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Steels for laser cutting |
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