JPH0873954A - Waste gas circulation sintering method - Google Patents
Waste gas circulation sintering methodInfo
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- JPH0873954A JPH0873954A JP24081394A JP24081394A JPH0873954A JP H0873954 A JPH0873954 A JP H0873954A JP 24081394 A JP24081394 A JP 24081394A JP 24081394 A JP24081394 A JP 24081394A JP H0873954 A JPH0873954 A JP H0873954A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、高炉等で溶銑を製造す
る原料となる焼結鉱を製造する排ガス循環焼結方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an exhaust gas circulating sintering method for producing a sintered ore which is a raw material for producing hot metal in a blast furnace or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の排ガス循環焼結方法の概略工程を
図１０に示す。焼結原料１をサージホッパー２に搬送
し、シュート３を介してパレット８に装入して原料充填
層６を形成する。原料充填層６の層厚は５８０ｍｍであ
り、原料充填層６の表層部分のコークスに点火炉７で点
火する。ウインドボックス９は供鉱側と排鉱側に分割
し、排鉱側の排ガスあるいは排ガスに空気などを混合し
た循環ガスを供鉱側の焼結層に循環ガスフード１３から
供給して原料充填層６のコークスを燃焼させ、この燃焼
熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結する。排鉱側
は空気を吸引しながら原料充填層６のコークスを燃焼さ
せ、この燃焼熱で上層から下層にかけて順次原料を焼結
する。2. Description of the Related Art FIG. 10 shows a schematic process of a conventional exhaust gas circulation sintering method. The sintering raw material 1 is conveyed to the surge hopper 2 and charged into the pallet 8 via the chute 3 to form the raw material filling layer 6. The layer thickness of the raw material filling layer 6 is 580 mm, and the coke in the surface layer portion of the raw material filling layer 6 is ignited in the ignition furnace 7. The wind box 9 is divided into a mining side and a mine side, and exhaust gas on the mine side or circulating gas in which exhaust gas is mixed with air or the like is supplied from the circulating gas hood 13 to the sintering layer on the mining side to fill the raw material packed bed. The coke No. 6 is burned, and the heat of combustion sinters the raw materials sequentially from the upper layer to the lower layer. The mine ore side burns the coke in the raw material packed bed 6 while sucking air, and the combustion heat sequentially sinters the raw material from the upper layer to the lower layer.
【０００３】また特開昭５３−７０００８号公報には、
ウインドボックスをパレット幅方向に両側と中心とに３
分割し、パレット両側のウインドボックスからの排ガス
を循環ガスとして焼結層中央部に循環し、パレット両側
壁部には焼結鉱クーラーの熱風を循環する方法が記載さ
れている。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 53-70008 discloses that
Place the wind box on both sides and in the center in the pallet width direction.
A method is described in which the exhaust gas from the wind boxes on both sides of the pallet is divided and circulated as a circulating gas in the central portion of the sinter layer, and the hot air from the sinter cooler is circulated on both side walls of the pallet.
【０００４】さらに特開昭５３−１５１０４８号公報に
は、ウインドボックスをパレット幅方向に両側と中心と
に３分割し、パレット両側のウインドボックスからの排
ガスを循環ガスとして焼結層中央部に循環する方法が記
載されている。Further, in Japanese Patent Laid-Open No. 53-151048, the wind box is divided into three parts in the pallet width direction on both sides and the center, and exhaust gas from the wind boxes on both sides of the pallet is circulated to the central portion of the sintered layer as a circulation gas. How to do is described.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】図１０に示した従来法
では、パレット幅方向の通気がパレット側壁に近いほど
大きくなる分布を示す。また、パレット側壁から循環ガ
スより酸素濃度の高い空気が侵入するので、パレット側
壁に近いほど酸素供給量が多くなる。このためパレット
側壁に近いほど焼結が加速されてパレット側壁に近い焼
結層の焼結速度がパレット幅方向中央部より速くなり、
パレット側壁部はパレット幅方向中央部より早く焼結が
完了してシンターケーキができる。このシンターケーキ
の部分はパレット幅方向中央部のシンターケーキと焼結
反応帯および原料層により構成される層より通気抵抗が
小さいため、選択的にパレット側壁部のシンターケーキ
の部分に排ガスあるいは空気が吸引され、パレット幅方
向中央部の焼結の進行が極端に遅くなり、このため中央
部の原料層がいつまでも残存し、焼結時間が大幅に長く
なり、また歩留が低下する。この焼結時間の延長と歩留
の低下により大幅な生産性の低下をきたす。The conventional method shown in FIG. 10 shows a distribution in which the ventilation in the pallet width direction becomes larger as it approaches the pallet side wall. Further, since air having a higher oxygen concentration than the circulating gas enters from the side wall of the pallet, the amount of oxygen supply increases as it approaches the side wall of the pallet. Therefore, the closer to the pallet side wall, the more accelerated the sintering is, and the sintering speed of the sinter layer closer to the pallet side wall becomes faster than the pallet width direction central part.
The side wall of the pallet is sintered faster than the center of the pallet in the width direction, and a sinter cake is formed. This sinter cake part has a smaller ventilation resistance than the sinter cake in the center part of the pallet width direction, the layer formed by the sintering reaction zone and the raw material layer, so that the sinter cake part on the pallet side wall part selectively receives exhaust gas or air. As a result of being sucked, the progress of sintering in the central portion in the pallet width direction becomes extremely slow, and thus the raw material layer in the central portion remains indefinitely, the sintering time significantly increases, and the yield decreases. The prolongation of the sintering time and the reduction of the yield cause a large decrease in productivity.
【０００６】また前記特開昭５３−７０００８号公報、
特開昭５３−１５１０４８号公報記載の方法は、パレッ
ト幅方向においてパレット側壁部の焼結層に供給する循
環ガスの酸素濃度がパレット中央部の焼結層に供給する
循環ガスの酸素濃度より高くなるため、焼結速度を均一
にすることはできず、さらに生産性の低下を拡大する。Further, the above-mentioned Japanese Patent Laid-Open No. 53-70008,
In the method described in JP-A-53-151048, the oxygen concentration of the circulating gas supplied to the sintered layer at the side wall of the pallet is higher than the oxygen concentration of the circulating gas supplied to the sintered layer at the center of the pallet in the pallet width direction. Therefore, it is not possible to make the sintering rate uniform, which further increases the decrease in productivity.
【０００７】本発明は、パレット幅方向の酸素供給量を
均一化してパレット幅方向の焼結速度を均一化し、焼結
時間の短縮と歩留の向上により大幅に生産性を向上する
ことを目的とする。It is an object of the present invention to make the oxygen supply amount in the pallet width direction uniform and the sintering speed in the pallet width direction uniform, thereby significantly improving the productivity by shortening the sintering time and improving the yield. And
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明は、下方吸引式焼
結機の排ガス循環焼結方法において、パレット幅方向に
おけるパレット側壁部の焼結層上部に設けた側壁循環ガ
スフードへは給鉱側ウインドボックスからの排ガスを循
環ガスとして供給し、パレット幅方向における中央部の
焼結層上部に設けた中心循環ガスフードへは排鉱側ウイ
ンドボックスからの排ガスを循環ガスとして供給するこ
とにより、側壁循環ガスフードへ供給する循環ガスの酸
素濃度を中心循環ガスフードへ供給する循環ガスの酸素
濃度より１〜５％低くすることを特徴とする排ガス循環
焼結方法である。前記両排ガスに空気または熱風を混合
して循環ガスとすることは好ましい。According to the present invention, in a method of circulating exhaust gas sintering of a downward suction type sintering machine, a side wall circulating gas hood provided on an upper portion of a sintered layer of a side wall portion of a pallet in a pallet width direction is supplied to a mine. By supplying the exhaust gas from the side wind box as a circulating gas, by supplying the exhaust gas from the exhaust ore side wind box as a circulating gas to the central circulating gas hood provided in the upper part of the sintered layer in the center in the pallet width direction, The exhaust gas circulation sintering method is characterized in that the oxygen concentration of the circulation gas supplied to the side wall circulation gas hood is made 1 to 5% lower than the oxygen concentration of the circulation gas supplied to the central circulation gas hood. It is preferable to mix air or hot air with the two exhaust gases to form a circulating gas.
【０００９】[0009]
【作用】排鉱側ウインドボックスからの排ガスの酸素濃
度はパレット接続部あるいはパレット側壁からの漏風に
よって異なり、したがって焼結機により異なるが、１７
％以上２１％未満の範囲にある。また給鉱側ウインドボ
ックスからの排ガスの酸素濃度も漏風によって異なる
が、１０％以上１７％未満の範囲にある。したがって本
発明では、図１〜９に示すように、パレット側壁部の焼
結層上部に側壁循環ガスフード１３ａを設置し、側壁循
環ガスフード１３ａに側壁循環ガス導入管２１ａを介し
て酸素濃度の低い給鉱側ウインドボックスからの排ガス
を供給し、中心循環ガスフード１３ｂには中心循環ガス
導入管２１ｂを介して酸素濃度の高い排鉱側ウインドボ
ックスからの排ガスを供給する。The oxygen concentration of the exhaust gas from the exhaust side windbox differs depending on the air leakage from the pallet connection part or the pallet side wall, and therefore depends on the sintering machine.
% Or more and less than 21%. Also, the oxygen concentration of the exhaust gas from the windbox on the mining side is in the range of 10% or more and less than 17%, although it varies depending on the airflow. Therefore, in the present invention, as shown in FIGS. 1 to 9, the side wall circulating gas hood 13a is installed above the sintered layer on the side wall of the pallet, and the side wall circulating gas hood 13a is provided with the side wall circulating gas introducing pipe 21a to control the oxygen concentration. Exhaust gas from the low supply-side windbox is supplied, and exhaust gas from the exhaust-side windbox with a high oxygen concentration is supplied to the central circulation gas hood 13b through the central circulation gas introduction pipe 21b.
【００１０】このようにすると、パレット側壁に近いほ
ど通風量は多くなるが、側壁循環ガスフード１３ａへの
循環ガスの酸素濃度を低くすることができるため、パレ
ット側壁部への酸素供給量を低下させることができる。
したがって、パレット両側壁部とパレット中央部の供給
酸素量を均一化することができる。そして、パレット幅
方向の供給酸素量が均一化することからパレット幅方向
の焼結速度も下層まで均一化する。このため焼結の停滞
部がなくなり、焼結時間が短縮して大幅に生産性が向上
する。また焼結時間が均一化するため歩留も向上し、製
品の強度、還元性などの品質も全体に良質化する。With this arrangement, the amount of ventilation increases toward the side wall of the pallet, but the oxygen concentration of the circulating gas to the side wall circulating gas hood 13a can be lowered, so that the amount of oxygen supplied to the side wall of the pallet is reduced. Can be made.
Therefore, the amount of oxygen supplied to both side wall portions of the pallet and the central portion of the pallet can be made uniform. Since the amount of oxygen supplied in the pallet width direction becomes uniform, the sintering rate in the pallet width direction also becomes uniform in the lower layer. Therefore, the stagnation part of the sintering is eliminated, the sintering time is shortened, and the productivity is greatly improved. In addition, since the sintering time is made uniform, the yield is improved, and the quality of the product such as strength and reducibility is improved as a whole.
【００１１】中心循環ガスフード１３ｂに供給する排鉱
側ウインドボックスからの循環ガスの酸素濃度はパレッ
ト両側の側壁循環ガスフード１３ａに供給する給鉱側ウ
インドボックスからの循環ガスの酸素濃度より１〜５％
低くする。中心循環ガスフード１３ｂの循環ガスの酸素
濃度と側壁循環ガスフード１３ａの循環ガスの酸素濃度
との差が１％未満または５％超になると、パレット幅方
向の供給酸素量を均一化することができず、したがって
パレット幅方向の焼結速度は均一化せず、焼結の停滞部
がなくならず、焼結時間の延長をきたすからである。The oxygen concentration of the circulating gas from the exhaust gas side wind box supplied to the central circulating gas hood 13b is 1 to more than the oxygen concentration of the circulating gas from the gas supply side wind box supplied to the side wall circulating gas hoods 13a on both sides of the pallet. 5%
make low. When the difference between the oxygen concentration of the circulating gas of the central circulating gas hood 13b and the oxygen concentration of the circulating gas of the side wall circulating gas hood 13a is less than 1% or more than 5%, the supply oxygen amount in the pallet width direction can be made uniform. This is because the sintering rate in the width direction of the pallet cannot be made uniform, the stagnant portion of the sintering is not eliminated, and the sintering time is extended.
【００１２】なお、本発明において、排鉱側ウインドボ
ックスとは、焼結機の後半部の排ガスの酸素濃度が１７
％以上２１％未満の排鉱側３２に近い領域のウインドボ
ックスをいい、給鉱側ウインドボックスとは、焼結機の
排ガスの酸素濃度が１０％以上１７％未満の前記排鉱側
ウインドボックスを除く前半部のウインドボックスをい
う。In the present invention, the exhaust box side wind box means that the oxygen concentration of the exhaust gas in the latter half of the sintering machine is 17
% Or more and less than 21% is a windbox in the region close to the mine ore side 32. The mine side windbox is the mine ore side windbox in which the oxygen concentration of the exhaust gas of the sintering machine is 10% or more and less than 17%. Except for the first half of the wind box.
【００１３】パレット側壁部は、通気が大きくなるパレ
ット側壁内側からパレット幅方向中央部に向かってパレ
ット幅の３０％以内の範囲とするのが望ましい。そし
て、側壁循環ガスフード幅２３はパレット側壁部と対応
させる必要があり、パレット側壁内側からパレット中央
部に向かってパレット幅の３０％以内の範囲である。ま
た、パレット幅方向中央部はパレット両側壁部のパレッ
ト幅６０％以内を除いたパレット幅の４０％以上の範囲
である。It is desirable that the pallet side wall portion be within a range of 30% of the pallet width from the inner side of the pallet side wall where ventilation becomes large toward the center portion in the pallet width direction. The side wall circulation gas hood width 23 needs to correspond to the pallet side wall portion, and is within 30% of the pallet width from the inside of the pallet side wall toward the center of the pallet. Further, the central portion in the pallet width direction is a range of 40% or more of the pallet width excluding the pallet width of 60% or less on both side wall portions of the pallet.
【００１４】側壁循環ガスフード１３ａと中心循環ガス
フード１３ｂの内圧は大気圧と等しくすることが望まし
い。側壁循環ガスフード１３ａと中心循環ガスフード１
３ｂの内圧が大気圧より低くなると、パレット側壁から
の空気の侵入が多くなり、パレット側壁部の焼結層への
酸素供給量がパレット中央の焼結層より多くなり、パレ
ット側壁部の焼結層の焼結速度が速くなり、逆に側壁循
環ガスフード１３ａと中心循環ガスフード１３ｂの内圧
が大気圧より高くなると、側壁循環ガスフード１３ａか
ら循環ガスが吹き出し、環境上問題となるからである。It is desirable that the inner pressures of the side wall circulation gas hood 13a and the center circulation gas hood 13b be equal to the atmospheric pressure. Side wall circulation gas hood 13a and central circulation gas hood 1
When the internal pressure of 3b becomes lower than the atmospheric pressure, the infiltration of air from the side wall of the pallet increases, the oxygen supply amount to the sintered layer on the side wall of the pallet becomes larger than that in the sintered layer at the center of the pallet, and the side wall of the pallet is sintered. This is because if the sintering rate of the layer is increased and conversely the internal pressures of the side wall circulation gas hood 13a and the center circulation gas hood 13b are higher than atmospheric pressure, the circulation gas is blown out from the side wall circulation gas hood 13a, which becomes an environmental problem. .
【００１５】なお、本発明の実施態様として両ウインド
ボックスからの排ガスに空気または熱風を混合して循環
ガスとすることもできる。ここで熱風とは、焼結鉱クー
ラーからの１５０〜３００℃の排ガスのように、ウイン
ドボックスからの排ガスより酸素濃度および温度が高い
気体と定義する。温度が高いほど焼結過程での熱付加が
大きくなり、歩留が向上するため好ましい。しかし、空
気または熱風を混合すると混合量だけ排ガス量が減少す
るので排ガスの循環率が低下する。そこで、排ガスの循
環率を高くするためには、排ガスに空気または熱風を混
合しない方が望ましい。As an embodiment of the present invention, exhaust gas from both wind boxes may be mixed with air or hot air to form a circulating gas. Here, hot air is defined as a gas having a higher oxygen concentration and temperature than the exhaust gas from the windbox, such as the exhaust gas from the sinter cooler at 150 to 300 ° C. The higher the temperature, the more heat is added during the sintering process, and the yield is improved, which is preferable. However, when air or hot air is mixed, the exhaust gas amount is reduced by the mixing amount, and thus the exhaust gas circulation rate is reduced. Therefore, in order to increase the circulation rate of exhaust gas, it is desirable not to mix air or hot air with the exhaust gas.
【００１６】[0016]
【実施例１】図１、図２、図３に実施例１に使用した装
置を示す。図１は立体図、図２は焼結機幅方向断面図、
図３は概略工程図である。Example 1 FIGS. 1, 2 and 3 show the apparatus used in Example 1. 1 is a three-dimensional view, FIG. 2 is a cross-sectional view in the width direction of the sintering machine,
FIG. 3 is a schematic process diagram.
【００１７】幅５ｍのパレット８に層厚５８０ｍｍの原
料充填層６を形成し、原料充填層６の表層部分のコーク
スに点火炉７で点火した。A raw material filling layer 6 having a layer thickness of 580 mm was formed on a pallet 8 having a width of 5 m, and coke in the surface layer portion of the raw material filling layer 6 was ignited in an ignition furnace 7.
【００１８】図３に示すように、排鉱側ウインドボック
スは全ウインドボックス機長８５ｍの排鉱側３２の１７
％にあたる１４．５ｍのウインドボックスの部分とし、
給鉱側ウインドボックスは前記排鉱側ウインドボックス
より給鉱側の全ウインドボックス機長８５ｍの２５％に
あたる２１．３ｍのウインドボックスの部分とした。As shown in FIG. 3, the windbox on the mineside side is 17 of the mineside side 32 with a total windbox length of 85 m.
% Of the 14.5m wind box,
The mining side windbox was a windbox part of 21.3 m, which is 25% of the total windbox length of 85 m on the mining side from the discharge side windbox.
【００１９】側壁循環ガスフード１３ａと中心循環ガス
フード１３ｂは焼結機の長手方向の全ウインドボックス
機長に渡って設け、側壁循環ガスフード幅２３はパレッ
ト幅の８％にあたる０．４ｍとした。The side wall circulation gas hood 13a and the center circulation gas hood 13b are provided over the entire length of the wind box in the longitudinal direction of the sintering machine, and the side wall circulation gas hood width 23 is 0.4 m, which corresponds to 8% of the pallet width.
【００２０】側壁循環ガスフード１３ａには給鉱側ウイ
ンドボックスからの排ガスを循環ガスとして側壁循環ガ
ス導入管２１ａを介して供給した。一方、中心循環ガス
フード１３ｂには排鉱側ウインドボックスからの排ガス
を循環ガスとして中心循環ガス導入管２１ｂを介して供
給した。Exhaust gas from the wind box on the mining side was supplied to the side wall circulating gas hood 13a as a circulating gas through a side wall circulating gas introducing pipe 21a. On the other hand, the exhaust gas from the windbox on the mine ore side was supplied to the central circulating gas hood 13b as the circulating gas through the central circulating gas introducing pipe 21b.
【００２１】側壁循環ガスフード１３ａへの循環ガスの
供給量は、側壁循環ガスフード１３ａの内圧が大気圧と
同じになるように側壁循環ガス導入管ダンパー４１の開
閉を調節して制御した。また、中心循環ガスフード１３
ｂへの循環ガスの供給量も、中心循環ガスフード１３ｂ
の内圧が大気圧と同じになるように中心循環ガス導入管
ダンパー４２の開閉を調節して制御した。この結果、側
壁循環ガスフード１３ａへの循環ガスの酸素濃度を１４
％、中心循環ガスフード１３ｂへの循環ガスの酸素濃度
を１７％とした。The supply amount of the circulating gas to the side wall circulating gas hood 13a was controlled by adjusting the opening / closing of the side wall circulating gas introducing pipe damper 41 so that the internal pressure of the side wall circulating gas hood 13a became equal to the atmospheric pressure. In addition, the central circulation gas hood 13
The amount of circulating gas supplied to b is also the central circulating gas hood 13b.
The opening and closing of the central circulation gas introduction pipe damper 42 was controlled and controlled so that the internal pressure of the same became the same as the atmospheric pressure. As a result, the oxygen concentration of the circulating gas to the side wall circulating gas hood 13a is set to 14
%, And the oxygen concentration of the circulating gas to the central circulating gas hood 13b was 17%.
【００２２】パレット幅方向の通気量はパレット側壁に
近いほど大きくなる分布を示すため、側壁循環ガスフー
ド１３ａからのパレット側壁部の焼結層への循環ガスの
供給量は多くなったが、循環ガスの酸素濃度が低いため
パレット幅方向の焼結層に供給される酸素量を均一化す
ることができた。このためパレット幅方向の焼結速度が
均一化し、焼結反応帯６ｂはパレット幅方向において下
層まで等しくなり、焼結の停滞部がなくなるため焼結時
間は従来方法の３６．７分から３２．２分に短縮し、さ
らにパレット焼結が均一化することから歩留は従来方法
の７５．０％から８２．５％に向上した。そして、焼結
時間の短縮と歩留の向上により、生産性は従来方法の２
９．４ｔ／ｄ／ｍ2 から３４．２ｔ／ｄ／ｍ2 に向上し
た。Since the air flow rate in the pallet width direction has a distribution that increases toward the side wall of the pallet, the amount of circulating gas supplied from the side wall circulating gas hood 13a to the sintered layer on the side wall of the pallet increases, but it circulates. Since the oxygen concentration of the gas was low, the amount of oxygen supplied to the sintered layer in the pallet width direction could be made uniform. For this reason, the sintering speed in the pallet width direction becomes uniform, the sintering reaction zone 6b becomes equal to the lower layer in the pallet width direction, and there is no stagnation part of the sintering, so the sintering time is from 36.7 minutes to 32.2 in the conventional method. The yield was improved from 75.0% of the conventional method to 82.5% because the pallet sintering was made uniform. And, by shortening the sintering time and improving the yield, productivity is 2
It was increased from 9.4t / d / m 2 to 34.2t / d / m 2.
【００２３】[0023]
【実施例２】図４、図５、図６に実施例２に使用した装
置を示す。図４は立体図、図５は焼結機幅方向断面図、
図６は概略工程図である。Embodiment 2 FIGS. 4, 5 and 6 show the apparatus used in Embodiment 2. 4 is a three-dimensional view, FIG. 5 is a cross-sectional view in the width direction of the sintering machine,
FIG. 6 is a schematic process drawing.
【００２４】幅５ｍのパレット８に層厚５８０ｍｍの原
料充填層６を形成し、原料充填層６の表層部分のコーク
スに点火炉７で点火した。A raw material filling layer 6 having a layer thickness of 580 mm was formed on a pallet 8 having a width of 5 m, and coke in the surface layer portion of the raw material filling layer 6 was ignited in an ignition furnace 7.
【００２５】図６に示すように、排鉱側ウインドボック
スは全ウインドボックス機長８５ｍの排鉱側３２の１３
％にあたる１１ｍの長さのウインドボックスの部分と
し、給鉱側ウインドボックスは前記排鉱側ウインドボッ
クスより給鉱側の全ウインドボックス機長８５ｍの２０
％にあたる１７ｍの長さのウインドボックスの部分とし
た。As shown in FIG. 6, the wind box on the mine side is 13 of the mine side 32 on the total wind box length of 85 m.
%, Which is the windbox part of 11 m in length, and the windbox on the mining side is 20 m of the total windbox length of 85 m on the mining side from the windbox on the mining side.
% Of the wind box having a length of 17 m.
【００２６】側壁循環ガスフード１３ａと中心循環ガス
フード１３ｂは全ウインドボックス機長の給鉱側の１／
２に渡って設け、側壁循環ガスフード幅２３ａはパレッ
ト幅の２０％の１．０ｍとした。The side wall circulation gas hood 13a and the central circulation gas hood 13b are 1/1 of the windbox captain on the mining side.
The width of the side wall gas hood 23a was 1.0 m, which was 20% of the pallet width.
【００２７】側壁循環ガスフード１３ａには、給鉱側ウ
インドボックスからの酸素濃度１４％の排ガスに、側壁
空気供給ブロアー２５ａから側壁空気供給管２４ａを経
由して焼結鉱クーラー３３からの１５０℃の熱風を混合
し、酸素濃度１６％にした循環ガスを側壁循環ガス導入
管２１ａを介して供給した。一方、中心循環ガスフード
１３ｂには、排鉱側ウインドボックスからの酸素濃度１
８％の排ガスに中心空気供給ブロアー２５ｂから中心空
気供給管２４ｂを経由して焼結鉱クーラー３３からの１
５０℃の熱風を混合し、酸素濃度１９％にした循環ガス
を中心循環ガス導入管２１ｂを介して供給した。In the side wall circulation gas hood 13a, the exhaust gas having a concentration of 14% of oxygen from the wind box on the feed side is fed from the side air supply blower 25a through the side air supply pipe 24a to 150 ° C. from the sintered ore cooler 33. The hot air was mixed and the circulating gas having an oxygen concentration of 16% was supplied through the side wall circulating gas introducing pipe 21a. On the other hand, the central circulating gas hood 13b has an oxygen concentration of 1 from the windbox on the mine ore side.
1% from the sinter cooler 33 from the central air supply blower 25b to the 8% exhaust gas via the central air supply pipe 24b
The hot air at 50 ° C. was mixed, and the circulating gas having an oxygen concentration of 19% was supplied through the central circulating gas introducing pipe 21b.
【００２８】側壁循環ガスフード１３ａへの熱風を混合
した循環ガスの供給量は、側壁循環ガスフード１３ａの
内圧が大気圧と同じになるように側壁空気供給管ダンパ
ー２２ａの開閉を調節して熱風量を制御することにより
制御した。また、中心循環ガスフード１３ｂへの熱風を
混合した循環ガスの供給量も、中心循環ガスフード１３
ｂの内圧が大気圧と同じになるように中心空気供給管ダ
ンパー２２ｂの開閉を調節して熱風量を制御することに
より制御した。The amount of the circulating gas mixed with the hot air to the side wall circulating gas hood 13a is controlled by adjusting the opening / closing of the side wall air supply pipe damper 22a so that the internal pressure of the side wall circulating gas hood 13a becomes equal to the atmospheric pressure. Controlled by controlling the amount. Further, the amount of the circulating gas mixed with the hot air to the central circulating gas hood 13b is also determined by the central circulating gas hood 13
It was controlled by adjusting the opening and closing of the central air supply pipe damper 22b so that the internal pressure of b becomes the same as the atmospheric pressure and controlling the hot air flow rate.
【００２９】なお、実施例２では実施例１で用いたフー
ド仕切り板３４は設けなかった。フード仕切り板３４は
必ずしも設ける必要はなく、側壁循環ガスフード１３ａ
と中心循環ガスフード１３ｂの境界の循環ガスは混合さ
れた状態で焼結層に吸引しても良い。In Example 2, the hood partition plate 34 used in Example 1 was not provided. The hood partition plate 34 does not necessarily have to be provided, and the side wall circulation gas hood 13a is provided.
The circulating gas at the boundary between the center circulating gas hood 13b and the central circulating gas hood 13b may be mixed and sucked into the sintered layer.
【００３０】パレット幅方向の通気量はパレット側壁に
近いほど大きくなる分布を示すため、側壁循環ガスフー
ド１３ａからのパレット側壁部の焼結層への循環ガスの
供給量はパレット中央部に対して多くなったが、側壁循
環ガスの酸素濃度が低いためパレット幅方向の焼結層に
供給される酸素量は均一化した。このためパレット幅方
向の焼結速度が均一化し、焼結反応帯６ｂはパレット幅
方向において下層まで均一化し、焼結の停滞部がなくな
るため焼結時間は従来方法の３６．７分から３３．７分
に短縮し、さらにパレット焼結が均一化することから歩
留は従来方法の７５．０％から８１．１％に向上した。
そして、焼結時間の短縮と歩留の向上により、生産性は
従来方法の２９．４ｔ／ｄ／ｍ2 から３３．０ｔ／ｄ／
ｍ2 に向上した。Since the air flow rate in the width direction of the pallet has a distribution that increases toward the side wall of the pallet, the supply amount of the circulating gas from the side wall circulating gas hood 13a to the sintered layer on the side wall of the pallet is to the center of the pallet. Although the amount increased, the amount of oxygen supplied to the sintered layer in the pallet width direction was made uniform because the oxygen concentration in the side wall circulation gas was low. For this reason, the sintering speed in the pallet width direction becomes uniform, the sintering reaction zone 6b becomes uniform in the pallet width direction to the lower layer, and there is no stagnation part of the sintering, so the sintering time is 33.7 minutes to 33.7 in the conventional method. The yield was improved from 75.0% of the conventional method to 81.1% because the pallet sintering was made uniform.
The productivity is improved from 29.4 t / d / m 2 of the conventional method to 33.0 t / d / by shortening the sintering time and improving the yield.
improved to m 2 .
【００３１】[0031]
【実施例３】図７、図８、図９に実施例３に使用した装
置を示す。図７は立体図、図８は焼結機幅方向断面図、
図９は概略工程図である。Third Embodiment FIGS. 7, 8 and 9 show the apparatus used in the third embodiment. 7 is a three-dimensional view, FIG. 8 is a cross-sectional view in the width direction of the sintering machine,
FIG. 9 is a schematic process drawing.
【００３２】幅５ｍのパレット８に層厚５８０ｍｍの原
料充填層６を形成し、原料充填層６の表層部分のコーク
スに点火炉７で点火した。A raw material filling layer 6 having a layer thickness of 580 mm was formed on a pallet 8 having a width of 5 m, and coke in the surface layer portion of the raw material filling layer 6 was ignited in an ignition furnace 7.
【００３３】図９に示すように、排鉱側ウインドボック
スは焼結機長手方向の全ウインドボックス機長８５ｍの
排鉱側の１７％にあたる１５ｍの長さのウインドボック
スの部分とし、給鉱側ウインドボックスは長手方向の全
ウインドボックス機長８５ｍの給鉱側の２０％にあたる
１７ｍの長さの点火炉より排鉱側のウインドボックスの
部分とした。As shown in FIG. 9, the exhaust side wind box is a wind box part of 15 m length, which is 17% of the exhaust side of the entire wind box length of 85 m in the longitudinal direction of the sintering machine. The box was the part of the windbox on the mine ore side of the igniter with a length of 17 m, which is 20% of the total length of the windbox on the feed side of 85 m.
【００３４】側壁循環ガスフード１３ａと中心循環ガス
フード１３ｂは長手方向の全ウインドボックス機長に渡
って設け、側壁循環ガスフード幅２３はパレット幅の１
２％の０．６ｍとした。The side wall circulation gas hood 13a and the center circulation gas hood 13b are provided over the entire length of the wind box in the longitudinal direction, and the side wall circulation gas hood width 23 is 1 of the pallet width.
It was set to 0.6% of 2%.
【００３５】側壁循環ガスフード１３ａには、給鉱側ウ
インドボックスからの酸素濃度１３．５％の排ガスに、
側壁空気供給ブロアー２５ａにより側壁空気供給管２４
ａから空気を混合し、酸素濃度１６．５％にした循環ガ
スを側壁循環ガス導入管２１ａを介して供給した。一
方、中心循環ガスフード１３ｂには、排鉱側ウインドボ
ックスからの酸素濃度１７％の排ガスに中心空気供給ブ
ロアー２５ｂにより中心空気供給管２４ｂから空気を混
合し、酸素濃度１８％にした循環ガスを中心循環ガス導
入管２１ｂを介して供給した。In the side wall circulation gas hood 13a, exhaust gas having an oxygen concentration of 13.5% from the wind box on the mining side,
The side wall air supply pipe 24 is provided by the side wall air supply blower 25a.
Air was mixed from a and the circulating gas having an oxygen concentration of 16.5% was supplied through the side wall circulating gas introducing pipe 21a. On the other hand, in the central circulating gas hood 13b, the exhaust gas having an oxygen concentration of 17% from the exhaust-side windbox is mixed with air from the central air supply pipe 24b by the central air supply blower 25b to generate a circulating gas having an oxygen concentration of 18%. It was supplied through the central circulation gas introduction pipe 21b.
【００３６】側壁循環ガスフード１３ａへの空気を混合
した循環ガスの供給量は、側壁循環ガスフード１３ａの
内圧が大気圧と同じになるように側壁空気供給管ダンパ
ー２２ａの開閉を調節して空気量を制御することにより
制御した。また、中心循環ガスフード１３ｂへの空気を
混合した循環ガスの供給量も、中心循環ガスフード１３
ｂの内圧が大気圧と同じになるように中心空気供給管ダ
ンパー２２ｂの開閉を調節して空気量を制御することに
より制御した。The supply amount of the circulating gas mixed with air to the side wall circulating gas hood 13a is controlled by opening / closing the side wall air supply pipe damper 22a so that the internal pressure of the side wall circulating gas hood 13a becomes equal to the atmospheric pressure. Controlled by controlling the amount. Further, the supply amount of the circulating gas mixed with air to the central circulating gas hood 13b is also determined by the central circulating gas hood 13
It was controlled by adjusting the opening / closing of the central air supply pipe damper 22b so that the internal pressure of b becomes the same as the atmospheric pressure and controlling the air amount.
【００３７】パレット幅方向の通気量はパレット側壁に
近いほど大きくなる分布を示すため、側壁循環ガスフー
ド１３ａからのパレット側壁部の焼結層への循環ガスの
供給量は従来と同様に多くなったが、中央部に対して側
壁部の循環ガスの酸素濃度が低く、パレット幅方向の焼
結層に供給される酸素量は均一化した。このためパレッ
ト幅方向の焼結速度が均一化し、焼結反応帯６ｂはパレ
ット幅方向において下層まで均一化し、焼結の停滞部が
なくなるため焼結時間は従来方法の３６．７分から３
１．８分に短縮し、さらにパレット焼結が均一化するこ
とから歩留は従来方法の７５．０％から８３．１％に向
上した。そして、焼結時間の短縮と歩留の向上により、
生産性は従来方法の２９．４ｔ／ｄ／ｍ2 から３５．７
ｔ／ｄ／ｍ2 に向上した。Since the air flow rate in the pallet width direction has a distribution that increases toward the side wall of the pallet, the amount of circulating gas supplied from the side wall circulating gas hood 13a to the sintered layer on the side wall of the pallet increases as in the conventional case. However, the oxygen concentration of the circulating gas in the side wall was lower than that in the center, and the amount of oxygen supplied to the sintered layer in the pallet width direction was made uniform. Therefore, the sintering speed in the pallet width direction is made uniform, the sintering reaction zone 6b is made uniform in the pallet width direction to the lower layer, and there is no stagnation part of the sintering, so the sintering time is 36.7 minutes from the conventional method.
The yield was improved from 75.0% of the conventional method to 83.1% by shortening the time to 1.8 minutes and further homogenizing the pallet sintering. And by shortening the sintering time and improving the yield,
The productivity is 35.7 to 35.7 from the conventional method of 29.4 t / d / m 2.
It was improved to t / d / m 2 .
【００３８】[0038]
【発明の効果】本発明によれば、従来法に比較して焼結
時間が短縮し、歩留が向上するため、生産性も向上す
る。According to the present invention, since the sintering time is shortened and the yield is improved as compared with the conventional method, the productivity is also improved.
【図１】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す立体図である。FIG. 1 is a perspective view showing an example of an apparatus used to carry out the present invention.
【図２】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example of an apparatus used to carry out the present invention.
【図３】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す概略工程図である。FIG. 3 is a schematic process drawing showing an example of an apparatus used for carrying out the present invention.
【図４】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す立体図である。FIG. 4 is a perspective view showing an example of an apparatus used for implementing the present invention.
【図５】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す断面図である。FIG. 5 is a cross-sectional view showing an example of an apparatus used to carry out the present invention.
【図６】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す概略工程図である。FIG. 6 is a schematic process drawing showing an example of an apparatus used for carrying out the present invention.
【図７】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す立体図である。FIG. 7 is a perspective view showing an example of an apparatus used for carrying out the present invention.
【図８】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す断面図である。FIG. 8 is a cross-sectional view showing an example of an apparatus used to carry out the present invention.
【図９】本発明を実施するために使用する装置の例を示
す概略工程図である。FIG. 9 is a schematic process drawing showing an example of an apparatus used for carrying out the present invention.
【図１０】従来の排ガス循環焼結方法の概略工程を示す
図である。FIG. 10 is a diagram showing schematic steps of a conventional exhaust gas circulation sintering method.
１ 焼結原料 ２ サージホッパー ３ シュート ４ 床敷ホッパー ５ 床敷 ６ 原料充填層 ６ａ 原料層 ６ｂ 焼結反応帯 ６ｃ シンターケーキ ７ 点火炉 ８ パレット ９ ウインドボックス １０ 循環ガス集塵機 １１ 循環ガスブロアー １１ａ 側壁循環ガスブロアー １１ｂ 中心循環ガスブロアー １２ 循環ガス煙道 １３ 循環ガスフード １３ａ 側壁循環ガスフード １３ｂ 中心循環ガスフード １４ 集塵機 １５ 脱硫装置 １６ ブロアー １７ 煙突 ２１ａ 側壁循環ガス導入管 ２１ｂ 中心循環ガス導入管 ２２ａ 側壁空気供給管ダンパー ２２ｂ 中心空気供給管ダンパー ２３ 側壁循環ガスフード幅 ２４ａ 側壁空気供給管 ２４ｂ 中心空気供給管 ２５ａ 側壁空気供給ブロアー ２５ｂ 中心空気供給ブロアー ３１ 給鉱側 ３２ 排鉱側 ３３ 焼結鉱クーラー ３４ フード仕切り板 ４１ 側壁循環ガス導入管ダンパー ４２ 中心循環ガス導入管ダンパー 1 Sintering raw material 2 Surge hopper 3 Chute 4 Bedding hopper 5 Bedding 6 Raw material filling layer 6a Raw material layer 6b Sintering reaction zone 6c Sinter cake 7 Ignition furnace 8 Pallet 9 Windbox 10 Circulating gas dust collector 11 Circulating gas blower 11a Side wall circulation Gas blower 11b Central circulating gas blower 12 Circulating gas flue 13 Circulating gas hood 13a Side wall circulating gas hood 13b Central circulating gas hood 14 Dust collector 15 Desulfurizer 16 Blower 17 Chimney 21a Side wall circulating gas introducing pipe 21b Central circulating gas introducing pipe 22a Side wall air Supply pipe damper 22b Central air supply pipe damper 23 Side wall circulation gas hood width 24a Side wall air supply pipe 24b Central air supply pipe 25a Side wall air supply blower 25b Central air supply blower 31 Mining side 32 Exhaust side 33 Sinter ore cooler 4 Food partition plate 41 side walls circulating gas inlet tube damper 42 central circular gas inlet tube damper
─────────────────────────────────────────────────────
─────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成６年１２月１２日[Submission date] December 12, 1994
【手続補正１】[Procedure Amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００４[Correction target item name] 0004
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【０００４】さらに特開昭５２−１５１６０４号公報に
は、ウインドボックスをパレット幅方向に両側と中心と
に３分割し、パレット両側のウインドボックスからの排
ガスを循環ガスとして焼結層中央部に循環する方法が記
載されている。Further, in Japanese Unexamined Patent Publication No. 52-151604 , a wind box is divided into three parts in the pallet width direction on both sides and the center, and exhaust gas from the wind boxes on both sides of the pallet is circulated to the central portion of the sintered layer as a circulation gas. How to do is described.
【手続補正２】[Procedure Amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００６[Correction target item name] 0006
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction content]
【０００６】また前記特開昭５３−７０００８号公報、
特開昭５２−１５１６０４号公報記載の方法は、パレッ
ト幅方向においてパレット側壁部の焼結層に供給する循
環ガスの酸素濃度がパレット中央部の焼結層に供給する
循環ガスの酸素濃度より高くなるため、焼結速度を均一
にすることはできず、さらに生産性の低下を拡大する。Further, the above-mentioned Japanese Patent Laid-Open No. 53-70008,
In the method described in Japanese Patent Laid-Open No. 52-151604, the oxygen concentration of the circulating gas supplied to the sintered layer on the side wall of the pallet in the pallet width direction is higher than the oxygen concentration of the circulating gas supplied to the sintered layer at the center of the pallet. Therefore, it is not possible to make the sintering rate uniform, which further increases the decrease in productivity.
Claims (2)
において、パレット幅方向におけるパレット側壁部の焼
結層上部に設けた側壁循環ガスフードへは給鉱側ウイン
ドボックスからの排ガスを循環ガスとして供給し、パレ
ット幅方向における中央部の焼結層上部に設けた中心循
環ガスフードへは排鉱側ウインドボックスからの排ガス
を循環ガスとして供給することにより、側壁循環ガスフ
ードへ供給する循環ガスの酸素濃度を中心循環ガスフー
ドへ供給する循環ガスの酸素濃度より１〜５％低くする
ことを特徴とする排ガス循環焼結方法。1. In the exhaust gas circulation sintering method of a downward suction type sintering machine, the exhaust gas from the windbox on the feed side is circulated to a side wall circulation gas hood provided on the upper part of the sintered layer on the side wall of the pallet in the pallet width direction. The gas is supplied as a gas, and the exhaust gas from the windbox on the mine ore side is supplied as a circulating gas to the central circulating gas hood provided in the upper part of the sintered layer in the center of the pallet width direction, thereby supplying circulation to the side wall circulating gas hood. An exhaust gas circulation sintering method characterized in that the oxygen concentration of the gas is made 1 to 5% lower than the oxygen concentration of the circulating gas supplied to the central circulating gas hood.
て循環ガスとすることを特徴とする請求項１記載の排ガ
ス循環焼結方法。2. The exhaust gas circulation sintering method according to claim 1, wherein air or hot air is mixed with both the exhaust gases to form a circulating gas.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24081394A JPH0873954A (en) | 1994-09-09 | 1994-09-09 | Waste gas circulation sintering method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24081394A JPH0873954A (en) | 1994-09-09 | 1994-09-09 | Waste gas circulation sintering method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873954A true JPH0873954A (en) | 1996-03-19 |
Family
ID=17065076
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24081394A Withdrawn JPH0873954A (en) | 1994-09-09 | 1994-09-09 | Waste gas circulation sintering method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0873954A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103344114A (en) * | 2013-05-08 | 2013-10-09 | 宁波钢铁有限公司 | Novel energy-saving emission-reduction sintering machine system and sintering method |
| CN103498045A (en) * | 2013-09-26 | 2014-01-08 | 中南大学 | Method for reducing emission of flue gas pollutants generated by sintering high sulfur containing pyrites |
-
1994
- 1994-09-09 JP JP24081394A patent/JPH0873954A/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103344114A (en) * | 2013-05-08 | 2013-10-09 | 宁波钢铁有限公司 | Novel energy-saving emission-reduction sintering machine system and sintering method |
| CN103344114B (en) * | 2013-05-08 | 2015-09-16 | 宁波钢铁有限公司 | A kind of novel energy-saving emission-reducing sintering machine system and sintering method |
| CN103498045A (en) * | 2013-09-26 | 2014-01-08 | 中南大学 | Method for reducing emission of flue gas pollutants generated by sintering high sulfur containing pyrites |
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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