JPH0847963A - ブロー成形機及びそれを用いたブロー成形法 - Google Patents
ブロー成形機及びそれを用いたブロー成形法Info
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- JPH0847963A JPH0847963A JP6204588A JP20458894A JPH0847963A JP H0847963 A JPH0847963 A JP H0847963A JP 6204588 A JP6204588 A JP 6204588A JP 20458894 A JP20458894 A JP 20458894A JP H0847963 A JPH0847963 A JP H0847963A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 押出機先端のダイリップ１及び／又はノズル
リップ２の溶融樹脂と接する表面にテフロン含有ニッケ
ルメッキ層３を設けたことを特徴とするブロー成形機。 【効果】 機械的強度及び外観の優れたブロー成形品が
得られる。
リップ２の溶融樹脂と接する表面にテフロン含有ニッケ
ルメッキ層３を設けたことを特徴とするブロー成形機。 【効果】 機械的強度及び外観の優れたブロー成形品が
得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた耐衝撃強度及び
外観を有する成形品を得るためのブロー成形機及び該成
形機を用いたブロー成形法に関する。
外観を有する成形品を得るためのブロー成形機及び該成
形機を用いたブロー成形法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ブロー成形はボトル等の成形
品を得る方法として、高密度ポリエチレン、低密度ポリ
エチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリ塩化ビニル等
の熱可塑性樹脂を用いて実施されてきた。最近は、熱的
性質、機械的性質に優れるいわゆるエンジニアリングプ
ラスチックスを用い、エアーダクト、照明用器具等の電
気・電子部品、エアースポイラー、コンソール等の自動
車部品が製造されている。しかし乍ら、使用されるエン
ジニアリングプラスチックスがブロー成形の際に２００
℃以上の高い温度下で大気中にさらされるために、劣化
による成形品の性能低下が避けられなかった。特に耐衝
撃強度の低下は著しく、使用に耐えるものが得られなか
った。
品を得る方法として、高密度ポリエチレン、低密度ポリ
エチレン、線状低密度ポリエチレン、ポリ塩化ビニル等
の熱可塑性樹脂を用いて実施されてきた。最近は、熱的
性質、機械的性質に優れるいわゆるエンジニアリングプ
ラスチックスを用い、エアーダクト、照明用器具等の電
気・電子部品、エアースポイラー、コンソール等の自動
車部品が製造されている。しかし乍ら、使用されるエン
ジニアリングプラスチックスがブロー成形の際に２００
℃以上の高い温度下で大気中にさらされるために、劣化
による成形品の性能低下が避けられなかった。特に耐衝
撃強度の低下は著しく、使用に耐えるものが得られなか
った。
【０００３】この問題を改善する目的で、酸化防止剤、
熱安定剤等を多量に添加する方法が行われているが、そ
の効果は満足できるものではなく、また熱安定剤のブリ
ードにより成形品の表面性を低下させ、かえって品質の
低下を生じさせる結果になっていた。
熱安定剤等を多量に添加する方法が行われているが、そ
の効果は満足できるものではなく、また熱安定剤のブリ
ードにより成形品の表面性を低下させ、かえって品質の
低下を生じさせる結果になっていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解消し、耐衝撃性等の機械的強度及び成形品の表面性に
優れたブロー成形品を得るためのブロー成形機及びブロ
ー成形法を提供する。
解消し、耐衝撃性等の機械的強度及び成形品の表面性に
優れたブロー成形品を得るためのブロー成形機及びブロ
ー成形法を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、これらの
課題を解決するために鋭意検討した結果、ダイリップ等
部にテフロン含有ニッケルメッキを施すことにより、パ
リソン押出時の剪断発熱を低下させ、上記課題が解決さ
れることを見出し本発明に至った。即ち、本発明の第１
は、押出機先端のダイリップ及び／又はノズルリップの
溶融樹脂と接する表面にテフロン含有ニッケルメッキ層
を設けたことを特徴とするブロー成形機を、本発明の第
２は、上記ブロー成形機を用いて熱可塑性樹脂を成形す
ることを特徴とするブロー成形法を、それぞれ内容とす
るものである。
課題を解決するために鋭意検討した結果、ダイリップ等
部にテフロン含有ニッケルメッキを施すことにより、パ
リソン押出時の剪断発熱を低下させ、上記課題が解決さ
れることを見出し本発明に至った。即ち、本発明の第１
は、押出機先端のダイリップ及び／又はノズルリップの
溶融樹脂と接する表面にテフロン含有ニッケルメッキ層
を設けたことを特徴とするブロー成形機を、本発明の第
２は、上記ブロー成形機を用いて熱可塑性樹脂を成形す
ることを特徴とするブロー成形法を、それぞれ内容とす
るものである。
【０００６】本発明を実施例を示す図面に基づいて説明
すると、図１は本発明のブロー成形機の要部断面図であ
る。図１において、押出機先端のダイリップ１及びノズ
ルリップ２の溶融樹脂４と接する表面にテフロン含有ニ
ッケルメッキ層３が設けられている。５はノズル、６は
マンドレル、７はプランジャー、８はダイホルダーで、
９は、ダイリップ１とノズルリップ２とにより画成され
る空隙より押し出されたパリソンである。
すると、図１は本発明のブロー成形機の要部断面図であ
る。図１において、押出機先端のダイリップ１及びノズ
ルリップ２の溶融樹脂４と接する表面にテフロン含有ニ
ッケルメッキ層３が設けられている。５はノズル、６は
マンドレル、７はプランジャー、８はダイホルダーで、
９は、ダイリップ１とノズルリップ２とにより画成され
る空隙より押し出されたパリソンである。
【０００７】テフロン含有ニッケルメッキ層の組成は所
望の押出し条件により適宜選択されるが、テフロン２〜
２０重量％、ニッケル７５〜９５重量％、燐２〜２０重
量％（三者合わせて１００重量％）が好ましく、この範
囲外では成形品外観の悪化及び耐衝撃性の低下等の問題
が生じる場合がある。また、メッキ層の厚みは特に限定
されないが、５〜１００μｍが好ましく、この範囲外で
はメッキ被膜の耐久性の低下及び均一性不良による成形
品外観低下の問題が生じる場合がある。メッキ法は電解
メッキでもよいが、被膜の均一性が優れている点で無電
解メッキが好ましい。テフロン含有ニッケルメッキ層
は、ダイリップ１又はノズルリップ２のいずれか一方又
は両方に設けられるが、好ましくは両方に設けられる。
望の押出し条件により適宜選択されるが、テフロン２〜
２０重量％、ニッケル７５〜９５重量％、燐２〜２０重
量％（三者合わせて１００重量％）が好ましく、この範
囲外では成形品外観の悪化及び耐衝撃性の低下等の問題
が生じる場合がある。また、メッキ層の厚みは特に限定
されないが、５〜１００μｍが好ましく、この範囲外で
はメッキ被膜の耐久性の低下及び均一性不良による成形
品外観低下の問題が生じる場合がある。メッキ法は電解
メッキでもよいが、被膜の均一性が優れている点で無電
解メッキが好ましい。テフロン含有ニッケルメッキ層
は、ダイリップ１又はノズルリップ２のいずれか一方又
は両方に設けられるが、好ましくは両方に設けられる。
【０００８】本発明に使用される熱可塑性樹脂は成形品
の所望の性能にもよるが、熱的性質としては熱変形温度
で９０℃以上（４．６kg/cm2荷重・ＡＳＴＭ Ｄ−６４
８−５６）のものが好ましく、パリソン又はシートが２
００℃以上の温度において、酸素、水等により劣化が激
しい熱可塑性樹脂が特に好的に適用できる。
の所望の性能にもよるが、熱的性質としては熱変形温度
で９０℃以上（４．６kg/cm2荷重・ＡＳＴＭ Ｄ−６４
８−５６）のものが好ましく、パリソン又はシートが２
００℃以上の温度において、酸素、水等により劣化が激
しい熱可塑性樹脂が特に好的に適用できる。
【０００９】熱可塑性樹脂の具体例としては、ポリオレ
フィン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン樹脂、
ＨＩポリスチレン系樹脂、スチレン─ブタジエン─アク
リロニトリルからなるＡＢＳ樹脂、スチレンの一部また
は大部分をα−メチルスチレン、マレイミド等に置き換
えた耐熱ＡＢＳ樹脂、ブタジエンをエチレン−プロピレ
ン系ゴム、ポリブチルアクリレート等に置き換えた（耐
熱）ＡＥＳ、（耐熱）ＡＡＳ樹脂等で例示されるＡＢＳ
系樹脂、（変性）ポリフェニレンエーテル、ポリカーボ
ネート、ポリアミド、ポリプロピレン、ポリアセター
ル、ポリサルフォン、ポリアリレート、ポリエーテルイ
ミド等が挙げられ、これらは単独又は２種以上組み合わ
せて用いられる。
フィン系樹脂、塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン樹脂、
ＨＩポリスチレン系樹脂、スチレン─ブタジエン─アク
リロニトリルからなるＡＢＳ樹脂、スチレンの一部また
は大部分をα−メチルスチレン、マレイミド等に置き換
えた耐熱ＡＢＳ樹脂、ブタジエンをエチレン−プロピレ
ン系ゴム、ポリブチルアクリレート等に置き換えた（耐
熱）ＡＥＳ、（耐熱）ＡＡＳ樹脂等で例示されるＡＢＳ
系樹脂、（変性）ポリフェニレンエーテル、ポリカーボ
ネート、ポリアミド、ポリプロピレン、ポリアセター
ル、ポリサルフォン、ポリアリレート、ポリエーテルイ
ミド等が挙げられ、これらは単独又は２種以上組み合わ
せて用いられる。
【００１０】
【実施例】以下に実施例及び比較例を示し本発明を更に
具体的に説明するが、これらは本発明を何ら限定するも
のではない。
具体的に説明するが、これらは本発明を何ら限定するも
のではない。
【００１１】実施例１〜５、比較例１〜５ （イ）実施例及び比較例に用いた熱可塑性樹脂１〜５ 熱可塑性樹脂１ α─メチルスチレン３３．３重量％、ブタジエン２０重
量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２２．７
重量％からなるＡＢＳ系樹脂１００重量部にフェノール
系酸化剤０．３重量部を添加したもの。熱変形温度１１
０℃。
量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２２．７
重量％からなるＡＢＳ系樹脂１００重量部にフェノール
系酸化剤０．３重量部を添加したもの。熱変形温度１１
０℃。
【００１２】熱可塑性樹脂２ 熱可塑性樹脂１において、フェノール系酸化剤０．３重
量部に代えてホスファイト系安定剤１重量部を添加した
もの。熱変形温度 １０７℃。
量部に代えてホスファイト系安定剤１重量部を添加した
もの。熱変形温度 １０７℃。
【００１３】熱可塑性樹脂３ フェニルマレイミド１３．３重量％、ブタジェン２０重
量％、アクリロニトリル１７．３重量％、スチレン４４
重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１２５℃。
量％、アクリロニトリル１７．３重量％、スチレン４４
重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１２５℃。
【００１４】熱可塑性樹脂４ α─スチレン３３．３重量％、エチレン−プロピンゴム
２０重量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２
２．７重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１１０
℃。
２０重量％、アクリロニトリル２４重量％、スチレン２
２．７重量％からなるＡＢＳ系樹脂。熱変形温度１１０
℃。
【００１５】熱可塑性樹脂５ ポリフェニレンエーテル４０重量％、ゴム強化ポリスチ
レン６０重量％からなる変性ポリエニレンエーテル樹
脂。熱変形温度１２３℃。
レン６０重量％からなる変性ポリエニレンエーテル樹
脂。熱変形温度１２３℃。
【００１６】（ロ）上記熱可塑性樹脂１〜５の製造 熱可塑性樹脂１ 共重合体（Ａ）：攪拌機つき重合機に水２５０重量部、
アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム２重量部を仕込
み窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．２重
量部を添加し、α─メチルスチレン５０重量部、アクリ
ロニトリル３０重量部、スチレン２０重量部、ｔ−ドデ
シルメルカプタン０．３重量部からなる単量体混合物を
重合温度７０℃で連続的に７時間かけて滴下して滴下終
了後、重合温度を７５℃にして１時間攪拌を続け重合を
終了させた。重合転化率は９８．５重量％、極限糖度は
０．６５dl/g（ＤＭＦ溶液、３０℃、以下同じ）であっ
た。
アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム２重量部を仕込
み窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．２重
量部を添加し、α─メチルスチレン５０重量部、アクリ
ロニトリル３０重量部、スチレン２０重量部、ｔ−ドデ
シルメルカプタン０．３重量部からなる単量体混合物を
重合温度７０℃で連続的に７時間かけて滴下して滴下終
了後、重合温度を７５℃にして１時間攪拌を続け重合を
終了させた。重合転化率は９８．５重量％、極限糖度は
０．６５dl/g（ＤＭＦ溶液、３０℃、以下同じ）であっ
た。
【００１７】グラフト共重合体（Ｂ）：攪拌機つき重合
機に水２８０重量部、重量平均粒子径０．３０μｍのポ
リブタジエンラテックス（固形分）６０重量部を仕込
み、窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．１
重量部を添加し、アクリロニトリル１２重量部、スチレ
ン２８重量部からなる単量体混合物を重合温度７０℃で
５時間かけて連続的に滴下し、滴下終了後温度７０℃で
１時間攪拌を続け重合を終了させた。重合転化率は９８
重量％、グラフト率は４０重量％であった。
機に水２８０重量部、重量平均粒子径０．３０μｍのポ
リブタジエンラテックス（固形分）６０重量部を仕込
み、窒素置換後７０℃に昇温し、過硫酸カリウム０．１
重量部を添加し、アクリロニトリル１２重量部、スチレ
ン２８重量部からなる単量体混合物を重合温度７０℃で
５時間かけて連続的に滴下し、滴下終了後温度７０℃で
１時間攪拌を続け重合を終了させた。重合転化率は９８
重量％、グラフト率は４０重量％であった。
【００１８】上記共重合体（Ａ）と共重合体（Ｂ）を
２：１（重量比、固形分）ラテックス状で混合し、この
固形分１００重量部に対し、フェノール系酸化防止剤
（旭電化株式会社 ＡＯ−５０）０．３重量部を添加
し、塩化カルシウムで塩析し、洗浄、炉過、乾燥しパウ
ダーを得た。得られたパウダーをベント付押出し機を用
いてペレット化した。熱変形温度は１１０℃であった。
２：１（重量比、固形分）ラテックス状で混合し、この
固形分１００重量部に対し、フェノール系酸化防止剤
（旭電化株式会社 ＡＯ−５０）０．３重量部を添加
し、塩化カルシウムで塩析し、洗浄、炉過、乾燥しパウ
ダーを得た。得られたパウダーをベント付押出し機を用
いてペレット化した。熱変形温度は１１０℃であった。
【００１９】熱可塑性樹脂２ 前記熱可塑性樹脂１において、フェノール系酸化防止剤
をホスファイト系酸化防止剤（旭電化株式会社 ＰＥＰ
８）１重量部に変更した以外は前記熱可塑性樹脂１と同
様にして熱可塑性樹脂２のパウダーを得、ペレット化し
た。熱変形温度は１０７℃であった。
をホスファイト系酸化防止剤（旭電化株式会社 ＰＥＰ
８）１重量部に変更した以外は前記熱可塑性樹脂１と同
様にして熱可塑性樹脂２のパウダーを得、ペレット化し
た。熱変形温度は１０７℃であった。
【００２０】熱可塑性樹脂３ 前記熱可塑性樹脂１の共重合体（Ａ）の単量体混合物を
フェニルマレイミド２０重量部、アクリロニトリル２０
重量部、スチレン６０重量部に変更した以外は熱可塑性
樹脂１と同様にして熱可塑性樹脂３のパウダーを得、ペ
レット化した。共重合体（Ａ）の重合転化率は９９重量
％、極限粘度は０．６３dl/g、熱変形温度は１２５℃で
あった。
フェニルマレイミド２０重量部、アクリロニトリル２０
重量部、スチレン６０重量部に変更した以外は熱可塑性
樹脂１と同様にして熱可塑性樹脂３のパウダーを得、ペ
レット化した。共重合体（Ａ）の重合転化率は９９重量
％、極限粘度は０．６３dl/g、熱変形温度は１２５℃で
あった。
【００２１】熱可塑性樹脂４ グラフト共重合体（Ｂ）のポリブタジエンラテックスを
重量平均粒子径０．５μｍのエチレン−プロピレンゴム
ラテックスに変更した以外は前記熱可塑性樹脂１と同様
にして熱可塑性樹脂４のパウダーを得、ペレット化し
た。グラフト共重合体（Ｂ）の重合転化率は９９重量
％、グラフト率は３８重量％であった。
重量平均粒子径０．５μｍのエチレン−プロピレンゴム
ラテックスに変更した以外は前記熱可塑性樹脂１と同様
にして熱可塑性樹脂４のパウダーを得、ペレット化し
た。グラフト共重合体（Ｂ）の重合転化率は９９重量
％、グラフト率は３８重量％であった。
【００２２】熱可塑性樹脂５ 旭化成株式会社製ザイロンＳＯ−７００（商品名）を用
いた。
いた。
【００２３】（ハ）ブロー成形 （１）ブロー成形機：株式会社プラコー製：ＤＡ−５０
型ブロー成形機 （２）ブロー成形条件：射出速度（指数）：１５０ スクリュー回転数：６０rpm 冷却時間：１００秒 （３）ブロー成形方法：上記熱可塑性樹脂１〜５を用
い、パリソン温度約２５５℃で、テフロン８重量％、ニ
ッケル８３重量％、燐９重量％からなる組成で厚さ１０
μｍのメッキ層を溶融樹脂と接する面に施したダイリッ
プ及びノズルリップ、Ｓ４５Ｃ製ダイリップ及びノズル
リップ、及び厚さ２０μｍの硬質クロムメッキ層を溶融
樹脂と接する面に施したダイリップ及びノズルリップを
それぞれ上記ブロー成形機に装着したブロー成形機を用
いて成形し、外径７０mm、平均肉厚３．２mm、長さ約４
００mmの円筒状の成形品を得た。
型ブロー成形機 （２）ブロー成形条件：射出速度（指数）：１５０ スクリュー回転数：６０rpm 冷却時間：１００秒 （３）ブロー成形方法：上記熱可塑性樹脂１〜５を用
い、パリソン温度約２５５℃で、テフロン８重量％、ニ
ッケル８３重量％、燐９重量％からなる組成で厚さ１０
μｍのメッキ層を溶融樹脂と接する面に施したダイリッ
プ及びノズルリップ、Ｓ４５Ｃ製ダイリップ及びノズル
リップ、及び厚さ２０μｍの硬質クロムメッキ層を溶融
樹脂と接する面に施したダイリップ及びノズルリップを
それぞれ上記ブロー成形機に装着したブロー成形機を用
いて成形し、外径７０mm、平均肉厚３．２mm、長さ約４
００mmの円筒状の成形品を得た。
【００２４】得られた成形品の落錘強度と成形品外観を
下記の方法により測定・観察した。結果を表１に示す。 落錘強度：−３０℃での半数破壊高さ（ｍ）×錘の重量
（Kg） 成形品外観：成形品を目視で観察し、下記の基準により
評価した。 〇：焼け、異物等の不良が殆ど観察されず、且つ表面が
均一。 ×：焼け、異物等の不良が観察されたか、又は表面が不
均一。
下記の方法により測定・観察した。結果を表１に示す。 落錘強度：−３０℃での半数破壊高さ（ｍ）×錘の重量
（Kg） 成形品外観：成形品を目視で観察し、下記の基準により
評価した。 〇：焼け、異物等の不良が殆ど観察されず、且つ表面が
均一。 ×：焼け、異物等の不良が観察されたか、又は表面が不
均一。
【００２５】
【表１】
【００２６】註：＊は該印を付した熱可塑性樹脂及びダ
イリップ、ノズルリップ等をそれぞれ「使用した」こと
を意味する。
イリップ、ノズルリップ等をそれぞれ「使用した」こと
を意味する。
【００２７】表１の結果から明らかなように、テフロン
含有ニッケルメッキ層を設けたダイリップ及びノズルリ
ップを用いた成形機を用いてブロー成形することによ
り、落錘強度及び外観に優れた成形品を得ることができ
る。
含有ニッケルメッキ層を設けたダイリップ及びノズルリ
ップを用いた成形機を用いてブロー成形することによ
り、落錘強度及び外観に優れた成形品を得ることができ
る。
【００２８】
【発明の効果】叙上のとおり、本発明によれば、パリソ
ン又はシート押出時の剪断発熱が低下し、機械的強度及
び外観に優れたブロー成形品が得られる。
ン又はシート押出時の剪断発熱が低下し、機械的強度及
び外観に優れたブロー成形品が得られる。
【図１】本発明のブロー成形機の要部断面図である。
１ ダイリップ ２ ノズルリッ
プ ３ テフロン含有ニッケルメッキ層 ４ 溶融樹脂 ５ ノズル ６ マンドレル ７ プランジャー ８ ダイホルダ
ー ９ パリソン
プ ３ テフロン含有ニッケルメッキ層 ４ 溶融樹脂 ５ ノズル ６ マンドレル ７ プランジャー ８ ダイホルダ
ー ９ パリソン
Claims (6)
- 【請求項１】 押出機先端のダイリップ及び／又はノズ
ルリップの溶融樹脂と接する表面にテフロン含有ニッケ
ルメッキ層を設けたことを特徴とするブロー成形機。 - 【請求項２】 テフロン含有ニッケルメッキ層の組成
が、テフロン２〜２０重量％、ニッケル７５〜９５重量
％、燐２〜２０重量％である請求項１記載のブロー成形
機。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載のブロー成形機を
用い、熱可塑性樹脂を成形することを特徴とするブロー
成形法。 - 【請求項４】 パリソン又はシートの温度が２００℃以
上に達する請求項３記載のブロー成形法。 - 【請求項５】 熱可塑性樹脂が耐熱変形温度９０℃以上
（ＡＳＴＭ Ｄ−６４８−５６，４．６kg/cm2荷重）で
ある請求項３又は４記載のブロー成形法。 - 【請求項６】 熱可塑性樹脂がスチレン系樹脂である請
求項３〜５記載のブロー成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204588A JPH0847963A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | ブロー成形機及びそれを用いたブロー成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204588A JPH0847963A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | ブロー成形機及びそれを用いたブロー成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0847963A true JPH0847963A (ja) | 1996-02-20 |
Family
ID=16492956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6204588A Withdrawn JPH0847963A (ja) | 1994-08-04 | 1994-08-04 | ブロー成形機及びそれを用いたブロー成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0847963A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1574317A2 (de) * | 2004-03-11 | 2005-09-14 | Cincinnati Extrusion GmbH | Vorrichtung zum Extrudieren von Kunststoffprofilen |
| WO2008153718A1 (en) * | 2007-05-29 | 2008-12-18 | Cdi Seals, Inc. | One-piece blow-molded container with rigid fitment |
| EP2546044A1 (de) * | 2011-07-13 | 2013-01-16 | Wavin B.V. | Rohrextrusionsvorrichtung und Verfahren zum Extrudieren von Kunststoffrohren |
| WO2014127958A1 (de) * | 2013-02-21 | 2014-08-28 | Battenfeld-Cincinnati Germany Gmbh | Vorrichtung zur herstellung von kunststoffrohren |
| JP2017502106A (ja) * | 2013-11-20 | 2017-01-19 | シャンハイ クムホサニー プラスチックス カンパニー リミテッド | ブロー成形に適する高耐熱ａｂｓ樹脂組成物及びその調製方法 |
-
1994
- 1994-08-04 JP JP6204588A patent/JPH0847963A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP1574317A3 (de) * | 2004-03-11 | 2006-09-06 | Cincinnati Extrusion GmbH | Vorrichtung zum Extrudieren von Kunststoffprofilen |
| WO2008153718A1 (en) * | 2007-05-29 | 2008-12-18 | Cdi Seals, Inc. | One-piece blow-molded container with rigid fitment |
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| CN105163924A (zh) * | 2013-02-21 | 2015-12-16 | 巴顿菲尔-辛辛那提德国有限公司 | 用于生产塑料管的装置 |
| US9969114B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-05-15 | Battenfeld-Cincinnati Germany Gmbh | Device for producing plastic tubes |
| JP2017502106A (ja) * | 2013-11-20 | 2017-01-19 | シャンハイ クムホサニー プラスチックス カンパニー リミテッド | ブロー成形に適する高耐熱ａｂｓ樹脂組成物及びその調製方法 |
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