JPH0842698A - 副室式ディーゼルエンジンの金属製ガスケット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 金属製ガスケットにおいて、副燃焼室を構成
するホットプラグとシリンダヘッド対向面との間に存在
する段差がビード基板等に亀裂を発生させるのを防止す
る。 【構成】 金属製ガスケット２０を構成する中間板２８
の燃焼室孔の内周縁部のうち、副燃焼室を内部に有する
ホットプラグ８の底面２４とシリンダヘッド１の対向面
３との境界部に対応する部位には、窪み部１８，１８が
形成されている。境界部に段差５１が存在しても、金属
製ガスケット２０の押圧時に、ビード基板２１や中間板
２７は窪み部１８，１８への逃げが可能であり、ビード
基板２１や中間板２７に対する応力集中の発生を防止し
て、これらの弾性金属板に亀裂が発生するのを防止す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、シリンダヘッドに副
燃焼室を持つディーゼルエンジンにおいて、シリンダヘ
ッドとシリンダブロックとの対向面をシールするため、
シリンダヘッドとシリンダブロックとの間に配置される
副室式ディーゼルエンジンの金属製ガスケットに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、エンジンにおいて、シリンダヘッ
ドとシリンダブロックとの間のような構造部材の対向面
間をシールするために、該対向面間にビードを備えた弾
性金属板から製作したシリンダヘッドガスケット即ち金
属製ガスケットが使用されている。この種の金属製ガス
ケットは、基板となる弾性金属板に燃焼室孔を穿設し、
これらの燃焼室孔の周囲近傍にビード部を形成してい
る。当該金属製ガスケットをシリンダヘッドとシリンダ
ブロックとの対向面間に配置してボルト等によりシリン
ダヘッドとシリンダブロックとを締め付けて固定したと
き、金属製ガスケットの弾性金属板に設けたビードは、
燃焼室孔の周囲における対向面に対して弾性的な環状接
触部即ちシール部を形成して燃焼室孔の内外部をシール
することができる。

【０００３】しかしながら、最近の内燃機関は、高効率
化、高出力化が求められ、その一環として、燃焼室とし
て主室に加えて副燃焼室である副室を設け、副室で一次
燃焼させ、主室で二次燃焼を行うものがある。かかる内
燃機関においては、稼働中に副室とその周囲が高温化す
るため、シリンダヘッドとシリンダブロックの対向面間
に締め付けられる金属製ガスケットが高い熱応力状態に
なる。そのため、金属製ガスケットには、高熱応力状態
を回避できるものが要求されるようになっている。

【０００４】図５には、副燃焼室７を有するエンジンに
適用した金属製ガスケット５０が示されている。金属製
ガスケット５０は、シリンダヘッド１とシリンダブロッ
ク２との間の対向面３，４間に配置されている。また、
金属製ガスケット５０には、シリンダヘッド１の水ジャ
ケット（冷却水路）即ち水穴１１とシリンダブロック２
の水ジャケット（冷却水路）即ち水穴１２とが対向する
位置に水穴部１６が形成され、水穴部１６には水穴１１
と１２とを連通する孔１７が形成されている。シリンダ
ヘッド１に形成されたキャビティ１４には、副燃焼室７
を構成するホットプラグ８が位置決めされ且つ周り止め
されて配置されている。従って、金属製ガスケット５０
の一部は、ホットプラグ８の底面２４とシリンダブロッ
ク２の対向面４との間に介在されている。シリンダブロ
ック２に形成された気筒数に対応する孔部には、シリン
ダ１３を構成するシリンダライナ１５が嵌合されてい
る。ホットプラグ８には、シリンダ１３側に形成された
主燃焼室６と副燃焼室７とを連通する連絡孔９が形成さ
れている。金属製ガスケット５０には、主燃焼室６に対
応して燃焼室孔２３が形成されている。図中、符号５は
ピストンを示す。以下、各図において、金属製ガスケッ
トの燃焼室孔を符号２３、ホットプラグを符号８及びホ
ットプラグの底面を符号２４で示す。

【０００５】また、金属製ガスケットとして、図９及び
図１０に示すものが知られている（例えば、特開昭６４
−７３１５６号公報参照）。図９は金属製ガスケットを
示す部分平面図、及び図１０は燃焼室孔付近の水穴部を
示す断面図である。金属製ガスケット７０は、多気筒内
燃機関に適用したものであり、燃焼室孔２３を有し且つ
燃焼室孔２３の周縁に沿ってビード７４が形成された弾
性金属板からなる二枚のビード基板７１，７２、ビード
基板７１，７２の表面に塗着された耐熱性被覆材７５、
及びビード基板７１，７２間に積層された一枚以上の中
間板（ストッパー板、調整板とも言う）７６から構成さ
れている。ビード基板７１，７２のビード７４の周囲に
は、シリンダヘッド又はシリンダブロックの水ジャケッ
トを通る冷却水が接触する水穴７８が設けられている。
金属ガスケット７０は、気筒数に応じて燃焼室孔２３等
の数を増減させればよいものである。

【０００６】金属製ガスケット７０におけるビード基板
７１，７２の表面に塗着された耐熱性被覆材７５は、ゴ
ム系又はフッ素系等のシール剤をコーティングしたもの
であり、シリンダヘッドとシリンダブロックとの対向面
間に締め付けたときに、対向面３，４の表面の非平面性
が耐熱性被覆材７５のコーティング層によって吸収さ
れ、ガスケットのシール性能を向上させている。シリン
ダヘッドとシリンダブロックの冷却水路と連通する水穴
は、燃焼室孔２３の周囲を環状に取り囲む帯域７９に所
々に設定された構造となっている。帯域７９の全体は、
互いに平行に伸びるビード７４，７７で囲まれており、
冷却水が帯域７９外へ漏出しないようにシールされてい
る。

【０００７】副燃焼室を有するエンジンでは、図５に示
すように、ホットプラグ８の底面２４のうち連絡孔９と
その周囲が主燃焼室６に直接に面しているが、残る三日
月状の領域が以下に示す金属製ガスケット５０に接触し
ている。副燃焼室７から連絡孔９を通じて噴出する火
炎、未燃混合気等の燃焼ガスは連絡孔９の下側部分を構
成するホットプラグ８の底部１０に対して熱を与え、底
部１０が最も高温の領域になる。従って、ビード基板及
び中間板は、ホットプラグ８の底面２４に対向する部分
が最も高温となり、この部分が熱による熱変形の影響を
最も受ける部分となる。

【０００８】ところで、図５に示すホットプラグ８は、
シリンダヘッド１とは別体として作製され、シリンダヘ
ッド１のキャビティ１４に組み込まれている。ホットプ
ラグ８及びシリンダヘッド１の製作や組み立ての公差等
により、ホットプラグ８の底面２４は、図１２に示すよ
うに、シリンダヘッド１の対向面３から段差５１（Δ
ｓ）をもって僅かに突出した状態になったり、或いは図
１３に示すように、シリンダヘッド１の対向面３よりも
段差５１（Δｔ）をもって僅かに窪んだ状態で圧入され
ている場合が多い。ホットプラグ８の底面２４とシリン
ダヘッド１の対向面３とが組立て完了の時点で面一とな
っていても、内燃機関の長期にわたる運転に伴って、シ
リンダヘッド１とホットプラグ８との構成材料の違いに
よる熱膨張差に起因して、ホットプラグ８及びシリンダ
ヘッド１は変形したり、ホットプラグ８のシリンダヘッ
ド１内での位置や姿勢が変わることがあり、その結果、
ホットプラグ８の底面２４は、対向面３から突出したり
対向面３の中へ入り込んで対向面３とホットプラグ８の
底面２４との境界部において凹又は凸状の段差５１を生
じることがある。上記のようなシリンダヘッド１とホッ
トプラグ８との境界部の段差５１は、エンジン稼働中に
は、例えば、０．０５〜０．０６ｍｍにも達することが
ある。

【０００９】金属製ガスケット７０を構成する弾性金属
板については、図１０に示されているように、弾性金属
板であるビード基板７１，７２の間に一枚の中間板７６
を挟着積層して、シリンダヘッドとシリンダブロックと
の対向面の不整をより吸収し易くしたものが提案されて
いる。また、図１１に開示されているように、金属製ガ
スケット８０をビード基板８１，８２の間に中間板８
６，８７を二枚として合計四枚構成としたものがある
（例えば、実開平４−６６４５７号公報参照）。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】ところで、金属製ガス
ケットがシリンダヘッドの下面とシリンダブロックの上
面との間に挟持されて締め付けられた場合、ビード基板
及び中間板はそれぞれ板厚が一様の金属板であるから、
この締め付け力は、押し付ける力がシリンダヘッド側の
ビード基板から、中間板、シリンダブロック側のビード
基板、そしてシリンダブロックへと伝わり、又その反作
用として押し戻す力となって各金属板を締め付ける。図
１２及び図１３に示すように、シリンダヘッド１の対向
面３とホットプラグ８の底面２４との境界部に段差５１
を生じると、段差５１がホットプラグ８側が凹状である
場合にはシリンダヘッド１のホットプラグ８を収容する
穴の開口縁部が、また、段差５１がホットプラグ側が凸
状である場合にはホットプラグ８の底面外周部が、それ
ぞれ上記締め付け力を金属製ガスケットのビード基板の
表面に対して鋭く押し潰そうとする集中的な応力が作用
させる。このような集中的な応力によってビード基板や
中間板には応力集中が発生する。上記凹状又は凸状の段
差による応力集中の影響は、段差５１がシリンダブロッ
クの上面との間で金属ガスケットに対して剪断力が作用
する部位、即ち、境界部が金属製ガスケットに係合し始
める位置である燃焼室孔の内周縁部において最も大き
い。

【００１１】ホットプラグに対向する金属製ガスケット
の部位は、上記したように、エンジン稼働中に高温にな
るので、温度変化が大きくなり、またホットプラグがシ
リンダヘッドとは材質が異なるために熱膨張の差も大き
く現れるところであるので、熱応力自体が大きくなると
共に、その繰り返し応力による金属疲労の影響も大きい
部位である。上記の部位は、図１４に示すように、更に
上記段差５１に基づく応力集中を受けることになるの
で、金属製ガスケット７０のビード基板７１やビード基
板７２間の中間板７６は、ホットプラグ８の底面２４と
シリンダヘッドの対向面との境界部に対応する燃焼室孔
２３の内周縁部において、段差が伸びる方向（符号Ｂ）
に沿って亀裂５２が生じやすい。金属製ガスケット７０
に亀裂５２が一旦生じると、その部位は燃焼室孔２３の
縁部であるから、高温の燃焼ガスが亀裂５２を通してシ
リンダヘッドの対向面と、金属製ガスケット７０のビー
ド基板７７の表面の間に漏れ出ることになる。従って、
従来の副燃焼室を備える内燃機関用の金属製ガスケット
については、上記段差によってシール性能が悪化し、ビ
ード基板や中間板の表面に腐食が生じ易いという問題が
あり、この問題を解決すべく、金属製ガスケットの構造
的な剛性や強度に対する影響を可及的に低減するという
課題があった。

【００１２】また、ところで、金属製ガスケットがシリ
ンダヘッドの下面とシリンダブロックの上面との間に配
置されて締め付けられた場合、ビード基板及び中間板は
それぞれ板厚が一様の金属板であるから、この締め付け
力は、押し付ける力がシリンダヘッド側のビード基板か
ら、中間板、シリンダブロック側のビード基板、そして
シリンダブロックへと伝わり、又その反作用として押し
戻す力となって戻ってきて、各金属板を締め付ける。図
５に示すように、シリンダブロック２にシリンダヘッド
１を締め付け後に、ホットプラグ８の低剛性部９６に熱
変形が生じる場合は、低剛性部９６が金属製ガスケット
のビード基板側に張り出す変形９７となる。熱変形につ
いての試験及び解析により、ホットプラグの底面３６ｍ
ｍに対して最大１２５μｍの突き出し変形が予想される
（図７又は図８を参照）。ビード基板側に張り出す変形
９７の熱変形量が大きくなると、上記締め付け力によっ
てビード基板を押し潰そうとする過大な力が作用するこ
とになる。ビード基板に対する押圧の影響は、前記膨張
する変形がシリンダブロックの上面との間で金属ガスケ
ットに対して鋏のように作用する部位、即ち、燃焼室孔
２３の内周縁部において最も大きい。

【００１３】ホットプラグに対向する金属製ガスケット
の部位は、上記したようにエンジン稼働中に高温になり
やすいために温度変化が大きく、シリンダヘッドとは材
質が異なるために熱膨張の差も大きく現れるところでも
あるので、熱応力自体が大きくなるとともにその繰り返
し応力による金属疲労の影響も大きい部位である。この
部位は、更にホットプラグ８の熱膨張に基づく過大な負
荷を受けることになるので、金属製ガスケットのビード
基板やビード基板間の中間板は、図１５に示すように、
ホットプラグ８の底面２４と当接を開始する燃焼室孔２
３の内周縁部において、燃焼室孔２３の半径方向に沿う
亀裂９８を生じやすい。金属製ガスケットに一旦亀裂９
８を生じると、その部位は燃焼室孔２３の縁部であるか
ら、高温の燃焼ガスが亀裂９８を通してシリンダヘッド
の対向面３，４と、金属製ガスケットのビード基板の表
面の間に漏れ出ることになる。従って、従来の副燃焼室
を備える内燃機関用の金属製ガスケットについては、上
記ホットプラグの低剛性部の熱膨張変形を原因としてシ
ール性能が悪化し、ビード基板や中間板の表面に腐食を
生じるという問題があり、この問題を解消すべく金属製
ガスケットの構造的な剛性や強度に対する影響を可及的
に低減するという課題があった。

【００１４】この発明の目的は、上記の課題を解決する
ことであり、シリンダヘッドの対向面とホットプラグの
底面との境界部に対応する燃焼室孔の内周縁部におい
て、中間板に構造上の工夫を施すことにより、たとえシ
リンダヘッドの対向面とホットプラグの底面との境界部
に段差が生じても、その段差によって生じやすいビード
基板や中間板への応力を分散させて応力集中を避け、剛
性や強度を低下させることなく、亀裂の発生を防止する
と共に、シール機能及び耐久性を維持することができる
金属製ガスケットを提供することである。

【００１５】この発明の別の目的は、シリンダヘッドに
配置したホットプラグの底面に対応する部分の燃焼室孔
のプロフィールの形状を外側に拡大して避けることによ
り、ホットプラグの低剛性部に大きな熱膨張変形が生じ
ても、その変形が少なくともビード基板の燃焼室孔の内
周縁部に影響が及ばないようにして剛性や強度を低下さ
せることなく、亀裂の発生を防止すると共に、シール機
能及び耐久性を向上できる金属製ガスケットを提供する
ことである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記の目的
を達成するために、次のように構成されている。即ち、
この発明は、燃焼室孔を有し且つ前記燃焼室孔の周縁に
沿ってビードを形成した二枚の弾性金属板から成るビー
ド基板及び前記ビード基板間に積層された中間板から構
成され且つ副燃焼室を構成するホットプラグを配置した
シリンダヘッドとシリンダブロックとの間に介在される
副室式ディーゼルエンジンの金属製ガスケットにおい
て、前記中間板の前記燃焼室孔に沿った縁部のうち前記
ホットプラグの底面と前記シリンダヘッドの対向面との
それぞれの境界部に対応する前記中間板の部分に窪み部
がそれぞれ形成されていることを特徴とする副室式ディ
ーゼルエンジンの金属製ガスケットに関する。

【００１７】或いは、この発明は、燃焼室孔に沿ってビ
ードを形成した弾性金属板から成る二枚のビード基板と
前記ビード基板間に積層された中間板とから構成され、
副燃焼室を構成するホットプラグを設けたシリンダヘッ
ドとシリンダブロックとの間で前記ホットプラグの底面
の一部と対向して配置される副室式ディーゼルエンジン
の金属製ガスケットにおいて、少なくとも前記シリンダ
ヘッド側に位置する前記ビード基板に形成した前記燃焼
室孔は前記ホットプラグに設けた噴口近傍の低剛性部を
回避するように外側に拡大した形状に形成されているこ
とを特徴とする副室式ディーゼルエンジンの金属製ガス
ケットに関する。また、前記中間板と前記シリンダブロ
ック側に位置する前記ビード基板とに形成した前記燃焼
室孔は前記ホットプラグに設けた噴口近傍の低剛性部を
回避するように外側に拡大した形状に形成されているも
のである。

【００１８】

【作用】この発明による副室式ディーゼルエンジンの金
属製ガスケットは、上記のように構成されており、次の
ような作用をする。即ち、この副室式ディーゼルエンジ
ンの金属製ガスケットは、燃焼室孔を有し且つ前記燃焼
室孔の周縁に沿ってビードを形成した二枚の弾性金属板
から成るビード基板及び前記ビード基板間に積層された
中間板から構成され、前記中間板の燃焼室孔の内周縁部
のうち前記ホットプラグの底面と前記シリンダヘッドの
対向面との境界部に対応する部分に窪み部が設けられて
いるから、シリンダヘッドの下面とホットプラグの底面
の境界部に段差が生じていて、該段差がビード基板を鋭
く押し潰そうとしても、或いは熱膨張による前記境界部
に応力集中が発生しようとしても、前記段差に押される
ビード基板の部位に対して段差が押す方向である前記窪
み部が逃げの作用を働かせ、ビード基板の燃焼室孔の内
周縁部は薄板の曲げ応力状態になるが、曲げ応力が比較
的広い範囲で生じる分だけ曲げ応力の最大値が低くな
り、かつ中間板に対して広い領域で支持されるので、ビ
ード基板から中間板へと応力が分散され、応力集中の発
生を避けることができる。

【００１９】或いは、この副室式ディーゼルエンジンの
金属製ガスケットは、燃焼室孔を有し且つ前記燃焼室孔
の周縁に沿ってビードを形成した二枚の弾性金属製ビー
ド基板及び前記ビード基板間に積層された中間板から構
成され、副燃焼室を構成するホットプラグが設けられて
いるシリンダヘッドとシリンダブロックとの間において
前記シリンダヘッド側の前記ビード基板がホットプラグ
の底面の一部と接触するように配置されるものであっ
て、前記シリンダヘッド側に位置する前記ビード基板の
前記燃焼室孔のプロフィールを、前記副燃焼室に連通し
かつ前記燃焼室孔に臨む噴口の周囲に存在する前記ホッ
トプラグの低剛性部との接触を回避するように外側に拡
大しているので、ホットプラグの熱変形量の大きい低剛
性部に対する金属製ガスケットの接触が回避され、燃焼
室孔のプロフィール形状を拡大しない場合と比較して、
中間板のヘタリを防止できるとともに、燃焼室孔の内周
縁部にかかっていた過大な熱負荷から解放される。

【００２０】また、この副室式ディーゼルエンジンの金
属製ガスケットにおいて、前記中間板及びシリンダブロ
ック側のビード基板の燃焼室孔の輪郭を前記燃焼室孔の
拡大した輪郭即ちプロフィール形状に合わせて拡大した
場合には、中間板は、ホットプラグの低剛性部に対応す
る部分で、燃焼室孔のプロフィールを外側に拡大してあ
るので、ホットプラグの低剛性部が熱変形により金属製
ガスケット側に熱膨張しても、該熱膨張部分は中間板に
接触することはない。したがって、ホットプラグが金属
製ガスケットに対して過大な熱負荷を繰り返し与えて、
金属製ガスケットの中間板に亀裂を生じさせることはな
い。シリンダブロック側のビード基板の燃焼室孔のプロ
フィールをも、シリンダヘッド側のビード基板や中間板
の燃焼室孔の輪郭に合わせて外側に拡大するので、金属
製ガスケットとしての燃焼室孔のプロフィール形状を揃
えることができ、製造及び組立て等の各工程管理が容易
になる。

【００２１】また、この副室式ディーゼルエンジンの金
属製ガスケットにおいて、前記各ビード基板の表裏両面
に耐熱性被覆材を塗着した場合には、耐熱性被覆材が、
ビード基板の表面やシリンダヘッド、シリンダブロック
及びホットプラグのビード基板との接触面における不整
を吸収するので、シリンダヘッドとシリンダブロックの
対向面間に締め付けたときの金属製ガスケットのシール
性能が向上する。耐熱性被覆材の厚みは、ビード基板の
全面に対して一律の厚さとする必要はない。ホットプラ
グの熱変形がビード基板に多少とも負荷として影響が残
るような領域においては、耐熱性被覆材の厚みを比較的
薄くしてもよい。

【００２２】

【実施例】以下、図面を参照して、この発明による副室
式ディーゼルエンジンの金属製ガスケットの実施例を説
明する。図１はこの発明による副室式ディーゼルエンジ
ンの金属製ガスケットの一実施例を示す概略平面図、図
２は図１の金属製ガスケットのホットプラグと対向する
部分を拡大して示した拡大平面図、図３は図２の金属製
ガスケットの水孔を含んで燃焼室孔から外周縁に到るま
で線Ａ−Ａに沿って切断した断面図、及び図４は図１乃
至図３に示した金属製ガスケットにおいてシリンダヘッ
ドとシリンダブロックとの対向面間に配置する前の自由
状態における金属製ガスケットの燃焼室孔の縁部に沿っ
て示した断面図である。

【００２３】図１〜４に示すように、この発明による金
属製ガスケット２０は、多気筒内燃機関におけるシリン
ダヘッド１とシリンダブロック２との対向面３，４をシ
ールするため、シリンダヘッド１とシリンダブロック２
との対向面３，４間に装着して使用されるものである。
金属製ガスケット２０は、第１の弾性金属板であるシリ
ンダヘッド１側即ち上側のビード基板２１と、第２の弾
性金属板であるシリンダブロック２側即ち下側のビード
基板２２とを積層したものであり、両ビード基板２１，
２２間に２枚の中間板２７及び中間板２８をサンドイッ
チ状に積層したものである。中間板２７は、中間板２８
よりも板厚が薄く、燃焼室孔２３の縁部において折返し
部３７を形成しており、また全体として第２中間板２８
と密着している。折返し部３７は、金属製ガスケット２
０をシリンダヘッド１とシリンダブロック２の両対向面
３，４間に締め付けたとき、燃焼室孔２３の縁部におい
てシール圧力を確保している。また、ビード基板２１と
折返し部３７を有する中間板２７との間にはシム１９が
介在している。なお、図１では金属製ガスケット２０は
四気筒エンジンに使用するものとして示しているが、気
筒数に対応させて燃焼室孔等を形成すれば多気筒エンジ
ンに適用できるものである。

【００２４】ビード基板２１，２２は、例えば、ＳＵＳ
３０１の金属材料を打ち抜いてビード加工や各種の穴の
成形加工等をし、熱処理をして、張り強さ、伸び、硬さ
を所定の値を満たすように作製したものである。また、
中間板２７，２８は、それぞれ、例えば、ＳＵＳ３０４
又はＳＡＩＣの金属材料を打ち抜いた後、折返し加工や
ビード加工等を施し、必要に応じて熱処理を施して作製
したものである。

【００２５】金属製ガスケット２０におけるビード基板
２１，２２及び中間板２７，２８には、シリンダヘッド
１及びシリンダブロック２に形成された燃焼室に対応し
てそれぞれ燃焼室孔２３が形成されている。ビード基板
２１，２２及び中間板２７，２８には、オイルを通すオ
イル孔２９、ボルト孔３０の他、ノック孔、固定ハトメ
孔等が穿設されているが、これらについては、金属製ガ
スケットの技術分野においてそれぞれ周知の技術である
ので、ここでは詳細な説明を省略する。

【００２６】ビード基板２１，２２の燃焼室孔２３の周
囲には、ビード２５，２６が中間板２７，２８に向かっ
て隆起しているが、図２に示すように、ホットプラグ８
の部分では大きく外側に膨らんだ位置にある。ビード基
板２１，２２は、ビード２５，２６の外側ではガスケッ
トの自由状態では中間板２７，２８から浮いた位置にあ
るが、オイル孔２９，ボルト孔３０等の各種の孔が設け
られている位置でハーフビード３３，３４となり、各孔
に接触する位置を取っている。ハーフビード３３，３４
の外側では、ハーフビード４３，４４を経て金属製ガス
ケット２０の外周縁に到っている。

【００２７】金属製ガスケット２０のビード基板２１，
２２の表面には、耐熱性及び耐油性を有するゴム（例え
ば、フッ素ゴム）、樹脂等の非金属材料から成る耐熱性
被覆材３８が塗着されている。耐熱性被覆材３８は、そ
の厚さが、例えば、ビード基板２１，２２の外面に２０
μｍ程度のコーティング層が施され、ビード基板２１，
２２の中間板に面する内面に１０μｍ程度のコーティン
グ層が施されている。耐熱性被覆材３８は、シリンダヘ
ッド１及びシリンダブロック２に対して金属対金属の接
触状態を回避し、金属製ガスケット２０としての耐腐食
性や耐久性及び強度を確保している。また、耐熱性被覆
材３８は、金属製ガスケット２０の機械加工面に凹凸が
存在していても、これらの凹凸を埋めて充分なシール機
能を果たすようになる。

【００２８】金属製ガスケット２０をシリンダヘッド１
とシリンダブロック２との間に配置して、ボルト穴３０
を通したボルトにより締め付けると、燃焼室孔２３の直
近においては、中間板２７の折返し部３７が板厚を増や
しているので、締め付け面圧が高くなり、燃焼ガスの漏
出に対する幅の広いシール部を形成する。中間板２７の
折返し部３７の外側では、ビード基板２１，２２のビー
ド２５，２６も圧縮されるので、対向面３，４に強く押
し付けられてシール部を確保する。これら多重同心状の
環状シール部によって、燃焼室孔２３からの高温高圧の
燃焼ガスが両対向面３，４に漏れ出るのを阻止すること
ができる。シリンダヘッド１とシリンダブロック２との
対向面３，４に生じる不整をビードやコーティング層が
吸収し、内燃機関の吸気行程、圧縮行程、爆発行程及び
膨張行程の繰り返しで発生するシリンダヘッド１の歪み
量が抑制される。更に、金属製ガスケット２０における
ビード２５，２６の周囲の各種の孔の縁は、ハーフビー
ドの変形により対向面３，４に対して強く圧接されて、
それら孔の周縁のシールを果たす。

【００２９】ビード基板２１，２２には、燃焼室孔２３
からホットプラグ８のための高温領域４１を遠巻きにし
てフルビード２５，２６が中間板２７，２８に向けて形
成されている。領域４１の近傍で、ビード２５，２６の
直ぐ外側には、局部的に散在する形で分布する略矩形
（略楕円形であってもよい。）の水穴部３１，３２が設
けられている。水穴部３１，３２は、シリンダヘッド１
の水ジャケットである冷却水路１１とシリンダブロック
２の水ジャケットである冷却水路１２とが開口する位置
にあり、水穴部３１，３２を全体として囲むハーフビー
ド３３，３４は、冷却水路１１，１２の開口を完全に取
り囲む位置にある。金属製ガスケット２０は、シリンダ
ヘッド１側に位置するビード基板２１におけるハーフビ
ード３３で囲まれる内部即ち水穴部３１には、複数個
（図１では６個）の小孔３５が形成されている。

【００３０】小孔３５の各内径は、エンジンに応じて適
宜の値にして冷却の強さを設定することができるが、他
の部位に設けられる小孔と比較すると充分小さいものに
設定されている。しかしながら、小孔３５の内周面積の
総和は、同じ規模の水穴部３１が単一の水穴から成る場
合と比較して、同等かそれ以上にすることもできる。ま
た、一つ一つの小孔３５は小さいから、狭い領域にも巧
みに分布させることができて、水穴部３１を設ける領域
の構造としての剛性や強度を低下させることもなく、効
率良く熱を奪うことができる。中間板２７には、小孔３
５に連通する水通し孔を穿設して、冷却水の流量を調整
してもよく、また水通し孔を穿設せずに中間板２７にシ
リンダヘッド１の水ジャケットからシリンダブロック２
の水ジャケット側への冷却水の流れを遮断する遮蔽板の
機能を持たせてもよい。

【００３１】次に、図４を参照して、この発明による金
属製ガスケット２０において存在する段差５１による応
力集中を軽減する構造の一実施例を説明する。金属製ガ
スケット２０において、上下のビード基板２１，２２及
び中間板のうちの中間板２７は、従来のものと同様の平
坦な弾性金属板からなる。中間板２８は、中間板２７よ
りも厚みが大に形成されている。中間板２８には、特
に、応力集中の発生を防止するため即ち集中応力の分散
のために、窪み部１８が形成されている。窪み部１８，
１８は、中間板２８の燃焼室孔２３に沿った縁部のう
ち、ホットプラグ８の底面２４とシリンダヘッド１の対
向面３とのそれぞれの境界部に対応する中間板２８の部
分にそれぞれ形成されている。

【００３２】図４には、中間板２８に設けられた窪み部
１８，１８を周方向断面形状として台形状とした一例が
示してあり、このような形状の窪み部１８，１８は、中
間板２８のプレス成形と同時に形成することができる。
窪み部１８，１８の燃焼室孔の半径方向については、窪
み部１８，１８の奥行きとして、中間板２７の折返し部
３７が形成されている範囲より僅かに長い領域Ｒとし、
そして燃焼室孔２３の縁部から遠ざかる程、次第に窪み
の深さが浅くなるような形状とするのが、亀裂の発生防
止対策上好ましい。窪み部１８，１８の奥行き寸法Ｒ
は、例えば、約３ｍｍであり、窪み部１８，１８の燃焼
室孔２３の周方向の寸法Ｗは、例えば、約１０ｍｍであ
り、また、窪み部１８，１８の深さＤは、例えば、約
０．０３ｍｍである。これらの数値は、一例であり、エ
ンジンの種類によって適宜設計により定めることができ
る。窪み部１８，１８の平面形状は三角形に限らず、半
円形の窪み部の他、半楕円形又は矩形等のなだらかな輪
郭を有するものであれば、各種の形状とすることができ
る。また、窪み部１８，１８の中間板２８の平面に対す
る垂直断面の形状も、なだらかな曲線であるのが好まし
いが、鋭角を有することがなければ、台形状のみならず
三角形状等の各種の形状とすることができる。

【００３３】金属製ガスケット２０を、シリンダヘッド
１とシリンダブロック２との対向面３，４間に締め付け
た場合、通常の金属製ガスケットと同様に、燃焼室孔２
３周りにおいて、折返し部３７やビード２５，２６によ
る二重のシール作用を奏すると共に、シリンダヘッド１
の対向面３とホットプラグ８の底面２４の境界部に段差
５１が生じているときであっても、段差５１によってビ
ード基板２１，２２や中間板２７，２８に亀裂が生じる
ことを防いでいる。即ち、境界部の段差５１がビード基
板２１，２２を鋭く押し潰そうとしても、中間板２８の
燃焼室孔２３の内周縁部のうち段差５１に対応した部分
に窪み部１８，１８が設けられているから、段差５１に
押されるビード基板２１の部位は、段差５１が押す方向
である窪み部１８，１８の中へなだらかに逃げることが
できる。ビード基板２１の逃げによってビード基板２
１，２２の燃焼室孔２３の内周縁部は局部的に薄板の曲
げ応力状態になるが、なだらかな変形状態である分だけ
曲げ応力が比較的広い範囲で生じて曲げ応力の最大値が
低くなり、中間板２７，２８に対して広い領域で支持さ
れるので、ビード基板２１，２２や中間板２７，２８へ
の応力が集中せずに分散される。従来の金属製ガスケッ
トでは、段差によって押し付け力が作用したときに、ビ
ード基板がその作用方向に逃げることができなく、中間
板に直ちに当接し、その大きな反作用力とでビード基板
と中間板の極狭い範囲の部位が強く押し潰され、応力集
中が発生して割れ、クラック等が発生していたが、この
金属製ガスケット２０では、従来の金属製ガスケットの
ような応力集中が発生することはなく、割れ、クラック
等の発生を避けることができるものである。

【００３４】また、金属製ガスケット２０のビード基板
２１の表面には、ゴム系又はフッ素系等をコーティング
した耐熱性被覆材３８が塗着されているので、シリンダ
ヘッド１とシリンダブロック２との対向面３，４間に締
め付けたときに、耐熱性被覆材３８は対向面３，４間の
表面の非平面性を吸収する働きがある。また、上記実施
例では、窪み部１８を燃焼室孔２３の内周縁部に設けた
ものを示したが、このような例に限らず、ホットプラグ
８の底面２４とシリンダヘッド１の下面である対向面３
との間の線上（図１１の、点線Ｂ）の境界領域のすべて
にわたって設けてもよい。更に、もう一方の中間板２７
に板厚の余裕があれば、中間板２８に設けた窪み部１
８，１８に対応させて、中間板２７に窪み部を設けても
よい。中間板が、一枚の場合には、その中間板に窪み部
を設けるのは言うまでもない。

【００３５】次に、この発明による副室式ディーゼルエ
ンジンの金属製ガスケットの別の実施例を、図６及び図
７を参照して説明する。図６は図２の線Ａ−Ａにおける
金属製ガスケットの別の実施例を示す断面図、及び図７
は図６の金属製ガスケットをシリンダブロックとシリン
ダヘッドとの対向面間に装着した状態を示す断面図であ
る。この実施例では、上記実施例と同一のものについて
は、同一の符号を付して説明を省略する。図６及び図７
では、各金属板の板厚やビード基板２１，２２の弾性変
形は誇張して示してある。また、変形後も各弾性金属板
間に隙間が存在する複雑な形状に示しているが、実質的
には殆ど隙間がない状態である。

【００３６】金属製ガスケット２０は、特に、図６及び
図７に示すように、少なくともシリンダヘッド１側に位
置するビード基板２１に形成した燃焼室孔２３をホット
プラグ８に設けた噴口９近傍の低剛性部９６を回避する
ように外側に拡大した形状即ちプロフィール３９に形成
されていることである。即ち、金属製ガスケット２０を
構成する金属板のうち、シリンダヘッド１側に位置する
上側ビード基板２１についてのみ、燃焼室孔２３の内周
縁部のうち、ホットプラグ８の底面２４に接触する部分
の一部、即ち、ホットプラグ８の底部１０のうち低剛性
部９６がエンジンの運転中に高温となり、金属製ガスケ
ット２０側に膨張する二点鎖線で示される変形９７を生
じる部分との接触を回避するために、燃焼室孔２３の輪
郭即ちプロフィール形状を外側に拡大したものである。
この金属製ガスケット２０の燃焼室孔２３を外側に拡大
した形状をプロフィール３９で示し、燃焼室孔２３を拡
大する前の従来の円形状の燃焼室孔２３を二点鎖線のプ
ロフィール９９を示している。また、燃焼室孔２３のプ
ロフィール３９を外側へ拡大するに伴い、ビード２５の
位置をプロフィール３９に沿うように外側に拡大してい
る。

【００３７】従来のプロフィール９９のような上側ビー
ド基板２１の燃焼室孔２３であると、ホットプラグ８の
低剛性部９６の変形９７と強く接触して過大な負荷が上
側ビード基板２１、中間板２７の折返し部３７及び中間
板２８に繰り返して作用して亀裂を生じやすいのは、既
に説明したとおりであるが、本実施例では、上側ビード
基板２１の燃焼室孔２３のプロフィール３９を外側に拡
大していると、低剛性部９６に変形９７が生じても、上
側ビード基板２１は変形９７を回避してこれに接触する
ことがない。従って、金属製ガスケット２０の燃焼室孔
２３の内周縁部には過大な熱負荷が生じることがなく、
上側ビード基板２１や中間板２７，２８に亀裂が生じる
こともない。

【００３８】次に、図８を参照して、この発明による金
属製ガスケットの更に別の実施例を説明する。図８はこ
の発明による金属製ガスケットの更に別の実施例を示す
図７に類似する断面図であるが、水穴部３１，３２に関
する構造は同様であるので、燃焼室孔に関する部分のみ
を断面で示すものである。この実施例による金属製ガス
ケット１００は、基本的な構造は図６及び図７に示した
ものと同様であるので、同一の構成部分には同一の符号
を付し、それらの詳細な説明を省略する。

【００３９】この実施例では、金属製ガスケット１００
を構成するすべての金属板、即ち上下のビード基板２
１，２２及び中間板２７，２８について、燃焼室孔２３
の内周縁部のうち、副燃焼室７を備えたホットプラグ８
の底面２４に接触する部分の一部、即ち、ホットプラグ
８の底部１０のうち低剛性部９６がエンジンの運転中に
高温となり、金属製ガスケット１００側に膨張する一点
鎖線で示される変形９７を生じる部分との接触を回避す
るために、燃焼室孔２３の輪郭即ちプロフィール形状を
外側に拡大した例である。本実施例により燃焼室孔２３
を外側に拡大したプロフィールをビード基板２１，２２
について符号１０１，１０２で示し、中間板２７，２８
について符号１０３，１０４で示している。従来の燃焼
室孔２３を拡大する前の従来の円形状のプロフィールを
ビード基板２１，２２について符号１０１Ａ，１０２Ａ
を付した二点鎖線で示し、中間板２７，２８について符
号１０３Ａ，１０４Ａを付した二点鎖線で示している。

【００４０】ビード基板２１，２２と中間板２７，２８
との燃焼室孔２３の輪郭即ちプロフィール形状が従来の
もののように円形であると、ホットプラグ８の低剛性部
９６の変形９７と強く接触して過大な負荷がビード基板
２１、中間板２７の折返し部３７及び中間板２８に繰り
返して作用して亀裂を生じやすいのは、既に説明したと
おりであるが、本実施例では、すべての金属板の燃焼室
孔２３の輪郭即ちプロフィール形状を符号１０１〜１０
４で示すように外側に拡大してあるので、低剛性部９６
に生じる変形９７が過大であっても、金属製ガスケット
１００は変形９７を回避してこれに接触することがな
い。従って、金属製ガスケット１００の燃焼室孔２３の
内周縁部には過大な負荷を生じることがなく、ビード基
板２１や中間板２７，２８に亀裂が生じることもない。
また、先の実施例の場合のように、ビード基板２１のみ
について燃焼室孔２３のプロフィールを外側に拡大した
ために、ホットプラグ８の底面２４と中間板２７の上面
との間に燃焼ガス溜まりが生じていたが、この実施例で
は、主燃焼室６に充分一体な空間であるので、燃焼ガス
溜まりとなることはなく、万一に燃焼ガス溜まりとなる
可能性があるのであれば、この環状の空間に適当な柔軟
性を有するリングを配置してホットプラグ８による過大
な負荷が作用するのを回避するとともに燃焼ガス溜まり
となる可能性を取り去ることもできる。

【００４１】ホットプラグ８の低剛性部９６はその領域
が明確な境界を有しているわけではない。図７及び図８
では、熱による変形を符号９７で示したが、変形量はな
だらかに変化しているのが通常である。本発明により輪
郭を拡大した燃焼室孔の周囲においては、対応するホッ
トプラグ８の底面２４の変形が著しいわけではないが皆
無というわけでもない。従って、燃焼室孔２３の縁部に
おいて生じる可能性がある負荷を軽減する方策を施すの
も有効である。その例の一つは、上記した水穴部３１，
３２による冷却であり、またその他にも、燃焼室孔２３
の縁部におけるビード基板２１，２２に施す耐熱性被覆
材３８の厚さを、他の部位における厚さに比べて減じ
て、ホットプラグ８の底部１０の変形が直ちに厚い耐熱
性被覆材３８に作用して大きな負荷を生じることがない
ようにしてもよい。或いは、折返し部３７の折り返し幅
を大きくして、面圧の軽減を図る方策もある。更に、中
間板２８の材料を強度が高い材質に変更して、中間板２
８のヘタリを防止し、結果的にビード基板２１の曲げ応
力を軽減するのも好ましい。更に、図示のもののよう
に、中間板２８の燃焼室孔２３の縁部に面取り１０５を
施して、エッジ部の熱応力の悪影響を低減することもで
きる。

【００４２】

【発明の効果】この発明による副室式ディーゼルエンジ
ンの金属製ガスケットは、上記のように構成されてお
り、次のような効果をする。即ち、この副室式ディーゼ
ルエンジンの金属製ガスケットは、燃焼室孔を有し且つ
前記燃焼室孔の周縁に沿ってビードを形成した二枚の弾
性金属板から成るビード基板及び前記ビード基板間に積
層された中間板から構成され、副燃焼室を構成するホッ
トプラグを配置したシリンダヘッドとシリンダブロック
との間に介在され、前記中間板の燃焼室孔の内周縁部の
うち前記ホットプラグの底面とシリンダヘッドの対向面
との境界部に対応する前記中間板の部分に窪み部が形成
されているので、金属製ガスケットをシリンダヘッドと
シリンダブロックとの両対向面間に締め付けた場合に、
シリンダヘッドの下面とホットプラグの下面との境界領
域に段差が存在しても、ビード基板を鋭く押し潰そうと
しても、前記段差に押されるビード基板のうち燃焼室孔
に沿った縁部は、前記中間板の前記窪み部の凹部内へ逃
げて比較的ゆるやかな曲げ応力状態となり、前記中間板
に対して前記窪み部の比較的広い範囲で前記段差からの
押し付け力を分散させ、応力集中の発生を避け、前記ビ
ード基板及び前記中間板に割れ、クラック等が発生する
ことを防止でき、耐久性を向上させることができる。

【００４３】従って、この金属製ガスケットは、従来の
金属製ガスケットのように、押し付け力が作用したとき
にビード基板がその作用方向に撓むことができなくて中
間板に直ちに当接し、ビード基板と中間板とが、燃焼室
孔の内周縁部のうち前記ホットプラグの下面外周縁部と
交差する部分において、押し付け力とその反作用力とで
極狭い範囲で強く押し潰される、というような現象は発
生しない。即ち、この金属製ガスケットでは、上記部分
におけるビード基板や中間板に生じる応力の集中が大幅
に緩和され、上記段差によって前記ビード基板や前記中
間板に亀裂が生じることがないので、シール性能が悪化
することもなく、前記ビード基板や前記中間板の表面に
腐食を生じるということはなく、金属製ガスケットの構
造的な剛性や強度に対する影響を可及的に低減すること
ができる。

【００４４】また、この金属製ガスケットにおいて、前
記ビード基板の表面にゴム系又はフッ素系等の耐熱性被
覆材をコーティングしたものにあっては、前記耐熱性被
覆材が、シリンダヘッドとシリンダブロックとの対向面
間に締め付けたときに、両者の非平面性を吸収するの
で、前記ビード基板や前記中間板に生じる応力集中を更
に軽減して、前記ビード基板や前記中間板に亀裂を生じ
る可能性を更に低くすることができる。

【００４５】或いは、この金属製ガスケットは、燃焼室
孔に沿ってビードを形成した弾性金属板からなる二枚の
ビード基板及び前記ビード基板間に積層された中間板か
ら構成され、副燃焼室を構成するホットプラグが設けら
れているシリンダヘッドとシリンダブロックとの間で少
なくとも前記シリンダヘッド側の前記ビード基板の前記
燃焼室孔のプロフィール形状を、前記ホットプラグの噴
口近傍の低剛性部との接触を回避するように外側に拡大
した形状に形成したので、前記ホットプラグの熱変形量
の大きい前記低剛性部に対する金属製ガスケットの接触
が回避され、前記ホットプラグの近傍で高温の燃焼ガス
に晒される金属製ガスケットに対しては、前記ホットプ
ラグの低剛性部の繰り返しの熱変形が直接に過大な熱応
力となって悪影響を及ぼすことがない。従って、この金
属製ガスケットは、燃焼室孔を外側に拡大しないものと
比較して、前記ビード基板及び前記中間板のヘタリを防
止できるとともに、前記燃焼室孔の内周縁部に及んでい
た繰り返しの過大な熱負荷を受けることがなく、繰り返
しの熱応力により亀裂を生じることもなく、シール機能
及び耐久性を向上でき、構造簡単で且つ低コストでシー
ル性能や信頼性が高いものとなる。

【００４６】また、この金属製ガスケットにおいて、前
記中間板及びシリンダブロック側のビード基板の燃焼室
孔のプロフィールを前記シリンダヘッドの前記ビード基
板の前記燃焼室孔の拡大した輪郭に整合させて拡大した
場合には、中間板は、ホットプラグの低剛性部に対応す
る部分で、燃焼室孔の輪郭を外側に拡大してあるので、
ホットプラグの低剛性部が熱変形により金属製ガスケッ
ト側に膨張しても、この膨張部分はシリンダヘッド側の
ビード基板のみならず中間板に対しても接触することは
ない。従って、ホットプラグが金属製ガスケットに対し
て過大な負荷を繰り返し与えて、金属製ガスケットの中
間板に亀裂を生じさせることはない。シリンダブロック
側のビード基板の燃焼室孔の輪郭即ちプロフィールも、
シリンダヘッド側のビード基板や中間板の燃焼室孔のプ
ロフィールに整合させて外側に拡大されているので、金
属製ガスケットとしての燃焼室孔のプロフィールを揃え
ることができ、製造及び組立て等の各工程管理が容易に
なる。

【００４７】また、この金属製ガスケットにおいて、前
記各ビード基板の表裏両面に耐熱性被覆材を塗着した場
合には、耐熱性被覆材が、ビード基板の表面やシリンダ
ヘッド、シリンダブロック及びホットプラグのビード基
板との接触面における不整を吸収するので、シリンダヘ
ッドとシリンダブロックの対向面間に締め付けたときの
金属製ガスケットのシール性能が向上する。耐熱性被覆
材の厚みは、ビード基板の全面に対して一律の厚さとす
る必要はない。ホットプラグの熱変形が皆無でなくビー
ド基板への負荷として影響があるようなそのビード基板
の領域においては、耐熱性被覆材の厚みを比較的薄くす
ることができ、その結果、熱応力により金属製ガスケッ
トに亀裂が発生するのを防止でき、高いシール機能及び
耐久性能を長期にわたって維持することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明による副室式ディーゼルエンジンの金
属製ガスケットの一実施例を示す概略平面図である。

【図２】図１の金属製ガスケットの水穴部を含む部分を
拡大して示した拡大平面図である。

【図３】図２の線Ａ−Ａにおける金属製ガスケットの一
実施例を示す断面図である。

【図４】図１乃至図３に示した金属製ガスケットを燃焼
室孔に沿って示した断面図である。

【図５】副燃焼室を有する内燃機関の対向面に金属製ガ
スケットを使用した状態を、副燃焼室との位置関係と共
に示した断面図である。

【図６】図２の線Ａ−Ａにおける金属製ガスケットの別
の実施例を示す断面図である。

【図７】図６の金属製ガスケットをシリンダブロックと
シリンダヘッドとの間に装着した状態を示す断面図であ
る。

【図８】この発明による副室式ディーゼルエンジンの金
属製ガスケット更にの別の実施例を示す、図７と同様の
断面図である。

【図９】従来の金属製ガスケットの一例を示す平面図で
ある。

【図１０】図９に示す従来の金属製ガスケットの燃焼室
孔付近の断面図である。

【図１１】従来の金属製ガスケットの別の例を示す燃焼
室孔付近の断面図である。

【図１２】内燃機関におけるシリンダヘッドの対向面と
ホットプラグの底面との不整合の一例を示す断面図であ
る。

【図１３】内燃機関におけるシリンダヘッドの対向面と
ホットプラグの底面との不整合の別の例を示す断面図で
ある。

【図１４】ホットプラグの底面縁部がビード基板に与え
る応力集中を概略的に示す斜視図である。

【図１５】ホットプラグの熱変形により金属製ガスケッ
トに生じる亀裂の一例を示す説明図である。

【符号の説明】

１ シリンダヘッド ２ シリンダブロック ３，４ 対向面 ６ 主燃焼室 ７ 副燃焼室 ８ ホットプラグ ９ 噴口 １０ 底部 １８ 窪み部 ２０，１００ 金属製ガスケット ２１，２２ ビード基板 ２３ 燃焼室孔 ２４ ホットプラグの底面 ２５，２６ ビード ２７，２８ 中間板 ３８ 耐熱性被覆材 ３９，１０１，１０２，１０３，１０４ 拡大したプ
ロフィール ５１ 段差 ５２ 亀裂 ９６ 低剛性部 ９７ 変形

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高田 和邦 大阪府東大阪市加納２丁目１番１号 日本 ガスケット株式会社内 (72)発明者 山本 秀夫 神奈川県横浜市金沢区福浦３丁目10番地 株式会社日発グループ中央研究所内 (72)発明者 加藤 道生 神奈川県横浜市金沢区福浦３丁目10番地 株式会社日発グループ中央研究所内 (72)発明者 細川 哲寛 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 嶋村 仁志 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃焼室孔を有し且つ前記燃焼室孔の周縁
   に沿ってビードを形成した二枚の弾性金属板から成るビ
   ード基板及び前記ビード基板間に積層された中間板から
   構成され且つ副燃焼室を構成するホットプラグを配置し
   たシリンダヘッドとシリンダブロックとの間に介在され
   る副室式ディーゼルエンジンの金属製ガスケットにおい
   て、前記中間板の前記燃焼室孔に沿った縁部のうち前記
   ホットプラグの底面と前記シリンダヘッドの対向面との
   それぞれの境界部に対応する前記中間板の部分に窪み部
   がそれぞれ形成されていることを特徴とする副室式ディ
   ーゼルエンジンの金属製ガスケット。
2. 【請求項２】 燃焼室孔に沿ってビードを形成した弾性
   金属板から成る二枚のビード基板と前記ビード基板間に
   積層された中間板とから構成され、副燃焼室を構成する
   ホットプラグを設けたシリンダヘッドとシリンダブロッ
   クとの間で前記ホットプラグの底面の一部と対向して配
   置される副室式ディーゼルエンジンの金属製ガスケット
   において、少なくとも前記シリンダヘッド側に位置する
   前記ビード基板に形成した前記燃焼室孔は前記ホットプ
   ラグに設けた噴口近傍の低剛性部を回避するように外側
   に拡大した形状に形成されていることを特徴とする副室
   式ディーゼルエンジンの金属製ガスケット。
3. 【請求項３】 前記中間板と前記シリンダブロック側に
   位置する前記ビード基板とに形成した前記燃焼室孔は前
   記ホットプラグに設けた噴口近傍の低剛性部を回避する
   ように外側に拡大した形状に形成されていることを特徴
   とする請求項２に記載の副室式ディーゼルエンジンの金
   属製ガスケット。