JPH083665A - 耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金 - Google Patents
耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金Info
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- JPH083665A JPH083665A JP13696494A JP13696494A JPH083665A JP H083665 A JPH083665 A JP H083665A JP 13696494 A JP13696494 A JP 13696494A JP 13696494 A JP13696494 A JP 13696494A JP H083665 A JPH083665 A JP H083665A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ
基超耐熱合金に関するものである。 【構成】 Ｎｉ基合金が、重量％で、Ａｌ：０．８〜７
％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３〜２５％、Ｃｒ：
８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓｉ：２．５％以
下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１〜０．１％：
Ｃ：０．１％以下を含有し、さらに必要に応じて、Ｆ
ｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１
〜２％及びＣｕ：０．１〜２％のうちの１種または２種
以上を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる耐酸
化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金か
らなる。
基超耐熱合金に関するものである。 【構成】 Ｎｉ基合金が、重量％で、Ａｌ：０．８〜７
％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３〜２５％、Ｃｒ：
８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓｉ：２．５％以
下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１〜０．１％：
Ｃ：０．１％以下を含有し、さらに必要に応じて、Ｆ
ｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、
Ｗ：０．１〜４％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１
〜２％及びＣｕ：０．１〜２％のうちの１種または２種
以上を含有し、残りがＮｉと不可避不純物からなる耐酸
化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金か
らなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、金型用Ｎｉ基超耐熱
合金に関し、さらに詳しくは、高温に加熱された金型に
おいて鍛造を行う超耐熱合金の恒温鍛造等に使用するこ
とが可能な耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ
基超耐熱合金に関するものである。
合金に関し、さらに詳しくは、高温に加熱された金型に
おいて鍛造を行う超耐熱合金の恒温鍛造等に使用するこ
とが可能な耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ
基超耐熱合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば、高温で使用される鍛造用
の金型の材料としては、耐酸化性および高温強度が要求
されることから、高温強度に優れたＭｏ基合金（ＴＺ
Ｍ）や、耐酸化性に優れた、多くのＮｉ基超耐熱合金が
用いられている。
の金型の材料としては、耐酸化性および高温強度が要求
されることから、高温強度に優れたＭｏ基合金（ＴＺ
Ｍ）や、耐酸化性に優れた、多くのＮｉ基超耐熱合金が
用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、産業界
の強い要望により、各種の超耐熱材料の開発が進み、例
えばこれら材料の鍛造加工を行うために使用される金型
用の材料については、より高温と言う過酷な条件下での
利用が必要で、耐酸化性および高温強度により優れた金
型用超耐熱合金が望まれている。しかし、上記のＭｏ基
合金（ＴＺＭ）は、特に高温での耐酸化性が劣っている
ので、真空または不活性ガス中で鍛造を行う必要があ
り、このため、鍛造設備が複雑となり、作業性が悪く、
かつ、設備費が高いという問題があった。また、上記従
来のＮｉ基超耐熱合金は、一般的には、高温での耐酸化
性が良好であるので、大気中においても使用可能である
が、更に、高温である１０００℃以上の温度になると、
特に高温強度が不足する場合が多く、また耐酸化性を満
足しない場合もあることから、上記要望に充分に対応す
ることが出来ないのが現状である。
の強い要望により、各種の超耐熱材料の開発が進み、例
えばこれら材料の鍛造加工を行うために使用される金型
用の材料については、より高温と言う過酷な条件下での
利用が必要で、耐酸化性および高温強度により優れた金
型用超耐熱合金が望まれている。しかし、上記のＭｏ基
合金（ＴＺＭ）は、特に高温での耐酸化性が劣っている
ので、真空または不活性ガス中で鍛造を行う必要があ
り、このため、鍛造設備が複雑となり、作業性が悪く、
かつ、設備費が高いという問題があった。また、上記従
来のＮｉ基超耐熱合金は、一般的には、高温での耐酸化
性が良好であるので、大気中においても使用可能である
が、更に、高温である１０００℃以上の温度になると、
特に高温強度が不足する場合が多く、また耐酸化性を満
足しない場合もあることから、上記要望に充分に対応す
ることが出来ないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述の観点から、耐酸化性および高温強度に優れてお
り、１０００〜１２００℃の温度においても、また、大
気中においても使用することが可能な鍛造用の金型材料
であるＮｉ基超耐熱合金を開発すべく研究を行った結
果、Ｎｉ基超耐熱合金を、重量％（以下、％は重量％を
示す）で、Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、
Ｍｏ：１３〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１
〜８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：
０．０００１〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、
さらに必要に応じてＦｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．０
０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：
０．００１〜０．０１％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：
０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜４％、Ｎｂ：０．１〜
１％、Ｈｆ：０．１〜２％、およびＣｕ：０．１〜２％
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＮｉと不
可避不純物で構成すると、この結果のＮｉ基合金は、耐
酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金
になり得るとの知見を得たのである。
上述の観点から、耐酸化性および高温強度に優れてお
り、１０００〜１２００℃の温度においても、また、大
気中においても使用することが可能な鍛造用の金型材料
であるＮｉ基超耐熱合金を開発すべく研究を行った結
果、Ｎｉ基超耐熱合金を、重量％（以下、％は重量％を
示す）で、Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、
Ｍｏ：１３〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１
〜８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：
０．０００１〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、
さらに必要に応じてＦｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．０
０１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：
０．００１〜０．０１％、Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：
０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜４％、Ｎｂ：０．１〜
１％、Ｈｆ：０．１〜２％、およびＣｕ：０．１〜２％
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＮｉと不
可避不純物で構成すると、この結果のＮｉ基合金は、耐
酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金
になり得るとの知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８
〜７％、Ｍｏ：１３〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔ
ａ：１．１〜８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以
下、Ｎ：０．０００１〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を
含有し、さらに必要に応じて、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｃｏ：０．１〜５
％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜４％、Ｎｂ：
０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２％、およびＣｕ：０．
１〜２％のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成である耐酸化性お
よび高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金に特徴を
有するものである。
れたものであって、Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８
〜７％、Ｍｏ：１３〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔ
ａ：１．１〜８％、Ｓｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以
下、Ｎ：０．０００１〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を
含有し、さらに必要に応じて、Ｆｅ：０．０１〜６％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％、Ｃｏ：０．１〜５
％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜４％、Ｎｂ：
０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２％、およびＣｕ：０．
１〜２％のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Ｎｉおよび不可避不純物からなる組成である耐酸化性お
よび高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金に特徴を
有するものである。
【０００６】この発明のＮｉ基超耐熱合金の成分組成を
上記の範囲に限定した理由を説明する。
上記の範囲に限定した理由を説明する。
【０００７】（ａ）ＡｌおよびＴｉ ＡｌおよびＴｉ成分には、素地成分と反応して、Ｎｉ3
ＡｌおよびＮｉ3 Ｔｉ（γ′相）を形成して、素地の高
温強度を向上させる作用があるが、ＡｌまたはＴｉの含
有量が０．８％未満では、上記、作用効果が得られず、
一方ＡｌまたはＴｉの含有量が７％を越えると、共晶が
晶出して、鍛造性を悪化させることから、その含有量を
Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、望ましくは
Ａｌ：３〜６．５％、Ｔｉ：１〜４％に定めた。
ＡｌおよびＮｉ3 Ｔｉ（γ′相）を形成して、素地の高
温強度を向上させる作用があるが、ＡｌまたはＴｉの含
有量が０．８％未満では、上記、作用効果が得られず、
一方ＡｌまたはＴｉの含有量が７％を越えると、共晶が
晶出して、鍛造性を悪化させることから、その含有量を
Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、望ましくは
Ａｌ：３〜６．５％、Ｔｉ：１〜４％に定めた。
【０００８】（ｂ）Ｍｏ Ｍｏ成分には、素地に固溶して、素地の高温強度を高め
る作用があるが、その含有量が１３％未満では、上記所
望の作用効果が得られず、一方その含有量が２５％を越
えると、耐酸化性が低下することから、その含有量を１
３〜２５％、望ましくは１５〜２０％に定めた。
る作用があるが、その含有量が１３％未満では、上記所
望の作用効果が得られず、一方その含有量が２５％を越
えると、耐酸化性が低下することから、その含有量を１
３〜２５％、望ましくは１５〜２０％に定めた。
【０００９】（ｃ）Ｃｒ Ｃｒ成分には、耐酸化性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が８％未満では、上記所望の作用効果が得られ
ず、一方その含有量が１６％を越えると、延性が低下す
ることから、その含有量を８〜１６％、望ましくは１０
〜１４％に定めた。
の含有量が８％未満では、上記所望の作用効果が得られ
ず、一方その含有量が１６％を越えると、延性が低下す
ることから、その含有量を８〜１６％、望ましくは１０
〜１４％に定めた。
【００１０】（ｄ）Ｔａ Ｔａ成分には、高温耐酸化性を向上させる作用がある
が、その含有量が１．１％未満では、上記作用効果が得
られず、一方その含有量が８％を越えると、高温強度が
低下することから、その含有量を１．１〜８％、望まし
くは１．１〜３％に定めた。
が、その含有量が１．１％未満では、上記作用効果が得
られず、一方その含有量が８％を越えると、高温強度が
低下することから、その含有量を１．１〜８％、望まし
くは１．１〜３％に定めた。
【００１１】（ｅ）Ｓｉ Ｓｉ成分には、耐酸化性の向上させる作用および溶湯を
脱酸することにより鍛造性を改善させる作用があるが、
その含有量が２．５％を越えると、合金の靱性が低下す
ることから、その含有量を２．５％以下、望ましくは
０．３％以下に定めた。
脱酸することにより鍛造性を改善させる作用があるが、
その含有量が２．５％を越えると、合金の靱性が低下す
ることから、その含有量を２．５％以下、望ましくは
０．３％以下に定めた。
【００１２】（ｆ）Ｍｎ Ｍｎ成分には、脱硫作用があり、高温強度の改善効果が
見られるが、その含有量が３％を越えると耐酸化性が劣
化するので好ましくないことから、その含有量を３％以
下、望ましくは１％に定めた。
見られるが、その含有量が３％を越えると耐酸化性が劣
化するので好ましくないことから、その含有量を３％以
下、望ましくは１％に定めた。
【００１３】（ｇ）Ｎ Ｎ成分には、延性を改善する作用があるが、その含有量
が０．００１％未満では、上記、所望の作用効果が得ら
れず、一方、その含有量が０．１％を越えると、靱性を
低下させることから、その含有量を０．０００１〜０．
１％、望ましくは０．００１〜０．０５％に定めた。
が０．００１％未満では、上記、所望の作用効果が得ら
れず、一方、その含有量が０．１％を越えると、靱性を
低下させることから、その含有量を０．０００１〜０．
１％、望ましくは０．００１〜０．０５％に定めた。
【００１４】（ｈ）Ｃ 不純物としてのＣ成分の含有量が０．１％を越えると、
粒界に存在する炭化物の量が増大するようになって、合
金の延性並びに靱性を劣化させることから、その含有量
を０．１％以下、望ましくは０．０２％以下に定めた。
粒界に存在する炭化物の量が増大するようになって、合
金の延性並びに靱性を劣化させることから、その含有量
を０．１％以下、望ましくは０．０２％以下に定めた。
【００１５】（ｉ）Ｆｅ、Ｂ、ＺｒおよびＣａ これらの成分には、延性および靱性を改善する作用があ
るのでさらに優れた延性および靱性が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量がＦｅ：０．０
１％未満、Ｂ：０．００１％未満、Ｚｒ：０．００１％
未満、Ｃａ：０．００１％未満では、上記所望の作用効
果が上がらず、一方その含有量がＦｅで６％を越え、Ｂ
で０．１％を越え、Ｚｒで０．１％を越え、Ｃａで０．
０１％を越えると高温強度の低下傾向が現われるように
なることから、その含有量をＦｅ：０．０１〜６％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％望ましくは、Ｆｅ：
０．５〜４％、Ｂ：０．００２〜０．０１％、Ｚｒ：
０．００２〜０．０１％、Ｃａ：０．００２〜０．００
８％に定めた。
るのでさらに優れた延性および靱性が要求される場合に
必要に応じて含有されるが、その含有量がＦｅ：０．０
１％未満、Ｂ：０．００１％未満、Ｚｒ：０．００１％
未満、Ｃａ：０．００１％未満では、上記所望の作用効
果が上がらず、一方その含有量がＦｅで６％を越え、Ｂ
で０．１％を越え、Ｚｒで０．１％を越え、Ｃａで０．
０１％を越えると高温強度の低下傾向が現われるように
なることから、その含有量をＦｅ：０．０１〜６％、
Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚｒ：０．００１〜０．１
％、Ｃａ：０．００１〜０．０１％望ましくは、Ｆｅ：
０．５〜４％、Ｂ：０．００２〜０．０１％、Ｚｒ：
０．００２〜０．０１％、Ｃａ：０．００２〜０．００
８％に定めた。
【００１６】（ｊ）Ｃｏ、ＶおよびＷ これら成分には、高温強度を改善する作用があるので、
高温強度を更に高めることが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が、Ｃｏ：０．１％未
満、Ｖ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満では、上記所
望の作用効果が上がらず、一方その含有量がＣｏで５％
を越え、Ｖで０．５％を越え、Ｗで４％を越えると、延
性および靱性が低下するので、その含有量を、Ｃｏ：
０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜４
％望ましくはＣｏ：０．２〜２％、Ｖ：０．２〜０．４
％、Ｗ：０．２〜２％に定めた。
高温強度を更に高めることが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が、Ｃｏ：０．１％未
満、Ｖ：０．１％未満、Ｗ：０．１％未満では、上記所
望の作用効果が上がらず、一方その含有量がＣｏで５％
を越え、Ｖで０．５％を越え、Ｗで４％を越えると、延
性および靱性が低下するので、その含有量を、Ｃｏ：
０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜４
％望ましくはＣｏ：０．２〜２％、Ｖ：０．２〜０．４
％、Ｗ：０．２〜２％に定めた。
【００１７】（ｋ）Ｈｂ、ＨｆおよびＣｕ こられ成分には、高温耐酸化性を向上させる作用がある
ので更に優れた高温耐酸化性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量がＮｂ：０．１％未
満、Ｈｆ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満では、上
記、所望の作用効果が上がらず、一方その含有量がＮｂ
で１％を越え、Ｈｆで２％を越え、Ｃｕで２％を越える
と高温強度に低下傾向が現われるようになることから、
その含有量をＮｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２
％、Ｃｕ：０．１〜２％望ましくは、Ｎｂ：０．２〜
０．５％、Ｈｆ：０．２〜１％、Ｃｕ：０．２〜１％に
定めた。 （ｌ）不可避不純物 溶解原料として、Ｓ，Ｐ，Ｓｎ，ＺｎおよびＰｂ等の不
可避不純物は避けられない。
ので更に優れた高温耐酸化性が要求される場合に必要に
応じて含有されるが、その含有量がＮｂ：０．１％未
満、Ｈｆ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満では、上
記、所望の作用効果が上がらず、一方その含有量がＮｂ
で１％を越え、Ｈｆで２％を越え、Ｃｕで２％を越える
と高温強度に低下傾向が現われるようになることから、
その含有量をＮｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２
％、Ｃｕ：０．１〜２％望ましくは、Ｎｂ：０．２〜
０．５％、Ｈｆ：０．２〜１％、Ｃｕ：０．２〜１％に
定めた。 （ｌ）不可避不純物 溶解原料として、Ｓ，Ｐ，Ｓｎ，ＺｎおよびＰｂ等の不
可避不純物は避けられない。
【００１８】
【実施例】ついで、本発明Ｎｉ基超耐熱合金の内容につ
いて、実施例にもとづいて具体的に説明する。雰囲気制
御が可能な高周波溶解炉を用い、特に合金中へＮを添加
するために、溶解時の雰囲気をＡｒガスとＮ2 ガスの混
合ガス雰囲気とし、ＡｒガスとＮ2 ガスの混合比および
混合ガスの圧力を変化させることにより、Ｎ添加量を制
御した。その後、溶湯を金型に鍛造し、表１〜５に示さ
れる成分組成を有し、厚さ：８．５ｍｍのインゴットを
作製し、このインゴットを１１５０〜１２３０℃の範囲
内で２４ｈｒの均質化処理後、１０００〜１２３０℃の
範囲内の所定の温度に加熱し、この温度に保持しなが
ら、まづ１回目の熱間圧延加工で８．２ｍｍ厚さに減少
させ、以下１回の熱間圧延で０．２〜０．５ｍｍの厚さ
を減少させつつ最終的に厚さ：３ｍｍとし、圧延中の割
れの有無を観察し、割れのないものについて、１２２０
〜１２５０℃の範囲内の所定の温度で、１時間保持後、
水冷し、引き続いて９００〜１１００℃の範囲内の温度
に３０分間保持の条件で熱処理を施して、表１〜５に示
す本発明Ｎｉ基超耐熱合金１〜５７、比較Ｎｉ基超耐熱
合金１〜１５を作製した。更に別途従来の合金として表
５に示した成分組成の合金を作製した。
いて、実施例にもとづいて具体的に説明する。雰囲気制
御が可能な高周波溶解炉を用い、特に合金中へＮを添加
するために、溶解時の雰囲気をＡｒガスとＮ2 ガスの混
合ガス雰囲気とし、ＡｒガスとＮ2 ガスの混合比および
混合ガスの圧力を変化させることにより、Ｎ添加量を制
御した。その後、溶湯を金型に鍛造し、表１〜５に示さ
れる成分組成を有し、厚さ：８．５ｍｍのインゴットを
作製し、このインゴットを１１５０〜１２３０℃の範囲
内で２４ｈｒの均質化処理後、１０００〜１２３０℃の
範囲内の所定の温度に加熱し、この温度に保持しなが
ら、まづ１回目の熱間圧延加工で８．２ｍｍ厚さに減少
させ、以下１回の熱間圧延で０．２〜０．５ｍｍの厚さ
を減少させつつ最終的に厚さ：３ｍｍとし、圧延中の割
れの有無を観察し、割れのないものについて、１２２０
〜１２５０℃の範囲内の所定の温度で、１時間保持後、
水冷し、引き続いて９００〜１１００℃の範囲内の温度
に３０分間保持の条件で熱処理を施して、表１〜５に示
す本発明Ｎｉ基超耐熱合金１〜５７、比較Ｎｉ基超耐熱
合金１〜１５を作製した。更に別途従来の合金として表
５に示した成分組成の合金を作製した。
【００１９】つぎに、上記本発明Ｎｉ基超耐熱合金１〜
６３、比較Ｎｉ基超耐熱合金１〜１５および従来合金に
ついて、高温強度を評価する目的で、高温引張り試験を
行った。また、耐酸化性を評価する目的で、１１００℃
の乾燥空気中で、強制空冷を１２サイクル繰り返す（合
計１００時間）酸化試験を行い、腐食減量を測定した。
これらの結果を表５〜７に示した。
６３、比較Ｎｉ基超耐熱合金１〜１５および従来合金に
ついて、高温強度を評価する目的で、高温引張り試験を
行った。また、耐酸化性を評価する目的で、１１００℃
の乾燥空気中で、強制空冷を１２サイクル繰り返す（合
計１００時間）酸化試験を行い、腐食減量を測定した。
これらの結果を表５〜７に示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】
【発明の効果】表６〜８に示される結果から本発明Ｎｉ
基合金１〜５７は、いずれもすぐれた耐酸化性および高
温強度を有し、一方比較Ｎｉ基合金１〜１５では、これ
を構成するＮｉ基合金のうちの必須元素の含有量が、こ
の発明の範囲から外れると、少なくとも耐酸化性および
高温強度のいずれかの特性が劣ったものとなることが明
らかであり、又従来合金のＭｏ合金（ＴＺＭ）では、大
気中での高温強度に劣ることが明らかである。上述のよ
うに、この発明のＮｉ基合金は、一段とすぐれた耐酸化
性および高温強度を有するので、例えば高温で使用され
る鍛造用の金型材料として高性能を有し、工業上非常に
有用である。
基合金１〜５７は、いずれもすぐれた耐酸化性および高
温強度を有し、一方比較Ｎｉ基合金１〜１５では、これ
を構成するＮｉ基合金のうちの必須元素の含有量が、こ
の発明の範囲から外れると、少なくとも耐酸化性および
高温強度のいずれかの特性が劣ったものとなることが明
らかであり、又従来合金のＭｏ合金（ＴＺＭ）では、大
気中での高温強度に劣ることが明らかである。上述のよ
うに、この発明のＮｉ基合金は、一段とすぐれた耐酸化
性および高温強度を有するので、例えば高温で使用され
る鍛造用の金型材料として高性能を有し、工業上非常に
有用である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 豊蔵 康司 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、残りがＮｉと
不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度に優れた
金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、さらに、 Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％のうちの１種または２種以上、を含有し、残りがＮ
ｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度に優
れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、さらに、 Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．
１〜４％のうちの１種または２種以上、を含有し、残り
がＮｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度
に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項４】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、 Ｎｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｃｕ：０．
１〜２％のうちの１種または２種以上、を含有し、残り
がＮｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度
に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項５】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、 Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％のうちの１種または２種以上、を含有し、さらにＣ
ｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１
〜４％のうちの１種または２種以上、を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度に
優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項６】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、 Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％のうちの１種または２種以上、を含有し、さらにＮ
ｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｃｕ：０．１
〜２％のうちの１種または２種以上、を含有し、残りが
Ｎｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度に
優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項７】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、 Ｃｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．
１〜４％のうちの１種または２種以上、を含有し、さら
にＮｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｃｕ：
０．１〜２％のうちの１種または２種以上、を含有し、
残りがＮｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温
強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。 - 【請求項８】 重量％で、 Ａｌ：０．８〜７％、Ｔｉ：０．８〜７％、Ｍｏ：１３
〜２５％、Ｃｒ：８〜１６％、Ｔａ：１．１〜８％、Ｓ
ｉ：２．５％以下、Ｍｎ：３％以下、Ｎ：０．０００１
〜０．１％、Ｃ：０．１％以下を含有し、 Ｆｅ：０．０１〜６％、Ｂ：０．００１〜０．１％、Ｚ
ｒ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．００１〜０．０
１％のうちの１種または２種以上、を含有し、さらにＣ
ｏ：０．１〜５％、Ｖ：０．１〜０．５％、Ｗ：０．１
〜４％のうちの１種または２種以上、を含有し、さらに
Ｎｂ：０．１〜１％、Ｈｆ：０．１〜２％、Ｃｕ：０．
１〜２％のうちの１種または２種以上、を含有し、残り
がＮｉと不可避不純物からなる耐酸化性および高温強度
に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13696494A JPH083665A (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13696494A JPH083665A (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083665A true JPH083665A (ja) | 1996-01-09 |
Family
ID=15187610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13696494A Withdrawn JPH083665A (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 耐酸化性および高温強度に優れた金型用Ｎｉ基超耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH083665A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1035225A1 (en) * | 1999-03-03 | 2000-09-13 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Ni-base superalloy |
| WO2002046485A1 (en) * | 2000-12-07 | 2002-06-13 | Centro Sviluppo Materiali S.P.A. | Nickel-based alloy composition for high thermal resistance elements, in particular for hot deformation process tools and for high temperature working |
| JP2006255767A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 熱間で使用する金型用Ｎｉ基肉盛粉末および熱間用金型 |
| US7160400B2 (en) | 1999-03-03 | 2007-01-09 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Low thermal expansion Ni-base superalloy |
| US8304157B2 (en) | 2009-06-18 | 2012-11-06 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Toner and manufacturing method thereof |
| CN103966476A (zh) * | 2013-02-01 | 2014-08-06 | 中国科学院金属研究所 | 一种性能优异的抗熔盐腐蚀的镍基高温合金 |
| CN105624472A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-06-01 | 广东华科新材料研究院有限公司 | 一种3d打印用镍基高温合金粉及其制备方法 |
-
1994
- 1994-06-20 JP JP13696494A patent/JPH083665A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1035225A1 (en) * | 1999-03-03 | 2000-09-13 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Ni-base superalloy |
| US7160400B2 (en) | 1999-03-03 | 2007-01-09 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Low thermal expansion Ni-base superalloy |
| WO2002046485A1 (en) * | 2000-12-07 | 2002-06-13 | Centro Sviluppo Materiali S.P.A. | Nickel-based alloy composition for high thermal resistance elements, in particular for hot deformation process tools and for high temperature working |
| JP2006255767A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 熱間で使用する金型用Ｎｉ基肉盛粉末および熱間用金型 |
| JP4679942B2 (ja) * | 2005-03-18 | 2011-05-11 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 熱間で使用する金型用Ｎｉ基肉盛粉末および熱間用金型 |
| US8304157B2 (en) | 2009-06-18 | 2012-11-06 | Konica Minolta Business Technologies, Inc. | Toner and manufacturing method thereof |
| CN103966476A (zh) * | 2013-02-01 | 2014-08-06 | 中国科学院金属研究所 | 一种性能优异的抗熔盐腐蚀的镍基高温合金 |
| CN105624472A (zh) * | 2015-12-28 | 2016-06-01 | 广东华科新材料研究院有限公司 | 一种3d打印用镍基高温合金粉及其制备方法 |
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