JPH08253830A - 高い単結晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法 - Google Patents
高い単結晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法Info
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- JPH08253830A JPH08253830A JP8169895A JP8169895A JPH08253830A JP H08253830 A JPH08253830 A JP H08253830A JP 8169895 A JP8169895 A JP 8169895A JP 8169895 A JP8169895 A JP 8169895A JP H08253830 A JPH08253830 A JP H08253830A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い単結晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳
物を製造する。 【構成】 製品キャビティ部の下端に、絞り部を介して
湯だまりキャビティ部を設け、前記湯だまりキャビティ
部を底部中心にＮｉ基合金種結晶の上端部が露出した密
閉空間とし、かつ前記Ｎｉ基合金種結晶の下端面が鋳型
底面に露出した構造を有する精密鋳造鋳型を用いると共
に、前記Ｎｉ基合金種結晶を、重量％で、Ｃｒ：９〜１
１％、Ｍｏ：０．５〜０．８％、Ｗ：５．５〜６．８
％、Ｔａ：５．２〜６％、Ａｌ：５〜６％、Ｔｉ：１．
８〜２．５％、Ｃｏ：４．２〜４．８％、Ｒｅ：０．０
５〜０．５％を含有し、さらに必要に応じてＳｉ：０．
０１〜０．３％を含有し、残りがＮｉと不可避不純物か
らなる組成を有するＮｉ基合金で構成して、前記Ｎｉ基
合金種結晶と同じ組成をもった単結晶Ｎｉ基合金鋳物を
製造する。
物を製造する。 【構成】 製品キャビティ部の下端に、絞り部を介して
湯だまりキャビティ部を設け、前記湯だまりキャビティ
部を底部中心にＮｉ基合金種結晶の上端部が露出した密
閉空間とし、かつ前記Ｎｉ基合金種結晶の下端面が鋳型
底面に露出した構造を有する精密鋳造鋳型を用いると共
に、前記Ｎｉ基合金種結晶を、重量％で、Ｃｒ：９〜１
１％、Ｍｏ：０．５〜０．８％、Ｗ：５．５〜６．８
％、Ｔａ：５．２〜６％、Ａｌ：５〜６％、Ｔｉ：１．
８〜２．５％、Ｃｏ：４．２〜４．８％、Ｒｅ：０．０
５〜０．５％を含有し、さらに必要に応じてＳｉ：０．
０１〜０．３％を含有し、残りがＮｉと不可避不純物か
らなる組成を有するＮｉ基合金で構成して、前記Ｎｉ基
合金種結晶と同じ組成をもった単結晶Ｎｉ基合金鋳物を
製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、単結晶Ｎｉ基合金鋳
物を高い単結晶化率で製造する方法に関するものであ
る。
物を高い単結晶化率で製造する方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、結晶方位が例えば（１０
０）の一方向凝固組織を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物
は、通常のＮｉ基合金鋳物に比して高温強度にすぐれる
ことから、航空機や陸舶用ガスタービンのエンジンブレ
ードなどとして広く実用に供されている。また、上記単
結晶Ｎｉ基合金鋳物が、図３に概略縦断面図で示され、
かつ例えば特公平５−６９０７９号公報の第７図に示さ
れるように、製品キャビティ部１ａの下端に、絞り部１
ｂを介して底面開放の湯だまりキャビティ部１ｃを設け
た構造の精密鋳造鋳型１を用い、この精密鋳造鋳型１
を、上面中央にＮｉ基合金種結晶２がセットされた冷却
板、例えば水冷銅板３上に載置し、前記湯だまりキャビ
ティ部１ｃを冷却板３の上面と直接隣接させ、ついで加
熱帯域内に置かれた前記精密鋳造鋳型にＮｉ基合金溶湯
を鋳造し、引続いて、前記精密鋳造鋳型を下方から徐々
に加熱帯域外へ移行して冷却することにより製造される
ことも知られている。
０）の一方向凝固組織を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物
は、通常のＮｉ基合金鋳物に比して高温強度にすぐれる
ことから、航空機や陸舶用ガスタービンのエンジンブレ
ードなどとして広く実用に供されている。また、上記単
結晶Ｎｉ基合金鋳物が、図３に概略縦断面図で示され、
かつ例えば特公平５−６９０７９号公報の第７図に示さ
れるように、製品キャビティ部１ａの下端に、絞り部１
ｂを介して底面開放の湯だまりキャビティ部１ｃを設け
た構造の精密鋳造鋳型１を用い、この精密鋳造鋳型１
を、上面中央にＮｉ基合金種結晶２がセットされた冷却
板、例えば水冷銅板３上に載置し、前記湯だまりキャビ
ティ部１ｃを冷却板３の上面と直接隣接させ、ついで加
熱帯域内に置かれた前記精密鋳造鋳型にＮｉ基合金溶湯
を鋳造し、引続いて、前記精密鋳造鋳型を下方から徐々
に加熱帯域外へ移行して冷却することにより製造される
ことも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年、例えば各
種ガスタービンエンジンに対する高出力化の要求は強
く、これに伴ない前記エンジンも大型化の傾向にある
が、上記の従来単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法を用い
て、例えば大型のエンジンブレードを製造した場合、単
結晶化が低下する現象が現われ、この現象は大型になれ
ばなるほど著しくなり、高温強度の低下は避けられない
のが現状である。
種ガスタービンエンジンに対する高出力化の要求は強
く、これに伴ない前記エンジンも大型化の傾向にある
が、上記の従来単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法を用い
て、例えば大型のエンジンブレードを製造した場合、単
結晶化が低下する現象が現われ、この現象は大型になれ
ばなるほど著しくなり、高温強度の低下は避けられない
のが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、大型化しても高い単結晶化率を
示す単結晶Ｎｉ基合金鋳物を製造すべく、上記の従来方
法に着目して研究を行なった結果、（ａ） 図１に概略
縦断面図で、図２（ａ）〜（ｄ）に要部概略縦断面図で
示される通り、湯だまりキャビティ部１ｃを、底部中心
にＮｉ基合金種結晶２の上端部が露出した密閉空間、す
なわち球形、円板形、あるいは円柱形などの密閉空間と
すると共に、前記Ｎｉ基合金種結晶の下端面を鋳型底面
に露出させて、冷却板上に載置した場合に鋳型底面と前
記種結晶の下端面が前記冷却板に当接するようにした構
造の精密鋳造鋳型を用い、（ｂ） かつ上記Ｎｉ基合金
種結晶と上記精密鋳造鋳型に鋳造されるＮｉ基合金溶湯
（鋳物）を、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｃ
ｒ：９〜１１％、 Ｍｏ：０．５〜０．８％、
Ｗ：５．５〜６．８％、 Ｔａ：５．２〜６％、Ａ
ｌ：５〜６％、 Ｔｉ：１．８〜２．５％、
Ｃｏ：４．２〜４．８％、 Ｒｅ：０．０５〜０．５
％、を含有し、さらに、Ｓｉ：０．０１〜０．３％、を
含有し、または含有せず、残りがＮｉと不可避不純物か
らなる組成を有するＮｉ基合金に特定すると、この結果
製造された単結晶Ｎｉ基合金鋳物は大型のものでもきわ
めて高い単結晶化率を示すようになるという研究結果を
得たのである。
上述のような観点から、大型化しても高い単結晶化率を
示す単結晶Ｎｉ基合金鋳物を製造すべく、上記の従来方
法に着目して研究を行なった結果、（ａ） 図１に概略
縦断面図で、図２（ａ）〜（ｄ）に要部概略縦断面図で
示される通り、湯だまりキャビティ部１ｃを、底部中心
にＮｉ基合金種結晶２の上端部が露出した密閉空間、す
なわち球形、円板形、あるいは円柱形などの密閉空間と
すると共に、前記Ｎｉ基合金種結晶の下端面を鋳型底面
に露出させて、冷却板上に載置した場合に鋳型底面と前
記種結晶の下端面が前記冷却板に当接するようにした構
造の精密鋳造鋳型を用い、（ｂ） かつ上記Ｎｉ基合金
種結晶と上記精密鋳造鋳型に鋳造されるＮｉ基合金溶湯
（鋳物）を、重量％で（以下、％は重量％を示す）、Ｃ
ｒ：９〜１１％、 Ｍｏ：０．５〜０．８％、
Ｗ：５．５〜６．８％、 Ｔａ：５．２〜６％、Ａ
ｌ：５〜６％、 Ｔｉ：１．８〜２．５％、
Ｃｏ：４．２〜４．８％、 Ｒｅ：０．０５〜０．５
％、を含有し、さらに、Ｓｉ：０．０１〜０．３％、を
含有し、または含有せず、残りがＮｉと不可避不純物か
らなる組成を有するＮｉ基合金に特定すると、この結果
製造された単結晶Ｎｉ基合金鋳物は大型のものでもきわ
めて高い単結晶化率を示すようになるという研究結果を
得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、製品キャビティ部の下端に、絞
り部を介して湯だまりキャビティ部を設けると共に、前
記湯だまりキャビティ部を、底部中心にＮｉ基合金種結
晶の上端部が露出した密閉空間とし、かつ前記Ｎｉ基合
金種結晶の下端面が鋳型底面に露出した構造を有する精
密鋳造鋳型を用い、上記精密鋳造鋳型を冷却板上に載置
して、上記鋳型底面および種結晶下端面を上記冷却板に
当接させ、加熱帯域内に置かれた上記精密鋳造鋳型にＮ
ｉ基合金溶湯を鋳造し、上記Ｎｉ基合金種結晶と上記Ｎ
ｉ基合金溶湯を、Ｃｒ：９〜１１％、 Ｍｏ：
０．５〜０．８％、Ｗ：５．５〜６．８％、 Ｔ
ａ：５．２〜６％、Ａｌ：５〜６％、 Ｔ
ｉ：１．８〜２．５％、Ｃｏ：４．２〜４．８％、
Ｒｅ：０．０５〜０．５％、を含有し、さらに、Ｓｉ：
０．０１〜０．３％、を含有し、または含有せず、残り
がＮｉと不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金
で構成し、引続いて、上記精密鋳造鋳型を下方から徐々
に加熱帯域外へ移行して冷却すること、により高い単結
晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物を製造する方法に
特徴を有するものである。
なされたものであって、製品キャビティ部の下端に、絞
り部を介して湯だまりキャビティ部を設けると共に、前
記湯だまりキャビティ部を、底部中心にＮｉ基合金種結
晶の上端部が露出した密閉空間とし、かつ前記Ｎｉ基合
金種結晶の下端面が鋳型底面に露出した構造を有する精
密鋳造鋳型を用い、上記精密鋳造鋳型を冷却板上に載置
して、上記鋳型底面および種結晶下端面を上記冷却板に
当接させ、加熱帯域内に置かれた上記精密鋳造鋳型にＮ
ｉ基合金溶湯を鋳造し、上記Ｎｉ基合金種結晶と上記Ｎ
ｉ基合金溶湯を、Ｃｒ：９〜１１％、 Ｍｏ：
０．５〜０．８％、Ｗ：５．５〜６．８％、 Ｔ
ａ：５．２〜６％、Ａｌ：５〜６％、 Ｔ
ｉ：１．８〜２．５％、Ｃｏ：４．２〜４．８％、
Ｒｅ：０．０５〜０．５％、を含有し、さらに、Ｓｉ：
０．０１〜０．３％、を含有し、または含有せず、残り
がＮｉと不可避不純物からなる組成を有するＮｉ基合金
で構成し、引続いて、上記精密鋳造鋳型を下方から徐々
に加熱帯域外へ移行して冷却すること、により高い単結
晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物を製造する方法に
特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の方法におけるＮｉ基合金
種結晶および精密鋳造鋳型に鋳造されるＮｉ基合金溶湯
の組成は、特開平３−１００３９号公報に「高温強度お
よび高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶合金」として開
示されているものと同じであるが、この組成の単結晶Ｎ
ｉ基合金鋳物を、図３に示される構造の精密鋳造鋳型を
用いて製造した場合には、大型になると単結晶化率の低
下は避けられず、図１、図２（ａ）〜（ｄ）に示される
構造の精密鋳造鋳型を用いて製造した場合に大型の単結
晶Ｎｉ基合金鋳物でも高い単結晶化率を示すようになる
のである。
種結晶および精密鋳造鋳型に鋳造されるＮｉ基合金溶湯
の組成は、特開平３−１００３９号公報に「高温強度お
よび高温耐食性にすぐれたＮｉ基単結晶合金」として開
示されているものと同じであるが、この組成の単結晶Ｎ
ｉ基合金鋳物を、図３に示される構造の精密鋳造鋳型を
用いて製造した場合には、大型になると単結晶化率の低
下は避けられず、図１、図２（ａ）〜（ｄ）に示される
構造の精密鋳造鋳型を用いて製造した場合に大型の単結
晶Ｎｉ基合金鋳物でも高い単結晶化率を示すようになる
のである。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明の方法を実施例により具体
的に説明する。まず、高周波誘導真空溶解炉で、Ｃｒ：
１０．３％、Ｍｏ：０．６４％、Ｗ：６．２％、Ｔａ：
５．６％、Ａｌ：５．２％、Ｔｉ：２．３％、Ｃｏ：
４．６％、Ｒｅ：０．２３％、Ｎｉおよび不可避不純物
からなる組成をもった種結晶（ａ）製造用Ｎｉ基合金
と、Ｃｒ：１０．８％、Ｍｏ：０．５８％、Ｗ：６．１
％、Ｔａ：５．６％、Ａｌ：５．７％、Ｔｉ：２．３
％、Ｃｏ：４．５％、Ｒｅ：０．１２％、Ｓｉ：０．１
６％、Ｎｉおよび不可避不純物：残りからなる組成をも
った種結晶（ｂ）製造用Ｎｉ基合金をそれぞれ溶製し、
ロストワックス法にて製造した特開平２−９２８８８号
公報に記載されると同じ形状をもったらせん状セレクタ
ー（アルミナ製シェル鋳型）に鋳造して、結晶方位が
（１００）にして直径：１０mm×長さ：１００mmの寸法
をもったＮｉ基合金種結晶（ａ）および（ｂ）をそれぞ
れ製造した。
的に説明する。まず、高周波誘導真空溶解炉で、Ｃｒ：
１０．３％、Ｍｏ：０．６４％、Ｗ：６．２％、Ｔａ：
５．６％、Ａｌ：５．２％、Ｔｉ：２．３％、Ｃｏ：
４．６％、Ｒｅ：０．２３％、Ｎｉおよび不可避不純物
からなる組成をもった種結晶（ａ）製造用Ｎｉ基合金
と、Ｃｒ：１０．８％、Ｍｏ：０．５８％、Ｗ：６．１
％、Ｔａ：５．６％、Ａｌ：５．７％、Ｔｉ：２．３
％、Ｃｏ：４．５％、Ｒｅ：０．１２％、Ｓｉ：０．１
６％、Ｎｉおよび不可避不純物：残りからなる組成をも
った種結晶（ｂ）製造用Ｎｉ基合金をそれぞれ溶製し、
ロストワックス法にて製造した特開平２−９２８８８号
公報に記載されると同じ形状をもったらせん状セレクタ
ー（アルミナ製シェル鋳型）に鋳造して、結晶方位が
（１００）にして直径：１０mm×長さ：１００mmの寸法
をもったＮｉ基合金種結晶（ａ）および（ｂ）をそれぞ
れ製造した。
【０００８】また、精密鋳造鋳型本体として、同じくロ
ストワックス法を用い、いずれも、 湯口キャビティ部：上端直径１５０mm×高さ１００mm、 押湯キャビティ部：直径６０mm×高さ４０mm、 製品キャビティ部：幅７０mm×厚さ１０mm×長さ１５０
mm、 絞り部：内径３．５mm×長さ６．５mm の寸法を有するが、湯だまりキャビティ部を、それぞ
れ、（１） 最大直径２５mm×最小直径１７mm×高さ１
２mmの寸法をもった図１に示される円錐台形状、（２）
直径２４mmの図２（ａ）に示される球形状、（３）
直径２６mm×高さ１４mmの寸法をもった図２（ｂ）に示
される円板形状、（４） 直径２０mm×高さ２０mmの寸
法をもった図２（ｃ）に示される円柱形状、（５） 直
径２５mm×高さ１５mmの寸法をもった図２（ｄ）に示さ
れる円板形状、とした５種類の精密鋳造鋳型本体（厚
さ：６mmのアルミナ系シェル鋳型）を製造し、これの底
部に、それぞれ表１に示される組合せで上記Ｎｉ基合金
の種結晶（ａ）または（ｂ）を、切削加工により直径：
６mm×長さ：２３mmに寸法調整して組込んで、前記種結
晶の上端部が湯だまりキャビティ部内に露出し、その下
端面が鋳型底面に露出した構造の精密鋳造鋳型をそれぞ
れ形成した。
ストワックス法を用い、いずれも、 湯口キャビティ部：上端直径１５０mm×高さ１００mm、 押湯キャビティ部：直径６０mm×高さ４０mm、 製品キャビティ部：幅７０mm×厚さ１０mm×長さ１５０
mm、 絞り部：内径３．５mm×長さ６．５mm の寸法を有するが、湯だまりキャビティ部を、それぞ
れ、（１） 最大直径２５mm×最小直径１７mm×高さ１
２mmの寸法をもった図１に示される円錐台形状、（２）
直径２４mmの図２（ａ）に示される球形状、（３）
直径２６mm×高さ１４mmの寸法をもった図２（ｂ）に示
される円板形状、（４） 直径２０mm×高さ２０mmの寸
法をもった図２（ｃ）に示される円柱形状、（５） 直
径２５mm×高さ１５mmの寸法をもった図２（ｄ）に示さ
れる円板形状、とした５種類の精密鋳造鋳型本体（厚
さ：６mmのアルミナ系シェル鋳型）を製造し、これの底
部に、それぞれ表１に示される組合せで上記Ｎｉ基合金
の種結晶（ａ）または（ｂ）を、切削加工により直径：
６mm×長さ：２３mmに寸法調整して組込んで、前記種結
晶の上端部が湯だまりキャビティ部内に露出し、その下
端面が鋳型底面に露出した構造の精密鋳造鋳型をそれぞ
れ形成した。
【０００９】ついで、上記精密鋳造鋳型を水冷銅板（冷
却板）の上面に載置して鋳型底面と種結晶の下端面を前
記冷却板と当接させ、この状態で前記精密鋳造鋳型を、
これの周囲に形成した加熱帯域にて１５５０℃に加熱
し、これにそれぞれ表１に示される組合せで、同じく高
周波誘導真空溶解炉で溶製した、Ｃｒ：９．６％、Ｍ
ｏ：０．７２％、Ｗ：６．６％、Ｔａ：５．３％、Ａ
ｌ：５．６％、Ｔｉ：１．９％、Ｃｏ：４．６％、Ｒ
ｅ：０．４１％、Ｎｉおよび不可避不純物：残りからな
る組成をもったＮｉ基合金溶湯（１）、またはＣｒ：１
０．６％、Ｍｏ：０．５６％、Ｗ：６．７％、Ｔａ：
５．８％、Ａｌ：５．９％、Ｔｉ：２．３％、Ｃｏ：
４．４％、Ｒｅ：０．２１％、Ｓｉ：０．１３％、Ｎｉ
および不可避不純物：残りからなる組成をもったＮｉ基
合金溶湯（２）を鋳造し、鋳造後、前記加熱帯域を１５
５０℃に保持しながら、前記精密鋳造鋳型を２２０mm／
hrの速度で垂直に引き下げることにより本発明法１〜５
を実施し、結晶方位が（１００）の単結晶Ｎｉ基合金鋳
物をそれぞれ製造した。
却板）の上面に載置して鋳型底面と種結晶の下端面を前
記冷却板と当接させ、この状態で前記精密鋳造鋳型を、
これの周囲に形成した加熱帯域にて１５５０℃に加熱
し、これにそれぞれ表１に示される組合せで、同じく高
周波誘導真空溶解炉で溶製した、Ｃｒ：９．６％、Ｍ
ｏ：０．７２％、Ｗ：６．６％、Ｔａ：５．３％、Ａ
ｌ：５．６％、Ｔｉ：１．９％、Ｃｏ：４．６％、Ｒ
ｅ：０．４１％、Ｎｉおよび不可避不純物：残りからな
る組成をもったＮｉ基合金溶湯（１）、またはＣｒ：１
０．６％、Ｍｏ：０．５６％、Ｗ：６．７％、Ｔａ：
５．８％、Ａｌ：５．９％、Ｔｉ：２．３％、Ｃｏ：
４．４％、Ｒｅ：０．２１％、Ｓｉ：０．１３％、Ｎｉ
および不可避不純物：残りからなる組成をもったＮｉ基
合金溶湯（２）を鋳造し、鋳造後、前記加熱帯域を１５
５０℃に保持しながら、前記精密鋳造鋳型を２２０mm／
hrの速度で垂直に引き下げることにより本発明法１〜５
を実施し、結晶方位が（１００）の単結晶Ｎｉ基合金鋳
物をそれぞれ製造した。
【００１０】また、比較の目的で、精密鋳造鋳型の湯だ
まりキャビティ部を、図３に示される通り底面開放と
し、かつ底面直径：４５mm×高さ：２０mmの寸法とする
と共に、冷却板の中央にセットされる上記種結晶（ａ）
および（ｂ）の寸法を直径：１０mm×厚さ：８mmとする
以外は同一の条件で従来法１，２を行ない、同じく単結
晶Ｎｉ基合金鋳物をそれぞれ製造した。この結果得られ
た単結晶Ｎｉ基合金鋳物の上端部、中央部、および下端
部の水平断面における結晶方位が（１００）の面積割合
を、マクロエッチング処理面の画像解析にて測定した。
この測定結果を表１に示した。
まりキャビティ部を、図３に示される通り底面開放と
し、かつ底面直径：４５mm×高さ：２０mmの寸法とする
と共に、冷却板の中央にセットされる上記種結晶（ａ）
および（ｂ）の寸法を直径：１０mm×厚さ：８mmとする
以外は同一の条件で従来法１，２を行ない、同じく単結
晶Ｎｉ基合金鋳物をそれぞれ製造した。この結果得られ
た単結晶Ｎｉ基合金鋳物の上端部、中央部、および下端
部の水平断面における結晶方位が（１００）の面積割合
を、マクロエッチング処理面の画像解析にて測定した。
この測定結果を表１に示した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【発明の効果】表１に示される結果から、本発明法１〜
５によれば、単結晶Ｎｉ基合金鋳物が大型になっても従
来法１，２に比して著しく高い単結晶化率で単結晶Ｎｉ
基合金鋳物を製造することができることが明らかであ
る。上述のように、この発明の方法は、高い単結晶化率
での単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造を可能とするものであ
るから、例えば各種ガスタービンエンジンの大型化の推
進に大いに寄与するものである。
５によれば、単結晶Ｎｉ基合金鋳物が大型になっても従
来法１，２に比して著しく高い単結晶化率で単結晶Ｎｉ
基合金鋳物を製造することができることが明らかであ
る。上述のように、この発明の方法は、高い単結晶化率
での単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造を可能とするものであ
るから、例えば各種ガスタービンエンジンの大型化の推
進に大いに寄与するものである。
【図１】この発明の方法で用いられる精密鋳造鋳型の１
例を示す概略縦断面図である。
例を示す概略縦断面図である。
【図２】この発明の方法で用いられる精密鋳造鋳型の変
形例を示す要部概略縦断面図である。
形例を示す要部概略縦断面図である。
【図３】従来法で用いられる精密鋳造鋳型を例示する概
略縦断面図である。
略縦断面図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 製品キャビティ部の下端に、絞り部を介
して湯だまりキャビティ部を設けると共に、前記湯だま
りキャビティ部を、底部中心にＮｉ基合金種結晶の上端
部が露出した密閉空間とし、かつ前記Ｎｉ基合金種結晶
の下端面が鋳型底面に露出した構造を有する精密鋳造鋳
型を用い、 上記精密鋳造鋳型を冷却板上に載置して、上記鋳型底面
および種結晶下端面を上記冷却板に当接させ、 加熱帯域内に置かれた上記精密鋳造鋳型にＮｉ基合金溶
湯を鋳造し、 上記Ｎｉ基合金種結晶と上記Ｎｉ基合金溶湯を、重量％
で、 Ｃｒ：９〜１１％、 Ｍｏ：０．５〜０．８
％、 Ｗ：５．５〜６．８％、 Ｔａ：５．２〜６％、 Ａｌ：５〜６％、 Ｔｉ：１．８〜２．５
％、 Ｃｏ：４．２〜４．８％、 Ｒｅ：０．０５〜０．５
％、を含有し、さらに、 Ｓｉ：０．０１〜０．３％、を含有し、または含有せ
ず、残りがＮｉと不可避不純物からなる組成を有するＮ
ｉ基合金で構成し、 引続いて、上記精密鋳造鋳型を下方から徐々に加熱帯域
外へ移行して冷却すること、を特徴とする高い単結晶化
率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8169895A JPH08253830A (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 高い単結晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8169895A JPH08253830A (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 高い単結晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08253830A true JPH08253830A (ja) | 1996-10-01 |
Family
ID=13753604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8169895A Pending JPH08253830A (ja) | 1995-03-14 | 1995-03-14 | 高い単結晶化率を有する単結晶Ｎｉ基合金鋳物の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08253830A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN111235433A (zh) * | 2020-01-16 | 2020-06-05 | 成都航宇超合金技术有限公司 | 用于制备镍基单晶叶片的籽晶合金 |
-
1995
- 1995-03-14 JP JP8169895A patent/JPH08253830A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6251181B1 (en) * | 1999-06-18 | 2001-06-26 | Virginia Semiconductor | Method for forming a solid solution alloy crystal |
| US6428618B2 (en) * | 1999-06-18 | 2002-08-06 | Virginia Semiconductor, Inc. | Method for forming a solid solution alloy crystal |
| GB2364327A (en) * | 2000-05-20 | 2002-01-23 | Rolls Royce Plc | Single crystal seed alloy |
| GB2364327B (en) * | 2000-05-20 | 2004-10-06 | Rolls Royce Plc | Single crystal seed alloy |
| FR2825722A1 (fr) * | 2001-06-11 | 2002-12-13 | Howmet Res Corp | Grain pour le moulage d'un article monocristallin, moule et methode a y utiliser |
| US7575038B2 (en) | 2001-06-11 | 2009-08-18 | Howmet Research Corporation | Single crystal seed |
| US7810547B2 (en) | 2001-06-11 | 2010-10-12 | Howmet Research Corporation | Single crystal seed |
| CN111235433A (zh) * | 2020-01-16 | 2020-06-05 | 成都航宇超合金技术有限公司 | 用于制备镍基单晶叶片的籽晶合金 |
| CN111235433B (zh) * | 2020-01-16 | 2021-10-08 | 成都航宇超合金技术有限公司 | 用于制备镍基单晶叶片的籽晶合金 |
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