JPH07504852A - 複合研磨フィラメント，その製造方法及びこの物を組み込んだ物品 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 複合研磨フィラメント、その製造方法及びこの物を組み込んだ物品技術分野 本発明は研磨剤で充填された熱可塑性エラストマーで塗布された成型コアー（ｐ ｒｅｆｏｒｍｅｄ　ｃｏｒｅ）を含む複合研磨フィラメントに関する。

技術背景 ナイロン研磨フィラメントは、天然研磨フィラメントに代って人工的に作られた 代替品として、１９５０年代後半に発達した。凡そこの頃、フィラメントの形態 のナイロンマトリックスに研磨剤粒子を均一に分散させる押出成型方法が開発さ れた（米国特許３．５２２．３４２及び同３．９４７．１６９）。１９８８年３ 月２１−２４日、ＷＥＳＴＥＣ会合においてＪ、Ｈ。

Ｗａｔｔｓにより文書をもって、“Ａｂｒａｓｉｖｅ　Ｍｏｎｏｆｉｌａｍｅｎ ｔｓ−ＣｒｉｔｉｃａｌＦａｃｔｏｒｓ　ｔｈａｔ　Ａｆｆｅｃｔ　Ｂｒｕｓｈ 　Ｔｏｏｌ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ”　（Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆＭａｎｕｆａ ｃｔｕｒｉｎｇ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｐａｐｅｒ、　！ ９８８）にナイロン研磨フィラメントに関する概要が発表された。Ｗａｔｔｓが 説明しているように、この種の摩耗フィラメントに新しい研磨剤粒子が被覆され る。

複数のフィラメントを使用して製造した研磨フィラメントブラシは、従って使用 しながら再生される。ナイロン研磨フィラメントの有利な点は、安全で、清潔で 、切断速度、安価、その使用範囲と仕上げの調節、適用性及びデザインの容易さ にある。

ナイロン及び他の熱可塑性物質の主要な性質は、その“ｍｅｍｏｒｙ”である。

このことはブラシフィラメントに関し“ｂｅｎｄ　ｒｅｃｏｖｅｒｙ”として、 又は本来の配置に戻る撓みフィラメントの傾向として認められる。ナイロンの曲 げ回復は、一般に９０％以上、すなわちフィラメントは歪曲後約９０％が本来の 配置に戻ることである。このようなブラシにおいて長時間使用していると、殆ん どの研磨剤を充填した重合体フィラメン）・はセットした形態を維持し、そして ブラシのフィラメントが回復しないとなると、ブラシは軟化してそしてその効力 を失うことになる。曲げ回復は、フィラメントの直径、緩和時間、歪み、歪曲時 間及び周囲条件によって定まる。このように測定した合成フィラメントの中で、 ナイロンは長時間維持した歪から最高の曲げ回復を示す。

種々の目的を満足するために、本発明者等はナイロンが任意の研磨フィラメント よりむしろ狭い範囲の使用にのみ適用でき、その性質も限られていることをここ に新たに見い出した。ナイロン研磨フィラメントは特定の剛性を有し、そしてフ ィラメントの温度が７０°Ｃに近づくとその剛性を失い、従って高温度でのフィ ラメントの使用は大きなスケール又はパリを除去する必要があって、適切なもの ではない。フィラメントの剛性を維持するために、耐熱性であることが絶対的で ある。一般に、すべてのナイロン重合体は温度によってこのような影響を受け、 曲げ弾性率（ｔａｎｇｅｎｔ）を測定すると、温度が上昇するにつれ剛性が減少 する。ブラシの速度が遅い場合には、熱の発生によって一般に長いフィラメント のパリを除くための問題は生じない。しかしながら、短時間強力にブラシをかけ る場合には、局部の圧力及び／又は乾燥状態での高速度によってフィラメントの 端部に高い温度を発生することになる。

ナイロン研磨フィラメントの他の問題点は、それ自体からの温度がナイロンフィ ラメントブラシの道具としての性能に大きく影響を与える。湿分はフィラメント の剛性に影響し、それによって道具が侵かされる。ナイロン６．１２は他のナイ ロンより剛性が良好であって、そして高湿度、若しくは油、溶剤で飽和され、又 は水が存在していても、他のナイロンより２〜３倍も剛性が優れている。

すべての研磨剤充填重合体フィラメントにおいて、研磨負荷の程度が大きくなる につれ、引張強さ及び屈曲疲れ抵抗は、研磨剤及び重合体の不十分な密着によっ て弱められる。フィラメントの曲げ弾性率は、曲げ抵抗として簡単に定義するこ とができる。このことは、研磨フィラメントに使用する重合体の固有の特性であ る。曲げ弾性率はフィラメントの直径には一般に関係がなく、そして同じ重合体 から得られる研磨フィラメントは同じ曲げ弾性率であるので、フィラメントの剛 性に影響する主たる特性はフィラメントの直径及び長さである。

研磨剤を充填したナイロンフィラメントの研磨切断能力は、始め比較的良好な切 断特性を示し、次いで１時間以内にはっきりと研磨作用は減少する。図７におい て、代表的な酸化アルミで充填した研磨充填ナイロンフィラメントをハブに固定 してブラシとし、これを回転させるとフィラメントは研磨の作業の結果（それ故 にすりへり）、切断能力が減少していくことが表わされている。図７は、負荷を １、３６ｋｇと一定にし、時間を函数として炭素鋼（１０１８）平板を切断する ものである。この装置は、ブラシ操作を反転して研磨作用を最初のレベルに戻し て作業するようにした一般的なものである。突然の切断能力の増加は、例えばワ イヤースクリンに対しブラシを操作することによるブラシのドレス（ｄｒｅｓｓ ｅｄ“）によるものと想定される。

このことは、図７において２時間１５分において見られる。研磨剤充填ナイロン フィラメントに関係する他の問題は、屈曲疲れの抵抗性が劣ることである。フィ ラメントを長時間に渡って使用すると、フィラメントはハブの付属具付近で破断 する傾向があって、その結果ブラシの寿命及び経済的価値は減少することになる 。

本発明は、研磨剤充填熱可塑性エラストマーで塗布した成型コアーを含む複合研 磨フィラメントを提供することによって、研磨剤充填ナイロン及び他のフィラメ ントによる上に述べた種々の問題点を改善するものである。このような試みは、 研磨剤シースを塗布した成型コアーはより高い初期曲げ弾性率を有し、時間、温 度、湿度及び化学的作用に対してより一定した曲げ弾性率を有し、そして研磨剤 充填熱可塑性フィラメントより引張強さが大きい、という思想に基づいている。

複合研磨フィラメントは、研磨粒子の負荷が２倍にも耐えられるように熱可塑性 エラストマー塗布剤を使用し、一方研磨剤充填ナイロンフィラメントと比較して 屈曲疲れの抵抗性が顕著に減少することはない。初期及びその後の連続した研磨 作用のレベルは、研磨の負荷が増加することから予期するよりも、ずっと高いも のである。

この挙動は、熱可塑性エラストマーの組成上の性質及び複合研磨フィラメントの 製造方法に関係する。

研磨フィラメントに関する実験及びその製造法には長い歴史がある。これらに関 する代表的な文献の例は、米国特許２．３２８．９９８、同２、６４３．９４５ 　、同２，７９３，４７８、同２．９２０，９４７、同３．１４６，５６０、同 ３．２６０，５８２　、同３，５２２，３４２、同３，５４７．６０８、同３， ６６９，８５０、同３、６９６，５６３　、同３，８５４，８４８、同４，０９ ７，２４６、同４．１７２，４４０、同４．５０７，３６１　、同４．６２７． ９５０、同４．５８５．４６４、同４．８６６、８８８、及び同５、０６８．１ ４２である。他にフランス特許出願２．６２４．７７３及びＥＰＯ出願２８２、 ２４３が含まれる。

本発明は、研磨剤充填熱可塑性エラストマー組成物によって少なくとも部分的に 塗布した成型コアーを含む複合研磨フィラメントに関するもので、このフィラメ ントは公知のフィラメントと比較して研磨粒子の負荷が２倍にも耐えられるよう に結合重合シースに付与し、他方屈曲疲れ寿命が何倍かにも及ぶことが明らかに なった。研磨作用の程度も、研磨負荷の増加から予期される以上にずっと高い。

１９８７　（以下、本願ではＬｅｇｇｅ等によると記載する）に述べられている 。熱可塑性エラストマー（Ｌｅｇｇｅ等による）は、一般に低当量の多官能単量 体及び多当量の多官能単量体の反応生成物であって、ここで低当量多官能単量体 は重合によって硬質セグメント（そして、他の硬質セグメントと結合して結晶質 硬質領域）を形成できるものであり、そして多当量多官能単量体は重合によって 硬質領域と結合する軟質で柔軟な鎖を形成できるものである。この種の物質は、 研磨フィラメントの使用できることは何も示されていない。熱可塑性エラストマ ーは、“熱可塑性プラスチック２及び“エラストマー”（張力によって伸びる天 然ゴムに似た物質が総称であって、高い引張り強さ、急速の回復及び実質的に最 初の寸法に戻る）と次の如く異なる。すなわち、熱可塑性エラストマーは硬質領 域の溶融温度以上に加熱すると均質な溶融物を形成し、この物は射出成型、押出 成型、吹込成型の如き熱可塑性方法（エラストマーとは異なって）によって加工 することができる。続いて冷却すると、再び硬質領域及び軟質領域に分かれ、ゴ ム状弾性を育する物質となるが、しかし熱可塑性樹脂を生じない。

市場において入手できる熱可塑性エラストマーは、セグメントポリエステル熱可 塑性エラストマー、セグメントポリウレタン熱可塑性エラストマー、他の熱可塑 性物質と混合したセグメントポリウレタン熱可塑性エラストマー、セグメントポ リアミド熱可塑性エラストマー及びイオノマー熱可塑性エラストマーが含まれる 。

本願における“セグメント熱可塑性エラストマー”は、高当量の多官能単量体及 び低当量多官能単量体の反応生成物である重合体をベースにした熱可塑性エラス トマーの並順（ｓｕｂｃｌａｓｓ）である。

“イオノマー熱可塑性エラストマー”は、イオン重合体（イオノマー）をベース にした熱可塑性エラストマーの並順である。イオノマー熱可塑性エラストマーは 、イオン会合又はクラスターが複数の位置で結合した２種以上の重合体鎖から構 成されている。イオノマーは典型的には官能単量体とオレフィン性不飽和単量体 との共重合、又は重合体の官能化によって得られる。カルボキシル官能イオノマ ーはアクリル酸又はメタクリル酸をエチレン、スチレン及び同様のコモノマーを 直接共重合して得られる。得られる共重合体は通常遊離酸としてであるが、金属 水酸化物、金属酢酸塩及び同様の塩によって所望の程度に中和することができる 。

成型コアー及び研磨剤充填熱可塑性エラストマー塗布剤を含む本発明の複合研磨 フィラメントは、大変高い初期切断値を示し、この平衡状態を達成して高い切断 性能を維持し、そして研磨剤充填ナイロンフィラメントに比べ屈曲疲れに高い抵 抗性を示す。

発明の要点 本発明は、従前の研磨フィラメントの種々の問題を打破しそして改善するもので ある。本発明に従えば、研磨粒子が分散し、そこに密着している熱可塑性エラス トマーによって少なくとも一部分は塗布されている少なくとも１つの成型コアー を有している複合研磨フィラメントであって、ここで熱可塑性エラストマー及び 研磨粒子は硬化成分を含有している。硬化成分において１種以上の熱可塑性エラ ストマーを含むことは、本発明の態様の一つである。

本願において用いられる“硬化”とは、ＡＳＴＭ　Ｄ２１１７試験の如き標準テ ストによって、熱可塑性エラストマーの温度が硬化領域（セグメント熱可塑性エ ラストマー）又はイオンクラスター（イオノマー熱可塑性エラストマー）の溶融 温度又は解離温度以下である場合の熱可塑性エラストマーの物理的状態をいう。

この用語は、また室温（例えば、約１０から約４０°Ｃ）における熱可塑性エラ ストマーの硬さくショアーＤスケール）を表わす。本発明において、室温でのシ ョアーＤ押込硬度の熱可塑性エラストマーは、ＡＳＴＭ　０７９０で測定して少 なくとも約３０、より好ましくは約３０から約９０のものを用いるのが好ましい 。この用語は、熱可塑性エラストマー／研磨粒子の混合物を物理的又は化学的に 処理して硬度を増加することを含めて、意味するものでない。

本願において用いられる“複合研磨フィラメント“は、上で述べた硬化組成物を 少なくとも一部分、好ましくは全面に少な（とも１つの成型コアーの上に存する 研磨フィラメントを意味するものであって、ここで成型コアーの横断面に対し硬 化組成物の横断面の割合は約０．５：１から約３００　：　１　、好ましくは約 ｌ：１から約１０：１、より好ましくは約１：ｌから約３：ｌで、ここでの横断 面は複合研磨フィラメントの主軸に対しての垂直面である。この複合研磨フィラ メントは、任意の長さであって良く、また横断面をみた場合に円形、楕円形、正 方形、三角形、長方形、多角形又はその他様々の形態であって良い。

本願において用いられる“成型コアー”とは、分離した形態での１個以上の心材 であって、そして塗布工程前に研磨剤充填熱可塑性エラストマーで成型コアーが 塗布されているものであって、別の言葉でいうと、成型コアーは、硬化組成物と 同時に形成されるものではない。成型コアーの横断面は形状には限定されるもの ではないが、しかしながら実質的には円形又は多角形の横断面を有する成型コア ーが好ましい。

成型コアーは連続した個々の金属線、連続した複数の金属線、連続した複数の非 金属フィラメント、又は後者二つの組合せたものである。

好ましい成型コアーは単−又は複数の撚った金属コアーであって、例えば炭素鋼 、ステンレス鋼及び銅である。他の好ましい成型コアーは例えばガラス、セラミ ックス並びにアラミド、ナイロン、ポリエステル及びポリビニルアルコールの如 き合成有機重合体である複数の非金属フィラメントが含まれる。

セグメント熱可塑性エラストマーは、好ましくは少なくとも平均官能価が２であ ってそして少なくとも当量が約３５０を有する高当量多官能単量体、並びに少な くとも平均官能価が２であってそして少なくとも当量が約３００を有する低当量 多官能単量体の縮合反応生成物である。高当量多官能単量体は重合によって軟質 セグメントを形成することのできるものであり、そして低当量多官能単量体は重 合によって硬質セグメントを形成することのできるものである。本発明において 有用なセグメント熱可塑性エラストマーはポリエステル（ＴＰＥ）　、ポリウレ タン（ＴＰＥ）　、ポリイミド（ＴＰＥ）及びシリコーンエラストマー／ポリア ミドブロック共重合（ＴＰＥ）と、いづれのＴＰＯを製造するのに適した低当量 及び高当量多官能単量体とのものが含まれる。

セグメントＴＰＥは、好ましくは“連鎖延長剤”、すなわちこの分野において公 知のものであって、約２から８個の活性水素を含む低分子量（３００以下の当量 を有する）の化合物を含む。特に好ましい例は、エチレンジアミン及び１．　４ −ブタンジオールである。

ＴＰＥ及び熱可塑性物質の混合物は本発明に関するものであって、本発明の複合 研磨フィラメントの機械的性質をより柔軟性に加工できる。

本発明の他の観点は、少なくとも複合研磨フィラメントを含む研磨物品であって 、好ましくはこのものを高速で回転するハブの如きサブストレートに載置するも のであって、ここでのフィラメントは研磨粒子を分散させて含んでいる熱可塑性 エラストマーで少なくとも部分的に塗布した成型コアーを含んでいて、熱可塑性 エラストマー及び研磨粒子は共に硬化組成物を含んでいる。

本発明の更に他の観点は複合研磨フィラメント（上記したもの）を製造する方法 であって、この方法は、（ａ）ＴＰＥを溶融して、研磨粒子と混ぜ合せ、（ｂ） 溶融した熱可塑性エラストマーと研磨粒子を含む塗布剤を成型ファーの少なくと も一部分に塗布し、そして（Ｃ）溶融熱可塑性エラストマーを十分に硬化させる ための温度に塗布剤を冷却し、かくして硬化組成物を形成する工程を含む。

ＴＰＥはセグメントされ、押出機をＴＰＨの溶融のために使用し、そして成型コ アーはよった（撚った）金属又は撚った非金属物質である場合が、好ましい方法 である。本願において用いられる“溶融″とは、打所混合条件のもとてＴＰＨの 硬質領域又はクラスターの少なくとも解離温度以上に加熱した時のＴＰＨの物理 的状態を意味する。

図面の簡単な記述 図１から４は、本発明における複合研磨フィラメントのいづれの態様の拡大透視 図を示し、いづれも成型コアーを示すために研磨剤充填ＴＰＥ硬化組成物を一部 分取り除いて示しである。

図５は、本発明における複合研磨フィラメントを組み込んだブラシ用具（この場 合、回転ブラシ用具）の態様の透視図である。

図６は、模型で示した溶融研磨剤充填ＴＰＥ及び成型コアーに関する押出ダイの 断面図（縮小）である。

図７は、従来のナイロン研磨フィラメントを存するブラシ用具を回転して、時間 に対する仕事（従って切断に関係）による除去されたダラムを重量で表わした棒 グラフである。

図８．１１．１３．１５．２１及び２３は、従来のナイロン研磨フィラメントを 用いたブラシと本発明における複合研磨フィラメントを用いたブラシの時間を函 数とし、除去された（切削された）　１０１８鋼板の量を比較した試験結果を表 わす棒グラフである。

図９．　１２．　１４．１６．２２及び２４は、図８．　１１．１３．　１５． ２１及び２３とそれぞれ同様のものであるが、１００８鋼の孔あけスクリンの除 去した量を比較したものである。

図１０は、研磨する鋼板及びスクリンに組み入れた回転ブラシの性能に関し、本 発明の複合研磨フィラメントのＴＰＥ塗布が研磨負荷に良好な効果を示すことを 表わすグラフである。

図１７−２０は、硬化組成物に種々の研磨粒子を含むフィラメントであって、本 発明の複合研磨フィラメントを含む回転ブラシについての研磨試験結果を示す棒 グラフである。

図２５−２８は、本発明による複合研磨フィラメントを組み入れた回転ブラシの 仕事率を函数とした試験結果を表わす棒グラフである。

好ましい態様の記述 複合研磨フィラメント 本発明における４個の具体化した複合研磨フィラメント１０．２０゜３０、及び ４０を、図１−４の拡大した透視図において明らかにし、ここでＴＰＥ及び研磨 粒子を含む硬化組成物は成型コアーを示すために一部分取り除かれている。

図１は、ＴＰＥの硬化組成物１４及び研磨粒子１８で一部分覆われた成型コアー １２を有する複合研磨フィラメント１０の透視図である。ここでの成型コアー１ ２はＩＸ７の標準成型コアーであって、例えば７本のステンレス鋼ワイヤー１６ から形成されている。硬化組成物のＴＰＥ１４は、酸化アルミニウム研磨粒子の 如き研磨粒子１８を十分に分散しそしてその中に密着している。

図２は、複合研磨フィラメントの別個の態様を示すもので、ここでの成型コアー １２ａは連続した金属ワイヤー又は非金属モノフィラメント１６ａを平行にして 形成したものであり、一方図３は、第２の別個の態様を示すもので、ここでの成 型コアー１２ｂは３本のストランド１６ｂの３×７配列のケーブルであって、こ のいづれのストランドは図１に示されたような７本の金属ワイヤー又は非金属モ ノフィラメントのＩＸ７ストランドである。複合研磨研磨２０及び３０は、研磨 粒子１８か熱可塑性エラストマーの硬化組成物１４に分散しそしてその中に密着 し、そして成型コアー１２ａ及び１２ｂをそれぞれ一部分覆ったものである。図 ２に示した態様において、硬化組成物は成型コアーの平行したモノフィラメント の間に存在することができるので、個々のモノフィラメントは一定に又は不特定 に間隔をおいている。

図４は、本発明における更に複合研磨フィラメントの別個の態様の拡大透視図で ある。ここでの成型コアー１２ｃは、例えばステンレス鋼又はガラス繊維の如き 単一の連続したワイヤー又はモノフィラメントである。すでに明らかなように、 コアー１２ｃは、研磨粒子１８を分散しそしてその中に密着させたＴＰＨの硬化 組成物１４をその上に有する。

通常人間の手によって使用される本発明の複合研磨フィラメント用の成型コアー の直径は、好ましくは少なくとも約０．１ｍ＋ｎであるが、一方複合研磨フィラ メント自身は、好ましくは約１．０ｍｍから約２．０ｍｎ＋の範囲の直径を有す る。

約０．７５から約１．５ｍｍの範囲の直径を存する本発明の複合研磨フィラメン トは、少なくとも約２．０ｋｇの極限切断力（下で述べる試験方法に従い、標準 的引張り試験機として知られている“Ｉｎ５ｔｒｏｎ”　ＭｏｄｅｌＴＭを使用 して測定）、少なくとも約１５分の５０％の疲れ破損抵抗（一定の条件で５０％ のフィラメントがブラシから分離するのに要する時間）、及び冷間圧延鋼板（１ ０１８）の研磨効率が少なくとも約２（例えば、フィラメントの損失重量に対す る削り取られた重量）を有する。下に示す実施例かられかるように、加工物によ ってこれらの性質を調節することができる。

熱可塑性エラストマ一 本発明の複合研磨フィラメントに有用なセグメントＴＰＥは、一般にそして好ま しくは、少なくとも約２の官能価及び少なくとも約３５０の当量を存し重合によ って軟質セグメントを形成するのに用いる高当量多官能単量体、並びに多くとも 約２の官能価及び多くとも約３００の当量を育し重合によって硬質セグメントを 形成するのに用いる比セグメント熱可塑性エラストマーにおいて硬質セグメント 及び硬質領域を増加するために連鎖延長剤が用いられ、そしてこのものは得られ るセグメントＴＰＨの物理的性質を変える機構を提示している。

本発明のセグメントＴＰＨに有用な連鎖延長剤は、約２から８、好ましくは約２ から４、そしてより好ましくは約２から３の範囲の活性水素官能価を有し、並び に約３００以下、より好ましくは約２００以下の当量を有する。特に好ましい連 鎖延長剤は、エチレングリコール、１．４−ブタンジオール、１，６−ヘキサン ジオール及びヒドロキノンビス（２−ヒドロキシエチル）エーテルの如き線状グ リコールである。

本発明の複合研磨フィラメントに有用なセグメントＴＰＥには、セグメントポリ エステルＴＰＯ、セグメントポリウレタンＴＰＥ及びセグメントポリアミドＴＰ Ｅが含まれる。低及び高当量多官能単量体は、上記のセグメントＴＰＥのいづれ かを製造するために広範囲に選定される。例えば、ＴＰＥがセグメントコポリ（ エーテルエステル）の如きセグメントポリエステルであるとすると、低及び高当 量多官能単量体は好ましくはそれぞれポリ（テトラメチレンテレフタレート）及 びポリ（テトラメチレンオキシド）である。ＴＰＥがセグメントポリウレタンを 含む場合、低当量多官能単量体は好ましくは多官能イソシアネートであり、そし て高当量多官能単量体は好ましくは多官能アミンである。

反応させてセグメントＴＰＥを製造するための単量体全重量における低当量多官 能単量体の割合は、好ましくは約２０から約６０％、より好ましくは約２０から 約４０％の範囲である。

イオノマーＴＰＥを製造するのに有用なイオノマーには、代表的且つ好ましくは 多官能単量体とオレフィン性不飽和単量体との反応生成物が含まれ、また多官能 プレフォーム重合体が含まれる。“イオノマーＴＰＥ”及び“イオノマー”とい う用語には、アニオノマー、カチオノマー及び両性イオノマーが含まれる。

本発明の複合研磨フィラメントに有用なＴＰＥ（セグメント及びイオノマー）は 、約３０から約９０、より好ましくは約５０から約８０の範囲のショアーＤ　（ ’５ｈｏｒｅ　Ｄ）押込硬度試験値を有する。

セグメント熱可塑性エラストマーの機械的性質（引張強さ及び破断点伸びの如き ）は、種々の要因に依存する。ＴＰＥを作成する重合体中の硬質セグメントの割 合、化学的組成、分子量分布、製造方法、及びＴＰＨの熱処理のすべてが硬質領 域の形成の程度に影響を与える。

低当量多官能単量体の割合を増加させると、得られるＴＰＨの硬度及びモジュラ スが増大するが、一方極限弾性は減少する。

セグメントＴＰＨの使用する上限の温度は、硬質セグメントを含む低当量多官能 単量体の軟化点又は溶融点に依存する。長期間の老化については、軟質セグメン トを含む高当量多官能単量体の安定がまた重要である。高温度及び硬質領域に寄 与する硬質セグメントの低い割合では、ＴＰＨの曲げ弾性率及び引張り強さは一 般に減少する。

上に述べた性質を有しそして本発明において使用される好ましいＴＰＥは、次の 一般式Ｉによって示されるセグメントポリエステル及びこれらの混合物から形成 されるものが含まれる。

ｄ及びｅはいづれも約２から約６であって、同じ又は異なっても良いが、しかし 整数ｌより多い差があってはならず、モしてＸ及びｙは整数であるが、セグメン トポリエステルＴＰＥが約３０から約９０の範囲のショアーＤ押込硬度値を有す るように選択される。

一般式Ｉにおけるセグメントポリエステルの全分子量（数平均）は、約２０．０ ００から約３０．０００の範囲であり、Ｘは約１１０から約１２５の範囲であり 、そしてｙは約３０から約１１５、より好ましくは約５から約７０の範囲である 。

本発明において使用されるイオノマーＴＰＥを製造するために使用される好まし いイオノマーは、官能化単量体及びオレフィン性不飽和単量体の共重合反応生成 物を含むが、イオノマーは次の一般式■及びこの混合物によって表わされる。

Ｒ’、Ｒ”及びＲ３は同−又は異なっても良く、そして水素、アルキル、置換ア ルキル、アリール及び置換アリール基から選ばれ、ｍ及びｎは同−又は異なって も良く、そして官能化単量体の割合が全イオノマーの約３から約２５重量％の範 囲であって、得られるイオノマーＴＰＥのショアーＤ押込硬度値が約３０から約 ９０の範囲になるように選択され、 ＤはＣ００及びＳＯｓから成る群から選ばれる官能基であり、並びにＭはＮａ、 　Ｚｎ、Ｋ、　Ｌｉ、　Ｍｇ、　Ｓｒ及びＰｂから成る群から選ばれる。

一般式■によって表わされる特に好ましいイオノマーは、Ｒ’ＩＲ２及びＲ１が メチル基であって、Ｄが０００である。特に好ましいイオノマーはＲ１がメチル 基、Ｄが０００でＭがＮａであって、例えば市場で入手できる”５ｕｒｌｙｎ　 ８５５０”　（ｄｕＰｏｎｔ）である。

ｍ及びｎの値は通常製造会社によって明らかにされていないが、しかしイオノマ ーＴＰＥが室温においてショアーＤ押込硬度が約３０から約９０の範囲になるよ うに選択される。一方、ｍ及びｎは、溶融イオノマーＴＰＥの流量（通常メルト インデックスといわれる）が約１ｇ／１０ｍ１ｎから約１０ｇ／１０ｍ１ｎ　（ ＡＳＴＭテスｌ−Ｄ　１２３８−８６、条件１９０／２．１６、以前のＤＩ２３ ８−７９、条件Ｅ）の範囲になるように特徴づけられる。簡単にいえば、垂直に し、加熱したシリンダーが内径の底部にオリフィスを有するその内径の中にサン プルを入れて試験を行う。秤量したピストンを次にシリンダーの内径の中に入れ 、そしてオリフィスを通ったシリンダー内の溶融重合体の量を、１０分間にダラ ム単位で記録する。

官能化単量体はアクリル酸、メタクリル酸、ビニルアセテート及びその共重合体 から選ぶことができるが、アクリル酸及びメタクリル酸が特に好ましい。

オレフィン単量体はエチレン、プロピレン、ブタジェン、スチレン及びその共重 合体から選ぶことができ、利用性及び比較的安価ということがらオレフィン単量 体の選定はエチレンである。

官能化単量体及びオレフィン単量体は遊離基を使用して直接共重合するのが一般 的で好ましく、このような方法は良く知られたことであって本願においては更に 説明する必要はないと考える。

本発明において使用されるセグメントポリアミドＴＰＥを製造するのに有用な特 に好ましいセグメントポリアミドは、一般式■によって表わされるセグメントポ リアミド及びこの混合物である。

ＰＡは約３００以下の当量を有する三官能ポリアミドであり、ＰＥは少なくとも ３５０の当量を有するジヒドロキシポリエーテルであって、そしてジヒドロキシ ポリオキシエチレン、ジヒドロキシポリオキシプロピレン及びジヒドロオキシポ リオキシテトラメチレンから成る群から選ばれる重合体が含まれ、並びにＺは、 得られるセグメントポリアミドＴＰＥが約３０から約９０の範囲のショアーＤ押 込硬度値となるように選ばれる整数である式■において、セグメントポリアミド はＥｌｆ　ＡｑｕｉｔａｉｎｅのＡｔｏｃｈｅｍＧｒｏｕｐから市場で入手でき る“Ｐｅｂａｘ“であって、本発明において特に好ましくは６３及び７０シヨア ー押込バージヨンのものである。

一般式■において、２の値は製造会社にとって特徴的であり、また一般式■の重 合体は硬度によって特徴づけることができるが、これら重合体は溶融流量（上に 述べたように）に従って、約１ｃｊｍ／１０ｍ１ｎから約１０ｃｊｍ　／ｍｉｎ の範囲の値を存するのが好ましい（ＡＳＴＭ１２３８−８６．１９０／２．１６ ）。

本発明において使用されるポリウレタンＴＰＥを製造するのに有用な特に好まし いセグメントポリウレタンは、次の一般式■によって表わされるセグメントポリ ウレタン及びこれらの混合物である。

ポリオール（ｐｏｌｙｏｌ）は約６００から約４．０００の範囲の平均分子量を 有するポリエステルポリオール又はポリエーテルポリオールであり、そして ｔは得られるセグメントポリウレタンＴＰＥが約３０から約９０の範囲のショア ーＤ押込硬度値を存するように選択される整数である。

“ｔ”の値は分子量の範囲を設定するものであって、ポリオールの分子量に関係 して選択され、通常は一般式■によって表わされるセグメントポリウレタンの数 の平均分子量が約３５．０００から約４５．０００の範囲である。

一般的にいって、セグメントポリウレタンは第１及び第２多官能単量体、並びに 連鎖延長剤を約８０°Ｃ以上の温度において共に混合して製造することができる 。好ましくは、イソシアネート反応性基に対してイソシアネート官能性基の割合 は、約０．９６から約１．１の範囲である。約０．９６より低い値であると、重 合体の分子量は不十分となり、一方約１．■より高いと、過度の架橋反応によっ て熱可塑性の加工が困難となる。

前に述べたように、ＴＰＥと他の重合体の混合物はまた有用であって、Ｄｏｗ　 Ｃｈｅｍｉｃａｌから入手できる“Ｐｒｅｖａｉ　ｌ″Ｇｒａｄｅ　３０５０． ３１００及び３１５０として知られているポリウレタン／アクリロニトリル−ブ タジェン−スチレン混合物の如きである。Ｇｒａｄｅ　３０５０は溶融流量が２ ６ｇ／１０＋ｎｉｎ　（ＡＳＴＭ−１２３８−８６，２３０／２．１６）であっ て、ショアーＤ硬度が約６２である。

ＴＰＳと同様、シリコーン及びポリイミドのエラストマー共重合体を含めて、プ ラスチック加工において当業者にブロック共重合体と認められているものは、本 発明の複合研磨フィラメントに有用である。市場において入手できる熱可塑性シ リコーン及びポリイミドのエラストマー共重合体には、すでに良く知られている ＧＥ　５ｉｌｉｃｏｎｅｓからの“Ｓｉｌｔｅｍ　ＳＴＭ−１５００”か含まれ る。

上で述べた式！−■のいづれの重合体について、以下詳細に検討する。

セグメントポリエステル 上で述べたように、仮にＴＰＥが式■に示したセグメントコポリ（エーテルエス テル）の如きセグメントポリエステルをベースにした場合、低及び高当量多官能 単量体は、重合によって硬質セグメントを形成するポリ（テトラメチレンテレフ タレート）、並びに重合によって軟質セグメントを形成するポリ（テトラメチレ ンオキシド）、をそれぞれベースにされるのが好ましい。コポリ（エーテルエス テル）のポリ（エーテル）成分は、約１．０００から約２．０００の範囲の数平 均分子量のα−ヒドロ−ω−ヒドロキシオリゴ（テトラメチレンオキシド）から 誘導されるのが好ましい。コポリ（エーテルエステル）のコポリ（エステル）成 分は、約６００から約３．０００の範囲の平均分子量を有する、重合によって硬 質セグメントを形成するポリ（テトラメチレンテレフタレート）をベースにする のが好ましい。

式１におけるコポリ（エーテルエステル）ポリエステルの分子量は、約２０．０ ００から約４０．０００の範囲が好ましい。

イオノマー ５ｕｒｌｙｎ　（式■）として知られているイオノマーの如きは、本発明におい て使用できまたイオノマーＴＰＥとして作用するもので、前に述べたように好ま しくは官能化単量体及びオレフィン性不飽和単量体の共重合、又はプレフォーム 重合体の直接の官能化によって製造される。式■のイオノマーは、本発明の複合 研磨フィラメントにおける硬質成分に用いられるイオノマーＴＰＥの製造に特に 好ましい。

例えば、約５から約２０重量％のメタクリル酸成分を含む工業規格のエチレン／ メタクリル酸共重合体を、多量に本発明に使用されるイオノマーを製造するのに 使用される。

式ＩのＭかに、　Ｌｉ、　Ｍｇ、　Ｓｒ及びｐｂであるイオノマーが本発明にお いて使用されるが、しかし一般にはＮａ及びＺｎからのものが選定される。

セグメントポリアミド 式■のポリアミドであって、そして本発明において使用されるセグメントポリア ミドＴＰＥを製造するのに有用であるポリアミドは、ポリエーテルブロックアミ ド（“ＰＥＢＡ”）として一般にはいわれるもので、ジヒドロキシポリエーテル ブロック及びジカルボン酸をベースにしたポリアミドブロックの溶融状態での重 縮合反応によって得ることができる（式■において、ＰＡは“ポリアミド”そし てＰＥは“ポリエーテル”を表わす）。ジカルボン酸のポリアミドブロックは、 ポリアミド先駆物質をジカルボン酸連鎖リミッタ−（ｃｈａｉｎｌｉｍｉｔｅｒ ）と反応させて製造することができる。この反応は、好ましくは高温度（好まし くは２３０°Ｃ以上）及び加圧下（２，５ＭＰａにも及ぶ）において行われる。

ポリアミドブロックの分子量は、一般に連鎖リミッタ−の量によって調節される 。

ポリアミド先駆物質は、アミノウンデカン酸及びアミノドデカン酸の如きアミノ 酸、カプロラクタム及びラウリルラクタムの如きカプロラクタム、アジピン酸、 アゼライン酸及びドデカノン酸の如きジカルボン酸、並びにヘキサメチレンジア ミン及びドデカメチレンジアミンの如きジアミンから選ぶことができる。

ビヒドロキシボリエーテルブロックは次に示す二つの異った反応のいづれか、す なわちエチレンオキシドとプロピレンオキシドからジヒドロキシポリオキシエチ レン及びジヒドロキシポリオキシプロピレンポリエーテル先駆物質を製造するイ オン重合、並びにテトラヒドロフランからジヒドロキシポリオキシテトラメチレ ンポリエーテル先駆物質を製造するカチオン重合、によってポリエーテル先駆物 質から製造することができる。

ポリエーテルブロックアミドは、次いでポリアミド先駆物質及びジヒドロキシポ リエーテル先駆物質のブロック共重合によって得られる。ブロック共重合はポリ エステル化であって、一般には高温度（好ましくは２３０から２８０℃の範囲） 、減圧下（１０から１．４００Ｐａ）そしてＴｉ（ＯＲ）ｓ　（Ｒは短鎖のアル キル基）の如き適当な触媒を使用して達成される。また、通常抗酸化剤及び／又 は螢光増白剤の如き添加剤を重合過程で加えることが必要である。

得られるポリエーテルブロックアミドの構造は、硬質ポリアミドセグメント及び 軟質ポリエーテルセグメントの線状で、通常の連鎖を有する。ポリアミド及びポ リエーテルセグメントはポリエーテルブロックアミドが混ぜ合わされているので はないから、式■によって表わされるものは二相構造（ｂｉｐｈａｓｉｃ　５ｔ ｒｕｃｔｕｒｅ）であって、いづれのセグメントはその個々の性質を重合体に寄 与することになる。

セグメントポリウレタン 本発明において使用されるセグメントポリウレタンＴＰＥは、式■で表わされる セグメントポリウレタンから形成され、このものは高当量多官能単量体及び低当 量多官能単量体から成り、またすでに述べたように低分子量の連鎖延長剤を含む ことができる。熱可塑性ポリウレタンエラストマーにおいて、硬質セグメントは 例えば１．４−ブタンジオールの如き連鎖延長剤を、例えば４，４′−ジフェニ ルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）の如きジイソシアネートに付加して製造さ れる。軟質セグメントは長鎖で柔軟なポリエーテル又はポリエステル重合体直鎖 から成立っていて、この直鎖は２個以上の硬質セグメントと結合している。室温 においては、低融点の軟質セグメントは極性で高融点の硬質セグメントと不相溶 であって、微細相の分離を生じることになる。

セグメントポリウレタンＴＰＥを製造するのに有用なポリウレタンは、約６００ から４．０００の範囲の平均分子量を有する長鎖ポリオール（高当量多官能単量 体）、約６０から約４００の範囲の分子量を存する連鎖延長剤及びポリイソシア ネート（低当量多官能単量体）から一般に製造される。好ましい長鎖ポリオール はヒドロキシ末端ポリエステル及びヒドロキシ末端ポリエーテルである。

好ましいヒドロキシ末端ポリエステルはアジピン酸、及びエチレングリコール、 １．　４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコー ル又はこれらジオールの混合物の如き過剰のグリコールから製造される。

本発明の複合研磨フィラメントに有用なセグメントポリウレタンＴＰＥを製造す るのに用いられる弐■のポリウレタンのための長鎖ポリエーテルポリオールには 、ポリ（オキシプロピレン）グリコール及びポリ（オキシテトラメチレン）グリ コールの二種類がある。前者のグリコールはプロピレンオキシド及び／又はエチ レンオキシドを、例えばプロピレングリコール又は水の如き三官能開始剤に塩基 性触媒の付加によって製造され、一方後者のものはテトラヒドロフランのカチオ ン重合によって製造することができる。この両者のポリエーテルは、約２の官能 価を有する。テトラヒドロフランのポリエーテル及びエチレンオキシド又はプロ ピレンオキシドのポリオールの両者の混合ポリエーテルも、ポリウレタンＴＰＥ における軟質セグメントとして有効に使用することができる。

他のポリウレタンとは対照的に、わずか二、三のポリイソシアネートは熱可塑性 エラストマーポリウレタンを製造するのに有用である。最も好ましいポリイソシ アネートは、すでに述べたようにＭＤＩである。他には、ヘキサメチレンジイソ シアネート（ＨＤり、１−イソシアネート−３−イソシアネートメチル−３，５ ，５−トリ？チルシクロヘキサン（ＩＰＤＩ）　、２．　４−及び２．６−トル エンジイソシアネート（ＴＤＩ）、１．４−ベンゼンジイソシアネート及びトラ ンス−シクロヘキサン−１，４−ジイソシアネートが含まれる。

成型コア一 本発明において有用な成型コアー物質は、表面特性、機械的性質及び環境安定性 の面から又はこれらを改善したものから選ばれる研磨塗布サブストレートを挙げ ることができる。成型コアー物質は、その表面がコアーと熱可塑性エラストマー 塗布剤との間を密着することのできるもの、又はそのように改良されているもの から選ばれる。機械的性質として重要なことは、種々の化学的、物理的及び周囲 条件で使用する場合の引張り強さ及び屈曲疲れ抵抗である。

本発明の複合研磨フィラメントに使用される成型コアーは、ステンレス鋼及び銅 の如き金属ワイヤー、ガラス繊維及びセラミック繊維の如き無機繊維、アラミド 及びレーヨンの如き合成繊維、綿及びこの混合物の如き天然繊維が含まれる。連 続したモノフィラメントも使用することができるが、しかしストランド、ケーブ ル及び糸（ｙａｒｎ）の形態が好ましい。本願において“ストランド”された（ ｓｔｒａｎｄｅｄ）とは、ワイヤーと共に撚ったものを意味し、一方“糸”（ｙ ａｒｎ）とは非金属モノフィラメントを共に撚ったものを意味する。

代表的な配置はＩＸ３．ＩＸ７．ｌＸ１９．及び３×７の配列であって、ここで 最初の数値はストランド又は糸の数であり、そして第２番の数値はそのストラン ド又は糸に撚られた個々のワイヤー又はモノフィラメントの数である。“ケーブ ル”は２つ以上のストランドを撚ったものであり、一方“諸撚糸″　（ｐｌｉｅ ｄ　ｙａｒｎ）は２つ以上の糸を撚ったものであるが、好ましくはケーブルと比 較して反対方向に撚ったものである（例えば、ケーブルが右に撚っているならば 、諸撚糸は左に捩っている。）。他方、成型コアーは撚ってない連続したワイヤ ー又はモノフィラメントの形態であっても良い。好ましい糸は、ガラス繊維、セ ラミック繊維、アラミド繊維、ナイロン繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維 、コツトン繊維、これらの撚ったもの及びこれらの組合せたものの糸である。

成型コアーの直径は少なくとも約０．０１ｍｍ、より好ましくは約０．１ｍｍか ら約０．７ｎｏｎの範囲であるが、しかしながら複合研磨フィラメントを製造す る公知の方法での直径に関し上限について実際には限定されていない。

研磨粒子 研磨粒子は好ましくは硬化ＴＰＥ塗布剤に十分に分散し、そして密着している。

本発明の複合研磨フィラメントに使用される研磨粒子は、個々の研磨粒子の粗粒 又は凝集物である。好ましい凝集研磨粒子は米国特許４．６５２．２７５及び同 ４．７９９．９３９に記載されている。研磨粒子は研磨工業において一般に使用 されている公知の研磨剤である。

研磨粒子は、好ましくはモース（Ｍｏｈｓ）硬度約７以上、より好ましくは約９ 以上を存する。好ましい研磨粒子の例は、炭化珪素研磨粒子（耐火処理した炭化 珪素研磨粒子を含む）、溶融酸化アルミニウム、加熱処理した溶融酸化アルミニ ウム、アルミナジルコニア、立方窒化硼素、ガーネット、軽石、砂、金剛砂、雲 母、コランダム、石英、ダイヤモンド、炭化硼素、溶融アルミナ、焼結アルミナ 、α−アルミナベースのセラミック物質が含まれる。

研磨粒子は、硬化ＴＰＥ塗布剤の中に約０．１から約６５重量％、より好ましく は約３から約６０重量％（ＴＰＥ及び研磨粒子の全重量に対して）の範囲で存在 する。

硬化ＴＰＥ塗布剤に加える研磨粒子のサイズは、複合フィラメントの使用目的に よって定まる。切断又は荒仕上げに用いる場合、粗粒子の研磨剤が望ましく、最 終仕上げに用いる場合、より小さい粒子の研磨剤が好ましい。好ましくは、研磨 粒子の平均直径は、複合研磨フィラメントの直径の約１／２より小さく、より好 ましくは複合研磨フィラメントの直径の約１／３より小さい。

研磨粒子の表面（表面部分、又は全表面部分）をカップリング剤で処理して、溶 融ＴＰＥへの密着性及び分散性を高めることができる。

好ましいカップリング剤の例は、シラン、ジルコ−アルミナ及びチタネートカッ プリング剤が含まれる。

研磨物品 本発明の複合研磨フィラメントは、開口した形態に集成し、長尺の研磨パッドに 又は種々のサブストレートに付属させて、種々のブラシに組み込ませることがで きる。図５は、複合研磨フィラメント５１をハブ５２に接着又は他の手段で密着 させた本発明の回転ブラシ５０を表わしている。このような構造のブラシは下の “テストブラシ構造■”において明らかにした。

本発明の複合研磨フィラメントは種々の形態のブラシに組み入れ、そして洗浄、 一定半径の処理、更に金属、プラスチ・ツク及びガラスサブストレートの装飾仕 上げ等の種々の用途に用いられる。ブラシの形態は、円形ブラシ、円筒ブラシ（ 印刷回路クリーニングブラシの如き）、ミニグラインダーブラシ、床用タワシ、 カップブラシ、エンドブラシ、フレアカップエンドブラシ、円形フレアエンド力 ・ノブブラシ、被覆カップトリムエンドブラシ、カプセルエンドブラシ、パイロ ット結合ブラシ、種々の形状のチューブブラシ、コイルスプリングブラシ、外開 き洗浄ブラシ、煙突及びダクトブラシ等である。

いづれのブラシのフィラメントは、勿論間−又は異なっていても良い。

複合研磨フィラメントの製造方法 本発明に従って複合研磨フィラメントは、溶融した研磨剤充填ＴＰＥが存在する ダイの中に１つ以上の成型コアーを通して塗布するか、研磨剤充填の溶融ＴＰＥ を成型コアーに吹霧塗布するか、又は成型コアーを溶融ＴＰＥの浴の中を通し、 研磨粒子を溶融ＴＰＥ塗布剤に適用（他方、研磨粒子を溶融ＴＰＨの浴に入れる ことができる）する如きの種々の方法によって製造することができる。例えば、 静電力によって研磨粒子をＴＰＥ被覆の成型コアーに吹付け、研磨粒子をＴＰＥ 被覆コアーに適用することができる。しかしながら、上で述べた第１の態様が好 ましい方法であって、ここでは１つ以上の成琶コアーをダイの中を通して少なく とも部分的に溶融研磨剤充填ＴＰＥを成型コアーに被覆し、次いで溶融ＴＰＥを 冷却して硬化組成物にする。

本発明における１つの好ましい態様として、ＴＰＥを溶融しそして研磨粒子をこ の溶融ＴＰＥに混合することのできる押出機の出口に、図６に示したようなダイ ６０を付属させる。米国特許３．５２２．３４２に記載された装置及び方法は、 １つの好ましいものである。図６において、溶融研磨剤充填ＴＰＥ（又は、所望 により研磨剤充填ＴＰＥ／熱可塑性重合体の混合物）は６２０通路に、単一成型 コアーは６１であって、重合体を溶融しそして成型コアーを左から右に移行させ ているのが認識できよう。研磨剤充填ＴＰＥＰＥ被覆成子コアーはダイ６０の出 口の所に存在することを示している。６４は押出機（図示していない）にダイを 付属させるためのスクリューアタッチメントである。ダイ６０の好適な変形とし て、複数の成型コアーを通すようにしたものがあって、この変型は当業者におい て容易に認識できることである。

各ＴＰＥについて、押出機の区分温度及びダイの温度は、各ＴＰＨについての市 場での推奨する温度にセットするのが望ましく（表Ａ参照）、ＴＰＨの硬質領域 又はイオンクラスターの溶融温度又は解離温度が主要な限界となる。好ましい押 出機の区分温度及びダイの温度は表Ａに示した。押出機（又は加熱容器の如きＴ ＰＥを溶融するもの）は、好ましくはＴＰＥを硬質領域若しくはイオンクラスタ ーの溶融又は解離温度（ＴＰＥのタイプ及び等級によってその範囲は変化する） 以上に加熱し、そして加熱したダイを通して溶融ＴＰＥを押出す。

研磨粒子は押出機の供給口から溶融ＴＰＥに加えられるが、好ましくは十分早い 時期に研磨粒子は溶融ＴＰＥに十分に分散されるようにする。また、静電塗装の 如き第２の工程（すなわち、成型コアーが溶融ＴＰＥで塗布された後）を経由し て、研磨粒子を溶融ＴＰＥ塗布剤に分散させても良い。

冷却水による急冷をダイのすぐ下流部分に設け、ダイを通過することによって溶 融ＴＰＥ被覆成型コアーを冷却し、塗布された成型コアーをロールに巻き取る前 に、ＴＰＥ及び研磨粒子を含む組成物を成型ファーの上で硬化させる。複数の成 型コアーを同時に塗布する方法は、複合研磨フィラメントを大量生産する見地か ら好ましく、この場合マニホールド配列によって行われる。この場合、１個より 多い巻取りロールが必要になる。

通常のダイは冷却水による急冷却を下流部分に設けた垂直又は水平に調節された ブリー機構を要し、ダイ中の成型コアーを中心に設定するようにしそして同心的 に塗布するものであって、最近市場で入手できるダイは別個にこの機構を使用し なくてもこの中心に設ける機能を有している。　Ｄｅｎｃａ　Ｄｉｅ　（Ｃ１ｅ ａｒｖａｔｅｒ、　Ｆｌｏｒｉｄａ）から人できる商品名“ＬＯＶＯじとして知 られているダイは４個のへりコイ固定の中心配列を有し、溶融ＴＰＥ中の研磨粒 子分散液を実質的に同心的に十分に塗布でき、そして成型コ゛アー物質を変えた 時には成型コアー物質を再度容易に処理できるようになっている。

研磨剤充填ＴＰＥ塗布膜の厚さは、ダイにインサートを使用して変えることがで きる。塗布膜の厚さは、またダイを通過する成型コアーの速度によって多少調整 でき、速度が早い程、薄いＴＰＥ塗布膜となる。パイロット規模の操作では、成 型コアーの速度は約３０から約１００ｒｅ　／ｍｉｎの範囲が好ましく、約３０ から約４５ｒｅ／ｍｉｎの範囲がより好ましく、一方大量生産においては、生産 速度は３００ｒｅ／ｍｉｎの如き高速が想定される。

硬化された研磨剤充填ＴＰＥ塗布成型コアーは、所望の長さの個々の複合研磨フ ィラメントに切断される。使用前にフィラメントの引張り強さを増大するために 配向させる必要はない。

複合研磨フィラメント、研磨平板及びスクリーン平板の製品の製法を、それぞれ の性能試験の結果と併せて、次に示す実施例により詳細に明らかにする。

例 次に示す実施例は本発明を説明するためのものであって、限定するためのもので はない。実施例すべてにおいて、特に述べない限り部及びパーセントは重量につ いてである。＃　Ｐ　ＩＩは、研磨粒子の表示に関連して使用される場合の加熱 処理研磨粒子についてであり、一方研磨粒子の“等級（ｇｒａｄｅ）”はＧｒｉ ｎｄｉｎｇ　Ｗｈｅｅｌ　Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ（ＡＮＳＩ　ＡＳＣ８７４，１８ −１９８４）において採用されているものである。

“ＣＲ３”は冷間圧延鋼を意味する。

ここでの試験は複合研磨フィラメントの疲れ破損を評価するために行われ、この 結果は本発明の複合研磨フィラメントから製造されるブラシの相体的寿命を予想 するのに使用することができる。ここでの試験方法は、Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｂ ｕｌｌｅｔｉｎ　Ｎｏ、６．　”Ｆａｔｉｑｕｅ　Ｒｅ５ｉｓｔａｎｃｅａｎｄ 　Ｓｏｍｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｆａｃｔｏｒｓ　Ｔｈａｔ　Ａｆｆｅｃｔ　Ｆｌｅ ｘＬｉｆｅ　ｏｆ　Ｂｒｕｓｈ　ＦｉｌｌｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓ’、　Ｆｅ ｂｒｕａｒｙ、　１９７８．　（ｄｕＰｏｎｔ、　Ｐｌａｓｔｉｃ　Ｐｒｏｄｕ ｃｔｓ　ａｎｄＲｅｓｉｎｓ　Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ、　Ｃｏｄｅ　１１Ｅ−１ ９７４３）に公表され、記載されている。

試験機のフィラメント保持具は４つのチャックに変更し、いづれも複合研磨フィ ラメントを確実に撓むように調整した点を除いて、その試験方法を正確に実施し た。この試験において、４つのチャックは駆動軸に固定し、個々の複合研磨フィ ラメント又は比較用フィラメントを確実に使用できるようにした。チャックは、 いづれも駆動軸の中心から５０ｍｍ離れ９０°に載置した。駆動軸は５００ｒ９ ｍで操作した。

いづれの試験において、フィラメントと衝撃捧との間の締めしろ（１ｎｔｅｒｆ ｅｒｅｎｃｅ）はフィラメントの直径に応じて調節した。１．０２ｍｍの直径の フィラメントについては、締めじろは１２．２２ｍｍであり、１、１４ｍｍのフ ィラメントについては１３．２１ｍｍ、　１．２７ｍｍのフィラメントについて は１６．５１ｍｍ、そして１．４０ｍｍフィラメントについては１８．１６ｍｍ に調節される。４つの同じフィラメントを駆動軸に固定した後、駆動軸を回転し 、そしてフィラメントの５０％が破損するに要した時間を記録した。この値を例 １−２７及び比較Ａ−Ｆとして表４に明ら複合研磨フィラメントの一端を２つの ハブのキャストアルミニウムに固定して、複合研磨フィラメントから研磨ブラシ を作成した。

キャストアルミニウムの第１の部分の加工されたハブは、３２ｍｍの中央孔、　 １０２ｏｕｎの外径を有する５ｍｍ厚のアルミニウムデスクから成り、そして横 断面でみて周囲が４ｍｍ上げられている。キャストアルミニウムハブの第２の部 分は、１９＋ｎｍの厚さのキャストアルミニウムデスクから加工されたもので、 また３２ｍｍの中央と１０２ｍｍの外径を有している。キャストアルミニウムハ ブの第２の部分は５ｍｍの厚さに加工され、デスクの一方の面は３つの円形のち り上がった面を有し、いづれも中央孔と同じ同心円であって、外側、中間及び内 側の円形のちり上がった面であって、すべて円形のちり上がった面はデスクの主 要表面と平行である。外側の円形のちり上がった面は４　ｍｍＸ　４　ｍｍの横 断面を存し、そして１０２ａｕｎの外側端部の直径を有する。中間の円形のちり 上がった面は７３ｍｍの外側端部の直径及び６８ｍｏ＋の内側端部の直径を有し 、そしてデスクの主要表面より１３ｍｍちり上がっている。

デスクの主要表面及び中間のちり上がった面で形成される環（ａｎｎｕｌｕｓ） は、８個の同じ大きさのそして同じ間隔で放射状に穴が形成され、いづれの穴は ９ｍｍの直径であって、隣接する穴との間の間隔が約３ｍｍである。これらの穴 に続いて複合研磨フィラメントを設ける。内側円形のちり上がった面は内側端部 の直径が３２ｍｍであって、２個のハブを合わせてハブの中央孔を形成する。内 側のちり上がった外側端部は４４ｍ＋ｎの直径（ハブの中心から測定して）を有 し、そしてデスク主要面より１３ｍｍちり上がっている。第２ハブデスクの内側 のちり上がった面及び中間のちり上がった面は平面を形成し、この平面に対して 第１ハブが設けられている。第１ハブ及び第２ハブのちり上がった横断面はお互 いに相対している。

いづれも８３ｍｍの長さであって、約１２５から１５０の複合研磨フィラメント の一端を、８つのいづれの穴の中に設けた。いづれも十分な数のフィラメントを 、いづれの穴につめ込んだ。２成分エポキシ接着剤液状樹脂組成物（Ｒｈｏｎｅ −Ｐｏｕｌｅｎｃから入手した”Ｅｐｉ−Ｒｅｚ″ＷＤ−５１０エポキシ及びＴ ｅｘａｃｏ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏｍｐａｎｙから入手した“Ｊｅｆｆａｍｉ ｎｅ”Ｄ−２３０アミンの組合せ）をフィラメントの上に塗り、フィラメントを 穴の中に押し入れた。アルミニウムハブの第１の部分は、アルミニウムハブの中 心から４２ｍｍの等間隔の４つの穴を通して、直径４ｏｕｎの４個のスクリュー を用いて第２の部分に固定した。このことにより、複合研磨フィラメントは約５ ０ｍｍのフィラメントのトリムの長さによって多少扇状になった。室温（約２５ °Ｃでエポキシ樹脂を硬化するため）において約２４時間保持した後、約６０° Ｃにおいて約１時間後硬化を行い、複合研磨フィラメントブラシを次の評価のた めに準備した。このブラシは３２ｍｍの中央孔と約２００ｍｍの外径を有してい る。

試験ブラシの構造■ 本発明の複合研磨フィラメントを用いて図５に示す研磨ブラシを形成するように モールドを加工した。円型のベース平板は３．１８ｃｍの直径の中央孔を有し、 外径がこの３．１８Ｃｍより多少短かいシリンダー２−Ｐにこの中央孔を通して 固定した。ベース平板の一つの面に溝を機械加工して放射状の模様を形成し、薄 い金属スペーサーをそこに差し込んだ。この溝は中心の中央孔より約５ｃｍの部 分から放射状に延長し、そして平板の周囲に及んでいる。次に、平板の穴とシリ ンダーを同心状にして、溝を有するベース平板の表面にライトシリンダー（ｒｉ ｇｈｔ　ｃｙｌｉｎｄｅｒ、　２００ｍｍ　ｒ、Ｄ、）を繋合した。次いで、ス ペーサーを溝に入れ、シリンダーコアーを穴を通して差し込み、そして溝の長さ に更に約５ｃｍ長い複合研磨フィラメントをスペーサーの間の部分に直線状に配 列する。スペーサーは所定の長さの複合研磨フィラメントを放射状に均−且つ密 接に分布させてクランブリングに強固に固定し、フィラメントの端部を中央穴の 方向に向くようにする。

次に、二液のエポキシ樹脂（３Ｍ社からの商品名ＤＰ−４２０）を約５０℃にお いてシリンダー中央コアーとクランブリングとの間に形成された中央キャビチー 内に流し込んで重合体注型ハブを形成した。樹脂を完全に硬化した後、装置から ブラシを取り出し、そして例２５−２７及び比較例Ｆにおいて試験を行った。

平板研磨試験 複合研磨フィラメントを含むブラシを秤量し、モして１７５０ｒｐｍで操作する ２、　２４％ｗ　（３ｈｌ））のモーターに接続したシャフトにそれぞれ載置し た。１００ｍｍ平方で約６ｍｍの厚さの１０１８　ＣＲ３鋼板を秤量し、次いで １３．３Ｐａの応力でいづれのブラシと接触させた。１５分間隔で試験用ブラシ 及び鋼板を秤量し、鋼板の重量損失及び試験用ブラシの重量損失を測定した。１ ５分で８回試験を行った後（全部で１２０分）、試験を終了し、そしてすべての 切断量（鋼板の重量損失）を算定した。この数値を２で割算して、１時間につい ての各ブラシによる平均ダラムとした。ブラシの効率（η）は全鋼板の重量損失 を全複合研磨フィラメントの重量損失で割算して計算した。この結果を表４に示 した。

孔あな鋼の研磨について、ブラシを試験した。この試験で、Ｈａｒｒｉｎｇｔｏ ｎ　ａｎｄ　Ｋｉｎｇ　Ｐｅｒｆｏｒａｔｉｎｇ　Ｃｏｍｐａｎｙ　（Ｃｈｉｃ ａｇｏ、ＩＬ）から市場において入手した約４ｍｍの直径の交互に孔を有しく４ ６％開口）、そしてストック模様４０１番の５０　Ｘ　１５０ｍｍの１６ゲージ １００８　ＣＲＳ鋼孔あけスクリーンを研磨し、いづれの試験においてスクリー ンの二重層を使用した。この結果を表４に示した。

複合研磨フィラメントの引張強さ 初めジョーを２５ｍｍ離し、次いで１分間に５０ｍｍの割合で離していく標準引 張試験機（ｒｎｓｔｒｏｎモデルＴＭ）を使用し、本発明の複合研磨フィラメン トの１００ｍｍの長さの両端を試験機の２つのジョーに繋ぎ、その破断に要する 力を測定して引張強さを評価した。いづれのフィラメントを破断するのに要した 力を、ｋｇの力として記録した。

複合研磨フィラメントの押出 本発明の複合研磨剤を溶融押出法により準備した。Ｌ／Ｄ比３０：ｌを有する２ 個の３０ｍｍ直径の共回転スクリューの二軸スクリュー押出機をいづれの場合に 使用した。使用する熱可塑性エラストマーをまず押出機で溶融しくいづれのＴＰ Ｅについて、前に示した表Ａの区分温度及びダイ温度を用いた）、研磨粒子は押 出機の供給から調節しながら加えた。各実施例に応じ、ステンレス鋼、アラミド 繊維、ガラス繊維の成型コアーを押出ダイを通して引き出し、ここで成型コアー に研磨剤を含む溶融ＴＰＥを塗布する。使用した押出ダイは、市場で入手できる ＬＯＶＯＬ　（Ｇｅｎｃａ　Ｄｉｅ）である。押出ダイから出た塗布した成型コ アーは、押出ダイから約１５０ｍに設けられた冷却水によって冷却して溶融ＴＰ Ｅを硬化し、その後研磨剤充填ＴＰＥ塗布成型コアーを、いづれも成型コアー／ ＴＰＥの組合せとしてロールに巻いた。続いて、複合研磨フィラメントは各ロー ルから切断する。上記の方法によって得られた塗布成型コアーは、ロールに巻き 、フィラメントに切断し、一方ブラシ部分に加工する前に、配向処理する必要の ないことは注目されて良い。

使用したＴＰＥは、これらの物理的性質を含めて表１に示した。表２は使用した 成型コアーを示し、一方表３は複合研磨フィラメント（例１−２７）を示した。

表４は比較例Ａ−Ｆを示し、ここでのＴＰＥ、研磨粒子のタイプ、サイズ等を示 した。研磨粒子の含量は標準熱焼失方法を用いて測定した。

上で述べた試験ブラシの構造■を採用した５個の比較用研磨剤充填ナイロンフィ ルムＡ−Ｅを用いて例１−２４のものと比較した。比較用フィラメントＡ−Ｅの 組成は、表４に示した。比較用のすべてのフィラメントＡ−Ｅは、Ｂのフィラメ ントは旭化成から市場で入手した以外はすべてｄｕＰｏｎｔから商品名“ＴＹＮ ＥＸ”として市場で入手したものである。

３個のブラシは試験ブラシの構造■を採用したもので、そしてポリウレタンＴＰ Ｅ及びＡＢＳターポリマー（例２５−２７）の混合物を含む複合研磨フィラメン トを使用して製造した。比較例Ｆは研磨試験を明らかにするために用いた。比較 例Ｆは試験ブラシの構造■を採用した点を除いて、比較例８Ａと同じ複合研磨フ ィラメントを使用した。比較例Ｆの組成は表４において明らかにしたが、このフ ィラメントは本発明に係るものである。

本発明によって製造された複合研磨フィラメント（例１−２７）の研磨試験の結 果を表５に、そして比較用フィラメントＡ−Ｆの研磨試験の結果を表６に示した 。

試験結果の検討 図８の棒グラフにおいて、比較例Ａ及びＢ、並びに本発明の例１−３の時間を函 数として切削された加工物についての結果を示す。

研磨フィラメント比較例Ａ（ＴＹＮＥＸ”の商品名で知られている研磨剤充填ナ イロン）は、本件の試験条件のもとでは始め切削りが良好だったが、１時間以内 に本来の切断能力の５％以下に急速に低下したことが明らかである。比較例Ｂ（ “ＡＳＡＨＩ“という商品名の研磨剤充填ナイロン）は切削が良好であるが、例 １−３の複合研磨フィラメント程には良くない。しかし、切削の程度は始めにお いて良く、そして他の比較例と比べ顕著な切断力を維持していた。このことは、 １０１８　ＣＲＳ平板研磨試験（図８）及び孔あきスクリーン１００８　ＣＲＳ 研磨試験（図９）において明らかである。高いショアーＤ押込硬度値を有するＴ ＰＥを使用したポリエステルＴＰＥ複合研磨フィラメントは、平板及びスクリー ンの両者に対してより優れた研磨切削り作用を示している。

疲れ抵抗試験結果（表４）によると、研磨剤充填ナイロンフィラメント（例Ａ） は１０−１５分の限界を超えている。軟質のポリエステルＴＰＥ塗布の複合研磨 フィラメント（例１及び４）は２時間以上も使用できるが、一方便質ポリエステ ル塗布複合研磨フィラメント（例３，７−９）は非常に短時間しか使用できない 。ＴＰＥ塗布複合研磨フィラメントを使用して鋼板及びスクリーンの両者を処理 する疲れ抵抗及び研磨切削の最高のバランスは、ショアーＤ押込硬度６３を有す るポリエステルＴＰＥによって達成される。

図１０は、例４　（３３４研磨剤）の複合研磨フィラメントの切削能力が、１０ １８　ＣＲＳ平板（＋）及び１００８　ＣＲＳスクリーン（※）の両者に対して 例５（５０％研磨剤）より劣ることを表わしている。複合研磨フィラメントは研 磨負荷が大きく、従って加工物をより多く研磨することが明らかである。

１０１８　ＣＲＳ平板及び１００８　ＣＲＳスクリーンの両者に関し、例Ａ、４ 及び５における切削に対する時間の結果の図１１及び１２を比較すると、複合研 磨フィラメントは顕著に研磨剤充填ナイロン研磨フィラメントをより高い割合で 研磨負荷に大きく寄与していることがわかる。

図１３及び１４は、表３の研磨フィラメントＡ、　Ｃ，２及び６の切削能力を比 較したものである。研磨剤充填ポリエステルＴＰＥ塗布したステンレス鋼成型コ アー複合研磨フィラメントを有する本発明の酸化アルミニウム研磨剤含有複合研 磨フィラメントは、炭化珪素研磨剤含有複合研磨フィラメントと比較して、１０ １８　ＣＲＳ平板及び１００８　ＣＲＳスクリーンの両者に対してより良好であ る。例Ａ、７−９において、溶融酸化アルミニウム研磨粒子、加熱処理酸化アル ミニウム研磨粒子及びセラミックアルミニウム研磨粒子（後者は“Ｃｕｂｉｔｒ ｏｎ“として知られている）を用いて第２セツトの複合フィラメントを準備した 。図１５及び１６は同様の鋼板及びスクリーンについての研磨試験の結果である 。例７−９においては、ガラスパイル繊維成型コアーを商品名“ｔ（ｙｔｒｅｌ 　７２４６”の研磨剤充填７２シヨア−Ｄ押込硬度のポリエステルＴＰＥで塗布 した。研磨剤充填ナイロンフィラメントの実験からして、本発明の酸化アルミニ ウム又は炭化珪素充填熱可塑性エラストマー塗布複合研磨フィラメントの間には 、切削研磨作用に顕著な相違はないとされる。しかしながら、全たく驚Ｘべきこ とに、酸化アルミニウム及び炭化珪素研磨剤充填複合研磨フィラメントは、平板 について酸化アルミニウム充填ナイロン研磨フィラメントより２倍から４倍の良 好な切削を示しく図１３及び１５を比較）、そして本発明の加熱処理した酸化ア ルミニウム充填複合研磨フィラメントは、スクリーンに対して顕著な効果を呈す る（図１４．１６）。図１５及び１６では、良質な研磨剤を使用した場合本発明 の複合研磨フィラメントを採用することにより研磨作用は顕著に増加する。

棒グラフで示した図１７−２０は例り、Ｅ及び１０−１３のフィラメントを使用 し、Ｐ３２０及びＰ２２０酸化アルミニウムと炭化珪素研磨粒子を用いたフィラ メントの性能を比較するための研磨試験である。例１〇−１３のいづれにおいて は、商品名“Ｈｙｔｒｅｌ　６３５６“のセグメントポリエステルＴＰＥをＯｗ ｅｎｓ　Ｃｏｒｎｉｎｇから入手した製品番号、“ＯＣＦ　Ｇ７５　ＰＹ”のガ ラス繊維に塗布した。図１７は、銅板を研磨するためのフィラメントの試験結果 を示し、また図１８−２０はチタン、３０４ステンレス鋼及びアルミニウム６０ ６１　Ｔ６をそれぞれ研磨するためのフィラメントの試験結果を示す。

これらのデータは加工品によって研磨性能がかなり異ることを示している。３２ ０規格の炭化珪素を使用した複合研磨フィラメントは銅に対して低い切削を示す が、−万両者の規格の酸化アルミニウムには大変高い切削を示す。

チタンは異常な金属加工品であることを示している。比較用研磨剤充填ナイロン フィラメントに用いた炭化珪素及び酸化アルミニウム研磨粒子は、この金属に対 して最大の切断値を有する。

３０４ステンレス鋼加工品については、全たく異なった結果となる。

市場において入手できる研磨剤充填ナイロンフィラメントは比較的効果がな（、 一方面品名“Ｈｙｔｒｅｌ　６３５６″のセグメントポリエステルＴＰＥ中の同 じ研磨粒子を用いた本発明の複合研磨フィラメントは、極めて優れた効果を示す 。

最後に、Ｔ６０６１アルミニウム加工品を研磨する場合に全たく予期しない結果 が得られた。２２０及び３２０規格の炭化珪素及び酸化アルミニウム研磨粒子を それぞれ交互に含む複合研磨フィラメントは、市場で人手できる研磨剤充填ナイ ロンフィラメントより極めて優れた性能を示す。

図２１−２２は、例１４−１６の複合研磨フィラメントを用い１０１８　ＣＲＳ 鋼板（図２１）及び１００８　ＣＲＳスチールスクリーン（図２２）について研 磨試験を行い、その結果を棒グラフに示したものである。これらの例は、ガラス パイル繊維の成型コアーにＰ１２０酸化アルミニウム研磨剤充填ポリアミドＴＰ Ｅを塗布したものを使用した。図２１は、これらフィラメントは鋼板には良好で ないが、しかしスチールスクリーン（図２２）に非常に良好であることを明らか にしている。

図２３及び２４は図２１−２２と同様であって、例１７−２２のフィラメントは １００８　ＣＲＳスチールスクリーン（図２４）には良好に作用するが、しかし １０１８　ＣＲＳ鋼板（図２３）については良好でない。

図２５−２８は、ハブにフィラメントを大変密につめたシリンダ状ブラシ（１０ ，２ｃｍ０Ｄ）を使用して研磨試験を行い、棒グラフに示したものである。フィ ラメントＥ及び１０−１３は、“Ｃｈｅｍｃｕｔ”として知られている印刷回路 用ブラシ装置を使用して比較したものである。シリンダ状ブラシを２５０Ｏｒｐ ｍで回転し、それぞれ１０１８鋼、３０４ステンレス鋼、銅及び６０６１　Ｔ６ アルミニウム（図２５−２８）に対して表示した荷重で行った。本発明の複合研 磨フィラメントは研磨剤充填ナイロン研磨フィラメントと比較して、１０１Ｂ　 ＣＲ３鋼及び３０４ステンレス鋼に対して実質的により良好に作用し、また鋼及 びＴ６０６１アルミニウムに対しても比較的良好に作用した。

時間 時間（時） 研磨（％）　（ＰＩ２０　Ａｌ２Ｏ２）時間（時） 時間（時） 時間（時） 時間（時） 時間（時） 時間（時） 時間（時） ０：００　０：１５　０：３０　０：４５　１：ｏ（＞　Ｇ１５　１；３０　Ｉ ４５　２：００時間（時） ＡＮＦＳ ＡＭＰＳ 国際調査報告 フロントページの続き （５１）　Ｉｎｔ、　Ｃ１，６識別記号　庁内整理番号／／　Ｄ　０６　Ｍ　１ ５１００　７１９９−３Ｂ（７２）発明者　ウェリガン、デニス　ジー。

アメリカ合衆国、ミネソタ　５５Ｉ３３−３４２７゜セントポール、ポスト　オ フィス　ボックス　３３４２７．スリーエム　センター（番地なし） Ｉ （７２）発明者　フィル、リチャード　エム。

アメリカ合衆国、ミネソタ　５５１３３−３４２７゜セントポール、ポスト　オ フィス　ボックス　３３４２７．スリーエム　センター（番地なし）

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. １．少なくとも一つの成型コアーは研磨粒子を分散しそして密着して有している 熱可塑性エラストマーで少なくとも部分的に塗布され、該熱可塑性エラストマー 及び研磨粒子は共に硬化組成物を含んでいることを特徴とする複合研磨フィラメ ント。
2. ２．該成型コアーは金属ワイヤー、ガラス繊維、セラミック繊維、天然繊維、有 機合成繊維、無機合成繊維、及びこれらの組合せから成る群から選ばれる少なく とも一つのワイヤー又は繊維物質であることを更に特徴とする請求項１記載の複 合研磨フィラメント。
3. ３．該熱可塑性エラストマーはセグメント熱可塑性エラストマー、イオノマー熱 可塑性エラストマー、熱可塑性エラストマーと熱可塑性重合体のブレンド、及び これらの混合物から成る群から選ばれることを更に特徴とする請求項１記載の複 合研磨フィラメント。
4. ４．該成型コアーはガラス繊維、セラミック繊維、天然繊維、有機合成繊維、無 機合成繊維及びこれらの組合せから成る群から選ばれた繊維の諸撚糸であること を更に特徴とする請求項１記載の複合研磨フィラメント。
5. ５．該熱可塑性エラストマーはシェアーＤ押込硬度が約３０から約９０の範囲を 有することを更に特徴とする請求項３記載の複合研磨フィラメント。
6. ６．複合研磨フィラメントは少なくとも一つの成型コアーを有しこのものは研磨 粒子を分散しそして密着して有している熱可塑性エラストマーで少なくとも部分 的に塗布され、該熱可塑性エラストマー及び研磨粒子は共に硬化組成物を含んで いることを特徴とし、但しここで一つより多い複合研磨フィラメントが存在する 場合には複合研磨フィラメントは同一又は異なることもできる、少なくとも一つ の複合研磨フィラメントを包含してなる研磨物品。
7. ７．該成型コアーは金属ワイヤー、ガラス繊維、セラミック繊維、天然繊維、合 成繊維、及びこれらの組合せから成る群から選ばれる少なくとも一つのワイヤー 又は繊維物質であることを更に特徴とする請求項６記載の研磨物品。
8. ８．該熱可塑性エラストマーはセグメント熱可塑性エラストマー、イオノマー熱 可塑性エラストマー、熱可塑性エラストマーと熱可塑性重合体のブレンド、及び これらの混合物から成る群から選ばれることを更に特徴とする請求項６記載の研 磨物品。
9. ９．複合研磨フィラメントは少なくとも一つの成型コアーを含みこのものは研磨 粒子を分散しそして密着して有している熱可塑性エラストマーで少なくとも部分 的に塗布され、該熱可塑性エラストマー及び研磨粒子は共に硬化組成物を含んで いる複合研磨フィラメントを製造する方法において、 （ａ）熱可塑性エラストマーを溶融しそしてこれに研磨粒子を混ぜ合せ、 （ｂ）少なくとも成型コアーの一部分に溶融熱可塑性エラストマー及び研磨粒子 を含む塗布剤で塗布し、並びに（ｃ）溶融熱可塑性エラストマーを硬化するのに 十分な温度にこの塗布物を冷却し、かくして硬化組成物を形成する工程を特徴と する製造方法。
10. １０．工程（ａ）は成型コアー及び溶融熱可塑性エラストマーと同時にダイを通 過させることを更に特徴とする請求項９記載の方法。