JPH07268506A - 析出性の、およびまたは応力敏感性の、およびまたは偏析性の銅合金のストリップ鋳造法 - Google Patents
析出性の、およびまたは応力敏感性の、およびまたは偏析性の銅合金のストリップ鋳造法Info
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- JPH07268506A JPH07268506A JP21980592A JP21980592A JPH07268506A JP H07268506 A JPH07268506 A JP H07268506A JP 21980592 A JP21980592 A JP 21980592A JP 21980592 A JP21980592 A JP 21980592A JP H07268506 A JPH07268506 A JP H07268506A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0631—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a travelling straight surface, e.g. through-like moulds, a belt
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
［目的］ 析出物を生ずる銅合金の場合は、析出物の形
成を完全に抑制するか、後処理を行なわずに極めて微細
な分散体を形成し、応力に敏感な銅合金に関しては、固
有応力の形成を防止し、偏析し易い合金の場合は、合金
を直接に冷間加工できる程度に偏析現象を抑制する形式
の、析出性のおよびまたは応力敏感性のおよびまたは偏
析性の銅合金の鋳造法を提供することとする。 ［構成］ 析出性のおよびまたは応力敏感性のおよびま
たは偏析性の銅合金の湯３からストリップ１を製造する
鋳造法において、固化速度Ｘ＝０．２−８ｍｍ／ｓを順
守して厚さＤが８ｍｍ以下のストリップ１を鋳造するこ
ととする。
成を完全に抑制するか、後処理を行なわずに極めて微細
な分散体を形成し、応力に敏感な銅合金に関しては、固
有応力の形成を防止し、偏析し易い合金の場合は、合金
を直接に冷間加工できる程度に偏析現象を抑制する形式
の、析出性のおよびまたは応力敏感性のおよびまたは偏
析性の銅合金の鋳造法を提供することとする。 ［構成］ 析出性のおよびまたは応力敏感性のおよびま
たは偏析性の銅合金の湯３からストリップ１を製造する
鋳造法において、固化速度Ｘ＝０．２−８ｍｍ／ｓを順
守して厚さＤが８ｍｍ以下のストリップ１を鋳造するこ
ととする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、析出性の、およびまた
は応力敏感性の、およびまたは偏析性の銅合金のストリ
ップ鋳造法に関する。
は応力敏感性の、およびまたは偏析性の銅合金のストリ
ップ鋳造法に関する。
【０００２】
【発明の背景】よく知られているように、一連の銅合金
は、従来のブロック鋳造法、以降の熱間加工および中間
焼きもどしを含む冷間加工によって全くまたは経済的に
は製造できない。何故ならば、（ａ）粒界析出、偏析ま
たは別の不均一性にもとづき、熱間加工が困難であるか
らであるか、（ｂ）通常の冷却後の鋳造プレートが応力
に敏感であるからである。
は、従来のブロック鋳造法、以降の熱間加工および中間
焼きもどしを含む冷間加工によって全くまたは経済的に
は製造できない。何故ならば、（ａ）粒界析出、偏析ま
たは別の不均一性にもとづき、熱間加工が困難であるか
らであるか、（ｂ）通常の冷却後の鋳造プレートが応力
に敏感であるからである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述の問題点の一部
は、厚さ約１０ー２０ｍｍのストリップの従来の慣用の
鋳造によって緩和されるが、上述の欠点（特に、偏析現
象）は、十分には抑制できない。従って、上記のより厚
いストリップは、以降の本来の加工前に、鋳造または僅
かな冷間加工の直後に、例えば、高温における均一化焼
きもどしを必要とする。
は、厚さ約１０ー２０ｍｍのストリップの従来の慣用の
鋳造によって緩和されるが、上述の欠点（特に、偏析現
象）は、十分には抑制できない。従って、上記のより厚
いストリップは、以降の本来の加工前に、鋳造または僅
かな冷間加工の直後に、例えば、高温における均一化焼
きもどしを必要とする。
【０００４】
【発明の目的】従って、本発明は、析出物を生ずる銅合
金の場合は、析出物の形成を完全に抑制するか、後処理
を行なわずに極めて微細な分散体を形成し、応力に敏感
な銅合金に関しては、固有応力の形成を防止し、偏析し
易い合金の場合は、合金を直接に冷間加工できる程度に
偏析現象を抑制する形式の、析出性のおよびまたは応力
敏感性のおよびまたは偏析性の銅合金の鋳造法を提供す
ることを目的としている。
金の場合は、析出物の形成を完全に抑制するか、後処理
を行なわずに極めて微細な分散体を形成し、応力に敏感
な銅合金に関しては、固有応力の形成を防止し、偏析し
易い合金の場合は、合金を直接に冷間加工できる程度に
偏析現象を抑制する形式の、析出性のおよびまたは応力
敏感性のおよびまたは偏析性の銅合金の鋳造法を提供す
ることを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題は、本発明にも
とづき、固化速度Ｘ＝０．２−８ｍｍ／ｓを順守して厚
さＤが８ｍｍ以下のストリップを鋳造することによっ
て、解決される。この場合、固化速度は、結晶フロント
が液相中を進行する平均速度と理解される。
とづき、固化速度Ｘ＝０．２−８ｍｍ／ｓを順守して厚
さＤが８ｍｍ以下のストリップを鋳造することによっ
て、解決される。この場合、固化速度は、結晶フロント
が液相中を進行する平均速度と理解される。
【０００６】
【作用】上記条件の順守によって、場合によっては鋳造
表層を機械的に除去した後、切削、冷間圧延等の加工を
直ちに実施できる適切な組織状態がその場で、得られ
る。同時に、鋳造品が薄いことによって、製品の応力も
妥当な程度に小さくなる。
表層を機械的に除去した後、切削、冷間圧延等の加工を
直ちに実施できる適切な組織状態がその場で、得られ
る。同時に、鋳造品が薄いことによって、製品の応力も
妥当な程度に小さくなる。
【０００７】ＤＥ−ＰＳ３、８０３、１９４には、偏析
を回避するため高い冷却速度を提案したリン青銅のスト
リップ鋳造法が記載されているが、この場合、析出性の
または応力敏感性のまたは強い偏析性の銅合金の上記欠
点を避けるため、融点から鋳造プロセスの最終温度まで
の冷却速度が金属学的に重要でないことは知られない。
湯の固化時の固化フロントの速度と局部的温度勾配との
適切な組み合わせが重要であると思われる。液相／固相
混合物の冷却速度の定義も、上記組み合わせおよびその
永続的な保持を正しく説明するものではない。しかしな
がら、この場合、本発明に係る鋳造法は、目的に合致し
た作業態様を与える。
を回避するため高い冷却速度を提案したリン青銅のスト
リップ鋳造法が記載されているが、この場合、析出性の
または応力敏感性のまたは強い偏析性の銅合金の上記欠
点を避けるため、融点から鋳造プロセスの最終温度まで
の冷却速度が金属学的に重要でないことは知られない。
湯の固化時の固化フロントの速度と局部的温度勾配との
適切な組み合わせが重要であると思われる。液相／固相
混合物の冷却速度の定義も、上記組み合わせおよびその
永続的な保持を正しく説明するものではない。しかしな
がら、この場合、本発明に係る鋳造法は、目的に合致し
た作業態様を与える。
【０００８】本発明に係る鋳造法によって固化速度およ
び局部的温度勾配を制御することによって、特定の固化
プロセスが適切に抑制され、別の固化プロセスが促進さ
れるよう、固化フロントの分布平衡を構成できる。かく
して、例えば、包晶固化プロセス（例えば、銅−鉄系ま
たは銅−スズ系において鉄の望ましくない１次析出（Ｃ
ｕＦｅの場合）または望ましくない強い偏析（ＣｕＳｎ
の場合）を伴うプロセスを改変して、固化プロセスを共
晶状態で推移させ、望ましくない結果を排除できる。
び局部的温度勾配を制御することによって、特定の固化
プロセスが適切に抑制され、別の固化プロセスが促進さ
れるよう、固化フロントの分布平衡を構成できる。かく
して、例えば、包晶固化プロセス（例えば、銅−鉄系ま
たは銅−スズ系において鉄の望ましくない１次析出（Ｃ
ｕＦｅの場合）または望ましくない強い偏析（ＣｕＳｎ
の場合）を伴うプロセスを改変して、固化プロセスを共
晶状態で推移させ、望ましくない結果を排除できる。
【０００９】本発明に係る鋳造法を適用した際に認めら
れる上記事項は、最新の研究結果（例えば、Ｄ、Ｈ．Ｓ
ｔＪｏｈｎ、Ａｃｔａ ｍｅｔａｌｌ ｍａｔｅｒ、３
８（１９９０）、６３１ー６３６）によって支持され
る。
れる上記事項は、最新の研究結果（例えば、Ｄ、Ｈ．Ｓ
ｔＪｏｈｎ、Ａｃｔａ ｍｅｔａｌｌ ｍａｔｅｒ、３
８（１９９０）、６３１ー６３６）によって支持され
る。
【００１０】本発明に係る方法の場合、鋳造品の適切な
厚さを検知することによって、必要な固化速度の調節を
行なう。この場合、熱伝導度のより大きい材料を使用す
れば、本発明に係る上部厚さ範囲のより厚いストリップ
を鋳造でき、熱伝導度がより小さい場合は、ストリップ
厚さの下限において作業するのが好ましい。別の調節パ
ラメータは、冷却作用、即ち、散水量および鋳造速度で
ある。
厚さを検知することによって、必要な固化速度の調節を
行なう。この場合、熱伝導度のより大きい材料を使用す
れば、本発明に係る上部厚さ範囲のより厚いストリップ
を鋳造でき、熱伝導度がより小さい場合は、ストリップ
厚さの下限において作業するのが好ましい。別の調節パ
ラメータは、冷却作用、即ち、散水量および鋳造速度で
ある。
【００１１】中程度の熱伝導度（１０ー８０Ｗ／ｍＫ）
の銅合金の場合、厚さ範囲１ー５ｍｍのストリップを鋳
造するのが好ましい。析出性および偏析性の合金の場合
は特に、６ー８ｍｍ／ｓの固化速度Ｘを順守するのが好
ましい。大きい固化速度は、強力に冷却される循環金属
ベルト上に湯を注ぐことによって達成するのが好まし
い。
の銅合金の場合、厚さ範囲１ー５ｍｍのストリップを鋳
造するのが好ましい。析出性および偏析性の合金の場合
は特に、６ー８ｍｍ／ｓの固化速度Ｘを順守するのが好
ましい。大きい固化速度は、強力に冷却される循環金属
ベルト上に湯を注ぐことによって達成するのが好まし
い。
【００１２】この場合、湯の注入は、方向変更ロールの
９時位置と１２時位置との間の位置または双方の移送ロ
ールの間に張られた冷却ベルトに行なう。
９時位置と１２時位置との間の位置または双方の移送ロ
ールの間に張られた冷却ベルトに行なう。
【００１３】本発明に係る鋳造法にもとづき、特に、析
出性のおよびまたは応力敏感性のまたは偏析性の銅合金
のグループを処理できる。
出性のおよびまたは応力敏感性のまたは偏析性の銅合金
のグループを処理できる。
【００１４】下記組成の銅−鉄−亜鉛−リン合金：鉄
１．８ー２．６％、亜鉛０．０５ー０．２％、リン０．
０１５ー０．１５％。残部は、銅、通常の不純物および
チタン、ジルコニウム、マグネシウム、スズから成るグ
ループから選択した１つまたは複数の元素の０．５％以
下の添加物である。
１．８ー２．６％、亜鉛０．０５ー０．２％、リン０．
０１５ー０．１５％。残部は、銅、通常の不純物および
チタン、ジルコニウム、マグネシウム、スズから成るグ
ループから選択した１つまたは複数の元素の０．５％以
下の添加物である。
【００１５】下記組成の銅−鉄−リン合金：鉄０．０５
ー１．５％、リン０．０１ー０．４５％。残部は、銅、
通常の不純物およびマグネシウム、チタン、ジルコニウ
ム、ベリリウム、スズから成るグループから選択した１
つまたは複数の元素の０．４％以下の添加物である。
ー１．５％、リン０．０１ー０．４５％。残部は、銅、
通常の不純物およびマグネシウム、チタン、ジルコニウ
ム、ベリリウム、スズから成るグループから選択した１
つまたは複数の元素の０．４％以下の添加物である。
【００１６】下記組成の銅−クロム合金：クロム０．３
ー１．２％。残部は、銅、通常の不純物およびジルコニ
ウム、チタン、鉄、シリコンから成るグループから選択
した１つまたは複数の元素の０．５％以下の添加物であ
る。
ー１．２％。残部は、銅、通常の不純物およびジルコニ
ウム、チタン、鉄、シリコンから成るグループから選択
した１つまたは複数の元素の０．５％以下の添加物であ
る。
【００１７】下記組成の銅−クロム−チタン−シリコン
合金：クロム０．１ー０．５％、チタン０．０１ー０．
５％、シリコン０．０１ー０．２５％。残部は、銅、通
常の不純物および亜鉛、鉄、ニッケルから成るフループ
から選択した１つまたは複数の元素の０．４％以下の添
加物である。
合金：クロム０．１ー０．５％、チタン０．０１ー０．
５％、シリコン０．０１ー０．２５％。残部は、銅、通
常の不純物および亜鉛、鉄、ニッケルから成るフループ
から選択した１つまたは複数の元素の０．４％以下の添
加物である。
【００１８】下記組成の銅−ジルコニウム合金：ジルコ
ニウム０．０２ー０．３％。残部は、銅、通常の不純物
および鉄、クロム、スズ、リンから成るグループから選
択した１つまたは複数の元素の０．４％以下の添加物で
ある。
ニウム０．０２ー０．３％。残部は、銅、通常の不純物
および鉄、クロム、スズ、リンから成るグループから選
択した１つまたは複数の元素の０．４％以下の添加物で
ある。
【００１９】下記組成の銅−ニッケル−スズ合金：ニッ
ケル５．０ー１５．５％、スズ２ー８．５％。残部は、
銅と、通常の不純物と、１．５％以下のマンガン、鉄お
よび亜鉛と、０．５％以下のクロム、チタン、マグネシ
ウムおよびジルコニウムと、０．３％以下のリンとから
成るグループから選択した１つまたは複数の元素の添加
物とから成る。
ケル５．０ー１５．５％、スズ２ー８．５％。残部は、
銅と、通常の不純物と、１．５％以下のマンガン、鉄お
よび亜鉛と、０．５％以下のクロム、チタン、マグネシ
ウムおよびジルコニウムと、０．３％以下のリンとから
成るグループから選択した１つまたは複数の元素の添加
物とから成る。
【００２０】下記組成の銅−ニッケル−スズ−チタン−
クロム合金：ニッケル０．２ー３．０％、スズ０．２ー
３．０％、チタン０．１ー１．５％、クロム０．５ー１
％。残部は、銅、通常の不純物および鉄、亜鉛から成る
グループから選択した１つまたは複数の元素の１％以下
の添加物である。
クロム合金：ニッケル０．２ー３．０％、スズ０．２ー
３．０％、チタン０．１ー１．５％、クロム０．５ー１
％。残部は、銅、通常の不純物および鉄、亜鉛から成る
グループから選択した１つまたは複数の元素の１％以下
の添加物である。
【００２１】下記組成の銅−ニッケル−スズ−アルミニ
ウム合金：ニッケル４ー１０％、スズ１ー３％、アルミ
ニウム１ー３％。残部は、銅と、通常の不純物と、１％
以下のマンガン、鉄、亜鉛およびシリコンと０．５％以
下のジルコニウム、クロムおよびチタンと０．３％以下
のマグネシウムおよびリンとから成るグループから選択
した１つまたは複数の元素の添加物とから成る。
ウム合金：ニッケル４ー１０％、スズ１ー３％、アルミ
ニウム１ー３％。残部は、銅と、通常の不純物と、１％
以下のマンガン、鉄、亜鉛およびシリコンと０．５％以
下のジルコニウム、クロムおよびチタンと０．３％以下
のマグネシウムおよびリンとから成るグループから選択
した１つまたは複数の元素の添加物とから成る。
【００２２】上記組成の銅−ニッケル−シリコン合金：
ニッケル１ー４％、シリコン０．２ー０．８％。残部
は、銅と、通常の不純物と、１．５％以下の鉄、マンガ
ン、亜鉛およびスズと０．８％以下のクロム、チタンお
よびマグネシウムと０．３％以下のジルコニウムおよび
リンとから成るグループから選択した１つまたは複数の
元素の添加物とから成る。
ニッケル１ー４％、シリコン０．２ー０．８％。残部
は、銅と、通常の不純物と、１．５％以下の鉄、マンガ
ン、亜鉛およびスズと０．８％以下のクロム、チタンお
よびマグネシウムと０．３％以下のジルコニウムおよび
リンとから成るグループから選択した１つまたは複数の
元素の添加物とから成る。
【００２３】下記組成の銅−スズ−リン合金：スズ１ー
１１％、リン０．０１ー０．３５％。残部は、銅と、通
常の不純物と、６％以下の亜鉛と２．５％以下の鉄、マ
ンガンおよびニッケルと０．５％以下のクロム、チタン
およびマグネシウムと０．２％以下のジルコニウムとか
ら成るグループから選択した１つまたは複数の元素の可
能な添加物とから成る。
１１％、リン０．０１ー０．３５％。残部は、銅と、通
常の不純物と、６％以下の亜鉛と２．５％以下の鉄、マ
ンガンおよびニッケルと０．５％以下のクロム、チタン
およびマグネシウムと０．２％以下のジルコニウムとか
ら成るグループから選択した１つまたは複数の元素の可
能な添加物とから成る。
【００２４】下記組成の銅−亜鉛合金：亜鉛２ー５％。
残部は、銅と、通常の不純物と、４％以下の鉛と２％以
下の鉄およびスズと３％以下のニッケルと２％以下のシ
リコンと０．５％以下のクロム、チタンおよびマグネシ
ウムと０．３％以下のジルコニウムと０．２％以下のリ
ンとから成るグループから選択した１つまたは複数の元
素の可能な添加物とから成る。
残部は、銅と、通常の不純物と、４％以下の鉛と２％以
下の鉄およびスズと３％以下のニッケルと２％以下のシ
リコンと０．５％以下のクロム、チタンおよびマグネシ
ウムと０．３％以下のジルコニウムと０．２％以下のリ
ンとから成るグループから選択した１つまたは複数の元
素の可能な添加物とから成る。
【００２５】
【実施例】以下の実施例を参照して本発明を詳細に説明
する。図１に、厚さＤの目標寸法の金属ストリップ１を
連続的に製造する鋳造装置を示した。分配器２内にある
金属湯３は、チャンネル４を介して、上部から、方向変
更ロール６、７を介して循環するエンドレス金属製冷却
ベルト５に供給される。金属ベルト５は、下面から強力
に冷却される（６で示した水ノズル参照）。強力な冷却
によって、急速な放熱が達成され、かくして、別の操作
パラメータと組み合わせて大きい固化速度が達成され
る。
する。図１に、厚さＤの目標寸法の金属ストリップ１を
連続的に製造する鋳造装置を示した。分配器２内にある
金属湯３は、チャンネル４を介して、上部から、方向変
更ロール６、７を介して循環するエンドレス金属製冷却
ベルト５に供給される。金属ベルト５は、下面から強力
に冷却される（６で示した水ノズル参照）。強力な冷却
によって、急速な放熱が達成され、かくして、別の操作
パラメータと組み合わせて大きい固化速度が達成され
る。
【００２６】
【実施例１】上述の装置によって、合金ＣｕＮｉ８Ａｌ
１．６Ｓｎ１．７から成る厚さＤ＝７ｍｍおよび巾２０
０ｍｍのストリップ１を鋳造速度１０ｍ／ｍｉｎ．で鋳
造した。この場合、固化速度はＸ＝２．２ｍｍ／ｓであ
った。鋳造ストリップの上面および下面からそれぞれ
０．５ｍｍの厚さをフライス盤で切除した後、エッジク
ラックおよび圧延欠陥を生ずることなく材料を９０％だ
け冷間圧延できた。寸法８２０×１３０×約５、０００
ｍｍの熱間圧延プレートの通常の連鋳時、続いて熱間圧
延できず、均一化後も、熱間圧延すると板巾の１／３に
わたって延びる極めて強いエッジクラックを発生する組
織が生じた。
１．６Ｓｎ１．７から成る厚さＤ＝７ｍｍおよび巾２０
０ｍｍのストリップ１を鋳造速度１０ｍ／ｍｉｎ．で鋳
造した。この場合、固化速度はＸ＝２．２ｍｍ／ｓであ
った。鋳造ストリップの上面および下面からそれぞれ
０．５ｍｍの厚さをフライス盤で切除した後、エッジク
ラックおよび圧延欠陥を生ずることなく材料を９０％だ
け冷間圧延できた。寸法８２０×１３０×約５、０００
ｍｍの熱間圧延プレートの通常の連鋳時、続いて熱間圧
延できず、均一化後も、熱間圧延すると板巾の１／３に
わたって延びる極めて強いエッジクラックを発生する組
織が生じた。
【００２７】図２に、本発明にもとづき製造したストリ
ップの鋳造組織を５０倍に拡大して示した。なお、微細
なデンドライト構造が認められるが、その枝間隔は、通
常の鋳造品の場合の数値の１／５にすぎず、更に、粒界
に析出物も認められなかった。
ップの鋳造組織を５０倍に拡大して示した。なお、微細
なデンドライト構造が認められるが、その枝間隔は、通
常の鋳造品の場合の数値の１／５にすぎず、更に、粒界
に析出物も認められなかった。
【００２８】
【実施例２】合金ＣｕＮｉ６Ｓｎ６から成る厚さ６．５
ｍｍ、巾１５０ｍｍのストリップ１を鋳造速度１２ｍ／
ｍｉｎ．で鋳造した。この場合、固化速度はＸ＝２．１
ｍｍ／ｓであった。鋳造ストリップの上面および下面か
らそれぞれ０．５ｍｍの厚さをフライ盤で切除した後、
エッジクラックまたは他の圧延欠陥を生ずることなく、
材料を８７％だけ冷間圧延できた。
ｍｍ、巾１５０ｍｍのストリップ１を鋳造速度１２ｍ／
ｍｉｎ．で鋳造した。この場合、固化速度はＸ＝２．１
ｍｍ／ｓであった。鋳造ストリップの上面および下面か
らそれぞれ０．５ｍｍの厚さをフライ盤で切除した後、
エッジクラックまたは他の圧延欠陥を生ずることなく、
材料を８７％だけ冷間圧延できた。
【００２９】図３に、鋳造ストリップの組織を１、００
０倍に拡大して示した。僅かな析出物が認められたが、
加工性が損なわれなかった。
０倍に拡大して示した。僅かな析出物が認められたが、
加工性が損なわれなかった。
【００３０】一方、通常の連鋳法でストリップまたは板
を鋳造した場合、図４に示した組織（倍率：１、００
０）が得られた。これらの暗い縞状組織範囲の平均スズ
含量は、周囲に比して約５重量％だけ大きい。即ち、こ
れは、共晶の形で固化した偏析である。この組織の加工
性は、熱間においても冷間においても極めて制限され
る。
を鋳造した場合、図４に示した組織（倍率：１、００
０）が得られた。これらの暗い縞状組織範囲の平均スズ
含量は、周囲に比して約５重量％だけ大きい。即ち、こ
れは、共晶の形で固化した偏析である。この組織の加工
性は、熱間においても冷間においても極めて制限され
る。
【００３１】
【発明の効果】本発明に係る銅合金のストリップ鋳造法
は上述のように構成される。そのため、析出物を生ずる
場合にはその析出物の形成を抑えるか、後処理を行なわ
ずに極めて微細な分散形態とし、応力に敏感な場合には
固有応力の形成を防止し、偏析し易い場合には、合金を
直接に冷間加工できる程度に偏析現象を抑制することが
できるのである。
は上述のように構成される。そのため、析出物を生ずる
場合にはその析出物の形成を抑えるか、後処理を行なわ
ずに極めて微細な分散形態とし、応力に敏感な場合には
固有応力の形成を防止し、偏析し易い場合には、合金を
直接に冷間加工できる程度に偏析現象を抑制することが
できるのである。
【図１】厚さＤの目標寸法の金属ストリップを連続的に
製造する鋳造装置を示す概略側面図である。
製造する鋳造装置を示す概略側面図である。
【図２】本発明により得られたストリップの鋳造組織を
５０倍に拡大した拡大図である。
５０倍に拡大した拡大図である。
【図３】１、０００倍に拡大した拡大図である。
【図４】通常の連鋳法で得たストリップの鋳造組織を
１、０００倍に拡大した拡大図である。
１、０００倍に拡大した拡大図である。
１ ストリップ ２ 分配器 ３ 金属湯 ４ チャンネル ５ 冷却ベルト ６ 方向変更ロール ７ 方向変更ロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｆ 1/08 Ａ (72)発明者 ヒルマー アール ミューラー ドイツ国、Ｄ−7919 ホヘール ベレンベ ルグ グラベン11 (72)発明者 ジョーグ ケヘッセ ドイツ国、Ｄ−7958 ローヘイム アホー ンウェグ48 (72)発明者 アンドラス ボーゲル ドイツ国、Ｄ−7913 センデン グタシュ トラーセ16 (72)発明者 モニカ ブレウ ドイツ国、Ｄ−7900 ウルム ウィンシュ トラーセ69
Claims (17)
- 【請求項１】 析出性のおよびまたは応力敏感性のおよ
びまたは偏析性の銅合金の湯３からストリップ１を製造
する鋳造法において、固化速度Ｘ＝０．２−８ｍｍ／ｓ
を順守して厚さＤが８ｍｍ以下のストリップ１を鋳造す
ることを特徴とする鋳造法。 - 【請求項２】 厚さ範囲Ｄ＝１−５ｍｍのストリップ１
を鋳造することを特徴とする請求項１の鋳造法。 - 【請求項３】 固化速度Ｘ＝６−８ｍｍ／ｓを順守する
ことを特徴とする請求項１または請求項２の鋳造法。 - 【請求項４】 強力に冷却される循環金属ベルト５上に
湯３を注ぐことを特徴とする請求項１ー３の１つまたは
複数に記載の鋳造法。 - 【請求項５】 方向変更ロール６の９時位置と１２時位
置との間の範囲において金属ベルト５上に湯３をチャー
ジすることを特徴とする請求項４の鋳造法。 - 【請求項６】 方向変更ロール６の頂点の後方で金属ベ
ルト５上に湯３上にチャージすることを特徴とする請求
項４の鋳造法。 - 【請求項７】 下記組成、即ち、鉄１．８ー２．６％と
亜鉛０．０５ー０．２％とリン０．０１５ー０．１５％
とを含み、残部が、銅と、通常の不純物と、チタン、ジ
ルコニウム、マグネシウム、スズから成るグループから
選択した１つまたは複数の元素の０．５％以下の添加物
とから成る銅−鉄−亜鉛−リン合金から成るストリップ
１を鋳造することを特徴とする請求項１ー６の１つまた
は複数に記載の鋳造法。 - 【請求項８】 下記組成、即ち、鉄０．０５ー１．５％
とリン０．０１ー０．４５％とを含み、残部が、銅と、
通常の不純物と、マグネシウム、チタン、ジルコニウ
ム、ベリリウム、スズから成るグループから選択した１
つまたは複数の元素の０．４％以下の添加物とから成る
銅−鉄−リン合金から成るストリップ１を鋳造すること
を特徴とする請求項１ー６の１つまたは複数に記載の鋳
造法。 - 【請求項９】 下記組成、即ち、クロム０．３ー１．２
％を含み、残部が、銅と、通常の不純物と、ジルコニウ
ム、チタン、鉄、シリコンから成るグループから選択し
た１つまたは複数の元素の０．５％以下の添加物とから
成る銅−クロム合金から成るストリップ１を鋳造するこ
とを特徴とする請求項１ー６の１つまたは複数に記載の
鋳造法。 - 【請求項１０】 下記組成、即ち、クロムの０．１ー
０．５％とチタン０．０１ー０．５％とシリコン０．０
１ー０．２５％とを含み、残部が、銅と、通常の不純物
と、亜鉛、鉄、ニッケルから成るグループから選択した
１つまたは複数の元素の０．４％以下の添加物とから成
る銅−クロム−チタン−シリコン合金から成るストリッ
プ１を鋳造することを特徴とする請求項１ー６の１つま
たは複数に記載の鋳造法。 - 【請求項１１】 下記組成、即ち、ジルコニウム０．０
２ー０．３％を含み、残部が、銅と、通常の不純物と、
鉄、クロム、スズ、リンから成るグループから選択した
１つまたは複数の０．４％以下の添加物とから成る銅−
ジルコニウム合金から成るストリップ１を鋳造すること
を特徴とする請求項１ー６の１つまたは複数に記載の鋳
造法。 - 【請求項１２】 下記組成、即ち、ニッケル５．０ー１
５．５％と、スズ２ー８．５％とを含み、残部が、銅
と、通常の不純物と、１．５％以下のマンガン、鉄およ
び亜鉛と、０．５％以下のクロム、チタン、マグネシウ
ムおよびジルコニウムと、０．３％以下のリンとから成
るグループから選択した１つまたは複数の元素の添加物
とから成る銅−ニッケル−スズ合金から成るストリップ
１を鋳造することを特徴とする請求項１ー６の１つまた
は複数に記載の鋳造法。 - 【請求項１３】 下記組成、即ち、ニッケル０．２ー
０．３％と、スズ０．２ー３．０％と、チタン０．１ー
１．５％と、クロム０．５ー１％とを含み、残部が、銅
と、通常の不純物と、鉄および亜鉛から成るグループか
ら選択した１つまたは複数の元素の１％以下の添加物と
から成る銅−ニッケル−スズ−チタン−クロム合金から
成るストリップ１を鋳造することを特徴とする請求項１
ー６の１つまたは複数に記載の鋳造法。 - 【請求項１４】 下記組成、即ち、ニッケル４ー１０％
と、スズ１ー３％と、アルミニウム１ー３％とを含み、
残部が、銅と、通常の不純物と、１％以下のマンガン、
鉄、亜鉛およびシリコンと、０．５％以下のジルコニウ
ム、クロムおよびチタンと、０．３％以下のマグネシウ
ムおよびリンとから成るグループから選択した１つまた
は複数の元素の添加物とから成る銅−ニッケル−スズ−
アルミニウム合金から成るストリップ１を鋳造すること
を特徴とする請求項１ー６の１つまたは複数に記載の鋳
造法。 - 【請求項１５】 下記組成、即ち、ニッケル１ー４％
と、シリコン０．２ー０．８％とを含み、残部が、銅
と、通常の不純物と、１．５％以下の鉄、マンガン、亜
鉛およびスズと、０．８％以下のクロム、チタンおよび
マグネシウムと、０．３％以下のジルコニウムおよびリ
ンとから成るグループから選択した１つまたは複数の元
素の添加物とから成る銅−ニッケル−シリコン合金から
成るストリップ１を鋳造することを特徴とする請求項１
ー６の１つまたは複数に記載の鋳造法。 - 【請求項１６】 下記組成、即ち、スズ１ー１１％と、
リン０．０１ー０．３５％とを含み、残部が、銅と、通
常の不純物と、６％以下の亜鉛と、２．５％以下の鉄、
マンガンおよびニッケルと、０．５％以下のクロム、チ
タンおよびマグネシウムと、０．２％以下のジルコニウ
ムとから成るグループから選択した１つまたは複数の元
素の可能な添加物とから成る銅−スズ合金から成るスト
リップ１を鋳造することを特徴とする請求項１ー６の１
つまたは複数に記載の鋳造法。 - 【請求項１７】 下記組成、即ち、亜鉛２ー５１％を含
み、残部が、銅と、通常の不純物と、４％以下の鉛と、
２％以下の鉄およびスズと、３％以下のニッケルと、２
％以下のシリコンと、０．５％以下のクロム、チタンお
よびマグネシウムと、０．３％以下のジルコニウムと、
０．２％以下のリンとから成るグループから選択した１
つまたは複数の元素の添加物とから成る銅−亜鉛合金か
ら成るストリップ１を鋳造することを特徴とする請求項
１ー６の１つまたは複数に記載の鋳造法。
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