JPH07136687A - 低水温期における活性汚泥循環変法の運転制御方法 - Google Patents
低水温期における活性汚泥循環変法の運転制御方法Info
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- JPH07136687A JPH07136687A JP28299593A JP28299593A JPH07136687A JP H07136687 A JPH07136687 A JP H07136687A JP 28299593 A JP28299593 A JP 28299593A JP 28299593 A JP28299593 A JP 28299593A JP H07136687 A JPH07136687 A JP H07136687A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 低水温期でも好気槽における硝化効率を向上
させ、それに伴って嫌気槽における脱窒効果を高めるこ
とができる活性汚泥循環変法の運転制御方法を提供する
ことを目的とする。 【構成】 原水を嫌気槽１ａ，１ｂで脱窒細菌により脱
窒を行う工程と、複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄで硝化細菌により硝化を行う工程と、沈澱槽で固液分
離して上澄液を処理水１１として放流する工程とを含む
活性汚泥循環変法処理において、嫌気槽と好気槽との間
に、撹拌機構と風量調整用バルブ付きの散気管をともに
備えた単数段もしくは複数段の嫌気−好気両用槽３０
ａ，３０ｂを配置し、各槽内の試料をサンプリングして
ＮＯX−Ｎ濃度を測定して演算によって脱窒速度と硝化
速度を求め、Ａ：Ｏ比を決定するとともに、嫌気槽側の
撹拌機構の駆動と沈澱槽から嫌気槽への汚泥返送比とを
制御する。
させ、それに伴って嫌気槽における脱窒効果を高めるこ
とができる活性汚泥循環変法の運転制御方法を提供する
ことを目的とする。 【構成】 原水を嫌気槽１ａ，１ｂで脱窒細菌により脱
窒を行う工程と、複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄで硝化細菌により硝化を行う工程と、沈澱槽で固液分
離して上澄液を処理水１１として放流する工程とを含む
活性汚泥循環変法処理において、嫌気槽と好気槽との間
に、撹拌機構と風量調整用バルブ付きの散気管をともに
備えた単数段もしくは複数段の嫌気−好気両用槽３０
ａ，３０ｂを配置し、各槽内の試料をサンプリングして
ＮＯX−Ｎ濃度を測定して演算によって脱窒速度と硝化
速度を求め、Ａ：Ｏ比を決定するとともに、嫌気槽側の
撹拌機構の駆動と沈澱槽から嫌気槽への汚泥返送比とを
制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は低水温期に嫌気−好気活
性汚泥循環変法を用いて廃水中の有機物及び窒素を高効
率に除去する運転制御方法に関するものである。
性汚泥循環変法を用いて廃水中の有機物及び窒素を高効
率に除去する運転制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から下水等の廃水中の有機物を効率
的に除去するとともに、閉鎖性水域の富栄養化の原因物
質と考えられている窒素及びリンを除去する方法が種々
提案されている。この富栄養化とは、水域中のＮ，Ｐ等
の栄養塩類の濃度が増大し、これらを栄養素とする生物
活動が活発となって生態系が変化することを指してい
る。特に湖沼等に生活排水とか工場廃水が大量に流入す
ると、上記の富栄養化が急速に進行することが知られて
いる。
的に除去するとともに、閉鎖性水域の富栄養化の原因物
質と考えられている窒素及びリンを除去する方法が種々
提案されている。この富栄養化とは、水域中のＮ，Ｐ等
の栄養塩類の濃度が増大し、これらを栄養素とする生物
活動が活発となって生態系が変化することを指してい
る。特に湖沼等に生活排水とか工場廃水が大量に流入す
ると、上記の富栄養化が急速に進行することが知られて
いる。
【０００３】近時、窒素の除去率を高めることが要求さ
れており、窒素に関する規制も厳しくなることが予想さ
れるので、これを除去することができる高度処理プロセ
スを採用する施設が増加するものと考えられる。
れており、窒素に関する規制も厳しくなることが予想さ
れるので、これを除去することができる高度処理プロセ
スを採用する施設が増加するものと考えられる。
【０００４】廃水中の窒素とかリンを除去する手段とし
て、物理化学的な方法及び生物学的方法が提案されてい
るが、物理化学的方法はコストが嵩む関係から普及して
いない現状にある。例えば物理化学的方法として実用化
されているリン除去方法に凝集沈澱及び晶析手段がある
が、この手段はコストや維持管理面で難点がある。
て、物理化学的な方法及び生物学的方法が提案されてい
るが、物理化学的方法はコストが嵩む関係から普及して
いない現状にある。例えば物理化学的方法として実用化
されているリン除去方法に凝集沈澱及び晶析手段がある
が、この手段はコストや維持管理面で難点がある。
【０００５】一方、生物学的に窒素とリンを同時に除去
する方法として、従来の活性汚泥法の変法として嫌気−
好気活性汚泥法が注目されている。この嫌気−好気活性
汚泥法とは、例えば図３に示したように、生物反応槽を
溶存酸素（以下ＤＯと略称）の存在しない嫌気槽１ａ，
１ｂとＤＯの存在する複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ
とに仕切り、この嫌気槽１ａ，１ｂにより、流入する原
水３を無酸素状態下で撹拌機構１０による撹拌を行って
活性汚泥中の脱窒菌による脱窒を行い、次に好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃの内方に配置した散気管４にブロワ５か
ら空気を供給することにより、エアレーションによる酸
素の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分解と硝化菌
によるアンモニアの硝化を行う。そして最終段の好気槽
２ｃの硝化液を硝化液循環ポンプ６を用いて嫌気槽１ａ
に送り込むことにより、嫌気槽１ａ，１ｂの脱窒効果が
促進される。
する方法として、従来の活性汚泥法の変法として嫌気−
好気活性汚泥法が注目されている。この嫌気−好気活性
汚泥法とは、例えば図３に示したように、生物反応槽を
溶存酸素（以下ＤＯと略称）の存在しない嫌気槽１ａ，
１ｂとＤＯの存在する複数段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ
とに仕切り、この嫌気槽１ａ，１ｂにより、流入する原
水３を無酸素状態下で撹拌機構１０による撹拌を行って
活性汚泥中の脱窒菌による脱窒を行い、次に好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃの内方に配置した散気管４にブロワ５か
ら空気を供給することにより、エアレーションによる酸
素の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分解と硝化菌
によるアンモニアの硝化を行う。そして最終段の好気槽
２ｃの硝化液を硝化液循環ポンプ６を用いて嫌気槽１ａ
に送り込むことにより、嫌気槽１ａ，１ｂの脱窒効果が
促進される。
【０００６】上記硝化菌はＤＯ濃度が低くなると活性が
低下するので、最終段の好気槽２ｃのＤＯを測定してＤ
Ｏ制御装置１２によりブロワ５の駆動を制御しているの
が通例である。
低下するので、最終段の好気槽２ｃのＤＯを測定してＤ
Ｏ制御装置１２によりブロワ５の駆動を制御しているの
が通例である。
【０００７】前記脱窒菌とは、嫌気条件下で硝酸呼吸に
よりＮ０2−Ｎ及びＮ０3−ＮをＮ2やＮＯ2に還元する細
菌を指している。又、原水中のリンは嫌気槽１ａ，１ｂ
内で放出され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ内で活性汚泥に
取り込まれて除去される。７は最終沈澱池であり、この
最終沈澱池７の上澄液は、処理水１１として図外の消毒
槽等を経由してから放流され、該最終沈澱池７内に沈降
した汚泥の一部は汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに
返送され、他の汚泥は余剰汚泥引抜ポンプ９から図外の
余剰汚泥処理装置に送り込まれて処理される。
よりＮ０2−Ｎ及びＮ０3−ＮをＮ2やＮＯ2に還元する細
菌を指している。又、原水中のリンは嫌気槽１ａ，１ｂ
内で放出され、好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ内で活性汚泥に
取り込まれて除去される。７は最終沈澱池であり、この
最終沈澱池７の上澄液は、処理水１１として図外の消毒
槽等を経由してから放流され、該最終沈澱池７内に沈降
した汚泥の一部は汚泥返送ポンプ８により嫌気槽１ａに
返送され、他の汚泥は余剰汚泥引抜ポンプ９から図外の
余剰汚泥処理装置に送り込まれて処理される。
【０００８】かかる嫌気−好気活性汚泥処理方法を用い
ることにより、通常の標準活性汚泥法で達成される有機
物除去効果と同程度の効果が得られる上、窒素とリンに
関しては活性汚泥法よりも高い除去率が達成される。
ることにより、通常の標準活性汚泥法で達成される有機
物除去効果と同程度の効果が得られる上、窒素とリンに
関しては活性汚泥法よりも高い除去率が達成される。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのよう
な従来の嫌気−好気活性汚泥処理法の場合、効率的な運
転制御方法の確立が困難であり、特に冬季等の低水温期
において好気槽における硝化効率と、それに伴う嫌気槽
における脱窒効果をともに充分に高めることが困難であ
るという課題があった。
な従来の嫌気−好気活性汚泥処理法の場合、効率的な運
転制御方法の確立が困難であり、特に冬季等の低水温期
において好気槽における硝化効率と、それに伴う嫌気槽
における脱窒効果をともに充分に高めることが困難であ
るという課題があった。
【００１０】即ち、前記嫌気−好気活性汚泥法における
動作態様は、嫌気槽１ａ，１ｂにおける脱窒反応と、好
気槽２ａ，２ｂ，２ｃにおける硝化反応とに大別するこ
とが出来るが、反応の律速となっているのは後者，即ち
硝化反応である。特に嫌気−好気活性汚泥処理法によっ
て効率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱
窒と好気槽における硝化を最適な運転条件に保持するこ
とが要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響され
る度合が高いため、良好な窒素除去を行うためには硝化
工程が良好に行われていることが必要である。
動作態様は、嫌気槽１ａ，１ｂにおける脱窒反応と、好
気槽２ａ，２ｂ，２ｃにおける硝化反応とに大別するこ
とが出来るが、反応の律速となっているのは後者，即ち
硝化反応である。特に嫌気−好気活性汚泥処理法によっ
て効率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱
窒と好気槽における硝化を最適な運転条件に保持するこ
とが要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響され
る度合が高いため、良好な窒素除去を行うためには硝化
工程が良好に行われていることが必要である。
【００１１】この硝化反応は、前記したように硝化菌に
よって引き起こされるが、この硝化菌の活性は、ｐＨ，
水温等の微妙な変化により容易に影響を受けることが知
られている。又、エアレーションの時間を十分にとるた
めに、標準活性汚泥法の場合よりも生物反応槽の容積を
２〜３倍にすることが必要であり、都市部等の用地確保
が困難な条件下での採用が難しいという問題がある。
よって引き起こされるが、この硝化菌の活性は、ｐＨ，
水温等の微妙な変化により容易に影響を受けることが知
られている。又、エアレーションの時間を十分にとるた
めに、標準活性汚泥法の場合よりも生物反応槽の容積を
２〜３倍にすることが必要であり、都市部等の用地確保
が困難な条件下での採用が難しいという問題がある。
【００１２】硝化が良好に進行している場合には、脱窒
反応の良否が窒素除去率を左右するので、高い窒素除去
率を維持するには硝化反応と脱窒反応のバランスを良好
に保持することが要求される。又、好気槽２ａ，２ｂ，
２ｃ内でのＤＯ濃度は、流入負荷変動とか水量に起因し
て常に変化している。
反応の良否が窒素除去率を左右するので、高い窒素除去
率を維持するには硝化反応と脱窒反応のバランスを良好
に保持することが要求される。又、好気槽２ａ，２ｂ，
２ｃ内でのＤＯ濃度は、流入負荷変動とか水量に起因し
て常に変化している。
【００１３】特に効率的な窒素除去を行うための制御因
子としては、上記以外にもＳＲＴ（汚泥滞留時間），Ｍ
ＬＳＳ（活性汚泥浮遊物濃度），ＤＯ（溶存酸素濃
度），ｐＨ，循環比，汚泥返送比，Ａ：Ｏ比（嫌気槽と
好気槽の比率）等が考慮される。特に年間を通して安定
的に窒素除去を行うためには、低水温期における硝化効
率をいかに確保するかにかかっている。
子としては、上記以外にもＳＲＴ（汚泥滞留時間），Ｍ
ＬＳＳ（活性汚泥浮遊物濃度），ＤＯ（溶存酸素濃
度），ｐＨ，循環比，汚泥返送比，Ａ：Ｏ比（嫌気槽と
好気槽の比率）等が考慮される。特に年間を通して安定
的に窒素除去を行うためには、低水温期における硝化効
率をいかに確保するかにかかっている。
【００１４】そこで本発明はこのような嫌気−好気活性
汚泥処理が有している課題を解消して、特に低水温期に
おける硝化反応の低下を防止し、ひいては嫌気槽におけ
る脱窒反応を高めることができる運転活性汚泥循環変法
の運転制御方法を提供することを目的とするものであ
る。
汚泥処理が有している課題を解消して、特に低水温期に
おける硝化反応の低下を防止し、ひいては嫌気槽におけ
る脱窒反応を高めることができる運転活性汚泥循環変法
の運転制御方法を提供することを目的とするものであ
る。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の目的を達
成するために、原水を複数段の嫌気槽で脱窒細菌により
脱窒を行う工程と、複数段の好気槽で硝化細菌により硝
化を行う工程と、沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水
として放流する工程と、該沈澱槽内の汚泥の一部を初段
の嫌気槽に返送する機構を含む活性汚泥循環変法処理に
おいて、上記嫌気槽と好気槽との間に、撹拌機構と風量
調整用バルブ付きの散気管をともに備えた単数段もしく
は複数段の嫌気−好気両用槽を配置し、各槽内の試料を
サンプリングしてＮＯX−Ｎ濃度を測定して、嫌気槽で
のＮＯX−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の
増加量から演算によって脱窒速度と硝化速度を求め、そ
の結果から嫌気−好気両用槽への風量調整バルブの開閉
制御を行ってＡ：Ｏ比を決定するとともに、嫌気槽側の
撹拌機構の駆動状態と沈澱槽から嫌気槽への汚泥返送比
とを制御するようにした運転制御方法を提供する。
成するために、原水を複数段の嫌気槽で脱窒細菌により
脱窒を行う工程と、複数段の好気槽で硝化細菌により硝
化を行う工程と、沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水
として放流する工程と、該沈澱槽内の汚泥の一部を初段
の嫌気槽に返送する機構を含む活性汚泥循環変法処理に
おいて、上記嫌気槽と好気槽との間に、撹拌機構と風量
調整用バルブ付きの散気管をともに備えた単数段もしく
は複数段の嫌気−好気両用槽を配置し、各槽内の試料を
サンプリングしてＮＯX−Ｎ濃度を測定して、嫌気槽で
のＮＯX−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の
増加量から演算によって脱窒速度と硝化速度を求め、そ
の結果から嫌気−好気両用槽への風量調整バルブの開閉
制御を行ってＡ：Ｏ比を決定するとともに、嫌気槽側の
撹拌機構の駆動状態と沈澱槽から嫌気槽への汚泥返送比
とを制御するようにした運転制御方法を提供する。
【００１６】又、上記沈澱槽内に濁度計を配備して、処
理水のｓｓ濃度が設定値を超えない範囲内で且つ終段の
嫌気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない程度に汚泥返送比を
決定する。
理水のｓｓ濃度が設定値を超えない範囲内で且つ終段の
嫌気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない程度に汚泥返送比を
決定する。
【００１７】
【作用】かかる活性汚泥循環変法の運転制御方法によれ
ば、嫌気−好気両用槽を嫌気槽として使用するか好気槽
として使用するかによって嫌気槽と好気槽の比率である
Ａ：Ｏ比を変化させ、このＡ：Ｏ比に基づいて決定され
た各好気槽の内方に配置した散気管にブロワから空気を
供給することにより、原水が嫌気槽もしくは嫌気条件下
で脱窒され、更に各好気槽でエアレーションによる酸素
の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分解と硝化菌に
よるアンモニアの硝化が行われる。
ば、嫌気−好気両用槽を嫌気槽として使用するか好気槽
として使用するかによって嫌気槽と好気槽の比率である
Ａ：Ｏ比を変化させ、このＡ：Ｏ比に基づいて決定され
た各好気槽の内方に配置した散気管にブロワから空気を
供給することにより、原水が嫌気槽もしくは嫌気条件下
で脱窒され、更に各好気槽でエアレーションによる酸素
の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分解と硝化菌に
よるアンモニアの硝化が行われる。
【００１８】上記動作時に、各槽内の試料をサンプリン
グしてＮＯX−Ｎを測定し、硝化・脱窒速度演算装置に
より嫌気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮ
ＯX−Ｎ濃度の増加量から脱窒速度と硝化速度を演算
し、この脱窒速度と硝化速度との比から、前記Ａ：Ｏ比
の制御と嫌気−好気両用槽内の撹拌機構の制御を行われ
る。更に最終沈澱池内に配備された濁度計の監視によ
り、処理水のｓｓ濃度が設定値を超えず、且つ最終の嫌
気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない程度に嫌気槽に汚泥が
返送される。
グしてＮＯX−Ｎを測定し、硝化・脱窒速度演算装置に
より嫌気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮ
ＯX−Ｎ濃度の増加量から脱窒速度と硝化速度を演算
し、この脱窒速度と硝化速度との比から、前記Ａ：Ｏ比
の制御と嫌気−好気両用槽内の撹拌機構の制御を行われ
る。更に最終沈澱池内に配備された濁度計の監視によ
り、処理水のｓｓ濃度が設定値を超えず、且つ最終の嫌
気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない程度に嫌気槽に汚泥が
返送される。
【００１９】従って原水の処理状態の変化に伴って生物
反応槽自体のＡ：Ｏ比と汚泥返送比を随時更新しながら
運転が継続されるという作用が得られる。
反応槽自体のＡ：Ｏ比と汚泥返送比を随時更新しながら
運転が継続されるという作用が得られる。
【００２０】
【実施例】以下、図面に基づいて本発明にかかる低水温
期における活性汚泥循環変法の運転制御方法の具体例を
説明する。
期における活性汚泥循環変法の運転制御方法の具体例を
説明する。
【００２１】図２は本実施例に基づく実験装置の概要図
であり、表１は該実験装置を用いて実施した４系統の運
転条件に基づいて得られた硝化率（％）とＴ−Ｎ除去率
（総窒素除去率）を示している。
であり、表１は該実験装置を用いて実施した４系統の運
転条件に基づいて得られた硝化率（％）とＴ−Ｎ除去率
（総窒素除去率）を示している。
【００２２】
【表１】
【００２３】先ず図１に基づいて実験装置の構成と操作
について説明する。図中の１ａ，１ｂは廃水の脱窒を行
うための嫌気槽、２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄは硝化を行う
ための複数段の好気槽であり、この嫌気槽１ａ，１ｂと
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとは同一の生物反応槽を
仕切板１３，１３で区切って分割構成されている。
について説明する。図中の１ａ，１ｂは廃水の脱窒を行
うための嫌気槽、２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄは硝化を行う
ための複数段の好気槽であり、この嫌気槽１ａ，１ｂと
好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとは同一の生物反応槽を
仕切板１３，１３で区切って分割構成されている。
【００２４】１４は最初沈澱池、１５は原水貯留槽であ
り、両槽には水位計１６が配置されている。最初沈澱池
１４には原水汲上げポンプＰ1が配備され、原水貯留槽
１５には原水撹拌ポンプＰ2と原水供給ポンプＰ3とが配
備されている。
り、両槽には水位計１６が配置されている。最初沈澱池
１４には原水汲上げポンプＰ1が配備され、原水貯留槽
１５には原水撹拌ポンプＰ2と原水供給ポンプＰ3とが配
備されている。
【００２５】上記嫌気槽１ａ，１ｂには、各々汚泥撹拌
ポンプＰ4，Ｐ4が配備されている。又、好気槽２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ内にはエア吹出機構としての散気管４，
４，４，４が配置され、外部に上記散気管４，４，４，
４にエアを供給するためのブロワ５とバルブＶ1，Ｖ2，
Ｖ3，Ｖ4が配備されている。Ｐ5は硝化液循環ポンプで
ある。
ポンプＰ4，Ｐ4が配備されている。又、好気槽２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ内にはエア吹出機構としての散気管４，
４，４，４が配置され、外部に上記散気管４，４，４，
４にエアを供給するためのブロワ５とバルブＶ1，Ｖ2，
Ｖ3，Ｖ4が配備されている。Ｐ5は硝化液循環ポンプで
ある。
【００２６】７は最終沈澱池、１７は処理水貯留槽、１
８は余剰汚泥貯留槽であり、最終沈澱池７には撹拌機構
１９が配備され、処理水貯留槽１７には水位計２０が配
置されている。Ｐ6は余剰汚泥引抜ポンプ、Ｐ7は汚泥返
送ポンプ、Ｐ8は処理水排出ポンプであり、余剰汚泥引
抜ポンプＰ6にはタイマー２１が付設されていて、所定
時間毎に余剰汚泥の引抜動作を行うように設定されてい
る。
８は余剰汚泥貯留槽であり、最終沈澱池７には撹拌機構
１９が配備され、処理水貯留槽１７には水位計２０が配
置されている。Ｐ6は余剰汚泥引抜ポンプ、Ｐ7は汚泥返
送ポンプ、Ｐ8は処理水排出ポンプであり、余剰汚泥引
抜ポンプＰ6にはタイマー２１が付設されていて、所定
時間毎に余剰汚泥の引抜動作を行うように設定されてい
る。
【００２７】更に嫌気槽１ｂには酸化還元電位計２２が
配置されており、好気槽２ｄには同様な酸化還元電位計
２３とｐＨ計２５、ＤＯ計２６及びアルカリ貯留槽２４
とが配置されている。Ｐ9はアルカリ貯留槽２４内のア
ルカリを好気槽２ｄに注入するための薬注ポンプであ
る。
配置されており、好気槽２ｄには同様な酸化還元電位計
２３とｐＨ計２５、ＤＯ計２６及びアルカリ貯留槽２４
とが配置されている。Ｐ9はアルカリ貯留槽２４内のア
ルカリを好気槽２ｄに注入するための薬注ポンプであ
る。
【００２８】かかる装置の基本的作用は以下の通りであ
る。先ず最初沈澱池１４の原水が原水汲上げポンプＰ1
によって汲み上げられて原水貯留槽１５に貯留される。
原水貯留槽１５内の水位は水位計１６によって監視され
て、原水汲上げポンプＰ1の駆動が制御されている。
る。先ず最初沈澱池１４の原水が原水汲上げポンプＰ1
によって汲み上げられて原水貯留槽１５に貯留される。
原水貯留槽１５内の水位は水位計１６によって監視され
て、原水汲上げポンプＰ1の駆動が制御されている。
【００２９】原水撹拌ポンプＰ2によって撹拌された原
水は、原水供給ポンプＰ3の駆動に伴って嫌気槽１ａか
ら嫌気槽１ｂへ流入し、汚泥撹拌ポンプＰ4，Ｐ4の撹拌
作用と脱窒細菌の作用に基づいて、ＮＯ3−Ｎ、ＮＯ2−
ＮイオンのＮ2への還元、即ち脱窒が行われる。
水は、原水供給ポンプＰ3の駆動に伴って嫌気槽１ａか
ら嫌気槽１ｂへ流入し、汚泥撹拌ポンプＰ4，Ｐ4の撹拌
作用と脱窒細菌の作用に基づいて、ＮＯ3−Ｎ、ＮＯ2−
ＮイオンのＮ2への還元、即ち脱窒が行われる。
【００３０】次に原水は好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ
に流入してブロワ５の駆動に伴ってバルブＶ1，Ｖ2，Ｖ
3，Ｖ4を介して散気管４，４，４，４に供給される空気
のエアレーションによる曝気が行われ、硝化細菌の作用
に基づいてアンモニア性窒素ＮＨ4−ＮのＮＯ2−Ｎ又は
ＮＯ3−Ｎへの酸化、即ち硝化が行われる。
に流入してブロワ５の駆動に伴ってバルブＶ1，Ｖ2，Ｖ
3，Ｖ4を介して散気管４，４，４，４に供給される空気
のエアレーションによる曝気が行われ、硝化細菌の作用
に基づいてアンモニア性窒素ＮＨ4−ＮのＮＯ2−Ｎ又は
ＮＯ3−Ｎへの酸化、即ち硝化が行われる。
【００３１】上記の作用時に、嫌気槽１ｂと好気槽２ｄ
内の酸化還元電位が酸化還元電位計２２，２３によって
測定され、好気槽２ｄ内のｐＨとＤＯ濃度がｐＨ計２５
及びＤＯ計２６によって測定される。酸化還元電位は、
液の酸化力或は還元力の強さを知るための指標となるも
のであり、測定された酸化還元電位とｐＨ値とから必要
に応じてアルカリ貯留槽に貯留されたアルカリが薬注ポ
ンプＰ9を介して好気槽２ｄ内に注入される。
内の酸化還元電位が酸化還元電位計２２，２３によって
測定され、好気槽２ｄ内のｐＨとＤＯ濃度がｐＨ計２５
及びＤＯ計２６によって測定される。酸化還元電位は、
液の酸化力或は還元力の強さを知るための指標となるも
のであり、測定された酸化還元電位とｐＨ値とから必要
に応じてアルカリ貯留槽に貯留されたアルカリが薬注ポ
ンプＰ9を介して好気槽２ｄ内に注入される。
【００３２】更に好気槽２ｄの硝化液が硝化液循環ポン
プＰ5を用いて嫌気槽１ａに送り込まれることにより、
該嫌気槽１ａ，１ｂの脱窒効果が促進される。特に廃水
中のリンは嫌気槽１ａ，１ｂ内で放出され、好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内で活性汚泥に取り込まれて除去
される。
プＰ5を用いて嫌気槽１ａに送り込まれることにより、
該嫌気槽１ａ，１ｂの脱窒効果が促進される。特に廃水
中のリンは嫌気槽１ａ，１ｂ内で放出され、好気槽２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内で活性汚泥に取り込まれて除去
される。
【００３３】好気槽２ｄ内の余剰汚泥は、余剰汚泥引抜
ポンプＰ6により引き抜かれて余剰汚泥貯留槽１８に一
旦貯留され、最終沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は汚
泥返送ポンプＰ7により嫌気槽１ａに返送される。更に
最終沈澱池７の上澄液は、処理水貯留槽１７に貯留され
てから水位計２０に監視された処理水排出ポンプＰ8の
駆動に伴って処理水１１として図外の消毒槽等を経由し
てから放流される。
ポンプＰ6により引き抜かれて余剰汚泥貯留槽１８に一
旦貯留され、最終沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は汚
泥返送ポンプＰ7により嫌気槽１ａに返送される。更に
最終沈澱池７の上澄液は、処理水貯留槽１７に貯留され
てから水位計２０に監視された処理水排出ポンプＰ8の
駆動に伴って処理水１１として図外の消毒槽等を経由し
てから放流される。
【００３４】上記の如き生物学的窒素除去における硝
化，脱窒速度は水温によって大きく影響を受ける。即
ち、 ＫN＝ａ1・ｅｘｐ（ｂ1・Ｔ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） ＫDN＝ａ2・ｅｘｐ（ｂ2・Ｔ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） ここでＫN：硝化速度（ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈ
ｒ） ＫDN：脱窒速度（ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈｒ） ａ，ｂ：係数 Ｔ：水温（℃） 上記（１）（２）式から高水温期には低水温期に比して
硝化速度及び脱窒速度とも数倍速くなることが分かる。
例えばａ1＝０．１１９７、ｂ1＝０．１２９５、ａ2＝
０．２８７０、ｂ2＝０．０６８７として水温が１５
℃，２５℃の時のＫNは夫々０．８４，３．０５ｍｇ−
Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈｒとなり、ＫDNは夫々０．８０，
１．６０ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈｒとなる。
化，脱窒速度は水温によって大きく影響を受ける。即
ち、 ＫN＝ａ1・ｅｘｐ（ｂ1・Ｔ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（１） ＫDN＝ａ2・ｅｘｐ（ｂ2・Ｔ）・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２） ここでＫN：硝化速度（ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈ
ｒ） ＫDN：脱窒速度（ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈｒ） ａ，ｂ：係数 Ｔ：水温（℃） 上記（１）（２）式から高水温期には低水温期に比して
硝化速度及び脱窒速度とも数倍速くなることが分かる。
例えばａ1＝０．１１９７、ｂ1＝０．１２９５、ａ2＝
０．２８７０、ｂ2＝０．０６８７として水温が１５
℃，２５℃の時のＫNは夫々０．８４，３．０５ｍｇ−
Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈｒとなり、ＫDNは夫々０．８０，
１．６０ｍｇ−Ｎ／ｇ−ＭＬＳＳ・ｈｒとなる。
【００３５】上記の硝化とは硝化細菌の作用に基づいて
アンモニア性窒素ＮＨ4−ＮのＮＯ2−Ｎ又はＮＯ3−Ｎ
への酸化作用であり、硝化速度はアンモニア性窒素の減
少速度又はＮＯX−Ｎ（ＮＯ2−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）の増加
速度としてMichaelis-Menten型の式で実用上は０次反応
とみなせる。同様に脱窒速度もＮＯX−Ｎの減少として
実用上０次反応とみなせる。
アンモニア性窒素ＮＨ4−ＮのＮＯ2−Ｎ又はＮＯ3−Ｎ
への酸化作用であり、硝化速度はアンモニア性窒素の減
少速度又はＮＯX−Ｎ（ＮＯ2−Ｎ＋ＮＯ3−Ｎ）の増加
速度としてMichaelis-Menten型の式で実用上は０次反応
とみなせる。同様に脱窒速度もＮＯX−Ｎの減少として
実用上０次反応とみなせる。
【００３６】特に硝化菌の増殖速度は水温が低いと小さ
く、低水温期では硝化菌を系内に保持するために必要な
ＳＲＴは長くなる。（微生物を利用した窒素及びリン除
去プロセスの評価に関する第１次報告書，昭和６１年１
１月１８日に日本下水道事業団技術評価委員会発行を参
照）。
く、低水温期では硝化菌を系内に保持するために必要な
ＳＲＴは長くなる。（微生物を利用した窒素及びリン除
去プロセスの評価に関する第１次報告書，昭和６１年１
１月１８日に日本下水道事業団技術評価委員会発行を参
照）。
【００３７】しかし脱窒速度は施設とか運転条件等によ
っても大きく異なり、更に効率的な窒素除去を行うため
の制御因子としては、前記したようにＳＲＴ，ＭＬＳ
Ｓ，ＤＯ，ｐＨ，循環比，汚泥返送比，Ａ：Ｏ比等を考
慮しなければならない。
っても大きく異なり、更に効率的な窒素除去を行うため
の制御因子としては、前記したようにＳＲＴ，ＭＬＳ
Ｓ，ＤＯ，ｐＨ，循環比，汚泥返送比，Ａ：Ｏ比等を考
慮しなければならない。
【００３８】通常、低水温期での硝化効率を維持するた
めには、ＳＲＴを長くする必要があるが、ＳＲＴ制御に
よって系を安定させるためには、通常ＳＲＴ設定値の２
〜３倍の日数を要するため、時間レベルでの流入水の量
的，質的変化に対応することができない。必然的にＳＲ
Ｔは固定的となり、通常は１０日以上に設定される。
めには、ＳＲＴを長くする必要があるが、ＳＲＴ制御に
よって系を安定させるためには、通常ＳＲＴ設定値の２
〜３倍の日数を要するため、時間レベルでの流入水の量
的，質的変化に対応することができない。必然的にＳＲ
Ｔは固定的となり、通常は１０日以上に設定される。
【００３９】そこで本実施例の場合、活性汚泥循環変法
における前記Ａ：Ｏ比及び汚泥返送比を制御することに
より、低水温期においても高い窒素除去率（Ｔ−Ｎ除去
率）を確保することを主眼としている。
における前記Ａ：Ｏ比及び汚泥返送比を制御することに
より、低水温期においても高い窒素除去率（Ｔ−Ｎ除去
率）を確保することを主眼としている。
【００４０】図２の例では反応槽が全部で６槽であるた
め、最初の１槽である１ａのみを嫌気槽として他の５槽
を好気槽にすると、嫌気槽と好気槽の比率として表わさ
れるＡ：Ｏ比は１：６であり、１ａと１ｂを嫌気槽にす
るとＡ：Ｏ比は１：３となる。そしてこの装置を４系統
製作して、平均水温が１６℃の低水温期においてＡ：Ｏ
比を１：３と１：６とし、この時の汚泥返送比を５０％
と１００％とした時の硝化率とＴ−Ｎ除去率を測定した
結果が前記表１に示されている。尚、ＨＲＴ（水理学的
滞留時間）は標準活性汚泥法の場合と同様に８時間と
し、硝化液の循環は前記硝化液循環ポンプＰ5を用いて
嫌気槽１ａに送り込まれる返送汚泥のみとした。
め、最初の１槽である１ａのみを嫌気槽として他の５槽
を好気槽にすると、嫌気槽と好気槽の比率として表わさ
れるＡ：Ｏ比は１：６であり、１ａと１ｂを嫌気槽にす
るとＡ：Ｏ比は１：３となる。そしてこの装置を４系統
製作して、平均水温が１６℃の低水温期においてＡ：Ｏ
比を１：３と１：６とし、この時の汚泥返送比を５０％
と１００％とした時の硝化率とＴ−Ｎ除去率を測定した
結果が前記表１に示されている。尚、ＨＲＴ（水理学的
滞留時間）は標準活性汚泥法の場合と同様に８時間と
し、硝化液の循環は前記硝化液循環ポンプＰ5を用いて
嫌気槽１ａに送り込まれる返送汚泥のみとした。
【００４１】表１からＡ：Ｏ比を同一にした場合には、
汚泥返送比は大きい方が硝化率が高く（１系＜２系，３
系＜４系）、且つ汚泥返送比が同一の場合には、Ａ：Ｏ
比は好気条件が長い方が硝化率が高い（１系＜３系，２
系＜４系）ことが分かる。しかしＴ−Ｎ除去率に関して
は、４系を除いて１〜３系では大きな差異がみられなか
った。
汚泥返送比は大きい方が硝化率が高く（１系＜２系，３
系＜４系）、且つ汚泥返送比が同一の場合には、Ａ：Ｏ
比は好気条件が長い方が硝化率が高い（１系＜３系，２
系＜４系）ことが分かる。しかしＴ−Ｎ除去率に関して
は、４系を除いて１〜３系では大きな差異がみられなか
った。
【００４２】つまり高いＴ−Ｎ除去率を確保するために
は、高い硝化率を確保できるＡ：Ｏ比と汚泥返送比とを
設定する必要がある。汚泥返送比を高めることにより、
硝酸性窒素の循環量が増大し、反応槽全体のＭＬＳＳ濃
度が高められてＤＯ消費が促進される。しかし汚泥返送
量が増大すると、循環されるＮＯX−Ｎ量が増大して脱
窒が不十分となる可能性が生じて、最終沈澱池の負荷を
高めてしまう惧れがある。そこで任意の返送比において
硝化速度と脱窒速度の比率によりＡ：Ｏ比を決定し、且
つ返送比をも制御することが本願発明の主眼点となって
いる。
は、高い硝化率を確保できるＡ：Ｏ比と汚泥返送比とを
設定する必要がある。汚泥返送比を高めることにより、
硝酸性窒素の循環量が増大し、反応槽全体のＭＬＳＳ濃
度が高められてＤＯ消費が促進される。しかし汚泥返送
量が増大すると、循環されるＮＯX−Ｎ量が増大して脱
窒が不十分となる可能性が生じて、最終沈澱池の負荷を
高めてしまう惧れがある。そこで任意の返送比において
硝化速度と脱窒速度の比率によりＡ：Ｏ比を決定し、且
つ返送比をも制御することが本願発明の主眼点となって
いる。
【００４３】次に図１により本発明を適用した活性汚泥
循環変法の一実施例を説明する。本例では生物反応槽を
溶存酸素（ＤＯ）の存在しない嫌気槽１ａ，１ｂと、嫌
気−好気両用槽３０ａ，３０ｂと、ＤＯの存在する複数
段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとに仕切ったことに
より、生物反応槽自体を６区画以上（本例では８区画）
に分割されている。
循環変法の一実施例を説明する。本例では生物反応槽を
溶存酸素（ＤＯ）の存在しない嫌気槽１ａ，１ｂと、嫌
気−好気両用槽３０ａ，３０ｂと、ＤＯの存在する複数
段の好気槽２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとに仕切ったことに
より、生物反応槽自体を６区画以上（本例では８区画）
に分割されている。
【００４４】そして嫌気槽１ａ，１ｂと嫌気−好気両用
槽３０ａ，３０ｂ内にはそれぞれ撹拌機構１０が配備さ
れ、嫌気−好気両用槽３０ａ，３０ｂと好気槽２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ内には散気管４が配備されて、各散気管
にブロワ５から空気を供給するように構成されている。
尚、嫌気−好気両用槽３０ａ，３０ｂとブロワ５との間
には風量調整用のバルブＶ5，Ｖ6が取付けられている。
槽３０ａ，３０ｂ内にはそれぞれ撹拌機構１０が配備さ
れ、嫌気−好気両用槽３０ａ，３０ｂと好気槽２ａ，２
ｂ，２ｃ，２ｄ内には散気管４が配備されて、各散気管
にブロワ５から空気を供給するように構成されている。
尚、嫌気−好気両用槽３０ａ，３０ｂとブロワ５との間
には風量調整用のバルブＶ5，Ｖ6が取付けられている。
【００４５】上記の各槽にはサンプリング装置３１が配
備されている。３２はＮＯX−Ｎ測定装置、３３は硝化
・脱窒速度演算装置、３４はコントローラである。
備されている。３２はＮＯX−Ｎ測定装置、３３は硝化
・脱窒速度演算装置、３４はコントローラである。
【００４６】７は最終沈澱池であり、該最終沈澱池７内
には撹拌機構１９と濁度計３５が配備されており、この
濁度計３５の測定した値がコントローラ３４に入力され
ている。Ｐ7は汚泥返送ポンプである。
には撹拌機構１９と濁度計３５が配備されており、この
濁度計３５の測定した値がコントローラ３４に入力され
ている。Ｐ7は汚泥返送ポンプである。
【００４７】かかる実施例によれば、嫌気−好気両用槽
３０ａ，３０ｂを嫌気槽として使用するか好気槽として
使用するかにより、Ａ：Ｏ比は当然異なる。即ち、反応
槽が全部で８槽であるため、最初の嫌気−好気両用槽３
０ａを嫌気槽として他の５槽を好気槽にすると、Ａ：Ｏ
比は３：５であり、３０ａ，３０ｂをともに嫌気槽にす
るとＡ：Ｏ比は１：１となる。又、両用槽３０ａ，３０
ｂをともに好気槽にすると、Ａ：Ｏ比は１：３となる。
３０ａ，３０ｂを嫌気槽として使用するか好気槽として
使用するかにより、Ａ：Ｏ比は当然異なる。即ち、反応
槽が全部で８槽であるため、最初の嫌気−好気両用槽３
０ａを嫌気槽として他の５槽を好気槽にすると、Ａ：Ｏ
比は３：５であり、３０ａ，３０ｂをともに嫌気槽にす
るとＡ：Ｏ比は１：１となる。又、両用槽３０ａ，３０
ｂをともに好気槽にすると、Ａ：Ｏ比は１：３となる。
【００４８】上記の嫌気−好気両用槽３０ａ，３０ｂを
嫌気槽として使用するか、もしくは好気槽として使用す
るかは、コントローラ３４の出力によって制御される風
量調整バルブＶ5，Ｖ6の開閉状態と撹拌機構１０の駆動
状態により決定される。
嫌気槽として使用するか、もしくは好気槽として使用す
るかは、コントローラ３４の出力によって制御される風
量調整バルブＶ5，Ｖ6の開閉状態と撹拌機構１０の駆動
状態により決定される。
【００４９】このようにしてＡ：Ｏ比を適宜に設定して
から、嫌気槽１ａ，１ｂに流入する原水３を先ず無酸素
状態下で撹拌機構１０による撹拌を行って活性汚泥中の
脱窒菌による脱窒を行い、次にＡ：Ｏ比に基づいて決定
された各好気槽の内方に配置した散気管４にブロワ５か
ら空気を供給し、風量調整バルブＶ5，Ｖ6の開度を制御
することにより、各好気槽でエアレーションによる酸素
の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分解と硝化菌に
よるアンモニアの硝化を行う。
から、嫌気槽１ａ，１ｂに流入する原水３を先ず無酸素
状態下で撹拌機構１０による撹拌を行って活性汚泥中の
脱窒菌による脱窒を行い、次にＡ：Ｏ比に基づいて決定
された各好気槽の内方に配置した散気管４にブロワ５か
ら空気を供給し、風量調整バルブＶ5，Ｖ6の開度を制御
することにより、各好気槽でエアレーションによる酸素
の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分解と硝化菌に
よるアンモニアの硝化を行う。
【００５０】又、最終沈澱池７の上澄液は、処理水１１
として図外の消毒槽等を経由してから放流され、該最終
沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は、汚泥返送ポンプＰ
7により嫌気槽１ａに返送される。
として図外の消毒槽等を経由してから放流され、該最終
沈澱池７内に沈降した汚泥の一部は、汚泥返送ポンプＰ
7により嫌気槽１ａに返送される。
【００５１】上記動作時に、サンプリング装置３１を用
いて最初の嫌気槽と最後の嫌気槽，更に最初の好気槽と
最後の好気槽内の試料をサンプリングして、この試料中
のＮＯX−ＮをＮＯX−Ｎ測定装置３２により測定し、次
に硝化・脱窒速度演算装置３３により、嫌気槽でのＮＯ
X−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の増加量
をそれぞれ嫌気槽と好気槽の滞留時間で除すことによ
り、脱窒速度と硝化速度を演算する。
いて最初の嫌気槽と最後の嫌気槽，更に最初の好気槽と
最後の好気槽内の試料をサンプリングして、この試料中
のＮＯX−ＮをＮＯX−Ｎ測定装置３２により測定し、次
に硝化・脱窒速度演算装置３３により、嫌気槽でのＮＯ
X−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の増加量
をそれぞれ嫌気槽と好気槽の滞留時間で除すことによ
り、脱窒速度と硝化速度を演算する。
【００５２】このようにして求められた脱窒速度と硝化
速度との比から、コントローラ３４から風量調整バルブ
Ｖ5，Ｖ6の開閉制御に基づくＡ：Ｏ比の制御と、嫌気−
好気両用槽３０ａ，３０ｂ内の撹拌機構１０の回転状態
の制御を行う。更に最終沈澱池７内に配備された濁度計
３５により、処理水１１のｓｓ濃度が設定値を超えない
範囲内で且つ最終の嫌気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない
程度に汚泥返送ポンプＰ7の駆動制御を実施する。
速度との比から、コントローラ３４から風量調整バルブ
Ｖ5，Ｖ6の開閉制御に基づくＡ：Ｏ比の制御と、嫌気−
好気両用槽３０ａ，３０ｂ内の撹拌機構１０の回転状態
の制御を行う。更に最終沈澱池７内に配備された濁度計
３５により、処理水１１のｓｓ濃度が設定値を超えない
範囲内で且つ最終の嫌気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない
程度に汚泥返送ポンプＰ7の駆動制御を実施する。
【００５３】従って本実施例では、原水３の処理状態の
変化に伴って生物反応槽のＡ：Ｏ比と汚泥返送比を随時
更新しながら運転を継続することが動作上の特徴となっ
ている。
変化に伴って生物反応槽のＡ：Ｏ比と汚泥返送比を随時
更新しながら運転を継続することが動作上の特徴となっ
ている。
【００５４】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明にか
かる活性汚泥循環変法の運転制御方法によれば、嫌気−
好気両用槽を嫌気槽として使用するか好気槽として使用
するかによってＡ／Ｏ比を変化させることができて、こ
のＡ：Ｏ比の制御と嫌気−好気両用槽内の撹拌機構の制
御及び最終沈澱池内における処理水のｓｓ濃度が設定値
を超えず、且つ最終の嫌気槽内でＮＯX−Ｎが残留しな
い程度に嫌気槽に汚泥を返送する制御を実施することに
より、Ａ：Ｏ比に基づいて決定された各好気槽の内方に
配置した散気管にブロワから空気を供給することによ
り、原水が嫌気槽で脱窒され、各好気槽でエアレーショ
ンによる酸素の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分
解と硝化菌によるアンモニアの硝化が行われ、好気槽全
体として硝化反応の不安定化を防止して該好気槽での硝
化反応が促進されるという効果が得られる。
かる活性汚泥循環変法の運転制御方法によれば、嫌気−
好気両用槽を嫌気槽として使用するか好気槽として使用
するかによってＡ／Ｏ比を変化させることができて、こ
のＡ：Ｏ比の制御と嫌気−好気両用槽内の撹拌機構の制
御及び最終沈澱池内における処理水のｓｓ濃度が設定値
を超えず、且つ最終の嫌気槽内でＮＯX−Ｎが残留しな
い程度に嫌気槽に汚泥を返送する制御を実施することに
より、Ａ：Ｏ比に基づいて決定された各好気槽の内方に
配置した散気管にブロワから空気を供給することによ
り、原水が嫌気槽で脱窒され、各好気槽でエアレーショ
ンによる酸素の存在下で活性汚泥による有機物の酸化分
解と硝化菌によるアンモニアの硝化が行われ、好気槽全
体として硝化反応の不安定化を防止して該好気槽での硝
化反応が促進されるという効果が得られる。
【００５５】特に嫌気−好気活性汚泥処理法によって効
率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と
好気槽における硝化を最適な運転条件に保持することが
要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度
合が高いため、高い窒素除去率を維持するには硝化反応
と脱窒反応のバランスを良好に保持することが要求され
るものであるが、本発明では各槽内の試料をサンプリン
グしてＮＯX−Ｎを測定し、硝化・脱窒速度演算装置に
より嫌気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮ
ＯX−Ｎ濃度の増加量から脱窒速度と硝化速度を演算し
て、この脱窒速度と硝化速度との比から、前記Ａ：Ｏ比
と汚泥返送量を制御しているため、冬季等の低水温期に
おいても好気槽における硝化効率と、それに伴う嫌気槽
における脱窒効果をともに高めることが可能となり、し
かも標準活性汚泥法の場合よりも生物反応槽の容積を２
〜３倍にする必要性をなくして、都市部等の用地確保が
困難な条件下での採用を可能にするという効果が得られ
る。
率的に窒素を除去するためには、嫌気槽における脱窒と
好気槽における硝化を最適な運転条件に保持することが
要求される上、窒素除去工程は硝化工程に影響される度
合が高いため、高い窒素除去率を維持するには硝化反応
と脱窒反応のバランスを良好に保持することが要求され
るものであるが、本発明では各槽内の試料をサンプリン
グしてＮＯX−Ｎを測定し、硝化・脱窒速度演算装置に
より嫌気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮ
ＯX−Ｎ濃度の増加量から脱窒速度と硝化速度を演算し
て、この脱窒速度と硝化速度との比から、前記Ａ：Ｏ比
と汚泥返送量を制御しているため、冬季等の低水温期に
おいても好気槽における硝化効率と、それに伴う嫌気槽
における脱窒効果をともに高めることが可能となり、し
かも標準活性汚泥法の場合よりも生物反応槽の容積を２
〜３倍にする必要性をなくして、都市部等の用地確保が
困難な条件下での採用を可能にするという効果が得られ
る。
【図１】本発明にかかる活性汚泥循環変法の運転制御方
法の一実施例を示す概要図。
法の一実施例を示す概要図。
【図２】本実施例に基づく実験装置を示す概要図。
【図３】従来の嫌気−好気活性汚泥処理の一例を示す概
要図。
要図。
１ａ，１ｂ…嫌気槽 ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ…好気槽 ４…散気管 ５…ブロワ １３…仕切板 １４…最初沈澱池 １５…原水貯留存槽 １６，２０…水位計 １７…処理水貯留槽 １８…余剰汚泥貯留槽 ２２，２３…酸化還元電位計 ２４…アルカリ貯留槽 ２５…ｐＨ計 ２６…ＤＯ計 ３０ａ，３０ｂ…嫌気−好気両用槽 ３１…サンプリング装置 ３２…ＮＯX−Ｎ測定装置 ３３…硝化・脱窒速度演算装置 ３４…コントローラ ３５…濁度計
Claims (2)
- 【請求項１】 原水を複数段の嫌気槽で脱窒細菌により
脱窒を行う工程と、複数段の好気槽で硝化細菌により硝
化を行う工程と、沈澱槽で固液分離して上澄液を処理水
として放流する工程と、該沈澱槽内の汚泥の一部を初段
の嫌気槽に返送する機構を含む活性汚泥循環変法処理に
おいて、 上記嫌気槽と好気槽との間に、撹拌機構と風量調整用バ
ルブ付きの散気管をともに備えた単数段もしくは複数段
の嫌気−好気両用槽を配置し、各槽内の試料をサンプリ
ングしてＮＯX−Ｎ濃度を測定して、嫌気槽でのＮＯX−
Ｎ濃度の減少量と好気槽でのＮＯX−Ｎ濃度の増加量か
ら演算によって脱窒速度と硝化速度を求め、その結果か
ら嫌気−好気両用槽への風量調整バルブの開閉制御を行
ってＡ：Ｏ比を決定するとともに、嫌気槽側の撹拌機構
の駆動状態と沈澱槽から嫌気槽への汚泥返送比とを制御
することを特徴とする低水温期における活性汚泥循環変
法の運転制御方法。 - 【請求項２】 前記沈澱槽内に濁度計を配備して、処理
水のｓｓ濃度が設定値を超えない範囲内で且つ終段の嫌
気槽内でＮＯX−Ｎが残留しない程度に汚泥返送比を決
定するようにした請求項１記載の低水温期における活性
汚泥循環変法の運転制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28299593A JPH07136687A (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 低水温期における活性汚泥循環変法の運転制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28299593A JPH07136687A (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 低水温期における活性汚泥循環変法の運転制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07136687A true JPH07136687A (ja) | 1995-05-30 |
Family
ID=17659854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28299593A Pending JPH07136687A (ja) | 1993-11-12 | 1993-11-12 | 低水温期における活性汚泥循環変法の運転制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07136687A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218346A (ja) * | 2010-03-15 | 2011-11-04 | Metawater Co Ltd | 排水処理方法及び排水処理装置 |
| JP2012170883A (ja) * | 2011-02-21 | 2012-09-10 | Sanki Eng Co Ltd | 活性汚泥処理装置及びその処理方法 |
| JP2013027810A (ja) * | 2011-07-28 | 2013-02-07 | Kubota Corp | 好気嫌気兼用反応槽の運転方法および水処理設備 |
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