JPH0688159A - 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 - Google Patents
希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法Info
- Publication number
- JPH0688159A JPH0688159A JP5085290A JP8529093A JPH0688159A JP H0688159 A JPH0688159 A JP H0688159A JP 5085290 A JP5085290 A JP 5085290A JP 8529093 A JP8529093 A JP 8529093A JP H0688159 A JPH0688159 A JP H0688159A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rare earth
- earth magnet
- phase
- alloy powder
- heat treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 35
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 239000000843 powder Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 title claims abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 45
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 39
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 33
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 13
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910052777 Praseodymium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 3
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 229910001172 neodymium magnet Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 46
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 10
- 229910001047 Hard ferrite Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 8
- 230000005347 demagnetization Effects 0.000 description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 229910000828 alnico Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 2
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229910000758 Br alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020674 Co—B Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052692 Dysprosium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017061 Fe Co Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052771 Terbium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 229910001004 magnetic alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ｉＨｃと（ＢＨ）ｍａｘを向上させ、５ｋＧ
以上の残留磁束密度Ｂｒを有し安定した工業生産が可能
なＦｅ3Ｂ型Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系磁石の製造方法
の確立とハードフェライト磁石の代替えとしての高性能
ボンド磁石を安価に提供すること。 【構成】 希土類元素の含有量が少ない特定組成のＦｅ
−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ（Ｐｒ，Ｎｄ）−Ｍ（Ａｇ，Ａｌ，Ｓ
ｉ）系合金溶湯を超急冷法にて実質的に９０％以上をア
モルファス組織となし、５００℃以上から１〜１０℃／
分の昇温速度で昇温した後、５５０〜７００℃で３０秒
〜６時間保持する熱処理を施して、Ｆｅ3Ｂ型結晶構造
相を主相として特定量のＮｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造相を
有し、ｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａ
ｘ≧８ＭＧＯｅの磁気特性を有する磁石合金粉末を得
る。
以上の残留磁束密度Ｂｒを有し安定した工業生産が可能
なＦｅ3Ｂ型Ｆｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系磁石の製造方法
の確立とハードフェライト磁石の代替えとしての高性能
ボンド磁石を安価に提供すること。 【構成】 希土類元素の含有量が少ない特定組成のＦｅ
−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ（Ｐｒ，Ｎｄ）−Ｍ（Ａｇ，Ａｌ，Ｓ
ｉ）系合金溶湯を超急冷法にて実質的に９０％以上をア
モルファス組織となし、５００℃以上から１〜１０℃／
分の昇温速度で昇温した後、５５０〜７００℃で３０秒
〜６時間保持する熱処理を施して、Ｆｅ3Ｂ型結晶構造
相を主相として特定量のＮｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造相を
有し、ｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａ
ｘ≧８ＭＧＯｅの磁気特性を有する磁石合金粉末を得
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、モーターやアクチュ
エーターなどに最適な希土類焼結磁石やボンド磁石に係
り、希土類元素の含有量が少ない特定組成のＦｅ−Ｃｏ
−Ｂ−Ｒ合金溶湯を超急冷法にてアモルファス組織とな
し、特定の熱処理にて微細結晶集合体を得ることによ
り、ハードフェライト磁石では得られなかった５ｋＧ以
上の残留磁束密度Ｂｒを有するボンド磁石に最適の希土
類磁石合金粉末を得る製造方法に関する。
エーターなどに最適な希土類焼結磁石やボンド磁石に係
り、希土類元素の含有量が少ない特定組成のＦｅ−Ｃｏ
−Ｂ−Ｒ合金溶湯を超急冷法にてアモルファス組織とな
し、特定の熱処理にて微細結晶集合体を得ることによ
り、ハードフェライト磁石では得られなかった５ｋＧ以
上の残留磁束密度Ｂｒを有するボンド磁石に最適の希土
類磁石合金粉末を得る製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】電装品用モーターやアクチュエーターな
どに使用される永久磁石は主にハードフェライト磁石に
限定されていたが、低温でのｉＨｃ低下に伴う低温減
磁、セラミックス材質のために機械的強度が低くて割
れ、欠けが発生し易いこと、複雑な形状が得難いことな
どの問題があった。
どに使用される永久磁石は主にハードフェライト磁石に
限定されていたが、低温でのｉＨｃ低下に伴う低温減
磁、セラミックス材質のために機械的強度が低くて割
れ、欠けが発生し易いこと、複雑な形状が得難いことな
どの問題があった。
【０００３】今日、自動車は省資源のため車両の軽量化
による燃費の向上が強く要求されており、自動車用電装
品はより一層の小型、軽量化が求められている。また、
自動車用電装品以外の家電用モーターなどの用途におい
ても、性能対重量比を最大にするための設計が検討され
ており、現在のモーター構造では磁石材料としてＢｒが
５〜７ｋＧ程度のものが最適とされている。すなわち、
使用する磁石材料のＢｒが８ｋＧ以上の場合、現在のモ
ーター構造では磁路となる回転子やステーターの鉄板の
断面積を増大させる必要があり、重量の増大を招来する
が、Ｂｒが５〜７ｋＧであれば性能対重量比を最大にす
ることができる。
による燃費の向上が強く要求されており、自動車用電装
品はより一層の小型、軽量化が求められている。また、
自動車用電装品以外の家電用モーターなどの用途におい
ても、性能対重量比を最大にするための設計が検討され
ており、現在のモーター構造では磁石材料としてＢｒが
５〜７ｋＧ程度のものが最適とされている。すなわち、
使用する磁石材料のＢｒが８ｋＧ以上の場合、現在のモ
ーター構造では磁路となる回転子やステーターの鉄板の
断面積を増大させる必要があり、重量の増大を招来する
が、Ｂｒが５〜７ｋＧであれば性能対重量比を最大にす
ることができる。
【０００４】従って、小型モーター用の磁石材料は磁気
特性的には特に５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒが要求さ
れているが、従来のハードフェライト磁石では得ること
ができない。例えばＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石ではか
かる磁気特性を満足するが、金属の分離精製や還元反応
に多大の工程並びに大規模な設備を要するＮｄ等を１０
〜１５ａｔ％含有しているため、ハードフェライト磁石
に比較して著しく高価であり、現在のところ大量生産が
可能で安価に提供できるＢｒが５〜７ｋＧ程度の磁石材
料は、見出されていない。
特性的には特に５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒが要求さ
れているが、従来のハードフェライト磁石では得ること
ができない。例えばＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石ではか
かる磁気特性を満足するが、金属の分離精製や還元反応
に多大の工程並びに大規模な設備を要するＮｄ等を１０
〜１５ａｔ％含有しているため、ハードフェライト磁石
に比較して著しく高価であり、現在のところ大量生産が
可能で安価に提供できるＢｒが５〜７ｋＧ程度の磁石材
料は、見出されていない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一方、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石において、最近、Ｎｄ4Ｆｅ77Ｂ19（ａｔ％）近
傍でＦｅ3Ｂ型化合物を主相とする磁石材料が提案
（Ｒ．Ｃｏｅｈｏｏｒｎ等、Ｊ．ｄｅ Ｐｈｙｓ．、Ｃ
８，１９８８，６６９〜６７０頁）された。この磁石材
料はアモルファスリボンを熱処理することにより、Ｆｅ
3ＢとＮｄ2Ｆｅ14Ｂの結晶集合組織を有する準安定構造
であるが、ｉＨｃが２〜３ｋＯｅ程度と高くなく、また
このｉＨｃを得るための熱処理条件が狭く限定され、工
業生産上実用的でない。
系磁石において、最近、Ｎｄ4Ｆｅ77Ｂ19（ａｔ％）近
傍でＦｅ3Ｂ型化合物を主相とする磁石材料が提案
（Ｒ．Ｃｏｅｈｏｏｒｎ等、Ｊ．ｄｅ Ｐｈｙｓ．、Ｃ
８，１９８８，６６９〜６７０頁）された。この磁石材
料はアモルファスリボンを熱処理することにより、Ｆｅ
3ＢとＮｄ2Ｆｅ14Ｂの結晶集合組織を有する準安定構造
であるが、ｉＨｃが２〜３ｋＯｅ程度と高くなく、また
このｉＨｃを得るための熱処理条件が狭く限定され、工
業生産上実用的でない。
【０００６】このＦｅ3Ｂ型化合物を主相とする磁石材
料に添加元素を加えて多成分化し、性能向上を図った研
究が発表されている。その１つは希土類元素にＮｄのほ
かにＤｙとＴｂを用いてｉＨｃの向上を図るものである
が、高価な元素を添加する問題のほか、添加希土類元素
はその磁気モーメントがＮｄやＦｅの磁気モーメントと
反平行して結合するため磁化が減少する問題がある
（Ｒ．Ｃｏｅｈｏｏｒｎ、Ｊ．Ｍａｇｎ，Ｍａｇｎ，Ｍ
ａｔ、８３（１９９０）２２８〜２３０頁）。
料に添加元素を加えて多成分化し、性能向上を図った研
究が発表されている。その１つは希土類元素にＮｄのほ
かにＤｙとＴｂを用いてｉＨｃの向上を図るものである
が、高価な元素を添加する問題のほか、添加希土類元素
はその磁気モーメントがＮｄやＦｅの磁気モーメントと
反平行して結合するため磁化が減少する問題がある
（Ｒ．Ｃｏｅｈｏｏｒｎ、Ｊ．Ｍａｇｎ，Ｍａｇｎ，Ｍ
ａｔ、８３（１９９０）２２８〜２３０頁）。
【０００７】他の研究（Ｓｈｅｎ Ｂａｏ−ｇｅｎら、
Ｊ．Ｍａｇｎ，Ｍａｇｎ，Ｍａｔ、８９（１９９１）３
３５〜３４０頁）として、 Ｆｅの一部をＣｏにて置換
してキュリー温度を上昇させ、ｉＨｃの温度係数を改善
するものであるが、Ｃｏの添加にともないＢｒを低下さ
せる問題がある。
Ｊ．Ｍａｇｎ，Ｍａｇｎ，Ｍａｔ、８９（１９９１）３
３５〜３４０頁）として、 Ｆｅの一部をＣｏにて置換
してキュリー温度を上昇させ、ｉＨｃの温度係数を改善
するものであるが、Ｃｏの添加にともないＢｒを低下さ
せる問題がある。
【０００８】いずれにしてもＦｅ3Ｂ型Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ
系磁石は、超急冷法によりアモルファス化した後、熱処
理してハード磁石材料化できるが、ｉＨｃが低く、かつ
前記熱処理条件が苛酷であり、添加元素にて高ｉＨｃ化
を図ると磁気エネルギー積が低下するなど、安定した工
業生産ができず、ハードフェライト磁石の代替えとして
安価に提供することができない。
系磁石は、超急冷法によりアモルファス化した後、熱処
理してハード磁石材料化できるが、ｉＨｃが低く、かつ
前記熱処理条件が苛酷であり、添加元素にて高ｉＨｃ化
を図ると磁気エネルギー積が低下するなど、安定した工
業生産ができず、ハードフェライト磁石の代替えとして
安価に提供することができない。
【０００９】また、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系合金をアモルファ
ス化するためには、超急冷時のロール周速度を著しく速
くする必要があり、製品の回収率や歩留りが低下する問
題があり、さらにＦｅ基合金であることから、保存時の
腐食が進行し易く、長期間の保存により初期の磁気特性
が維持できずに劣化する問題があった。
ス化するためには、超急冷時のロール周速度を著しく速
くする必要があり、製品の回収率や歩留りが低下する問
題があり、さらにＦｅ基合金であることから、保存時の
腐食が進行し易く、長期間の保存により初期の磁気特性
が維持できずに劣化する問題があった。
【００１０】この発明は、Ｆｅ3Ｂ型Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系磁
石（Ｒは希土類元素）に着目して、ｉＨｃと（ＢＨ）ｍ
ａｘを向上させ、安定した工業生産が可能な製造方法の
確立と、５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを有しハードフ
ェライト磁石の代替えとして安価に提供できるＦｅ3Ｂ
型Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を目的としている。
石（Ｒは希土類元素）に着目して、ｉＨｃと（ＢＨ）ｍ
ａｘを向上させ、安定した工業生産が可能な製造方法の
確立と、５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを有しハードフ
ェライト磁石の代替えとして安価に提供できるＦｅ3Ｂ
型Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石を目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、Ｆｅ3Ｂ型
系Ｆｅ−Ｂ−Ｒ磁石のｉＨｃと（ＢＨ）ｍａｘを向上さ
せ、安定した工業生産が可能な製造方法を目的に種々検
討した結果、希土類元素の含有量が少なく、Ｃｏ及びＡ
ｇ、Ａｌ、Ｓｉの少なくとも１種を少量添加した鉄基の
特定組成の合金溶湯を超急冷法にてアモルファス組織と
なし、特定の昇温速度による熱処理にて微細結晶集合体
を得ることにより、ハードフェライト磁石では得られな
かった５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを有するボンド磁
石に最適の希土類磁石合金粉末が得られることを知見
し、この発明を完成した。
系Ｆｅ−Ｂ−Ｒ磁石のｉＨｃと（ＢＨ）ｍａｘを向上さ
せ、安定した工業生産が可能な製造方法を目的に種々検
討した結果、希土類元素の含有量が少なく、Ｃｏ及びＡ
ｇ、Ａｌ、Ｓｉの少なくとも１種を少量添加した鉄基の
特定組成の合金溶湯を超急冷法にてアモルファス組織と
なし、特定の昇温速度による熱処理にて微細結晶集合体
を得ることにより、ハードフェライト磁石では得られな
かった５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを有するボンド磁
石に最適の希土類磁石合金粉末が得られることを知見
し、この発明を完成した。
【００１２】この発明は、組成式をＦｅ100-x-y-zＣｏx
ＢyＲzＭw （但しＲはＰｒまたはＮｄの１種または２
種、ＭはＡｇ、ＡｌまたはＳｉの１種または２種以上）
と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、ｙ、ｚ、ｗが下記
値を満足し、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14
Ｂ型結晶構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が
０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体からなることを
特徴とする希土類磁石である。 ０．０５≦ｘ≦１５ａｔ％ １６≦ｙ≦２２ａｔ％ ３≦ｚ≦５．５ａｔ％ ０．１≦ｗ≦３ａｔ％
ＢyＲzＭw （但しＲはＰｒまたはＮｄの１種または２
種、ＭはＡｇ、ＡｌまたはＳｉの１種または２種以上）
と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、ｙ、ｚ、ｗが下記
値を満足し、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14
Ｂ型結晶構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が
０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体からなることを
特徴とする希土類磁石である。 ０．０５≦ｘ≦１５ａｔ％ １６≦ｙ≦２２ａｔ％ ３≦ｚ≦５．５ａｔ％ ０．１≦ｗ≦３ａｔ％
【００１３】また、この発明は、組成式をＦｅ
100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw （但しＲはＰｒまたはＮｄ
の１種または２種、ＭはＡｇ、ＡｌまたはＳｉの１種ま
たは２種以上）と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、
ｙ、ｚ、ｗが上述の値を満足し、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主
相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する強磁性相を
有し、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの微細結晶
集合体からなり、平均粒径が３〜５００μｍ、磁気特性
がｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧
８ＭＧＯｅであることを特徴とする希土類磁石合金粉末
である。
100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw （但しＲはＰｒまたはＮｄ
の１種または２種、ＭはＡｇ、ＡｌまたはＳｉの１種ま
たは２種以上）と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、
ｙ、ｚ、ｗが上述の値を満足し、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主
相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する強磁性相を
有し、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの微細結晶
集合体からなり、平均粒径が３〜５００μｍ、磁気特性
がｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧
８ＭＧＯｅであることを特徴とする希土類磁石合金粉末
である。
【００１４】また、この発明は、（１）組成式をＦｅ
100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw （但しＲはＰｒまたはＮｄ
の１種または２種、ＭはＡｇ、ＡｌまたはＳｉの１種ま
たは２種以上）と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、
ｙ、ｚ、ｗが上述の値を満足する合金溶湯を超急冷法に
て実質的に９０％以上をアモルファス組織となし、
（２）さらに熱処理に際し５００℃からの昇温速度を１
〜１５℃／分で昇温して５５０〜７００℃で３０秒〜６
時間保持する熱処理を施し、（３）Ｆｅ3Ｂ型化合物を
主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する強磁性相
を有し、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの微細結
晶集合体を得たのち、（４）これを粉砕して磁石合金粉
末を得ることを特徴とする希土類磁石合金粉末の製造方
法である。
100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw （但しＲはＰｒまたはＮｄ
の１種または２種、ＭはＡｇ、ＡｌまたはＳｉの１種ま
たは２種以上）と表し、組成範囲を限定する記号ｘ、
ｙ、ｚ、ｗが上述の値を満足する合金溶湯を超急冷法に
て実質的に９０％以上をアモルファス組織となし、
（２）さらに熱処理に際し５００℃からの昇温速度を１
〜１５℃／分で昇温して５５０〜７００℃で３０秒〜６
時間保持する熱処理を施し、（３）Ｆｅ3Ｂ型化合物を
主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する強磁性相
を有し、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの微細結
晶集合体を得たのち、（４）これを粉砕して磁石合金粉
末を得ることを特徴とする希土類磁石合金粉末の製造方
法である。
【００１５】
【作用】この発明は、希土類元素の含有量が少ない特定
組成のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系合金溶湯を超急冷法に
て実質的に９０％以上をアモルファス組織となすと、特
定量のＣｏを含有するためアモルファス薄帯の回収率が
著しく向上し、さらに得られたフレーク、リボンを５０
０℃以上から１〜１５℃／分の昇温速度で昇温した後、
５５０〜７００℃で３０秒〜６時間保持する熱処理を施
すことにより、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの
微細結晶集合体となり、主相のＦｅ3Ｂ型化合物相のほ
か、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造相を有する強磁性相の量
比が増大し、α−Ｆｅ相が減少し、Ａｇ、Ａｌ、Ｓｉを
含有するためＣｏを含有してもＢｒの低下がなく、さら
に減磁曲線の角型性が改善されることにより、ｉＨｃ≧
３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅ
の磁気特性が得られ、さらにこれを粉砕して磁石合金粉
末化することによって、５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒ
を有するボンド磁石に最適のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系
磁石合金粉末を得ることができ、また焼結磁石化するこ
とにより従来のアルニコ系磁石と同等以上の磁気特性を
得ることができる。
組成のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系合金溶湯を超急冷法に
て実質的に９０％以上をアモルファス組織となすと、特
定量のＣｏを含有するためアモルファス薄帯の回収率が
著しく向上し、さらに得られたフレーク、リボンを５０
０℃以上から１〜１５℃／分の昇温速度で昇温した後、
５５０〜７００℃で３０秒〜６時間保持する熱処理を施
すことにより、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの
微細結晶集合体となり、主相のＦｅ3Ｂ型化合物相のほ
か、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造相を有する強磁性相の量
比が増大し、α−Ｆｅ相が減少し、Ａｇ、Ａｌ、Ｓｉを
含有するためＣｏを含有してもＢｒの低下がなく、さら
に減磁曲線の角型性が改善されることにより、ｉＨｃ≧
３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅ
の磁気特性が得られ、さらにこれを粉砕して磁石合金粉
末化することによって、５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒ
を有するボンド磁石に最適のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系
磁石合金粉末を得ることができ、また焼結磁石化するこ
とにより従来のアルニコ系磁石と同等以上の磁気特性を
得ることができる。
【００１６】組成の限定理由 希土類元素ＲはＰｒまたはＮｄの１種また２種を特定量
含有のときのみ、高い磁気特性が得られ、他の希土類、
例えばＣｅ、ＬａではｉＨｃが２ｋＯｅ以上の特性が得
られず、またＳｍ以降の中希土類元素、重希土類元素は
磁気特性の劣化を招来するとともに磁石を高価格にする
ため好ましくない。Ｒは、３ａｔ％未満では２ｋＯｅ以
上のｉＨｃが得られず、また６ａｔ％を超えるとＦｅ3
Ｂ相が生成せず、硬磁性を示さない準安定相のＲ2Ｆｅ
23Ｂ3相が折出しｉＨｃは著しく低下するので好ましく
ないため、３〜５．５ａｔ％の範囲とする。
含有のときのみ、高い磁気特性が得られ、他の希土類、
例えばＣｅ、ＬａではｉＨｃが２ｋＯｅ以上の特性が得
られず、またＳｍ以降の中希土類元素、重希土類元素は
磁気特性の劣化を招来するとともに磁石を高価格にする
ため好ましくない。Ｒは、３ａｔ％未満では２ｋＯｅ以
上のｉＨｃが得られず、また６ａｔ％を超えるとＦｅ3
Ｂ相が生成せず、硬磁性を示さない準安定相のＲ2Ｆｅ
23Ｂ3相が折出しｉＨｃは著しく低下するので好ましく
ないため、３〜５．５ａｔ％の範囲とする。
【００１７】Ｂは、１６ａｔ％未満および２２ａｔ％を
超えると２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られないため、１６
〜２２ａｔ％の範囲とする。
超えると２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られないため、１６
〜２２ａｔ％の範囲とする。
【００１８】Ｃｏは、ｉＨｃ及び減磁曲線の角型性の向
上改善に有効であるが、０．０５ａｔ％未満ではかかる
効果が得られず、１５ａｔ％を超えるとｉＨｃは著しく
低下し、２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られないため、０．
０５〜１５ａｔ％の範囲とする。
上改善に有効であるが、０．０５ａｔ％未満ではかかる
効果が得られず、１５ａｔ％を超えるとｉＨｃは著しく
低下し、２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られないため、０．
０５〜１５ａｔ％の範囲とする。
【００１９】Ａｇ、Ａｌ、Ｓｉは熱処理温度範囲を拡大
して減磁曲線の角型性を改善し、磁気特性のＢｒ、（Ｂ
Ｈ）ｍａｘを増大させる効果を有し、かかる効果を得る
には少なくとも０．１ａｔ％以上の添加が必要である
が、３ａｔ％を超えるとかえって角型性を劣化させ、
（ＢＨ）ｍａｘも低下するため、０．１〜３ａｔ％の範
囲とする。
して減磁曲線の角型性を改善し、磁気特性のＢｒ、（Ｂ
Ｈ）ｍａｘを増大させる効果を有し、かかる効果を得る
には少なくとも０．１ａｔ％以上の添加が必要である
が、３ａｔ％を超えるとかえって角型性を劣化させ、
（ＢＨ）ｍａｘも低下するため、０．１〜３ａｔ％の範
囲とする。
【００２０】Ｆｅは、上述の元素の含有残余を占める。
【００２１】製造条件の限定理由 この発明において、上述の特定組成の合金溶湯を超急冷
法にてアモルファスとなし、５００℃以上から１〜１５
℃／分の昇温速度で昇温した後、５５０〜７００℃で３
０秒〜６時間保持する熱処理を施すことにより、熱力学
的には準安定相であるＦｅ3Ｂ型化合物とＮｄ2Ｆｅ14Ｂ
型結晶構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が
０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体として得ること
が最も重要であり、合金溶湯の超急冷処理には公知の回
転ロールを用いた超急冷法を採用することができるが、
実質的に９０％以上をアモルファスとなす必要がある。
例えばＣｕ製ロールを用いる場合は、そのロール表面周
速度が１０〜５０ｍ／秒の範囲が好適な組織が得られる
ため好ましい。すなわち周速度が１０ｍ／秒未満ではア
モルファスとならずα−Ｆｅ相の析出量が増大して好ま
しくなく、ロール表面周速度が５０ｍ／秒を超えると、
急冷された合金が連続的なリボンとして生成せず、合金
片が飛散し、装置から合金を回収する際の回収率や回収
能率が低下して好ましくない。ただし、微量のα−Ｆｅ
相が急冷薄帯中に存在しても特性を著しく低下させるも
のでなく許容される。
法にてアモルファスとなし、５００℃以上から１〜１５
℃／分の昇温速度で昇温した後、５５０〜７００℃で３
０秒〜６時間保持する熱処理を施すことにより、熱力学
的には準安定相であるＦｅ3Ｂ型化合物とＮｄ2Ｆｅ14Ｂ
型結晶構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が
０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体として得ること
が最も重要であり、合金溶湯の超急冷処理には公知の回
転ロールを用いた超急冷法を採用することができるが、
実質的に９０％以上をアモルファスとなす必要がある。
例えばＣｕ製ロールを用いる場合は、そのロール表面周
速度が１０〜５０ｍ／秒の範囲が好適な組織が得られる
ため好ましい。すなわち周速度が１０ｍ／秒未満ではア
モルファスとならずα−Ｆｅ相の析出量が増大して好ま
しくなく、ロール表面周速度が５０ｍ／秒を超えると、
急冷された合金が連続的なリボンとして生成せず、合金
片が飛散し、装置から合金を回収する際の回収率や回収
能率が低下して好ましくない。ただし、微量のα−Ｆｅ
相が急冷薄帯中に存在しても特性を著しく低下させるも
のでなく許容される。
【００２２】この発明において、上述の特定組成の合金
溶湯を超急冷法にてアモルファスとなした後、磁気特性
が最高となる熱処理は組成に依存するが、熱処理温度が
５５０℃未満ではアモルファス相のままで２ｋＯｅ以上
のｉＨｃが得られず、また７００℃を超えると熱平衡相
であるα−Ｆｅ相とＦｅ2ＢまたはＮｄ1.1Ｆｅ4Ｂ4相が
生成してｉＨｃが発源しないため、熱処理温度は５５０
〜７００℃に限定する。熱処理雰囲気はＡｒガス中など
の不活性ガス雰囲気が好ましい。
溶湯を超急冷法にてアモルファスとなした後、磁気特性
が最高となる熱処理は組成に依存するが、熱処理温度が
５５０℃未満ではアモルファス相のままで２ｋＯｅ以上
のｉＨｃが得られず、また７００℃を超えると熱平衡相
であるα−Ｆｅ相とＦｅ2ＢまたはＮｄ1.1Ｆｅ4Ｂ4相が
生成してｉＨｃが発源しないため、熱処理温度は５５０
〜７００℃に限定する。熱処理雰囲気はＡｒガス中など
の不活性ガス雰囲気が好ましい。
【００２３】熱処理時間は短くてもよいが、３０秒未満
では十分なミクロ組織の生成が行われず、ｉＨｃ及び減
磁曲線の角型性が劣化し、また６時間を超えると２ｋＯ
ｅ以上のｉＨｃが得られないので、熱処理保持時間を３
０秒〜６時間に限定する。
では十分なミクロ組織の生成が行われず、ｉＨｃ及び減
磁曲線の角型性が劣化し、また６時間を超えると２ｋＯ
ｅ以上のｉＨｃが得られないので、熱処理保持時間を３
０秒〜６時間に限定する。
【００２４】この発明において重要な特徴として、熱処
理に際して５００℃以上からの昇温速度があり、１℃／
分未満の昇温速度では、昇温中にＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相とＦ
ｅ3Ｂ相の結晶粒径が大きく成長しすぎてｉＨｃが劣化
し、２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られない。また、１５℃
／分を超える昇温速度では、５００℃を通過してから生
成するＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相の析出が十分に行われず、α−
Ｆｅ相の析出量が増大して、磁化曲線の第２象限にＢｒ
点近傍に磁化の低下のある減磁曲線となり、（ＢＨ）ｍ
ａｘが劣化するため好ましくない。ただし、微量のα−
Ｆｅ相の存在は許容できる。なお、熱処理に際して５０
０℃未満までは急速加熱などその昇温速度は任意であ
る。
理に際して５００℃以上からの昇温速度があり、１℃／
分未満の昇温速度では、昇温中にＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相とＦ
ｅ3Ｂ相の結晶粒径が大きく成長しすぎてｉＨｃが劣化
し、２ｋＯｅ以上のｉＨｃが得られない。また、１５℃
／分を超える昇温速度では、５００℃を通過してから生
成するＮｄ2Ｆｅ14Ｂ相の析出が十分に行われず、α−
Ｆｅ相の析出量が増大して、磁化曲線の第２象限にＢｒ
点近傍に磁化の低下のある減磁曲線となり、（ＢＨ）ｍ
ａｘが劣化するため好ましくない。ただし、微量のα−
Ｆｅ相の存在は許容できる。なお、熱処理に際して５０
０℃未満までは急速加熱などその昇温速度は任意であ
る。
【００２５】結晶構造 この発明による希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末の
結晶相は、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ
型結晶構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が
０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体からなることを
特徴としている。
結晶相は、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ
型結晶構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が
０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体からなることを
特徴としている。
【００２６】この発明において、磁石合金の平均結晶粒
径が０．１μｍを超えると、減磁曲線の角型性が著しく
劣化し、Ｂｒ≧７ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅの
磁気特性を得ることができない。また、平均結晶粒径は
細かいほど好ましいが、０．０１μｍ未満の平均結晶粒
径を得ることは工業生産上困難であるため、下限を０．
０１μｍとする。
径が０．１μｍを超えると、減磁曲線の角型性が著しく
劣化し、Ｂｒ≧７ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅの
磁気特性を得ることができない。また、平均結晶粒径は
細かいほど好ましいが、０．０１μｍ未満の平均結晶粒
径を得ることは工業生産上困難であるため、下限を０．
０１μｍとする。
【００２７】磁石化方法 特定組成の合金溶湯を超急冷法にてアモルファスとな
し、５００℃以上からの昇温速度を１〜１０℃／分で昇
温した後、５５０〜７００℃で３０秒〜６時間保持する
熱処理を施すことにより、平均結晶粒径が０．０１〜
０．１μｍの微細結晶集合体として得たこの発明による
希土類磁石合金粉末を用いて磁石化するには、７００℃
以下で固化、圧密化できる公知の焼結磁石化方法並びに
ボンド磁石化方法の何れも採用することができ、特に、
当該合金を平均粒径が３〜５００μｍの合金粉末に粉砕
したのち、公知のバインダーと混合して所要のボンド磁
石となすことにより、５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを
有するボンド磁石を得ることができる。
し、５００℃以上からの昇温速度を１〜１０℃／分で昇
温した後、５５０〜７００℃で３０秒〜６時間保持する
熱処理を施すことにより、平均結晶粒径が０．０１〜
０．１μｍの微細結晶集合体として得たこの発明による
希土類磁石合金粉末を用いて磁石化するには、７００℃
以下で固化、圧密化できる公知の焼結磁石化方法並びに
ボンド磁石化方法の何れも採用することができ、特に、
当該合金を平均粒径が３〜５００μｍの合金粉末に粉砕
したのち、公知のバインダーと混合して所要のボンド磁
石となすことにより、５ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを
有するボンド磁石を得ることができる。
【００２８】
実施例１ 表１のＮｏ．１〜５の組成となるように、純度９９．５
％以上のＦｅ、Ｃｏ、Ｂ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ａｇ、Ａｌ、Ｓ
ｉの金属を用いて、総量が３０ｇｒとなるように秤量
し、底部に直径０．８ｍｍのオリフィスを有する石英る
つぼ内に投入し、圧力５６ｃｍＨｇのＡｒ雰囲気中で高
周波加熱により溶解し、溶解温度を１４００℃にした
後、湯面をＡｒガスにより加圧して室温にてロール周速
度２０ｍ／秒にて高速回転するＣｕ製ロールの外周面に
０．７ｍｍの高さから溶湯を噴出させて、幅２〜３ｍ
ｍ、厚み３０〜４０μｍの超急冷薄帯を作製した。得ら
れた超急冷薄帯をＣｕＫαの特性Ｘ線によりアモルファ
スであることを確認した。
％以上のＦｅ、Ｃｏ、Ｂ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ａｇ、Ａｌ、Ｓ
ｉの金属を用いて、総量が３０ｇｒとなるように秤量
し、底部に直径０．８ｍｍのオリフィスを有する石英る
つぼ内に投入し、圧力５６ｃｍＨｇのＡｒ雰囲気中で高
周波加熱により溶解し、溶解温度を１４００℃にした
後、湯面をＡｒガスにより加圧して室温にてロール周速
度２０ｍ／秒にて高速回転するＣｕ製ロールの外周面に
０．７ｍｍの高さから溶湯を噴出させて、幅２〜３ｍ
ｍ、厚み３０〜４０μｍの超急冷薄帯を作製した。得ら
れた超急冷薄帯をＣｕＫαの特性Ｘ線によりアモルファ
スであることを確認した。
【００２９】この超急冷薄帯をＡｒガス中で５００℃ま
で急速加熱した後、５００℃以上を表１に示す昇温速度
で昇温し、表１に示す熱処理温度で１０分間保持し、そ
の後室温まで冷却して薄帯を取り出し、幅２〜３ｍｍ、
厚み３０〜４０μｍ、長さ３〜５ｍｍの試料を作製し、
ＶＳＨを用いて磁気特性を測定した。測定結果を表２に
示す。なお、試料の測定結果は、正方晶と斜方晶が混在
するＦｅ3Ｂ相が主相で、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ相とα−Ｆｅ相
が混在する多相組織であり、平均結晶粒径はいずれも
０．１μｍ以下であった。なお、Ｃｏはこれらの各相で
Ｆｅの一部を置換するが、Ａｇ、Ａｌ、Ｓｉについては
添加量が少ない上、超微細結晶であるため分析不能であ
った。
で急速加熱した後、５００℃以上を表１に示す昇温速度
で昇温し、表１に示す熱処理温度で１０分間保持し、そ
の後室温まで冷却して薄帯を取り出し、幅２〜３ｍｍ、
厚み３０〜４０μｍ、長さ３〜５ｍｍの試料を作製し、
ＶＳＨを用いて磁気特性を測定した。測定結果を表２に
示す。なお、試料の測定結果は、正方晶と斜方晶が混在
するＦｅ3Ｂ相が主相で、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ相とα−Ｆｅ相
が混在する多相組織であり、平均結晶粒径はいずれも
０．１μｍ以下であった。なお、Ｃｏはこれらの各相で
Ｆｅの一部を置換するが、Ａｇ、Ａｌ、Ｓｉについては
添加量が少ない上、超微細結晶であるため分析不能であ
った。
【００３０】比較例 実施例１と同条件で得られた実施例１の組成Ｎｏ．２の
超急冷薄帯をＡｒガス中で５００℃まで急速加熱した
後、５００℃以上を１１℃／分で昇温し、６８０℃で１
０分間保持する熱処理を施し、冷却後に実施例１と同条
件で試料化（比較例Ｎｏ．９）してＶＳＭを用いて磁気
特性を測定した。測定結果を表２に示す。
超急冷薄帯をＡｒガス中で５００℃まで急速加熱した
後、５００℃以上を１１℃／分で昇温し、６８０℃で１
０分間保持する熱処理を施し、冷却後に実施例１と同条
件で試料化（比較例Ｎｏ．９）してＶＳＭを用いて磁気
特性を測定した。測定結果を表２に示す。
【００３１】実施例１と同条件で得られた実施例１の組
成Ｎｏ．２の超急冷薄帯をＡｒガス中で５００℃まで急
速加熱した後、比較例Ｎｏ．１０は５００℃で１０分間
保持する熱処理を施し、比較例Ｎｏ．１１は５００℃以
上を４℃／分で昇温し、７５０℃で１０分間保持する熱
処理を施し、冷却後に実施例１と同条件で試料化してＶ
ＳＭを用いて磁気特性を測定した。測定結果を表２に示
す。比較例Ｎｏ．１０はアモルファス組織、同Ｎｏ．１
１はＦｅ2Ｂ相とα−Ｆｅ相が混在する多相組織であっ
た。
成Ｎｏ．２の超急冷薄帯をＡｒガス中で５００℃まで急
速加熱した後、比較例Ｎｏ．１０は５００℃で１０分間
保持する熱処理を施し、比較例Ｎｏ．１１は５００℃以
上を４℃／分で昇温し、７５０℃で１０分間保持する熱
処理を施し、冷却後に実施例１と同条件で試料化してＶ
ＳＭを用いて磁気特性を測定した。測定結果を表２に示
す。比較例Ｎｏ．１０はアモルファス組織、同Ｎｏ．１
１はＦｅ2Ｂ相とα−Ｆｅ相が混在する多相組織であっ
た。
【００３２】実施例１の組成Ｎｏ．２と同様組成で、Ｓ
ｉを含有しない比較例Ｎｏ．９を、組成Ｎｏ．２と同条
件で製造しかつ試料化してＶＳＨを用いて磁気特性を測
定した。測定結果を表２に示す。
ｉを含有しない比較例Ｎｏ．９を、組成Ｎｏ．２と同条
件で製造しかつ試料化してＶＳＨを用いて磁気特性を測
定した。測定結果を表２に示す。
【００３３】実施例２ 実施例１で得られた表１の組成Ｎｏ．４の超急冷薄帯
を、表１の熱処理後に平均粒径１５０μｍ以下に粉砕
し、エポキシ樹脂なるバインダーを２ｗｔ％の割合で混
合したのち、１５ｍｍ×１５ｍｍ×７ｍｍ寸法のボンド
磁石を作成した。得られたボンド磁石の磁気特性は、ｉ
Ｈｃ＝３．５ｋＯｅ、Ｂｒ＝７．０ｋＧ、（ＢＨ）ｍａ
ｘ＝５．５ＭＧＯｅであった。
を、表１の熱処理後に平均粒径１５０μｍ以下に粉砕
し、エポキシ樹脂なるバインダーを２ｗｔ％の割合で混
合したのち、１５ｍｍ×１５ｍｍ×７ｍｍ寸法のボンド
磁石を作成した。得られたボンド磁石の磁気特性は、ｉ
Ｈｃ＝３．５ｋＯｅ、Ｂｒ＝７．０ｋＧ、（ＢＨ）ｍａ
ｘ＝５．５ＭＧＯｅであった。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】
【発明の効果】この発明は、特定組成のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ
−Ｒ−Ｍ系合金溶湯を超急冷法にてアモルファス組織と
なし、これに特定条件の熱処理を施すことにより、平均
結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体とな
り、主相のＦｅ3Ｂ型化合物相のほか、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型
結晶構造相の量比が増大し、α−Ｆｅ相が減少すること
により、永久磁石薄帯となり、さらにこれを粉砕して磁
石合金粉末化することによって、ｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂ
ｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅの磁気特性が
得られ、８ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを有するボンド
磁石に最適のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系磁石合金粉末を
得ることができ、また焼結磁石化することにより従来の
アルニコ系磁石と同等以上の磁気特性を得ることができ
る。また、この発明は、希土類元素の含有量が少なく、
製造方法が簡単で大量生産に適しているため、８ｋＧ以
上の残留磁束密度Ｂｒを有し、ハードフェライト磁石を
超える磁気的性能を有し、磁気部品と磁石体との一体成
型を採用することによって工程を短縮することができ、
焼結ハードフェライトを凌ぐ性能対コスト比を実現し得
るボンド磁石を提供することができる。
−Ｒ−Ｍ系合金溶湯を超急冷法にてアモルファス組織と
なし、これに特定条件の熱処理を施すことにより、平均
結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの微細結晶集合体とな
り、主相のＦｅ3Ｂ型化合物相のほか、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型
結晶構造相の量比が増大し、α−Ｆｅ相が減少すること
により、永久磁石薄帯となり、さらにこれを粉砕して磁
石合金粉末化することによって、ｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂ
ｒ≧８ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅの磁気特性が
得られ、８ｋＧ以上の残留磁束密度Ｂｒを有するボンド
磁石に最適のＦｅ−Ｃｏ−Ｂ−Ｒ−Ｍ系磁石合金粉末を
得ることができ、また焼結磁石化することにより従来の
アルニコ系磁石と同等以上の磁気特性を得ることができ
る。また、この発明は、希土類元素の含有量が少なく、
製造方法が簡単で大量生産に適しているため、８ｋＧ以
上の残留磁束密度Ｂｒを有し、ハードフェライト磁石を
超える磁気的性能を有し、磁気部品と磁石体との一体成
型を採用することによって工程を短縮することができ、
焼結ハードフェライトを凌ぐ性能対コスト比を実現し得
るボンド磁石を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０１Ｆ 1/08 Ｂ
Claims (3)
- 【請求項１】 組成式をＦｅ100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw
（但しＲはＰｒまたはＮｄの１種または２種、ＭはＡ
ｇ、ＡｌまたはＳｉの１種または２種以上）と表し、組
成範囲を限定する記号ｘ、ｙ、ｚ、ｗが下記値を満足
し、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶
構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が０．０１
〜０．１μｍの微細結晶集合体からなることを特徴とす
る希土類磁石。 ０．０５≦ｘ≦１５ａｔ％ １６≦ｙ≦２２ａｔ％ ３≦ｚ≦５．５ａｔ％ ０．１≦ｗ≦３ａｔ％ - 【請求項２】 組成式をＦｅ100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw
（但しＲはＰｒまたはＮｄの１種または２種、ＭはＡ
ｇ、ＡｌまたはＳｉの１種または２種以上）と表し、組
成範囲を限定する記号ｘ、ｙ、ｚ、ｗが下記値を満足
し、Ｆｅ3Ｂ型化合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶
構造を有する強磁性相を有し、平均結晶粒径が０．０１
〜０．１μｍの微細結晶集合体からなり、平均粒径が３
〜５００μｍ、磁気特性がｉＨｃ≧３ｋＯｅ、Ｂｒ≧８
ｋＧ、（ＢＨ）ｍａｘ≧８ＭＧＯｅであることを特徴と
する希土類磁石合金粉末。 ０．０５≦ｘ≦１５ａｔ％ １６≦ｙ≦２２ａｔ％ ３≦ｚ≦５．５ａｔ％ ０．１≦ｗ≦３ａｔ％ - 【請求項３】 組成式をＦｅ100-x-y-zＣｏxＢyＲzＭw
（但しＲはＰｒまたはＮｄの１種または２種、ＭはＡ
ｇ、ＡｌまたはＳｉの１種または２種以上）と表し、組
成範囲を限定する記号ｘ、ｙ、ｚ、ｗが下記値を満足す
る合金溶湯を超急冷法にて実質的に９０％以上をアモル
ファス組織となし、さらに熱処理に際し５００℃からの
昇温速度を１〜１５℃／分で昇温して５５０〜７００℃
で３０秒〜６時間保持する熱処理を施し、Ｆｅ3Ｂ型化
合物を主相とし、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ型結晶構造を有する強
磁性相を有し、平均結晶粒径が０．０１〜０．１μｍの
微細結晶集合体を得たのち、これを粉砕して磁石合金粉
末を得ることを特徴とする希土類磁石合金粉末の製造方
法。 ０．０５≦ｘ≦１５ａｔ％ １６≦ｙ≦２２ａｔ％ ３≦ｚ≦５．５ａｔ％ ０．１≦ｗ≦３ａｔ％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5085290A JP2999648B2 (ja) | 1992-03-19 | 1993-03-19 | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-93780 | 1992-03-19 | ||
| JP9378092 | 1992-03-19 | ||
| JP5085290A JP2999648B2 (ja) | 1992-03-19 | 1993-03-19 | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0688159A true JPH0688159A (ja) | 1994-03-29 |
| JP2999648B2 JP2999648B2 (ja) | 2000-01-17 |
Family
ID=26426306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5085290A Expired - Lifetime JP2999648B2 (ja) | 1992-03-19 | 1993-03-19 | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2999648B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0652572A1 (en) * | 1993-11-05 | 1995-05-10 | General Motors Corporation | Hot-pressed magnets |
| JP2007027428A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Neomax Co Ltd | 希土類焼結磁石及びその製造方法 |
| DE10045704B4 (de) * | 1999-09-16 | 2015-11-05 | Hitachi Metals, Ltd. | Verfahren zur Herstellung eines Nanocomposit-Magnetpulvers und Verfahren zur Herstellung eines Nanocomposit-Magneten |
-
1993
- 1993-03-19 JP JP5085290A patent/JP2999648B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0652572A1 (en) * | 1993-11-05 | 1995-05-10 | General Motors Corporation | Hot-pressed magnets |
| DE10045704B4 (de) * | 1999-09-16 | 2015-11-05 | Hitachi Metals, Ltd. | Verfahren zur Herstellung eines Nanocomposit-Magnetpulvers und Verfahren zur Herstellung eines Nanocomposit-Magneten |
| JP2007027428A (ja) * | 2005-07-15 | 2007-02-01 | Neomax Co Ltd | 希土類焼結磁石及びその製造方法 |
| JP4645336B2 (ja) * | 2005-07-15 | 2011-03-09 | 日立金属株式会社 | 希土類焼結磁石及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2999648B2 (ja) | 2000-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0542529A1 (en) | Method of making alloy powders of the RE-Fe/Co-B-M-type and bonded magnets containing this alloy powder | |
| JP3411663B2 (ja) | 永久磁石合金並びに永久磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP3519443B2 (ja) | 永久磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP2966169B2 (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石用合金粉末とその製造方法 | |
| JP2999648B2 (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP3488354B2 (ja) | 微細結晶永久磁石合金及び等方性永久磁石粉末の製造方法 | |
| JP2999649B2 (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP3411659B2 (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP3519438B2 (ja) | 希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP3432858B2 (ja) | Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系ボンド磁石の製造方法 | |
| JP3459440B2 (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JPH0653019A (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JPH0657311A (ja) | 希土類磁石合金粉末の製造方法 | |
| JP3547016B2 (ja) | 希土類ボンド磁石とその製造方法 | |
| JP3238779B2 (ja) | 希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JP2966168B2 (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石用合金粉末とその製造方法 | |
| JP3040895B2 (ja) | 希土類ボンド磁石とその製造方法 | |
| JPH05299222A (ja) | Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系ボンド磁石 | |
| JPH07176417A (ja) | 鉄基ボンド磁石とその製造方法 | |
| JPH07245208A (ja) | 希土類磁石並びに希土類磁石合金粉末とその製造方法 | |
| JPH0681009A (ja) | 希土類磁石合金粉末の製造方法 | |
| JPH0657313A (ja) | 希土類磁石合金粉末の製造方法 | |
| JPH0657312A (ja) | 希土類磁石合金粉末の製造方法 | |
| JP3131040B2 (ja) | Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系ボンド磁石の製造方法 | |
| JPH0636916A (ja) | Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系ボンド磁石 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071105 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081105 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091105 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101105 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101105 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111105 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121105 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131105 Year of fee payment: 14 |