JPH0680460A - High-strength cement composition and production of ultrafine powder of granulated blast furnace slag for the composition - Google Patents
High-strength cement composition and production of ultrafine powder of granulated blast furnace slag for the compositionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、高強度セメント組成物
とこれに使用する高炉水砕スラグ超微粉の製造方法に関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high-strength cement composition and a method for producing an ultrafine powder of granulated blast furnace slag used in the composition.
【０００２】[0002]
【従来の技術】高炉水砕スラグ微粉は、高炉より副生さ
れるスラグを水冷あるいは空冷等の急冷によりガラス質
としたものを粉砕し、一般には、粉末度、すなわちブレ
ーン値（単位 cm2／ｇ。以下単位を省略する）2750〜60
00 cm2／ｇ、通常は4000程度の粉末度としたものであ
る。一方、高炉水砕スラグ微粉は、モルタルまたはコン
クリートの混和材として、あるいは地盤改良材用の添加
材として利用されており、このスラグ混和材を用いたモ
ルタルまたはコンクリートは、アルカリ骨材反応の抑
制、耐海水性、化学抵抗性の向上等数多くの利点を有し
ている。しかしながら、初期強度の発現が低く、通常の
セメント組成物に比べて、一定の強度を得るための材令
が長くなる、また高強度を得ることが困難である等の欠
点がある。BACKGROUND ART Granulated blast furnace slag fine powder is obtained by crushing slag by-produced from a blast furnace into glass by rapid cooling such as water cooling or air cooling. Generally, fineness, that is, Blaine value (unit: cm 2 / unit: g. The following units are omitted) 2750-60
The fineness is 00 cm 2 / g, usually about 4000. On the other hand, granulated blast furnace slag fine powder is used as an admixture of mortar or concrete, or as an additive for ground improvement material, mortar or concrete using this slag admixture suppresses alkali-aggregate reaction, It has many advantages such as improved resistance to seawater and chemical resistance. However, there are drawbacks such that the initial strength is low, the age for obtaining a certain strength is longer than that of a normal cement composition, and it is difficult to obtain a high strength.
【０００３】ところで、高強度のセメント組成物を得る
ための従来技術としては、たとえば特開昭61-242942 号
（先行例１）あるいは特公平2-31026 号（先行例２）公
報等に記載されたものがある。先行例１においては、ブ
レーン値5000〜12000 の高炉水砕スラグ微粉で、ポルト
ランドセメントの10〜80％を置換した材料を用いること
が開示されている。一方、先行例２においては、通常一
般に使用されている高炉水砕スラグ微粉、この高炉水砕
スラグ微粉よりも少なくとも１オーダー細かい超微粉
（たとえばシリカフューム）、アルカリ刺激剤、高性能
減水剤および水を主成分とした高強度セメント組成物が
開示されている。By the way, conventional techniques for obtaining high-strength cement compositions are described, for example, in Japanese Patent Laid-Open No. 61-242942 (Prior Art 1) or Japanese Patent Publication No. 2-31026 (Prior Art 2). There is something. Prior art example 1 discloses the use of a granulated blast furnace slag powder having a Blaine value of 5000 to 12000, in which 10 to 80% of Portland cement is replaced. On the other hand, in Prior Art Example 2, the generally used blast furnace granulated slag fine powder, ultrafine powder finer than this blast furnace granulated slag fine powder by at least one order (for example, silica fume), an alkali stimulant, a high-performance water reducing agent, and water are used. A high-strength cement composition containing the main component is disclosed.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行例
１の技術で得られる圧縮強度は、材令28日（標準養生）
において400 〜600kgf/cm2前後であり、それほど高いも
のではない。一方、先行例２においては、超微粉として
用いるシリカヒュームは、外国産（ノルウェー等）に依
存することが多く、市販品としては高価なものである。
しかも、粉末度がブレーン値150000〜250000( 但しＢＥ
Ｔ法）と非常に大きい値であるため、そのハンドリング
が極めて困難である。However, the compressive strength obtained by the technique of Prior Art 1 is 28 days (standard curing).
At around 400-600 kgf / cm 2 , which is not so high. On the other hand, in Preceding Example 2, the silica fume used as the ultrafine powder is often dependent on a foreign product (Norway, etc.) and is expensive as a commercial product.
Moreover, the fineness of Blaine value is 150,000 to 250,000 (however, BE
(T method), which is a very large value, and its handling is extremely difficult.
【０００５】そこで、本発明者らは、上記問題点を解決
するために種々検討を重ねた結果、高炉水砕スラグ微粉
をさらに微粉化し、その粉末度を大きくすることによ
り、水和活性が向上し、高強度の硬化体を得ることがで
きることを見出し、本発明を成すに至った。他方、高炉
水砕スラグ超微粉の製造方法に関する従来技術として
は、たとえば特開昭63-123479 号（先行例３）あるいは
特開昭63-291838 号（先行例４）公報等に記載されたも
のがあるが、それらの製造方法により製造されたものは
いずれも、ブレーン値10000 未満のものでしかない。Therefore, as a result of various studies to solve the above problems, the present inventors further improved the hydration activity by further pulverizing the granulated blast furnace slag fine powder and increasing the fineness thereof. However, they have found that a high-strength cured product can be obtained, and completed the present invention. On the other hand, as a conventional technique relating to a method for producing granulated blast furnace ultrafine slag, for example, those described in JP-A-63-123479 (Prior example 3) or JP-A-63-291838 (Prior example 4) are disclosed. However, all the products manufactured by those manufacturing methods have a Blaine value of less than 10000.
【０００６】したがって、本発明の課題は、ブレーン値
12,000を超え42,500以下の高炉水砕スラグ超微粉を得る
とともに、製造方法としてかかる高炉水砕スラグ超微粉
を確実に得ることにある。Therefore, the object of the present invention is to determine the Blaine value.
It is to obtain ultrafine powder of granulated blast furnace slag of over 12,000 and 42,500 or less and to reliably obtain ultrafine powder of granulated blast furnace slag as a manufacturing method.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の高強度セメント組成物は、ブレーン値が12,000 cm2
／ｇを超え42,500 cm2／ｇ以下の高炉水砕スラグ超微粉
を含有することを特徴とするものである。The high-strength cement composition of the present invention which has solved the above-mentioned problems has a Blaine value of 12,000 cm 2
/ G and more than 42,500 cm 2 / g and less than the granulated blast furnace granulated slag is contained.
【０００８】また、本発明の高炉水砕スラグ超微粉の製
造方法は、高炉水砕スラグから超微粉を製造するに際
し、高炉水砕スラグを粉砕機にて粉砕した後、分級機に
より分級して得たブレーン値が3800〜4700 cm2／ｇの精
粉を原料とし、これを空気分級機により微粉と粗微粉と
に分離し、得られた微粉をサイクロンセパレーターおよ
びバグフィルターにこの順で通し、最終サイクロンセパ
レーターおよびバグフィルターからブレーン値が12,000
cm2／ｇを超え42,500 cm2／ｇ以下の超微粉を回収する
ことを特徴とするものである。Further, the method for producing ultrafine powder of granulated blast furnace slag of the present invention is, when producing ultrafine powder from granulated blast furnace slag, after pulverizing granulated blast furnace slag with a pulverizer, classifying with a classifier. The refined powder having a Blaine value of 3800 to 4700 cm 2 / g is used as a raw material, and this is separated into a fine powder and a coarse powder by an air classifier, and the obtained fine powder is passed through a cyclone separator and a bag filter in this order, Blaine value of 12,000 from final cyclone separator and bag filter
It is characterized in that ultrafine powder exceeding 4500 cm 2 / g in excess of cm 2 / g is recovered.
【０００９】[0009]
【作用】本発明のブレーン値が12,000を超え42,500以下
の高炉水砕スラグ超微粉を含有する高強度セメント組成
物は、非常に良好なる流動性および高強度・超高強度性
（700 〜1000kgf/cm2 前後）を有するものとなる。ま
た、本発明の製造方法によれば、効率よくかつ確実に高
炉水砕スラグ超微粉を製造することができる。[Operation] The high-strength cement composition containing the granulated blast furnace slag ultrafine powder having a Blaine value of more than 12,000 and 42,500 or less according to the present invention has very good fluidity and high strength / ultrahigh strength (700 to 1000 kgf / cm around 2 ). Moreover, according to the manufacturing method of the present invention, it is possible to efficiently and reliably manufacture the granulated blast furnace granulated slag ultrafine powder.
【００１０】[0010]
【実施例】以下、本発明を図面に示す実施例によりさら
に具体的に説明する。図１は本発明による高炉水砕スラ
グ超微粉の製造フローを示す図であり、図２はその製造
システムを示す概要図である。図１に示すように、通常
の方法によって得た、水分含有率10〜20％の生の高炉水
砕スラグ１を乾燥機２にて乾燥し、その水分含有率を好
ましくは0.1 〜0.2 ％とし、次いでたとえばボールミル
などの粉砕機３により粉砕する。そして、粉砕した粉体
をたとえばエアセパレーター４を介して粗微粉Ａと精粉
とに分離し、粗微粉Ａについては、再び粉砕機３に返送
され、前記工程が繰り返され、精粉と同等の粉末度とさ
れる。なお、セパレーター４で捕集した精粉について
は、そのまま製品とすることもでき、その粉末度は約ブ
レーン値3800〜4700の範囲にある。しかし、本発明で
は、この精粉を得ることが目的でなく、さらに超微粉を
得ることを目的としている。そこで、セパレーター４に
より捕集された精粉を原料として、さらに電動ロータリ
ーセパレーター等の空気分級機５に供給し、分級する。
この場合、微粉の粒子は、図２〜図４に示すように、分
散分級羽根（分級ローター）５ａの回転による遠心力
と、半径方向へ流れる空気流の抗力を受け、粗粒子はよ
り遠心力に、微粒子はより抗力に影響され、それぞれ異
なる軌道を描いて移動し、分級される。粗粒子について
は、遠心力によって分級ローター５ａの外部に飛ばさ
れ、ブレーン値3000〜3600の粗微粉Ｂとして取り出さ
れ、他方微粒子については、矢印の流れのように、１次
空気１１流とともに分級ローター５ａ内部へ送り込ま
れ、連通した渦巻型導管５ｂを通り、サイクロン６に移
行する。粗微粉Ｂについては、粉砕機３に返送すること
ができる。なお、分級ローター５ａとしては、分級すべ
き微粉量に応じて、その直径を段階別に変化させること
のできる形式のものが好ましい。また、分級機５につい
ては、当然のことながら、分級ローター５ａの直径が大
きいものほど、その処理量は多いものとなる。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described in more detail below with reference to the embodiments shown in the drawings. FIG. 1 is a diagram showing a production flow of granulated blast furnace slag ultrafine powder according to the present invention, and FIG. 2 is a schematic diagram showing a production system thereof. As shown in FIG. 1, the raw granulated blast furnace slag 1 having a water content of 10 to 20% obtained by a usual method is dried by a dryer 2 and the water content is preferably 0.1 to 0.2%. Then, it is crushed by a crusher 3 such as a ball mill. Then, the pulverized powder is separated into coarse and fine powder A and fine powder through, for example, the air separator 4, and the coarse and fine powder A is returned to the pulverizer 3 again, and the above steps are repeated to obtain the same fine powder. The fineness is considered. The refined powder collected by the separator 4 can be directly used as a product, and the fineness thereof is in the range of about Blaine value 3800 to 4700. However, in the present invention, the purpose is not to obtain this refined powder, but to obtain ultrafine powder. Therefore, the refined powder collected by the separator 4 is used as a raw material and further supplied to an air classifier 5 such as an electric rotary separator for classification.
In this case, as shown in FIGS. 2 to 4, the fine particles are subjected to the centrifugal force due to the rotation of the dispersion / classification blade (classification rotor) 5a and the drag force of the air flow flowing in the radial direction, and the coarse particles are further subjected to the centrifugal force. Moreover, the fine particles are more affected by the drag force, move in different trajectories, and are classified. The coarse particles are blown to the outside of the classification rotor 5a by centrifugal force and taken out as coarse fine powder B having a Blaine value of 3000 to 3600, while the fine particles are classified together with the primary air 11 flow as shown by the arrows. It is sent to the inside of 5a, passes through the communicating spiral conduit 5b, and moves to the cyclone 6. The coarse and fine powder B can be returned to the crusher 3. The classifying rotor 5a is preferably of a type whose diameter can be changed step by step according to the amount of fine powder to be classified. As for the classifier 5, as a matter of course, the larger the diameter of the classifying rotor 5a, the larger the processing amount.
【００１１】一方、サイクロン６は、複数直結サイクロ
ン群であり、たとえば４つのサイクロン６Ａ、６Ｂ、６
Ｃ、６Ｄが直列的に接続されており、サイクロン６Ａの
入る前段に２次空気１２の送入口が、各サイクロン６
Ａ、６Ｂ、６Ｃ、６Ｄの中間部に、３次空気１３の送入
口が、サイクロン６Ｄを出てバグフィルター７に入る前
段に４次空気１４の送入口がそれぞれ形成されている。
サイクロンはたとえば図５に示す構造とすることができ
る。On the other hand, the cyclone 6 is a group of directly connected cyclones, for example, four cyclones 6A, 6B, 6
C and 6D are connected in series, and the inlet of the secondary air 12 is provided in the preceding stage where the cyclone 6A enters and each cyclone 6
An inlet for the tertiary air 13 is formed in an intermediate portion of A, 6B, 6C, 6D, and an inlet for the quaternary air 14 is formed in a stage preceding the cyclone 6D and entering the bag filter 7.
The cyclone can have the structure shown in FIG. 5, for example.
【００１２】サイクロン６内部で気流により高速回転す
る微粉の粒子（図６参照）は、図５に示すように、内壁
面６ａに付着しながら落下していく超微粉Ａ1 と、気流
に乗って吸入口６ｂより吸い込まれる超微粉Ａ2 に気流
分級される。この場合の粉末度は、超微粉Ａ1 ＜超微粉
Ａ2 となり、サイクロン６Ａにおける超微粉Ａ1 はブレ
ーン値10000 〜15000 前後の粉末度となり、またサイク
ロン６Ａと６Ｂとの連結部における超微粉Ａ2 はブレー
ン値10000 〜20000 前後の粉末度となる。ここで、吸入
口６ｂと供給管６ｃとは同一の高さではなく、超微粉Ａ
2 が気流分級されるに必要な高さＨが保たれている。な
お、本実施例においては、サイクロン６を４つのサイク
ロン群としたが、その数は限定されるものではなく、単
数であってもよい。この単数の場合、これそのものが本
発明にいう最終サイクロンセパレーターとなる。As shown in FIG. 5, fine powder particles (see FIG. 6) that rotate at high speed in the cyclone 6 due to the air flow, and the ultra-fine powder A 1 falling while adhering to the inner wall surface 6a The ultrafine powder A 2 sucked through the suction port 6b is classified by air flow. In this case, the fineness is ultrafine powder A 1 <ultrafine powder A 2 , the ultrafine powder A 1 in the cyclone 6A has a fineness of about Blaine value of 10,000 to 15,000, and the ultrafine powder A in the connecting portion between the cyclones 6A and 6B. 2 has a fineness around a Blaine value of 10,000 to 20,000. Here, the suction port 6b and the supply pipe 6c do not have the same height, but the ultrafine powder A
The height H required for the air classification of 2 is maintained. In the present embodiment, the cyclone 6 is composed of four cyclone groups, but the number thereof is not limited and may be a single one. In the case of this singular, this is itself the final cyclone separator in the present invention.
【００１３】なお、上記気流分級においては、粉末度が
大きくなるほど、超微粉の凝集性も大きくなるため、サ
イクロン６の内壁面６ａに付着する超微粉Ａ1 を機械的
衝撃や電撃により落下させることが収率アップの点から
望ましい。さらに、サイクロン６での収率および後述の
バグフィルター７での収率を上げるため、予めジエチレ
ングリコール等の分級助剤を添加することも有効であ
る。In the above-mentioned air flow classification, as the fineness increases, the cohesiveness of the ultrafine powder also increases. Therefore, the ultrafine powder A 1 attached to the inner wall surface 6a of the cyclone 6 should be dropped by mechanical impact or electric shock. Is desirable from the viewpoint of increasing the yield. Furthermore, in order to increase the yield in the cyclone 6 and the yield in the bag filter 7 described later, it is also effective to add a classification aid such as diethylene glycol in advance.
【００１４】他方、バグフィルター７は、その内部に濾
布材（図示しない）を有し、サイクロン６から移送され
た超微粉を捕集して超微粉Ｂを得る。ここで得られた超
微粉Ｂは、ブレーン値20000 〜42500 前後の粉末度とな
る。本発明では、このバグフィルター７で捕集した超微
粉Ｂおよびまたは最終サイクロンセパレーター４Ｄで分
級した超微粉Ａ1 を高強度セメント組成物に用いること
ができる。On the other hand, the bag filter 7 has a filter cloth material (not shown) therein, and collects the ultrafine powder transferred from the cyclone 6 to obtain the ultrafine powder B. The ultrafine powder B obtained here has a fineness of about 20000 to 42500 Blaine value. In the present invention, the ultrafine powder B collected by the bag filter 7 and / or the ultrafine powder A 1 classified by the final cyclone separator 4D can be used for the high strength cement composition.
【００１５】以下、本発明の効果を実施例により明らか
にする。 （実施例１）図１の製造フローにおけるセパレーター４
で得た微粉2000kgを原料として、超微粉の試作を行っ
た。原料の化学成分は表１に示す通りであり、粉末度は
4000ブレーン品である。物理的性質については表２に、
粒度については表３に示す。なお、粒度分析に当たって
は、シーラス社製レーザー式粒度分析計モデル715 を使
用した。Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by examples. (Example 1) Separator 4 in the manufacturing flow of FIG.
Using the 2000 kg fine powder obtained in step 1 as a raw material, an ultra-fine powder was prototyped. The chemical composition of the raw material is as shown in Table 1, and the fineness is
It is a 4000-brain product. See Table 2 for physical properties.
The particle size is shown in Table 3. In the particle size analysis, a laser type particle size analyzer model 715 manufactured by Cirrus was used.
【００１６】[0016]
【表１】 [Table 1]
【００１７】[0017]
【表２】 [Table 2]
【００１８】[0018]
【表３】 [Table 3]
【００１９】超微粉の製造に際し、空気分級機５（日清
エンジニアリング社製）については、分級ローターの直
径が150mm 、250mm 、400mm のものをそれぞれ用い、サ
イクロン６については、シングル、ダブル、４連結のも
のを対応させた。そして、分級機５より粗微粉Ｂを取り
出し、サイクロン６で超微粉Ａを得た後、さらにバグフ
ィルター７で捕集して超微粉Ｂを得た。In the production of ultrafine powder, the air classifier 5 (manufactured by Nisshin Engineering Co., Ltd.) with classifying rotor diameters of 150 mm, 250 mm, and 400 mm was used, and the cyclone 6 was single, double, and 4-connected. Corresponded to the one. Then, the coarse and fine powder B was taken out from the classifier 5, and after obtaining the ultrafine powder A by the cyclone 6, it was further collected by the bag filter 7 to obtain the ultrafine powder B.
【００２０】製造条件および製品の諸元を表４に示す。
なお、分級ローターの回転数は2300〜7000r.p.m に、空
気量は2.6 〜25m3/minに変化させて最適条件を選定した
ものである。Table 4 shows the manufacturing conditions and product specifications.
The rotation speed of the classifying rotor in 2300～7000R.Pm, air quantity is obtained by selecting the optimum condition by changing the 2.6 ~25m 3 / min.
【００２１】[0021]
【表４】 [Table 4]
【００２２】表４から明らかなように、粗微粉Ｂは、ブ
レーン値2500〜3300程度と原料よりも粗いものとなっ
た。これは、原料中の微粒子が気流分級され、先送りさ
れた結果である。一方、サイクロン６で得た超微粉Ａは
ブレーン値12050 〜13500 程度、バグフィルター７で得
た超微粉Ｂはブレーン値30000 〜42300 程度と非常に粉
末度の大きい超微粉製品を得ることができた。また、平
均粒径については、超微粉Ａが2.5 〜3.0 μｍ程度、超
微粉Ｂが1.0μｍ程度の非常に細かいものとなった。次
に、収率については、超微粉Ａが13.0〜15.0％、超微粉
Ｂが1.3 〜2.0 であった。As is clear from Table 4, the coarse and fine powder B had a Blaine value of about 2500 to 3300 and was coarser than the raw material. This is a result of the fine particles in the raw material being classified by airflow and then postponed. On the other hand, the ultrafine powder A obtained with the cyclone 6 had a Blaine value of about 12050 to 13500, and the ultrafine powder B obtained with the bag filter 7 had a Blaine value of about 30000 to 42300. . Regarding the average particle size, the ultrafine powder A was about 2.5 to 3.0 μm, and the ultrafine powder B was about 1.0 μm, which were extremely fine. Next, regarding the yield, the ultrafine powder A was 13.0 to 15.0% and the ultrafine powder B was 1.3 to 2.0.
【００２３】（実施例２）原料として、7000ブレーン
品、1000kgを用いて、超微粉を試作した。原料の平均粒
径は6.29μｍであり、4000ブレーン品（平均粒径は10.0
〜12.0）よりも細かいものを原料とした。なお、化学成
分は、表１に示すものとほぼ同程度のものである。(Example 2) An ultrafine powder was experimentally produced by using 1000 kg of a 7000-brain product as a raw material. The average particle size of the raw material is 6.29 μm, and it is 4000 Blaine product (average particle size is 10.0
~ 12.0) was used as the raw material. The chemical components are almost the same as those shown in Table 1.
【００２４】製造条件および製品を表５に示す。Table 5 shows the manufacturing conditions and products.
【００２５】[0025]
【表５】 [Table 5]
【００２６】表５から判るように、原料としてコスト的
に高い7000ブレーン品を用いても、得られた超微粉Ｂの
粉末度はブレーン値25000 程度とそれほど効果的ではな
かった。したがって、原料としてあまり粉末度の大きい
ものを用いることは得策ではないと考えられる。As can be seen from Table 5, even if 7,000-brane product, which is expensive in terms of cost, is used as the raw material, the fineness of the obtained ultrafine powder B is about 25,000, which is not so effective. Therefore, it is considered unwise to use a raw material having a very high degree of fineness.
【００２７】（実施例３）ＡＳＴＭ規定に準処して、高
炉水砕スラグ微粉の粉末度（ブレーン値）を変化させて
水和活性度の試験を行った。高炉水砕スラグ微粉のブレ
ーン値と平均粒径・水和活性度の試験結果を表６に、関
係傾向を図７に示す。なお、ブレーン値の表示は、実測
ブレーン値ではなくブレーン品であり、たとえばブレー
ン値25141 のものは、25000 ブレーンとしている。Example 3 A hydration activity test was carried out by changing the fineness (Blaine value) of the granulated blast furnace slag fine powder according to the ASTM standard. Table 6 shows the Blaine value, the average particle size, and the hydration activity of the granulated blast furnace slag, and Fig. 7 shows the relationship. Note that the Blaine value is not a measured Blaine value but a Blaine product. For example, a Blaine value of 25141 is 25,000 Blaine.
【００２８】[0028]
【表６】 [Table 6]
【００２９】表６の結果から、粉末度が増大するほど、
その粒径は小さくなり、水和活性度が示す強度発現性が
大きくなることが判った。また、粉末度が非常に大きい
超微粉は、水和反応が早く、高強度発現に対して顕著で
あるとの確認が得られた。From the results shown in Table 6, the higher the fineness, the more
It was found that the particle size became smaller and the strength development exhibited by the hydration activity increased. Further, it was confirmed that ultrafine powder having a very high fineness has a rapid hydration reaction and is remarkable for high strength development.
【００３０】（実施例４）下記の材料を使用し、それら
の配合を様々に変化させて混練後のモルタルフロー値に
よる流動性測定を行った。 ・モルタル組成材料 高炉水砕スラグ超微粉：ブレーン値12368 (BFS12) 、
ブレーン値25141 （BFS25 ） アルカリ刺激材：普通ポルトランドセメント（OPC ） 細骨材：相馬砂 高性能減水：レオビルドNL-4000 （ポゾリス物産社
製） 空気調整剤：NO.404A （ポゾリス物産社製） 水：水道水 超微粉：シリカヒューム200000ブレーン（ノルウェー
産、SF） 配合は下記の表７〜９に示す通りであるが、水／結合材
比（以下Ｗ／Ｃとする）は、高強度・超高強度性を得る
ことを目標として、22.5％、25％、30％の３種とした。
結合材はいずれも、OPC を主体としてBFS12 、BFS25 、
SFとの組合せの重量部で示している。細骨材は、同一W/
C の範囲において一定重量部とした。高性能減水剤およ
び空気調整剤の添加量も同様とした。Example 4 The following materials were used, and the composition was changed variously, and the fluidity was measured by the mortar flow value after kneading.・ Mortar composition material Blast furnace granulated slag ultra fine powder: Blaine value 12368 (BFS12),
Blaine value 25141 (BFS25) Alkali stimulant: Normal Portland cement (OPC) Fine aggregate: Soma sand High-performance water reduction: Reobuild NL-4000 (manufactured by Pozoris Bussan) Air conditioner: NO.404A (Pozoris Bussan) Water : Tap water Ultra fine powder: Silica fume 200,000 Blaine (Norway, SF) The composition is as shown in Tables 7 to 9 below, but the water / binder ratio (hereinafter referred to as W / C) has high strength and super strength. Aiming to obtain high strength, 3 types of 22.5%, 25% and 30% were used.
All of the binders are mainly OPC, BFS12, BFS25,
It is shown in parts by weight in combination with SF. Fine aggregate has the same W /
It was a constant weight part in the range of C. The amounts of the high-performance water reducing agent and the air conditioner added were also the same.
【００３１】[0031]
【表７】 [Table 7]
【００３２】[0032]
【表８】 [Table 8]
【００３３】[0033]
【表９】 [Table 9]
【００３４】その結果を表１０〜１２に示す。なお、フ
ロー値は、Ｘ軸、Ｙ軸測定値の平均値で示す。フレッシ
ュ状態のエア、密度、温度も同表に示す。ちなみに、配
合NO.1,8,9,10,11,18,19,20,21,28,29,30 は比較例とし
て示している。The results are shown in Tables 10-12. The flow value is shown as an average value of X-axis and Y-axis measurement values. The fresh air, density and temperature are also shown in the table. By the way, compound Nos. 1,8,9,10,11,18,19,20,21,28,29,30 are shown as comparative examples.
【００３５】[0035]
【表１０】 [Table 10]
【００３６】[0036]
【表１１】 [Table 11]
【００３７】[0037]
【表１２】 [Table 12]
【００３８】混練後のモルタルフロー値による流動性
は、高炉水砕スラグ超微粉のBFS12 あるいはBFS25 が０
重量部の配合NO.1,11,21（Ａ区分とする）とSFが５〜15
重量部の配合NO.8,9,10,18,19,20,28,29,30 （Ｂ区分と
する）とBFS12 が10〜30重量部の配合NO.2,3,4,12,13,1
4,22,23,24（Ｃ区分とする）およびBFS25 が10〜30重量
部の配合NO.5,6,7,15,16,17,25,26,27（Ｄ区分とする）
の比較において、概ねＢ＜Ａ＜Ｃ＜Ｄの順となった。Ａ
区分は183 〜216mm 、Ｂ区分は141 〜209mm 、Ｃ区分は
158 〜300mm 、Ｄ区分は206 〜300mm のフロー値を得
た。詳しくは表１０〜１２に示した数値比較によるが、
高炉水砕スラグ超微粉のBFS12 、BFS25 を用いたモルタ
ル組成物は、流動性が非常によい傾向にあることが判明
した。一方、超微粉のSFは、粉末度が大きく、また重量
部が少ないにもかかわらず、その流動性は悪い傾向を示
している。これは、SFが粘性をもつ物質であることを示
すものである。The fluidity according to the mortar flow value after kneading is 0 when BFS12 or BFS25 of the ground granulated blast furnace slag is 0.
Weight parts of compound No.1,11,21 (A classification) and SF of 5-15
Part No.8,9,10,18,19,20,28,29,30 (part B) and BFS12 10 to 30 parts by weight NO.2,3,4,12,13 , 1
4,22,23,24 (category C) and BFS25 with 10-30 parts by weight of compound NO.5,6,7,15,16,17,25,26,27 (category D)
In the comparison of, the order was generally B <A <C <D. A
Classification is 183 to 216 mm, B classification is 141 to 209 mm, C classification is
Flow values of 158 to 300 mm and D to 206 to 300 mm were obtained. For details, refer to the numerical comparisons shown in Tables 10 to 12,
It was found that the mortar composition using BFS12 and BFS25 of granulated blast furnace slag ultrafine powder tends to have very good fluidity. On the other hand, ultrafine SF has a tendency to have poor fluidity, although it has a large fineness and a small amount by weight. This indicates that SF is a viscous substance.
【００３９】さらに、組成物のエア、密度、温度との関
係は、同一W/C の範囲において、表７〜９のように細骨
材、高性能減水剤、エア調整剤の重量部を一定条件とし
た場合、次のような傾向がある。すなわち、第１に、流
動性が大なる場合、エア量は少ない傾向にある。第２
に、混和材重量部が多い場合には、温度が下がり、流動
性が大きくなる傾向にある。第３に、流動性の悪いSF
は、エア量が大きい傾向にあり、温度も高い。密度は、
比重差(BFS＝2.92、SF＝2.2)により小さい傾向となって
いる。Further, regarding the relationship between the composition, air, density and temperature, in the same W / C range, as shown in Tables 7 to 9, the weight parts of fine aggregate, high performance water reducing agent and air conditioner are constant. Under the conditions, there is a tendency as follows. That is, first, when the fluidity is large, the air amount tends to be small. Second
In addition, when the admixture weight part is large, the temperature tends to decrease and the fluidity tends to increase. Third, SF with poor liquidity
Has a tendency to have a large amount of air and has a high temperature. The density is
The specific gravity difference (BFS = 2.92, SF = 2.2) tends to be smaller.
【００４０】（実施例５）下記の表１３〜１５の配合に
従って15ｌモルタルミキサーで混練した後、５cmφ×10
cmＬの円形使い捨てブリキ製モールドにより試供体を作
製した。この作製方法は、ＪＩＳ法に準処している。な
お、空気量は１〜４％程度に調整した。また、フロー値
は150mm 以上を目標とし、実施例４（表１０〜１２）の
フロー値を踏まえて、細骨材量および高性能減水材添加
量を変化させた。ちなみに、配合NO.31,38,39,40,41,4
8,49,50,51,58,59,60は比較例として示している。Example 5 After kneading with a 15 l mortar mixer according to the formulations of Tables 13 to 15 below, 5 cmφ × 10
A sample was made by using a circular disposable tin mold of cmL. This manufacturing method complies with the JIS method. The amount of air was adjusted to about 1 to 4%. Further, the flow value was set to 150 mm or more, and the amount of fine aggregate and the amount of high-performance water reducing material added were changed based on the flow value of Example 4 (Tables 10 to 12). By the way, compound No.31,38,39,40,41,4
8,49,50,51,58,59,60 are shown as comparative examples.
【００４１】[0041]
【表１３】 [Table 13]
【００４２】[0042]
【表１４】 [Table 14]
【００４３】[0043]
【表１５】 [Table 15]
【００４４】上記のように作製した試供体の養生方法に
ついては、水中標準養生と蒸気養生の２種類とした。前
者は20℃±３℃の水中で、後者は昇温速度20℃／Ｈ、最
高温度65℃（保持時間：３時間）、降温速度５℃／Ｈの
ヒートパターンにより養生した後、水中養生した。各材
令に達した養生済み試供体は、端面仕上げ機により端面
を研磨して平滑にした後、圧縮試験機を用いて強度測定
を行った。各材令、養生方法別の圧縮強度の結果および
モルタルフレッシュ状態のフロー値、エア、温度、密度
について、表１６〜１８に示す。There were two types of curing methods for the specimens prepared as described above, that is, standard curing in water and steam curing. The former was aged in water at 20 ° C ± 3 ° C, and the latter was aged by a heat pattern with a temperature rising rate of 20 ° C / H, a maximum temperature of 65 ° C (holding time: 3 hours), and a temperature lowering rate of 5 ° C / H, and then underwater. . The cured specimens that have reached each age were subjected to strength measurement using a compression tester after polishing the end faces with an end finisher to make them smooth. Tables 16 to 18 show the results of compressive strength for each material age and curing method, and the flow value, air, temperature and density of the mortar fresh state.
【００４５】[0045]
【表１６】 [Table 16]
【００４６】[0046]
【表１７】 [Table 17]
【００４７】[0047]
【表１８】 [Table 18]
【００４８】標準養生のたとえば材令７日において、高
炉水砕スラグ超微粉のBFS12 あるいはBFS25 が０重量部
の配合NO.31,41,51 （Ａ’区分とする）は581 〜699kgf
/cm2、SFが10〜30重量部の配合NO.38,39,40,48,49,50,5
8,59,60 （Ｂ’区分とする）は635 〜788kgf/cm2、BFS1
2 が10〜30重量部の配合NO.32,33,34,42,43,44,52,53,5
4 （Ｃ’区分とする）は702 〜937kgf/cm2、BFS25 が10
〜30重量部の配合NO.35,36,37,45,46,47,55,56,57
（Ｄ’区分とする）は751 〜996kgf/cm2の圧縮強度を得
た。また、蒸気養生のたとえば材令１日において、Ａ’
区分は520 〜667kgf/cm2、Ｂ’区分は635 〜880kgf/c
m2、Ｃ’区分は565 〜864kgf/cm2、Ｄ’区分は419 〜96
3kgf/cm2の圧縮強度を得た。圧縮強度の比較において、
標準養生の材令７日の上記各区分における平均強度で
は、Ａ’（635 kgf/cm2 ）＜Ｂ’（711 kgf/cm2 ）＜
Ｃ’（758 kgf/cm2 ）＜Ｄ’（861 kgf/cm2 ）の順、蒸
気養生の材令１日の上記各区分における平均強度では、
Ａ’（580 kgf/cm2 ）＜Ｂ’（758 kgf/cm2 ）＜Ｃ’
（772 kgf/cm2 ）＜Ｄ’（786 kgf/cm2 ）の順となっ
た。In standard curing, for example, after 7 days of age, the compounding NO.31,41,51 (A 'classification) with 0 parts by weight of BFS12 or BFS25 of granulated blast furnace slag is 581 to 699 kgf.
/ cm 2 , SF 10-30 parts by weight NO.38,39,40,48,49,50,5
8,59,60 (B 'classification) is 635 ~ 788kgf / cm 2 , BFS1
2 is 10 to 30 parts by weight of compound No. 32,33,34,42,43,44,52,53,5
4 (C 'classification) 702-937kgf / cm 2 , BFS25 10
~ 30 parts by weight of compound No. 35,36,37,45,46,47,55,56,57
The compression strength of 751 to 996 kgf / cm 2 was obtained (classified as D ′). In addition, when steam curing, for example, on the first day of age, A '
Category is 520-667kgf / cm 2 , B'category is 635-880kgf / c
m 2, C 'segment 565 ~864kgf / cm 2, D' segment 419-96
A compressive strength of 3 kgf / cm 2 was obtained. In comparison of compressive strength,
The average strength in each of the above categories on the standard curing age 7 days is A '(635 kgf / cm 2 ) <B' (711 kgf / cm 2 ) <
In the order of C '(758 kgf / cm 2 ) <D' (861 kgf / cm 2 ), the average strength in each of the above categories on the 1st day of steam curing is:
A '(580 kgf / cm 2 ) <B' (758 kgf / cm 2 ) <C '
The order was (772 kgf / cm 2 ) <D '(786 kgf / cm 2 ).
【００４９】詳しくは表１６〜１８に示す通りであり
が、高炉水砕スラグ超微粉のBFS12 、BFS25 を用いたモ
ルタル組成物は、初期強度の発現性はもとより長期強度
においても、より高強度・超高強度性を示す傾向にある
ことが判明した。超微粉SFを用いたモルタル組成物との
比較すなわちＢ’区分（SF）とＣ’およびＤ’区分（BF
S)の標準養生および蒸気養生の強度比較においては、い
ずれもＢ’＜Ｃ’およびＤ’の傾向を示しており、これ
は高炉水砕スラグ超微粉がSFに代替できる条件を有する
ものである。なお、表１６〜１８の強度比較において、
W/C が小さい配合のものほど、その絶体値が大きい傾向
にあり、30％＜25％＜22.5％の順となっている。The details are shown in Tables 16 to 18, but the mortar composition using BFS12 and BFS25, which are ground granulated blast furnace slag, has higher strength and long-term strength as well as initial strength development. It was found that there is a tendency to exhibit ultrahigh strength. Comparison with mortar composition using ultrafine SF, namely B'category (SF) and C'and D'category (BF
In the strength comparison of standard curing and steam curing of (S), both tend to have B '<C' and D ', which means that the blast-furnace granulated slag ultrafine powder can be replaced by SF. . In addition, in the strength comparison of Tables 16-18,
Compounds with smaller W / C tend to have higher absolute values, in the order of 30% <25% <22.5%.
【００５０】（実施例６）強度と硬化体組織の緻密性の
関係を調べるため、前記圧縮強度測定に供したW/C ＝2
2.5％、25％のOPC および各混和材（SFまたはBFS)が20
重量部の配合、さらに従来例としてW/C ＝25％の4000お
よび7000ブレーン品高炉水砕スラグ微粉の20重量部の配
合について、総細孔量および圧縮強度を測定した。詳し
くは、各配合のW/C の相違、粉末度の相違、微粉重量部
の相違による総細孔量との関係、および総細孔量と圧縮
強度との関係について測定したものである。(Example 6) In order to investigate the relationship between the strength and the denseness of the structure of the hardened body, W / C = 2 used for the above-mentioned compression strength measurement.
20% with 2.5%, 25% OPC and each admixture (SF or BFS)
The total amount of pores and the compressive strength were measured for 20 parts by weight of the blended parts by weight, and as a conventional example, 20 parts by weight of 4000 and 7000 Blaine granulated blast furnace slag fine powder with W / C = 25%. Specifically, it was measured with respect to the difference in W / C of each composition, the difference in fineness, the relationship with the total pore amount due to the difference in the fine powder weight part, and the relationship between the total pore amount and the compressive strength.
【００５１】配合別の結果を表１９に示す。なお、配合
NO.39,49に用いたSF200000ブレーンはＢＥＴ法による値
であり、高炉水砕スラグ微粉の測定は一般ブレーン法に
準じている。これに準じた数値は、60000 〜70000 ブレ
ーン程度とされる。また、総細孔量および圧縮強度は、
材令14日の標準養生と蒸気養生のものについて測定し
た。蒸気養生の条件は、蒸気１日＋標準養生13日とし
た。Table 19 shows the results for each composition. The combination
The SF200000 branes used for NO.39 and 49 are the values by the BET method, and the measurement of granulated blast furnace slag fine powder is in accordance with the general brane method. A value according to this is about 60,000 to 70,000 branes. The total pore volume and compressive strength are
The standard curing and steam curing of 14 days old were measured. The conditions for steam curing were steam 1 day + standard curing 13 days.
【００５２】[0052]
【表１９】 [Table 19]
【００５３】総細孔量は、表１９に示す通りであり、同
一W/C の場合には、微粉の粉末度が大きいほど、その総
細孔量は小さくなる傾向にある。たとえば、W/C ＝25％
の範囲において、4000＞7000＞12000 ＞25000 ブレーン
品の順に小さくなっている。The total amount of pores is as shown in Table 19. At the same W / C, the larger the fineness of the fine powder, the smaller the total amount of pores. For example, W / C = 25%
In the range of, the number becomes smaller in the order of 4000>7000>12000> 25000 brain products.
【００５４】これは、養生方法には関係しないが、絶体
値には若干の差は見受けられる。一方、混和材のBFS12
、BFS25 、SFの重量部が20重量部と同一の場合には、
たとえばW/C ＝25％、標準養生において、その総細孔量
は、BFS12(43) ＞BFS25(46) ＞SF(49)の順に小さい傾向
を示すが、BFS とSFの差はそれほど大きいものではな
い。This is not related to the curing method, but there is a slight difference in the absolute value. On the other hand, the admixture BFS12
, BFS25 and SF are the same as 20 parts by weight,
For example, W / C = 25%, and in standard curing, the total pore volume tends to decrease in the order of BFS12 (43)> BFS25 (46)> SF (49), but the difference between BFS and SF is so large. is not.
【００５５】さらに、総細孔量と圧縮強度の関係は、表
１９に示す通り、次のような傾向がある。すなわち、第
１に、総細孔量が小さいほど、硬化体組織が緻密であ
り、圧縮強度が高くなる傾向にある。第２に、W/C が小
さいほど、総細孔量は小さくなる傾向にある。第３に、
同一W/C の範囲内の比較においては、微粉の粉末度が大
きいほど、総細孔量は小さくなる傾向にある。第４に、
BFS とSFを混和材として用いた20重量部の比較では、総
細孔量は若干SFの方が小さい傾向にあるものの、圧縮強
度に関しては、BFS はSFと同等またはそれ以上の圧縮強
度を得られることが判った。Further, as shown in Table 19, the relationship between the total amount of pores and the compressive strength has the following tendency. That is, first, the smaller the total pore volume, the denser the cured body structure and the higher the compression strength. Secondly, the smaller the W / C, the smaller the total amount of pores. Third,
In the comparison within the same W / C range, the larger the fineness of the fine powder, the smaller the total pore amount tends to be. Fourth,
In the comparison of 20 parts by weight using BFS and SF as the admixture, the total pore amount tends to be slightly smaller in SF, but the compressive strength of BFS is equal to or higher than that of SF. I found out that
【００５６】なお、本実施例においては、アルカリ刺激
材として普通ポルトランドセメントを用いたが、セメン
ト系アルカリ刺激材の他、石膏、水酸化ナトリウム、水
酸化カリウム等も有効である。また、本実施例は、モル
タル組成物に関するものであるが、コンクリート組成物
についても、同様の結果が得られることは容易に推定で
きる。In this embodiment, ordinary Portland cement was used as the alkali stimulant, but gypsum, sodium hydroxide, potassium hydroxide, etc. are also effective in addition to the cement-based alkali stimulant. Further, although the present example relates to the mortar composition, it can be easily estimated that the same result can be obtained for the concrete composition.
【００５７】[0057]
【発明の効果】以上の通り、本発明によれば、ブレーン
値が12,000 cm2／ｇを超え、42,500 cm2／ｇ以下の高炉
水砕スラグ超微粉を得ることができる。また、この高炉
水砕スラグ超微粉を用いたセメント組成物は、非常に良
好なる流動性および高強度・超高強度性（700 〜1000kg
f/cm2 前後）を有するものとなる。さらに、硬化体組織
が緻密となることは、前記高強度性等をはじめとして、
水密性、凍結融解抵抗性を含む耐久性の諸特性について
の改善・向上に繋がるものである。As described above, according to the present invention, it is possible to obtain granulated blast furnace slag ultrafine powder having a Blaine value of more than 12,000 cm 2 / g and not more than 42,500 cm 2 / g. Also, the cement composition using this granulated blast furnace slag ultrafine powder has very good fluidity and high strength / ultrahigh strength (700 to 1000 kg).
f / cm 2 ). Furthermore, the fact that the structure of the hardened body becomes dense means that the high strength, etc.
This will lead to improvement / improvement of various durability characteristics including watertightness and freeze / thaw resistance.
【図１】本発明による高炉水砕スラグ超微粉の製造フロ
ーを示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a production flow of granulated blast furnace slag ultrafine powder according to the present invention.
【図２】本発明による高炉水砕スラグ超微粉の製造シス
テムを示す概要図である。FIG. 2 is a schematic view showing a production system of granulated blast furnace slag ultrafine powder according to the present invention.
【図３】図２のａ部詳細断面図である。FIG. 3 is a detailed cross-sectional view of portion a of FIG.
【図４】分級原理を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a classification principle.
【図５】サイクロンの概要図である。FIG. 5 is a schematic diagram of a cyclone.
【図６】粉体の回転状況を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing a rotation state of powder.
【図７】実施例３における水和活性度と平均粒度の関係
を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a relationship between hydration activity and average particle size in Example 3.
１…水砕スラグ、２…乾燥機、３…粉砕機、４…セパレ
ーター、５…分級機、６…サイクロン、７…バグフィル
ター、８…ブロワー。1 ... Granulated slag, 2 ... Dryer, 3 ... Crusher, 4 ... Separator, 5 ... Classifier, 6 ... Cyclone, 7 ... Bag filter, 8 ... Blower.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 //(Ｃ０４Ｂ 28/08 18:14 Ｃ 2102−4Ｇ Ｚ 2102−4Ｇ 24:00 2102−4Ｇ 14:06） Ｚ 2102−4Ｇ (72)発明者 安戸 賢一 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友金 属工業株式会社鹿島製鉄所内 (72)発明者 牧野 芳久 大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金 属工業株式会社内 (72)発明者 島崎 信明 茨城県鹿島郡鹿島町大字光字光３番地 住 金鹿島鉱化株式会社内 (72)発明者 関口 正夫 茨城県鹿島郡鹿島町大字光字光３番地 住 金鹿島鉱化株式会社内 (72)発明者 下川 生夫 埼玉県比企郡川島町中山1208−12 (72)発明者 盛田 泰敬 埼玉県浦和市東岸町15−９−303─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (51) Int.Cl. 5 Identification code Internal reference number FI Technical display area // (C04B 28/08 18:14 C 2102-4G Z 2102-4G 24:00 2102-4G 14 : 06) Z 2102-4G (72) Inventor Kenichi Ado 3 Hibiki, Kashima-cho, Kashima-cho, Kashima-gun, Ibaraki Sumitomo Metal Industries, Ltd. Kashima Works (72) Inventor Yoshihisa Makino 4-533 Kitahama, Chuo-ku, Osaka City Issue Sumitomo Kinzoku Kogyo Co., Ltd. (72) Inventor Nobuaki Shimazaki No. 3 Hikari Hikari, Kashima-machi, Kashima-gun, Kashima-gun, Ibaraki (72) In-house Kashima Mineralization Co., Ltd. (72) Masao Sekiguchi, Kajima-cho, Kashima-gun, Ibaraki Sumikin Kashima Mineralization Co., Ltd. (72) Inventor Ikuo Shimokawa 1208-12 Nakayama, Kawashima-cho, Hiki-gun, Saitama Prefecture (72) Inventor Yasunori Morita 15-9-303 East coast, Urawa-shi, Saitama Prefecture
Claims (2)
cm2／ｇ以下の高炉水砕スラグ超微粉を含有することを
特徴とする高強度セメント組成物。1. The Blaine value exceeds 12,000 cm 2 / g and 42,500.
A high-strength cement composition, characterized in that it contains granulated blast furnace granulated slag ultrafine powder of cm 2 / g or less.
し、高炉水砕スラグを粉砕機にて粉砕した後、分級機に
より分級して得たブレーン値が3800〜4700 cm2／ｇの精
粉を原料とし、 これを空気分級機により微粉と粗微粉とに分離し、得ら
れた微粉をサイクロンセパレーターおよびバグフィルタ
ーにこの順で通し、最終サイクロンセパレーターおよび
バグフィルターからブレーン値が12,000 cm2／ｇを超え
42,500 cm2／ｇ以下の超微粉を回収することを特徴とす
る高炉水砕スラグ超微粉の製造方法。2. When producing ultrafine powder from granulated blast furnace slag, the granulated blast furnace slag is crushed by a crusher and then classified by a classifier to obtain a Blaine value of 3800-4700 cm 2 / g. Powder is used as a raw material, and this is separated into fine powder and coarse powder by an air classifier, and the obtained fine powder is passed through a cyclone separator and a bag filter in this order, and the Blaine value is 12,000 cm 2 / from the final cyclone separator and the bag filter. over g
A method for producing granulated blast furnace slag ultrafine powder, which comprises recovering ultrafine powder of 42,500 cm 2 / g or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4228557A JPH0680460A (en) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | High-strength cement composition and production of ultrafine powder of granulated blast furnace slag for the composition |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP4228557A JPH0680460A (en) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | High-strength cement composition and production of ultrafine powder of granulated blast furnace slag for the composition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0680460A true JPH0680460A (en) | 1994-03-22 |
Family
ID=16878244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4228557A Withdrawn JPH0680460A (en) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | High-strength cement composition and production of ultrafine powder of granulated blast furnace slag for the composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0680460A (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62201445A (en) * | 1985-09-26 | 1987-09-05 | Dainippon Printing Co Ltd | Forming device for film original plate for plane dot part |
| JP2011088063A (en) * | 2009-10-22 | 2011-05-06 | Jfe Steel Corp | Method of separating iron-making slag |
| JP2011184252A (en) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Taiheiyo Cement Corp | Method for producring cement hardened body containing blast furnace slag, cement mortar containing blast furnace slag and cement concrete containing blast furnace slag |
| JP2012116712A (en) * | 2010-12-01 | 2012-06-21 | Takenaka Komuten Co Ltd | Method of preparing ultra low-shrinkage ae concrete and ultra low-shrinkage ae concrete |
| JP2012171805A (en) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Ohbayashi Corp | High toughness, high strength mortar composition |
| JP2015027672A (en) * | 2014-09-10 | 2015-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method of separating iron manufacture slag |
| JP2019034872A (en) * | 2017-08-18 | 2019-03-07 | 株式会社デイ・シイ | Cement composition |
| KR102694641B1 (en) * | 2023-08-30 | 2024-08-14 | 현대제철 주식회사 | Method for recovering steelmaking slag powder using magnetic separation and concrete admixture therefrom |
-
1992
- 1992-08-27 JP JP4228557A patent/JPH0680460A/en not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62201445A (en) * | 1985-09-26 | 1987-09-05 | Dainippon Printing Co Ltd | Forming device for film original plate for plane dot part |
| JP2011088063A (en) * | 2009-10-22 | 2011-05-06 | Jfe Steel Corp | Method of separating iron-making slag |
| JP2011184252A (en) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Taiheiyo Cement Corp | Method for producring cement hardened body containing blast furnace slag, cement mortar containing blast furnace slag and cement concrete containing blast furnace slag |
| JP2012116712A (en) * | 2010-12-01 | 2012-06-21 | Takenaka Komuten Co Ltd | Method of preparing ultra low-shrinkage ae concrete and ultra low-shrinkage ae concrete |
| JP2012171805A (en) * | 2011-02-17 | 2012-09-10 | Ohbayashi Corp | High toughness, high strength mortar composition |
| JP2015027672A (en) * | 2014-09-10 | 2015-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method of separating iron manufacture slag |
| JP2019034872A (en) * | 2017-08-18 | 2019-03-07 | 株式会社デイ・シイ | Cement composition |
| KR102694641B1 (en) * | 2023-08-30 | 2024-08-14 | 현대제철 주식회사 | Method for recovering steelmaking slag powder using magnetic separation and concrete admixture therefrom |
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