JPH065856Y2 - 型締装置 - Google Patents
型締装置Info
- Publication number
- JPH065856Y2 JPH065856Y2 JP4173788U JP4173788U JPH065856Y2 JP H065856 Y2 JPH065856 Y2 JP H065856Y2 JP 4173788 U JP4173788 U JP 4173788U JP 4173788 U JP4173788 U JP 4173788U JP H065856 Y2 JPH065856 Y2 JP H065856Y2
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- JP
- Japan
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- mold clamping
- mold
- pressure
- acting
- oil
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Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案は射出成形機等の型締装置に係る。
（従来の技術） 従来の型締装置には第３図に示すように１つの型締シリ
ンダ１０１内に隔壁１０１Ａを設け油室１０２に所定の
油圧をかけることにより生ずる第１の型締ラム１０３の
出力を油室１０４の作動油を介してパスカルの原理を用
いて増圧し第２の型締ラム１０５に作用させることによ
り第１の型締ラム１０３の出力を拡大して型締を行なう
増圧式型締装置あるいは図示はしないが良く知られた方
式として主型締ラムを補助ピストン又はブースタラムで
型閉しその時型締シリンダ内に生ずる負圧を利用して作
動油をサージバルブ（プレフィルバルブともいう）を通
して油槽から吸い込み型締力発生時にはサージバルブを
閉鎖して主型締ラムに油圧をかける方式等がある。
ンダ１０１内に隔壁１０１Ａを設け油室１０２に所定の
油圧をかけることにより生ずる第１の型締ラム１０３の
出力を油室１０４の作動油を介してパスカルの原理を用
いて増圧し第２の型締ラム１０５に作用させることによ
り第１の型締ラム１０３の出力を拡大して型締を行なう
増圧式型締装置あるいは図示はしないが良く知られた方
式として主型締ラムを補助ピストン又はブースタラムで
型閉しその時型締シリンダ内に生ずる負圧を利用して作
動油をサージバルブ（プレフィルバルブともいう）を通
して油槽から吸い込み型締力発生時にはサージバルブを
閉鎖して主型締ラムに油圧をかける方式等がある。
（考案が解決しようとする課題） しかしながら上記の様な型締装置においては、例えば増
圧式型締装置にあっては増圧された作動油の圧力が高圧
（通常５００kg／cm2程度）となるため第２の型締ラム
の外周と型締シリンダの内壁との間から洩れを生じやす
く、一方前述の従来の技術における後者の方式にあって
は主型締シリンダが移動する体積に相当する作動油を通
過させる必要上大きなサージバルブと大量の作動油を必
要とした。
圧式型締装置にあっては増圧された作動油の圧力が高圧
（通常５００kg／cm2程度）となるため第２の型締ラム
の外周と型締シリンダの内壁との間から洩れを生じやす
く、一方前述の従来の技術における後者の方式にあって
は主型締シリンダが移動する体積に相当する作動油を通
過させる必要上大きなサージバルブと大量の作動油を必
要とした。
（課題を解決するための手段） 本考案はかかる事情を背景として為されたものであっ
て、型締シリンダに圧力密にして増圧時の必要ストロー
クを往復動可能に複動クランピングラムを挿嵌し、該複
動クランピングラムに設けた内孔油室に圧力密にして型
開閉の必要ストロークを往復動可能に単動増圧ラムを挿
嵌し、前記内孔油室に作動油の吸引・とじ込め又は開放
を可能とするためのサージ弁を設ける一方、型締シリン
ダに固定した複数本の補助シリンダに型開閉の必要スト
ロークを往復動可能に補助ピストンを挿嵌するととも
に、該補助ピストンのピストンロッドの先端と前記単動
増圧ラムの先端をそれぞれ可動盤に固定したものであ
る。
て、型締シリンダに圧力密にして増圧時の必要ストロー
クを往復動可能に複動クランピングラムを挿嵌し、該複
動クランピングラムに設けた内孔油室に圧力密にして型
開閉の必要ストロークを往復動可能に単動増圧ラムを挿
嵌し、前記内孔油室に作動油の吸引・とじ込め又は開放
を可能とするためのサージ弁を設ける一方、型締シリン
ダに固定した複数本の補助シリンダに型開閉の必要スト
ロークを往復動可能に補助ピストンを挿嵌するととも
に、該補助ピストンのピストンロッドの先端と前記単動
増圧ラムの先端をそれぞれ可動盤に固定したものであ
る。
（実施例） 実施例を図面に従って説明する。
第１図において１は型締装置の型締シリンダであり、２
は該型締シリンダ１に圧力密にして増圧時の必要ストロ
ークを往復動可能に挿嵌された複動クランピングラムで
ある。３は複動クランピングラム２により画成された型
締シリンダ１の前進側油室であり４は後退側油室であ
る。前記型締シリンダ１には前進側油室３に連通する第
１ポート１Ａ、後退側油室４に連通する第２ポート１Ｂ
が設けられている。
は該型締シリンダ１に圧力密にして増圧時の必要ストロ
ークを往復動可能に挿嵌された複動クランピングラムで
ある。３は複動クランピングラム２により画成された型
締シリンダ１の前進側油室であり４は後退側油室であ
る。前記型締シリンダ１には前進側油室３に連通する第
１ポート１Ａ、後退側油室４に連通する第２ポート１Ｂ
が設けられている。
複数クランピングラム２には先端から軸芯方向に型閉ス
トロークより大きな深さの有底大径内孔たる第１油室２
Ａが設けられ、該第１油室２Ａの基底部から該第１油室
２Ａに連続して有底中径内孔たる第２油室２Ｂが設けら
れており、該第２油室２Ｂには軸芯に対し直角方向に複
動クランピングラム２の外周より連通して油通路２Ｃが
設けられている。第２油室２Ｂの内径・深さ及び油通路
２Ｃの内径は後述する増圧ラムが高速型閉時に負圧によ
り油槽より吸引する作動油を無理なく通過させる（作動
油の流速が１．５ｍ／ｓｅｃ以下が望ましい）寸法とし
ている。
トロークより大きな深さの有底大径内孔たる第１油室２
Ａが設けられ、該第１油室２Ａの基底部から該第１油室
２Ａに連続して有底中径内孔たる第２油室２Ｂが設けら
れており、該第２油室２Ｂには軸芯に対し直角方向に複
動クランピングラム２の外周より連通して油通路２Ｃが
設けられている。第２油室２Ｂの内径・深さ及び油通路
２Ｃの内径は後述する増圧ラムが高速型閉時に負圧によ
り油槽より吸引する作動油を無理なく通過させる（作動
油の流速が１．５ｍ／ｓｅｃ以下が望ましい）寸法とし
ている。
複動クランピングラム２が後退限度にあるとき該複動ク
ランピングラム２の油通路２Ｃに略同径で連通する第３
ポート１Ｃが型締シリンダ１に設けられる。
ランピングラム２の油通路２Ｃに略同径で連通する第３
ポート１Ｃが型締シリンダ１に設けられる。
前記油通路２Ｃと第３ポート１Ｃが合致する位置におい
て、例えば型締シリンダ１に立設した位置合わせピン５
に対し複動クランピングラム２の底部に位置合わせ穴２
Ｄが設けられる。
て、例えば型締シリンダ１に立設した位置合わせピン５
に対し複動クランピングラム２の底部に位置合わせ穴２
Ｄが設けられる。
６は複動クランピングラム２の第１油室２Ａに圧力密に
して型開閉時の必要ストロークを往復動可能に挿嵌され
た単動増圧ラムである。本例では型締時に該単動増圧ラ
ムが油圧を受ける有効面積と複動クランピングラム２が
油圧を受ける有効面積との比が１：３に構成されてい
る。
して型開閉時の必要ストロークを往復動可能に挿嵌され
た単動増圧ラムである。本例では型締時に該単動増圧ラ
ムが油圧を受ける有効面積と複動クランピングラム２が
油圧を受ける有効面積との比が１：３に構成されてい
る。
７は型締シリンダ１の後部軸芯上に取り付けられたサー
ジ弁シリンダ部であり、８はサージ弁プランジャであっ
てピストン８Ａ、ロッド８Ｂ、弁頭部８Ｃより構成され
る。
ジ弁シリンダ部であり、８はサージ弁プランジャであっ
てピストン８Ａ、ロッド８Ｂ、弁頭部８Ｃより構成され
る。
サージ弁シリンダ部７にはピストン８Ａが圧力密にして
サージ弁プランジャの開閉必要ストロークを往復動可能
に挿嵌される。７Ａはピストン８Ａを前進させるための
作動油を供給するための第４ポートであり、７Ｂは該ピ
ストン８Ａを後退させるための作動油を供給するための
第５ポートである。
サージ弁プランジャの開閉必要ストロークを往復動可能
に挿嵌される。７Ａはピストン８Ａを前進させるための
作動油を供給するための第４ポートであり、７Ｂは該ピ
ストン８Ａを後退させるための作動油を供給するための
第５ポートである。
９はピストン８Ａにより画成されたサージ弁シリンダ部
７の開放側油室であり１０は閉鎖側油室である。
７の開放側油室であり１０は閉鎖側油室である。
型締シリンダ１および複動クランピングラム２の底部を
貫通する摺動孔１Ｄ，２Ｅに圧力密にして摺動可能に挿
嵌されたロッド８Ｂの一端は複動クランピングラム２の
第１油室２Ａ側に位置する弁頭部８Ｃと一体となってお
り、他端はピストン８Ａに固定されて前述のサージ弁プ
ランジャ８を構成する。
貫通する摺動孔１Ｄ，２Ｅに圧力密にして摺動可能に挿
嵌されたロッド８Ｂの一端は複動クランピングラム２の
第１油室２Ａ側に位置する弁頭部８Ｃと一体となってお
り、他端はピストン８Ａに固定されて前述のサージ弁プ
ランジャ８を構成する。
サージ弁プランジャ８の弁頭部８Ｃと複動クランピング
ラム２の第２油室２Ｂの開口部の相方にサージ弁プラン
ジャ８の閉鎖時に当接するシール面８Ｄ，２Ｆがそれぞ
れ設けられている。
ラム２の第２油室２Ｂの開口部の相方にサージ弁プラン
ジャ８の閉鎖時に当接するシール面８Ｄ，２Ｆがそれぞ
れ設けられている。
単動増圧ラム６の底部には複動クランピングラム２の第
２油室２Ｂに向けて、複動クランピングラム２及び単動
増圧ラム６の両者が共に後退限度の位置にあっても、サ
ージ弁プランジャ８の開放ストロークを許す凹部６Ａが
設けられている。
２油室２Ｂに向けて、複動クランピングラム２及び単動
増圧ラム６の両者が共に後退限度の位置にあっても、サ
ージ弁プランジャ８の開放ストロークを許す凹部６Ａが
設けられている。
１１，１１は型締シリンダ１に固定された一対の補助シ
リンダであって、該補助シリンダ１１，１１には圧力密
にして型開閉時の必要ストロークを往復動可能に補助ピ
ストン１２，１２が挿嵌されている。１２Ａ，１２Ａは
補助ピストン１２，１２のピストンロッドである。１１
Ａ，１１Ａは補助シリンダ１１，１１の型閉側油室１
３，１３に連通する第６ポートであり、１１Ｂ，１１Ｂ
は型開側油室１４，１４に連通する第７ポートである。
リンダであって、該補助シリンダ１１，１１には圧力密
にして型開閉時の必要ストロークを往復動可能に補助ピ
ストン１２，１２が挿嵌されている。１２Ａ，１２Ａは
補助ピストン１２，１２のピストンロッドである。１１
Ａ，１１Ａは補助シリンダ１１，１１の型閉側油室１
３，１３に連通する第６ポートであり、１１Ｂ，１１Ｂ
は型開側油室１４，１４に連通する第７ポートである。
１５は複数本のタイバに沿って固定盤（いずれも図示せ
ず）に対し近接又は離間可能な可動盤である。該可動盤
１５には前述の単動増圧ラム６及びピストンロッド１２
Ａ，１２Ａの先端がそれぞれ固定されている。
ず）に対し近接又は離間可能な可動盤である。該可動盤
１５には前述の単動増圧ラム６及びピストンロッド１２
Ａ，１２Ａの先端がそれぞれ固定されている。
次に油圧制御回路の構成について述べる。２０は大容量
吐出ポンプであり２１は小容量吐出ポンプである。
吐出ポンプであり２１は小容量吐出ポンプである。
２２は大容量ポンプ２０の最高圧力を本例においては７
０kg／cm2に規制するための圧力制御弁である。
０kg／cm2に規制するための圧力制御弁である。
２３は電磁切換弁であり２３ａは該電磁切換弁２３のソ
レノイドである。圧力制御弁２２のベントポートと電磁
切換２３を連通してベント回路２４が設けられておりニ
ュートラル状態においては大容量吐出ポンプ２０から吐
出される作動油を油槽にアンロードせしめる様になって
いる。
レノイドである。圧力制御弁２２のベントポートと電磁
切換２３を連通してベント回路２４が設けられておりニ
ュートラル状態においては大容量吐出ポンプ２０から吐
出される作動油を油槽にアンロードせしめる様になって
いる。
２５は小容量ポンプ２１の最高圧力を本例においては１
６５kg／cm2に規制するための圧力制御弁である。
６５kg／cm2に規制するための圧力制御弁である。
２６はシーケンス弁であって本例では一次側油圧が４５
kg／cm2を越えると二次側に流れる様に設定している。
kg／cm2を越えると二次側に流れる様に設定している。
２７はソレノイド２７ａおよび２７ｂを備えた四方向電
磁切換弁である。
磁切換弁である。
２８はシーケンス弁２６の二次側と四方向電磁切換弁２
７を結ぶ油通路であり、２９は大容量吐出ポンプ２０の
吐出側から油通路２８方向へのみ作動油の流れを許す逆
止片である。３０は電磁切換弁であり３０ａは該電磁切
換弁３０のソレノイドである。
７を結ぶ油通路であり、２９は大容量吐出ポンプ２０の
吐出側から油通路２８方向へのみ作動油の流れを許す逆
止片である。３０は電磁切換弁であり３０ａは該電磁切
換弁３０のソレノイドである。
３１はソレノイド３１ａおよび３１ｂを備えた四方向電
磁切換弁である。
磁切換弁である。
次に作動について説明する。
第１図は複動クランピングラム２、単動増圧ラム６及び
補助ピストン１２，１２がすべて後退限度にあり、サー
ジ弁プランジャ８は開放されており、油圧制御回路に示
す全ての電磁切換弁のソレノイドが消磁されたニュート
ラル状態を示している。圧力制御弁２２はベント回路２
４の圧力が電磁切換弁２３を通じ油槽に開放されている
ためアンロード弁として働き大容量吐出ポンプ２０から
吐出される作動油を油槽に逃がしている。小容量吐出ポ
ンプ２１から吐出される作動油は四方向電磁切換弁３１
が断となっているためシーケンス弁２６の一次側で４５
kg／cm2の圧力をもちながら該シーケンス弁２６の二次
側から四方向電磁切換弁２７を経て油槽へ逃がされてい
る。
補助ピストン１２，１２がすべて後退限度にあり、サー
ジ弁プランジャ８は開放されており、油圧制御回路に示
す全ての電磁切換弁のソレノイドが消磁されたニュート
ラル状態を示している。圧力制御弁２２はベント回路２
４の圧力が電磁切換弁２３を通じ油槽に開放されている
ためアンロード弁として働き大容量吐出ポンプ２０から
吐出される作動油を油槽に逃がしている。小容量吐出ポ
ンプ２１から吐出される作動油は四方向電磁切換弁３１
が断となっているためシーケンス弁２６の一次側で４５
kg／cm2の圧力をもちながら該シーケンス弁２６の二次
側から四方向電磁切換弁２７を経て油槽へ逃がされてい
る。
次に電磁切換弁２３のソレノイド２３ａ、四方向電磁切
換弁２７のソレノイド２７ａ及び四方向電磁切換弁３１
のソレノイド３１ａが励磁されることにより型閉高速が
開始される。すなわちソレノイド２３ａが励磁されるこ
とにより電磁切換弁２３は断の機能となりベント回路２
４の油槽への通路が断たれることにより圧力制御弁２２
は規制圧力７０kg／cm2の安全弁として働くとともに四
方向電磁切換弁２７のソレノイド２７ａが励磁されるこ
とにより大容量吐出ポンプ２０から吐出された作動油は
逆止弁２９、四方向電磁切換弁２７を経て補助シリンダ
１１，１１の第６ポート１１Ａ，１１Ａに通じ型閉側油
室１３，１３に導かれる。型開側油室１４，１４は第７
ポート１１Ｂ，１１Ｂ、四方向電磁切換弁２７を経て油
槽に通じている。同時にソレノイド３１ａが励磁される
ことにより小容量吐出ポンプ２１から吐出された作動油
は型締シリンダ１の第２ポート１Ｂ及びサージ弁シリン
ダ部７の第４ポート７Ａを経てそれぞれ後退側油室４及
び開放側油室９に導かれることにより、複動クランピン
グラム２は型締シリンダ１の底部に押圧されサージ弁プ
ランジャ８は開放状態となる。
換弁２７のソレノイド２７ａ及び四方向電磁切換弁３１
のソレノイド３１ａが励磁されることにより型閉高速が
開始される。すなわちソレノイド２３ａが励磁されるこ
とにより電磁切換弁２３は断の機能となりベント回路２
４の油槽への通路が断たれることにより圧力制御弁２２
は規制圧力７０kg／cm2の安全弁として働くとともに四
方向電磁切換弁２７のソレノイド２７ａが励磁されるこ
とにより大容量吐出ポンプ２０から吐出された作動油は
逆止弁２９、四方向電磁切換弁２７を経て補助シリンダ
１１，１１の第６ポート１１Ａ，１１Ａに通じ型閉側油
室１３，１３に導かれる。型開側油室１４，１４は第７
ポート１１Ｂ，１１Ｂ、四方向電磁切換弁２７を経て油
槽に通じている。同時にソレノイド３１ａが励磁される
ことにより小容量吐出ポンプ２１から吐出された作動油
は型締シリンダ１の第２ポート１Ｂ及びサージ弁シリン
ダ部７の第４ポート７Ａを経てそれぞれ後退側油室４及
び開放側油室９に導かれることにより、複動クランピン
グラム２は型締シリンダ１の底部に押圧されサージ弁プ
ランジャ８は開放状態となる。
前記大容量吐出ポンプ２０から補助シリンダ１１，１１
の型閉側油室１３，１３に導かれた作動油と、複動クラ
ンピングラム２及びサージ弁プランジャ８に所定の作動
をさせた後、油通路２８においてこれに合流した小吐出
容量ポンプ２１から吐出される作動油の働きで補助ピス
トン１２，１２が高速前進することにより該補助ピスト
ン１２，１２のピストンロッド１２Ａ，１２Ａの先端に
固定された可動盤１５が高速前進する。前述した様にサ
ージ弁プランジャ８が開放となっているので可動盤１５
に先端を固定された単動増圧ラム６も可動盤１５に引っ
張られて油槽から第３ポート１Ｃ、油通路２Ｃ、第２油
室２Ｂを経て作動油を第１油室２Ａに負圧により吸引し
ながら高速前進する。
の型閉側油室１３，１３に導かれた作動油と、複動クラ
ンピングラム２及びサージ弁プランジャ８に所定の作動
をさせた後、油通路２８においてこれに合流した小吐出
容量ポンプ２１から吐出される作動油の働きで補助ピス
トン１２，１２が高速前進することにより該補助ピスト
ン１２，１２のピストンロッド１２Ａ，１２Ａの先端に
固定された可動盤１５が高速前進する。前述した様にサ
ージ弁プランジャ８が開放となっているので可動盤１５
に先端を固定された単動増圧ラム６も可動盤１５に引っ
張られて油槽から第３ポート１Ｃ、油通路２Ｃ、第２油
室２Ｂを経て作動油を第１油室２Ａに負圧により吸引し
ながら高速前進する。
尚型閉低速は必要に応じてソレノイド２３ａを消磁して
大容量吐出ポンプ２０をアンロードさせ、小容量吐出ポ
ンプ２１の吐出油のみを補助シリンダ１１，１１の型閉
側油室１３，１３に供給することにより容易に得られ
る。増圧に先だってサージ弁プランジャ８の閉鎖が行な
われる。ソレノイド３１ａが消磁され、かわってソレノ
イド３１ｂが励磁される。小吐出容量ポンプ２１から吐
出された作動油が電磁切換弁３１からサージ弁シリンダ
部７の第５ポート７Ｂを経て閉鎖側油室１０に導かれ開
放側油室９は油槽に通となるので、サージ弁プランジャ
８は引き戻され弁頭部８Ｃのシール面８Ｄが複動クラン
ピングラム２のシール面２Ｆに圧力密に当接することに
よりサージ弁プランジャ８の閉鎖が完了する。他にソレ
ノイド２７ａは引き続き励磁されている。
大容量吐出ポンプ２０をアンロードさせ、小容量吐出ポ
ンプ２１の吐出油のみを補助シリンダ１１，１１の型閉
側油室１３，１３に供給することにより容易に得られ
る。増圧に先だってサージ弁プランジャ８の閉鎖が行な
われる。ソレノイド３１ａが消磁され、かわってソレノ
イド３１ｂが励磁される。小吐出容量ポンプ２１から吐
出された作動油が電磁切換弁３１からサージ弁シリンダ
部７の第５ポート７Ｂを経て閉鎖側油室１０に導かれ開
放側油室９は油槽に通となるので、サージ弁プランジャ
８は引き戻され弁頭部８Ｃのシール面８Ｄが複動クラン
ピングラム２のシール面２Ｆに圧力密に当接することに
よりサージ弁プランジャ８の閉鎖が完了する。他にソレ
ノイド２７ａは引き続き励磁されている。
次に可動盤１５と固定盤との間に取り付けられた金型
（共に図示せず）の圧締を行なうため増圧工程に移る。
ソレノイド２３ａ、ソレノイド２７ａ、ソレノイド３０
ａが励磁される。ソレノイド３０ａが励磁されることに
より電磁切換弁３０は通の機能となる。大容量吐出ポン
プ２０及び小容量吐出ポンプ２１の各々から吐出された
作動油は油通路２８で合流し電磁切換弁３０から型締シ
リンダ１の第１ポート１Ａを経て前進側油室３に導か
れ、一部は電磁切換弁３０を経ず分岐して補助シリンダ
１１，１１の第６ポート１１Ａ，１１Ａから型閉側油室
１３，１３に導かれ、複動クランピングラム２及び補助
ピストン１２，１２を同時に押圧する。型閉時に単動増
圧ラム６の前進により第１油室２Ａに吸引された作動油
がサージ弁プランジャ８の閉鎖により該第１油室２Ａに
とじ込められているが、複動クランピングラム２の押圧
力により前記第１油室２Ａにとじ込められた作動油は圧
縮されてその圧力が上昇する。複動クランピングラム２
を押圧する作動油の圧力が６０kg／cm2程度に達したら
プレッシャスイッチ（図示せず）等で検出し大容量吐出
ポンプ２０からの作動油供給を停止させるためソレノイ
ド２３ａを消磁する。以降は小容量吐出ポンプ２１のみ
で昇圧し、圧力制御弁２５の最高規制圧力１６５kg／cm
2まで昇圧する。第２図には増圧工程終了後の型締圧力
保持の時の要部の状態が示されている。ソレノイドは２
７ａ及び３０ａが励磁されている。
（共に図示せず）の圧締を行なうため増圧工程に移る。
ソレノイド２３ａ、ソレノイド２７ａ、ソレノイド３０
ａが励磁される。ソレノイド３０ａが励磁されることに
より電磁切換弁３０は通の機能となる。大容量吐出ポン
プ２０及び小容量吐出ポンプ２１の各々から吐出された
作動油は油通路２８で合流し電磁切換弁３０から型締シ
リンダ１の第１ポート１Ａを経て前進側油室３に導か
れ、一部は電磁切換弁３０を経ず分岐して補助シリンダ
１１，１１の第６ポート１１Ａ，１１Ａから型閉側油室
１３，１３に導かれ、複動クランピングラム２及び補助
ピストン１２，１２を同時に押圧する。型閉時に単動増
圧ラム６の前進により第１油室２Ａに吸引された作動油
がサージ弁プランジャ８の閉鎖により該第１油室２Ａに
とじ込められているが、複動クランピングラム２の押圧
力により前記第１油室２Ａにとじ込められた作動油は圧
縮されてその圧力が上昇する。複動クランピングラム２
を押圧する作動油の圧力が６０kg／cm2程度に達したら
プレッシャスイッチ（図示せず）等で検出し大容量吐出
ポンプ２０からの作動油供給を停止させるためソレノイ
ド２３ａを消磁する。以降は小容量吐出ポンプ２１のみ
で昇圧し、圧力制御弁２５の最高規制圧力１６５kg／cm
2まで昇圧する。第２図には増圧工程終了後の型締圧力
保持の時の要部の状態が示されている。ソレノイドは２
７ａ及び３０ａが励磁されている。
型締シリンダ１の前進側油室３には１６５kg／cm2の油
圧が立っており複動クランピングラム２に働いている。
該複動クランピングラム２の出力は第１油室２Ａで増圧
された作動油を介して単動増圧ラム６に伝達され該単動
増圧ラム６が所定の出力をする。
圧が立っており複動クランピングラム２に働いている。
該複動クランピングラム２の出力は第１油室２Ａで増圧
された作動油を介して単動増圧ラム６に伝達され該単動
増圧ラム６が所定の出力をする。
本例では単動増圧ラム６と複動クランピングラムの有効
面積の比を１：３としているので、前進側油室３の油圧
が１６５kg／cm2のとき第１油室２Ａの油圧は１６５kg
／cm2×３＝４９５kg／cm2に増圧されている。但し本方
式は従来の力拡大式と異なり力は拡大されず、単動増圧
ラム６の出力は複動クランピングラム２の有効面積×１
６５kg／cm2に等しくなり、この出力に補助ピストン１
２，１２の出力を加えたものが可動盤１５に作用する型
締力となる。
面積の比を１：３としているので、前進側油室３の油圧
が１６５kg／cm2のとき第１油室２Ａの油圧は１６５kg
／cm2×３＝４９５kg／cm2に増圧されている。但し本方
式は従来の力拡大式と異なり力は拡大されず、単動増圧
ラム６の出力は複動クランピングラム２の有効面積×１
６５kg／cm2に等しくなり、この出力に補助ピストン１
２，１２の出力を加えたものが可動盤１５に作用する型
締力となる。
型締圧力保持工程が終了すると、ソレノイド２７ａは消
磁されソレノイド３０ａのみが励磁状態となる。型締シ
リンダ１の前進側油室３は第１ポート１Ａ、電磁切換弁
３０を経て四方向電磁切換弁２７から油槽へ連通し、補
助シリンダ１１，１１の型閉側油室１３，１３は第６ポ
ート１１Ａ，１１Ａから四方向電磁切換弁２７を経て油
槽へ連通する。このため複動クランピングラム２及び補
助ピストン１２，１２に働いていた１６５kg／cm2の油
圧は油槽に連通することにより自ら減圧して圧抜工程を
終了する。
磁されソレノイド３０ａのみが励磁状態となる。型締シ
リンダ１の前進側油室３は第１ポート１Ａ、電磁切換弁
３０を経て四方向電磁切換弁２７から油槽へ連通し、補
助シリンダ１１，１１の型閉側油室１３，１３は第６ポ
ート１１Ａ，１１Ａから四方向電磁切換弁２７を経て油
槽へ連通する。このため複動クランピングラム２及び補
助ピストン１２，１２に働いていた１６５kg／cm2の油
圧は油槽に連通することにより自ら減圧して圧抜工程を
終了する。
次にサージ弁プランジャの開放が行なわれる。すなわち
当初はソレノイド３０ａが消磁されソレノイド３１ａの
みが励磁される。このため小容量吐出ポンプ２１から吐
出された作動油が四方向電磁切換弁３１、型締シリンダ
１の第２ポート１Ｂを経て後退側油室４に導かれるとと
もに電磁切換弁３０が前進側油室３側の通路を断とする
ため複動クランピングラム２は動かず作動油は専らサー
ジ弁シリンダ部７のピストン８Ａに働いてサージ弁プラ
ンジャ８を開放させる。
当初はソレノイド３０ａが消磁されソレノイド３１ａの
みが励磁される。このため小容量吐出ポンプ２１から吐
出された作動油が四方向電磁切換弁３１、型締シリンダ
１の第２ポート１Ｂを経て後退側油室４に導かれるとと
もに電磁切換弁３０が前進側油室３側の通路を断とする
ため複動クランピングラム２は動かず作動油は専らサー
ジ弁シリンダ部７のピストン８Ａに働いてサージ弁プラ
ンジャ８を開放させる。
ソレノイド３０ａを再び励磁し複動クランピングラム２
を型締シリンダ１の底部に押圧する。
を型締シリンダ１の底部に押圧する。
最後に型開き工程について説明する。
型開高速時にはソレノイド２３ａ，２７ｂ，３０ａ，３
１ａが励磁される。大容量吐出ポンプ２０及び小容量吐
出ポンプ２１の吐出油が合流され補助シリンダ１１，１
１の第７ポート１１Ｂ，１１Ｂから型開側室１４，１４
に流入し補助ピストン１２，１２を高速で後退させる。
補助ピストン１２，１２のピストンロッド１２Ａ，１２
Ａの先端に固定された可動盤１５が高速で後退すなわち
型開きされ、該可動盤に固定された単動増圧ラム６もサ
ージ弁プランジャ８が開放となっているため第１油室２
Ａの作動油を第２油室２Ｂ、油通路２Ｃ、第３ポート１
Ｃを経て油槽に押し戻しながら後退する。
１ａが励磁される。大容量吐出ポンプ２０及び小容量吐
出ポンプ２１の吐出油が合流され補助シリンダ１１，１
１の第７ポート１１Ｂ，１１Ｂから型開側室１４，１４
に流入し補助ピストン１２，１２を高速で後退させる。
補助ピストン１２，１２のピストンロッド１２Ａ，１２
Ａの先端に固定された可動盤１５が高速で後退すなわち
型開きされ、該可動盤に固定された単動増圧ラム６もサ
ージ弁プランジャ８が開放となっているため第１油室２
Ａの作動油を第２油室２Ｂ、油通路２Ｃ、第３ポート１
Ｃを経て油槽に押し戻しながら後退する。
型閉時と同様にソレノイド２３ａを消磁して大容量吐出
ポンプ２０を必要に応じてアンロードさせることにより
容易に型開き速度は低速とすることができる。型開限度
位置にて作動は一巡し初期のニュートラル状態に戻る。
ポンプ２０を必要に応じてアンロードさせることにより
容易に型開き速度は低速とすることができる。型開限度
位置にて作動は一巡し初期のニュートラル状態に戻る。
（作用および効果） 本考案によれば型閉時は比較的小径の単動増圧ラムが吸
引する油量に見合ったサージ弁で用がたり、圧締時にお
ける圧締力は大径の複動クランピングラムの出力により
得ることができる。
引する油量に見合ったサージ弁で用がたり、圧締時にお
ける圧締力は大径の複動クランピングラムの出力により
得ることができる。
このためサージ弁、油槽を小さくすることができ、使用
する作動油の量も少なくすることができる。又複動クラ
ンピングラムの出力を作動油を介して出力する増圧ラム
が単動式のものであるため圧締時約５００kg／cm2に及
ぶ高圧作動油の洩れも殆ど皆無となっている。
する作動油の量も少なくすることができる。又複動クラ
ンピングラムの出力を作動油を介して出力する増圧ラム
が単動式のものであるため圧締時約５００kg／cm2に及
ぶ高圧作動油の洩れも殆ど皆無となっている。
第１図は本考案に係る型締装置を説明するための油圧制
御回路を含む要部構成図、第２図は第１図の別の作動状
態に於ける主要構成部、第３図は従来の増圧式型締装置
を説明するための要部図である。 １：型締シリンダ １Ｄ：摺動孔 ２：複動クランピングラム ２Ａ：第１油室 ２Ｂ：第２油室 ２Ｃ：油通路 ２Ｅ：摺動孔 ２Ｆ：シール面 ６：単動増圧ラム ７：サージ弁シリンダ部 ８：サージ弁プランジャ ８Ｄ：シール面 １１：補助シリンダ １２：補助ピストン １２Ａ：ピストンロッド １５：可動盤
御回路を含む要部構成図、第２図は第１図の別の作動状
態に於ける主要構成部、第３図は従来の増圧式型締装置
を説明するための要部図である。 １：型締シリンダ １Ｄ：摺動孔 ２：複動クランピングラム ２Ａ：第１油室 ２Ｂ：第２油室 ２Ｃ：油通路 ２Ｅ：摺動孔 ２Ｆ：シール面 ６：単動増圧ラム ７：サージ弁シリンダ部 ８：サージ弁プランジャ ８Ｄ：シール面 １１：補助シリンダ １２：補助ピストン １２Ａ：ピストンロッド １５：可動盤
Claims (1)
- 【請求項１】一端を型締シリンダに他端を固定盤に固定
し型締力に対抗して緊張する複数本のタイバを設け該タ
イバに沿って固定盤に近接又は離間可能な可動盤を設け
該可動盤と固定盤との間で金型の開閉および圧締操作を
行なうようにした型締装置において、型締シリンダに圧
力密にして増圧時の必要ストロークを往復動可能に複動
クランピングラムを挿嵌し、該複動クランピングラムに
設けた内孔油室に圧力密にして型開閉の必要ストローク
を往復動可能に単動増圧ラムを挿嵌し、前記内孔油室に
作動油の吸引・とじ込め又は開放を可能とするためのサ
ージ弁を設ける一方、型締シリンダに固定した複数本の
補助シリンダに型開閉の必要ストロークを往復動可能に
補助ピストンを挿嵌するとともに、該補助ピストンのピ
ストンロッドの先端と前記単動増圧ラムの先端をそれぞ
れ可動盤に固定したことを特徴とする型締装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173788U JPH065856Y2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 型締装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4173788U JPH065856Y2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 型締装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01145411U JPH01145411U (ja) | 1989-10-05 |
| JPH065856Y2 true JPH065856Y2 (ja) | 1994-02-16 |
Family
ID=31268168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4173788U Expired - Lifetime JPH065856Y2 (ja) | 1988-03-29 | 1988-03-29 | 型締装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH065856Y2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9048314B2 (en) | 2005-02-23 | 2015-06-02 | Intel Corporation | Field effect transistor with narrow bandgap source and drain regions and method of fabrication |
| US9337307B2 (en) | 2005-06-15 | 2016-05-10 | Intel Corporation | Method for fabricating transistor with thinned channel |
-
1988
- 1988-03-29 JP JP4173788U patent/JPH065856Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9048314B2 (en) | 2005-02-23 | 2015-06-02 | Intel Corporation | Field effect transistor with narrow bandgap source and drain regions and method of fabrication |
| US9368583B2 (en) | 2005-02-23 | 2016-06-14 | Intel Corporation | Field effect transistor with narrow bandgap source and drain regions and method of fabrication |
| US9337307B2 (en) | 2005-06-15 | 2016-05-10 | Intel Corporation | Method for fabricating transistor with thinned channel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01145411U (ja) | 1989-10-05 |
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