JPH06279919A

JPH06279919A - 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板及びその製造法

Info

Publication number: JPH06279919A
Application number: JP7225093A
Authority: JP
Inventors: Ryuji Ogata; 龍二緒方
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-03-30
Filing date: 1993-03-30
Publication date: 1994-10-04
Anticipated expiration: 2013-04-22
Also published as: JP2743765B2

Abstract

(57)【要約】【目的】 JIS G 4109 SCMV3−１のCr−Mo鋼の靱性を改
善する。【構成】Ｃ：0.10〜0.17％、Si：0.50〜0.70％、Mn：
0.40〜0.65％、Cr：1.00〜1.50％、Mo：0.45〜0.65％、
Nb：0.005 〜0.020 ％、Ca：0.0005〜0.0020％、sol.A
l：0.010 〜0.070 ％の鋼組成の圧力容器用Cr−Mo鋼
板。Al−Ｂの非添加、Nbの微量添加、Caの微量添加およ
びSi含有量の適正化、さらには焼入れ焼戻しの適用によ
り、低温靱性の確保を図った。【効果】高温強度特性 (高温クリープ特性) に優れる
とともに焼戻し脆化域を含む温度域で使用した後にも優
れた低温靱性を発揮する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高温強度特性 (高温ク
リープ特性) に優れるとともに焼戻し脆化域を含む温度
域で使用した後にも優れた低温靱性を発揮する圧力容器
用Cr−Mo鋼板およびその製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】石油化学工業等において用いられる圧力
容器用鋼板には、その苛酷な使用環境に対応するため、
優れた耐水素アタック性および高温強度 (優れた高温ク
リープ特性) がともに要求されており、従来から2 1/4
％Cr−１％Mo鋼 (以下、本明細書においては特にことわ
りがない限り「％」は「重量％」を意味するものとす
る) や３％Cr−１％Mo鋼等のCr−Mo鋼が広く使用されて
いた。

【０００３】多くの場合、これらの鋼材はその焼戻し脆
化温度域に相当する400 〜500 ℃の条件下で長期間にわ
たって使用されるために使用中に脆化を生じクラックが
発生し、装置の安全性や寿命が著しく低下してしまう。
そのため、前述の圧力容器に供されるCr−Mo鋼板は、高
温強度特性に優れ、使用前の靱性が高く、さらに脆化感
受性が低く使用後においても優れた靱性を維持できるこ
とが必要である。

【０００４】上述の2 1/4 ％Cr−１％Mo鋼や３％Cr−１
％Mo鋼に関しては、長年の研究により、脆化感受性が抑
制された高靱性Cr−Mo鋼が種々開発されており、既に実
用化されている。

【０００５】例えば特公昭59−2736号公報には、2 1/4
％Cr−１％Mo鋼を対象とした低Mn、Al−Ｂ複合添加Cr−
Mo鋼、すなわちＣ：0.08〜0.21％、Si：0.50％以下、M
n：0.45％以下、Cr：1.00〜3.50％、Mo：0.40〜1.50
％、Ｓ：0.010 ％未満、Ｂ：0.0005〜0.0050％、sol.A
l：0.020 〜0.070 ％、残部Feおよび不可避的不純物か
らなる圧力容器用Cr−Mo鋼が提案されている。この提案
にかかる圧力容器用Cr−Mo鋼によれば、Ｓを低減するこ
とにより使用前の靱性を改善し、Ｓの低減に起因する脆
化感受性の増加をMnの低減により抑制し、さらにMnの低
下による焼入れ不足に起因した高温強度の不足をＢ添加
により補うことにより、高温強度が高く、しかも焼戻し
脆化域を含む温度域で使用した後にも優れた靱性が発揮
されるとしている。

【０００６】特公昭55−82752 号公報には、2 1/4 ％Cr
−１％Mo鋼、３％Cr−１％Mo鋼、５％Cr−1/2 ％Mo鋼さ
らには７％Cr−1/2 ％Mo鋼を対象とした極低Si含有Cr−
Mo鋼、すなわち、Ｃ：0.08〜0.15％、Si：0.10％以下、
Mn：0.30〜0.60％、Cr：2.50〜10.00 ％、Mo：0.45〜1.
10％、Ｖ：0.05〜0.30％、Al：0.005 〜0.020 ％、残部
Feおよび不可避的不純物からなる耐再熱割れ性に優れ
た、圧力容器や化学反応容器用等の高強度高温用Cr−Mo
鋼が提案されている。この提案にかかる圧力容器や化学
反応容器用等の高強度高温用Cr−Mo鋼によれば、強度上
昇のために必須とされてきた調質処理を行わないために
Ｖを添加するとともにＶの添加に伴う溶接部の再熱割れ
感受性の上昇を防止するために鋼中のCr量の調整を図る
ことにより、鋼板の靱性および溶接接合部の靱性を維持
しつつ強度の上昇を図れるとしている。

【０００７】さらに、特公平２−14417 号公報には、2
1/4 ％Cr−１％Mo鋼のみを対象として、焼入れ性指数を
限定したCr−Mo鋼、すなわち、C:0.10〜0.17％、Si:0.1
0 〜0.20％、Mn:0.40 〜0.70％、Cr:1.80 〜3.40％、M
o:0.80 〜1.20％、Al:0.025％超0.060 ％以下、N:0.002
0〜0.0060％、P:0.012 ％以下を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物よりなり、焼入れ性指数が380 mm以上で
ある圧力容器用Cr−Mo鋼が提案されている。この提案に
かかる圧力容器用Cr−Mo鋼によれば、Al含有量およびＮ
含有量を特定の範囲に限定することにより、オーステナ
イト粒の大きさを適正化し、強度、靱性を確保し、焼戻
し脆化を抑制できるとしている。

【０００８】しかし、実用化されている、これらの2 1/
4 ％Cr−１％Mo鋼や３％Cr−１％Mo鋼等は、いずれもCr
含有量が比較的高く元来焼入れ性が優れるため、比較的
容易に高靱性・低焼戻し感受性鋼の製造が可能である
が、合金元素を多量に含有するために製造コストが高
く、また溶接性が低いために圧力容器としての溶接施工
の際に問題があった。

【０００９】そこで、近年、従来2 1/4 ％Cr−１％Mo鋼
が用いられていた部位に、替わりに1 1/4 ％Cr−1/2 ％
Mo鋼が用いられ始めている。1 1/4 ％Cr−1/2 ％Mo鋼
は、ASTM (ASTM A387/A387M-90a グレードll−クラス１
またはクラス２) またはJIS(JIS G 4109 SCMV3-1または
SCMV3-２) に示されているように、Ｃ：0.04〜0.17％、
Si：0.44〜0.86％、Mn：0.35〜0.73％、Ｐ：0.035 ％以
下、Ｓ：0.035 ％以下、Cr：0.94〜1.56％、Mo：0.40〜
0.70％のCr−Mo鋼であって、2 1/4 ％Cr−１％Mo鋼とほ
ぼ同等の高温強度特性を有しており、低合金Cr−Mo鋼で
あるために溶接性が優れている。

【００１０】1 1/4 ％Cr−1/2 ％Mo鋼に関するものとし
て、特公昭57−59297 号公報には、Ｃ：0.08〜0.20％、
Si：0.50％以下、Mn：0.20〜0.90％、Cr：1.00〜3.50
％、Mo:0.40〜1.50％、sol.Al：0.040 ％以下、Ｓ：0.0
10 ％未満、Ca：0.0005〜0.0150％、残部Feおよび不可
避的不純物からなる圧力容器用Cr−Mo鋼が提案されてい
る。この提案にかかる圧力容器用Cr−Mo鋼は、上記の鋼
組成の鋼板に、例えば、焼入れ処理 (930 ℃×８Hr→水
冷) 、焼戻し処理 (650 ℃×８Hr→空冷) および応力除
去焼鈍処理 (690 ℃×20Hr→炉冷、以下本明細書におい
ては応力除去焼鈍処理を「ＳＲ処理」という) の条件で
熱処理を行うことにより製造され、脆化感受性の増加を
抑制するためにSi含有量を0.50％以下に抑制し、Ｓの低
下により使用前の靱性を改善し、さらにCaの添加により
脆化感受性を著しく低下することにより、高温強度の低
下を防止しながら使用前および使用後の靱性の劣化を防
止するものである。

【００１１】また、特公昭57−57946 号公報には、Ｃ：
0.08〜0.20％、Si：0.10％未満、Mn：0.20〜0.90％、C
r：1.00〜3.50％、Mo：0.40〜1.50％、sol.Al：0.040
％以下、Ｓ：0.010 ％未満、ＶおよびNbの少なくとも１
種：0.01〜0.10％、残部Feおよび不可避的不純物からな
る圧力容器用Cr−Mo鋼が提案されている。この提案にか
かる圧力容器用Cr−Mo鋼によれば、Ｓを低減することに
より使用前の靱性を改善し、Ｓの低減に起因する脆化感
受性の増加をSiの低減により抑制し、さらにSiの低下に
よる高温強度の不足をＶおよび／またはNbの添加により
補うことにより、高温強度が高く、しかも焼戻し脆化域
を含む温度域で使用した後にも優れた靱性が発揮される
としている。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかし、特公昭57−59
297 号公報または特公昭57−57946 号公報により提案さ
れた1 1/4 ％Cr−1/2 ％Mo鋼 (JIS G 4109 SCMV3−１の
Cr−Mo鋼) は、2 1/4 ％Cr−１％Mo鋼に比較するとSi含
有量が高く、かつCr含有量およびMo含有量がともに低い
ため、特公昭59−2736号公報または特公昭55−82752 号
公報により提案されたCr−Mo鋼に比較すると、脆性感受
性が高く高靱性化が困難であった。

【００１３】なお、JIS G 4109 SCMV3−２のCr−Mo鋼
は、2 1/4 ％Cr−１％Mo鋼において採用されているAl−
Ｂ複合添加を行うことにより、焼入れ性を上昇させ、か
つ高靱性化を図ることが可能になっているが、JIS G 41
09 SCMV3−１の鋼の場合にAl−Ｂ複合添加を行うと強度
上昇が著しく、規格値外れとなってしまうため、これま
で高靱性化を図ることはできなかった。

【００１４】このように、JIS G 4109 SCMV3−１のCr−
Mo鋼の場合、強度の上限が60kgf/mm²前後と低いため、
焼入れ性の上昇に併せた高靱性化は不可能であって、現
在までのところ圧力容器用として実用化することはでき
ず、JIS G 4109 SCMV3−１のCr−Mo鋼の有する低コスト
性を享受することはできなかった。ここに、本発明の目
的は、JIS G 4109 SCMV3−１のCr−Mo鋼の靱性を改善し
た圧力容器用Cr−Mo鋼板およびその製造法を提供するこ
とにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明者は、かかる目的
を達成するためにCr−Mo鋼の組成について鋭意検討およ
び実験を重ねた結果、特公昭57−59297 号公報により提
案された1 1/4 ％Cr−1/2 ％Mo鋼からなる圧力容器用Cr
−Mo鋼において、(i) 強度上昇に顕著な効果を奏するAl
−Ｂ複合添加は行わないこと、(ii)焼入れ性を若干向上
させるために極微量のNbを添加すること、(iii) ＳＲ処
理後の特性低下を抑制するためにCaを微量添加するこ
と、および(iv)常温強度および高温強度の向上、および
使用後の強度低下の抑制をそれぞれ図るために、Si含有
量を0.50％以上0.70％以下とすること、さらに(v) 合金
成分の削減および靱性の向上を確実なものとするため、
熱処理としては公知の条件の焼入れ−焼戻し処理を行う
ことにより、低温靱性に優れた1 1/4 ％Cr−1/2 ％Mo鋼
を提供することが可能となることを知見して、本発明を
完成した。

【００１６】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：0.10〜0.17％、Si：0.50〜0.70％、Mn：0.40〜0.65
％、Cr：1.00〜1.50％、Mo：0.45〜0.65％、Nb：0.005
〜0.020 ％、Ca：0.0005〜0.0020％、sol.Al：0.010 〜
0.070 ％、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼組成
を有するとともに焼入れ焼戻し組織を有することを特徴
とする高靱性を有する圧力容器用Cr−Mo鋼板である。

【００１７】上記の本発明にかかる圧力容器用Cr−Mo鋼
板は、Ｃ：0.10〜0.17％、Si：0.50〜0.70％、Mn：0.40
〜0.65％、Cr：1.00〜1.50％、Mo：0.45〜0.65％、Nb：
0.005 〜0.020 ％、Ca：0.0005〜0.0020％、sol.Al：0.
010 〜0.070 ％を含有する鋼組成の鋼板を、900 〜950
℃の焼入れ温度で焼入れを行い、さらに650 〜770 ℃の
焼戻し温度で焼戻しを行うことにより製造される。

【００１８】

【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。本
発明にかかる高靱性を有する圧力容器用Cr−Mo鋼板の組
成を上記のように限定する理由を説明する。

【００１９】Ｃ：0.10〜0.17％Ｃは、常温強度および高温強度をともに確保するために
0.10％以上含有するが、Ｃ含有量が0.17％を越えると溶
接性が低下するとともに靱性の低下が著しくなる。そこ
で、本発明では、Ｃ含有量は0.10％以上0.17％以下と限
定する。

【００２０】Si：0.50〜0.70％ Siの添加は、常温強度および高温強度の向上、ＳＲ処理
後の強度低下の低減に有効であり、1 1/4 ％Cr−1/2 ％
Mo鋼においては0.50％以上添加することによりかかる効
果が奏される。しかし、0.70％超添加するとＪ−ファク
ターの増加、すなわちＳＲ処理後の靱性の低下を生じ
る。そこで、本発明では、Si含有量は0.50％以上0.70％
以下と限定する。

【００２１】Mn：0.40〜0.65％ Mnは、焼入れ性を上昇させて常温強度および高温強度さ
らには靱性をそれぞれ向上させることに極めて有効であ
るが、0.65％超添加すると、ＳＲ処理やステップクーリ
ングによる脆化感受性が高まり、ＳＲ処理後やステップ
クーリング後の靱性が著しく劣化する。一方、Mn含有量
が0.40％未満であると、脆化感受性は低くなるものの初
析フェライトの生成を促し、高温強度、ＳＲ処理前また
はステップクーリング前の靱性の低下がそれぞれ著し
い。そこで、本発明では、Mn含有量は0.40％以上0.65％
以下と限定する。

【００２２】Cr：1.00〜1.50％ Crは、1.00％以上含有されることにより耐水素アタック
性や耐酸化性を高めるが、Cr含有量が1.50％超であると
溶接性が低下するとともに本来の高温強度特性（高温ク
リープ特性）も飽和し、コスト増となるばかりである。
そこで、本発明では、Cr含有量は1.00％以上1.50％以下
と限定する。

【００２３】Mo：0.45〜0.65％ Moは、0.45％以上含有されることにより耐水素アタック
性や高温強度さらには高温クリープ強度を顕著に高める
が、0.65％超添加すると溶接性が低下するとともにコス
ト増となる。そこで、本発明では、Mo含有量は0.45％以
上0.65％以下と限定する。

【００２４】Nb：0.005 〜0.020 ％ Nbは、0.005 ％以上という極微量の添加により、常温強
度および高温強度をそれぞれを顕著に上昇させる。しか
し、0.020 ％超添加すると、析出硬化型元素としてＳＲ
割れ感受性を増加させる。そこで、本発明では、Nb含有
量は0.005 ％以上0.020 ％以下と限定する。

【００２５】Ca：0.0005〜0.0020％ Caは、本発明にかかる圧力容器用Cr−Mo鋼板においては
最も重要な元素の一つである。大型の圧力容器に使用さ
れるCr−Mo鋼板は、通常、長時間のＳＲ処理を施されて
使用されるため、鋼材に長時間のＳＲ処理を行った後の
強度および靱性の保証が要求される。通常、長時間のＳ
Ｒ処理が行われると、ベイナイト組織中の炭化物の粗大
化が生じてしまい強度および靱性がともに低下するが、
0.0005％以上という微量のCaを添加することにより、炭
化物の凝集および粗大化を遅らせることができ、ＳＲ処
理後においても高強度および高靱性を発揮することがで
きる。しかし、0.0020％超添加すると、その効果が飽和
するとともにスラブ製造時に内質に悪影響を及ぼす。そ
こで、本発明では、Ca含有量は0.0005％以上0.0020％以
下と限定する。

【００２６】sol.Al：0.010 〜0.070 ％ sol.Alは、鋼中にあっては0.010 ％以上存在して脱酸剤
として作用するが、0.070 ％超添加すると靱性が低下す
る。そこで、本発明では、sol.Al含有量は0.010 ％以上
0.070 ％以下と限定する。上記以外の組成は、Feおよび
不可避的不純物であるが、本発明にかかる圧力容器用Cr
−Mo鋼板では、さらに下記に列記する元素を含有しても
よい。

【００２７】Ｓ：0.010 ％以下Ｓは、鋼中の清浄度を低下させるとともに、Mnと結合し
てＢ系介在物となり靱性を著しく低下させるため極力低
減することが望ましい。そこで、製造コストを勘案し、
Ｓ含有量は0.010 ％以下とすることが望ましい。

【００２８】Ｐ: 0.015 ％以下Ｐは、鋼中の清浄度を低下させるとともに脆化感受性を
高める。そこで、本発明にかかる圧力容器用Cr−Mo鋼板
では、Ｐ含有量は0.015 ％以下とすることが望ましい。

【００２９】Sn、Sb、As：いずれも0.010 ％以下 Sn、SbまたはAsは、いずれもＳＲ処理後の靱性を著しく
低下させるため、いずれも0.010 ％以下とすることが望
ましい。以上の組成を有する本発明にかかる圧力容器用
Cr−Mo鋼板を製造するには、常法にしたがって溶製、造
塊 (連続鋳造もしくはインゴット) および熱間加工を行
って所定の寸法への成形を行ってから熱処理を行う。

【００３０】熱処理は、以下に示す条件で行う。すなわ
ち、焼入れ−焼戻し処理を行うこととし、焼入れ温度は
900 〜950 ℃、焼戻し温度は650 〜770 ℃とする。焼入
れ温度は、組織がオーステナイト単相となる温度とする
必要があり、本発明にかかるCr−Mo鋼板においては900
℃以上である。一方、950 ℃超に加熱すると、オーステ
ナイト粒の粗大化を生じてしまい靱性が低下する。そこ
で、本発明では、焼入れ温度は900 ℃以上950 ℃以下と
限定する。

【００３１】一方、焼戻し温度が650 ℃以上であれば、
組織調整を行って強度および靱性を調整することができ
るが、770 ℃を越えると２相域まで加熱されて組織が不
均一になってしまう。そこで、本発明では、焼戻し温度
は650 ℃以上770 ℃以下と限定する。

【００３２】以上のようにして製造される本発明にかか
る圧力容器用Cr−Mo鋼板は、JIS G4109 SCMV3−１のCr
−Mo鋼であって、引張強さ：410 〜590 N/mm²、降伏強
さ：235 N/mm² 以上である。さらに、低温靱性は−29℃
(−20°Ｆ) で50Ｊ以上のシャルピー吸収エネルギーを
有するため、圧力容器用として、2 1/4 ％Cr−１％Mo鋼
の代替に充分に使用できる。さらに、本発明を実施例を
参照しながら詳述するが、これは本発明の例示でありこ
れにより本発明が限定されるものではない。

【００３３】

【実施例１】表１に示す鋼組成を有する鋼板１ないし鋼
板５（板厚150mm)に表２に示すように焼入れ温度920
℃、焼戻し温度710 ℃およびＳＲ処理条件：690 ℃×25
Hrの熱処理を行って、５種のCr−Mo鋼板を製造した。

【００３４】これら５種のCr−Mo鋼板について、TS(N/m
m²) およびvE_-29(J)を測定した。結果を表２にまとめて
示すとともに、図１にグラフにまとめて示す。なお、TS
≧460N/mm²、vE_-29 ≧100Jを合格ラインとした。表１お
よび表２、および図１に示すグラフから、TS≧460N/m
m²、vE_-29 ≧100Jをともに満足するためには、Si含有量
は0.50％超0.70％以下であることがわかる。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】

【実施例２】常法にしたがって溶製および連続鋳造を行
った、表３に示す各種組成を有する24トンの鋼塊に熱間
圧延を行って、同表に示す板厚の熱延鋼板とし、その後
同表に示す条件で熱処理 (焼入れおよび焼戻し処理) を
行って、Cr−Mo鋼板を製造し、これらのCr−Mo鋼板から
JIS 10号引張試験片およびJIS ４号衝撃試験片をそれぞ
れ切り出し、Ｃ方向（圧延方向と直交する方向）につい
て常温引張試験およびシャルピー衝撃試験を行い、常温
引張試験におけるYP(N/mm²) およびTS(N/mm²)、シャル
ピー衝撃試験におけるvE_-29(J)およびvTs(℃) を測定し
た。

【００３８】結果を比較例とともに表４にまとめて示す
とともに、図２には、熱処理条件の違いによるvE_-29(J)
の違いを、図３にはＣ含有量の違いに起因したvE_-29(J)
の違いを、それぞれグラフで示す。

【００３９】

【表３】

【００４０】

【表４】

【００４１】表４から、本発明例 (試料No.1ないし試料
No.7) は、常温引張試験におけるYP：361 〜447 N/m
m²、TS：499 〜571 N/mm²であって衝撃試験におけるv
E_-29:114 〜186 J 、vTs ：−30〜−５ (℃) であり、
圧力容器用Cr−Mo鋼板として好適であることがわかる。

【００４２】これに対し、試料No.8ないし試料No.14 は
比較例である。試料No.8ないし試料No.10 は、熱処理条
件が本発明で規定する条件外であるため、シャルピー吸
収エネルギーvE_-29 が目標値を外れてしまった。

【００４３】試料No.11 は、Ｃ含有量が本発明の範囲の
下限を下回っているため、常温引張試験におけるTSが目
標値を外れてしまった。試料No.12 は、Ｃ含有量が本発
明の範囲の上限を上回っているため、シャルピー吸収エ
ネルギーvE_-29 が目標値を外れてしまった。

【００４４】試料No.13 は、Nbを添加していないため、
シャルピー吸収エネルギーvE_-29 が目標値を外れてしま
った。さらに、試料No.14 は、Caを添加していないた
め、シャルピー吸収エネルギーvE_-29 が目標値を外れて
しまった。

【００４５】さらに、目標性能であるvE_-29 ≧100(J)を
得るためには、図２から焼入れ焼戻し処理を行い、ま
た、図３からＣ含有量が0.10％以上0.17％以下であるこ
とがそれぞれわかる。

【００４６】

【実施例３】前述の表３中の試料No.1ないし試料No.3と
同一の鋼組成を有するCr−Mo鋼板 (板厚：100mm)に対し
て、焼入れ焼戻しおよびＳＲ処理を行ってCr−Mo鋼板を
製造した。

【００４７】これらの熱処理の際、焼戻し温度およびＳ
Ｒ処理温度を固定して焼入れ温度を変化させた場合の処
理条件および結果を表５に示すとともに、その結果を図
４にグラフにまとめて示す。また、焼入れ温度およびＳ
Ｒ処理温度を固定して焼戻し温度を変化させた場合の処
理条件および結果を表６に示すとともに、その結果を図
５にグラフにまとめて示す。なお、実施例１と同様に、
TS≧460N/mm²、vE_-29≧100Jを合格ラインとした。

【００４８】

【表５】

【００４９】

【表６】

【００５０】表５および図４から、TS≧460N/mm²、vE
_-29 ≧100Jをともに満足するためには、焼入れ温度は90
0 ℃以上950 ℃以下であることがわかる。また、表６お
よび図５から、TS≧460N/mm²、vE_-29 ≧100Jをともに満
足するためには、焼戻し温度は650 ℃以上770 ℃以下で
あることがわかる。

【００５１】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、低
温靱性に優れた圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板を提供するこ
とが可能となった。具体的には、本発明により、(i) 合
金コストの低廉なCr、Mo、Si、NbさらにはCaを適量組み
合わせることにより、コストおよび溶接性を悪化させる
ことなく焼入れ性を改善して、長時間のＳＲ処理を行っ
ても特性低下を軽微なものとすることができ、(ii)常温
におけるYP、TSをともに300 N/mm²以上、460 N/mm²以
上の高強度を確保でき、さらに(iii) −29℃において 1
00Ｊ以上の高いシャルピー吸収エネルギーを得ることが
可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１により得られた、Si含有量と、TSおよ
びvE_-29との関係を示すグラフである。

【図２】実施例２により得られた、熱処理条件の違いに
よる特性値の違いを示すグラフである。

【図３】実施例２により得られた、Ｃ含有量の違いによ
る特性値の違いを示すグラフである。

【図４】実施例３により得られた、焼入れ温度とTSおよ
びvE_-29との関係を示すグラフである。

【図５】実施例４により得られた、焼戻し温度とTSおよ
びvE_-29との関係を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.10〜0.17％、Si：0.50
〜0.70％、Mn：0.40〜0.65％、Cr：1.00〜1.50％、Mo：
0.45〜0.65％、Nb：0.005 〜0.020 ％、Ca：0.0005〜0.
0020％、sol.Al：0.010 〜0.070 ％、残部Feおよび不可
避的不純物からなる鋼組成を有するとともに焼入れ焼戻
し組織を有することを特徴とする圧力容器用Cr−Mo鋼
板。
【請求項２】重量％で、Ｃ：0.10〜0.17％、Si：0.50
〜0.70％、Mn：0.40〜0.65％、Cr：1.00〜1.50％、Mo：
0.45〜0.65％、Nb：0.005 〜0.020 ％、Ca：0.0005〜0.
0020％、sol.Al：0.010 〜0.070 ％、残部Feおよび不可
避的不純物からなる鋼組成の鋼板を、900 〜950 ℃の焼
入れ温度で焼入れを行い、さらに650〜770 ℃の焼戻し
温度で焼戻しを行うことを特徴とする圧力容器用Cr−Mo
鋼板の製造法。