JPH05318146A - ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法 - Google Patents
ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法Info
- Publication number
- JPH05318146A JPH05318146A JP8627192A JP8627192A JPH05318146A JP H05318146 A JPH05318146 A JP H05318146A JP 8627192 A JP8627192 A JP 8627192A JP 8627192 A JP8627192 A JP 8627192A JP H05318146 A JPH05318146 A JP H05318146A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- aluminum
- stainless steel
- clad material
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 接合性が良好で加工性に優れたステンレス鋼
／アルミニウムクラッド材を低コストで安定製造できる
圧延圧接手段を確立する。 【構成】 下ロ−ル周速を上ロ−ル周速に対して減速し
た異周速巻付け圧延圧接法によりステンレス鋼とアルミ
ニウムのクラッド材を製造するに際し、アルミニウム素
材を圧延機下ロ−ルへ、そして得られるクラッド材を圧
延機上ロ−ルへ巻付けると共に、素材単位幅当りの圧延
荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) を下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕（％）
との関係で「Ｐ≧10-0.60R」に調整して常温で接合圧延
するか、或いは、素材単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕を
「Ｐ≧10-0.70R」に調整して常温で接合圧延を行った後
にアルミニウムの再結晶温度以上５００℃以下の温度域
に加熱処理する。更には、前記接合圧延での後方張力及
び前方張力をそれぞれ特定の値に調整する。
／アルミニウムクラッド材を低コストで安定製造できる
圧延圧接手段を確立する。 【構成】 下ロ−ル周速を上ロ−ル周速に対して減速し
た異周速巻付け圧延圧接法によりステンレス鋼とアルミ
ニウムのクラッド材を製造するに際し、アルミニウム素
材を圧延機下ロ−ルへ、そして得られるクラッド材を圧
延機上ロ−ルへ巻付けると共に、素材単位幅当りの圧延
荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) を下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕（％）
との関係で「Ｐ≧10-0.60R」に調整して常温で接合圧延
するか、或いは、素材単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕を
「Ｐ≧10-0.70R」に調整して常温で接合圧延を行った後
にアルミニウムの再結晶温度以上５００℃以下の温度域
に加熱処理する。更には、前記接合圧延での後方張力及
び前方張力をそれぞれ特定の値に調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、圧延圧接法により接
合性の良好なステンレス鋼／アルミニウムクラッド材を
安定製造する方法に関するものである。
合性の良好なステンレス鋼／アルミニウムクラッド材を
安定製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】近年、工業分野や日用品の分野
等を問わず、ステンレス鋼とアルミニウムを複合化させ
た“ステンレス鋼／アルミニウムクラッド材”の需要が
急増している。このステンレス鋼／アルミニウムクラッ
ド材は、従来、図３で示したように、接合面にブラッシ
ング等の処理を施したステンレス鋼ストリップとアルミ
ニウムストリップとを加温して圧延機に連続的に送り込
み、強荷重で接合圧延する“圧延圧接法”で製造される
のが一般的であった。
等を問わず、ステンレス鋼とアルミニウムを複合化させ
た“ステンレス鋼／アルミニウムクラッド材”の需要が
急増している。このステンレス鋼／アルミニウムクラッ
ド材は、従来、図３で示したように、接合面にブラッシ
ング等の処理を施したステンレス鋼ストリップとアルミ
ニウムストリップとを加温して圧延機に連続的に送り込
み、強荷重で接合圧延する“圧延圧接法”で製造される
のが一般的であった。
【０００３】しかしながら、上記方法では、加熱装置等
の如き設備コストの高い素材ストリップ予備処理設備が
必要である上、強荷重を負荷する必要があることから剛
性の高い圧延機を必要としたり、変形抵抗が異なる素材
の圧延であることから加温条件の微妙な調整を要するな
ど、所望性能のクラッド材を低コストで安定製造するに
は種々の解決しなければならない問題があった。
の如き設備コストの高い素材ストリップ予備処理設備が
必要である上、強荷重を負荷する必要があることから剛
性の高い圧延機を必要としたり、変形抵抗が異なる素材
の圧延であることから加温条件の微妙な調整を要するな
ど、所望性能のクラッド材を低コストで安定製造するに
は種々の解決しなければならない問題があった。
【０００４】そこで、圧延圧接法によってクラッド材を
製造する際の、それぞれ変形抵抗が異なる素材の圧下率
割合を適正に調整する手段として、上下ロ−ルの周速を
異ならしめ、かつ素材の一方と圧接されたクラッド材を
それぞれ圧延機の上下ロ−ルの何れかに巻付けるように
して圧接圧延する“異周速巻付け圧延圧接法”が提案さ
れた（特開昭５９−７６６８６号，特開昭５９−２１５
２８６号）。
製造する際の、それぞれ変形抵抗が異なる素材の圧下率
割合を適正に調整する手段として、上下ロ−ルの周速を
異ならしめ、かつ素材の一方と圧接されたクラッド材を
それぞれ圧延機の上下ロ−ルの何れかに巻付けるように
して圧接圧延する“異周速巻付け圧延圧接法”が提案さ
れた（特開昭５９−７６６８６号，特開昭５９−２１５
２８６号）。
【０００５】更に、このような異周速巻付け圧延圧接法
で得られたクラッド材の残留応力を接合圧延直後の圧延
によって除去し、クラッドの接合強度増大を図った提案
もなされた（特開昭６１−２３８４８３号）。
で得られたクラッド材の残留応力を接合圧延直後の圧延
によって除去し、クラッドの接合強度増大を図った提案
もなされた（特開昭６１−２３８４８３号）。
【０００６】しかし、これら提案になる異周速巻付け圧
延圧接法は、クラッド比の調整等に優れた効果を示すも
のであったが、本発明者等の検討結果によると、例えば
ステンレス鋼とアルミニウムとのクラッド材の製造に適
用した場合には時として接合不完全が生じたり、或いは
安定した接合を行わしめようとすると接合圧延の際に大
荷重を必要とするなどの問題が残るものであることが分
かった。
延圧接法は、クラッド比の調整等に優れた効果を示すも
のであったが、本発明者等の検討結果によると、例えば
ステンレス鋼とアルミニウムとのクラッド材の製造に適
用した場合には時として接合不完全が生じたり、或いは
安定した接合を行わしめようとすると接合圧延の際に大
荷重を必要とするなどの問題が残るものであることが分
かった。
【０００７】このようなことから、本発明が目的とした
のは、接合性が良好で加工性に優れたステンレス鋼／ア
ルミニウムクラッド材を軽負荷（軽荷重）で安定製造で
きる圧延圧接手段を確立することであった。
のは、接合性が良好で加工性に優れたステンレス鋼／ア
ルミニウムクラッド材を軽負荷（軽荷重）で安定製造で
きる圧延圧接手段を確立することであった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成すべく鋭意研究を行ったところ、「ステンレス鋼
／アルミニウムクラッド材を製造する際に異周速巻付け
圧延圧接法を採用すると共に、 その接合圧延条件を特定
のものに調整すると、 過度の負荷（荷重）をかけない常
温での圧延でもって接合性の良好なクラッド材が安定し
て得られるようになり、 更にその際の張力条件を特定の
範囲に調整するとクラッド材の製造性が一層安定する
上、 接合圧延の後に所定の熱処理を施すことで接合強度
や加工性の更なる改善が可能になる」との知見が得られ
たのである。
を達成すべく鋭意研究を行ったところ、「ステンレス鋼
／アルミニウムクラッド材を製造する際に異周速巻付け
圧延圧接法を採用すると共に、 その接合圧延条件を特定
のものに調整すると、 過度の負荷（荷重）をかけない常
温での圧延でもって接合性の良好なクラッド材が安定し
て得られるようになり、 更にその際の張力条件を特定の
範囲に調整するとクラッド材の製造性が一層安定する
上、 接合圧延の後に所定の熱処理を施すことで接合強度
や加工性の更なる改善が可能になる」との知見が得られ
たのである。
【０００９】本発明は、上記知見事項等に基づいて完成
されたものであり、「下ロ−ル周速を上ロ−ル周速に対
して減速した異周速巻付け圧延圧接法によりステンレス
鋼とアルミニウムのクラッド材を製造するに際し、 アル
ミニウム素材を圧延機下ロ−ルへ、 そして得られるクラ
ッド材を圧延機上ロ−ルへ巻付けると共に、 素材単位幅
当りの圧延荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) を下ロ−ル速度比率
〔Ｒ〕（％）との関係で Ｐ≧10-0.60R に調整して常温で接合圧延するか、 或いは、 素材単位幅
当りの圧延荷重〔Ｐ〕を Ｐ≧10-0.70R に調整して常温で接合圧延を行った後にアルミニウムの
再結晶温度以上５００℃以下の温度域に加熱処理するこ
とにより、 接合性に優れたステンレス鋼／アルミニウム
クラッド材を低いコストで安定製造し得るようにした
点」に大きな特徴を有し、更には「上記接合圧延での張
力条件を ステンレス鋼素材の後方張力：１〜２５kgf/mm2 ， アルミニウム素材の後方張力： 0.1〜５kgf/mm2 ， 前方張力：１〜２５kgf/mm2 に調整することによって、 接合性に優れたステンレス鋼
／アルミニウムクラッド材の製造性を一層安定化せしめ
た点」をも特徴とするものである。
されたものであり、「下ロ−ル周速を上ロ−ル周速に対
して減速した異周速巻付け圧延圧接法によりステンレス
鋼とアルミニウムのクラッド材を製造するに際し、 アル
ミニウム素材を圧延機下ロ−ルへ、 そして得られるクラ
ッド材を圧延機上ロ−ルへ巻付けると共に、 素材単位幅
当りの圧延荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) を下ロ−ル速度比率
〔Ｒ〕（％）との関係で Ｐ≧10-0.60R に調整して常温で接合圧延するか、 或いは、 素材単位幅
当りの圧延荷重〔Ｐ〕を Ｐ≧10-0.70R に調整して常温で接合圧延を行った後にアルミニウムの
再結晶温度以上５００℃以下の温度域に加熱処理するこ
とにより、 接合性に優れたステンレス鋼／アルミニウム
クラッド材を低いコストで安定製造し得るようにした
点」に大きな特徴を有し、更には「上記接合圧延での張
力条件を ステンレス鋼素材の後方張力：１〜２５kgf/mm2 ， アルミニウム素材の後方張力： 0.1〜５kgf/mm2 ， 前方張力：１〜２５kgf/mm2 に調整することによって、 接合性に優れたステンレス鋼
／アルミニウムクラッド材の製造性を一層安定化せしめ
た点」をも特徴とするものである。
【００１０】ここで、下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕とは、式 で表される値であることは言うまでもない。
【００１１】このように、本発明は、過度の負荷（荷
重）をかけない常温での接合圧延でもって接合性が良好
で加工性に優れたクラッド材を安定して製造できるよう
にしたものであるが、以下、本発明において素材単位幅
当りの圧延荷重〔Ｐ〕，クラッド材の熱処理温度，接合
圧延での張力条件をそれぞれ前記の如くに限定した理由
を説明する。
重）をかけない常温での接合圧延でもって接合性が良好
で加工性に優れたクラッド材を安定して製造できるよう
にしたものであるが、以下、本発明において素材単位幅
当りの圧延荷重〔Ｐ〕，クラッド材の熱処理温度，接合
圧延での張力条件をそれぞれ前記の如くに限定した理由
を説明する。
【００１２】A) 素材単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕 クラッド材を製造する際の素材の接合には、まず素材両
金属の最表層の原子間に凝集力が働く距離まで界面同士
を近接させなければならない。接合圧延時に発生する垂
直応力はこの界面を近接させる力として働くが、最も容
易に得られる応力レベルの指針は圧延荷重である。一
方、界面に相対すべりが発生すると接合は有利に行われ
るが、その指針は下ロ−ル速度比率にて表される。
金属の最表層の原子間に凝集力が働く距離まで界面同士
を近接させなければならない。接合圧延時に発生する垂
直応力はこの界面を近接させる力として働くが、最も容
易に得られる応力レベルの指針は圧延荷重である。一
方、界面に相対すべりが発生すると接合は有利に行われ
るが、その指針は下ロ−ル速度比率にて表される。
【００１３】そして、この「圧延荷重」と「下ロ−ル速
度比率」とが圧延圧接の可否を左右する大きな因子とな
るが、ステンレス鋼とアルミニウムを常温（５０℃程度
までの温度）で異周速巻付け圧延圧接しようとする場
合、素材の単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) が下
ロ−ル速度比率〔Ｒ〕（％）との関係で Ｐ＜10-0.60R であると圧延のままでは良好な接合を安定して行うこと
ができず、また接合圧延の後に熱処理を施す場合であっ
ても Ｐ＜10-0.70R の条件下では良好な接合状態を安定して確保することが
できない。そのため、素材単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕
(tonf/mm) は、下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕（％）との関係
で、接合圧延の後に熱処理を施さない場合には Ｐ≧10-0.60R の範囲に、また接合圧延の後に熱処理を施す場合には Ｐ≧10-0.70R の範囲にそれぞれ調整することと定めた。
度比率」とが圧延圧接の可否を左右する大きな因子とな
るが、ステンレス鋼とアルミニウムを常温（５０℃程度
までの温度）で異周速巻付け圧延圧接しようとする場
合、素材の単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) が下
ロ−ル速度比率〔Ｒ〕（％）との関係で Ｐ＜10-0.60R であると圧延のままでは良好な接合を安定して行うこと
ができず、また接合圧延の後に熱処理を施す場合であっ
ても Ｐ＜10-0.70R の条件下では良好な接合状態を安定して確保することが
できない。そのため、素材単位幅当りの圧延荷重〔Ｐ〕
(tonf/mm) は、下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕（％）との関係
で、接合圧延の後に熱処理を施さない場合には Ｐ≧10-0.60R の範囲に、また接合圧延の後に熱処理を施す場合には Ｐ≧10-0.70R の範囲にそれぞれ調整することと定めた。
【００１４】B) 接合圧延後に施す熱処理の加熱温度 接合圧延後の熱処理は、より軽荷重で接合圧延を行った
ときの接合性を改善したり、クラッド材の加工性を向上
させるために施される処理であるが、その際の加熱温度
がアルミニウムの再結晶温度未満であると十分な接合性
改善効果が得られないばかりか、アルミニウムの完全再
結晶組織を実現できずに加工性向上効果を確保すること
も困難となる。一方、アルミニウムの結晶成長を回避し
オレンジピ−ル等の成形不良を引き起こさないために
は、加熱温度を５００℃以下に抑える必要がある。従っ
て、接合圧延後に施す熱処理での加熱温度は「アルミニ
ウムの再結晶温度以上５００℃以下」と定めた。
ときの接合性を改善したり、クラッド材の加工性を向上
させるために施される処理であるが、その際の加熱温度
がアルミニウムの再結晶温度未満であると十分な接合性
改善効果が得られないばかりか、アルミニウムの完全再
結晶組織を実現できずに加工性向上効果を確保すること
も困難となる。一方、アルミニウムの結晶成長を回避し
オレンジピ−ル等の成形不良を引き起こさないために
は、加熱温度を５００℃以下に抑える必要がある。従っ
て、接合圧延後に施す熱処理での加熱温度は「アルミニ
ウムの再結晶温度以上５００℃以下」と定めた。
【００１５】C) 接合圧延での張力条件 接合圧延の際に ステンレス鋼素材の後方張力：１〜２５kgf/mm2 ， アルミニウム素材の後方張力： 0.1〜５kgf/mm2 ， 前方張力：１〜２５kgf/mm2 に調整すると、ステンレス鋼／アルミニウムクラッド材
の製造性が一段と向上するのが好ましい。なぜなら、上
記各張力がその下限値を下回るとストリップの蛇行が発
生して形状不良を起こす懸念があり、一方、前記各張力
がその上限値を上回るとストリップの破断を生じたり、
過度の張力負荷による垂直応力成分の減少が生じる恐れ
が出て来るためである。
の製造性が一段と向上するのが好ましい。なぜなら、上
記各張力がその下限値を下回るとストリップの蛇行が発
生して形状不良を起こす懸念があり、一方、前記各張力
がその上限値を上回るとストリップの破断を生じたり、
過度の張力負荷による垂直応力成分の減少が生じる恐れ
が出て来るためである。
【００１６】続いて、本発明を実施例により更に具体的
に説明する。
に説明する。
【実施例】厚さ:0.3mm，幅:100mmのステンレス鋼（ＳＵ
Ｓ３０４）コイル材と、厚さ:0.5mm，幅:100mmのアルミ
ニウム（Ａ１１００）コイル材とを用意し、図１で示す
異周速巻付け圧延圧接法にて、 上ロ−ル速度〔V1〕：２mpm ， 下ロ−ル速度〔V2〕：２〜0.68mpm ， 下ロ−ル速度比：０〜−７２％， 圧延荷重：３０〜１３０tonf， 張力： 前方（クラッド材）…６００〜１０００kgf ， 後方（ステンレス鋼材）…３００〜７５０kgf ， 後方（アルミニウム材）…１５０〜２５０kgf なる条件で常温での接合圧延を行った。なお、接合圧延
に先立ち、ステンレス鋼材の接合面のみ連続ブラッシン
グ処理を行った。また、接合圧延後は必要により４５０
℃で熱処理を施した。
Ｓ３０４）コイル材と、厚さ:0.5mm，幅:100mmのアルミ
ニウム（Ａ１１００）コイル材とを用意し、図１で示す
異周速巻付け圧延圧接法にて、 上ロ−ル速度〔V1〕：２mpm ， 下ロ−ル速度〔V2〕：２〜0.68mpm ， 下ロ−ル速度比：０〜−７２％， 圧延荷重：３０〜１３０tonf， 張力： 前方（クラッド材）…６００〜１０００kgf ， 後方（ステンレス鋼材）…３００〜７５０kgf ， 後方（アルミニウム材）…１５０〜２５０kgf なる条件で常温での接合圧延を行った。なお、接合圧延
に先立ち、ステンレス鋼材の接合面のみ連続ブラッシン
グ処理を行った。また、接合圧延後は必要により４５０
℃で熱処理を施した。
【００１７】そして、このステンレス鋼／アルミニウム
クラッド板の製造試験に関してクラッド材の接合性評価
を実施したが、その結果を整理して図２に示す。
クラッド板の製造試験に関してクラッド材の接合性評価
を実施したが、その結果を整理して図２に示す。
【００１８】ところで、接合性の評価は次の要領で行っ
た。 〔接合性の評価〕まず、下記(a) の調査を行い、引き続
いて下記(b) の調査を実施して接合性を評価した。 (a) 得られた圧延のままでのクラッド板につき、切断時
の界面剥離の有無を調査。 (b) 「１８０°密着曲げ→Ｒ１mmの９０°曲げ→１８０
°密着曲げ→Ｒ１mmの逆９０°曲げ」の繰り返し曲げ試
験を行い、「界面剥離」や「破断・クラックの発生」の
有無を調査（これを満足すると絞り比２以下のプレス成
形に耐え得る）。 なお、図２において、接合性の評価結果は次の記号で表
示した。 ○：圧延のまま材で (a),(b)試験での剥離，破断なし。 △：圧延のまま材では (a),(b)試験で剥離，破断を生じ
るが、その後の熱処理により (a),(b)試験での剥離，破
断を生じなくなる。 ×：圧延のまま材で非接合となっているか、又は圧延後
に熱処理を施しても (a),(b)試験で剥離，破断を生じ
る。
た。 〔接合性の評価〕まず、下記(a) の調査を行い、引き続
いて下記(b) の調査を実施して接合性を評価した。 (a) 得られた圧延のままでのクラッド板につき、切断時
の界面剥離の有無を調査。 (b) 「１８０°密着曲げ→Ｒ１mmの９０°曲げ→１８０
°密着曲げ→Ｒ１mmの逆９０°曲げ」の繰り返し曲げ試
験を行い、「界面剥離」や「破断・クラックの発生」の
有無を調査（これを満足すると絞り比２以下のプレス成
形に耐え得る）。 なお、図２において、接合性の評価結果は次の記号で表
示した。 ○：圧延のまま材で (a),(b)試験での剥離，破断なし。 △：圧延のまま材では (a),(b)試験で剥離，破断を生じ
るが、その後の熱処理により (a),(b)試験での剥離，破
断を生じなくなる。 ×：圧延のまま材で非接合となっているか、又は圧延後
に熱処理を施しても (a),(b)試験で剥離，破断を生じ
る。
【００１９】前記図２に示される結果からも、本発明に
従うと、接合性の良好なステンレス鋼／アルミニウムク
ラッド板を軽荷重（軽負荷）の接合圧延によって安定に
製造できることを確認できる。そして、クラッド板製造
時の付加荷重が小さくて済むために能率の良い作業がで
きる上、加工硬化の程度も少なく、従って加工性の良好
なクラッド板が得られることも分かる。
従うと、接合性の良好なステンレス鋼／アルミニウムク
ラッド板を軽荷重（軽負荷）の接合圧延によって安定に
製造できることを確認できる。そして、クラッド板製造
時の付加荷重が小さくて済むために能率の良い作業がで
きる上、加工硬化の程度も少なく、従って加工性の良好
なクラッド板が得られることも分かる。
【００２０】
【発明の効果】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、接合性，加工性に優れたステンレス鋼とアルミニウ
ムのクラッド材を軽負荷（軽荷重）の接合圧延にて容易
に製造することができ、そのため設備コストや製造コス
トの低減、製品性能の向上を達成することが可能となる
など、産業上有用な効果がもたらされる。
ば、接合性，加工性に優れたステンレス鋼とアルミニウ
ムのクラッド材を軽負荷（軽荷重）の接合圧延にて容易
に製造することができ、そのため設備コストや製造コス
トの低減、製品性能の向上を達成することが可能となる
など、産業上有用な効果がもたらされる。
【図１】実施例で適用した異周速巻付け圧延圧接法の説
明図である。
明図である。
【図２】実施例での試験結果を下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕
と素材単位幅当りの圧延荷重で整理して示したグラフで
ある。
と素材単位幅当りの圧延荷重で整理して示したグラフで
ある。
【図３】従来の圧延圧接法によるクラッド材の製造法に
関する説明図である。
関する説明図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 下ロ−ル周速を上ロ−ル周速に対して減
速した異周速巻付け圧延圧接法によりステンレス鋼とア
ルミニウムのクラッド材を製造するに際し、アルミニウ
ム素材を圧延機下ロ−ルへ、そして得られるクラッド材
を圧延機上ロ−ルへ巻付けると共に、素材単位幅当りの
圧延荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) を下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕
（％）との関係で Ｐ≧10-0.60R に調整して常温で接合圧延することを特徴とする、ステ
ンレス鋼／アルミニウムクラッド材の製造方法。 - 【請求項２】 下ロ−ル周速を上ロ−ル周速に対して減
速した異周速巻付け圧延圧接法によりステンレス鋼とア
ルミニウムのクラッド材を製造するに際し、アルミニウ
ム素材を圧延機下ロ−ルへ、そして得られるクラッド材
を圧延機上ロ−ルへ巻付けると共に、素材単位幅当りの
圧延荷重〔Ｐ〕(tonf/mm) を下ロ−ル速度比率〔Ｒ〕
（％）との関係で Ｐ≧10-0.70R に調整して常温で接合圧延を行った後、アルミニウムの
再結晶温度以上で５００℃以下の温度域に加熱処理する
ことを特徴とする、ステンレス鋼／アルミニウムクラッ
ド材の製造方法。 - 【請求項３】 接合圧延での張力条件を ステンレス鋼素材の後方張力：１〜２５kgf/mm2 ， アルミニウム素材の後方張力： 0.1〜５kgf/mm2 ， 前方張力：１〜２５kgf/mm2 に調整することを特徴とする、請求項１又は２に記載の
ステンレス鋼／アルミニウムクラッド材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8627192A JPH05318146A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8627192A JPH05318146A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05318146A true JPH05318146A (ja) | 1993-12-03 |
Family
ID=13882162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8627192A Pending JPH05318146A (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05318146A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716765A (ja) * | 1993-07-01 | 1995-01-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 |
| WO2017043360A1 (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 新日鐵住金株式会社 | クラッド板とその製造方法 |
-
1992
- 1992-03-10 JP JP8627192A patent/JPH05318146A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0716765A (ja) * | 1993-07-01 | 1995-01-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス・アルミニウムクラッド材の製造方法 |
| WO2017043360A1 (ja) * | 2015-09-09 | 2017-03-16 | 新日鐵住金株式会社 | クラッド板とその製造方法 |
| JP6119942B1 (ja) * | 2015-09-09 | 2017-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | クラッド板とその製造方法 |
| CN107708910A (zh) * | 2015-09-09 | 2018-02-16 | 新日铁住金株式会社 | 金属复合板及其制造方法 |
| KR20180017116A (ko) * | 2015-09-09 | 2018-02-20 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 클래드판과 그 제조 방법 |
| CN107708910B (zh) * | 2015-09-09 | 2020-02-14 | 日本制铁株式会社 | 金属复合板及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1345728B1 (en) | Method of making a composite aluminium sheet | |
| KR20160140572A (ko) | 알루미늄 클래드재의 제조 방법 | |
| JPH05318146A (ja) | ステンレス鋼とアルミニウムのクラッド材を製造する方法 | |
| JP3296271B2 (ja) | チタンクラッド鋼板およびその製造法 | |
| JP2822141B2 (ja) | 高Ａｌ含有フェライトステンレス鋼箔の製造方法 | |
| JPH07109552A (ja) | 極薄軟質銅箔の製造方法 | |
| JP2663811B2 (ja) | アルミニウムクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH05318145A (ja) | 銅／ステンレス鋼複合材料の製造方法 | |
| JP3806173B2 (ja) | 熱延連続化プロセスによる材質バラツキの小さい熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3257301B2 (ja) | 熱延鋼板を原板とした溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6350113B2 (ja) | ||
| JP3806172B2 (ja) | 熱延連続化プロセスによる表面性状と酸洗性の良好な熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2868344B2 (ja) | 複合金属板の製造方法 | |
| JPH11319970A (ja) | 深絞り成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼／アルミニウムクラッド板 | |
| JPH01218703A (ja) | アルミニウム箔のダブリング圧延方法 | |
| JP3629120B2 (ja) | 異幅接合板の圧延破断防止方法 | |
| JP4696341B2 (ja) | 表面性状に優れた薄鋼板の製造方法 | |
| JP2691456B2 (ja) | 複合型制振鋼板の製造方法 | |
| JP3258223B2 (ja) | 連続熱延鋼板の製造方法とその設備 | |
| JPH05146880A (ja) | Ａｌ／ステンレス鋼クラツドコイル材の製造方法 | |
| JPH04167983A (ja) | 銅／ステンレス鋼の複合材料の製造方法 | |
| JP4197375B2 (ja) | エンドレス圧延性と成形性に優れた極低炭素鋼 | |
| JPS62289386A (ja) | クラツド材の製造方法 | |
| JP3872537B2 (ja) | 表面性状と酸洗性の良好な熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0343950B2 (ja) |