JPH05231459A - 油圧緩衝器 - Google Patents
油圧緩衝器Info
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- JPH05231459A JPH05231459A JP4070432A JP7043292A JPH05231459A JP H05231459 A JPH05231459 A JP H05231459A JP 4070432 A JP4070432 A JP 4070432A JP 7043292 A JP7043292 A JP 7043292A JP H05231459 A JPH05231459 A JP H05231459A
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- Japan
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- damping force
- valve
- extension
- piston
- stroke
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/36—Special sealings, including sealings or guides for piston-rods
- F16F9/368—Sealings in pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
- F16F9/3481—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body characterised by shape or construction of throttling passages in piston
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 縮小行程時と伸長行程時の減衰力特性をそれ
ぞれ個別に設定し、使用状態に応じた最適な減衰力特性
を発生させる。 【構成】 縮小行程時では、油室Ｂ内の油液が各切欠き
１２を介して伸長側環状油室１９内に流入することによ
り、該各切欠き１２によって所定の減衰力が発生する。
また、これとほぼ同時に、逆止弁体３６は各油室Ａ，Ｂ
間の微小差圧によって開弁し、縮小側連通路８内の油液
が流通孔３４から弁室３３を介してオリフィス３５内に
流入し、これにより所定の減衰力が発生する。従って、
縮小行程時では、まず最初に、各切欠き１２とオリフィ
ス３５とによって第１段目の減衰力が発生し、縮小速度
が速くなると縮小側ディスクバルブ１０が開弁して第２
段目の減衰力が発生する。また、伸長行程時には逆止弁
体３６は閉弁し、各切欠き１２のみによる第１段目の減
衰力となる。
ぞれ個別に設定し、使用状態に応じた最適な減衰力特性
を発生させる。 【構成】 縮小行程時では、油室Ｂ内の油液が各切欠き
１２を介して伸長側環状油室１９内に流入することによ
り、該各切欠き１２によって所定の減衰力が発生する。
また、これとほぼ同時に、逆止弁体３６は各油室Ａ，Ｂ
間の微小差圧によって開弁し、縮小側連通路８内の油液
が流通孔３４から弁室３３を介してオリフィス３５内に
流入し、これにより所定の減衰力が発生する。従って、
縮小行程時では、まず最初に、各切欠き１２とオリフィ
ス３５とによって第１段目の減衰力が発生し、縮小速度
が速くなると縮小側ディスクバルブ１０が開弁して第２
段目の減衰力が発生する。また、伸長行程時には逆止弁
体３６は閉弁し、各切欠き１２のみによる第１段目の減
衰力となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば車両の振動を緩
衝するのに好適に用いられる油圧緩衝器に関する。
衝するのに好適に用いられる油圧緩衝器に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６に従来技術による油圧緩衝器を示
す。
す。
【０００３】図において、１はシリンダ、２は該シリン
ダ１内に突出させて設けられたピストンロッド、３は該
ピストンロッド２の小径部２Ａに固着され、前記シリン
ダ１内に摺動可能に挿嵌されたピストンをそれぞれ示
す。そして、該ピストン３によって前記シリンダ１内は
２個の油室Ａ，Ｂに画成されており、ピストン３が縮小
側または伸長側に変位するときに一方の油室から他方の
油室に流れる油液に減衰力を発生させることによって、
振動の緩衝作用を行なわせるように構成されている。
ダ１内に突出させて設けられたピストンロッド、３は該
ピストンロッド２の小径部２Ａに固着され、前記シリン
ダ１内に摺動可能に挿嵌されたピストンをそれぞれ示
す。そして、該ピストン３によって前記シリンダ１内は
２個の油室Ａ，Ｂに画成されており、ピストン３が縮小
側または伸長側に変位するときに一方の油室から他方の
油室に流れる油液に減衰力を発生させることによって、
振動の緩衝作用を行なわせるように構成されている。
【０００４】４，５はピストン３の両端外周部近傍に環
状に形成された弁シート、６，７はピストン３の両端内
周部に設けられた突部をそれぞれ示し、各弁シート４，
５は各突部６，７よりも僅かに軸方向に突出して形成さ
れている。
状に形成された弁シート、６，７はピストン３の両端内
周部に設けられた突部をそれぞれ示し、各弁シート４，
５は各突部６，７よりも僅かに軸方向に突出して形成さ
れている。
【０００５】８，９はピストン３に設けられた縮小側連
通路，伸長側連通路をそれぞれ示し、該縮小側連通路８
は油室Ｂと後述の縮小側環状油室１８とを連通し、該伸
長側連通路９は油室Ａと後述の伸長側環状油室１９とを
連通させるもので、該各連通路８，９はピストン３の軸
線に対し傾斜して穿設されている。また、伸長側連通路
９は、縮小側連通路８よりも小径に形成されている。
通路，伸長側連通路をそれぞれ示し、該縮小側連通路８
は油室Ｂと後述の縮小側環状油室１８とを連通し、該伸
長側連通路９は油室Ａと後述の伸長側環状油室１９とを
連通させるもので、該各連通路８，９はピストン３の軸
線に対し傾斜して穿設されている。また、伸長側連通路
９は、縮小側連通路８よりも小径に形成されている。
【０００６】１０，１１はピストンロッド２の小径部２
Ａに嵌合され、その内周縁部がそれぞれ突部６，７と当
接し、外周縁部が弁シート４，５に離着座する縮小側デ
ィスクバルブ，伸長側ディスクバルブをそれぞれ示し、
該各ディスクバルブ１０，１１は前記弁シート４，５よ
りも大径に形成されている。そして、該縮小側ディスク
バルブ１０は２枚のディスクを重ね合わせて構成され、
伸長側ディスクバルブ１１は４枚のディスクを重ね合わ
せて構成されている。ここで、該伸長側ディスクバルブ
１１の最内側に位置するディスク１１Ａには、油室Ｂと
伸長側環状油室１９とを所定の絞りをもって常時連通さ
せる固定オリフィスとしての複数の切欠き１２，１２，
…（２個のみ図示）が形成されている。そして、該各デ
ィスクバルブ１０，１１は、縮小行程時，伸長行程時に
各ディスクの枚数により定まる開弁圧で開閉し、それぞ
れ異なる所定の減衰力を発生させるものである。
Ａに嵌合され、その内周縁部がそれぞれ突部６，７と当
接し、外周縁部が弁シート４，５に離着座する縮小側デ
ィスクバルブ，伸長側ディスクバルブをそれぞれ示し、
該各ディスクバルブ１０，１１は前記弁シート４，５よ
りも大径に形成されている。そして、該縮小側ディスク
バルブ１０は２枚のディスクを重ね合わせて構成され、
伸長側ディスクバルブ１１は４枚のディスクを重ね合わ
せて構成されている。ここで、該伸長側ディスクバルブ
１１の最内側に位置するディスク１１Ａには、油室Ｂと
伸長側環状油室１９とを所定の絞りをもって常時連通さ
せる固定オリフィスとしての複数の切欠き１２，１２，
…（２個のみ図示）が形成されている。そして、該各デ
ィスクバルブ１０，１１は、縮小行程時，伸長行程時に
各ディスクの枚数により定まる開弁圧で開閉し、それぞ
れ異なる所定の減衰力を発生させるものである。
【０００７】１３，１４は各ディスクバルブ１０，１１
をそれぞれ弁シート４，５から離座する方向への弾性変
形を可能ならしめるスペーサ、１５，１６は各ディスク
バルブ１０，１１の弁開度を規制するリテーナを示し、
ディスクバルブ１０，スペーサ１３およびリテーナ１５
はピストンロッド２に形成した段部２Ｂとピストン３と
の間に挟持され、また、ディスクバルブ１１，スペーサ
１４およびリテーナ１６はピストンロッド２の小径部２
Ａ先端側に螺合されたロックナット１７とピストン３と
の間に挟持されている。
をそれぞれ弁シート４，５から離座する方向への弾性変
形を可能ならしめるスペーサ、１５，１６は各ディスク
バルブ１０，１１の弁開度を規制するリテーナを示し、
ディスクバルブ１０，スペーサ１３およびリテーナ１５
はピストンロッド２に形成した段部２Ｂとピストン３と
の間に挟持され、また、ディスクバルブ１１，スペーサ
１４およびリテーナ１６はピストンロッド２の小径部２
Ａ先端側に螺合されたロックナット１７とピストン３と
の間に挟持されている。
【０００８】１８，１９は各ディスクバルブ１０，１１
がそれぞれ突部６，７および弁シート４，５に当接する
ことにより、該各ディスクバルブ１０，１１とピストン
３の両端面との間に形成された縮小側環状油室，伸長側
環状油室をそれぞれ示し、該縮小側環状油室１８は縮小
側連通路８を介して油室Ｂと連通し、該伸長側環状油室
１９は伸長側連通路９を介して油室Ａと連通している。
がそれぞれ突部６，７および弁シート４，５に当接する
ことにより、該各ディスクバルブ１０，１１とピストン
３の両端面との間に形成された縮小側環状油室，伸長側
環状油室をそれぞれ示し、該縮小側環状油室１８は縮小
側連通路８を介して油室Ｂと連通し、該伸長側環状油室
１９は伸長側連通路９を介して油室Ａと連通している。
【０００９】２０はピストン３の外周側に形成された環
状のピストンリング溝、２１は該ピストンリング溝２０
内に装着されたピストンリングをそれぞれ示し、該ピス
トンリング２１は、ピストンリング溝２０内に配設され
たバックアップリング（図示せず）により径方向外向き
に常時付勢され、これによりシリンダ１の内周面に接触
してシールするものである。
状のピストンリング溝、２１は該ピストンリング溝２０
内に装着されたピストンリングをそれぞれ示し、該ピス
トンリング２１は、ピストンリング溝２０内に配設され
たバックアップリング（図示せず）により径方向外向き
に常時付勢され、これによりシリンダ１の内周面に接触
してシールするものである。
【００１０】従来技術による油圧緩衝器は前述の如き構
成を有するもので、次にその作動について説明する。
成を有するもので、次にその作動について説明する。
【００１１】まず、ピストン３がピストンロッド２と共
に図中の矢示Ｘ方向（伸長側）に変位する伸長行程時で
は、油室Ａ内が高圧となり、該油室Ａと油室Ｂとの間に
圧力差が生じる。これにより、伸長速度が遅い間は、油
室Ａ内の油液が伸長側連通路９を介して伸長側環状油室
１９内に流入し、該伸長側環状油室１９内から各切欠き
１２を介して油室Ｂ内に流れ込む。ここで、該各切欠き
１２はその流路面積が絞られて固定オリフィスとなって
いるから、油液が各切欠き１２を通過する際に所定の小
さい減衰力Ｆ1 が発生する。そして、伸長速度が速くな
ると、油室Ａと油室Ｂの圧力差が大きくなり、この差圧
が伸長側ディスクバルブ１１の開弁圧を上回った場合に
は、油室Ａから伸長側環状油室１９内に流入した油液に
より、伸長側ディスクバルブ１１が開弁し、該伸長側環
状油室１９から油室Ｂへの流路面積が増大して所定の大
きい減衰力Ｆ2 （Ｆ1 ＜Ｆ2 ）が発生する。即ち、伸長
行程時にあっては、まず各切欠き１２による減衰力Ｆ1
が発生した後、伸長速度が速くなるとこれに加えて伸長
側ディスクバルブ１１による減衰力Ｆ2 が発生するとい
う、２段階の減衰力特性を有する。
に図中の矢示Ｘ方向（伸長側）に変位する伸長行程時で
は、油室Ａ内が高圧となり、該油室Ａと油室Ｂとの間に
圧力差が生じる。これにより、伸長速度が遅い間は、油
室Ａ内の油液が伸長側連通路９を介して伸長側環状油室
１９内に流入し、該伸長側環状油室１９内から各切欠き
１２を介して油室Ｂ内に流れ込む。ここで、該各切欠き
１２はその流路面積が絞られて固定オリフィスとなって
いるから、油液が各切欠き１２を通過する際に所定の小
さい減衰力Ｆ1 が発生する。そして、伸長速度が速くな
ると、油室Ａと油室Ｂの圧力差が大きくなり、この差圧
が伸長側ディスクバルブ１１の開弁圧を上回った場合に
は、油室Ａから伸長側環状油室１９内に流入した油液に
より、伸長側ディスクバルブ１１が開弁し、該伸長側環
状油室１９から油室Ｂへの流路面積が増大して所定の大
きい減衰力Ｆ2 （Ｆ1 ＜Ｆ2 ）が発生する。即ち、伸長
行程時にあっては、まず各切欠き１２による減衰力Ｆ1
が発生した後、伸長速度が速くなるとこれに加えて伸長
側ディスクバルブ１１による減衰力Ｆ2 が発生するとい
う、２段階の減衰力特性を有する。
【００１２】一方、ピストン３が前述とは反対に矢示Ｙ
方向（縮小側）に変位する縮小行程時では、油室Ｂ内が
高圧となって油室Ａとの間に圧力差が生じるから、縮小
速度が遅い間は、前述の伸長行程時とほぼ同様に、油室
Ｂ内の油液が各切欠き１２から伸長側環状油室１９，伸
長側連通路９を介して油室Ａ内に流れ込み、各切欠き１
２によって所定の減衰力Ｆ1 が発生する。そして、縮小
速度が速くなって各油室Ａ，Ｂ間の差圧が縮小側ディス
クバルブ１０の開弁圧を上回ると、該縮小側ディスクバ
ルブ１０が開弁し、所定の減衰力Ｆ3 （Ｆ1 ＜Ｆ3 ）が
発生する。ここで、縮小側ディスクバルブ１０は２枚の
ディスクを用い、伸長側ディスクバルブ１１は４枚のデ
ィスクを用いているから、伸長側ディスクバルブ１１の
開弁圧は縮小側ディスクバルブ１０の開弁圧よりも高
く、従って、伸長側ディスクバルブ１１による減衰力Ｆ
2 の方が縮小側ディスクバルブ１０による減衰力Ｆ3 よ
りも高い減衰力特性を示すようになっている。
方向（縮小側）に変位する縮小行程時では、油室Ｂ内が
高圧となって油室Ａとの間に圧力差が生じるから、縮小
速度が遅い間は、前述の伸長行程時とほぼ同様に、油室
Ｂ内の油液が各切欠き１２から伸長側環状油室１９，伸
長側連通路９を介して油室Ａ内に流れ込み、各切欠き１
２によって所定の減衰力Ｆ1 が発生する。そして、縮小
速度が速くなって各油室Ａ，Ｂ間の差圧が縮小側ディス
クバルブ１０の開弁圧を上回ると、該縮小側ディスクバ
ルブ１０が開弁し、所定の減衰力Ｆ3 （Ｆ1 ＜Ｆ3 ）が
発生する。ここで、縮小側ディスクバルブ１０は２枚の
ディスクを用い、伸長側ディスクバルブ１１は４枚のデ
ィスクを用いているから、伸長側ディスクバルブ１１の
開弁圧は縮小側ディスクバルブ１０の開弁圧よりも高
く、従って、伸長側ディスクバルブ１１による減衰力Ｆ
2 の方が縮小側ディスクバルブ１０による減衰力Ｆ3 よ
りも高い減衰力特性を示すようになっている。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来技術による油圧緩衝器では、伸長側ディスクバルブ１
１に固定オリフィスとしての各切欠き１２を設けること
により、縮小行程時，伸長行程時の減衰力特性をそれぞ
れ２段階に設定し、ピストン３等の変位速度に応じた減
衰力を得るようになっている。しかし、縮小行程時，伸
長行程時のいずれの場合にも、各切欠き１２によって第
１段目の減衰力Ｆ1 を発生させる構成となっているか
ら、第１段目の減衰力（低速変位時の減衰力）をそれぞ
れ個別に設定することができない。
来技術による油圧緩衝器では、伸長側ディスクバルブ１
１に固定オリフィスとしての各切欠き１２を設けること
により、縮小行程時，伸長行程時の減衰力特性をそれぞ
れ２段階に設定し、ピストン３等の変位速度に応じた減
衰力を得るようになっている。しかし、縮小行程時，伸
長行程時のいずれの場合にも、各切欠き１２によって第
１段目の減衰力Ｆ1 を発生させる構成となっているか
ら、第１段目の減衰力（低速変位時の減衰力）をそれぞ
れ個別に設定することができない。
【００１４】このため、上述した従来技術によるもので
は、例えば、伸長行程時の減衰力特性に合せて各切欠き
１２の減衰力Ｆ1 を設定すると、これにより縮小行程時
の減衰力特性がある程度決定されてしまうから、最適な
縮小行程時の減衰力特性を設定できないという問題があ
る。特に、近年の自動車の高級化に伴って、顧客からき
めこまやかな減衰力特性が要求されているが、従来技術
による油圧緩衝器では、縮小行程時と伸長行程時の低速
変位時の減衰力をそれぞれ個別に設定できないため、か
かる要求特性を満たすことができず、信頼性、性能が低
いという問題がある。
は、例えば、伸長行程時の減衰力特性に合せて各切欠き
１２の減衰力Ｆ1 を設定すると、これにより縮小行程時
の減衰力特性がある程度決定されてしまうから、最適な
縮小行程時の減衰力特性を設定できないという問題があ
る。特に、近年の自動車の高級化に伴って、顧客からき
めこまやかな減衰力特性が要求されているが、従来技術
による油圧緩衝器では、縮小行程時と伸長行程時の低速
変位時の減衰力をそれぞれ個別に設定できないため、か
かる要求特性を満たすことができず、信頼性、性能が低
いという問題がある。
【００１５】本発明は上述した従来技術の問題に鑑みな
されたもので、縮小行程時と伸長行程時の減衰力特性を
それぞれ個別に設定でき、使用状態に応じた最適な減衰
力特性を発生させることができる油圧緩衝器を提供する
ことを目的とする。
されたもので、縮小行程時と伸長行程時の減衰力特性を
それぞれ個別に設定でき、使用状態に応じた最適な減衰
力特性を発生させることができる油圧緩衝器を提供する
ことを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ために本発明が採用する構成の特徴は、ピストンリング
溝内に設けられた弁室と、伸長行程時，縮小行程時の少
なくともいずれか一方で所定の減衰力を発生すべく、前
記弁室を介して２つの油室のうち少なくともいずれか一
方の油室と各連通路のうち少なくともいずれか一方の連
通路とを連通する補助オリフィスと、前記弁室内に設け
られ、該補助オリフィスを各ディスクバルブの開弁圧よ
りも低い開弁圧で開閉する逆止弁体とを備えたことにあ
る。
ために本発明が採用する構成の特徴は、ピストンリング
溝内に設けられた弁室と、伸長行程時，縮小行程時の少
なくともいずれか一方で所定の減衰力を発生すべく、前
記弁室を介して２つの油室のうち少なくともいずれか一
方の油室と各連通路のうち少なくともいずれか一方の連
通路とを連通する補助オリフィスと、前記弁室内に設け
られ、該補助オリフィスを各ディスクバルブの開弁圧よ
りも低い開弁圧で開閉する逆止弁体とを備えたことにあ
る。
【００１７】
【作用】上記構成により、ピストンが変位すると各油室
間に圧力差が生じて、補助オリフィスと連通する連通路
内に油液が流入し、この圧力差が逆止弁体の開弁圧を上
回ると、該逆止弁体は開弁し、連通路からの油液が補助
オリフィスを通過することにより、所定の減衰力が発生
する。そして、変位速度が速くなって各油室間の圧力差
がディスクバルブの開弁圧を上回ると、該ディスクバル
ブが開弁し、これにより所定の減衰力が発生する。ま
た、ピストンが逆方向に変位すると、逆止弁体は閉弁
し、油液が補助オリフィスを通過することがないので、
変位速度が遅いときに異なる減衰力を発生する。
間に圧力差が生じて、補助オリフィスと連通する連通路
内に油液が流入し、この圧力差が逆止弁体の開弁圧を上
回ると、該逆止弁体は開弁し、連通路からの油液が補助
オリフィスを通過することにより、所定の減衰力が発生
する。そして、変位速度が速くなって各油室間の圧力差
がディスクバルブの開弁圧を上回ると、該ディスクバル
ブが開弁し、これにより所定の減衰力が発生する。ま
た、ピストンが逆方向に変位すると、逆止弁体は閉弁
し、油液が補助オリフィスを通過することがないので、
変位速度が遅いときに異なる減衰力を発生する。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１ないし図５に基
づき説明する。なお、実施例では前述した従来技術と同
一の構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略する
ものとする。
づき説明する。なお、実施例では前述した従来技術と同
一の構成要素に同一の符号を付し、その説明を省略する
ものとする。
【００１９】図中、３１はピストンロッド２の小径部２
Ａに固着された本実施例によるピストンを示し、該ピス
トン３１は従来技術で述べたピストン３とほぼ同様に、
シリンダ１内を２個の油室Ａ，Ｂに画成し、各連通路
８，９等が設けられている。しかし、本実施例によるピ
ストン３１には、図２に示す如く後述の逆止弁体３６が
係合する縦溝状の係合穴３２が一体形成され、後述のオ
リフィス３５等が設けられている。
Ａに固着された本実施例によるピストンを示し、該ピス
トン３１は従来技術で述べたピストン３とほぼ同様に、
シリンダ１内を２個の油室Ａ，Ｂに画成し、各連通路
８，９等が設けられている。しかし、本実施例によるピ
ストン３１には、図２に示す如く後述の逆止弁体３６が
係合する縦溝状の係合穴３２が一体形成され、後述のオ
リフィス３５等が設けられている。
【００２０】３３はピストンリング溝２０内に形成され
た環状の弁室を示し、該弁室３３は、図３にも示す如
く、縮小側連通路８とほぼ同径に形成された流通孔３４
を介して該縮小側連通路８と連通している。そして、該
弁室３３は、逆止弁体３６の開弁動作を保証するもので
ある。
た環状の弁室を示し、該弁室３３は、図３にも示す如
く、縮小側連通路８とほぼ同径に形成された流通孔３４
を介して該縮小側連通路８と連通している。そして、該
弁室３３は、逆止弁体３６の開弁動作を保証するもので
ある。
【００２１】３５は油室Ａと弁室３３との間を連通すべ
く、ピストン３１に穿設されたオリフィスを示し、前記
流通孔３４と共に補助オリフィスを構成するもので、該
オリフィス３５は弁室３３，流通孔３４を介して縮小側
連通路８と連通している。そして、該オリフィス３５
は、縮小側連通路８から弁室３３を介して流入した油室
Ｂ内の油液に流動抵抗を与えることにより、所定の減衰
力Ｆ4 を発生させるものである。
く、ピストン３１に穿設されたオリフィスを示し、前記
流通孔３４と共に補助オリフィスを構成するもので、該
オリフィス３５は弁室３３，流通孔３４を介して縮小側
連通路８と連通している。そして、該オリフィス３５
は、縮小側連通路８から弁室３３を介して流入した油室
Ｂ内の油液に流動抵抗を与えることにより、所定の減衰
力Ｆ4 を発生させるものである。
【００２２】３６は弁室３３内に位置してピストン３１
の外周側に設けられ、ばね性を有する弾性材料から略Ｃ
字状に形成された逆止弁体を示し、該逆止弁体３６は、
図４にも示す如く、その一端側に一体形成された係合部
３６Ａが係合穴３２に嵌合して取付けられ、該逆止弁体
３６の他端側は前記流通孔３４の流出口側を閉塞してい
る。また、該逆止弁体３６は、自身のばね力によって常
時径方向内向き（閉弁方向）に付勢されており、その開
弁圧は縮小側ディスクバルブ１０の開弁圧よりも低くな
るように設定されている。そして、該逆止弁体３６は、
縮小行程時に生じる各油室Ａ，Ｂ間の微小な差圧によっ
て開弁し、縮小側連通路８内の油液が流通孔３４，弁室
３３を介してオリフィス３５に流入するのを許すと共
に、油室Ａ内の油液がオリフィス３５，弁室３３，流通
孔３４を介して縮小側連通路８内に逆流するのを防止す
るものである。
の外周側に設けられ、ばね性を有する弾性材料から略Ｃ
字状に形成された逆止弁体を示し、該逆止弁体３６は、
図４にも示す如く、その一端側に一体形成された係合部
３６Ａが係合穴３２に嵌合して取付けられ、該逆止弁体
３６の他端側は前記流通孔３４の流出口側を閉塞してい
る。また、該逆止弁体３６は、自身のばね力によって常
時径方向内向き（閉弁方向）に付勢されており、その開
弁圧は縮小側ディスクバルブ１０の開弁圧よりも低くな
るように設定されている。そして、該逆止弁体３６は、
縮小行程時に生じる各油室Ａ，Ｂ間の微小な差圧によっ
て開弁し、縮小側連通路８内の油液が流通孔３４，弁室
３３を介してオリフィス３５に流入するのを許すと共
に、油室Ａ内の油液がオリフィス３５，弁室３３，流通
孔３４を介して縮小側連通路８内に逆流するのを防止す
るものである。
【００２３】本実施例による油圧緩衝器は上述の如き構
成を有するもので、次に、その作動について説明する。
成を有するもので、次に、その作動について説明する。
【００２４】まず、縮小行程時には、各油室Ａ，Ｂ間に
生じる圧力差によって、油室Ｂ内の油液が各切欠き１２
を介して伸長側環状油室１９内に流入する。一方、これ
とほぼ同時に、各油室Ａ，Ｂ間の微小な圧力差によって
逆止弁体３６が開弁し、縮小側連通路８内の油液が流通
孔３４から弁室３３を介してオリフィス３５内に流入す
ることにより、各切欠き１２のみによる所定の減衰力Ｆ
1 よりも小さな所定の減衰力Ｆ4 （Ｆ1 ＞Ｆ4 ）が発生
する。そして、縮小速度が速くなり各油室Ａ，Ｂ間の圧
力差が増大すると、縮小側ディスクバルブ１０が開弁
し、該縮小側ディスクバルブ１０により所定の減衰力Ｆ
3 が発生する。即ち、縮小行程時においては、第１段目
の減衰力は各切欠き１２とオリフィス３５とによって発
生し、第２段目の減衰力は縮小側ディスクバルブ１０に
よって発生する。なお、逆止弁体３６の開弁に要する遅
れ時間を考慮すれば、各切欠き１２による減衰力Ｆ1
と、各切欠き１２とオリフィス３５による減衰力Ｆ4
と、縮小側ディスクバルブ１０による減衰力Ｆ3 との３
段階の減衰力特性を有することになる。
生じる圧力差によって、油室Ｂ内の油液が各切欠き１２
を介して伸長側環状油室１９内に流入する。一方、これ
とほぼ同時に、各油室Ａ，Ｂ間の微小な圧力差によって
逆止弁体３６が開弁し、縮小側連通路８内の油液が流通
孔３４から弁室３３を介してオリフィス３５内に流入す
ることにより、各切欠き１２のみによる所定の減衰力Ｆ
1 よりも小さな所定の減衰力Ｆ4 （Ｆ1 ＞Ｆ4 ）が発生
する。そして、縮小速度が速くなり各油室Ａ，Ｂ間の圧
力差が増大すると、縮小側ディスクバルブ１０が開弁
し、該縮小側ディスクバルブ１０により所定の減衰力Ｆ
3 が発生する。即ち、縮小行程時においては、第１段目
の減衰力は各切欠き１２とオリフィス３５とによって発
生し、第２段目の減衰力は縮小側ディスクバルブ１０に
よって発生する。なお、逆止弁体３６の開弁に要する遅
れ時間を考慮すれば、各切欠き１２による減衰力Ｆ1
と、各切欠き１２とオリフィス３５による減衰力Ｆ4
と、縮小側ディスクバルブ１０による減衰力Ｆ3 との３
段階の減衰力特性を有することになる。
【００２５】一方、伸長行程時には、従来技術で述べた
とほぼ同様に、油室Ａ内の油液が伸長側連通路９から各
切欠き１２を介して伸長側環状油室１９内に流入するこ
とにより、第１段目の減衰力Ｆ1 が発生する。そして、
伸長速度が速くなると、伸長側ディスクバルブ１１が開
弁し、該伸長側ディスクバルブ１１により第２段目の減
衰力Ｆ2 が発生する。また、油室Ａの方が油室Ｂよりも
高圧となるから、逆止弁体３６は閉弁し、該油室Ａ内の
油液がオリフィス３５等を介して油室Ｂ側に流れ込むの
を防止する。従って、伸長行程時では、オリフィス３５
による減衰力Ｆ4 は発生しない。
とほぼ同様に、油室Ａ内の油液が伸長側連通路９から各
切欠き１２を介して伸長側環状油室１９内に流入するこ
とにより、第１段目の減衰力Ｆ1 が発生する。そして、
伸長速度が速くなると、伸長側ディスクバルブ１１が開
弁し、該伸長側ディスクバルブ１１により第２段目の減
衰力Ｆ2 が発生する。また、油室Ａの方が油室Ｂよりも
高圧となるから、逆止弁体３６は閉弁し、該油室Ａ内の
油液がオリフィス３５等を介して油室Ｂ側に流れ込むの
を防止する。従って、伸長行程時では、オリフィス３５
による減衰力Ｆ4 は発生しない。
【００２６】かくして、本実施例によれば、縮小行程時
の第１段目の減衰力を各切欠き１２とオリフィス３５と
によって発生させることができ、伸長行程時の第１段目
の減衰力を各切欠き１２のみによって発生させることが
できるから、各切欠き１２の減衰力Ｆ1 を伸長行程時に
合せて設定し、オリフィス３５の減衰力Ｆ4 を適宜調節
することにより、縮小行程時と伸長行程時とで、第１段
目の減衰力を個別にそれぞれ設定することができ、使用
状態に応じた最適な減衰力特性を得ることができ、性
能、信頼性を大幅に向上することができる。
の第１段目の減衰力を各切欠き１２とオリフィス３５と
によって発生させることができ、伸長行程時の第１段目
の減衰力を各切欠き１２のみによって発生させることが
できるから、各切欠き１２の減衰力Ｆ1 を伸長行程時に
合せて設定し、オリフィス３５の減衰力Ｆ4 を適宜調節
することにより、縮小行程時と伸長行程時とで、第１段
目の減衰力を個別にそれぞれ設定することができ、使用
状態に応じた最適な減衰力特性を得ることができ、性
能、信頼性を大幅に向上することができる。
【００２７】また、ピストンリング溝２０を利用して、
径方向内向きの弱いばね力を有する略Ｃ字状の逆止弁体
３６を配設する構成としたから、構造が簡単で容易に製
造することができる上に、ピストン３１の外観は実質的
にほとんど変化しないから、既存の組立て装置を用いて
油圧緩衝器を組立てることができる。
径方向内向きの弱いばね力を有する略Ｃ字状の逆止弁体
３６を配設する構成としたから、構造が簡単で容易に製
造することができる上に、ピストン３１の外観は実質的
にほとんど変化しないから、既存の組立て装置を用いて
油圧緩衝器を組立てることができる。
【００２８】なお、前記実施例では、オリフィス３５等
を縮小側連通路８側に設け、縮小行程時にのみ所定の減
衰力Ｆ4 を発生させる場合を例に挙げて説明したが、本
発明はこれに限らず、例えばピストンリング２１´が２
個設けられる油圧緩衝器の場合は、図５に示す変形例の
如く、各切欠き１２を廃止し、伸長側連通路９側にも、
前記第１の実施例とほぼ同様の弁室３３´，流通孔３４
´，オリフィス３５´，逆止弁体３６´等を設ける構成
としてもよい。この場合には、伸長行程時，縮小行程時
の減衰力特性を互いに全く独立して形成することができ
る。
を縮小側連通路８側に設け、縮小行程時にのみ所定の減
衰力Ｆ4 を発生させる場合を例に挙げて説明したが、本
発明はこれに限らず、例えばピストンリング２１´が２
個設けられる油圧緩衝器の場合は、図５に示す変形例の
如く、各切欠き１２を廃止し、伸長側連通路９側にも、
前記第１の実施例とほぼ同様の弁室３３´，流通孔３４
´，オリフィス３５´，逆止弁体３６´等を設ける構成
としてもよい。この場合には、伸長行程時，縮小行程時
の減衰力特性を互いに全く独立して形成することができ
る。
【００２９】また、前記実施例とは逆に、伸長側連通路
９側に補助オリフィスを設け、該補助オリフィスによっ
て伸長行程時にのみ所定の減衰力を発生させる構成とし
てもよい。
９側に補助オリフィスを設け、該補助オリフィスによっ
て伸長行程時にのみ所定の減衰力を発生させる構成とし
てもよい。
【００３０】また、前記実施例では、補助オリフィス
を、弁室３３，３３´と連通路８，９を連通する流通路
３４，３４´と、弁室３３，３３´と油室Ａ，Ｂを連通
するオリフィス３５，３５´とにより構成したが、本発
明はこれに限らず、弁室３３，３３´と連通路８，９を
連通する通路をオリフィスとし、弁室３３，３３´と油
室Ａ，Ｂを連通する通路を流通路とするようにしてもよ
く、さらには、両通路を共にオリフィスとするようにし
てもよい。
を、弁室３３，３３´と連通路８，９を連通する流通路
３４，３４´と、弁室３３，３３´と油室Ａ，Ｂを連通
するオリフィス３５，３５´とにより構成したが、本発
明はこれに限らず、弁室３３，３３´と連通路８，９を
連通する通路をオリフィスとし、弁室３３，３３´と油
室Ａ，Ｂを連通する通路を流通路とするようにしてもよ
く、さらには、両通路を共にオリフィスとするようにし
てもよい。
【００３１】さらに、前記実施例では、ピストンリング
２１は図示しないバックアップリングにより径方向外向
きに付勢されるものとして述べたが、これに替えて、ピ
ストンリング自体が径方向外向きのばね性を有するよう
に形成し、バックアップリングを廃止する構成としても
よい。
２１は図示しないバックアップリングにより径方向外向
きに付勢されるものとして述べたが、これに替えて、ピ
ストンリング自体が径方向外向きのばね性を有するよう
に形成し、バックアップリングを廃止する構成としても
よい。
【００３２】
【発明の効果】以上詳述した如く、本発明によれば、ピ
ストンが変位すると各油室間に圧力差が生じて、補助オ
リフィスと連通する連通路内に油液が流入し、この圧力
差が逆止弁体の開弁圧を上回ると該逆止弁体は開弁し、
連通路からの油液が補助オリフィスを通過することによ
り、縮小行程時，伸長行程時の少なくとも一方で補助オ
リフィスによる所定の減衰力を発生させることができ
る。この結果、縮小行程時と伸長行程時とで、それぞれ
の減衰力特性を個別に設定でき、使用状態に応じた最適
な減衰力特性を得ることができ、性能、信頼性を向上す
ることができる。
ストンが変位すると各油室間に圧力差が生じて、補助オ
リフィスと連通する連通路内に油液が流入し、この圧力
差が逆止弁体の開弁圧を上回ると該逆止弁体は開弁し、
連通路からの油液が補助オリフィスを通過することによ
り、縮小行程時，伸長行程時の少なくとも一方で補助オ
リフィスによる所定の減衰力を発生させることができ
る。この結果、縮小行程時と伸長行程時とで、それぞれ
の減衰力特性を個別に設定でき、使用状態に応じた最適
な減衰力特性を得ることができ、性能、信頼性を向上す
ることができる。
【図１】本発明の実施例による油圧緩衝器を示す要部縦
断面図である。
断面図である。
【図２】ピストンリング，逆止弁体を外した状態のピス
トンを示す正面図である。
トンを示す正面図である。
【図３】図１中の矢示III −III 方向断面図である。
【図４】逆止弁体を示す平面図である。
【図５】本発明の変形例による油圧緩衝器を示す要部縦
断面図である。
断面図である。
【図６】従来技術による油圧緩衝器を示す要部縦断面図
である。
である。
１ シリンダ ８ 縮小側連通路 ９ 伸長側連通路 １０ 縮小側ディスクバルブ １１ 伸長側ディスクバルブ １２ 切欠き ２０ ピストンリング溝 ２１ ピストンリング ３１，３１´ ピストン ３３，３３´ 弁室 ３４，３４´ 流通孔（補助オリフィス） ３５，３５´ オリフィス（補助オリフィス） ３６，３６´ 逆止弁体
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダと、該シリンダ内に摺動可能に
挿嵌され、該シリンダ内を２つの油室に画成したピスト
ンと、前記各油室間を連通すべく該ピストンに穿設され
た縮小側連通路，伸長側連通路と、前記ピストンの端面
に配設され、該各連通路をそれぞれ所定の開弁圧で開閉
する縮小側ディスクバルブ，伸長側ディスクバルブと、
前記ピストンの外周側に形成されたピストンリング溝
と、該ピストンリング溝内に設けられ、前記シリンダの
内周面に摺接するピストンリングとからなる油圧緩衝器
において、前記ピストンリング溝内に設けられた弁室
と、伸長行程時，縮小行程時の少なくともいずれか一方
で所定の減衰力を発生すべく、前記弁室を介して前記２
つの油室のうち少なくともいずれか一方の油室と前記各
連通路のうち少なくともいずれか一方の連通路とを連通
する補助オリフィスと、前記弁室内に設けられ、該補助
オリフィスを前記各ディスクバルブの開弁圧よりも低い
開弁圧で開閉する逆止弁体とを備えたことを特徴とする
油圧緩衝器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070432A JPH05231459A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 油圧緩衝器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4070432A JPH05231459A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 油圧緩衝器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231459A true JPH05231459A (ja) | 1993-09-07 |
Family
ID=13431319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4070432A Pending JPH05231459A (ja) | 1992-02-20 | 1992-02-20 | 油圧緩衝器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05231459A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7367435B2 (en) | 2002-05-31 | 2008-05-06 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Shock absorber design method |
| JP2009275813A (ja) * | 2008-05-14 | 2009-11-26 | Showa Corp | 油圧緩衝器のピストン構造 |
| WO2014010343A1 (ja) * | 2012-07-10 | 2014-01-16 | カヤバ工業株式会社 | 緩衝器の減衰バルブ |
| CN113819181A (zh) * | 2021-10-20 | 2021-12-21 | 山东凌博瑞轨道交通科技有限公司 | 用于油压减振器流线形阻尼节流孔结构及油压减振器 |
| US12078249B2 (en) | 2017-08-09 | 2024-09-03 | Mainspring Energy, Inc. | Piston sealing ring assembly having a gap cover element |
| US12078250B2 (en) | 2017-08-09 | 2024-09-03 | Mainspring Energy, Inc. | Piston sealing ring assemblies |
| US12188457B2 (en) * | 2017-08-09 | 2025-01-07 | Mainspring Energy, Inc. | Sealing ring assemblies configured for pressure locking |
-
1992
- 1992-02-20 JP JP4070432A patent/JPH05231459A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7367435B2 (en) | 2002-05-31 | 2008-05-06 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Shock absorber design method |
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| JP2014015994A (ja) * | 2012-07-10 | 2014-01-30 | Kayaba Ind Co Ltd | 緩衝器のバルブ構造 |
| CN104334912A (zh) * | 2012-07-10 | 2015-02-04 | 萱场工业株式会社 | 缓冲器的阻尼阀 |
| CN104334912B (zh) * | 2012-07-10 | 2016-03-09 | Ｋｙｂ株式会社 | 缓冲器的阻尼阀 |
| US9410595B2 (en) | 2012-07-10 | 2016-08-09 | Kyb Corporation | Damping valve for shock absorber |
| US12078249B2 (en) | 2017-08-09 | 2024-09-03 | Mainspring Energy, Inc. | Piston sealing ring assembly having a gap cover element |
| US12078250B2 (en) | 2017-08-09 | 2024-09-03 | Mainspring Energy, Inc. | Piston sealing ring assemblies |
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| CN113819181A (zh) * | 2021-10-20 | 2021-12-21 | 山东凌博瑞轨道交通科技有限公司 | 用于油压减振器流线形阻尼节流孔结构及油压减振器 |
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