JP7543657B2

JP7543657B2 - Air conditioning equipment

Info

Publication number: JP7543657B2
Application number: JP2020032898A
Authority: JP
Inventors: 功嗣三浦; 紘明河野; 素弘山口; 和也谷口; 吉毅加藤; 正径牧原; 隆宏前田; 邦義谷岡; 徹岡村; 直也牧本; 淳司山田; 健太茅野
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2019-03-29
Filing date: 2020-02-28
Publication date: 2024-09-03
Anticipated expiration: 2040-02-28
Also published as: JP2020164153A; CN113646594B; CN113646594A

Description

本発明は、空調装置に関する。 The present invention relates to an air conditioning device.

従来、空調装置に関する技術として、特許文献１に記載された技術が知られている。特許文献１に記載された車両用空調装置は、冷凍回路、低水温回路、高水温回路を有しており、車室内の冷房・暖房を実行可能に構成されている。特許文献１の低水温回路には、駆動機器（モータ、インバータ）やバッテリが配置されており、駆動機器やバッテリを低水温回路の冷却水で冷却している。 Conventionally, the technology described in Patent Document 1 is known as a technology related to air conditioning systems. The vehicle air conditioning system described in Patent Document 1 has a refrigeration circuit, a low water temperature circuit, and a high water temperature circuit, and is configured to be able to cool and heat the vehicle interior. The low water temperature circuit in Patent Document 1 has drive equipment (motor, inverter) and a battery arranged therein, and the drive equipment and battery are cooled by the cooling water in the low water temperature circuit.

そして、特許文献１の車両用空調装置は、低水温回路における駆動機器等の冷却で吸熱した廃熱を冷凍回路で汲み上げて、高水温回路のヒータコアを介して、空調対象空間としての車室内の暖房に利用している。つまり、特許文献１の車両用空調装置は、駆動機器等の機器廃熱を利用することで、空調対象空間を暖房する際の省エネルギ化を図っている。 The vehicle air conditioning system of Patent Document 1 pumps up the waste heat absorbed by cooling the drive equipment and the like in the low water temperature circuit in the refrigeration circuit, and uses it to heat the vehicle cabin, which is the space to be air-conditioned, via the heater core in the high water temperature circuit. In other words, the vehicle air conditioning system of Patent Document 1 aims to save energy when heating the space to be air-conditioned by using the waste heat from the drive equipment and the like.

特開２０１５－１８６９８９号公報JP 2015-186989 A

しかしながら、特許文献１のような構成において、駆動機器やバッテリは副次的に熱を発するものである為、機器廃熱の熱量は機器の動作状況に応じて随時変動する。又、特許文献１の構成では、機器廃熱は、冷凍回路によって低水温回路から汲み上げられて、高水温回路のヒータコアにて、送風空気の加熱に用いられる。つまり、機器廃熱の熱量が変動すると、暖房時における送風空気の温度変動の要因となり、空調対象空間の快適性を低下させてしまうことが想定される。 However, in a configuration like that of Patent Document 1, the driving equipment and battery secondarily generate heat, so the amount of waste heat from the equipment fluctuates from time to time depending on the operating conditions of the equipment. Also, in the configuration of Patent Document 1, the waste heat from the equipment is pumped up from the low water temperature circuit by the refrigeration circuit and used to heat the blown air by the heater core of the high water temperature circuit. In other words, fluctuations in the amount of waste heat from the equipment can cause temperature fluctuations in the blown air during heating, which is expected to reduce the comfort of the air-conditioned space.

本発明は、これらの点に鑑みてなされており、機器廃熱を利用した暖房に際して、発熱機器の発熱量の影響を抑えて、空調対象空間の快適性を担保することができる空調装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in consideration of these points, and aims to provide an air conditioning system that can minimize the impact of the heat generated by heat-generating equipment and ensure the comfort of the space to be air-conditioned when using waste heat from the equipment for heating.

前記目的を達成するため、本開示の第１態様に係る空調装置は、ヒートポンプサイクル（１０）と、加熱部（２０）と、低温側熱媒体回路（３０）と、放熱量調整制御部（５０ａ）とを有している。ヒートポンプサイクルは、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、減圧部（１４ｂ）と、蒸発器（１６）と、を有している。 To achieve the above object, the air conditioner according to the first aspect of the present disclosure has a heat pump cycle (10), a heating section (20), a low-temperature heat medium circuit (30), and a heat radiation amount adjustment control section (50a). The heat pump cycle has a compressor (11), a condenser (12), a pressure reduction section (14b), and an evaporator (16).

圧縮機は、冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる。減圧部は、凝縮器から流出した冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて冷媒を蒸発させる。 The compressor compresses the refrigerant and discharges it. The condenser condenses the high-pressure refrigerant compressed by the compressor through heat exchange. The pressure reduction section reduces the pressure of the refrigerant flowing out of the condenser. The evaporator evaporates the refrigerant by exchanging heat between the low-pressure refrigerant reduced in pressure by the pressure reduction section and a low-temperature heat medium.

加熱部は、暖房用熱交換器（１３、２３）と、外気放熱器（２２）と、放熱量調整部（２５）と、を有している。暖房用熱交換器は、高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する。外気放熱器は、高圧冷媒の有する熱を外気に放熱させる。放熱量調整部は、高圧冷媒の有する熱のうち外気放熱器で外気へ放熱される放熱量を調整する。 The heating section has a heating heat exchanger (13, 23), an outdoor air radiator (22), and a heat radiation amount adjustment section (25). The heating heat exchanger uses the heat of the high-pressure refrigerant as a heat source to heat the air to be blown into the space to be air-conditioned. The outdoor air radiator radiates the heat of the high-pressure refrigerant to the outdoor air. The heat radiation amount adjustment section adjusts the amount of heat of the high-pressure refrigerant that is radiated to the outdoor air by the outdoor air radiator.

低温側熱媒体回路は、蒸発器における熱交換によって吸熱される低温側熱媒体が循環するように構成されている。そして、低温側熱媒体回路は、低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有している。又、放熱量調整制御部は、放熱量調整部の作動を制御する。 The low-temperature heat medium circuit is configured to circulate the low-temperature heat medium that absorbs heat through heat exchange in the evaporator. The low-temperature heat medium circuit has a heat generating device (31) that is arranged so that it can be cooled through heat exchange with the low-temperature heat medium. The heat dissipation amount adjustment control unit controls the operation of the heat dissipation amount adjustment unit.

そして、放熱量調整制御部は、暖房用熱交換器で加熱された送風空気の送風空気温度が予め定められた目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、放熱量調整部によって外気放熱器における放熱量を調整する。 The heat radiation amount adjustment control unit then adjusts the amount of heat radiation in the outdoor air radiator using the heat radiation amount adjustment unit so that the temperature of the blown air heated by the heating heat exchanger approaches a predetermined target temperature (TAO).

これによれば、ヒートポンプサイクルと、加熱部と、低温側熱媒体回路とを協働させることで、低温側熱媒体を介して発熱機器を冷却すると共に、発熱機器の廃熱をヒートポンプサイクルで汲み上げて、加熱部における送風空気の加熱に利用することができる。つまり、空調装置は、発熱機器の冷却を行いつつ、発熱機器の廃熱を活用した空調対象空間の空調を実現させることができる。 According to this, by cooperating the heat pump cycle, the heating section, and the low-temperature heat medium circuit, the heat-generating device can be cooled via the low-temperature heat medium, and the waste heat of the heat-generating device can be pumped up by the heat pump cycle and used to heat the air being blown in the heating section. In other words, the air conditioner can cool the heat-generating device while also conditioning the target space by utilizing the waste heat from the heat-generating device.

又、放熱量調整部によって外気放熱器における放熱量を調整することで、暖房用熱交換器で送風空気に放熱される高圧冷媒の有する熱の熱量を調整することができる。従って、送風空気温度が予め定められた目標温度に近づくように、放熱量調整部によって外気放熱器における放熱量を調整することで、空調対象空間に供給される送風空気の温度に対する発熱機器の発熱量の影響を調整することができる。即ち、空調装置は、発熱機器の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、発熱機器の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。 In addition, by adjusting the amount of heat dissipated in the outdoor air radiator by the heat dissipation adjustment unit, it is possible to adjust the amount of heat contained in the high-pressure refrigerant that is dissipated to the blown air by the heating heat exchanger. Therefore, by adjusting the amount of heat dissipated in the outdoor air radiator by the heat dissipation adjustment unit so that the blown air temperature approaches a predetermined target temperature, it is possible to adjust the effect of the heat generated by the heat generating equipment on the temperature of the blown air supplied to the air-conditioned space. In other words, when conditioning the air-conditioned space by utilizing the waste heat from the heat generating equipment, the air conditioner can improve the comfort of the air-conditioned space regardless of the heat generated by the heat generating equipment.

又、本開示の第２態様に係る空調装置は、ヒートポンプサイクル（１０）と、加熱部（２０）と、低温側熱媒体回路（３０）と、熱交換量調整制御部（５０ｃ）と、を有している。ヒートポンプサイクルは、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、減圧部（１４ｂ）と、蒸発器（１６）と、を有している。 The air conditioner according to the second aspect of the present disclosure has a heat pump cycle (10), a heating section (20), a low-temperature heat medium circuit (30), and a heat exchange amount adjustment control section (50c). The heat pump cycle has a compressor (11), a condenser (12), a pressure reduction section (14b), and an evaporator (16).

圧縮機は、冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる。減圧部は、凝縮器から流出した冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる。加熱部は、高圧冷媒の有する熱を熱源として、空調対象空間へ送風される送風空気を加熱する暖房用熱交換器（２３）と、を有している。 The compressor compresses and discharges the refrigerant. The condenser condenses the high-pressure refrigerant compressed by the compressor through heat exchange. The pressure reducing section reduces the pressure of the refrigerant flowing out from the condenser. The evaporator evaporates the refrigerant by exchanging heat between the low-pressure refrigerant reduced in pressure by the pressure reducing section and a low-temperature heat medium. The heating section has a heating heat exchanger (23) that uses the heat of the high-pressure refrigerant as a heat source to heat the air to be blown into the space to be air-conditioned.

低温側熱媒体回路は、蒸発器における熱交換によって吸熱される低温側熱媒体が循環するように構成されている。そして、低温側熱媒体回路は、発熱機器（３１）と、外気熱交換器（３２）と、熱交換量調整部（３３）と、を有している。発熱機器は、低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置されている。外気熱交換器は、低温側熱媒体と前記外気とを熱交換させる。熱交換量調整部は、発熱機器における熱交換量と外気熱交換器における熱交換量を調整する。そして、熱交換量調整制御部は、熱交換量調整部の作動を制御する。 The low-temperature heat medium circuit is configured to circulate the low-temperature heat medium that absorbs heat through heat exchange in the evaporator. The low-temperature heat medium circuit has a heat generating device (31), an outside air heat exchanger (32), and a heat exchange amount adjustment unit (33). The heat generating device is arranged so that it can be cooled by heat exchange with the low-temperature heat medium. The outside air heat exchanger exchanges heat between the low-temperature heat medium and the outside air. The heat exchange amount adjustment unit adjusts the amount of heat exchange in the heat generating device and the amount of heat exchange in the outside air heat exchanger. The heat exchange amount adjustment control unit controls the operation of the heat exchange amount adjustment unit.

そして、熱交換量調整制御部は、発熱機器と低温側熱媒体の熱交換による冷却能力を保った状態で、暖房用熱交換器で加熱された送風空気の送風空気温度が予め定められた目標温度（ＴＡＯ）に近づくように、外気熱交換器における熱交換量を調整する。 The heat exchange amount adjustment control unit then adjusts the amount of heat exchange in the outdoor air heat exchanger so that the temperature of the blown air heated by the heating heat exchanger approaches a predetermined target temperature (TAO) while maintaining the cooling capacity through heat exchange between the heat generating device and the low-temperature heat medium.

又、熱交換量調整部によって外気熱交換器における熱交換量を調整することで、低温側熱媒体回路から吸熱される熱の総量を調整することができる。これにより、空調装置は、暖房用熱交換器で送風空気に放熱される高圧冷媒の有する熱の熱量を調整することができる。 In addition, by adjusting the amount of heat exchanged in the outdoor air heat exchanger using the heat exchange amount adjustment unit, the total amount of heat absorbed from the low-temperature side heat medium circuit can be adjusted. This allows the air conditioner to adjust the amount of heat contained in the high-pressure refrigerant that is radiated to the blown air in the heating heat exchanger.

そして、発熱機器と低温側熱媒体の熱交換による冷却能力を保った状態で、送風空気温度が予め定められた目標温度に近づくように、外気熱交換器における熱交換量が調整される。これにより、発熱機器の冷却を適切に行いつつ、空調対象空間に供給される送風空気の温度に対する発熱機器の発熱量の影響を調整することができる。即ち、空調装置は、発熱機器の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、発熱機器の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。 The amount of heat exchanged in the outdoor air heat exchanger is adjusted so that the temperature of the blown air approaches a predetermined target temperature while maintaining the cooling capacity through heat exchange between the heat-generating equipment and the low-temperature heat medium. This makes it possible to adjust the effect of the heat generated by the heat-generating equipment on the temperature of the blown air supplied to the space to be air-conditioned while appropriately cooling the heat-generating equipment. In other words, when conditioning the space to be air-conditioned using the waste heat of the heat-generating equipment, the air-conditioning device can improve the comfort of the space to be air-conditioned, regardless of the heat generated by the heat-generating equipment.

又、本開示の別の態様に係る空調装置は、ヒートポンプサイクル（１０）と、低温側熱媒体回路（３０）と、機器冷却制御部（５０ｅ）と、を有する構成にすることも可能である。ヒートポンプサイクルは、圧縮機（１１）と、凝縮器（１２）と、減圧部（１４ｂ）と、蒸発器（１６）と、を有している。 Also, an air conditioner according to another aspect of the present disclosure may be configured to have a heat pump cycle (10), a low-temperature side heat medium circuit (30), and an equipment cooling control unit (50e). The heat pump cycle has a compressor (11), a condenser (12), a pressure reduction unit (14b), and an evaporator (16).

圧縮機は、冷媒を圧縮して吐出する。凝縮器は、圧縮機で圧縮された高圧冷媒を熱交換によって凝縮させる。減圧部は、凝縮器から流出した冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧された低圧冷媒と低温側熱媒体とを熱交換させて前記冷媒を蒸発させる。 The compressor compresses the refrigerant and discharges it. The condenser condenses the high-pressure refrigerant compressed by the compressor through heat exchange. The pressure reduction section reduces the pressure of the refrigerant flowing out of the condenser. The evaporator evaporates the refrigerant by exchanging heat between the low-pressure refrigerant reduced in pressure by the pressure reduction section and a low-temperature heat medium.

低温側熱媒体回路は、蒸発器における熱交換によって吸熱される低温側熱媒体が循環するように構成されている。そして、低温側熱媒体回路は、低温側熱媒体との熱交換によって冷却可能に配置された発熱機器（３１）と、を有している。 The low-temperature heat medium circuit is configured to circulate the low-temperature heat medium that absorbs heat through heat exchange in the evaporator. The low-temperature heat medium circuit also has a heat-generating device (31) that is arranged so that it can be cooled through heat exchange with the low-temperature heat medium.

機器冷却制御部は、発熱機器の冷却に関する制御を行う。機器冷却制御部は、外気温が所定値よりも低い環境において、発熱機器の冷却を開始する場合、低温側熱媒体回路において、蒸発器及び発熱機器を介した低温側熱媒体の循環を開始し、低温側熱媒体の温度を上げて安定化するステップと、蒸発器及び発熱機器を介した低温側熱媒体の循環により、低温側熱媒体の温度が上がり安定化した後、蒸発器に対する冷媒の流通を開始するステップと、を実行する。 The equipment cooling control unit performs control related to cooling of the heat-generating equipment. When starting cooling of the heat-generating equipment in an environment where the outside air temperature is lower than a predetermined value, the equipment cooling control unit executes the steps of starting circulation of the low-temperature side heat medium through the evaporator and the heat-generating equipment in the low-temperature side heat medium circuit to raise and stabilize the temperature of the low-temperature side heat medium, and starting flow of refrigerant to the evaporator after the temperature of the low-temperature side heat medium is raised and stabilized by circulation of the low-temperature side heat medium through the evaporator and the heat-generating equipment.

これによれば、外気温が極低温の環境において、低温側熱媒体を介して発熱機器を冷却して、発熱機器の廃熱を吸熱させる際に、発熱機器の廃熱によって低温側熱媒体の温度を加熱することができる。そして、低温側熱媒体を予め温めた状態で、冷凍サイクルの作動を開始する為、冷凍サイクルにおける低圧側の冷媒圧力を或る程度上昇させておくことができる。これにより、極低温環境における蒸発器を用いた発熱機器の冷却に関して、初期段階における性能を向上させることができる。 With this, in an environment where the outside air temperature is extremely low, when a heat generating device is cooled via a low-temperature heat medium and the waste heat of the heat generating device is absorbed, the temperature of the low-temperature heat medium can be heated by the waste heat of the heat generating device. Then, since the operation of the refrigeration cycle is started with the low-temperature heat medium already warmed, the refrigerant pressure on the low-pressure side of the refrigeration cycle can be increased to a certain degree. This makes it possible to improve the performance in the initial stage of cooling a heat generating device using an evaporator in an extremely low temperature environment.

尚、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。 The symbols in parentheses for each means described in this section and in the claims indicate the corresponding relationship with the specific means described in the embodiments described below.

第１実施形態に係る空調装置の全体構成図である。1 is an overall configuration diagram of an air conditioning device according to a first embodiment; 第１実施形態に係る室内空調ユニットの全体構成図である。1 is an overall configuration diagram of an indoor air conditioning unit according to a first embodiment; 第１実施形態に係る空調装置の制御系を示すブロック図である。FIG. 2 is a block diagram showing a control system of the air conditioner according to the first embodiment. 第１実施形態における放熱量調整及び加熱の開始に関する制御処理のフローチャートである。5 is a flowchart of a control process related to the adjustment of the amount of heat dissipation and the start of heating in the first embodiment. 空調装置における放熱量の調整に関する制御処理のフローチャートである。4 is a flowchart of a control process related to adjustment of the amount of heat dissipation in an air conditioner. 空調装置における電気ヒータの発熱量の調整に関する制御処理のフローチャートである。4 is a flowchart of a control process related to adjustment of the heat generation amount of an electric heater in an air conditioner. 第２実施形態の空調装置１において、低温側熱媒体回路における放熱量の調整に関する制御処理のフローチャートである。13 is a flowchart of a control process related to adjustment of the amount of heat dissipation in a low-temperature side heat medium circuit in an air conditioner 1 of a second embodiment. 第２実施形態において、外気温がバッテリ温度よりも低い場合における熱交換量の調整に関する制御処理のフローチャートである。10 is a flowchart of a control process related to adjustment of a heat exchange amount when an outside air temperature is lower than a battery temperature in a second embodiment. 第２実施形態において、外気温がバッテリ温度よりも高い場合における熱交換量の調整に関する制御処理のフローチャートである。10 is a flowchart of a control process related to adjustment of a heat exchange amount when an outside air temperature is higher than a battery temperature in a second embodiment. 第３実施形態に係る空調装置における放熱量の調整開始に関する制御処理のフローチャートである。13 is a flowchart of a control process related to the start of adjustment of the amount of heat dissipation in an air conditioner according to a third embodiment. 第３実施形態に係る空調装置における電気ヒータの加熱開始に関する制御処理のフローチャートである。13 is a flowchart of a control process related to the start of heating by an electric heater in an air conditioner according to a third embodiment. 第４実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 13 is an overall configuration diagram of an air conditioner according to a fourth embodiment. 第５実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 13 is an overall configuration diagram of an air conditioner according to a fifth embodiment. 第６実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 13 is an overall configuration diagram of an air conditioner according to a sixth embodiment. 第７実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 13 is an overall configuration diagram of an air conditioner according to a seventh embodiment. 第８実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 13 is an overall configuration diagram of an air conditioning device according to an eighth embodiment. 第９実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 13 is an overall configuration diagram of an air conditioner according to a ninth embodiment. 第１０実施形態に係る空調装置の冷却暖房モードにおける目標温度の設定に関する制御処理のフローチャートである。23 is a flowchart of a control process related to setting of a target temperature in a cooling/heating mode of an air conditioner according to a tenth embodiment. 第１１実施形態に係る空調装置の冷却暖房モードにおける目標温度の設定に関する制御処理のフローチャートである。23 is a flowchart of a control process related to setting of a target temperature in a cooling/heating mode of an air conditioner according to an eleventh embodiment. 第１２実施形態における低温センサ側内容積及び低温側機器内容積の一例を示す説明図である。FIG. 23 is an explanatory diagram showing an example of a low temperature sensor side internal volume and a low temperature side device internal volume in the twelfth embodiment. 第１２実施形態におけるバッテリ及びバッテリ用熱交換器を示す斜視図である。FIG. 23 is a perspective view showing a battery and a battery heat exchanger in a twelfth embodiment. 第１２実施形態における低温側機器内容積の一例を示す説明図である。FIG. 23 is an explanatory diagram showing an example of an internal volume of a low-temperature side device in the twelfth embodiment. 第１３実施形態に係る空調装置におけるバッテリの冷却開始時の制御処理のフローチャートである。23 is a flowchart of a control process at the start of cooling the battery in an air conditioner according to a thirteenth embodiment. 第１３実施形態におけるバッテリの冷却開始時における低温側熱媒体温度及び冷媒吸入圧力の変化に関する説明図である。23 is an explanatory diagram relating to changes in low-temperature side heat medium temperature and refrigerant suction pressure at the start of cooling of the battery in the thirteenth embodiment. FIG. 第１４実施形態に係る空調装置の全体構成図である。FIG. 23 is an overall configuration diagram of an air conditioning device according to a fourteenth embodiment.

以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各実施形態において、先行する実施形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の実施形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。 Below, multiple embodiments for implementing the present disclosure will be described with reference to the drawings. In each embodiment, parts corresponding to matters described in the preceding embodiment may be given the same reference numerals, and duplicated descriptions may be omitted. In cases where only a portion of the configuration is described in each embodiment, other previously described embodiments may be applied to the other portions of the configuration. In addition to combinations of parts that are specifically specified as being possible in each embodiment, it is also possible to partially combine embodiments even if not specified, as long as there is no particular problem with the combination.

（第１実施形態）
先ず、本開示における第１実施形態について、図１～図３を参照しつつ説明する。第１実施形態では、本開示に係る空調装置１を、車両走行用の駆動力を走行用電動モータから得る電気自動車の車両用空調装置に適用している。空調装置１は、電気自動車において、空調対象空間である車室内の空調や、発熱機器としてのバッテリ３１の温度調整を行う。 First Embodiment
First, a first embodiment of the present disclosure will be described with reference to Figures 1 to 3. In the first embodiment, an air conditioner 1 according to the present disclosure is applied to an air conditioner for an electric vehicle that obtains driving force for running the vehicle from an electric motor for running the vehicle. In the electric vehicle, the air conditioner 1 conditions the air inside the vehicle cabin, which is the space to be air-conditioned, and adjusts the temperature of a battery 31, which is a heat-generating device.

そして、空調装置１は、車室内の空調を行う空調運転モードとして、冷房モードと、暖房モードと、除湿暖房モードとを切り替えることができる。冷房モードは、車室内へ送風される送風空気を冷却して車室内へ吹き出す運転モードである。暖房モードは、送風空気を加熱して車室内へ吹き出す運転モードである。除湿暖房モードは、冷却して除湿された送風空気を再加熱して車室内へ吹き出すことによって車室内の除湿暖房を行う運転モードである。 The air conditioner 1 can switch between a cooling mode, a heating mode, and a dehumidifying and heating mode as air conditioning operation modes for conditioning the vehicle cabin. The cooling mode is an operation mode in which the ventilation air sent into the vehicle cabin is cooled and blown into the vehicle cabin. The heating mode is an operation mode in which the ventilation air is heated and blown into the vehicle cabin. The dehumidifying and heating mode is an operation mode in which the cooled and dehumidified ventilation air is reheated and blown into the vehicle cabin, thereby dehumidifying and heating the vehicle cabin.

又、空調装置１は、空調運転モードの状態によらずに、バッテリ３１の冷却の有無を切り替えることができる。従って、空調装置１の運転モードは、空調運転モードの状態及びバッテリ３１の冷却の有無の組み合わせによって定義することができる。この為、空調装置１の運転モードには、冷房モード、暖房モード、除湿暖房モード、単独冷却モード、冷却冷房モード、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードの７つの運転モードが含まれる。 In addition, the air conditioner 1 can switch between cooling and not cooling the battery 31 regardless of the state of the air conditioning operation mode. Therefore, the operation mode of the air conditioner 1 can be defined by a combination of the state of the air conditioning operation mode and the state of cooling and not cooling the battery 31. Therefore, the operation modes of the air conditioner 1 include seven operation modes: cooling mode, heating mode, dehumidification heating mode, single cooling mode, cooling and cooling mode, cooling and heating mode, and cooling and dehumidification heating mode.

単独冷却モードは、車室内の空調を行うことなく、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。冷却冷房モードは、車室内の冷房を行うと共に、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。冷却暖房モードは、車室内の暖房を行うと共に、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。冷却除湿暖房モードは、車室内の除湿暖房を行うと共に、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。 The single cooling mode is an operating mode that cools the battery 31 without air conditioning the vehicle interior. The cooling and air conditioning mode is an operating mode that cools the vehicle interior and also cools the battery 31. The cooling and heating mode is an operating mode that heats the vehicle interior and also cools the battery 31. The cooling and dehumidifying heating mode is an operating mode that dehumidifies and heats the vehicle interior and also cools the battery 31.

尚、空調装置１のヒートポンプサイクル１０では、冷媒として、ＨＦＣ系冷媒（具体的には、Ｒ１３４ａ）を採用しており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。冷媒には、圧縮機１１を潤滑する為の冷凍機油が混入されている。冷凍機油としては、液相冷媒に相溶性を有するＰＡＧオイル（ポリアルキレングリコールオイル）が採用されている。冷凍機油の一部は、冷媒と共にサイクルを循環している。 The heat pump cycle 10 of the air conditioner 1 uses an HFC refrigerant (specifically, R134a) as the refrigerant, forming a subcritical refrigeration cycle in which the high-pressure side refrigerant pressure does not exceed the critical pressure of the refrigerant. The refrigerant is mixed with refrigeration oil to lubricate the compressor 11. As the refrigeration oil, PAG oil (polyalkylene glycol oil), which is compatible with liquid phase refrigerants, is used. A portion of the refrigeration oil circulates through the cycle together with the refrigerant.

次に、第１実施形態に係る空調装置１の具体的構成について、図１～図３を参照しつつ説明する。第１実施形態に係る空調装置１は、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０と、室内空調ユニット４０と、制御装置５０を有している。 Next, the specific configuration of the air conditioner 1 according to the first embodiment will be described with reference to Figs. 1 to 3. The air conditioner 1 according to the first embodiment has a heat pump cycle 10, a heating section 20, a low-temperature heat medium circuit 30, an indoor air conditioning unit 40, and a control device 50.

初めに、空調装置１におけるヒートポンプサイクル１０を構成する各構成機器について説明する。ヒートポンプサイクル１０は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル装置である。 First, we will explain the components that make up the heat pump cycle 10 in the air conditioner 1. The heat pump cycle 10 is a vapor compression refrigeration cycle device.

先ず、圧縮機１１は、ヒートポンプサイクル１０において、冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１は車両ボンネット内に配置されている。圧縮機１１は、吐出容量が固定された固定容量型の圧縮機構を電動モータにて回転駆動する電動圧縮機である。圧縮機１１は、後述する制御装置５０から出力される制御信号によって、回転数（即ち、冷媒吐出能力）が制御される。 First, the compressor 11 in the heat pump cycle 10 draws in, compresses, and discharges the refrigerant. The compressor 11 is disposed inside the vehicle bonnet. The compressor 11 is an electric compressor that uses an electric motor to rotate a fixed-capacity compression mechanism with a fixed discharge capacity. The rotation speed (i.e., refrigerant discharge capacity) of the compressor 11 is controlled by a control signal output from the control device 50, which will be described later.

そして、圧縮機１１の吐出口には、熱媒体冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの入口側が接続されている。熱媒体冷媒熱交換器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が有する熱を、加熱部２０の高温側熱媒体回路２１を循環する高温側熱媒体に放熱し、高温側熱媒体を加熱する熱交換器である。 The discharge port of the compressor 11 is connected to the inlet side of the refrigerant passage 12a in the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The heat medium refrigerant heat exchanger 12 is a heat exchanger that dissipates heat contained in the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 to the high-temperature side heat medium circulating in the high-temperature side heat medium circuit 21 of the heating section 20, and heats the high-temperature side heat medium.

熱媒体冷媒熱交換器１２は、ヒートポンプサイクル１０の冷媒を流通させる冷媒通路１２ａと、高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体を流通させる熱媒体通路１２ｂを有している。熱媒体冷媒熱交換器１２は、伝熱性に優れる同種の金属（第１実施形態では、アルミニウム合金）で形成されており、各構成部材は、ロウ付け接合によって一体化されている。 The heat medium refrigerant heat exchanger 12 has a refrigerant passage 12a through which the refrigerant of the heat pump cycle 10 flows, and a heat medium passage 12b through which the high-temperature side heat medium of the high-temperature side heat medium circuit 21 flows. The heat medium refrigerant heat exchanger 12 is made of the same type of metal (aluminum alloy in the first embodiment) that has excellent thermal conductivity, and each component is integrated by brazing.

これにより、冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒と熱媒体通路１２ｂを流通する高温側熱媒体は、互いに熱交換することができる。熱媒体冷媒熱交換器１２は、高圧冷媒の有する熱を放熱させる凝縮器の一例であり、後述する加熱部２０の一部を構成する。尚、熱媒体通路１２ｂを流通する高温側熱媒体としては、エチレングリコールを含む溶液、不凍液等を採用することができる。 As a result, the high-pressure refrigerant flowing through the refrigerant passage 12a and the high-temperature heat medium flowing through the heat medium passage 12b can exchange heat with each other. The heat medium-refrigerant heat exchanger 12 is an example of a condenser that dissipates heat contained in the high-pressure refrigerant, and constitutes a part of the heating section 20 described below. Note that a solution containing ethylene glycol, antifreeze, etc. can be used as the high-temperature heat medium flowing through the heat medium passage 12b.

熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａの出口には、三方継手構造の冷媒分岐部が接続されている。冷媒分岐部は、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した液相冷媒の流れを分岐するものである。冷媒分岐部では、３つの流入出口の内の１つを冷媒流入口とし、残りの２つを冷媒流出口としている。 A refrigerant branching section with a three-way joint structure is connected to the outlet of the refrigerant passage 12a of the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The refrigerant branching section branches the flow of the liquid phase refrigerant that flows out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12. In the refrigerant branching section, one of the three inlet/outlets is a refrigerant inlet, and the remaining two are refrigerant outlets.

冷媒分岐部の一方の冷媒流出口には、第１膨張弁１４ａを介して、室内蒸発器１５の冷媒入口側が接続されている。冷媒分岐部の他方の冷媒流出口には、第２膨張弁１４ｂを介して、チラー１６の冷媒入口側が接続されている。 One of the refrigerant outlets of the refrigerant branching section is connected to the refrigerant inlet side of the indoor evaporator 15 via a first expansion valve 14a. The other of the refrigerant outlets of the refrigerant branching section is connected to the refrigerant inlet side of the chiller 16 via a second expansion valve 14b.

第１膨張弁１４ａは、少なくとも冷房モード時において、冷媒分岐部の一方の冷媒流出口から流出した冷媒を減圧させる減圧部である。第１膨張弁１４ａは、電気式の可変絞り機構であり、弁体と電動アクチュエータとを有している。即ち、第１膨張弁１４ａは、いわゆる電気式膨張弁によって構成されている。 The first expansion valve 14a is a pressure reducing section that reduces the pressure of the refrigerant flowing out from one of the refrigerant outlets of the refrigerant branch section at least during the cooling mode. The first expansion valve 14a is an electrically operated variable throttle mechanism and has a valve body and an electric actuator. In other words, the first expansion valve 14a is configured as a so-called electric expansion valve.

第１膨張弁１４ａの弁体は、冷媒通路の通路開度（換言すれば絞り開度）を変更可能に構成されている。電動アクチュエータは、弁体の絞り開度を変化させるステッピングモータを有している。第１膨張弁１４ａは、制御装置５０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。 The valve body of the first expansion valve 14a is configured to be able to change the passage opening (in other words, the throttling opening) of the refrigerant passage. The electric actuator has a stepping motor that changes the throttling opening of the valve body. The operation of the first expansion valve 14a is controlled by a control signal output from the control device 50.

又、第１膨張弁１４ａは、絞り開度を全開した際に冷媒通路を全開する全開機能と、絞り開度を全閉した際に冷媒通路を閉塞する全閉機能を有する可変絞り機構で構成されている。つまり、第１膨張弁１４ａは、冷媒通路を全開にすることで冷媒の減圧作用を発揮させないようにすることができる。 The first expansion valve 14a is configured with a variable throttle mechanism that has a full opening function that fully opens the refrigerant passage when the throttle opening is fully open, and a full closing function that closes the refrigerant passage when the throttle opening is fully closed. In other words, the first expansion valve 14a can prevent the refrigerant from decompressing by fully opening the refrigerant passage.

そして、第１膨張弁１４ａは、冷媒通路を閉塞することで、室内蒸発器１５に対する冷媒の流入を遮断できる。即ち、第１膨張弁１４ａは、冷媒を減圧させる減圧部としての機能と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部としての機能とを兼ね備えている。 The first expansion valve 14a can block the flow of refrigerant into the indoor evaporator 15 by closing the refrigerant passage. That is, the first expansion valve 14a functions both as a pressure reducing section that reduces the pressure of the refrigerant and as a refrigerant circuit switching section that switches the refrigerant circuit.

第１膨張弁１４ａの出口には、室内蒸発器１５の冷媒入口側が接続されている。室内蒸発器１５は、少なくとも冷房モード時に、第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒と送風空気Ｗとを熱交換させて低圧冷媒を蒸発させ、送風空気Ｗを冷却する蒸発器である。 The outlet of the first expansion valve 14a is connected to the refrigerant inlet side of the indoor evaporator 15. The indoor evaporator 15 is an evaporator that exchanges heat between the low-pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 14a and the blown air W at least during the cooling mode, evaporating the low-pressure refrigerant and cooling the blown air W.

図２に示すように、室内蒸発器１５は、室内空調ユニット４０のケーシング４１内に配置されている。即ち、室内蒸発器１５は、冷房用蒸発器の一例に相当し、第１膨張弁１４ａは、冷房用減圧部の一例に相当する。 As shown in FIG. 2, the indoor evaporator 15 is disposed in the casing 41 of the indoor air conditioning unit 40. That is, the indoor evaporator 15 corresponds to an example of an evaporator for cooling, and the first expansion valve 14a corresponds to an example of a pressure reducing section for cooling.

図１に示すように、冷媒分岐部における他方の冷媒流出口には、第２膨張弁１４ｂが接続されている。第２膨張弁１４ｂは、少なくとも暖房モード時において、冷媒分岐部の他方の冷媒流出口から流出した冷媒を減圧させる減圧部である。 As shown in FIG. 1, a second expansion valve 14b is connected to the other refrigerant outlet of the refrigerant branch section. The second expansion valve 14b is a pressure reducing section that reduces the pressure of the refrigerant flowing out from the other refrigerant outlet of the refrigerant branch section, at least during the heating mode.

第２膨張弁１４ｂは、第１膨張弁１４ａと同様に、電気式の可変絞り機構であり、弁体と電動アクチュエータとを有している。即ち、第２膨張弁１４ｂは、いわゆる電気式膨張弁によって構成されており、全開機能と全閉機能を有している。 The second expansion valve 14b, like the first expansion valve 14a, is an electrically operated variable throttle mechanism and has a valve body and an electric actuator. In other words, the second expansion valve 14b is a so-called electric expansion valve and has a fully open function and a fully closed function.

つまり、第２膨張弁１４ｂは、冷媒通路を全開にすることで冷媒の減圧作用を発揮させないようにすることができる。又、第２膨張弁１４ｂは、冷媒通路を閉塞することで、チラー１６に対する冷媒の流入を遮断することができる。即ち、第２膨張弁１４ｂは、冷媒を減圧させる減圧部としての機能と、冷媒回路を切り替える冷媒回路切替部としての機能とを兼ね備えている。 In other words, the second expansion valve 14b can prevent the refrigerant from decompressing by fully opening the refrigerant passage. Also, the second expansion valve 14b can block the flow of refrigerant into the chiller 16 by closing the refrigerant passage. In other words, the second expansion valve 14b combines the function of a pressure reducing section that reduces the pressure of the refrigerant and the function of a refrigerant circuit switching section that switches the refrigerant circuit.

第２膨張弁１４ｂの出口には、チラー１６の冷媒入口側が接続されている。チラー１６は、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒と、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体とを熱交換させる熱交換器である。 The outlet of the second expansion valve 14b is connected to the refrigerant inlet side of the chiller 16. The chiller 16 is a heat exchanger that exchanges heat between the low-pressure refrigerant decompressed by the second expansion valve 14b and the low-temperature heat medium circulating in the low-temperature heat medium circuit 30.

チラー１６は、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒を流通させる冷媒通路１６ａと、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体を流通させる熱媒体通路１６ｂとを有している。従って、チラー１６は、冷媒通路１６ａを流通する低圧冷媒と熱媒体通路１６ｂを流通する低温側熱媒体との熱交換によって、低圧冷媒を蒸発させて低温側熱媒体から吸熱する蒸発器である。即ち、チラー１６は蒸発器の一例に相当し、第２膨張弁１４ｂは減圧部の一例に相当する。 The chiller 16 has a refrigerant passage 16a through which the low-pressure refrigerant decompressed by the second expansion valve 14b flows, and a heat medium passage 16b through which the low-temperature heat medium circulating in the low-temperature heat medium circuit 30 flows. Therefore, the chiller 16 is an evaporator that evaporates the low-pressure refrigerant and absorbs heat from the low-temperature heat medium by heat exchange between the low-pressure refrigerant flowing through the refrigerant passage 16a and the low-temperature heat medium flowing through the heat medium passage 16b. In other words, the chiller 16 corresponds to an example of an evaporator, and the second expansion valve 14b corresponds to an example of a pressure reducing section.

図１に示すように、室内蒸発器１５の冷媒出口には、蒸発圧力調整弁１７の入口側が接続されている。蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５における冷媒蒸発圧力を予め定めた基準圧力以上に維持する蒸発圧力調整部である。蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５の出口側の冷媒圧力の上昇に伴って、弁開度を増加させる機械式の可変絞り機構によって構成されている。 As shown in FIG. 1, the inlet side of the evaporation pressure adjustment valve 17 is connected to the refrigerant outlet of the indoor evaporator 15. The evaporation pressure adjustment valve 17 is an evaporation pressure adjustment unit that maintains the refrigerant evaporation pressure in the indoor evaporator 15 at or above a predetermined reference pressure. The evaporation pressure adjustment valve 17 is configured as a mechanical variable throttle mechanism that increases the valve opening as the refrigerant pressure on the outlet side of the indoor evaporator 15 increases.

尚、当該蒸発圧力調整弁１７は、室内蒸発器１５における冷媒蒸発温度を、室内蒸発器１５の着霜を抑制可能な基準温度（本実施形態では、１℃）以上に維持するように構成されている。 The evaporation pressure adjustment valve 17 is configured to maintain the refrigerant evaporation temperature in the indoor evaporator 15 at a reference temperature (1°C in this embodiment) or higher that can suppress frost formation on the indoor evaporator 15.

そして、蒸発圧力調整弁１７の出口には、冷媒合流部の一方の冷媒入口側が接続されている。又、チラー１６の冷媒出口側には、冷媒合流部の他方の冷媒入口側が接続されている。ここで、冷媒合流部は、冷媒分岐部と同様の三方継手構造のもので、３つの流入出口のうち２つを冷媒入口とし、残りの１つを冷媒出口としたものである。 The outlet of the evaporation pressure adjustment valve 17 is connected to one of the refrigerant inlet sides of the refrigerant junction. The other refrigerant inlet side of the refrigerant junction is connected to the refrigerant outlet side of the chiller 16. Here, the refrigerant junction has a three-way joint structure similar to the refrigerant branching section, with two of the three inlet and outlet ports being refrigerant inlets and the remaining one being a refrigerant outlet.

冷媒合流部は、蒸発圧力調整弁１７から流出した冷媒の流れとチラー１６から流出した冷媒の流れとを合流させる。そして、冷媒合流部の冷媒出口には、圧縮機１１の吸入口側が接続されている。 The refrigerant junction joins the refrigerant flow from the evaporation pressure control valve 17 and the refrigerant flow from the chiller 16. The refrigerant outlet of the refrigerant junction is connected to the suction port side of the compressor 11.

続いて、空調装置１における加熱部２０について説明する。加熱部２０は、ヒートポンプサイクル１０における高圧冷媒を熱源として、空調対象空間に供給される送風空気Ｗを加熱する為の構成である。 Next, we will explain the heating unit 20 in the air conditioner 1. The heating unit 20 is configured to heat the blown air W supplied to the space to be air-conditioned, using the high-pressure refrigerant in the heat pump cycle 10 as a heat source.

第１実施形態に係る加熱部２０は、高温側熱媒体回路２１によって構成されている。高温側熱媒体回路２１は、高温側熱媒体を循環させる熱媒体回路であり、高温側熱媒体としては、エチレングリコールを含む溶液、不凍液等を採用することができる。 The heating section 20 according to the first embodiment is configured with a high-temperature side heat medium circuit 21. The high-temperature side heat medium circuit 21 is a heat medium circuit that circulates a high-temperature side heat medium, and a solution containing ethylene glycol, an antifreeze solution, or the like can be used as the high-temperature side heat medium.

加熱部２０の高温側熱媒体回路２１には、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂ、ラジエータ２２、ヒータコア２３、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、高温側ポンプ２６等が配置されている。 The high-temperature side heat medium circuit 21 of the heating section 20 includes the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12, the radiator 22, the heater core 23, the electric heater 24, the high-temperature side flow control valve 25, the high-temperature side pump 26, etc.

上述したように、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおいては、高温側熱媒体が、冷媒通路１２ａを流通する高圧冷媒との熱交換によって加熱される。即ち、高温側熱媒体は、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げられた熱を用いて加熱される。 As described above, in the heat medium passage 12b of the heat medium-refrigerant heat exchanger 12, the high-temperature side heat medium is heated by heat exchange with the high-pressure refrigerant flowing through the refrigerant passage 12a. That is, the high-temperature side heat medium is heated using the heat pumped by the heat pump cycle 10.

ラジエータ２２は、熱媒体冷媒熱交換器１２等で加熱された高温側熱媒体と図示しない外気ファンから送風された外気ＯＡとを熱交換させて、高温側熱媒体の有する熱を外気ＯＡに放熱させる熱交換器である。ラジエータ２２は外気放熱器の一例に相当する。 The radiator 22 is a heat exchanger that exchanges heat between the high-temperature heat medium heated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 or the like and the outside air OA blown by an outside air fan (not shown), and dissipates the heat of the high-temperature heat medium to the outside air OA. The radiator 22 is an example of an outside air radiator.

そして、ラジエータ２２は、車両ボンネット内の前方側に配置されている。上述した外気ファンの作動に伴って、外気ＯＡは、車両前方側から後方へ流れ、ラジエータ２２の熱交換部を通過する。又、車両走行時には、車両前方側から後方に向かってラジエータ２２に走行風を当てることができる。 The radiator 22 is located at the front side inside the vehicle bonnet. When the above-mentioned outside air fan is operated, outside air OA flows from the front side of the vehicle to the rear and passes through the heat exchange section of the radiator 22. When the vehicle is traveling, the wind from the front side of the vehicle to the rear can be directed at the radiator 22.

ヒータコア２３は、熱媒体冷媒熱交換器１２等で加熱された高温側熱媒体と室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗとを熱交換させて、送風空気Ｗを加熱する熱交換器である。従って、ヒータコア２３は暖房用熱交換器の一例に相当する。図１、図２に示すように、ヒータコア２３は、室内空調ユニット４０のケーシング４１内に配置されている。 The heater core 23 is a heat exchanger that exchanges heat between the high-temperature heat medium heated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 or the like and the blown air W that has passed through the indoor evaporator 15, thereby heating the blown air W. Therefore, the heater core 23 corresponds to an example of a heating heat exchanger. As shown in Figures 1 and 2, the heater core 23 is disposed in the casing 41 of the indoor air conditioning unit 40.

熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける一方側の流入出口には、電気ヒータ２４が接続されている。電気ヒータ２４は、電力を供給されることによって発熱し、電気ヒータ２４の熱媒体通路を流れる高温側熱媒体を加熱する加熱装置である。 An electric heater 24 is connected to one of the inlet and outlet ports of the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The electric heater 24 is a heating device that generates heat when power is supplied to it and heats the high-temperature side heat medium flowing through the heat medium passage of the electric heater 24.

電気ヒータ２４としては、例えば、ＰＴＣ素子（即ち、正特性サーミスタ）を有するＰＴＣヒータを用いることができる。電気ヒータ２４は、制御装置５０から出力される制御電圧によって、高温側熱媒体を加熱する為の熱量を任意に調整することができる。 The electric heater 24 may be, for example, a PTC heater having a PTC element (i.e., a positive temperature coefficient thermistor). The electric heater 24 can adjust the amount of heat used to heat the high-temperature heat medium as desired by the control voltage output from the control device 50.

電気ヒータ２４における熱媒体通路の出口側には、高温側流量調整弁２５の流入出口の１つが接続されている。高温側流量調整弁２５は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。高温側流量調整弁２５の流入出口における他の一つは、ヒータコア２３の流入口に接続されている。高温側流量調整弁２５における残りの流入出口には、ラジエータ２２の流入口が接続されている。 One of the inlet and outlet of the high-temperature side flow control valve 25 is connected to the outlet side of the heat medium passage in the electric heater 24. The high-temperature side flow control valve 25 is configured as an electric three-way flow control valve with three inlet and outlets. The other of the inlet and outlet of the high-temperature side flow control valve 25 is connected to the inlet of the heater core 23. The remaining inlet and outlet of the high-temperature side flow control valve 25 is connected to the inlet of the radiator 22.

従って、高温側熱媒体回路２１において、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂを通過する高温側熱媒体の流れに関して、ラジエータ２２及びヒータコア２３は並列に接続されている。そして、高温側流量調整弁２５は、高温側熱媒体回路２１において、ヒータコア２３に流入する高温側熱媒体の流量と、ラジエータ２２に流入する高温側熱媒体の流量との流量割合を連続的に調整することができる。 Therefore, in the high-temperature side heat medium circuit 21, the radiator 22 and the heater core 23 are connected in parallel with respect to the flow of the high-temperature side heat medium passing through the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The high-temperature side flow rate control valve 25 can continuously adjust the flow rate ratio between the flow rate of the high-temperature side heat medium flowing into the heater core 23 and the flow rate of the high-temperature side heat medium flowing into the radiator 22 in the high-temperature side heat medium circuit 21.

そして、ラジエータ２２の流出口及びヒータコア２３の流出口には、三方継手構造の合流部が接続されている。合流部は、三方継手構造における３つの流入出口の内の１つを流出口とし、残りの２つを流入口としている。従って、合流部は、ラジエータ２２を通過した高温側熱媒体の流れと、ヒータコア２３を通過した高温側熱媒体の流れとを合流させることができる。 The junction of the three-way joint structure is connected to the outlet of the radiator 22 and the outlet of the heater core 23. The junction uses one of the three inlet/outlet ports of the three-way joint structure as an outlet port, and the remaining two as inlet ports. Therefore, the junction can merge the flow of the high-temperature side heat medium that has passed through the radiator 22 and the flow of the high-temperature side heat medium that has passed through the heater core 23.

そして、合流部における流出口には、高温側ポンプ２６の吸込口が接続されている。高温側ポンプ２６は、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体を循環させる為に圧送する熱媒体ポンプである。高温側ポンプ２６は、制御装置５０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、圧送能力）が制御される電動ポンプである。高温側ポンプ２６の吐出口には、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける他方側の流入出口が接続されている。 The suction port of the high-temperature side pump 26 is connected to the outlet at the junction. The high-temperature side pump 26 is a heat medium pump that pumps the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 to circulate it. The high-temperature side pump 26 is an electric pump whose rotation speed (i.e., pumping capacity) is controlled by a control voltage output from the control device 50. The discharge port of the high-temperature side pump 26 is connected to the inlet/outlet on the other side of the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

図１に示すように、高温側熱媒体回路２１は、分岐部に配置された高温側流量調整弁２５によって、ラジエータ２２側へ流れる高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３側へ流れる高温側熱媒体の流量とを連続的に調整することができる。 As shown in FIG. 1, the high-temperature side heat medium circuit 21 can continuously adjust the flow rate of the high-temperature side heat medium flowing to the radiator 22 side and the flow rate of the high-temperature side heat medium flowing to the heater core 23 side by using the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 located at the branching section.

つまり、高温側流量調整弁２５の動作を制御することで、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱される高温側熱媒体の熱量と、ヒータコア２３にて送風空気Ｗに放熱される高温側熱媒体の熱量とを調整することができる。即ち、高温側流量調整弁２５は、放熱量調整部の一例に相当する。 In other words, by controlling the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25, it is possible to adjust the amount of heat of the high-temperature side heat medium radiated to the outside air OA by the radiator 22 and the amount of heat of the high-temperature side heat medium radiated to the blown air W by the heater core 23. In other words, the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 corresponds to an example of a heat radiation amount adjustment unit.

次に、空調装置１における低温側熱媒体回路３０について説明する。低温側熱媒体回路３０は、低温側熱媒体を循環させる熱媒体回路である。低温側熱媒体としては、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体と同様の流体を採用できる。 Next, the low-temperature side heat medium circuit 30 in the air conditioner 1 will be described. The low-temperature side heat medium circuit 30 is a heat medium circuit that circulates the low-temperature side heat medium. As the low-temperature side heat medium, a fluid similar to the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 can be used.

低温側熱媒体回路３０には、チラー１６の熱媒体通路１６ｂ、バッテリ３１、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、低温側ポンプ３４等が配置されている。チラー１６における熱媒体通路１６ｂの流出口には、低温側ポンプ３４の吸込口側が接続されている。 The low-temperature side heat medium circuit 30 includes the heat medium passage 16b of the chiller 16, a battery 31, an outside air heat exchanger 32, a low-temperature side flow rate control valve 33, a low-temperature side pump 34, etc. The outlet of the heat medium passage 16b in the chiller 16 is connected to the suction port side of the low-temperature side pump 34.

低温側ポンプ３４は、低温側熱媒体回路３０において、チラー１６の熱媒体通路１６ｂを通過した低温側熱媒体を圧送する熱媒体ポンプである。低温側ポンプ３４の基本的構成は、高温側ポンプ２６と同様である。 The low-temperature side pump 34 is a heat medium pump that pumps the low-temperature side heat medium that has passed through the heat medium passage 16b of the chiller 16 in the low-temperature side heat medium circuit 30. The basic configuration of the low-temperature side pump 34 is the same as that of the high-temperature side pump 26.

そして、低温側ポンプ３４の吐出口側には、三方継手構造の分岐部が接続されている。分岐部は、三方継手構造における３つの流入出口の内の１つを流入口とし、残りの２つを流出口としている。従って、分岐部は、低温側ポンプ３４から圧送された低温側熱媒体の流れを２つの流れに分岐させることができる。 A branching section of a three-way joint structure is connected to the discharge port side of the low-temperature side pump 34. The branching section uses one of the three inlet/outlet ports of the three-way joint structure as an inlet, and the remaining two as outlet ports. Therefore, the branching section can branch the flow of low-temperature side heat medium pumped from the low-temperature side pump 34 into two flows.

低温側熱媒体回路３０の分岐部における一方の流出口には、バッテリ３１における熱媒体通路の入口側が接続されている。バッテリ３１は、車両の各種電気機器に電力を供給するもので、例えば、充放電可能な二次電池（本実施形態では、リチウムイオン電池）が採用される。バッテリ３１は、充放電に際して発熱する為、発熱機器の一例に相当する。 One of the outlets at the branch of the low-temperature heat medium circuit 30 is connected to the inlet side of the heat medium passage in the battery 31. The battery 31 supplies power to various electrical devices in the vehicle, and is, for example, a rechargeable secondary battery (in this embodiment, a lithium ion battery). The battery 31 generates heat when it is charged and discharged, and is therefore an example of a heat-generating device.

バッテリ３１は、複数の電池セルを積層配置し、これらの電池セルを電気的に直列或いは並列に接続することによって形成された、いわゆる組電池である。この種のバッテリ３１は、低温になると出力が低下しやすく、高温になると劣化が進行しやすい。この為、バッテリ３１の温度は、バッテリ３１の充放電容量を充分に活用することができる適切な温度範囲内（例えば、１５℃以上かつ５５℃以下）に維持されている必要がある。 The battery 31 is a so-called assembled battery formed by stacking multiple battery cells and electrically connecting these battery cells in series or parallel. This type of battery 31 is prone to a decrease in output at low temperatures and is prone to deterioration at high temperatures. For this reason, the temperature of the battery 31 must be maintained within an appropriate temperature range (e.g., 15°C or higher and 55°C or lower) that allows the charge/discharge capacity of the battery 31 to be fully utilized.

ここで、空調装置１では、バッテリ３１の熱媒体通路に低温側熱媒体を通過させて熱交換させることで、バッテリ３１で生じた熱を低温側熱媒体に吸熱させて、バッテリ３１の温度調整を行うことができる。即ち、バッテリ３１は、低温側熱媒体回路３０にて低温側熱媒体により冷却可能に接続されており、予め定められた温度範囲内にバッテリ３１の温度を保つことができる。 Here, in the air conditioner 1, the low-temperature side heat medium is passed through the heat medium passage of the battery 31 to exchange heat, and the heat generated in the battery 31 is absorbed by the low-temperature side heat medium, thereby adjusting the temperature of the battery 31. That is, the battery 31 is connected to the low-temperature side heat medium circuit 30 so that it can be cooled by the low-temperature side heat medium, and the temperature of the battery 31 can be maintained within a predetermined temperature range.

そして、低温側熱媒体回路３０の分岐部における他方の流出口には、外気熱交換器３２の入口側が接続されている。外気熱交換器３２は、低温側ポンプ３４から吐出された低温側熱媒体と、図示しない外気ファンにより送風された外気ＯＡとを熱交換させる熱交換器である。 The other outlet of the branch of the low-temperature side heat medium circuit 30 is connected to the inlet side of the outdoor air heat exchanger 32. The outdoor air heat exchanger 32 is a heat exchanger that exchanges heat between the low-temperature side heat medium discharged from the low-temperature side pump 34 and the outdoor air OA blown by an outdoor air fan (not shown).

外気熱交換器３２は、駆動装置室内の前方側に配置されている。このため、車両走行時には、外気熱交換器３２に走行風を当てることができる。従って、外気熱交換器３２は、ラジエータ２２等と一体的に形成されていてもよい。 The outside air heat exchanger 32 is disposed at the front side of the drive unit compartment. Therefore, when the vehicle is traveling, the traveling wind can be applied to the outside air heat exchanger 32. Therefore, the outside air heat exchanger 32 may be formed integrally with the radiator 22, etc.

図１に示すように、バッテリ３１の熱媒体通路の出口側及び外気熱交換器３２の流出口側には、低温側流量調整弁３３が接続されている。低温側流量調整弁３３は、３つの流入出口を有する電気式の三方流量調整弁によって構成されている。 As shown in FIG. 1, a low-temperature side flow rate control valve 33 is connected to the outlet side of the heat medium passage of the battery 31 and the outlet side of the outside air heat exchanger 32. The low-temperature side flow rate control valve 33 is configured as an electric three-way flow rate control valve with three inlet and outlet ports.

即ち、低温側流量調整弁３３の流入出口の１つには、バッテリ３１の熱媒体通路の出口側が接続されており、又、低温側流量調整弁３３の別の流入出口には、外気熱交換器３２の流出口側が接続されている。低温側流量調整弁３３における更に別の流入出口には、チラー１６における熱媒体通路１６ｂの流入口側が接続されている。 That is, one of the inlet/outlet ports of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is connected to the outlet side of the heat medium passage of the battery 31, and another inlet/outlet port of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is connected to the outlet side of the outside air heat exchanger 32. Another inlet/outlet port of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is connected to the inlet side of the heat medium passage 16b of the chiller 16.

この為、低温側熱媒体回路３０は、低温側流量調整弁３３の作動を制御することで、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の流れを切り替えることができる。例えば、低温側流量調整弁３３は、チラー１６の熱媒体通路１６ｂを通過する低温側熱媒体の流れに関して、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量と、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量との流量割合を連続的に調整できる。即ち、低温側ポンプ３４は、熱交換量調整部の一例に相当する。 Therefore, the low-temperature side heat medium circuit 30 can switch the flow of the low-temperature side heat medium in the low-temperature side heat medium circuit 30 by controlling the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33. For example, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 can continuously adjust the flow rate ratio between the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the outside air heat exchanger 32 and the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the heat medium passage of the battery 31, with respect to the flow of the low-temperature side heat medium passing through the heat medium passage 16b of the chiller 16. In other words, the low-temperature side pump 34 corresponds to an example of a heat exchange amount adjustment unit.

例えば、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させ、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３を制御することができる。この場合、低温側熱媒体の流れは、チラー１６を通過した低温側熱媒体の全量がバッテリ３１の熱媒体通路を通過するように切り替えられる。 For example, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 can be controlled to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side to the inlet/outlet on the battery 31 side and to block the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side. In this case, the flow of the low-temperature side heat medium is switched so that the entire amount of the low-temperature side heat medium that has passed through the chiller 16 passes through the heat medium passage of the battery 31.

この態様によれば、チラー１６で冷却された低温側熱媒体を、バッテリ３１に供給することができるので、バッテリ３１を冷却することができる。換言すると、バッテリ３１の冷却に伴って吸熱したバッテリ３１の廃熱を、チラー１６における熱交換によって、ヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。 According to this embodiment, the low-temperature heat medium cooled by the chiller 16 can be supplied to the battery 31, thereby cooling the battery 31. In other words, the waste heat of the battery 31 absorbed as the battery 31 is cooled can be absorbed by the low-pressure refrigerant of the heat pump cycle 10 through heat exchange in the chiller 16.

又、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６側の流入出口と外気熱交換器３２側の流入出口を連通させ、バッテリ３１側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３を制御することができる。この場合、低温側熱媒体の流れは、チラー１６を通過した低温側熱媒体の全量が外気熱交換器３２を通過するように切り替えられる。 In addition, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 can be controlled to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side to the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side and to block the inlet/outlet on the battery 31 side. In this case, the flow of the low-temperature side heat medium is switched so that the entire amount of the low-temperature side heat medium that has passed through the chiller 16 passes through the outside air heat exchanger 32.

この態様によれば、チラー１６で冷却された低温側熱媒体を、外気熱交換器３２に供給することができるので、低温側熱媒体の温度が外気温よりも低ければ、外気ＯＡから吸熱させることができる。これにより、外気ＯＡを熱源として利用することができる。 According to this embodiment, the low-temperature heat medium cooled by the chiller 16 can be supplied to the outdoor air heat exchanger 32, so that if the temperature of the low-temperature heat medium is lower than the outdoor air temperature, heat can be absorbed from the outdoor air OA. This allows the outdoor air OA to be used as a heat source.

即ち、空調装置１は、低温側熱媒体回路３０を利用することで、バッテリ３１の冷却や温度調整を行うことができる。又、空調装置１は、外気熱交換器３２を利用することで、外気ＯＡを熱源として利用することができる。 That is, the air conditioner 1 can cool and adjust the temperature of the battery 31 by using the low-temperature heat medium circuit 30. In addition, the air conditioner 1 can use the outside air OA as a heat source by using the outside air heat exchanger 32.

続いて、空調装置１を構成する室内空調ユニット４０について、図２を参照しつつ説明する。室内空調ユニット４０は、空調装置１において、ヒートポンプサイクル１０によって温度調整された送風空気Ｗを車室内の適切な箇所へ吹き出すためのユニットである。室内空調ユニット４０は、車室内最前部の計器盤（即ち、インストルメントパネル）の内側に配置されている。 Next, the interior air conditioning unit 40 constituting the air conditioner 1 will be described with reference to FIG. 2. The interior air conditioning unit 40 is a unit in the air conditioner 1 that blows out the blown air W whose temperature has been adjusted by the heat pump cycle 10 to an appropriate location in the vehicle cabin. The interior air conditioning unit 40 is disposed inside the instrument panel (i.e., the instrument panel) at the very front of the vehicle cabin.

室内空調ユニット４０は、その外殻を形成するケーシング４１の内部に形成される空気通路に、送風機４２、室内蒸発器１５、ヒータコア２３等を収容して構成されている。ケーシング４１は、車室内に送風される送風空気Ｗの空気通路を形成している。ケーシング４１は、或る程度の弾性を有し、強度的にも優れた樹脂（具体的には、ポリプロピレン）にて成形されている。 The interior air conditioning unit 40 is constructed by housing a blower 42, an interior evaporator 15, a heater core 23, etc. in an air passage formed inside a casing 41 that forms the outer shell of the unit. The casing 41 forms an air passage for the blown air W that is blown into the vehicle cabin. The casing 41 is molded from a resin (specifically, polypropylene) that has a certain degree of elasticity and excellent strength.

図２に示すように、ケーシング４１の送風空気流れ最上流側には、内外気切替装置４３が配置されている。内外気切替装置４３は、ケーシング４１内へ内気（車室内空気）と外気（車室外空気）とを切替導入するものである。 As shown in FIG. 2, an inside/outside air switching device 43 is disposed on the most upstream side of the blown air flow of the casing 41. The inside/outside air switching device 43 switches between introducing inside air (air inside the vehicle cabin) and outside air (air outside the vehicle cabin) into the casing 41.

内外気切替装置４３は、ケーシング４１内へ内気を導入させる内気導入口及び外気を導入させる外気導入口の開口面積を、内外気切替ドアによって連続的に調整して、内気の導入風量と外気の導入風量との導入割合を変化させる。内外気切替ドアは、内外気切替ドア用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置５０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。 The inside/outside air switching device 43 continuously adjusts the opening area of the inside air inlet, which introduces inside air into the casing 41, and the outside air inlet, which introduces outside air, using an inside/outside air switching door to change the ratio of the amount of inside air introduced to the amount of outside air introduced. The inside/outside air switching door is driven by an electric actuator for the inside/outside air switching door. The operation of this electric actuator is controlled by a control signal output from the control device 50.

内外気切替装置４３の送風空気流れ下流側には、送風機４２が配置されている。送風機４２は、遠心多翼ファンを電動モータにて駆動する電動送風機によって構成されている。送風機４２は、内外気切替装置４３を介して吸入した空気を車室内へ向けて送風する。送風機４２は、制御装置５０から出力される制御電圧によって、回転数（即ち、送風能力）が制御される。 The blower 42 is disposed downstream of the inside/outside air switching device 43 in the blowing air flow. The blower 42 is composed of an electric blower that drives a centrifugal multi-blade fan with an electric motor. The blower 42 blows the air drawn in through the inside/outside air switching device 43 toward the vehicle interior. The rotation speed (i.e., blowing capacity) of the blower 42 is controlled by a control voltage output from the control device 50.

送風機４２の送風空気流れ下流側には、室内蒸発器１５及びヒータコア２３が、送風空気の流れに対して、この順に配置されている。つまり、室内蒸発器１５は、ヒータコア２３よりも送風空気流れ上流側に配置されている。 The indoor evaporator 15 and heater core 23 are arranged in this order in relation to the flow of the air blown by the blower 42. In other words, the indoor evaporator 15 is arranged upstream of the heater core 23 in the flow of the air blown.

又、ケーシング４１内には、冷風バイパス通路４５が形成されている。冷風バイパス通路４５は、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗを、ヒータコア２３を迂回させて下流側へ流す空気通路である。 In addition, a cold air bypass passage 45 is formed inside the casing 41. The cold air bypass passage 45 is an air passage that causes the blown air W that has passed through the indoor evaporator 15 to bypass the heater core 23 and flow downstream.

室内蒸発器１５の送風空気流れ下流側であって、且つ、ヒータコア２３の送風空気流れ上流側には、エアミックスドア４４が配置されている。エアミックスドア４４は、室内蒸発器１５を通過後の送風空気Ｗのうち、ヒータコア２３を通過させる風量と冷風バイパス通路４５を通過させる風量との風量割合を調整するものである。 An air mix door 44 is disposed downstream of the indoor evaporator 15 and upstream of the heater core 23. The air mix door 44 adjusts the ratio of the amount of air passing through the heater core 23 and the amount of air passing through the cold air bypass passage 45 of the air W that has passed through the indoor evaporator 15.

エアミックスドア４４は、エアミックスドア駆動用の電動アクチュエータによって駆動される。この電動アクチュエータは、制御装置５０から出力される制御信号により、その作動が制御される。 The air mix door 44 is driven by an electric actuator for driving the air mix door. The operation of this electric actuator is controlled by a control signal output from the control device 50.

ヒータコア２３の送風空気流れ下流側には、混合空間４６が設けられている。混合空間４６では、ヒータコア２３にて加熱された送風空気Ｗと冷風バイパス通路４５を通過してヒータコア２３にて加熱されていない送風空気Ｗとが混合される。 A mixing space 46 is provided downstream of the heater core 23 in the flow of blown air. In the mixing space 46, the blown air W heated by the heater core 23 is mixed with the blown air W that has passed through the cold air bypass passage 45 and is not heated by the heater core 23.

更に、ケーシング４１の送風空気流れ最下流部には、混合空間４６にて混合された送風空気（空調風）を車室内へ吹き出す開口穴が配置されている。この開口穴としては、フェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴（いずれも図示せず）が設けられている。 Furthermore, at the most downstream part of the blown air flow of the casing 41, openings are arranged to blow out the blown air (conditioned air) mixed in the mixing space 46 into the vehicle cabin. These openings include a face opening, a foot opening, and a defroster opening (none of which are shown).

フェイス開口穴は、車室内の乗員の上半身に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。フット開口穴は、乗員の足元に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。デフロスタ開口穴は、車両前面の窓ガラスにおける内側面に向けて空調風を吹き出すための開口穴である。 The face opening is an opening for blowing conditioned air toward the upper bodies of passengers inside the vehicle. The foot opening is an opening for blowing conditioned air toward the feet of passengers. The defroster opening is an opening for blowing conditioned air toward the inside surface of the window glass at the front of the vehicle.

これらのフェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴は、それぞれ空気通路を形成するダクトを介して、車室内に設けられたフェイス吹出口、フット吹出口およびデフロスタ吹出口（いずれも図示せず）に接続されている。 These face openings, foot openings, and defroster openings are connected to face air outlets, foot air outlets, and defroster air outlets (none of which are shown) provided in the vehicle cabin via ducts that form air passages.

従って、エアミックスドア４４が、ヒータコア２３を通過させる風量と冷風バイパス通路４５を通過させる風量との風量割合を調整することによって、混合空間４６にて混合される空調風の温度が調整される。これにより、各吹出口から車室内へ吹き出される送風空気（空調風）の温度も調整される。 Therefore, the temperature of the conditioned air mixed in the mixing space 46 is adjusted by the air mix door 44 adjusting the ratio of the air volume passing through the heater core 23 and the air volume passing through the cold air bypass passage 45. This also adjusts the temperature of the blown air (conditioned air) blown into the vehicle cabin from each air outlet.

そして、フェイス開口穴、フット開口穴、及びデフロスタ開口穴の送風空気流れ上流側には、それぞれ、フェイスドア、フットドア、デフロスタドア（いずれも図示せず）が配置されている。フェイスドアは、フェイス開口穴の開口面積を調整する。フットドアは、フット開口穴の開口面積を調整する。デフロスタドアは、デフロスタ開口穴の開口面積を調整する。 A face door, a foot door, and a defroster door (all not shown) are arranged upstream of the face opening hole, the foot opening hole, and the defroster opening hole, respectively. The face door adjusts the opening area of the face opening hole. The foot door adjusts the opening area of the foot opening hole. The defroster door adjusts the opening area of the defroster opening hole.

これらのフェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、空調風が吹き出される吹出口を切り替える吹出モード切替装置を構成する。フェイスドア、フットドア、デフロスタドアは、リンク機構等を介して、吹出口モードドア駆動用の電動アクチュエータに連結されて連動して回転操作される。この電動アクチュエータは、制御装置５０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。 The face door, foot door, and defroster door constitute an air outlet mode switching device that switches the air outlet from which conditioned air is blown out. The face door, foot door, and defroster door are connected to an electric actuator for driving the air outlet mode door via a link mechanism or the like, and are rotated in conjunction with each other. The operation of this electric actuator is controlled by a control signal output from the control device 50.

次に、第１実施形態に係る空調装置１の制御系について、図３を参照しつつ説明する。制御装置５０は、ＣＰＵ、ＲＯＭ及びＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。 Next, the control system of the air conditioner 1 according to the first embodiment will be described with reference to FIG. 3. The control device 50 is composed of a well-known microcomputer including a CPU, ROM, RAM, etc., and its peripheral circuits.

そして、制御装置５０は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行い、その出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。制御対象機器には、圧縮機１１と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、電気ヒータ２４と、高温側流量調整弁２５と、高温側ポンプ２６と、低温側流量調整弁３３と、低温側ポンプ３４と、送風機４２等が含まれている。 The control device 50 performs various calculations and processes based on the control programs stored in its ROM, and controls the operation of various controlled devices connected to its output side. The controlled devices include the compressor 11, the first expansion valve 14a, the second expansion valve 14b, the electric heater 24, the high-temperature side flow control valve 25, the high-temperature side pump 26, the low-temperature side flow control valve 33, the low-temperature side pump 34, the blower 42, etc.

図３に示すように、制御装置５０の入力側には、空調制御用のセンサ群が接続されている。空調制御用のセンサ群は、内気温センサ５２ａ、外気温センサ５２ｂ、日射センサ５２ｃ、高圧センサ５２ｄ、蒸発器温度センサ５２ｅ、送風空気温度センサ５２ｆ、バッテリ温度センサ５２ｇを含んでいる。制御装置５０には、これらの空調制御用のセンサ群の検出信号が入力される。 As shown in FIG. 3, a group of sensors for air conditioning control is connected to the input side of the control device 50. The group of sensors for air conditioning control includes an inside air temperature sensor 52a, an outside air temperature sensor 52b, a solar radiation sensor 52c, a high pressure sensor 52d, an evaporator temperature sensor 52e, a blown air temperature sensor 52f, and a battery temperature sensor 52g. Detection signals from these sensors for air conditioning control are input to the control device 50.

内気温センサ５２ａは、車室内温度（内気温）Ｔｒを検出する内気温検出部である。外気温センサ５２ｂは、車室外温度（外気温）Ｔａｍを検出する外気温検出部である。日射センサ５２ｃは、車室内へ照射される日射量Ａｓを検出する日射量検出部である。高圧センサ５２ｄは、圧縮機１１の吐出口側から第１膨張弁１４ａ或いは第２膨張弁１４ｂの入口側へ至る冷媒流路の高圧冷媒圧力Ｐｄを検出する冷媒圧力検出部である。 The inside air temperature sensor 52a is an inside air temperature detection unit that detects the temperature inside the vehicle cabin (inside air temperature) Tr. The outside air temperature sensor 52b is an outside air temperature detection unit that detects the temperature outside the vehicle cabin (outside air temperature) Tam. The solar radiation sensor 52c is an solar radiation amount detection unit that detects the amount of solar radiation As irradiated into the vehicle cabin. The high pressure sensor 52d is a refrigerant pressure detection unit that detects the high pressure refrigerant pressure Pd in the refrigerant flow path from the discharge port side of the compressor 11 to the inlet side of the first expansion valve 14a or the second expansion valve 14b.

蒸発器温度センサ５２ｅは、室内蒸発器１５における冷媒蒸発温度（蒸発器温度）Ｔｅｆｉｎを検出する蒸発器温度検出部である。送風空気温度センサ５２ｆは、車室内へ送風される送風空気温度ＴＡＶを検出する送風空気温度検出部である。バッテリ温度センサ５２ｇは、バッテリ３１の温度であるバッテリ温度ＴＢＡを検出するバッテリ温度検出部である。 The evaporator temperature sensor 52e is an evaporator temperature detection unit that detects the refrigerant evaporation temperature (evaporator temperature) Tefin in the interior evaporator 15. The blown air temperature sensor 52f is a blown air temperature detection unit that detects the blown air temperature TAV blown into the vehicle cabin. The battery temperature sensor 52g is a battery temperature detection unit that detects the battery temperature TBA, which is the temperature of the battery 31.

バッテリ温度センサ５２ｇは、複数の温度検出部を有し、バッテリ３１の複数の箇所の温度を検出している。この為、制御装置５０では、バッテリ３１の各部の温度差を検出することもできる。更に、バッテリ温度ＴＢＡとしては、複数の温度検出部における検出値の平均値を採用している。 The battery temperature sensor 52g has multiple temperature detection units and detects the temperature at multiple locations on the battery 31. Therefore, the control device 50 can also detect the temperature difference between each part of the battery 31. Furthermore, the battery temperature TBA is the average value of the detection values from the multiple temperature detection units.

そして、制御装置５０の入力側には、高温側熱媒体回路２１、低温側熱媒体回路３０の各熱媒体回路における熱媒体の温度を検出する為に、複数の熱媒体温度センサが接続されている。複数の熱媒体温度センサには、第１熱媒体温度センサ５３ａ～第５熱媒体温度センサ５３ｅが含まれている。 A number of heat medium temperature sensors are connected to the input side of the control device 50 in order to detect the temperature of the heat medium in each of the high-temperature side heat medium circuit 21 and the low-temperature side heat medium circuit 30. The heat medium temperature sensors include a first heat medium temperature sensor 53a to a fifth heat medium temperature sensor 53e.

第１熱媒体温度センサ５３ａは、電気ヒータ２４の熱媒体通路における出口部分に配置されており、電気ヒータ２４から流出する高温側熱媒体の温度を検出する。第２熱媒体温度センサ５３ｂは、ラジエータ２２の出口部分に配置されており、ラジエータ２２を通過した高温側熱媒体の温度を検出する。第３熱媒体温度センサ５３ｃは、ヒータコア２３の入口部分に配置されており、ヒータコア２３に流入する高温側熱媒体の温度を検出する。 The first heat medium temperature sensor 53a is disposed at the outlet of the heat medium passage of the electric heater 24 and detects the temperature of the high-temperature heat medium flowing out from the electric heater 24. The second heat medium temperature sensor 53b is disposed at the outlet of the radiator 22 and detects the temperature of the high-temperature heat medium that has passed through the radiator 22. The third heat medium temperature sensor 53c is disposed at the inlet of the heater core 23 and detects the temperature of the high-temperature heat medium flowing into the heater core 23.

第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６の熱媒体通路１６ｂにおける出口部分に配置されており、チラー１６から流出する低温側熱媒体の温度を検出する。第５熱媒体温度センサ５３ｅは、バッテリ３１における熱媒体通路の出口部分に配置されており、バッテリ３１の熱媒体通路から流出する低温側熱媒体の温度を検出する。 The fourth heat medium temperature sensor 53d is disposed at the outlet of the heat medium passage 16b of the chiller 16 and detects the temperature of the low-temperature heat medium flowing out of the chiller 16. The fifth heat medium temperature sensor 53e is disposed at the outlet of the heat medium passage of the battery 31 and detects the temperature of the low-temperature heat medium flowing out of the heat medium passage of the battery 31.

そして、空調装置１は、第１熱媒体温度センサ５３ａ～第５熱媒体温度センサ５３ｅの検出結果を参照して、加熱部２０の高温側熱媒体回路２１、低温側熱媒体回路３０における熱媒体の流れを切り替える。これにより、空調装置１は、高温側熱媒体、低温側熱媒体を用いて、車両における熱を管理することができる。 The air conditioner 1 then switches the flow of heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 and the low-temperature side heat medium circuit 30 of the heating unit 20 by referring to the detection results of the first heat medium temperature sensor 53a to the fifth heat medium temperature sensor 53e. This allows the air conditioner 1 to manage heat in the vehicle using the high-temperature side heat medium and the low-temperature side heat medium.

更に、制御装置５０の入力側には、車室内前部の計器盤付近に配置された操作パネル５１が接続されている。操作パネル５１には、複数の操作スイッチが配置されている。従って、制御装置５０には、この複数の操作スイッチからの操作信号が入力される。操作パネル５１における各種操作スイッチとしては、オートスイッチ、冷房スイッチ、風量設定スイッチ、温度設定スイッチ等がある。 Furthermore, an operation panel 51 arranged near the instrument panel at the front of the vehicle interior is connected to the input side of the control device 50. A number of operation switches are arranged on the operation panel 51. Therefore, operation signals from these multiple operation switches are input to the control device 50. The various operation switches on the operation panel 51 include an auto switch, an air conditioning switch, an air volume setting switch, a temperature setting switch, etc.

オートスイッチは、空調装置１の自動制御運転を設定或いは解除する際に操作される。冷房スイッチは、車室内の冷房を行うことを要求する際に操作される。風量設定スイッチは、送風機４２の風量をマニュアル設定する際に操作される。そして、温度設定スイッチは、車室内の目標温度Ｔｓｅｔを設定する際に操作される。 The auto switch is operated to set or cancel the automatic control operation of the air conditioner 1. The cooling switch is operated to request cooling of the passenger compartment. The air volume setting switch is operated to manually set the air volume of the blower 42. And the temperature setting switch is operated to set the target temperature Tset for the passenger compartment.

尚、制御装置５０では、その出力側に接続された各種制御対象機器を制御する制御部が一体に構成されているが、それぞれの制御対象機器の作動を制御する構成（ハードウェア及びソフトウェア）がそれぞれの制御対象機器の作動を制御する制御部を構成している。例えば、制御装置５０のうち、加熱部２０の放熱量調整部である高温側流量調整弁２５の作動を制御する構成は、放熱量調整制御部５０ａである。 In addition, the control device 50 is configured as an integrated unit that controls the various controlled devices connected to its output side, and the configuration (hardware and software) that controls the operation of each controlled device constitutes a control device that controls the operation of each controlled device. For example, within the control device 50, the configuration that controls the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25, which is the heat radiation adjustment unit of the heating unit 20, is the heat radiation adjustment control unit 50a.

そして、制御装置５０のうち、高温側熱媒体を加熱する電気ヒータ２４の発熱量を制御する構成は、電気ヒータ制御部５０ｂである。電気ヒータ制御部５０ｂは加熱装置制御部に相当する。又、制御装置５０のうち、低温側熱媒体回路３０の熱交換量調整部である低温側流量調整弁３３の作動を制御する構成は、熱交換量調整制御部５０ｃである。 The electric heater control unit 50b is the component of the control device 50 that controls the heat generation amount of the electric heater 24 that heats the high-temperature side heat medium. The electric heater control unit 50b corresponds to the heating device control unit. The heat exchange amount adjustment control unit 50c is the component of the control device 50 that controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33, which is the heat exchange amount adjustment unit of the low-temperature side heat medium circuit 30.

又、制御装置５０のうち、バッテリ３１のバッテリ温度ＴＢＡに応じて、車室内へ送風させる送風空気の目標吹出温度ＴＡＯを調整して設定する構成は、目標温度設定部５０ｄである。又、制御装置５０のうち、バッテリ３１の冷却を開始する際に、低温側ポンプ３４等の作動を制御する構成は、機器冷却制御部５０ｅである。 The target temperature setting unit 50d is a component of the control device 50 that adjusts and sets the target outlet temperature TAO of the air to be blown into the vehicle cabin in accordance with the battery temperature TBA of the battery 31. The equipment cooling control unit 50e is a component of the control device 50 that controls the operation of the low-temperature side pump 34 and the like when starting to cool the battery 31.

続いて、第１実施形態における空調装置１の作動について説明する。上述したように、第１実施形態に係る空調装置１では、複数の運転モードから適宜運転モードを切り替えることができる。これらの運転モードの切り替えは、制御装置５０に予め記憶された制御プログラムが実行されることによって行われる。 Next, the operation of the air conditioner 1 in the first embodiment will be described. As described above, the air conditioner 1 in the first embodiment can switch between a plurality of operating modes as appropriate. These operating modes are switched by executing a control program pre-stored in the control device 50.

より具体的には、制御プログラムでは、空調制御用のセンサ群によって検出された検出信号および操作パネル５１から出力される操作信号に基づいて、車室内へ送風させる送風空気の目標吹出温度ＴＡＯを算出する。 More specifically, the control program calculates the target outlet temperature TAO of the air to be blown into the vehicle cabin based on the detection signals detected by the group of air conditioning control sensors and the operation signals output from the operation panel 51.

具体的には、目標吹出温度ＴＡＯは、以下数式Ｆ１によって算出される。
ＴＡＯ＝Ｋｓｅｔ×Ｔｓｅｔ－Ｋｒ×Ｔｒ－Ｋａｍ×Ｔａｍ－Ｋｓ×Ａｓ＋Ｃ…（Ｆ１）
尚、Ｔｓｅｔは温度設定スイッチによって設定された車室内の目標温度（車室内設定温度）、Ｔｒは内気温センサ５２ａによって検出された内気温、Ｔａｍは外気温センサ５２ｂによって検出された外気温、Ａｓは日射センサ５２ｃによって検出された日射量である。Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓは制御ゲインであり、Ｃは補正用の定数である。 Specifically, the target air outlet temperature TAO is calculated by the following formula F1.
TAO=Kset×Tset-Kr×Tr-Kam×Tam-Ks×As+C…(F1)
In addition, Tset is the target temperature in the vehicle cabin set by the temperature setting switch (vehicle cabin set temperature), Tr is the inside air temperature detected by the inside air temperature sensor 52a, Tam is the outside air temperature detected by the outside air temperature sensor 52b, and As is the amount of solar radiation detected by the solar radiation sensor 52c. Kset, Kr, Kam, and Ks are control gains, and C is a correction constant.

そして、制御プログラムにおいては、操作パネル５１のエアコンスイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが予め定めた冷房基準温度αよりも低くなっている際には、空調運転モードを冷房モードに切り替える。 Then, in the control program, when the air conditioner switch on the operation panel 51 is turned on and the target air outlet temperature TAO is lower than a predetermined cooling reference temperature α, the air conditioning operation mode is switched to the cooling mode.

又、制御プラグラムでは、操作パネル５１のエアコンスイッチが投入された状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっている際には、空調運転モードを除湿暖房モードに切り替える。更に、エアコンスイッチが投入されていない状態で、目標吹出温度ＴＡＯが冷房基準温度α以上になっている際には、空調運転モードを暖房モードに切り替える。 The control program also switches the air conditioning operation mode to the dehumidifying and heating mode when the air conditioner switch on the operation panel 51 is turned on and the target air outlet temperature TAO is equal to or higher than the cooling reference temperature α. Furthermore, when the air conditioner switch is not turned on and the target air outlet temperature TAO is equal to or higher than the cooling reference temperature α, the control program switches the air conditioning operation mode to the heating mode.

そして、制御プログラムでは、バッテリ温度ＴＢＡに応じて、バッテリ３１の冷却の有無を切り替える。具体的には、バッテリ温度ＴＢＡが基準バッテリ温度ＫＴＢＡ以上となった際には、バッテリ３１の冷却を実行する運転モードに切り替える。 The control program then switches between cooling the battery 31 and not cooling it depending on the battery temperature TBA. Specifically, when the battery temperature TBA becomes equal to or higher than the reference battery temperature KTBA, the operation mode is switched to one in which the battery 31 is cooled.

従って、空調装置１における運転モードは、空調運転モードと、バッテリ３１の冷却の有無を示す運転モードの組み合わせによって定められる。例えば、車室内の空調が行われていない状態で、バッテリ温度ＴＢＡが基準バッテリ温度ＫＴＢＡ以上となった場合は、空調装置１の運転モードは、車室内空調を行うことなく、バッテリ３１を冷却する単独冷却モードに切り替えられる。 The operating mode of the air conditioner 1 is therefore determined by a combination of the air conditioning operating mode and an operating mode indicating whether or not the battery 31 is cooled. For example, when the battery temperature TBA is equal to or higher than the reference battery temperature KTBA while the air conditioning of the vehicle interior is not being performed, the operating mode of the air conditioner 1 is switched to a single cooling mode in which the battery 31 is cooled without performing air conditioning of the vehicle interior.

この為、空調装置１の運転モードには、冷房モード、暖房モード、除湿暖房モード、単独冷却モード、冷却冷房モード、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードが含まれる。以下に、各運転モードについて説明する。 For this reason, the operating modes of the air conditioner 1 include cooling mode, heating mode, dehumidifying heating mode, single cooling mode, cooling and cooling mode, cooling and heating mode, and cooling and dehumidifying heating mode. Each operating mode is explained below.

（ａ）冷房モード
冷房モードは、バッテリ３１の冷却を行うことなく、室内蒸発器１５により送風空気Ｗを冷却して車室内に送風する運転モードである。この冷房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａを予め定められた絞り開度で開き、第２膨張弁１４ｂを全閉する。 (a) Cooling Mode The cooling mode is an operation mode in which the blown air W is cooled by the interior evaporator 15 and blown into the vehicle cabin without cooling the battery 31. In this cooling mode, the control device 50 opens the first expansion valve 14a at a predetermined throttle opening and fully closes the second expansion valve 14b.

従って、冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順で流れる冷媒の循環回路が構成される。つまり、冷房モードでは、送風機４２により送風される送風空気Ｗを、室内蒸発器１５で冷却する冷媒回路に切り替えられる。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in cooling mode, a refrigerant circulation circuit is formed in which the refrigerant flows in the order of the compressor 11, the heat medium refrigerant heat exchanger 12, the first expansion valve 14a, the indoor evaporator 15, the evaporation pressure control valve 17, and the compressor 11. In other words, in the cooling mode, the refrigerant circuit is switched to one in which the blown air W blown by the blower 42 is cooled by the indoor evaporator 15.

そして、このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、蒸発器温度センサ５２ｅによって検出された冷媒蒸発温度Ｔｅｆｉｎが目標蒸発温度ＴＥＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。目標蒸発温度ＴＥＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置５０に記憶された冷房モード用の制御マップを参照して決定される。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so that the refrigerant evaporation temperature Tefin detected by the evaporator temperature sensor 52e becomes the target evaporation temperature TEO. The target evaporation temperature TEO is determined based on the target blowing temperature TAO by referring to a control map for the cooling mode previously stored in the control device 50.

具体的には、この制御マップでは、送風空気温度センサ５２ｆによって検出された送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って目標蒸発温度ＴＥＯを上昇させる。さらに、目標蒸発温度ＴＥＯは、室内蒸発器１５の着霜を抑制可能な範囲（具体的には、１℃以上）の値に決定される。 Specifically, in this control map, the target evaporation temperature TEO is increased as the target outlet temperature TAO increases so that the outlet air temperature TAV detected by the outlet air temperature sensor 52f approaches the target outlet temperature TAO. Furthermore, the target evaporation temperature TEO is determined to a value within a range (specifically, 1°C or higher) that can suppress frost formation on the indoor evaporator 15.

そして、制御装置５０は、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置５０に記憶された制御マップを参照して送風機４２の制御電圧（送風能力）を決定する。具体的には、この制御マップでは、目標吹出温度ＴＡＯの極低温域（最大冷房域）及び極高温域（最大暖房域）で送風機４２の送風量を最大とし、中間温度域に近づくに伴って送風量を減少させる。 Then, the control device 50 determines the control voltage (blowing capacity) of the blower 42 based on the target blowing temperature TAO by referring to a control map previously stored in the control device 50. Specifically, in this control map, the blowing volume of the blower 42 is maximized in the extremely low temperature range (maximum cooling range) and extremely high temperature range (maximum heating range) of the target blowing temperature TAO, and the blowing volume is reduced as the temperature approaches the intermediate temperature range.

そして、冷房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、ラジエータ２２側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。 Then, for the heating section 20 in cooling mode, the control device 50 controls the operation of the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pumping capacity in cooling mode. The control device 50 also controls the high-temperature side flow adjustment valve 25 so as to connect the inlet/outlet on the radiator 22 side with the inlet/outlet on the electric heater 24 side, and to close the inlet/outlet on the heater core 23 side.

これにより、冷房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in cooling mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow control valve 25, radiator 22, and high-temperature side pump 26.

又、冷房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、低温側熱媒体回路３０の構成機器を作動させることなく、停止状態を保つ。 In addition, for the low-temperature side heat medium circuit 30 in cooling mode, the control device 50 keeps the components of the low-temperature side heat medium circuit 30 in a stopped state without operating them.

このように、冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒が、熱媒体冷媒熱交換器１２へ流入する。熱媒体冷媒熱交換器１２では、高温側ポンプ２６が作動しているので、高圧冷媒と高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体が熱交換して、高圧冷媒が冷却されて凝縮し、高温側熱媒体が加熱される。 In this way, in the heat pump cycle 10 in cooling mode, the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 flows into the heat medium refrigerant heat exchanger 12. In the heat medium refrigerant heat exchanger 12, since the high-temperature side pump 26 is operating, the high-pressure refrigerant and the high-temperature side heat medium of the high-temperature side heat medium circuit 21 exchange heat, the high-pressure refrigerant is cooled and condensed, and the high-temperature side heat medium is heated.

そして、高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体が、電気ヒータ２４及び高温側流量調整弁２５を介して、ラジエータ２２へ流入する。ラジエータ２２へ流入した高温側熱媒体は、外気ＯＡと熱交換して放熱する。ラジエータ２２にて冷却された高温側熱媒体は、高温側ポンプ２６に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂへ圧送される。 In the high-temperature side heat medium circuit 21, the high-temperature side heat medium heated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 flows into the radiator 22 via the electric heater 24 and the high-temperature side flow control valve 25. The high-temperature side heat medium that flows into the radiator 22 exchanges heat with the outside air OA and dissipates heat. The high-temperature side heat medium cooled in the radiator 22 is sucked into the high-temperature side pump 26 and is pumped again to the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

一方、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａを通過した高圧冷媒は、冷媒分岐部を介して、第１膨張弁１４ａへ流入して減圧される。第１膨張弁１４ａの絞り開度は、室内蒸発器１５の出口側の冷媒の過熱度が概ね３℃となるように調整される。 Meanwhile, the high-pressure refrigerant that has passed through the refrigerant passage 12a of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 flows through the refrigerant branch section into the first expansion valve 14a and is reduced in pressure. The throttle opening of the first expansion valve 14a is adjusted so that the degree of superheat of the refrigerant on the outlet side of the indoor evaporator 15 is approximately 3°C.

第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒は、室内蒸発器１５へ流入する。室内蒸発器１５へ流入した冷媒は、送風機４２から送風された送風空気Ｗから吸熱して蒸発し、送風空気Ｗを冷却する。室内蒸発器１５から流出した冷媒は、蒸発圧力調整弁１７及び冷媒合流部を介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。 The low-pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 14a flows into the indoor evaporator 15. The refrigerant that flows into the indoor evaporator 15 absorbs heat from the blown air W blown by the blower 42 and evaporates, cooling the blown air W. The refrigerant that flows out of the indoor evaporator 15 is sucked into the compressor 11 via the evaporation pressure adjustment valve 17 and the refrigerant junction and is compressed again.

従って、冷房モードの空調装置１では、室内蒸発器１５にて冷却された送風空気Ｗを車室内へ吹き出すことによって、車室内の冷房を行うことができる。 Therefore, in the cooling mode, the air conditioner 1 can cool the vehicle interior by blowing the blown air W cooled by the interior evaporator 15 into the vehicle interior.

尚、この冷房モードにおいては、高温側熱媒体回路２１にて、高温側熱媒体の有する熱を外気ＯＡへ放熱させる構成である為、電気ヒータ２４を作動させていない。電気ヒータ２４を必要に応じて作動させても良いことは言うまでもない。 In addition, in this cooling mode, the high-temperature side heat medium circuit 21 is configured to dissipate heat from the high-temperature side heat medium to the outside air OA, so the electric heater 24 is not operated. It goes without saying that the electric heater 24 may be operated as necessary.

（ｂ）暖房モード
暖房モードは、バッテリ３１の冷却を行うことなく、ヒータコア２３により送風空気Ｗを加熱して車室内に送風する運転モードである。この暖房モードでは、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂを所定の絞り開度で開き、第１膨張弁１４ａを全閉状態にする。 (b) Heating Mode The heating mode is an operation mode in which the blown air W is heated by the heater core 23 and blown into the vehicle compartment without cooling the battery 31. In this heating mode, the control device 50 opens the second expansion valve 14b at a predetermined throttle opening and fully closes the first expansion valve 14a.

従って、暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環するヒートポンプサイクルが構成される。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in heating mode, a heat pump cycle is formed in which the refrigerant circulates through the compressor 11, the heat medium refrigerant heat exchanger 12, the second expansion valve 14b, the chiller 16, and the compressor 11 in that order.

つまり、暖房モードでは、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体から吸熱した熱を汲み上げて、送風空気Ｗを加熱する為に利用可能な冷媒回路に切り替えられる。 In other words, in the heating mode, the refrigerant is caused to flow into the chiller 16, and the heat absorbed from the low-temperature heat medium in the low-temperature heat medium circuit 30 is pumped up, and the refrigerant circuit is switched to one that can be used to heat the blown air W.

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、高圧センサ５２ｄによって検出された高圧冷媒圧力Ｐｄが目標高圧ＰＣＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so that the high-pressure refrigerant pressure Pd detected by the high-pressure sensor 52d becomes the target high-pressure PCO.

目標高圧ＰＣＯは、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、予め制御装置５０に記憶された暖房モード用の制御マップを参照して決定される。具体的には、この制御マップでは、送風空気温度ＴＡＶが目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、目標吹出温度ＴＡＯの上昇に伴って目標高圧ＰＣＯを上昇させる。 The target high pressure PCO is determined based on the target outlet temperature TAO by referring to a control map for the heating mode pre-stored in the control device 50. Specifically, in this control map, the target high pressure PCO is increased as the target outlet temperature TAO increases so that the blown air temperature TAV approaches the target outlet temperature TAO.

又、制御装置５０は、冷房モードと同様に、送風機４２の制御電圧（送風能力）を決定する。制御装置５０は、ヒータコア２３側の通風路を全開として冷風バイパス通路４５を閉塞するように、エアミックスドア４４の作動を制御する。 The control device 50 also determines the control voltage (blowing capacity) of the blower 42, as in the cooling mode. The control device 50 controls the operation of the air mix door 44 so that the ventilation passage on the heater core 23 side is fully open and the cold air bypass passage 45 is closed.

そして、暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６を作動させる。又、制御装置５０は、ヒータコア２３側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ラジエータ２２側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。 Then, for the heating section 20 in the heating mode, the control device 50 operates the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pumping capacity in the heating mode. The control device 50 also controls the high-temperature side flow adjustment valve 25 so as to connect the inlet/outlet on the heater core 23 side with the inlet/outlet on the electric heater 24 side, and to close the inlet/outlet on the radiator 22 side.

これにより、暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in heating mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow control valve 25, heater core 23, and high-temperature side pump 26.

又、暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口と外気熱交換器３２側の流入出口を連通させると共に、バッテリ３１側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。 For the low-temperature side heat medium circuit 30 in heating mode, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side pump 34 so as to exert the water pumping capacity in heating mode. The control device 50 also controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so as to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side to the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side, and to close the inlet/outlet on the battery 31 side.

これにより、暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in heating mode, a circulation circuit for the low-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: low-temperature side pump 34, outdoor air heat exchanger 32, low-temperature side flow rate control valve 33, chiller 16, and low-temperature side pump 34.

ここで、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体は、外気熱交換器３２を通過する場合には、外気ＯＡとの熱交換を行う。低温側熱媒体は、チラー１６にて冷却されている為、外気ＯＡとの温度差に従って外気ＯＡから吸熱する。つまり、空調装置１は、暖房モードにおいて、外気ＯＡを暖房用の熱源として利用することができる。 When the low-temperature side heat medium in the low-temperature side heat medium circuit 30 passes through the outdoor air heat exchanger 32, it exchanges heat with the outdoor air OA. Because the low-temperature side heat medium is cooled by the chiller 16, it absorbs heat from the outdoor air OA according to the temperature difference with the outdoor air OA. In other words, in the heating mode, the air conditioner 1 can use the outdoor air OA as a heat source for heating.

そして、暖房モードのヒートポンプサイクル１０において、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａから流出した高圧冷媒は、第２膨張弁１４ｂへ流入し減圧される。第２膨張弁１４ｂの絞り開度は、チラー１６の出口側の冷媒が気液二相状態となるように調整される。低圧冷媒は、チラー１６にて低温側熱媒体と熱交換することで蒸発して、低温側熱媒体から吸熱することができる。 In the heat pump cycle 10 in the heating mode, the high-pressure refrigerant flowing out of the refrigerant passage 12a of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 flows into the second expansion valve 14b and is reduced in pressure. The throttle opening of the second expansion valve 14b is adjusted so that the refrigerant on the outlet side of the chiller 16 is in a two-phase gas-liquid state. The low-pressure refrigerant evaporates by exchanging heat with the low-temperature heat medium in the chiller 16, and can absorb heat from the low-temperature heat medium.

低温側熱媒体から吸熱した冷媒は、圧縮機１１で圧縮され、高圧冷媒として熱媒体冷媒熱交換器１２へ吐出される。熱媒体冷媒熱交換器１２では、高温側ポンプ２６が作動しているので、高圧冷媒と高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体が熱交換して、高圧冷媒が冷却されて凝縮する。これにより、高圧冷媒の熱によって高温側熱媒体が加熱される。 The refrigerant that absorbs heat from the low-temperature side heat medium is compressed by the compressor 11 and discharged as high-pressure refrigerant to the heat medium refrigerant heat exchanger 12. In the heat medium refrigerant heat exchanger 12, the high-temperature side pump 26 is operating, so the high-pressure refrigerant and the high-temperature side heat medium of the high-temperature side heat medium circuit 21 exchange heat, and the high-pressure refrigerant is cooled and condensed. As a result, the high-temperature side heat medium is heated by the heat of the high-pressure refrigerant.

そして、高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体が、高温側流量調整弁２５を介して、ヒータコア２３へ流入する。ヒータコア２３へ流入した高温側熱媒体は、エアミックスドア４４がヒータコア２３側の通風路を全開としているので、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗと熱交換して放熱する。 In the high-temperature side heat medium circuit 21, the high-temperature side heat medium heated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 flows into the heater core 23 via the high-temperature side flow control valve 25. Since the air mix door 44 fully opens the ventilation passage on the heater core 23 side, the high-temperature side heat medium that flows into the heater core 23 exchanges heat with the blown air W that has passed through the indoor evaporator 15 and dissipates heat.

これにより、暖房モードでは、送風空気Ｗが加熱されて、送風空気Ｗの温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づく。ヒータコア２３から流出した高温側熱媒体は、高温側ポンプ２６に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂへ圧送される。 As a result, in the heating mode, the blown air W is heated and the temperature of the blown air W approaches the target blowing temperature TAO. The high-temperature side heat medium flowing out of the heater core 23 is sucked into the high-temperature side pump 26 and pumped again to the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

即ち、暖房モードの空調装置１は、低温側熱媒体回路３０にて外気ＯＡから吸熱した熱を、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、高温側熱媒体回路２１を介して、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。 That is, in the heating mode, the air conditioner 1 can pump up the heat absorbed from the outside air OA in the low-temperature heat medium circuit 30 in the heat pump cycle 10 and use it to heat the blown air W via the high-temperature heat medium circuit 21.

（ｃ）除湿暖房モード
除湿暖房モードは、バッテリ３１の冷却を行うことなく、室内蒸発器１５で冷却された送風空気Ｗをヒータコア２３で加熱して車室内に送風する運転モードである。この除湿暖房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。 (c) Dehumidifying and heating mode The dehumidifying and heating mode is an operation mode in which the blown air W cooled by the interior evaporator 15 is heated by the heater core 23 and blown into the vehicle cabin without cooling the battery 31. In this dehumidifying and heating mode, the control device 50 opens the first expansion valve 14a and the second expansion valve 14b to a predetermined throttle opening.

従って、除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順に冷媒が循環する。同時に、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環する。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in the dehumidifying heating mode, the refrigerant circulates in the following order: compressor 11, heat medium refrigerant heat exchanger 12, first expansion valve 14a, indoor evaporator 15, evaporation pressure control valve 17, and compressor 11. At the same time, the refrigerant circulates in the following order: compressor 11, heat medium refrigerant heat exchanger 12, second expansion valve 14b, chiller 16, and compressor 11.

つまり、除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列的に接続されたヒートポンプサイクルが構成される。 In other words, in the heat pump cycle 10 in the dehumidifying heating mode, a heat pump cycle is formed in which the indoor evaporator 15 and chiller 16 are connected in parallel to the flow of refrigerant flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、暖房モードと同様に、高圧冷媒圧力Ｐｄが目標高圧ＰＣＯとなるように圧縮機１１の作動を制御する。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so that the high-pressure refrigerant pressure Pd becomes the target high-pressure PCO, as in the heating mode.

そして、除湿暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６を作動させる。又、制御装置５０は、ヒータコア２３側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ラジエータ２２側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。 Then, for the heating section 20 in the dehumidifying heating mode, the control device 50 operates the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pressure delivery capacity in the dehumidifying heating mode. The control device 50 also controls the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 so as to connect the inlet/outlet on the heater core 23 side with the inlet/outlet on the electric heater 24 side, and to close the inlet/outlet on the radiator 22 side.

これにより、除湿暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the dehumidification heating mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow control valve 25, heater core 23, and high-temperature side pump 26.

又、除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口と外気熱交換器３２側の流入出口を連通させると共に、バッテリ３１側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。 For the low-temperature side heat medium circuit 30 in the dehumidifying heating mode, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side pump 34 so as to exert the water pumping capacity in the dehumidifying heating mode. The control device 50 then controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so as to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side with the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side, and to close the inlet/outlet on the battery 31 side.

これにより、除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in the dehumidifying heating mode, a circulation circuit for the low-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: low-temperature side pump 34, outdoor air heat exchanger 32, low-temperature side flow rate control valve 33, chiller 16, and low-temperature side pump 34.

そして、除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０において、熱媒体冷媒熱交換器１２の冷媒通路１２ａから流出した高圧冷媒は、冷媒分岐部にて分岐される。冷媒分岐部で分岐した高圧冷媒の一方は、第１膨張弁１４ａへ流入し減圧される。第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒は、室内蒸発器１５へ流入する。 In the heat pump cycle 10 in the dehumidifying heating mode, the high-pressure refrigerant flowing out of the refrigerant passage 12a of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is branched at the refrigerant branching section. One of the high-pressure refrigerants branched at the refrigerant branching section flows into the first expansion valve 14a and is depressurized. The low-pressure refrigerant depressurized by the first expansion valve 14a flows into the indoor evaporator 15.

室内蒸発器１５へ流入した冷媒は、送風機４２から送風された送風空気Ｗから吸熱して蒸発し、送風空気Ｗを冷却する。室内蒸発器１５から流出した冷媒は、蒸発圧力調整弁１７及び冷媒合流部を介して、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。 The refrigerant that flows into the indoor evaporator 15 absorbs heat from the blown air W blown by the blower 42 and evaporates, cooling the blown air W. The refrigerant that flows out of the indoor evaporator 15 is sucked into the compressor 11 via the evaporation pressure control valve 17 and the refrigerant junction, and is compressed again.

一方、冷媒分岐部で分岐した高圧冷媒の他方は、第２膨張弁１４ｂへ流入して減圧される。第２膨張弁１４ｂで減圧された低圧冷媒は、チラー１６に流入して、熱媒体通路１６ｂを流通する低温側熱媒体と熱交換する。従って、低圧冷媒は、低温側熱媒体と熱交換することで蒸発して、低温側熱媒体から吸熱することができる。低温側熱媒体から吸熱した冷媒は、圧縮機１１へ吸入されて再び圧縮される。 Meanwhile, the other high-pressure refrigerant branched at the refrigerant branching section flows into the second expansion valve 14b and is reduced in pressure. The low-pressure refrigerant reduced in pressure at the second expansion valve 14b flows into the chiller 16 and exchanges heat with the low-temperature heat medium flowing through the heat medium passage 16b. Therefore, the low-pressure refrigerant evaporates by exchanging heat with the low-temperature heat medium, and can absorb heat from the low-temperature heat medium. The refrigerant that has absorbed heat from the low-temperature heat medium is sucked into the compressor 11 and compressed again.

圧縮機１１から吐出された高圧冷媒は、熱媒体冷媒熱交換器１２において、高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体と熱交換して凝縮する。これにより、高圧冷媒の熱によって高温側熱媒体が加熱される。 The high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 exchanges heat with the high-temperature side heat medium of the high-temperature side heat medium circuit 21 in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and condenses. As a result, the high-temperature side heat medium is heated by the heat of the high-pressure refrigerant.

そして、高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２にて加熱された高温側熱媒体が、高温側流量調整弁２５を介して、ヒータコア２３へ流入する。ヒータコア２３へ流入した高温側熱媒体は、室内蒸発器１５にて冷却された送風空気Ｗと熱交換して放熱する。 In the high-temperature side heat medium circuit 21, the high-temperature side heat medium heated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 flows into the heater core 23 via the high-temperature side flow control valve 25. The high-temperature side heat medium that flows into the heater core 23 exchanges heat with the blown air W cooled in the indoor evaporator 15 and dissipates heat.

これにより、除湿暖房モードでは、室内蒸発器１５で冷却された送風空気Ｗを加熱することができ、車室内の除湿暖房を実現することができる。ヒータコア２３から流出した高温側熱媒体は、高温側ポンプ２６に吸入されて再び熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂへ圧送される。 As a result, in the dehumidifying and heating mode, the blown air W cooled by the interior evaporator 15 can be heated, realizing dehumidifying and heating the vehicle interior. The high-temperature side heat medium flowing out of the heater core 23 is sucked into the high-temperature side pump 26 and is pumped again to the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

即ち、除湿暖房モードの空調装置１は、低温側熱媒体回路３０にて外気ＯＡから吸熱した熱を、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、高温側熱媒体回路２１を介して、冷却された送風空気Ｗを加熱する際の熱源として利用することができる。 In other words, the air conditioner 1 in the dehumidifying heating mode can pump up the heat absorbed from the outside air OA in the low-temperature heat medium circuit 30 in the heat pump cycle 10 and use it as a heat source to heat the cooled blown air W via the high-temperature heat medium circuit 21.

（ｄ）単独冷却モード
単独冷却モードは、車室内の空調運転を行うことなく、バッテリ３１の冷却を行う運転モードである。この単独冷却モードでは、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂを所定の絞り開度で開き、第１膨張弁１４ａを全閉状態にする。 (d) Independent cooling mode The independent cooling mode is an operation mode in which the vehicle interior is not air-conditioned, and the battery 31 is cooled. In the independent cooling mode, the control device 50 opens the second expansion valve 14b at a predetermined throttle opening and fully closes the first expansion valve 14a.

従って、単独冷却モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環するヒートポンプサイクルが構成される。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in the single cooling mode, a heat pump cycle is formed in which the refrigerant circulates through the compressor 11, the heat medium refrigerant heat exchanger 12, the second expansion valve 14b, the chiller 16, and the compressor 11 in that order.

つまり、単独冷却モードでは、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体から吸熱した熱を、加熱部２０の高温側熱媒体に汲み上げることができる冷媒回路に切り替えられる。 In other words, in the single cooling mode, the refrigerant is switched to a refrigerant circuit that can flow into the chiller 16 and pump the heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the low-temperature side heat medium circuit 30 to the high-temperature side heat medium in the heating unit 20.

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、単独冷却モードで定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so as to exert the refrigerant discharge capacity determined in the single cooling mode.

そして、単独冷却モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた単独冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、ラジエータ２２側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。 For the heating section 20 in the single cooling mode, the control device 50 controls the operation of the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pumping capacity in the single cooling mode. The control device 50 also controls the high-temperature side flow adjustment valve 25 so as to connect the inlet/outlet on the radiator 22 side with the inlet/outlet on the electric heater 24 side, and to close the inlet/outlet on the heater core 23 side.

これにより、単独冷却モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the single cooling mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow control valve 25, radiator 22, and high-temperature side pump 26.

又、単独冷却モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、単独冷却モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。 For the low-temperature side heat medium circuit 30 in the single cooling mode, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side pump 34 so as to exert the water pumping capacity in the single cooling mode. The control device 50 then controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so as to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side to the inlet/outlet on the battery 31 side, and to close the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side.

これにより、単独冷却モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in the single cooling mode, a circulation circuit for the low-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: low-temperature side pump 34, battery 31, low-temperature side flow rate adjustment valve 33, chiller 16, and low-temperature side pump 34.

ここで、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６にて冷却された低温側熱媒体が、低温側流量調整弁３３を介して、バッテリ３１に流入する。バッテリ３１の熱媒体通路において、低温側熱媒体は、バッテリ３１から吸熱することで、バッテリ３１を冷却する。バッテリ３１から流出した低温側熱媒体は、低温側ポンプ３４に吸入されて再びチラー１６の熱媒体通路１６ｂへ圧送される。 In the low-temperature side heat medium circuit 30, the low-temperature side heat medium cooled in the chiller 16 flows into the battery 31 via the low-temperature side flow rate adjustment valve 33. In the heat medium passage of the battery 31, the low-temperature side heat medium absorbs heat from the battery 31, thereby cooling the battery 31. The low-temperature side heat medium flowing out of the battery 31 is sucked into the low-temperature side pump 34 and pumped back to the heat medium passage 16b of the chiller 16.

つまり、単独冷却モードの空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱を、チラー１６によって、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体からヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。 In other words, with the air conditioner 1 in the single cooling mode, the heat absorbed during cooling of the battery 31 can be absorbed by the chiller 16 from the low-temperature side heat medium of the low-temperature side heat medium circuit 30 to the low-pressure refrigerant of the heat pump cycle 10.

そして、空調装置１は、ヒートポンプサイクル１０にて、チラー１６で吸熱した熱を汲み上げて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体回路２１の高温側熱媒体に放熱することができる。更に、空調装置１は、高温側熱媒体が有する熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡへ放熱させることができる。 The air conditioner 1 can pump up the heat absorbed by the chiller 16 in the heat pump cycle 10 and dissipate the heat to the high-temperature side heat medium of the high-temperature side heat medium circuit 21 in the heat medium refrigerant heat exchanger 12. Furthermore, the air conditioner 1 can dissipate the heat contained in the high-temperature side heat medium to the outside air OA in the radiator 22.

（ｅ）冷却冷房モード
冷却冷房モードは、バッテリ３１の冷却と並行して、室内蒸発器１５により送風空気Ｗを冷却して車室内に送風する運転モードである。この冷却冷房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。 (e) Cooling/Cooling Mode The cooling/cooling mode is an operation mode in which the blown air W is cooled by the interior evaporator 15 and blown into the vehicle cabin in parallel with cooling the battery 31. In the cooling/cooling mode, the control device 50 opens the first expansion valve 14a and the second expansion valve 14b to a predetermined throttle opening.

従って、冷却冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順に冷媒が循環する。同時に、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環する。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in the cooling/cooling mode, the refrigerant circulates in the order of the compressor 11, heat medium refrigerant heat exchanger 12, first expansion valve 14a, indoor evaporator 15, evaporation pressure control valve 17, and compressor 11. At the same time, the refrigerant circulates in the order of the compressor 11, heat medium refrigerant heat exchanger 12, second expansion valve 14b, chiller 16, and compressor 11.

つまり、冷却冷房モードのヒートポンプサイクル１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列的に接続されたヒートポンプサイクルが構成される。 In other words, in the heat pump cycle 10 in the cooling/air-conditioning mode, a heat pump cycle is configured in which the indoor evaporator 15 and chiller 16 are connected in parallel to the flow of refrigerant flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、冷却冷房モードに対して定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so as to exert the refrigerant discharge capacity determined for the cooling/air-conditioning mode.

そして、冷却冷房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷却冷房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、ラジエータ２２側の流入出口と電気ヒータ２４側の流入出口を連通させると共に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させるように、高温側流量調整弁２５を制御する。 Then, for the heating section 20 in the cooling/air-conditioning mode, the control device 50 controls the operation of the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pumping capacity in the cooling/air-conditioning mode. The control device 50 also controls the high-temperature side flow adjustment valve 25 so as to connect the inlet/outlet on the radiator 22 side with the inlet/outlet on the electric heater 24 side, and to close the inlet/outlet on the heater core 23 side.

これにより、冷却冷房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the cooling/air-conditioning mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow control valve 25, radiator 22, and high-temperature side pump 26.

又、冷却冷房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、冷却冷房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。 For the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling/air-conditioning mode, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side pump 34 so as to exert the water pumping capacity in the cooling/air-conditioning mode. The control device 50 then controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so as to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side with the inlet/outlet on the battery 31 side, and to close the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side.

これにより、冷却冷房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling/air-conditioning mode, a circulation circuit for the low-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: low-temperature side pump 34, battery 31, low-temperature side flow rate control valve 33, chiller 16, and low-temperature side pump 34.

従って、冷却冷房モードにおける低温側熱媒体回路３０では、チラー１６にて冷却された冷却水が、低温側流量調整弁３３を介して、バッテリ３１に流入する。バッテリ３１の熱媒体通路において、低温側熱媒体は、バッテリ３１から吸熱することで、バッテリ３１を冷却する。バッテリ３１から流出した低温側熱媒体は、低温側ポンプ３４に吸入されて再びチラー１６の熱媒体通路１６ｂへ圧送される。 Therefore, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling/air-conditioning mode, the coolant cooled in the chiller 16 flows into the battery 31 via the low-temperature side flow rate adjustment valve 33. In the heat medium passage of the battery 31, the low-temperature side heat medium absorbs heat from the battery 31 to cool the battery 31. The low-temperature side heat medium flowing out of the battery 31 is sucked into the low-temperature side pump 34 and pumped back to the heat medium passage 16b of the chiller 16.

つまり、冷却冷房モードの空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱を、チラー１６によって、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体からヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。 In other words, with the air conditioner 1 in the cooling/cooling mode, the heat absorbed during cooling of the battery 31 can be absorbed by the chiller 16 from the low-temperature side heat medium of the low-temperature side heat medium circuit 30 to the low-pressure refrigerant of the heat pump cycle 10.

又、冷却冷房モードでは、室内蒸発器１５において、車室内に送風される送風空気Ｗとの熱交換により、低圧冷媒を蒸発させて送風空気Ｗを冷却することができる。これにより、冷却冷房モードの空調装置１は、車室内の冷房を実現することができる。 In addition, in the cooling/air-conditioning mode, the low-pressure refrigerant is evaporated in the interior evaporator 15 through heat exchange with the blown air W blown into the vehicle cabin, thereby cooling the blown air W. In this way, the air conditioner 1 in the cooling/air-conditioning mode can achieve cooling of the vehicle cabin.

そして、冷却冷房モードでは、バッテリ３１の冷却や送風空気Ｗの冷却に際して冷媒に吸熱した熱は、熱媒体冷媒熱交換器１２において、高温側熱媒体に放熱される。高温側熱媒体回路２１では、高温側熱媒体は、ラジエータ２２で外気ＯＡに対して放熱する。従って、冷却冷房モードの空調装置１は、バッテリ３１の冷却と共に、車室内の冷房によって快適性を向上させることができる。 In the cooling/air-conditioning mode, the heat absorbed by the refrigerant when cooling the battery 31 or the blown air W is dissipated to the high-temperature heat medium in the heat medium-refrigerant heat exchanger 12. In the high-temperature heat medium circuit 21, the high-temperature heat medium dissipates heat to the outside air OA in the radiator 22. Therefore, the air conditioner 1 in the cooling/air-conditioning mode can improve comfort by cooling the vehicle interior while cooling the battery 31.

（ｆ）冷却暖房モード
冷却暖房モードは、バッテリ３１の冷却と並行して、ヒータコア２３により送風空気Ｗを加熱して車室内に送風する運転モードである。この冷却暖房モードでは、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂを所定の絞り開度で開き、第１膨張弁１４ａを全閉状態にする。 (f) Cooling/Heating Mode The cooling/heating mode is an operation mode in which the blown air W is heated by the heater core 23 and blown into the vehicle cabin in parallel with cooling the battery 31. In this cooling/heating mode, the control device 50 opens the second expansion valve 14b to a predetermined throttle opening and fully closes the first expansion valve 14a.

従って、冷却暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環するヒートポンプサイクルが構成される。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in the cooling/heating mode, a heat pump cycle is formed in which the refrigerant circulates through the compressor 11, the heat medium refrigerant heat exchanger 12, the second expansion valve 14b, the chiller 16, and the compressor 11 in that order.

つまり、冷却暖房モードでは、チラー１６へ冷媒を流入させ、低温側熱媒体回路３０の低温側熱媒体から吸熱した熱を汲み上げて、送風空気Ｗを加熱する為に利用可能な冷媒回路に切り替えられる。 In other words, in the cooling and heating mode, the refrigerant is caused to flow into the chiller 16, and the heat absorbed from the low-temperature heat medium in the low-temperature heat medium circuit 30 is pumped up, and the refrigerant circuit is switched to one that can be used to heat the blown air W.

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、冷却暖房モードで定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so as to exert the refrigerant discharge capacity determined in the cooling/heating mode.

そして、冷却暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷却暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、高温側流量調整弁２５の作動を制御することによって、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３に対する高温側熱媒体の流量との流量割合を調整する。この場合における高温側流量調整弁２５の制御内容については、後に図面を参照しつつ説明する。 For the heating section 20 in the cooling/heating mode, the control device 50 controls the operation of the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pumping capacity in the cooling/heating mode. The control device 50 also controls the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 to adjust the flow rate ratio between the flow rate of the high-temperature side heat medium to the radiator 22 and the flow rate of the high-temperature side heat medium to the heater core 23. The control content of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in this case will be described later with reference to the drawings.

そして、制御装置５０は、電気ヒータ２４の作動を制御することで、電気ヒータ２４の発熱量を調整する。この場合における電気ヒータ２４の制御内容についても、後に図面を参照しつつ説明する。 The control device 50 then controls the operation of the electric heater 24 to adjust the amount of heat generated by the electric heater 24. The control of the electric heater 24 in this case will be described later with reference to the drawings.

これにより、冷却暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。同時に、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the cooling/heating mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the order of the high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow rate adjustment valve 25, heater core 23, and high-temperature side pump 26. At the same time, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the order of the high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow rate adjustment valve 25, radiator 22, and high-temperature side pump 26.

つまり、冷却暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体の流れに対して、ラジエータ２２及びヒータコア２３が並列的に接続された熱媒体回路が構成される。 In other words, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the cooling/heating mode, a heat medium circuit is formed in which the radiator 22 and heater core 23 are connected in parallel to the flow of the high-temperature side heat medium flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

又、冷却暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、冷却暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。 For the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling/heating mode, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side pump 34 so as to exert the water pumping capacity in the cooling/heating mode. The control device 50 also controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so as to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side with the inlet/outlet on the battery 31 side, and to close the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side.

これにより、冷却暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する低温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling/heating mode, a circulation circuit for the low-temperature side heat medium is formed, which circulates in the following order: low-temperature side pump 34, battery 31, low-temperature side flow control valve 33, chiller 16, and low-temperature side pump 34.

尚、図１に示すように、低温側熱媒体回路３０では、チラー１６を通過した低温側熱媒体の流れに関して、バッテリ３１と外気熱交換器３２が並列に接続されている。従って、低温側流量調整弁３３の作動を制御することで、バッテリ３１に対する低温側熱媒体の流量と、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量との流量割合を調整することも可能である。この場合、低温側熱媒体回路３０には、上述した循環回路に加えて、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する循環回路が同時に構成される。 As shown in FIG. 1, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the battery 31 and the outdoor air heat exchanger 32 are connected in parallel with respect to the flow of the low-temperature side heat medium that has passed through the chiller 16. Therefore, by controlling the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33, it is also possible to adjust the flow rate ratio between the flow rate of the low-temperature side heat medium to the battery 31 and the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outdoor air heat exchanger 32. In this case, in addition to the above-mentioned circulation circuit, the low-temperature side heat medium circuit 30 also simultaneously configures a circulation circuit that circulates in the order of the low-temperature side pump 34, the outdoor air heat exchanger 32, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33, the chiller 16, and the low-temperature side pump 34.

冷却暖房モードの空調装置１によれば、低温側熱媒体回路３０において、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱量を、チラー１６にてヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。そして、冷却暖房モードの空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０にて、低温側熱媒体から吸熱した熱を、熱媒体冷媒熱交換器１２により高温側熱媒体に放熱させることができる。 According to the air conditioner 1 in the cooling/heating mode, the heat absorbed in the low-temperature side heat medium circuit 30 during cooling of the battery 31 can be absorbed by the low-pressure refrigerant of the heat pump cycle 10 in the chiller 16. And, according to the air conditioner 1 in the cooling/heating mode, the heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the heat pump cycle 10 can be dissipated to the high-temperature side heat medium by the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

又、高温側熱媒体回路２１において、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、ヒータコア２３における高温側熱媒体の放熱量と、ラジエータ２２における高温側熱媒体の放熱量を調整することができる。換言すると、空調装置１は、送風空気Ｗの加熱に関して余剰となった高温側熱媒体の熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱させることができる。 In addition, in the high-temperature side heat medium circuit 21, the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 can be controlled to adjust the amount of heat dissipated by the high-temperature side heat medium in the heater core 23 and the amount of heat dissipated by the high-temperature side heat medium in the radiator 22. In other words, the air conditioning device 1 can dissipate the heat of the high-temperature side heat medium that is surplus to the heating of the blown air W to the outside air OA in the radiator 22.

更に、冷却暖房モードでは、高温側熱媒体回路２１において、電気ヒータ２４によって高温側熱媒体を加熱することができる。従って、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を適切に調整することによって、ヒータコア２３にて送風空気Ｗを適切に加熱し、車室内の暖房を行うことができる。 Furthermore, in the cooling/heating mode, the high-temperature side heat medium can be heated by the electric heater 24 in the high-temperature side heat medium circuit 21. Therefore, the air conditioner 1 can appropriately heat the blown air W in the heater core 23 and heat the vehicle interior by appropriately adjusting the heat generation amount of the electric heater 24.

（ｇ）冷却除湿暖房モード
冷却除湿暖房モードは、バッテリ３１の冷却と並行して、室内蒸発器１５で冷却された送風空気Ｗをヒータコア２３で加熱して車室内に送風する運転モードである。この冷却除湿暖房モードでは、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂをそれぞれ所定の絞り開度で開く。 (g) Cooling, dehumidifying and heating mode The cooling, dehumidifying and heating mode is an operation mode in which the blown air W cooled by the interior evaporator 15 is heated by the heater core 23 and blown into the vehicle cabin in parallel with cooling the battery 31. In this cooling, dehumidifying and heating mode, the control device 50 opens the first expansion valve 14a and the second expansion valve 14b to a predetermined throttle opening.

従って、冷却除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第１膨張弁１４ａ、室内蒸発器１５、蒸発圧力調整弁１７、圧縮機１１の順に冷媒が循環する。同時に、圧縮機１１、熱媒体冷媒熱交換器１２、第２膨張弁１４ｂ、チラー１６、圧縮機１１の順で冷媒が循環する。 Therefore, in the heat pump cycle 10 in the cooling/dehumidifying/heating mode, the refrigerant circulates in the following order: compressor 11, heat medium refrigerant heat exchanger 12, first expansion valve 14a, indoor evaporator 15, evaporation pressure control valve 17, and compressor 11. At the same time, the refrigerant circulates in the following order: compressor 11, heat medium refrigerant heat exchanger 12, second expansion valve 14b, chiller 16, and compressor 11.

つまり、冷却除湿暖房モードのヒートポンプサイクル１０では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した冷媒の流れに対して、室内蒸発器１５及びチラー１６が並列的に接続されたヒートポンプサイクルが構成される。 In other words, in the heat pump cycle 10 in the cooling/dehumidifying/heating mode, a heat pump cycle is configured in which the indoor evaporator 15 and chiller 16 are connected in parallel to the flow of refrigerant flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

このサイクル構成で、制御装置５０は、出力側に接続された各種制御対象機器の作動を制御する。例えば、制御装置５０は、冷却除湿暖房モードで定められた冷媒吐出能力を発揮するように、圧縮機１１の作動を制御する。 In this cycle configuration, the control device 50 controls the operation of various controlled devices connected to the output side. For example, the control device 50 controls the operation of the compressor 11 so as to exert the refrigerant discharge capacity determined in the cooling/dehumidifying/heating mode.

そして、冷却除湿暖房モードの加熱部２０について、制御装置５０は、予め定めた冷却除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、高温側ポンプ２６の作動を制御する。又、制御装置５０は、冷却暖房モードと同様に、高温側流量調整弁２５の作動を制御することによって、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３に対する高温側熱媒体の流量との流量割合を調整する。 Then, for the heating section 20 in the cooling/dehumidifying/heating mode, the control device 50 controls the operation of the high-temperature side pump 26 so as to exert a predetermined water pumping capacity in the cooling/dehumidifying/heating mode. Similarly to the cooling/heating mode, the control device 50 controls the operation of the high-temperature side flow control valve 25 to adjust the flow rate ratio between the flow rate of the high-temperature side heat medium to the radiator 22 and the flow rate of the high-temperature side heat medium to the heater core 23.

これにより、冷却除湿暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ヒータコア２３、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。同時に、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、ラジエータ２２、高温側ポンプ２６の順で循環する高温側熱媒体の循環回路が構成される。 As a result, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the cooling/dehumidifying/heating mode, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the order of the high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow rate adjustment valve 25, heater core 23, and high-temperature side pump 26. At the same time, a circulation circuit for the high-temperature side heat medium is formed, which circulates in the order of the high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow rate adjustment valve 25, radiator 22, and high-temperature side pump 26.

つまり、冷却除湿暖房モードの高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体の流れに対して、ラジエータ２２及びヒータコア２３が並列的に接続された熱媒体回路が構成される。 In other words, in the high-temperature side heat medium circuit 21 in the cooling/dehumidifying/heating mode, a heat medium circuit is configured in which the radiator 22 and heater core 23 are connected in parallel to the flow of the high-temperature side heat medium flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

又、冷却除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０について、制御装置５０は、冷却除湿暖房モード時の水圧送能力を発揮するように、低温側ポンプ３４の作動を制御する。そして、制御装置５０は、チラー１６側の流入出口とバッテリ３１側の流入出口を連通させると共に、外気熱交換器３２側の流入出口を閉塞させるように、低温側流量調整弁３３の作動を制御する。 For the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling, dehumidifying, and heating mode, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side pump 34 so as to exert the water pumping capacity in the cooling, dehumidifying, and heating mode. The control device 50 also controls the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so as to connect the inlet/outlet on the chiller 16 side with the inlet/outlet on the battery 31 side, and to close the inlet/outlet on the outside air heat exchanger 32 side.

これにより、冷却除湿暖房モードの低温側熱媒体回路３０では、低温側ポンプ３４、バッテリ３１、低温側流量調整弁３３、チラー１６、低温側ポンプ３４の順で循環する循環回路が構成される。 As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30 in the cooling/dehumidifying/heating mode, a circulation circuit is formed in which the low-temperature side pump 34, the battery 31, the low-temperature side flow control valve 33, the chiller 16, and the low-temperature side pump 34 circulate in this order.

冷却除湿暖房モードの空調装置１によれば、低温側熱媒体回路３０において、バッテリ３１の冷却に際して吸熱した熱量を、チラー１６にてヒートポンプサイクル１０の低圧冷媒に吸熱させることができる。そして、冷却除湿暖房モードの空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０において、低温側熱媒体から吸熱した熱と、送風空気Ｗを除湿する際に吸熱した熱を、熱媒体冷媒熱交換器１２により高温側熱媒体に放熱させることができる。 According to the air conditioner 1 in the cooling/dehumidifying/heating mode, the heat absorbed in the low-temperature side heat medium circuit 30 during cooling of the battery 31 can be absorbed by the low-pressure refrigerant of the heat pump cycle 10 in the chiller 16. And, according to the air conditioner 1 in the cooling/dehumidifying/heating mode, the heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the heat pump cycle 10 and the heat absorbed during dehumidification of the blown air W can be dissipated to the high-temperature side heat medium by the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

又、高温側熱媒体回路２１において、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、ヒータコア２３における高温側熱媒体の放熱量と、ラジエータ２２における高温側熱媒体の放熱量を調整することができる。換言すると、空調装置１は、除湿された送風空気Ｗの加熱に関して余剰となった高温側熱媒体の熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱させることができる。 In addition, in the high-temperature side heat medium circuit 21, the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 can be controlled to adjust the amount of heat dissipated by the high-temperature side heat medium in the heater core 23 and the amount of heat dissipated by the high-temperature side heat medium in the radiator 22. In other words, the air conditioning device 1 can dissipate the heat of the high-temperature side heat medium that is surplus to the heating of the dehumidified blown air W to the outside air OA in the radiator 22.

更に、冷却除湿暖房モードでは、高温側熱媒体回路２１において、電気ヒータ２４によって高温側熱媒体を加熱することができる。従って、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を適切に調整することによって、除湿された送風空気Ｗを適切に加熱し、車室内の除湿暖房を行うことができる。 Furthermore, in the cooling/dehumidifying/heating mode, the high-temperature side heat medium can be heated by the electric heater 24 in the high-temperature side heat medium circuit 21. Therefore, the air conditioner 1 can appropriately heat the dehumidified blown air W by appropriately adjusting the heat generation amount of the electric heater 24, thereby performing dehumidifying and heating inside the vehicle cabin.

ここで、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱可能な熱量は、室内蒸発器１５で送風空気Ｗから吸熱した熱量、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱した熱量、圧縮機１１における圧縮仕事量の総和に相当する。 Here, in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the amount of heat that can be dissipated to the high-temperature side heat medium in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 corresponds to the sum of the amount of heat absorbed from the blown air W in the indoor evaporator 15, the amount of heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the chiller 16, and the compression work in the compressor 11.

そして、空調装置１におけるバッテリ３１は、低温になると出力が低下しやすく、高温になると劣化が進行しやすい。この為、バッテリ３１を適正な温度範囲に保つ為に低温側熱媒体を循環させると、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱される熱量は、バッテリ３１で生じる廃熱の大きさに応じて変動することになる。 The battery 31 in the air conditioner 1 is prone to a decrease in output at low temperatures and a tendency to deteriorate at high temperatures. For this reason, if the low-temperature heat medium is circulated to keep the battery 31 within an appropriate temperature range, the amount of heat absorbed from the low-temperature heat medium in the chiller 16 will vary depending on the amount of waste heat generated by the battery 31.

そうすると、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱される熱量は、バッテリ３１で生じる廃熱の大きさに応じて変動する。この結果、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱された全ての熱量が、ヒータコア２３にて送風空気Ｗの加熱に用いられるとした場合、送風空気Ｗの温度が変動することになり、車室内の快適性に影響を及ぼすことが想定される。 In this case, the amount of heat dissipated to the high-temperature heat medium in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 varies depending on the amount of waste heat generated in the battery 31. As a result, if all of the heat dissipated to the high-temperature heat medium in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is used to heat the blown air W in the heater core 23, the temperature of the blown air W will fluctuate, which is expected to affect the comfort inside the vehicle cabin.

第１実施形態に係る空調装置１では、高温側流量調整弁２５の作動制御、電気ヒータ２４による発熱量の制御を行うことで、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおける送風空気Ｗの温度変動を抑制して、車室内の快適性を高めている。 In the air conditioner 1 according to the first embodiment, the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 is controlled, and the amount of heat generated by the electric heater 24 is controlled, thereby suppressing temperature fluctuations in the blown air W in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, thereby improving comfort inside the vehicle cabin.

続いて、第１実施形態に係る空調装置１における高温側流量調整弁２５による放熱量の調整制御と、電気ヒータ２４の発熱量の調整制御の内容について、図４～図６を参照しつつ説明する。 Next, the details of the heat dissipation amount adjustment control by the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in the air conditioner 1 according to the first embodiment and the heat generation amount adjustment control of the electric heater 24 will be described with reference to Figures 4 to 6.

図４は、高温側流量調整弁２５による放熱量調整の開始および電気ヒータ２４の発熱量調整の開始に関する制御内容を示している。この図４に係る制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードの何れかに運転モードが切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。 Figure 4 shows the control content related to the start of heat radiation amount adjustment by the high temperature side flow rate adjustment valve 25 and the start of heat generation amount adjustment by the electric heater 24. The control program related to this Figure 4 is executed by the control device 50 when the operation mode is switched to either the cooling heating mode or the cooling dehumidification heating mode.

ステップＳ１においては、送風空気温度センサ５２ｆにより検出された送風空気温度が過剰であるか否かが判断される。ここで、送風空気温度が過剰である状態とは、目標温度としての目標吹出温度ＴＡＯを基準として定められる所定の温度範囲の上限値よりも、送風空気温度が高い状態を意味する。送風空気温度が過剰であると判断された場合は、ステップＳ２に進む。一方、送風空気温度が過剰ではないと判断された場合は、ステップＳ３に進む。 In step S1, it is determined whether the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f is excessive. Here, a state in which the blown air temperature is excessive means a state in which the blown air temperature is higher than the upper limit value of a predetermined temperature range that is determined based on the target blowing temperature TAO as the target temperature. If it is determined that the blown air temperature is excessive, the process proceeds to step S2. On the other hand, if it is determined that the blown air temperature is not excessive, the process proceeds to step S3.

ステップＳ２では、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には、高温側熱媒体が有する熱が過剰である為、高温側熱媒体回路２１のラジエータ２２における放熱量の調整が開始される。 In step S2, since the high-temperature side heat medium has too much heat to bring the blown air temperature to the target blowing temperature TAO, adjustment of the amount of heat dissipated in the radiator 22 of the high-temperature side heat medium circuit 21 is started.

即ち、ラジエータ２２にて高温側熱媒体から外気ＯＡに放熱される放熱量と、ヒータコア２３にて高温側熱媒体から送風空気Ｗの加熱に用いられる放熱量のバランス調整が開始される。その後、図４の制御プログラムは終了される。 That is, the system starts to adjust the balance between the amount of heat dissipated from the high-temperature heat medium in the radiator 22 to the outside air OA and the amount of heat dissipated from the high-temperature heat medium in the heater core 23 to heat the blown air W. Then, the control program in FIG. 4 ends.

送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して過剰である場合、高温側熱媒体回路２１にてラジエータ２２における放熱量を調整することで、高温側熱媒体から余剰熱を外気ＯＡに放熱でき、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることが可能となる。 When the blown air temperature is higher than the target blown air temperature TAO, the amount of heat dissipated in the radiator 22 in the high-temperature side heat medium circuit 21 is adjusted, so that the excess heat can be dissipated from the high-temperature side heat medium to the outside air OA, making it possible to bring the blown air temperature closer to the target blown air temperature TAO.

そして、ステップＳ３においては、送風空気温度センサ５２ｆにより検出された送風空気温度が不足しているか否かが判断される。ここで、送風空気温度が不足している状態とは、目標温度としての目標吹出温度ＴＡＯを基準として定められる所定の温度範囲の下限値よりも、送風空気温度が低い状態を意味する。 In step S3, it is determined whether the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f is insufficient. Here, a state in which the blown air temperature is insufficient means a state in which the blown air temperature is lower than the lower limit of a predetermined temperature range that is determined based on the target blown air temperature TAO as the target temperature.

送風空気温度が不足していると判断された場合は、ステップＳ４に進む。送風空気温度が不足していないと判断された場合には、図４の制御プログラムは終了される。従って、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯを基準として定められた温度範囲内である場合には、そのまま制御プログラムは終了する。 If it is determined that the blown air temperature is insufficient, the process proceeds to step S4. If it is determined that the blown air temperature is not insufficient, the control program in FIG. 4 is terminated. Therefore, if the blown air temperature is within a temperature range determined based on the target blown air temperature TAO, the control program is terminated.

ステップＳ４に移行すると、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には、高温側熱媒体が有する熱が不足している為、高温側熱媒体回路２１の電気ヒータ２４による加熱が開始される。その後、図４の制御プログラムは終了される。 When the process proceeds to step S4, the high-temperature side heat medium does not have enough heat to bring the blown air temperature to the target blowing temperature TAO, so heating by the electric heater 24 in the high-temperature side heat medium circuit 21 is started. After that, the control program in FIG. 4 is terminated.

送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して不足している場合に、高温側熱媒体回路２１にて電気ヒータ２４で高温側熱媒体を加熱することで、不足している熱量を補うことができ、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることが可能となる。 When the blown air temperature is insufficient relative to the target blown air temperature TAO, the insufficient heat can be compensated for by heating the high-temperature side heat medium with the electric heater 24 in the high-temperature side heat medium circuit 21, making it possible to bring the blown air temperature closer to the target blown air temperature TAO.

次に、第１実施形態における高温側流量調整弁２５による放熱量調整の制御内容について、図面を参照しつつ説明する。図５に示す制御プログラムは、上述したステップＳ２にて、高温側流量調整弁２５による放熱量の調整が開始されると同時に、制御装置５０によって実行される。 Next, the control content of the heat radiation amount adjustment by the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in the first embodiment will be described with reference to the drawings. The control program shown in FIG. 5 is executed by the control device 50 at the same time that the adjustment of the heat radiation amount by the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 is started in step S2 described above.

図５に示すように、ステップＳ１０では、送風空気温度センサ５２ｆで検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合は、ステップＳ１１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ１２に進む。 As shown in FIG. 5, in step S10, it is determined whether the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f has increased. If it is determined that the blown air temperature has increased, the process proceeds to step S11. On the other hand, if it is determined that the blown air temperature has not increased, the process proceeds to step S12.

ステップＳ１１においては、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量が、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和よりも大きい為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇し、その結果、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。その為、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量が増加するように、高温側流量調整弁２５が制御される。 In step S11, the amount of heat dissipated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is greater than the sum of the amounts of heat dissipated in the heater core 23 and the radiator 22, so the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 rises, and as a result, it is determined that the blowing air temperature has risen. Therefore, the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 is controlled so that the flow rate of the high-temperature side heat medium to the radiator 22 increases.

これにより、ラジエータ２２での放熱量が増加する為、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量が、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和に近づいていく。従って、ステップＳ１１における高温側流量調整弁２５の作動を行うことで、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度上昇を抑えて、送風空気温度の上昇も抑えることができる。そして、この結果、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図５に示す制御プログラムは終了される。 As a result, the amount of heat dissipated in the radiator 22 increases, so that the amount of heat dissipated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 approaches the sum of the amounts of heat dissipated in the heater core 23 and the radiator 22. Therefore, by operating the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in step S11, the temperature rise of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 can be suppressed, and the rise in the blown air temperature can also be suppressed. As a result, the blown air temperature approaches the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 5 is terminated.

ステップＳ１２では、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量が、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和よりも小さい為、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、その結果、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。その為、高温側熱媒体の流量が減少するように、高温側流量調整弁２５が制御される。 In step S12, the amount of heat dissipated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is smaller than the sum of the amounts of heat dissipated in the heater core 23 and the radiator 22, so the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 has decreased, and as a result, it is determined that the blowing air temperature has decreased. Therefore, the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 is controlled so that the flow rate of the high-temperature side heat medium is reduced.

これにより、ラジエータ２２での放熱量が減少する為、ヒータコア２３及びラジエータ２２での放熱量の和が、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量に近づいていく。従って、ステップＳ１２における高温側流量調整弁２５の作動を行うことで、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度低下を抑えて、送風空気温度の低下を抑えることができる。この結果、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図５に示す制御プログラムは終了される。 As a result, the amount of heat dissipated in the radiator 22 decreases, so that the sum of the amounts of heat dissipated in the heater core 23 and the radiator 22 approaches the amount of heat dissipated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12. Therefore, by operating the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in step S12, it is possible to suppress a decrease in the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21, and thus a decrease in the blown air temperature. As a result, the blown air temperature approaches the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 5 is terminated.

尚、図５に示す制御プログラムは、ステップＳ２にて高温側流量調整弁２５による放熱量調整が開始された後であれば、空調装置１の運転モードが冷却冷房モード及び冷却除湿暖房モードから切り替わらない限り、繰り返し実行される。 The control program shown in FIG. 5 is executed repeatedly after the high-temperature side flow rate control valve 25 starts adjusting the amount of heat radiation in step S2, unless the operating mode of the air conditioner 1 is switched from the cooling/cooling mode or the cooling/dehumidifying/heating mode.

そして、図５に示す制御プログラムに従って、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、バッテリ３１の冷却に伴う廃熱を含む高温側熱媒体の有する熱から、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱される余剰の熱量の割合を調整できる。 Then, by controlling the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 according to the control program shown in FIG. 5, the proportion of the excess heat amount radiated to the outside air OA by the radiator 22 from the heat contained in the high-temperature side heat medium, including the waste heat associated with cooling the battery 31, can be adjusted.

従って、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおいて、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、バッテリ３１の廃熱の大きさの影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 Therefore, in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the air conditioner 1 controls the operation of the high-temperature side flow rate control valve 25 to reduce the effect of the amount of waste heat from the battery 31 and bring the blown air temperature closer to the target blowing temperature TAO.

又、ラジエータ２２とヒータコア２３とでは、ラジエータの方が熱交換能力を大きくしている。具体的には、熱媒体側の伝熱面積、空気側の伝熱面積の双方に関して、ラジエータ２２の方がヒータコア２３よりも大きく構成されている。これにより、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２の放熱能力調整量は、ヒータコア２３の放熱能力調整量よりも相対的に大きくなる。よって、より大きなバッテリ３１の廃熱の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 Furthermore, the radiator 22 has a greater heat exchange capacity than the heater core 23. Specifically, the radiator 22 is configured to be larger than the heater core 23 in terms of both the heat transfer area on the heat medium side and the heat transfer area on the air side. As a result, the amount of heat dissipation capacity adjustment of the radiator 22 by the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 is relatively larger than the amount of heat dissipation capacity adjustment of the heater core 23. Therefore, the influence of the waste heat of the larger battery 31 can be suppressed, and the blown air temperature can be brought closer to the target blown air temperature TAO.

続いて、第１実施形態における電気ヒータ２４の発熱量調整の制御内容について、図面を参照しつつ説明する。図６に示す制御プログラムは、上述したステップＳ４にて、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱が開始されると同時に、制御装置５０によって実行される。 Next, the control content for adjusting the heat generation amount of the electric heater 24 in the first embodiment will be described with reference to the drawings. The control program shown in FIG. 6 is executed by the control device 50 at the same time that the electric heater 24 starts heating the high-temperature side heat medium in step S4 described above.

図６に示すように、先ず、ステップＳ２０では、送風空気温度センサ５２ｆで検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合には、ステップＳ２１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ２２に進む。 As shown in FIG. 6, first, in step S20, it is determined whether the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f has increased. If it is determined that the blown air temperature has increased, the process proceeds to step S21. On the other hand, if it is determined that the blown air temperature has not increased, the process proceeds to step S22.

ステップＳ２１においては、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３の放熱量よりも大きい為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇して、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。その為、電気ヒータ２４の発熱量が減少するように、電気ヒータ２４が制御される。 In step S21, the sum of the heat dissipation amount in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and the heat generation amount of the electric heater 24 is greater than the heat dissipation amount of the heater core 23, so it is determined that the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 has risen and the blown air temperature has risen. Therefore, the electric heater 24 is controlled so that the heat generation amount of the electric heater 24 is reduced.

これにより、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３の放熱量に近づいていく。従って、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度上昇を抑えることで、送風空気温度の上昇も抑えることができる。よって、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図６に示す制御プログラムは終了される。 As a result, the sum of the heat dissipation amount in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and the heat generation amount of the electric heater 24 approaches the heat dissipation amount of the heater core 23. Therefore, by suppressing the temperature rise of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21, the rise in the blown air temperature can also be suppressed. Therefore, the blown air temperature approaches the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 6 is terminated.

ステップＳ２１においては、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３放熱量よりも大きいため、高温側熱媒体回路２１内の熱媒体の温度が上昇し、その結果、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。その為、電気ヒータ２４の発熱量が減少するように、電気ヒータ２４が制御される。 In step S21, the sum of the heat dissipation amount in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and the heat generation amount of the electric heater 24 is greater than the heat dissipation amount of the heater core 23, so the temperature of the heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 rises, and as a result, it is determined that the blown air temperature has risen. Therefore, the electric heater 24 is controlled so that the heat generation amount of the electric heater 24 decreases.

これにより、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３の放熱量に近づいていく。従って、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度上昇を抑えることで、送風空気温度の上昇も抑えることができる。この結果、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図６に示す制御プログラムは終了される。 As a result, the sum of the heat dissipation amount in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and the heat generation amount of the electric heater 24 approaches the heat dissipation amount of the heater core 23. Therefore, by suppressing the temperature rise of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21, the rise in the blown air temperature can also be suppressed. As a result, the blown air temperature approaches the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 6 is terminated.

ステップＳ２２では、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３放熱量よりも小さい為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が低下して、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。その為、電気ヒータ２４の発熱量が増加するように、電気ヒータ２４が制御される。 In step S22, the sum of the heat dissipation amount in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and the heat generation amount of the electric heater 24 is smaller than the heat dissipation amount of the heater core 23, so it is determined that the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 has decreased and the blown air temperature has decreased. Therefore, the electric heater 24 is controlled so that the heat generation amount of the electric heater 24 increases.

これにより、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量と電気ヒータ２４の発熱量の和が、ヒータコア２３放熱量に近づいていく。従って、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度低下を抑えることで、送風空気温度の上昇も抑えることができる。よって、送風空気温度は目標吹出温度ＴＡＯに近づいていく。その後、図６に示す制御プログラムは終了される。 As a result, the sum of the heat dissipation amount in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 and the heat generation amount of the electric heater 24 approaches the heat dissipation amount of the heater core 23. Therefore, by suppressing the temperature drop of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21, the increase in the blown air temperature can also be suppressed. Therefore, the blown air temperature approaches the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 6 is terminated.

尚、図６に示す制御プログラムは、ステップＳ４にて電気ヒータ２４による高温熱媒体の加熱が開始された後であれば、空調装置１の運転モードが冷却冷房モード及び冷却除湿暖房モードから切り替わらない限り、繰り返し実行される。 The control program shown in FIG. 6 is executed repeatedly after the electric heater 24 starts heating the high-temperature heat medium in step S4, unless the operating mode of the air conditioner 1 is switched from the cooling/cooling mode or the cooling/dehumidifying/heating mode.

そして、図６に示す制御プログラムに従って、電気ヒータ２４の作動を制御することによって、バッテリ３１の冷却に伴う廃熱を含む高温側熱媒体に、目標吹出温度ＴＡＯを実現する為に不足する分の熱量を加えて、不足分を補うことができる。 Then, by controlling the operation of the electric heater 24 according to the control program shown in FIG. 6, the amount of heat that is insufficient to achieve the target outlet temperature TAO can be added to the high-temperature heat medium, including the waste heat associated with cooling the battery 31, to make up for the shortage.

このように、第１実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおいて、バッテリ３１の冷却に伴い吸熱した廃熱を、ヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。 In this way, according to the air conditioner 1 of the first embodiment, in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the waste heat absorbed by the battery 31 during cooling can be pumped up by the heat pump cycle 10 and used to heat the blown air W.

そして、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却暖房モードにおいて、送風空気温度と目標吹出温度ＴＡＯとの関係に応じて、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２における放熱量の調整、および電気ヒータ２４の発熱量の調整を行うことができる。 The air conditioner 1 can adjust the amount of heat dissipated in the radiator 22 by the high-temperature side flow control valve 25 and the amount of heat generated by the electric heater 24 in the cooling/heating mode and the cooling/heating mode according to the relationship between the blown air temperature and the target blowing temperature TAO.

即ち、空調装置１は、高温側流量調整弁２５の作動を制御することで、高温側熱媒体から適量の余剰熱を、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱させることができる。又、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を制御することで、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯとする為に必要な熱量を、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱によって補うことができる。 That is, by controlling the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25, the air conditioner 1 can dissipate an appropriate amount of excess heat from the high-temperature side heat medium to the outside air OA via the radiator 22. In addition, by controlling the heat generation amount of the electric heater 24, the air conditioner 1 can compensate for the amount of heat required to set the blown air temperature to the target blowing temperature TAO by heating the high-temperature side heat medium with the electric heater 24.

従って、第１実施形態に係る空調装置１は、高温側熱媒体の有する熱量を調整することで、バッテリ３１の廃熱の熱量変動の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 Therefore, the air conditioner 1 according to the first embodiment can adjust the heat quantity of the high-temperature heat medium to suppress the effects of fluctuations in the heat quantity of the waste heat of the battery 31 and bring the blown air temperature closer to the target blown air temperature TAO.

そして、第１実施形態に係る空調装置１においては、運転モードの切り替えは、制御装置５０に予め記憶された制御プログラムが実行されることによって行われる。空調装置１の運転モードの切り替えには、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードへ切り替える場合と、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードへ切り替える場合が含まれている。 In the air conditioner 1 according to the first embodiment, the operation mode is switched by executing a control program prestored in the control device 50. The operation mode of the air conditioner 1 is switched from the cooling and heating mode to the cooling and dehumidifying heating mode, and from the cooling and dehumidifying heating mode to the cooling and heating mode.

ここで、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードへ切り替える場合とは、バッテリ３１の冷却を行っている状態で、室内蒸発器１５による送風空気Ｗの冷却を停止している状態から送風空気Ｗの冷却を開始する場合に相当する。又、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードへ切り替える場合とは、バッテリ３１の冷却を行っている状態で、室内蒸発器１５により送風空気Ｗを冷却している状態から送風空気Ｗの冷却を終了する場合に相当する。 The case of switching from the cooling and heating mode to the cooling and dehumidifying heating mode corresponds to the case of starting to cool the blown air W after the cooling of the blown air W by the indoor evaporator 15 has been stopped while the battery 31 is being cooled. Also, the case of switching from the cooling and dehumidifying heating mode to the cooling and heating mode corresponds to the case of ending the cooling of the blown air W after the cooling of the blown air W by the indoor evaporator 15 has been stopped while the battery 31 is being cooled.

冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂの開度を冷却暖房モード時に比べて下げる。これにより、第２膨張弁１４ｂにおける冷媒の開口面積が低下することで、チラー１６における冷媒流量が低下する為、チラー１６における低温側熱媒体からの吸熱量を下げることができる。即ち、空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却に過剰に性能をとられることがなくなる為、室内蒸発器１５における吸熱能力の低下を防ぐことができる。 When switching from the cooling and heating mode to the cooling and dehumidifying heating mode, the control device 50 reduces the opening of the second expansion valve 14b compared to the cooling and heating mode. This reduces the opening area of the refrigerant in the second expansion valve 14b, which reduces the refrigerant flow rate in the chiller 16, thereby reducing the amount of heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the chiller 16. In other words, with the air conditioning device 1, excessive performance is not required for cooling the battery 31, so a decrease in the heat absorption capacity of the indoor evaporator 15 can be prevented.

更に、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａの開度を冷却暖房モード時に比べて上げる。これにより、第１膨張弁１４ａにおける開口面積が増加することで、室内蒸発器１５における冷媒流量が増大する為、室内蒸発器１５における送風空気Ｗからの吸熱量を上げることができる。即ち、空調装置１によれば、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。 Furthermore, when switching from the cooling and heating mode to the cooling and dehumidifying heating mode, the control device 50 increases the opening of the first expansion valve 14a compared to the cooling and heating mode. This increases the opening area of the first expansion valve 14a, which increases the refrigerant flow rate in the indoor evaporator 15, thereby increasing the amount of heat absorbed from the blown air W in the indoor evaporator 15. In other words, the air conditioner 1 can demonstrate the heat absorption capacity of the indoor evaporator 15 while maintaining the cooling performance of the battery 31.

このように、第１膨張弁１４ａにおける開口面積と第２膨張弁１４ｂにおける開口面積との和に対する第２膨張弁１４ｂにおける開口面積の比を開口面積比とした場合、場合の制御は、以下のように表現できる。 In this way, if the ratio of the opening area of the second expansion valve 14b to the sum of the opening area of the first expansion valve 14a and the opening area of the second expansion valve 14b is defined as the opening area ratio, the control in this case can be expressed as follows.

第１実施形態に係る空調装置１は、冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える場合、前記送風空気の冷却開始前よりも前記送風空気の冷却開始後の方が小さくなるように、開口面積比を制御する。この条件を満たしていれば、上述した第１膨張弁１４ａを単独で制御してもよいし、第２膨張弁１４ｂを単独で制御しても良い。冷却暖房モードから冷却除湿暖房モードに切り替える際に、これらの制御を行うことで、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。 When switching from the cooling and heating mode to the cooling and dehumidifying heating mode, the air conditioner 1 according to the first embodiment controls the opening area ratio so that the opening area ratio is smaller after the start of cooling of the blown air than before the start of cooling of the blown air. If this condition is met, the first expansion valve 14a or the second expansion valve 14b described above may be controlled alone. By performing these controls when switching from the cooling and heating mode to the cooling and dehumidifying heating mode, the air conditioner 1 can exert the heat absorption capacity of the indoor evaporator 15 while maintaining the cooling performance of the battery 31.

冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第２膨張弁１４ｂの開度を冷却除湿暖房モード時に比べて上げる。これにより、第２膨張弁１４ｂの開口面積が増加して、チラー１６における冷媒流量を増大させることができる為、チラー１６における低温側熱媒体からの吸熱量を上げることができる。即ち、空調装置１によれば、低温の低温側熱媒体をバッテリ３１の熱媒体通路に供給することができる為、バッテリ３１の冷却性能を向上させることができる。 When switching from the cooling/dehumidifying heating mode to the cooling/heating mode, the control device 50 increases the opening of the second expansion valve 14b compared to the cooling/dehumidifying heating mode. This increases the opening area of the second expansion valve 14b, which increases the refrigerant flow rate in the chiller 16, thereby increasing the amount of heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the chiller 16. In other words, according to the air conditioning device 1, low-temperature low-temperature side heat medium can be supplied to the heat medium passage of the battery 31, improving the cooling performance of the battery 31.

更に、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える場合において、制御装置５０は、第１膨張弁１４ａの開度を冷却暖房モード時に比べて下げる。これにより、第１膨張弁１４ａの開口面積が低下して、室内蒸発器１５における冷媒流量が低下する為、室内蒸発器１５における送風空気Ｗからの吸熱量を下げることができる。即ち、空調装置１によれば、冷却除湿暖房モードにて送風空気Ｗの冷却に用いていた能力を、バッテリ３１の冷却に用いることができる為、バッテリ３１の冷却性能を向上させることができる。 Furthermore, when switching from the cooling/dehumidifying heating mode to the cooling/heating mode, the control device 50 reduces the opening of the first expansion valve 14a compared to the cooling/heating mode. This reduces the opening area of the first expansion valve 14a and reduces the refrigerant flow rate in the indoor evaporator 15, thereby reducing the amount of heat absorbed from the blown air W in the indoor evaporator 15. In other words, according to the air conditioner 1, the capacity used to cool the blown air W in the cooling/dehumidifying heating mode can be used to cool the battery 31, improving the cooling performance of the battery 31.

第１実施形態に係る空調装置１は、冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える場合、前記送風空気の冷却開始前よりも前記送風空気の冷却開始後の方が大きくなるように、開口面積比を制御する。この条件を満たしていれば、上述した第１膨張弁１４ａを単独で制御してもよいし、第２膨張弁１４ｂを単独で制御しても良い。冷却除湿暖房モードから冷却暖房モードに切り替える際に、これらの制御を行うことで、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。 When switching from the cooling/dehumidifying heating mode to the cooling/heating mode, the air conditioner 1 according to the first embodiment controls the opening area ratio so that the opening area ratio is larger after the start of cooling of the blown air than before the start of cooling of the blown air. If this condition is met, the first expansion valve 14a or the second expansion valve 14b described above may be controlled alone. By performing these controls when switching from the cooling/dehumidifying heating mode to the cooling/heating mode, the air conditioner 1 can exert the heat absorption capacity of the indoor evaporator 15 while maintaining the cooling performance of the battery 31.

以上説明したように、第１実施形態に係る空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０とを協働させることで、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードを含む複数の運転モードを実現することができる。 As described above, the air conditioner 1 according to the first embodiment can realize multiple operating modes, including a cooling and heating mode and a cooling and dehumidifying and heating mode, by cooperating with the heat pump cycle 10, the heating section 20, and the low-temperature side heat medium circuit 30.

空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおいて、低温側熱媒体を介してバッテリ３１を冷却すると共に、バッテリ３１の廃熱をヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。つまり、空調装置１は、バッテリ３１の冷却を行いつつ、バッテリ３１の廃熱を活用した空調対象空間の空調を実現させることができる。 In the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the air conditioner 1 can cool the battery 31 via the low-temperature heat medium, and can also pump up the waste heat of the battery 31 in the heat pump cycle 10 and use it to heat the blown air W. In other words, the air conditioner 1 can cool the battery 31 while also realizing air conditioning of the space to be air-conditioned by utilizing the waste heat of the battery 31.

又、空調装置１は、図５に示すように、高温側流量調整弁２５によってラジエータ２２における放熱量を調整することで、ヒータコア２３で送風空気Ｗに放熱される熱量を調整することができる。従って、送風空気温度が予め定められた目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、高温側流量調整弁２５の作動を調整することで、車室内に供給される送風空気温度に対するバッテリ３１の発熱量の影響を調整することができる。 As shown in FIG. 5, the air conditioner 1 can adjust the amount of heat released into the blown air W by the heater core 23 by adjusting the amount of heat released in the radiator 22 with the high-temperature side flow rate adjustment valve 25. Therefore, by adjusting the operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 so that the blown air temperature approaches a predetermined target blown air temperature TAO, the effect of the heat generated by the battery 31 on the blown air temperature supplied to the vehicle cabin can be adjusted.

即ち、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおけるバッテリ３１の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、バッテリ３１の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。 In other words, when conditioning the target space by utilizing the waste heat of the battery 31 in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the air conditioner 1 can improve the comfort of the target space regardless of the amount of heat generated by the battery 31.

又、図４に示すように、空調装置１は、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して過剰になっている場合に、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２の放熱量の調整を開始する。 Also, as shown in FIG. 4, when the blown air temperature is higher than the target blowing temperature TAO, the air conditioner 1 starts adjusting the amount of heat dissipated by the radiator 22 using the high-temperature side flow control valve 25.

これにより、空調装置１は、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には余剰となる余剰熱を、ラジエータ２２から外気ＯＡに適切に放熱させることが可能となる為、バッテリ３１の発熱量が増大した場合であっても、車室内の快適性を担保することができる。 As a result, the air conditioner 1 is able to properly dissipate the excess heat that is required to bring the blown air temperature to the target outlet temperature TAO from the radiator 22 to the outside air OA, ensuring comfort within the vehicle cabin even if the amount of heat generated by the battery 31 increases.

又、空調装置１において、ラジエータ２２の熱交換能力は、ヒータコア２３の熱交換能力よりも高い。この為、空調装置１において、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２の放熱能力調整量は、ヒータコア２３の放熱能力調整量よりも相対的に大きくなる。よって、より大きなバッテリ３１の廃熱の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 In addition, in the air conditioner 1, the heat exchange capacity of the radiator 22 is higher than that of the heater core 23. Therefore, in the air conditioner 1, the amount of heat dissipation capacity adjustment of the radiator 22 by the high-temperature side flow control valve 25 is relatively larger than the amount of heat dissipation capacity adjustment of the heater core 23. Therefore, the influence of the waste heat of the larger battery 31 can be suppressed, and the blown air temperature can be brought closer to the target blown air temperature TAO.

図１に示すように、加熱部２０は、高温側熱媒体回路２１を有しており、高温側熱媒体回路２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２に対して、ラジエータ２２及びヒータコア２３を並列に接続して構成されている。 As shown in FIG. 1, the heating section 20 has a high-temperature side heat medium circuit 21, which is configured by connecting a radiator 22 and a heater core 23 in parallel to the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

空調装置１は、加熱部２０をラジエータ２２及びヒータコア２３を含む高温側熱媒体回路２１で構成することで、高温側熱媒体の流量調整にて、ラジエータ２２における外気ＯＡへの放熱量と、ヒータコア２３における送風空気Ｗへの放熱量を調整できる。 The air conditioner 1 has a heating section 20 configured with a high-temperature heat medium circuit 21 including a radiator 22 and a heater core 23, and by adjusting the flow rate of the high-temperature heat medium, the amount of heat dissipated to the outside air OA in the radiator 22 and the amount of heat dissipated to the supply air W in the heater core 23 can be adjusted.

更に、空調装置１における高温側流量調整弁２５は、高温側熱媒体回路２１において、ヒータコア２３に対する高温側熱媒体の流量と、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量割合を連続的に調整する。 Furthermore, the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in the air conditioner 1 continuously adjusts the flow rate of the high-temperature side heat medium to the heater core 23 and the flow rate ratio of the high-temperature side heat medium to the radiator 22 in the high-temperature side heat medium circuit 21.

これにより、空調装置１は、ラジエータ２２による放熱量の調整に伴って、ヒータコア２３における放熱量を調整することができ、より簡易な構成で精度よく、車室内の快適性を担保することができる。 This allows the air conditioning system 1 to adjust the amount of heat dissipated in the heater core 23 in conjunction with adjusting the amount of heat dissipated by the radiator 22, ensuring comfort in the vehicle cabin with a simpler configuration and greater accuracy.

そして、空調装置１は、高温側熱媒体を任意の熱量で加熱可能な電気ヒータ２４を、高温側熱媒体回路２１に有しており、図６に示すように、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、電気ヒータ２４の発熱量を調整している。 The air conditioner 1 has an electric heater 24 in the high-temperature heat medium circuit 21 that can heat the high-temperature heat medium with any amount of heat, and adjusts the heat output of the electric heater 24 so that the blown air temperature approaches the target blowing temperature TAO, as shown in FIG. 6.

従って、空調装置１は、電気ヒータ２４の発熱量を調整することで、高温側熱媒体の有する熱量を調整することができ、結果として、ヒータコア２３で送風空気Ｗに放熱される熱量を調整することができる。 The air conditioner 1 can therefore adjust the amount of heat contained in the high-temperature heat medium by adjusting the amount of heat generated by the electric heater 24, and as a result, can adjust the amount of heat radiated to the blown air W by the heater core 23.

又、図４に示すように、空調装置１は、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに対して不足している場合に、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱を開始する。 Also, as shown in FIG. 4, when the blown air temperature is insufficient relative to the target blowing temperature TAO, the air conditioner 1 starts heating the high-temperature side heat medium using the electric heater 24.

これにより、空調装置１は、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯにする為には不足している熱量を、電気ヒータ２４による加熱によって補うことが可能となる為、バッテリ３１の発熱量が減少した場合であっても、車室内の快適性を担保することができる。 As a result, the air conditioner 1 can compensate for the lack of heat required to bring the blown air temperature to the target outlet temperature TAO by heating with the electric heater 24, so comfort within the vehicle cabin can be ensured even if the amount of heat generated by the battery 31 decreases.

図１に示すように、空調装置１のヒートポンプサイクル１０においては、第２膨張弁１４ｂ及びチラー１６に対して、第１膨張弁１４ａ及び室内蒸発器１５が並列に接続されている。 As shown in FIG. 1, in the heat pump cycle 10 of the air conditioner 1, the first expansion valve 14a and the indoor evaporator 15 are connected in parallel to the second expansion valve 14b and the chiller 16.

従って、空調装置１によれば、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却と並行して、室内蒸発器１５によって、車室内に送風される送風空気Ｗを冷却することも可能となる。即ち、空調装置１は、バッテリ３１の冷却と同時に、車室内の快適性を更に向上させることができる。 Therefore, according to the air conditioner 1, in parallel with cooling the battery 31 using the chiller 16, it is also possible to cool the ventilation air W blown into the vehicle cabin by the interior evaporator 15. In other words, the air conditioner 1 can further improve the comfort of the vehicle cabin while simultaneously cooling the battery 31.

又、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗの冷却を停止している状態から送風空気Ｗの冷却を開始する場合には、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂにおける開口面積によって定まる開口面積比が制御される。この場合における開口面積比は、送風空気Ｗの冷却開始前よりも送風空気Ｗの冷却開始後の方が小さくなるように制御される。 In addition, when the air conditioner 1 is cooling the battery 31 and starts cooling the blown air W from a state where cooling of the blown air W has been stopped, the opening area ratio determined by the opening areas of the first expansion valve 14a and the second expansion valve 14b is controlled. In this case, the opening area ratio is controlled so that it is smaller after cooling of the blown air W starts than before cooling of the blown air W starts.

これにより、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗの冷却を停止している状態から送風空気Ｗの冷却を開始する場合において、室内蒸発器１５及びチラー１６における吸熱量を適切に調整することができる。これにより、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。 As a result, when the air conditioner 1 is cooling the battery 31 and starts cooling the blown air W from a stopped state, the amount of heat absorbed in the indoor evaporator 15 and chiller 16 can be appropriately adjusted. This allows the air conditioner 1 to exert the heat absorption capacity of the indoor evaporator 15 while maintaining the cooling performance of the battery 31.

そして、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗを冷却している状態から送風空気Ｗの冷却を終了する場合には、第１膨張弁１４ａ及び第２膨張弁１４ｂにおける開口面積によって定まる開口面積比が制御される。この場合における開口面積比は、送風空気Ｗの冷却終了前よりも送風空気Ｗの冷却終了後の方が大きくなるように制御される。 When the air conditioner 1 is cooling the battery 31 and is switching from a state in which it is cooling the blown air W to a state in which it is cooling the blown air W, the opening area ratio determined by the opening areas of the first expansion valve 14a and the second expansion valve 14b is controlled. In this case, the opening area ratio is controlled so that it is larger after the cooling of the blown air W is completed than before the cooling of the blown air W is completed.

これにより、空調装置１は、バッテリ３１を冷却している状態で、送風空気Ｗを冷却している状態から送風空気Ｗの冷却を終了する場合においても、室内蒸発器１５及びチラー１６における吸熱量を適切に調整することができる。これにより、空調装置１は、バッテリ３１の冷却性能を保ちつつ、室内蒸発器１５における吸熱能力を発揮させることができる。 As a result, the air conditioner 1 can appropriately adjust the amount of heat absorbed in the indoor evaporator 15 and chiller 16 even when the air conditioner 1 is cooling the battery 31 and then stops cooling the blown air W. This allows the air conditioner 1 to exert the heat absorption capacity of the indoor evaporator 15 while maintaining the cooling performance of the battery 31.

（第２実施形態）
次に、第１実施形態と異なる第２実施形態について、図７～図９を参照して説明する。第２実施形態では、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおいて、上述した第１実施形態と同様に加熱部２０における制御を行うと共に、低温側熱媒体回路３０における制御を行う。 Second Embodiment
Next, a second embodiment different from the first embodiment will be described with reference to Figures 7 to 9. In the second embodiment, in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, control is performed in the heating unit 20 in the same manner as in the first embodiment described above, and control is also performed in the low-temperature side heat medium circuit 30.

具体的に、第２実施形態においては、低温側流量調整弁３３の制御を行うことで、バッテリ３１の冷却能力を保った状態でバッテリ３１の廃熱の変動に伴う送風空気Ｗの温度変動を抑制し、車室内の快適性を高めている。第２実施形態に係る空調装置１の第１実施形態に対する相違点は、低温側熱媒体回路３０の制御にあり、空調装置１の基本構成等については、第１実施形態と同様である。 Specifically, in the second embodiment, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is controlled to suppress temperature fluctuations in the blown air W associated with fluctuations in the waste heat of the battery 31 while maintaining the cooling capacity of the battery 31, thereby improving comfort in the vehicle cabin. The difference between the air conditioner 1 of the second embodiment and the first embodiment lies in the control of the low-temperature side heat medium circuit 30, and the basic configuration of the air conditioner 1 is the same as that of the first embodiment.

第２実施形態においても、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおいて、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱可能な熱量は、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱した熱量を含んでいる。 In the second embodiment, in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the amount of heat that can be dissipated to the high-temperature side heat medium in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 includes the amount of heat absorbed from the low-temperature side heat medium in the chiller 16.

第２実施形態に係る冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードでは、制御装置５０は、低温側流量調整弁３３の作動を制御して、バッテリ３１に対する低温側熱媒体の流量と、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量との流量割合を調整する。 In the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying heating mode of the second embodiment, the control device 50 controls the operation of the low-temperature side flow control valve 33 to adjust the flow rate ratio between the flow rate of the low-temperature side heat medium to the battery 31 and the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outdoor air heat exchanger 32.

これにより、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱される熱量には、バッテリ３１の冷却に際して低温側熱媒体がバッテリ３１から吸熱した熱量と、外気熱交換器３２にて低温側熱媒体が外気ＯＡと熱交換した熱量が含まれる。 As a result, the amount of heat absorbed from the low-temperature heat medium in the chiller 16 includes the amount of heat absorbed by the low-temperature heat medium from the battery 31 when cooling the battery 31, and the amount of heat exchanged between the low-temperature heat medium and the outside air OA in the outside air heat exchanger 32.

従って、熱媒体冷媒熱交換器１２で高温側熱媒体に放熱可能な熱量は、低温側熱媒体回路３０で、バッテリ３１の冷却に際し低温側熱媒体がバッテリ３１から吸熱した熱量、外気熱交換器３２で低温側熱媒体が外気ＯＡと熱交換した熱量により調整できる。 Therefore, the amount of heat that can be dissipated to the high-temperature side heat medium in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 can be adjusted by the amount of heat absorbed by the low-temperature side heat medium from the battery 31 when cooling the battery 31 in the low-temperature side heat medium circuit 30, and the amount of heat exchanged between the low-temperature side heat medium and the outside air OA in the outside air heat exchanger 32.

第２実施形態の空調装置１では、冷却暖房モード、冷却除湿暖房モードにおける低温側流量調整弁３３の制御を行うことで、バッテリ３１の冷却能力を保った状態でバッテリ３１の廃熱の変動に伴う送風空気Ｗの温度変動を抑制し、車室内の快適性を高めている。 In the second embodiment of the air conditioner 1, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is controlled in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying heating mode to suppress temperature fluctuations in the blown air W caused by fluctuations in the waste heat of the battery 31 while maintaining the cooling capacity of the battery 31, thereby improving comfort in the vehicle cabin.

第２実施形態に係る空調装置１の低温側流量調整弁３３の作動制御について、図７～図９を参照しつつ説明する。先ず、第２実施形態に係る低温側熱媒体回路３０における放熱量の調整に関する制御内容について、図面を参照して説明する。 The operation control of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 of the air conditioner 1 according to the second embodiment will be described with reference to Figures 7 to 9. First, the control content related to the adjustment of the amount of heat dissipation in the low-temperature side heat medium circuit 30 according to the second embodiment will be described with reference to the drawings.

図７に示す制御プログラムは、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードの何れかに切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。そして、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードから他の運転モードに切り替わるまで、制御プログラムは繰り返し実行される。 The control program shown in FIG. 7 is executed by the control device 50 when the mode is switched to either the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying heating mode. The control program is then repeatedly executed until the mode is switched from the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying heating mode to another operating mode.

ステップＳ３０では、外気温センサ５２ｂで検出される外気温がバッテリ温度センサ５２ｇで検出されるバッテリ温度よりも低いか否かが判定される。外気温がバッテリ温度よりも低いと判定された場合、ステップＳ３１に進む。外気温がバッテリ温度よりも低くないと判定された場合、図７に示す制御プログラムが終了される。 In step S30, it is determined whether the outside air temperature detected by the outside air temperature sensor 52b is lower than the battery temperature detected by the battery temperature sensor 52g. If it is determined that the outside air temperature is lower than the battery temperature, the process proceeds to step S31. If it is determined that the outside air temperature is not lower than the battery temperature, the control program shown in FIG. 7 is terminated.

ステップＳ３１においては、低温側流量調整弁３３の作動が制御されて、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量を減少させる。外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量を減少させた後、図７に示す制御プログラムは終了される。 In step S31, the operation of the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is controlled to reduce the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outdoor air heat exchanger 32. After the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outdoor air heat exchanger 32 is reduced, the control program shown in FIG. 7 is terminated.

上述したように、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードでは、低温側熱媒体は、バッテリ３１を冷却する際に、バッテリ３１の廃熱を吸熱する。この為、外気温がバッテリ温度よりも低い場合、バッテリ３１の廃熱を吸熱した低温側熱媒体の熱が、外気熱交換器３２にて外気ＯＡに放熱されてしまう。 As described above, in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the low-temperature side heat medium absorbs the waste heat of the battery 31 when cooling the battery 31. Therefore, when the outside air temperature is lower than the battery temperature, the heat of the low-temperature side heat medium that absorbed the waste heat of the battery 31 is dissipated to the outside air OA by the outside air heat exchanger 32.

そうすると、外気熱交換器３２にて外気ＯＡに放熱した分だけ、チラー１６で低温側熱媒体から吸熱される熱量が減少して、最終的に、ヒータコア２３にて、高温側熱媒体から送風空気Ｗへ放熱可能な熱量を減少させてしまう。 As a result, the amount of heat absorbed from the low-temperature heat medium in the chiller 16 is reduced by the amount of heat dissipated to the outside air OA in the outdoor air heat exchanger 32, ultimately reducing the amount of heat that can be dissipated from the high-temperature heat medium to the blown air W in the heater core 23.

この低温側熱媒体回路３０の外気熱交換器３２における無駄な放熱を抑制する為に、外気温がバッテリ温度よりも低い場合には、低温側熱媒体の流量を調整することで、外気熱交換器３２における熱交換能力を低下させている。 To prevent unnecessary heat dissipation in the outdoor air heat exchanger 32 of the low-temperature side heat medium circuit 30, when the outdoor air temperature is lower than the battery temperature, the flow rate of the low-temperature side heat medium is adjusted to reduce the heat exchange capacity of the outdoor air heat exchanger 32.

これにより、空調装置１によれば、外気温がバッテリ温度よりも低い場合においても、外気熱交換器３２による外気ＯＡへの無駄な放熱を抑制することができ、バッテリ３１から吸熱した廃熱を効率よく、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。 As a result, the air conditioner 1 can suppress unnecessary heat dissipation to the outside air OA by the outside air heat exchanger 32 even when the outside air temperature is lower than the battery temperature, and can efficiently use the waste heat absorbed from the battery 31 to heat the blown air W.

次に、外気温がバッテリ温度よりも低い場合の低温側熱媒体回路３０における吸熱量制御について、図面を参照して説明する。図８に示す制御プログラムは、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードの何れかに切り替わった時点で、制御装置５０で実行される。そして、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードから他の運転モードに切り替わるまで、制御プログラムは繰り返し実行される。 Next, the heat absorption amount control in the low-temperature side heat medium circuit 30 when the outside air temperature is lower than the battery temperature will be described with reference to the drawings. The control program shown in FIG. 8 is executed by the control device 50 when the mode is switched to either the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying heating mode. The control program is then repeatedly executed until the mode is switched from the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying heating mode to another operating mode.

ここで、外気温がバッテリ温度よりも低い場合、低温側熱媒体回路３０において、低温側熱媒体に吸熱させる吸熱源として、外気ＯＡから吸熱するよりもバッテリ３１から吸熱した方が効率良く吸熱することができる。つまり、この条件の低温側熱媒体回路３０においては、バッテリ３１は、外気熱交換器３２よりも効率の良い吸熱源である。 When the outside air temperature is lower than the battery temperature, in the low-temperature side heat medium circuit 30, heat can be absorbed more efficiently from the battery 31 as a heat absorption source for the low-temperature side heat medium than from the outside air OA. In other words, in the low-temperature side heat medium circuit 30 under these conditions, the battery 31 is a more efficient heat absorption source than the outside air heat exchanger 32.

図８に示すように、先ず、ステップＳ４０においては、送風空気温度センサ５２ｆによって検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合、ステップＳ４１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ４２に進む。 As shown in FIG. 8, first, in step S40, it is determined whether the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f has increased. If it is determined that the blown air temperature has increased, the process proceeds to step S41. On the other hand, if it is determined that the blown air temperature has not increased, the process proceeds to step S42.

ステップＳ４１に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも大きい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも大きい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇し、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。 When the process proceeds to step S41, the amount of heat dissipated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is greater than the amount of heat dissipated by the heater core 23. If the radiator 22 is also dissipating heat, the amount of heat dissipated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is greater than the sum of the amounts of heat dissipated by the radiator 22 and the heater core 23. Therefore, the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 has risen, and it is determined that the blown air temperature has risen.

この為、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量が増加するように、低温側流量調整弁３３が制御される。これにより、低温側熱媒体回路３０において、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量が増加して、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量が減少する。 For this reason, the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is controlled so that the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outside air heat exchanger 32 increases. As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the outside air heat exchanger 32 increases, and the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the heat medium passage of the battery 31 decreases.

つまり、外気温がバッテリ温度よりも低い状況において、外気熱交換器３２における吸熱量を増加させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持しつつ、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることができる。 In other words, when the outside air temperature is lower than the battery temperature, the amount of heat absorbed by the outside air heat exchanger 32 can be increased to maintain the cooling performance of the battery 31 while keeping the amount of heat contained in the low-temperature side heat medium low.

そして、ステップＳ４１では、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を低下させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を少なくすることができる。即ち、送風空気温度を徐々に低下させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図８に示す制御プログラムは終了される。 In step S41, the amount of heat released in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is reduced by keeping the amount of heat contained in the low-temperature heat medium low. As a result, the temperature of the high-temperature heat medium in the high-temperature heat medium circuit 21 is reduced, and the amount of heat used to heat the blown air W in the heater core 23 can be reduced. In other words, the blown air temperature can be gradually reduced and brought closer to the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 8 is terminated.

一方、ステップＳ４２に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも小さい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも小さい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１内の熱媒体の温度が低下し、その結果、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。 On the other hand, when the process proceeds to step S42, the amount of heat dissipated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is smaller than the amount of heat dissipated by the heater core 23. If the radiator 22 is also dissipating heat, the amount of heat dissipated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is smaller than the sum of the amounts of heat dissipated by the radiator 22 and the heater core 23. As a result, the temperature of the heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 drops, and as a result, it is determined that the blown air temperature has dropped.

そこで、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量が減少するように、低温側流量調整弁３３が制御される。これにより、低温側熱媒体回路３０において、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量が減少して、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量が増加する。 The low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is controlled so that the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outside air heat exchanger 32 is reduced. As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the outside air heat exchanger 32 is reduced, and the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the heat medium passage of the battery 31 is increased.

つまり、外気温がバッテリ温度よりも低い状況において、外気熱交換器３２における吸熱量を低下させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持すると同時に積極的に吸熱源として利用する為、低温側熱媒体の有する熱量をできるだけ高くすることができる。 In other words, when the outside air temperature is lower than the battery temperature, the amount of heat absorbed by the outside air heat exchanger 32 is reduced, maintaining the cooling performance of the battery 31 while actively using it as a heat absorption source, thereby making it possible to maximize the amount of heat contained in the low-temperature side heat medium.

そして、ステップＳ４２は、低温側熱媒体の有する熱量を高くすることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を増加させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が上昇し、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を増大させることができる。即ち、送風空気温度を徐々に上昇させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図８に示す制御プログラムは終了される。 Then, in step S42, the amount of heat released in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is increased by increasing the amount of heat possessed by the low-temperature side heat medium. As a result, the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 increases, and the amount of heat used to heat the blown air W in the heater core 23 can be increased. In other words, the blown air temperature can be gradually increased and can be brought closer to the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 8 is terminated.

このように、第２実施形態に係る空調装置１によれば、外気温がバッテリ温度よりも低い状況で、低温側熱媒体回路３０の吸熱源として、外気ＯＡとバッテリ３１を適切に利用することで、送風空気温度を効率よく目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 In this way, with the air conditioner 1 according to the second embodiment, when the outside air temperature is lower than the battery temperature, the outside air OA and the battery 31 are appropriately used as heat absorption sources for the low-temperature side heat medium circuit 30, so that the blown air temperature can be efficiently brought closer to the target blown air temperature TAO.

続いて、外気温がバッテリ温度よりも高い場合の低温側熱媒体回路３０における吸熱量制御について、図面を参照して説明する。図９に示す制御プログラムは、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードの何れかに切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。そして、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードから他の運転モードに切り替わるまで、制御プログラムは繰り返し実行される。 Next, the heat absorption amount control in the low-temperature side heat medium circuit 30 when the outside air temperature is higher than the battery temperature will be described with reference to the drawings. The control program shown in FIG. 9 is executed by the control device 50 when the mode is switched to either the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying heating mode. The control program is then repeatedly executed until the mode is switched from the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying heating mode to another operating mode.

ここで、外気温がバッテリ温度よりも高い場合、低温側熱媒体回路３０において、低温側熱媒体に吸熱させる吸熱源として、バッテリ３１から吸熱するよりも外気ＯＡから吸熱した方が効率良く吸熱することができる。つまり、この条件の低温側熱媒体回路３０においては、外気熱交換器３２は、バッテリ３１よりも効率の良い吸熱源である。 Here, when the outside air temperature is higher than the battery temperature, in the low-temperature side heat medium circuit 30, heat can be absorbed more efficiently from the outside air OA as a heat absorption source for the low-temperature side heat medium than from the battery 31. In other words, in the low-temperature side heat medium circuit 30 under these conditions, the outside air heat exchanger 32 is a more efficient heat absorption source than the battery 31.

図９に示すように、先ず、ステップＳ５０においては、送風空気温度センサ５２ｆによって検出される送風空気温度が上昇したか否かが判定される。送風空気温度が上昇したと判定された場合、ステップＳ５１に進む。一方、送風空気温度が上昇していないと判定された場合には、ステップＳ５２に進む。 As shown in FIG. 9, first, in step S50, it is determined whether the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f has increased. If it is determined that the blown air temperature has increased, the process proceeds to step S51. On the other hand, if it is determined that the blown air temperature has not increased, the process proceeds to step S52.

ステップＳ５１に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも大きい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも大きい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１内の高温側熱媒体の温度が上昇し、その結果、送風空気温度が上昇したと判定されている状態である。 When the process proceeds to step S51, the amount of heat dissipated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is greater than the amount of heat dissipated by the heater core 23. If the radiator 22 is also dissipating heat, the amount of heat dissipated by the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is greater than the sum of the amounts of heat dissipated by the radiator 22 and the heater core 23. As a result, the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 rises, and as a result, it is determined that the blown air temperature has risen.

つまり、外気温がバッテリ温度よりも高い状況において、バッテリ３１における吸熱量を増加させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持しつつ、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることができる。 In other words, when the outside air temperature is higher than the battery temperature, the amount of heat absorbed by the battery 31 can be increased, thereby maintaining the cooling performance of the battery 31 while keeping the amount of heat contained in the low-temperature heat medium low.

そして、ステップＳ５１では、低温側熱媒体の有する熱量を低く抑えることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を低下させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を少なくすることができる。即ち、送風空気温度を徐々に低下させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図９に示す制御プログラムは終了される。 Then, in step S51, the amount of heat released in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is reduced by keeping the amount of heat contained in the low-temperature heat medium low. As a result, the temperature of the high-temperature heat medium in the high-temperature heat medium circuit 21 is reduced, and the amount of heat used to heat the blown air W in the heater core 23 can be reduced. In other words, the blown air temperature can be gradually reduced and brought closer to the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 9 is terminated.

一方、ステップＳ５２に移行する場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がヒータコア２３の放熱量よりも小さい状態である。尚、ラジエータ２２でも放熱している場合は、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量がラジエータ２２とヒータコア２３の放熱量の和よりも小さい状態である。この為、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が低下し、その結果、送風空気温度が下降したと判定されている状態である。 On the other hand, when the process proceeds to step S52, the amount of heat dissipated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is smaller than the amount of heat dissipated in the heater core 23. If the radiator 22 is also dissipating heat, the amount of heat dissipated in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is smaller than the sum of the amounts of heat dissipated in the radiator 22 and the heater core 23. As a result, the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 has decreased, and as a result, it is determined that the blown air temperature has decreased.

そこで、外気熱交換器３２に対する低温側熱媒体の流量が増加するように、低温側流量調整弁３３が制御される。これにより、低温側熱媒体回路３０において、外気熱交換器３２を通過する低温側熱媒体の流量が増加して、バッテリ３１の熱媒体通路を通過する低温側熱媒体の流量が減少する。 The low-temperature side flow rate adjustment valve 33 is controlled so that the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outside air heat exchanger 32 increases. As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the outside air heat exchanger 32 increases, and the flow rate of the low-temperature side heat medium passing through the heat medium passage of the battery 31 decreases.

つまり、外気温がバッテリ温度よりも高い状況において、外気熱交換器３２における吸熱量を増加させることで、バッテリ３１の冷却性能を維持しつつ、低温側熱媒体の有する熱量をできるだけ高くすることができる。 In other words, when the outside air temperature is higher than the battery temperature, the amount of heat absorbed by the outside air heat exchanger 32 can be increased to maximize the amount of heat contained in the low-temperature heat medium while maintaining the cooling performance of the battery 31.

そして、ステップＳ５２では、低温側熱媒体の有する熱量を高くすることで、熱媒体冷媒熱交換器１２での放熱量を増加させる。結果として、高温側熱媒体回路２１における高温側熱媒体の温度が上昇し、結果として、ヒータコア２３で送風空気Ｗの加熱に利用される熱量を多くすることができる。即ち、送風空気温度を徐々に上昇させることができ、目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。その後、図９に示す制御プログラムは終了される。 Then, in step S52, the amount of heat released in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is increased by increasing the amount of heat possessed by the low-temperature side heat medium. As a result, the temperature of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side heat medium circuit 21 increases, and as a result, the amount of heat used to heat the blown air W by the heater core 23 can be increased. In other words, the blown air temperature can be gradually increased and can be brought closer to the target blown air temperature TAO. After that, the control program shown in FIG. 9 is terminated.

このように、第２実施形態に係る空調装置１によれば、外気温がバッテリ温度よりも高い状況で、低温側熱媒体回路３０の吸熱源として、外気ＯＡとバッテリ３１を適切に利用することで、送風空気温度を効率よく目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 In this way, with the air conditioner 1 according to the second embodiment, when the outside air temperature is higher than the battery temperature, the outside air OA and the battery 31 are appropriately used as heat absorption sources for the low-temperature side heat medium circuit 30, so that the blown air temperature can be efficiently brought closer to the target blown air temperature TAO.

以上説明したように、第２実施形態に係る空調装置１は、低温側熱媒体回路３０に、バッテリ３１に加えて、外気熱交換器３２と、低温側流量調整弁３３を有している。空調装置１は、図７～図９に示すように、バッテリ３１と低温側熱媒体との熱交換による冷却能力を保った状態で、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、外気熱交換器３２における熱交換量を低温側流量調整弁３３によって調整する。 As described above, the air conditioner 1 according to the second embodiment has an outside air heat exchanger 32 and a low-temperature side flow rate adjustment valve 33 in addition to the battery 31 in the low-temperature side heat medium circuit 30. As shown in Figures 7 to 9, the air conditioner 1 adjusts the amount of heat exchange in the outside air heat exchanger 32 by the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so that the blown air temperature approaches the target blowing temperature TAO while maintaining the cooling capacity provided by the heat exchange between the battery 31 and the low-temperature side heat medium.

これにより、空調装置１は、バッテリ３１の冷却能力を保ちつつ、低温側熱媒体回路３０において、バッテリ３１の廃熱を含む低温側熱媒体の熱量を調整することができ、結果として、ヒータコア２３にて送風空気Ｗの加熱に用いられる熱量を調整できる。 This allows the air conditioner 1 to adjust the amount of heat of the low-temperature side heat medium, including the waste heat of the battery 31, in the low-temperature side heat medium circuit 30 while maintaining the cooling capacity of the battery 31, and as a result, the amount of heat used to heat the blown air W in the heater core 23 can be adjusted.

即ち、空調装置１は、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードにおけるバッテリ３１の廃熱を活用した空調対象空間の空調に際して、低温側熱媒体の熱量を調整して、バッテリ３１の発熱量によらずに、空調対象空間の快適性を向上させることができる。 In other words, when conditioning the space to be air-conditioned using the waste heat of the battery 31 in the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying and heating mode, the air conditioner 1 can adjust the amount of heat of the low-temperature heat medium to improve the comfort of the space to be air-conditioned, regardless of the amount of heat generated by the battery 31.

（第３実施形態）
続いて、上述した第１実施形態とは異なる第３実施形態について、図１０、図１１を参照しつつ説明する。第３実施形態では、高温側流量調整弁２５の調整動作の開始に関する制御内容と、電気ヒータ２４の発熱開始に関する制御内容が、第１実施形態と相違している。空調装置１の基本構成等の構成については、第１実施形態と同様である為、再度の説明を省略する。 Third Embodiment
Next, a third embodiment different from the first embodiment described above will be described with reference to Figures 10 and 11. In the third embodiment, the control content related to the start of the adjustment operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 and the control content related to the start of heat generation by the electric heater 24 are different from those of the first embodiment. The basic configuration and other configurations of the air conditioner 1 are the same as those of the first embodiment, so repeated description will be omitted.

先ず、第３実施形態に係る電気ヒータ２４の発熱開始に関する制御内容について、図１０を参照して説明する。図１０に係る制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードに運転モードが切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。 First, the control content related to the start of heat generation of the electric heater 24 according to the third embodiment will be described with reference to FIG. 10. The control program according to FIG. 10 is executed by the control device 50 when the operation mode is switched to the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode.

図１０に示すように、ステップＳ６０では、送風空気温度が不足している否かが判定される。ステップＳ６０の判定処理は、第１実施形態におけるステップＳ３と同様の制御内容である。送風空気温度が不足している場合、ステップＳ６１に進む。一方、送風空気温度が不足していない場合は、ステップＳ６３に進む。 As shown in FIG. 10, in step S60, it is determined whether the blown air temperature is insufficient. The determination process in step S60 has the same control content as step S3 in the first embodiment. If the blown air temperature is insufficient, the process proceeds to step S61. On the other hand, if the blown air temperature is not insufficient, the process proceeds to step S63.

ステップＳ６１においては、ラジエータ２２における外気ＯＡへの放熱量が予め定められた基準以下になっているか否かが判定される。この基準は、例えば、高温側流量調整弁２５による高温側熱媒体の流量制御の制御性を担保した状態において、ラジエータ２２の放熱量が最も低い状態を示すように定められる。 In step S61, it is determined whether the amount of heat dissipated into the outside air OA in the radiator 22 is equal to or less than a predetermined standard. This standard is set, for example, so as to indicate a state in which the amount of heat dissipated from the radiator 22 is the lowest while ensuring the controllability of the flow rate control of the high-temperature side heat medium by the high-temperature side flow rate adjustment valve 25.

具体的には、高温側流量調整弁２５がラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流量を基準以下とした状態であるか否かによって判定することができる。ラジエータ２２における放熱量が基準以下である場合は、ステップＳ６２に進む。一方、ラジエータ２２における放熱量が基準以下ではない場合、ステップＳ６３に進む。 Specifically, this can be determined based on whether the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 is in a state where the flow rate of the high-temperature side heat medium to the radiator 22 is below a reference value. If the amount of heat dissipated in the radiator 22 is below the reference value, the process proceeds to step S62. On the other hand, if the amount of heat dissipated in the radiator 22 is not below the reference value, the process proceeds to step S63.

尚、外気放熱器における放熱量が予め定められた基準以下である状態は、ラジエータ２２における高温側熱媒体の流量が０となっている状態でも良い。又、高温側流量調整弁２５で実現可能な流量配分の内で、最小の流量となっている状態でも良い。 The state in which the amount of heat dissipated in the external air radiator is equal to or less than a predetermined standard may be a state in which the flow rate of the high-temperature side heat medium in the radiator 22 is zero. It may also be a state in which the flow rate is the minimum among the flow rate distributions that can be achieved by the high-temperature side flow rate adjustment valve 25.

ステップＳ６２では、第１実施形態のステップＳ４と同様に、高温側熱媒体回路２１の電気ヒータ２４による加熱が開始される。ここで、ステップＳ６２に移行する状態とは、低温側熱媒体回路３０から汲み上げた熱を、できるだけ多く送風空気Ｗの加熱に利用した状態において、送風空気温度が不足している状態である。 In step S62, similar to step S4 in the first embodiment, heating is started by the electric heater 24 of the high-temperature heat medium circuit 21. Here, the state in which step S62 is entered is a state in which the heat pumped from the low-temperature heat medium circuit 30 is used as much as possible to heat the blown air W, but the blown air temperature is insufficient.

即ち、バッテリ３１の冷却に伴い吸熱した廃熱を使い切っても送風空気温度が不足する場合に、電気ヒータ２４による加熱が開始される。この時、電気ヒータ２４の発熱量は、不足分を補うように決定される為、必要最小限の熱量となる。 That is, if the temperature of the blown air is insufficient even after all the waste heat absorbed by the cooling of the battery 31 is used up, heating by the electric heater 24 is started. At this time, the amount of heat generated by the electric heater 24 is determined to compensate for the shortage, so that the amount of heat generated is the minimum required.

つまり、空調装置１によれば、送風空気Ｗの加熱に際して、バッテリ３１の廃熱を優先的に活用し、電気ヒータ２４の利用を最小限に留めることができるので、省エネルギ化に貢献することができる。電気ヒータ２４による加熱を開始した後、制御プログラムは終了される。 In other words, the air conditioner 1 prioritizes the use of waste heat from the battery 31 when heating the blown air W, and minimizes the use of the electric heater 24, thereby contributing to energy conservation. After heating by the electric heater 24 begins, the control program is terminated.

一方、ステップＳ６３に移行する場合は、ラジエータ２２の放熱量が基準以下ではない為、ラジエータ２２にて外気ＯＡへ放熱される熱量を、ヒータコア２３にて送風空気Ｗの加熱に利用可能な状態である。従って、ステップＳ６３では、ラジエータ２２による放熱量の調整を実行する。その後、制御プログラムは終了される。 On the other hand, when the process proceeds to step S63, the amount of heat dissipated by the radiator 22 is not below the reference value, and the amount of heat dissipated by the radiator 22 to the outside air OA can be used by the heater core 23 to heat the blown air W. Therefore, in step S63, the amount of heat dissipated by the radiator 22 is adjusted. The control program then ends.

上述したように、ラジエータ２２における放熱量の調整は、図５に示す制御プログラムに従って実行される。この為、ラジエータ２２にて外気ＯＡに放熱される熱量は、送風空気Ｗの加熱に利用されることになり、低温側熱媒体回路３０から汲み上げられたバッテリ３１の廃熱は、送風空気Ｗの加熱に最大限利用されることになる。 As described above, the amount of heat dissipated by the radiator 22 is adjusted according to the control program shown in FIG. 5. Therefore, the amount of heat dissipated by the radiator 22 to the outside air OA is used to heat the blown air W, and the waste heat of the battery 31 pumped up from the low-temperature heat medium circuit 30 is used to the maximum extent possible to heat the blown air W.

次に、第３実施形態に係る高温側流量調整弁２５の調整動作の開始に関する制御内容について、図１１を参照して説明する。図１１に係る制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードに運転モードが切り替わった時点で、制御装置５０によって実行される。 Next, the control contents related to the start of the adjustment operation of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 in the third embodiment will be described with reference to FIG. 11. The control program in FIG. 11 is executed by the control device 50 when the operation mode is switched to the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode.

図１１に示すように、ステップＳ７０では、送風空気温度が過剰である否かが判定される。ステップＳ７０の判定処理は、第１実施形態におけるステップＳ１と同様の制御内容である。送風空気温度が過剰である場合、ステップＳ７１に進む。一方、送風空気温度が過剰ではない場合は、ステップＳ７３に進む。 As shown in FIG. 11, in step S70, it is determined whether the blown air temperature is excessive. The determination process in step S70 has the same control content as step S1 in the first embodiment. If the blown air temperature is excessive, the process proceeds to step S71. On the other hand, if the blown air temperature is not excessive, the process proceeds to step S73.

ステップＳ７１においては、電気ヒータ２４の発熱量が予め定められた閾値以下になっているか否かが判定される。この閾値は、例えば、ヒータコア２３における発熱量制御の制御性を担保した状態において、ヒータコア２３の発熱量が最も低い状態を示すように定められる。 In step S71, it is determined whether the amount of heat generated by the electric heater 24 is equal to or less than a predetermined threshold. This threshold is set, for example, so as to indicate a state in which the amount of heat generated by the heater core 23 is the lowest while ensuring controllability of the amount of heat generated by the heater core 23.

具体的には、電気ヒータ２４に対する制御電流が０であるか否か、或いは、電気ヒータ２４に対する制御電流が予め定められた電流値以下であるか否かによって判定することができる。電気ヒータ２４の発熱量が閾値以下である場合は、ステップＳ７２に進む。一方、電気ヒータ２４の発熱量が閾値以下ではない場合、ステップＳ７３に進む。 Specifically, this can be determined based on whether the control current for the electric heater 24 is 0 or not, or whether the control current for the electric heater 24 is equal to or less than a predetermined current value. If the amount of heat generated by the electric heater 24 is equal to or less than the threshold value, the process proceeds to step S72. On the other hand, if the amount of heat generated by the electric heater 24 is not equal to or less than the threshold value, the process proceeds to step S73.

ステップＳ７２では、第１実施形態のステップＳ２と同様に、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２における放熱量の調整が開始される。ここで、ステップＳ７２に移行する状態とは、電気ヒータ２４で加熱することなく、低温側熱媒体回路３０から汲み上げた熱を、送風空気Ｗの加熱に利用した状態において、送風空気温度が過剰になっている状態である。 In step S72, similar to step S2 in the first embodiment, the high-temperature side flow rate control valve 25 starts adjusting the amount of heat dissipated in the radiator 22. Here, the state in which step S72 is entered is a state in which the blown air temperature is excessive when the heat pumped up from the low-temperature side heat medium circuit 30 is used to heat the blown air W without heating it with the electric heater 24.

つまり、送風空気Ｗの加熱に際して、電気ヒータ２４の発熱量を用いることなく、バッテリ３１の廃熱等で十分に送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに調整することができる状態である。従って、空調装置１によれば、電気ヒータ２４の利用が優先的に最小限に調整される為、送風空気Ｗの加熱に関する省エネルギ化に貢献することができる。その後、制御プログラムは終了される。 In other words, when heating the blown air W, the temperature of the blown air can be sufficiently adjusted to the target outlet temperature TAO using the waste heat of the battery 31, etc., without using the heat generated by the electric heater 24. Therefore, according to the air conditioner 1, the use of the electric heater 24 is preferentially adjusted to a minimum, which contributes to energy savings in heating the blown air W. The control program is then terminated.

一方、ステップＳ７３に移行する場合は、電気ヒータ２４の発熱量は閾値以下ではない為、電気ヒータ２４の発熱量の調整を実行する。その後、制御プログラムは終了される。上述したように、電気ヒータ２４における発熱量の調整は、図６に示す制御プログラムに従って実行される。この為、送風空気温度が過剰である場合には、電気ヒータ２４の発熱量は徐々に低下していき、閾値に近い状態となる。 On the other hand, when the process proceeds to step S73, the amount of heat generated by the electric heater 24 is not below the threshold, so the amount of heat generated by the electric heater 24 is adjusted. The control program then ends. As described above, the amount of heat generated by the electric heater 24 is adjusted according to the control program shown in FIG. 6. Therefore, when the blown air temperature is excessive, the amount of heat generated by the electric heater 24 gradually decreases and approaches the threshold.

以上説明したように、第３実施形態の空調装置１によれば、加熱部２０における放熱量調整の開始及び電気ヒータ２４の加熱開始の条件を変更した場合でも、第１実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、第１実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the third embodiment, even if the conditions for starting the heat radiation amount adjustment in the heating section 20 and for starting heating of the electric heater 24 are changed, the same effects as those of the first embodiment can be obtained from the configuration and operation common to the first embodiment.

第３実施形態に係る空調装置１は、図１０に示すように、ラジエータ２２における放熱量が基準以下に低下している状態で、且つ、送風空気温度が不足している場合に、電気ヒータ２４による高温側熱媒体の加熱を開始する。 As shown in FIG. 10, the air conditioner 1 according to the third embodiment starts heating the high-temperature heat medium with the electric heater 24 when the amount of heat dissipated in the radiator 22 falls below a reference value and the temperature of the blown air is insufficient.

これにより、空調装置１は、送風空気Ｗの加熱に際して、バッテリ３１の廃熱を使いきった状態で、電気ヒータ２４で加熱することになる為、バッテリ３１の廃熱を優先的に活用しつつ、電気ヒータ２４の加熱に伴うエネルギ消費を最小限に留めることができる。 As a result, when the air conditioner 1 heats the blown air W, it uses the electric heater 24 after using up all the waste heat from the battery 31, so it is possible to prioritize the use of the waste heat from the battery 31 while minimizing the energy consumption associated with heating by the electric heater 24.

又、第３実施形態に係る空調装置１は、図１１に示すように、電気ヒータ２４の発熱量が閾値以下である状態で、且つ、送風空気温度が過剰である場合に、高温側流量調整弁２５によるラジエータ２２における放熱量の調整を開始する。 Also, as shown in FIG. 11, the air conditioner 1 according to the third embodiment starts adjusting the amount of heat dissipated in the radiator 22 by the high-temperature side flow control valve 25 when the amount of heat generated by the electric heater 24 is equal to or lower than a threshold value and the temperature of the blown air is excessive.

この場合、空調装置１によれば、電気ヒータ２４の利用が優先的にできるだけ小さな状態に調整される為、送風空気の加熱に関する省エネルギ化に貢献しつつ、空調対象空間の快適性を向上させることができる。 In this case, the air conditioner 1 prioritizes adjusting the use of the electric heater 24 to the lowest possible level, thereby contributing to energy savings in heating the blown air while improving the comfort of the air-conditioned space.

（第４実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第４実施形態について、図１２を参照しつつ説明する。第４実施形態においては、加熱部２０の構成が第１実施形態と相違している。 (Fourth embodiment)
Next, a fourth embodiment different from the above-described embodiments will be described with reference to Fig. 12. In the fourth embodiment, the configuration of the heating unit 20 is different from that of the first embodiment.

第４実施形態に係る空調装置１の構成について、図１２を参照して説明する。第４実施形態に係る空調装置１は、上述した実施形態と同様に、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０と、室内空調ユニット４０と、制御装置５０とを有している。 The configuration of the air conditioner 1 according to the fourth embodiment will be described with reference to FIG. 12. The air conditioner 1 according to the fourth embodiment has a heat pump cycle 10, a heating section 20, a low-temperature heat medium circuit 30, an indoor air conditioning unit 40, and a control device 50, similar to the above-described embodiments.

第４実施形態に係るヒートポンプサイクル１０は、第１実施形態と同様に、圧縮機１１と、熱媒体冷媒熱交換器１２と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、室内蒸発器１５と、チラー１６と、蒸発圧力調整弁１７とを有している。 The heat pump cycle 10 according to the fourth embodiment has a compressor 11, a heat medium refrigerant heat exchanger 12, a first expansion valve 14a, a second expansion valve 14b, an indoor evaporator 15, a chiller 16, and an evaporation pressure control valve 17, similar to the first embodiment.

又、第４実施形態に係る加熱部２０は、第１実施形態と同様に、高温側熱媒体が循環する高温側熱媒体回路２１によって構成されている。図１２に示すように、高温側熱媒体回路２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂと、ヒータコア２３と、電気ヒータ２４と、高温側ポンプ２６とを有している。つまり、第４実施形態に係る加熱部２０は、ラジエータ２２及び高温側流量調整弁２５を有していない点で、上述した実施形態における加熱部２０と相違している。 The heating section 20 according to the fourth embodiment is configured with a high-temperature side heat medium circuit 21 in which the high-temperature side heat medium circulates, as in the first embodiment. As shown in FIG. 12, the high-temperature side heat medium circuit 21 has a heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12, a heater core 23, an electric heater 24, and a high-temperature side pump 26. In other words, the heating section 20 according to the fourth embodiment differs from the heating section 20 in the above-mentioned embodiments in that it does not have a radiator 22 or a high-temperature side flow rate adjustment valve 25.

そして、第４実施形態に係る低温側熱媒体回路３０は、第１実施形態と同様に、バッテリ３１と、外気熱交換器３２と、低温側流量調整弁３３と、低温側ポンプ３４とを有している。 The low-temperature side heat medium circuit 30 in the fourth embodiment has a battery 31, an outside air heat exchanger 32, a low-temperature side flow rate adjustment valve 33, and a low-temperature side pump 34, just like the first embodiment.

従って、第４実施形態に係る空調装置１においては、図６等に示す高温側熱媒体回路２１における電気ヒータ２４の発熱量の調整制御と、図７～９に示す低温側熱媒体回路３０の外気熱交換器３２における熱交換量の調整制御とを実現することができる。 Therefore, in the air conditioner 1 according to the fourth embodiment, it is possible to realize adjustment control of the heat generation amount of the electric heater 24 in the high-temperature side heat medium circuit 21 shown in FIG. 6 and the like, and adjustment control of the heat exchange amount in the outdoor air heat exchanger 32 in the low-temperature side heat medium circuit 30 shown in FIGS. 7 to 9.

以上説明したように、第４実施形態に係る空調装置１によれば、ヒートポンプサイクル１０と、加熱部２０と、低温側熱媒体回路３０とを協働させることで、冷却暖房モード及び冷却除湿暖房モードを実現することができる。即ち、空調装置１は、低温側熱媒体を介してバッテリ３１を冷却すると共に、バッテリ３１の廃熱をヒートポンプサイクル１０で汲み上げて、送風空気Ｗの加熱に利用することができる。 As described above, the air conditioner 1 according to the fourth embodiment can realize a cooling and heating mode and a cooling and dehumidifying and heating mode by cooperating the heat pump cycle 10, the heating section 20, and the low-temperature heat medium circuit 30. That is, the air conditioner 1 can cool the battery 31 via the low-temperature heat medium, and can pump up the waste heat of the battery 31 in the heat pump cycle 10 and use it to heat the blown air W.

そして、第４実施形態に係る空調装置１は、バッテリ３１と低温側熱媒体との熱交換による冷却能力を保った状態で、送風空気温度が目標吹出温度ＴＡＯに近づくように、外気熱交換器３２における熱交換量を低温側流量調整弁３３によって調整する。 The air conditioner 1 according to the fourth embodiment adjusts the amount of heat exchanged in the outdoor air heat exchanger 32 by the low-temperature side flow rate adjustment valve 33 so that the temperature of the blown air approaches the target discharge temperature TAO while maintaining the cooling capacity through heat exchange between the battery 31 and the low-temperature side heat medium.

（第５実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第５実施形態について、図１３を参照しつつ説明する。第５実施形態においては、ヒートポンプサイクル１０及び加熱部２０の具体的構成が上述した実施形態と相違している。その他の構成については、第１実施形態と同様である為、再度の説明を省略する。 Fifth Embodiment
Next, a fifth embodiment, which is different from the above-described embodiments, will be described with reference to Fig. 13. In the fifth embodiment, the specific configurations of the heat pump cycle 10 and the heating unit 20 are different from those of the above-described embodiments. The other configurations are the same as those of the first embodiment, so that a repeated description will be omitted.

第５実施形態に係るヒートポンプサイクル１０及び加熱部２０の構成について、図１３を参照して説明する。第５実施形態に係るヒートポンプサイクル１０は、上述した実施形態と同様に、圧縮機１１と、熱媒体冷媒熱交換器１２と、第１膨張弁１４ａと、第２膨張弁１４ｂと、室内蒸発器１５と、チラー１６と、蒸発圧力調整弁１７とを有している。第５実施形態のヒートポンプサイクル１０は、第１実施形態と同様に構成に加え、更に、室内凝縮器１３を有している。 The configuration of the heat pump cycle 10 and the heating section 20 according to the fifth embodiment will be described with reference to FIG. 13. The heat pump cycle 10 according to the fifth embodiment has a compressor 11, a heat medium refrigerant heat exchanger 12, a first expansion valve 14a, a second expansion valve 14b, an indoor evaporator 15, a chiller 16, and an evaporation pressure control valve 17, similar to the above-mentioned embodiments. The heat pump cycle 10 according to the fifth embodiment has a configuration similar to the first embodiment, and further has an indoor condenser 13.

図１３に示すように、室内凝縮器１３は、圧縮機１１の吐出口側と熱媒体冷媒熱交換器１２における冷媒通路１２ａの入口側との間に配置されている。そして、室内凝縮器１３は、室内空調ユニット４０のケーシング４１内に収容されており、上述した実施形態におけるヒータコア２３の位置に配置されている。 As shown in FIG. 13, the indoor condenser 13 is disposed between the discharge port side of the compressor 11 and the inlet side of the refrigerant passage 12a in the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The indoor condenser 13 is housed in the casing 41 of the indoor air conditioning unit 40, and is disposed at the position of the heater core 23 in the above-described embodiment.

即ち、室内凝縮器１３は、圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と、室内蒸発器１５を通過した送風空気Ｗとを熱交換させて、送風空気Ｗを加熱する加熱用の熱交換器である。従って、室内凝縮器１３は、暖房用熱交換器の一例に相当する。 That is, the indoor condenser 13 is a heating heat exchanger that exchanges heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 and the blown air W that has passed through the indoor evaporator 15, thereby heating the blown air W. Therefore, the indoor condenser 13 corresponds to an example of a heating heat exchanger.

そして、第５実施形態に係る高温側熱媒体回路２１は、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂと、ラジエータ２２と、高温側ポンプ２６とを有している。即ち、第５実施形態に係る加熱部２０は、ヒータコア２３、電気ヒータ２４及び高温側流量調整弁２５を有していない点で、第１実施形態における高温側熱媒体回路２１と相違している。 The high-temperature side heat medium circuit 21 according to the fifth embodiment has a heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12, a radiator 22, and a high-temperature side pump 26. That is, the heating section 20 according to the fifth embodiment differs from the high-temperature side heat medium circuit 21 according to the first embodiment in that it does not have a heater core 23, an electric heater 24, or a high-temperature side flow control valve 25.

この為、第５実施形態においては、高温側ポンプ２６における高温側熱媒体の圧送能力を調整することによって、ラジエータ２２における外気ＯＡへの放熱量を調整することができる。 Therefore, in the fifth embodiment, the amount of heat dissipated to the outside air OA in the radiator 22 can be adjusted by adjusting the pumping capacity of the high-temperature side heat medium in the high-temperature side pump 26.

ここで、第５実施形態において、ラジエータ２２と室内凝縮器１３とでは、ラジエータの方が熱交換能力を大きくしている。具体的には、空気側伝熱面積に関して、ラジエータ２２の方が室内凝縮器１３よりも大きく構成されている。これにより、第５実施形態におけるラジエータ２２の放熱能力調整量が、室内凝縮器１３の放熱能力調整量よりも相対的に大きくなる。よって、より大きなバッテリ３１の廃熱の影響を抑えて、送風空気温度を目標吹出温度ＴＡＯに近づけることができる。 In the fifth embodiment, the radiator 22 has a larger heat exchange capacity than the interior condenser 13. Specifically, the air-side heat transfer area of the radiator 22 is larger than that of the interior condenser 13. As a result, the heat dissipation capacity adjustment amount of the radiator 22 in the fifth embodiment is relatively larger than the heat dissipation capacity adjustment amount of the interior condenser 13. Therefore, the influence of the waste heat of the larger battery 31 can be suppressed, and the blown air temperature can be brought closer to the target blown air temperature TAO.

従って、第５実施形態に係る空調装置１においては、図５等に示すラジエータ２２における放熱量の調整制御と、図７～９に示す低温側熱媒体回路３０の外気熱交換器３２における熱交換量の調整制御と、を実現することができる。 Therefore, in the air conditioner 1 according to the fifth embodiment, it is possible to realize adjustment control of the amount of heat dissipation in the radiator 22 shown in FIG. 5 and the like, and adjustment control of the amount of heat exchange in the outdoor air heat exchanger 32 of the low-temperature side heat medium circuit 30 shown in FIGS. 7 to 9.

以上説明したように、第５実施形態に係る空調装置１によれば、加熱部２０の構成を変更した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the fifth embodiment, even if the configuration of the heating unit 20 is changed, the same effects and advantages as those of the above-mentioned embodiments can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiments.

（第６実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第６実施形態について、図１４を参照しつつ説明する。第６実施形態においては、加熱部２０の放熱量調整部として、高温側流量調整弁２５に替えて、第１高温側ポンプ２７ａ及び第２高温側ポンプ２７ｂが採用されている。 Sixth Embodiment
Next, a sixth embodiment different from the above-described embodiments will be described with reference to Fig. 14. In the sixth embodiment, a first high-temperature side pump 27a and a second high-temperature side pump 27b are adopted as the heat radiation amount adjustment unit of the heating unit 20 instead of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25.

尚、第６実施形態では、第１高温側ポンプ２７ａ及び第２高温側ポンプ２７ｂの採用に伴って、上述した実施形態における高温側ポンプ２６が廃止されている。 In the sixth embodiment, the high-temperature side pump 26 in the above-mentioned embodiment is eliminated in favor of the first high-temperature side pump 27a and the second high-temperature side pump 27b.

図１４に示すように、第６実施形態に係る高温側熱媒体回路２１においては、第１実施形態に係る高温側流量調整弁２５の位置に、三方継手構造の熱媒体分岐部が配置されている。熱媒体分岐部における流入口側は、電気ヒータ２４における熱媒体通路の出口に接続されている。 As shown in FIG. 14, in the high-temperature side heat medium circuit 21 according to the sixth embodiment, a heat medium branching section having a three-way joint structure is disposed at the position of the high-temperature side flow rate control valve 25 according to the first embodiment. The inlet side of the heat medium branching section is connected to the outlet of the heat medium passage in the electric heater 24.

そして、熱媒体分岐部における流出口の一方と、ラジエータ２２における流入口との間には、第１高温側ポンプ２７ａが配置されている。第１高温側ポンプ２７ａは、高温側熱媒体をラジエータ２２に対して圧送する熱媒体ポンプである。第１高温側ポンプ２７ａの基本的構成は、上述した高温側ポンプ２６と同様である。 A first high-temperature side pump 27a is disposed between one of the outlets in the heat medium branching section and the inlet in the radiator 22. The first high-temperature side pump 27a is a heat medium pump that pumps the high-temperature side heat medium to the radiator 22. The basic configuration of the first high-temperature side pump 27a is the same as that of the high-temperature side pump 26 described above.

更に、熱媒体分岐部における流出口の他方と、ヒータコア２３における流入口との間には、第２高温側ポンプ２７ｂが配置されている。第２高温側ポンプ２７ｂは、高温側熱媒体をヒータコア２３に対して圧送する熱媒体ポンプである。第２高温側ポンプ２７ｂの基本的構成は、上述した高温側ポンプ２６と同様である。 Furthermore, a second high-temperature side pump 27b is disposed between the other outlet of the heat medium branching section and the inlet of the heater core 23. The second high-temperature side pump 27b is a heat medium pump that pumps the high-temperature side heat medium to the heater core 23. The basic configuration of the second high-temperature side pump 27b is the same as that of the high-temperature side pump 26 described above.

従って、第６実施形態に係る空調装置１によれば、第１高温側ポンプ２７ａと第２高温側ポンプ２７ｂにおける高温側熱媒体の圧送能力とをそれぞれ調整することができる。これにより、第６実施形態では、第１高温側ポンプ２７ａ及び第２高温側ポンプ２７ｂの作動を制御することで、ラジエータ２２側の高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３側の高温側熱媒体の流量との流量割合を調整することができる。 Therefore, according to the air conditioner 1 of the sixth embodiment, the pumping capacity of the high-temperature side heat medium in the first high-temperature side pump 27a and the second high-temperature side pump 27b can be adjusted. As a result, in the sixth embodiment, by controlling the operation of the first high-temperature side pump 27a and the second high-temperature side pump 27b, the flow rate ratio between the flow rate of the high-temperature side heat medium on the radiator 22 side and the flow rate of the high-temperature side heat medium on the heater core 23 side can be adjusted.

以上説明したように、第６実施形態に係る空調装置１によれば、放熱量調整部を第１高温側ポンプ２７ａ、第２高温側ポンプ２７ｂで構成した場合も、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the sixth embodiment, even when the heat release amount adjustment unit is configured with the first high-temperature side pump 27a and the second high-temperature side pump 27b, the same effects as those of the above-mentioned embodiments can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiments.

（第７実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第７実施形態について、図１５を参照しつつ説明する。第７実施形態においては、加熱部２０の放熱量調整部として、高温側流量調整弁２５に替えて、ラジエータ用開閉弁２８が採用されている。 Seventh Embodiment
Next, a seventh embodiment different from the above-described embodiments will be described with reference to Fig. 15. In the seventh embodiment, a radiator opening/closing valve 28 is adopted as a heat radiation amount adjustment unit of the heating unit 20 instead of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25.

図１５に示すように、第７実施形態に係る高温側熱媒体回路２１においては、第１実施形態に係る高温側流量調整弁２５の位置に、三方継手構造の熱媒体分岐部が配置されている。熱媒体分岐部における流入口側は、電気ヒータ２４における熱媒体通路の出口に接続されている。 As shown in FIG. 15, in the high-temperature side heat medium circuit 21 according to the seventh embodiment, a heat medium branching section having a three-way joint structure is disposed at the position of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25 according to the first embodiment. The inlet side of the heat medium branching section is connected to the outlet of the heat medium passage in the electric heater 24.

熱媒体分岐部における流出口の一方と、ラジエータ２２における流入口との間には、ラジエータ用開閉弁２８が配置されている。ラジエータ用開閉弁２８は、熱媒体分岐部とラジエータ２２とを接続する熱媒体流路を開閉する電磁弁である。ラジエータ用開閉弁２８は、制御装置５０から出力される制御信号に従って、熱媒体流路における開度を連続的に変化させる。 A radiator on-off valve 28 is disposed between one of the outlets in the heat medium branching section and the inlet in the radiator 22. The radiator on-off valve 28 is an electromagnetic valve that opens and closes the heat medium flow path that connects the heat medium branching section and the radiator 22. The radiator on-off valve 28 continuously changes the opening degree in the heat medium flow path according to a control signal output from the control device 50.

従って、第７実施形態に係る空調装置１によれば、ラジエータ用開閉弁２８の開度を調整することで、ラジエータ２２側の高温側熱媒体の流量と、ヒータコア２３側の高温側熱媒体の流量との流量割合を調整することができる。 Therefore, according to the air conditioner 1 of the seventh embodiment, the flow rate ratio between the flow rate of the high-temperature side heat medium on the radiator 22 side and the flow rate of the high-temperature side heat medium on the heater core 23 side can be adjusted by adjusting the opening degree of the radiator opening/closing valve 28.

以上説明したように、第７実施形態に係る空調装置１によれば、高温側流量調整弁２５に替えて、ラジエータ用開閉弁２８を採用した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioning device 1 of the seventh embodiment, even if a radiator opening/closing valve 28 is used instead of the high-temperature side flow control valve 25, the same effects as those of the above-mentioned embodiment can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiment.

（第８実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第８実施形態について、図１６を参照しつつ説明する。第８実施形態においては、加熱部２０における放熱量調整部として、高温側流量調整弁２５に替えてシャッター装置２９が採用されている。 Eighth embodiment
Next, an eighth embodiment different from the above-described embodiments will be described with reference to Fig. 16. In the eighth embodiment, a shutter device 29 is used as a heat radiation amount adjustment unit in the heating unit 20 instead of the high-temperature side flow rate adjustment valve 25.

図１６に示すように、第８実施形態に係る空調装置１において、ラジエータ２２の前方側には、シャッター装置２９が配置されている。シャッター装置２９は、枠状のフレームの開口部に、複数のブレードを回転可能に配置して構成されている。複数のブレードは、図示しない電動アクチュエータの作動によって連動して回転し、フレームの開口部における開口面積を調整する。 As shown in FIG. 16, in the air conditioner 1 according to the eighth embodiment, a shutter device 29 is disposed in front of the radiator 22. The shutter device 29 is configured by rotatably disposing multiple blades in an opening of a frame. The multiple blades rotate in unison with the operation of an electric actuator (not shown) to adjust the opening area of the opening of the frame.

これにより、シャッター装置２９は、ラジエータ２２の熱交換部を通過する外気ＯＡの流量を調整できるので、ラジエータ２２の熱交換能力を調整することができる。換言すると、本開示における放熱量調整部は、高温側熱媒体の流量を調整する場合に限定されるものではなく、ラジエータ２２にて放熱される側の媒体の流量を調整する構成にすることも可能である。 As a result, the shutter device 29 can adjust the flow rate of the outside air OA passing through the heat exchange section of the radiator 22, thereby adjusting the heat exchange capacity of the radiator 22. In other words, the heat dissipation adjustment section in this disclosure is not limited to adjusting the flow rate of the high-temperature side heat medium, but can also be configured to adjust the flow rate of the medium on the side where heat is dissipated by the radiator 22.

以上説明したように、第８実施形態に係る空調装置１によれば、高温側流量調整弁２５に替えて、シャッター装置２９を採用した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the eighth embodiment, even if a shutter device 29 is used instead of the high-temperature side flow control valve 25, the same effects as those of the above-mentioned embodiment can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiment.

（第９実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第９実施形態について、図１７を参照して説明する。第９実施形態の空調装置１は、第１実施形態に係る空調装置１と基本的構成を同じくしており、第１実施形態における室内蒸発器１５に替えて蓄冷熱交換器１５ａが採用されている。 Ninth embodiment
Next, a ninth embodiment, which is different from the above-mentioned embodiments, will be described with reference to Fig. 17. The air conditioner 1 of the ninth embodiment has the same basic configuration as the air conditioner 1 of the first embodiment, and employs a cold storage heat exchanger 15a instead of the indoor evaporator 15 of the first embodiment.

蓄冷熱交換器１５ａは、第１膨張弁１４ａにて減圧された低圧冷媒の有する冷熱を蓄える蓄冷部１５ｂを有する蒸発器であり、冷房用蒸発器の一例である。尚、図１７では、蓄冷熱交換器１５ａ及び蓄冷部１５ｂの構成を簡略化して示している。 The cold storage heat exchanger 15a is an evaporator having a cold storage section 15b that stores the cold energy of the low-pressure refrigerant decompressed by the first expansion valve 14a, and is an example of an evaporator for cooling. Note that in FIG. 17, the configuration of the cold storage heat exchanger 15a and the cold storage section 15b is shown in a simplified form.

蓄冷熱交換器１５ａは、所謂タンクアンドチューブ型の熱交換器構造になっており、冷媒を流通させる複数のチューブと、複数のチューブを流通する冷媒の分配或いは集合を行う為のタンク等を有している。 The cold storage heat exchanger 15a has a so-called tank-and-tube type heat exchanger structure, and has multiple tubes through which the refrigerant flows and a tank for distributing or collecting the refrigerant flowing through the multiple tubes.

そして、蓄冷熱交換器１５ａは、一定方向に互いに間隔を開けて積層配置されたチューブを流通する冷媒と、隣り合うチューブ間に形成された空気通路を流通する空気とを熱交換させる構造になっている。蓄冷熱交換器１５ａにおける複数のチューブの間に形成される空気通路には、車室へ供給される空気と接触面積を増加させるためのフィンが配置されている。フィンは、複数のコルゲート型のフィンによって構成されており、熱伝達に優れた接合材によって、隣接する２つのチューブに接合されている。 The cold storage heat exchanger 15a is structured to exchange heat between the refrigerant flowing through the tubes that are stacked and spaced apart in a certain direction, and the air flowing through the air passages formed between adjacent tubes. Fins are arranged in the air passages formed between the multiple tubes in the cold storage heat exchanger 15a to increase the contact area with the air supplied to the vehicle cabin. The fins are composed of multiple corrugated fins, and are joined to two adjacent tubes by a bonding material with excellent heat transfer properties.

蓄冷部１５ｂは、隣接する２つのチューブの間に形成された空気通路の内部に配置される。蓄冷部１５ｂは、例えば、アルミニウムおよびアルミニウム合金等の金属製のケースの内部に、冷媒からの冷熱を凝固することで留め、留めた冷熱を融解することによって外部に放出する蓄冷材を収容している。蓄冷部１５ｂのケースは、隣接する２つのチューブの間において、各チューブと熱的に接合されている。 The cold storage unit 15b is disposed inside an air passage formed between two adjacent tubes. The cold storage unit 15b contains a cold storage material inside a case made of a metal such as aluminum or an aluminum alloy, which retains the cold heat from the refrigerant by solidifying it and releases the retained cold heat to the outside by melting it. The case of the cold storage unit 15b is thermally joined to each tube between the two adjacent tubes.

尚、蓄冷材として、相転移温度が０℃以下（具体的には、－１０℃程度）に調整されたＰＣＭ（相転移材料）を採用することができる。又、蓄冷材としては、水あるいはアルコールに不揮発性の添加剤を加えたもの等を採用しても良い。 The cold storage material may be a PCM (phase transition material) whose phase transition temperature is adjusted to 0°C or lower (specifically, about -10°C). The cold storage material may also be water or alcohol to which a non-volatile additive has been added.

このように構成された蓄冷熱交換器１５ａによれば、冷房モードや除湿暖房モード等において、低圧冷媒の冷熱で送風空気を冷却すると同時に、低圧冷媒の冷熱が蓄冷部１５ｂの蓄冷材に蓄えることができる。つまり、第９実施形態に係る空調装置１によれば、室内蒸発器１５に替えて、蓄冷熱交換器１５ａを採用することで、送風空気の冷却時に蓄えた冷熱を有効に活用することができる。 With the cold storage heat exchanger 15a configured in this manner, in cooling mode, dehumidification heating mode, etc., the cold energy of the low pressure refrigerant can be used to cool the blown air, and at the same time, the cold energy of the low pressure refrigerant can be stored in the cold storage material of the cold storage section 15b. In other words, with the air conditioning device 1 according to the ninth embodiment, by employing the cold storage heat exchanger 15a instead of the indoor evaporator 15, the cold energy stored when cooling the blown air can be effectively utilized.

ここで、ヒートポンプサイクル１０において、通常の室内蒸発器１５とチラー１６が並列に接続されている空調装置１について考察する。この構成で、室内蒸発器１５における送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始すると、一時的に、室内蒸発器１５に流入する冷媒流量が低下してしまうことが考えられる。 Here, we consider an air conditioner 1 in which a normal indoor evaporator 15 and chiller 16 are connected in parallel in a heat pump cycle 10. In this configuration, if cooling of the battery 31 using the chiller 16 is started while cooling of the blown air in the indoor evaporator 15 continues, it is conceivable that the flow rate of refrigerant flowing into the indoor evaporator 15 will temporarily decrease.

室内蒸発器１５に対する冷媒流量が低下してしまうと、送風空気の冷却能力も低下することになる為、送風空気温度センサ５２ｆで検出される送風空気温度ＴＡＶも一時的に上昇してしまう。この為、車室内における快適性が損なわれてしまったり、窓曇りが生じてしまったりすることが想定される。 When the refrigerant flow rate to the interior evaporator 15 decreases, the cooling capacity of the blown air also decreases, causing the blown air temperature TAV detected by the blown air temperature sensor 52f to temporarily rise. This can lead to a decrease in comfort inside the vehicle cabin and fogging of the windows.

この点、第９実施形態に係る空調装置１によれば、蓄冷熱交換器１５ａにおける送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する直前まで、低圧冷媒の有する冷熱が蓄冷部１５ｂに蓄えられる。 In this regard, according to the air conditioner 1 of the ninth embodiment, while continuing to cool the blown air in the cold storage heat exchanger 15a, the cold energy of the low-pressure refrigerant is stored in the cold storage section 15b until immediately before cooling of the battery 31 using the chiller 16 begins.

そして、蓄冷熱交換器１５ａにおける送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する際には、低圧冷媒による送風空気の冷却性能は低下するが、蓄冷部１５ｂに蓄えられた冷熱による送風空気の冷却で補うことができる。 When cooling of the battery 31 using the chiller 16 is started while continuing to cool the blown air in the cold storage heat exchanger 15a, the cooling performance of the blown air using the low-pressure refrigerant decreases, but this can be compensated for by cooling the blown air using the cold energy stored in the cold storage section 15b.

第９実施形態に係る空調装置１によれば、送風空気の冷却を継続する際に、バッテリ３１の冷却を開始する際の過渡的な送風空気温度の上昇を抑制して、車室内の快適性の低下を抑制することができる。 According to the air conditioner 1 of the ninth embodiment, when cooling the blown air continues, the transient rise in blown air temperature that occurs when cooling of the battery 31 starts can be suppressed, thereby suppressing a decrease in comfort inside the vehicle cabin.

以上説明したように、第９実施形態に係る空調装置１によれば、送風空気を冷却する空調用蒸発器として、蓄冷熱交換器１５ａを採用した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the ninth embodiment, even when the cold storage heat exchanger 15a is used as the air conditioning evaporator that cools the blown air, the same effects as those of the above-mentioned embodiment can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiment.

更に、第９実施形態に係る空調装置１によれば、室内蒸発器１５における送風空気の冷却を継続しながら、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する際に、蓄冷部１５ｂに蓄えられた冷熱を活用することで、過渡的な快適性の低下を抑制することができる。 Furthermore, according to the air conditioner 1 of the ninth embodiment, when cooling of the battery 31 using the chiller 16 is started while continuing to cool the blown air in the indoor evaporator 15, the cold energy stored in the cold storage section 15b is utilized, thereby suppressing a transient decrease in comfort.

（第１０実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第１０実施形態について、図１８を参照して説明する。第１０実施形態に係る空調装置１は、例えば、第１実施形態の空調装置１とその基本的構成を同じくしており、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却と、熱媒体冷媒熱交換器１２を用いた送風空気の加熱を行う際の制御の点で相違している。 Tenth embodiment
Next, a tenth embodiment different from the above-mentioned embodiments will be described with reference to Fig. 18. The air conditioner 1 according to the tenth embodiment has the same basic configuration as the air conditioner 1 according to the first embodiment, for example, but differs from the air conditioner 1 according to the first embodiment in terms of the control of cooling the battery 31 using the chiller 16 and heating the blown air using the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

具体的に、第１０実施形態においては、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードを実行する際に、制御装置５０によって、図１８に示すフローチャートが実行される。図１８に示すフローチャートを実行する制御装置５０は、目標温度設定部５０ｄの一例である。 Specifically, in the tenth embodiment, when the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode is executed, the control device 50 executes the flowchart shown in FIG. 18. The control device 50 that executes the flowchart shown in FIG. 18 is an example of the target temperature setting unit 50d.

ここで、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードについて考察する。冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードでは、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却と、熱媒体冷媒熱交換器１２を用いた送風空気の加熱が並行して行われる。この為、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の温度を適切に調整すると同時に、送風空気温度ＴＡＶが適切な温度になるように、高温側熱媒体の温度も調整する必要がある。 Now, let us consider the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying heating mode. In the cooling and heating mode and the cooling and dehumidifying heating mode, cooling of the battery 31 using the chiller 16 and heating of the blown air using the heat medium refrigerant heat exchanger 12 are performed in parallel. For this reason, it is necessary to appropriately adjust the temperature of the low-temperature side heat medium in the low-temperature side heat medium circuit 30, and at the same time, to adjust the temperature of the high-temperature side heat medium so that the blown air temperature TAV becomes an appropriate temperature.

送風空気温度を上昇させるという要求を満たす為に、高温側熱媒体の温度を調整させた場合、ヒートポンプサイクル１０における高圧も上昇してしまう。ヒートポンプサイクル１０において高圧が高くなると、冷凍サイクルのバランスから、エンタルピ差が小さくなってしまい、低温側熱媒体に対する冷却性能が不足しやすくなると考えられる。 When the temperature of the high-temperature heat medium is adjusted to meet the demand for increasing the temperature of the blown air, the high pressure in the heat pump cycle 10 also increases. When the high pressure in the heat pump cycle 10 increases, the enthalpy difference becomes smaller due to the balance of the refrigeration cycle, and it is thought that the cooling performance of the low-temperature heat medium becomes insufficient.

図１８に示すフローチャートは、この点に鑑みて、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードに際して、制御装置５０によって実行される。冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが開始されると、先ず、ステップＳ８０にて、バッテリ温度センサ５２ｇで検出されるバッテリ温度ＴＢＡが上昇したか否かが判定される。 In consideration of this, the flowchart shown in FIG. 18 is executed by the control device 50 in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode. When the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode is started, first, in step S80, it is determined whether the battery temperature TBA detected by the battery temperature sensor 52g has increased.

つまり、ステップＳ８０では、対象機器であるバッテリ３１を冷却する必要性が高まっているか否かが判定されている。バッテリ温度ＴＢＡが上昇していると判定された場合は、ステップＳ８１に進み、そうでないと判定された場合は、ステップＳ８２に進む。 In other words, in step S80, it is determined whether there is an increased need to cool the target device, the battery 31. If it is determined that the battery temperature TBA is rising, the process proceeds to step S81, and if it is determined that the battery temperature TBA is not rising, the process proceeds to step S82.

ステップＳ８１では、バッテリ温度ＴＢＡの上昇に伴い、バッテリ３１を冷却する必要性が高まっている為、送風空気温度ＴＡＶの目標値である目標吹出温度ＴＡＯを低下させて設定する。目標吹出温度ＴＡＯは目標温度の一例である。目標吹出温度ＴＡＯを低下させることで、ヒートポンプサイクル１０における高圧を下げてエンタルピ差を確保し、バッテリ３１の冷却性能を確保することができる。目標吹出温度ＴＡＯを低下させた後、図１８の制御プログラムを終了する。 In step S81, since the need to cool the battery 31 increases with an increase in the battery temperature TBA, the target blowing temperature TAO, which is the target value for the blowing air temperature TAV, is lowered and set. The target blowing temperature TAO is an example of a target temperature. By lowering the target blowing temperature TAO, the high pressure in the heat pump cycle 10 can be lowered to ensure an enthalpy difference and ensure the cooling performance of the battery 31. After lowering the target blowing temperature TAO, the control program in FIG. 18 is terminated.

一方、ステップＳ８２では、バッテリ温度ＴＢＡが上昇していない為、バッテリ３１を冷却する必要性はそれほど高くない状態であると考えられる。この為、目標吹出温度ＴＡＯを上昇させて設定する。 On the other hand, in step S82, since the battery temperature TBA has not increased, it is considered that there is not a high need to cool the battery 31. Therefore, the target air outlet temperature TAO is set to an increased value.

つまり、ヒートポンプサイクル１０の高圧を上げることで、送風空気に対する暖房性能を上げて、バッテリ３１の冷却性能を低下させる。目標吹出温度ＴＡＯを上昇させた後、図１８の制御プログラムを終了する。尚、図１８に示す制御プログラムは、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが継続している間、繰り替えし実行される。 In other words, by increasing the high pressure of the heat pump cycle 10, the heating performance of the blown air is increased and the cooling performance of the battery 31 is decreased. After the target blowing temperature TAO is increased, the control program shown in FIG. 18 is terminated. The control program shown in FIG. 18 is repeatedly executed while the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode continues.

第１０実施形態によれば、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードにおいて、図１８に示す制御処理を実行することで、送風空気の加熱能力とバッテリ３１の冷却能力を、バッテリ３１の冷却に関する必要性に応じて適切に調整することができる。 According to the tenth embodiment, in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode, the control process shown in FIG. 18 is executed, so that the heating capacity of the blown air and the cooling capacity of the battery 31 can be appropriately adjusted according to the need for cooling the battery 31.

以上説明したように、第１０実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードにおける目標吹出温度ＴＡＯの設定態様を変更した場合も、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the tenth embodiment, even if the setting manner of the target air outlet temperature TAO in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode is changed, the same action and effect can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiments.

更に、第１０実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードにおいて、バッテリ温度ＴＢＡが上昇した場合には、目標吹出温度ＴＡＯを下げることにより、車室内の快適性に優先してバッテリ３１の冷却性能を確保することができる。 Furthermore, according to the air conditioner 1 of the tenth embodiment, when the battery temperature TBA rises in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode, the target outlet temperature TAO is lowered, thereby prioritizing the comfort of the vehicle interior and ensuring the cooling performance of the battery 31.

（第１１実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第１１実施形態について、図１９を参照して説明する。第１１実施形態においては、第１８実施形態における目標温度設定部５０ｄの制御内容が変更されている。 Eleventh Embodiment
Next, an eleventh embodiment, which is different from the above-described embodiments, will be described with reference to Fig. 19. In the eleventh embodiment, the control content of the target temperature setting unit 50d in the eighteenth embodiment is changed.

第１１実施形態においては、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードを実行する際に、制御装置５０によって、図１９に示すフローチャートが実行される。図１９に示すフローチャートを実行する制御装置５０は、目標温度設定部５０ｄの一例である。 In the eleventh embodiment, when the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode is executed, the control device 50 executes the flowchart shown in FIG. 19. The control device 50 that executes the flowchart shown in FIG. 19 is an example of the target temperature setting unit 50d.

図１９に示すフローチャートは、第１０実施形態と同様に、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードに際して、制御装置５０によって実行される。冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが開始されると、先ず、ステップＳ９０にて、バッテリ温度センサ５２ｇで検出されるバッテリ温度ＴＢＡが予め定められた閾値以上になったか否かが判定される。閾値は、例えば、バッテリ３１の適正温度範囲内において、基準バッテリ温度ＫＴＢＡより高いバッテリ温度ＴＢＡになるように定められており、バッテリ３１の冷却に関する必要性が高い状態を示している。 The flowchart shown in FIG. 19 is executed by the control device 50 in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode, as in the tenth embodiment. When the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode is started, first, in step S90, it is determined whether the battery temperature TBA detected by the battery temperature sensor 52g is equal to or higher than a predetermined threshold value. The threshold value is set, for example, to be a battery temperature TBA that is higher than the reference battery temperature KTBA within the appropriate temperature range of the battery 31, and indicates a state in which there is a high need for cooling the battery 31.

つまり、ステップＳ９０では、対象機器であるバッテリ３１を冷却する必要性が基準以上に高まっているか否かが判定されている。バッテリ温度ＴＢＡが閾値以上になっていると判定された場合は、ステップＳ９１に進み、そうでないと判定された場合は、ステップＳ９２に進む。 In other words, in step S90, it is determined whether the need to cool the target device, the battery 31, is greater than a reference level. If it is determined that the battery temperature TBA is greater than or equal to the threshold level, the process proceeds to step S91. If it is determined that the battery temperature TBA is not greater than or equal to the threshold level, the process proceeds to step S92.

ステップＳ９１では、バッテリ温度ＴＢＡが閾値以上であり、バッテリ３１を冷却する必要性が基準を超えている為、送風空気温度ＴＡＶの目標値である目標吹出温度ＴＡＯを低下させて設定する。第１０実施形態と同様に、目標吹出温度ＴＡＯを低下させることで、ヒートポンプサイクル１０におけるエンタルピ差を確保し、バッテリ３１の冷却性能を確保することができる。目標吹出温度ＴＡＯを低下させた後、図１９の制御プログラムを終了する。 In step S91, since the battery temperature TBA is equal to or higher than the threshold value and the need to cool the battery 31 exceeds the standard, the target outlet temperature TAO, which is the target value of the blown air temperature TAV, is lowered and set. As in the tenth embodiment, by lowering the target outlet temperature TAO, it is possible to ensure the enthalpy difference in the heat pump cycle 10 and ensure the cooling performance of the battery 31. After lowering the target outlet temperature TAO, the control program in FIG. 19 is terminated.

一方、ステップＳ９２では、バッテリ温度ＴＢＡが閾値よりも低く、バッテリ３１を冷却する必要性はそれほど高くない状態であると考えられる為、目標吹出温度ＴＡＯを上昇させて設定する。つまり、ヒートポンプサイクル１０の高圧を上げることで、送風空気に対する暖房性能を上げて、バッテリ３１の冷却性能を低下させる。目標吹出温度ＴＡＯを上昇させた後、図１９の制御プログラムを終了する。尚、図１９に示す制御プログラムについても、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードが継続している間、繰り替えし実行される。 On the other hand, in step S92, since the battery temperature TBA is lower than the threshold value and it is considered that there is not much need to cool the battery 31, the target blowing temperature TAO is set to an increased value. In other words, by increasing the high pressure of the heat pump cycle 10, the heating performance of the blown air is increased and the cooling performance of the battery 31 is decreased. After increasing the target blowing temperature TAO, the control program of FIG. 19 is terminated. Note that the control program shown in FIG. 19 is also repeatedly executed while the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode continues.

第１１実施形態によれば、冷却暖房モード又は冷却除湿暖房モードにおいて、図１９に示す制御処理を実行することで、送風空気の加熱能力とバッテリ３１の冷却能力を、バッテリ３１の冷却に関する必要性に応じて適切に調整することができる。 According to the eleventh embodiment, in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode, the control process shown in FIG. 19 is executed, so that the heating capacity of the blown air and the cooling capacity of the battery 31 can be appropriately adjusted according to the need for cooling the battery 31.

以上説明したように、第１１実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードにおける目標吹出温度ＴＡＯの設定態様を変更した場合も、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the 11th embodiment, even if the setting manner of the target air outlet temperature TAO in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode is changed, the same action and effect can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiments.

更に、第１１実施形態に係る空調装置１によれば、冷却暖房モードや冷却除湿暖房モードでバッテリ温度ＴＢＡが閾値以上になっている場合、目標吹出温度ＴＡＯを下げることにより、車室内の快適性に優先してバッテリ３１の冷却性能を確保することができる。 Furthermore, according to the air conditioner 1 of the 11th embodiment, when the battery temperature TBA is equal to or higher than a threshold value in the cooling and heating mode or the cooling and dehumidifying and heating mode, the target outlet temperature TAO is lowered, thereby prioritizing the comfort of the vehicle interior and ensuring the cooling performance of the battery 31.

（第１２実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第１２実施形態について、図２０～図２２を参照して説明する。第１２実施形態においては、チラー１６の内容積等との関係から、第４熱媒体温度センサ５３ｄの配設位置を特定している。 Twelfth Embodiment
Next, a twelfth embodiment, which is different from the above-described embodiments, will be described with reference to Figures 20 to 22. In the twelfth embodiment, the position of the fourth heat medium temperature sensor 53d is specified in relation to the internal volume of the chiller 16, etc.

上述したように、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６の熱媒体通路１６ｂにおける出口部分に配置されており、チラー１６から流出する低温側熱媒体の温度を検出している。従って、第４熱媒体温度センサ５３ｄは低温側温度センサの一例に相当する。又、チラー１６から流出した低温側熱媒体は、温度調整の対象機器であるバッテリ３１を冷却する役割を果たす。 As described above, the fourth heat medium temperature sensor 53d is disposed at the outlet of the heat medium passage 16b of the chiller 16, and detects the temperature of the low-temperature side heat medium flowing out from the chiller 16. Therefore, the fourth heat medium temperature sensor 53d corresponds to an example of a low-temperature side temperature sensor. In addition, the low-temperature side heat medium flowing out from the chiller 16 plays a role in cooling the battery 31, which is a device subject to temperature adjustment.

この為、第４熱媒体温度センサ５３ｄの配設位置は、チラー１６に関する蒸発器側内容積Ｖｃと、第４熱媒体温度センサ５３ｄに関する低温センサ側内容積Ｖｔと、バッテリ３１に関する低温側機器内容積Ｖｂによって特定することができる。 Therefore, the location of the fourth heat medium temperature sensor 53d can be determined by the evaporator side internal volume Vc for the chiller 16, the low temperature sensor side internal volume Vt for the fourth heat medium temperature sensor 53d, and the low temperature side equipment internal volume Vb for the battery 31.

先ず、図２０を参照して、蒸発器側内容積Ｖｃについて説明する。チラー１６は、第４熱媒体温度センサ５３ｄの測定対象である低温側熱媒体を冷却する為、蒸発器側内容積Ｖｃは、第４熱媒体温度センサ５３ｄの測定精度に影響を与えるものと考えられる。 First, the evaporator-side internal volume Vc will be described with reference to FIG. 20. Since the chiller 16 cools the low-temperature heat medium that is the object of measurement by the fourth heat medium temperature sensor 53d, it is believed that the evaporator-side internal volume Vc affects the measurement accuracy of the fourth heat medium temperature sensor 53d.

第１２実施形態に係るチラー１６は、いわゆる積層型熱交換器によって構成され、複数の略平板状の伝熱プレートを、間隔をおいて重ね合わせた熱交換部１６ｅを有している。チラー１６の熱交換部１６ｅには、上述した実施形態と同様に、冷媒通路１６ａ及び熱媒体通路１６ｂが形成されている。 The chiller 16 according to the twelfth embodiment is configured as a so-called stacked heat exchanger, and has a heat exchange section 16e in which multiple, generally flat, heat transfer plates are stacked at intervals. The heat exchange section 16e of the chiller 16 has a refrigerant passage 16a and a heat medium passage 16b formed therein, as in the above-described embodiment.

冷媒通路１６ａは、第２膨張弁１４ｂにて減圧された低圧冷媒を流通させる。熱媒体通路１６ｂは、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体を流通させる。従って、チラー１６において、冷媒通路１６ａを流通する低圧冷媒と熱媒体通路１６ｂを流通する低温側熱媒体との熱交換によって、低圧冷媒を蒸発させて低温側熱媒体から吸熱することができる。 The refrigerant passage 16a passes the low-pressure refrigerant decompressed by the second expansion valve 14b. The heat medium passage 16b passes the low-temperature heat medium circulating in the low-temperature heat medium circuit 30. Therefore, in the chiller 16, the low-pressure refrigerant can be evaporated and heat can be absorbed from the low-temperature heat medium by heat exchange between the low-pressure refrigerant flowing through the refrigerant passage 16a and the low-temperature heat medium flowing through the heat medium passage 16b.

チラー１６の熱交換部１６ｅにおける一方側の面（図２０中、上方側の面）には、冷媒流出口１６ａｏと、熱媒体流入口１６ｂｉが形成されている。一方、熱交換部１６ｅにおける他方側の面（図２０中、上方側の面）には、冷媒流入口１６ａｉと、熱媒体流出口１６ｂｏが形成されている。 A refrigerant outlet 16ao and a heat medium inlet 16bi are formed on one side of the heat exchanger 16e (the upper side in FIG. 20). On the other hand, a refrigerant inlet 16ai and a heat medium outlet 16bo are formed on the other side of the heat exchanger 16e (the upper side in FIG. 20).

冷媒流入口１６ａｉは冷媒通路１６ａにおける一端側を構成し、冷媒流出口１６ａｏは冷媒通路１６ａにおける他端側を構成する。つまり、熱交換部１６ｅにおいて、冷媒は、冷媒流入口１６ａｉから冷媒通路１６ａに流入し、冷媒流出口１６ａｏから熱交換部１６ｅの外部へ流出する。 The refrigerant inlet 16ai constitutes one end of the refrigerant passage 16a, and the refrigerant outlet 16ao constitutes the other end of the refrigerant passage 16a. In other words, in the heat exchanger 16e, the refrigerant flows into the refrigerant passage 16a from the refrigerant inlet 16ai and flows out of the heat exchanger 16e from the refrigerant outlet 16ao.

冷媒流入口１６ａｉには、第１ジョイント１６ｃｉが取り付けられている。第１ジョイント１６ｃｉは、第２膨張弁１４ｂの流出口から伸びる冷媒配管を接続する為の接続部材である。そして、冷媒流出口１６ａｏには、第２ジョイント１６ｃｏが取り付けられている。第２ジョイント１６ｃｏは、圧縮機１１の吸入口に向かって伸びる冷媒配管を接続する為の接続部材である。 A first joint 16ci is attached to the refrigerant inlet 16ai. The first joint 16ci is a connecting member for connecting the refrigerant piping extending from the outlet of the second expansion valve 14b. A second joint 16co is attached to the refrigerant outlet 16ao. The second joint 16co is a connecting member for connecting the refrigerant piping extending toward the suction port of the compressor 11.

又、熱媒体流入口１６ｂｉには、第１接続パイプ１６ｄｉが取り付けられている。第１接続パイプ１６ｄｉは、低温側熱媒体回路３０において、低温側ポンプ３４の吐出口から伸びる熱媒体配管を接続する為の接続部材である。そして、熱媒体流出口１６ｂｏには、第２接続パイプ１６ｄｏが取り付けられている。第２接続パイプ１６ｄｏは、低温側熱媒体回路３０において、低温側ポンプ３４の吸入口に向かって伸びる熱媒体配管を接続する為の接続部材である。 A first connecting pipe 16di is attached to the heat medium inlet 16bi. The first connecting pipe 16di is a connecting member for connecting the heat medium piping extending from the discharge port of the low-temperature side pump 34 in the low-temperature side heat medium circuit 30. A second connecting pipe 16do is attached to the heat medium outlet 16bo. The second connecting pipe 16do is a connecting member for connecting the heat medium piping extending toward the suction port of the low-temperature side pump 34 in the low-temperature side heat medium circuit 30.

ここで、第１２実施形態における蒸発器側内容積Ｖｃは、低温側熱媒体と冷媒が熱交換部１６ｅの構成材料を介して熱交換可能である領域において、低温側熱媒体側の内容積を示す。即ち、図２０における蒸発器側内容積Ｖｃは、左下方に伸びる斜線ハッチングで示す領域であり、熱交換部１６ｅの内部に形成された熱媒体通路１６ｂの内容積と言うこともできる。 Here, the evaporator-side internal volume Vc in the 12th embodiment indicates the internal volume on the low-temperature side heat medium in the region where the low-temperature side heat medium and the refrigerant can exchange heat through the constituent material of the heat exchange section 16e. That is, the evaporator-side internal volume Vc in FIG. 20 is the region indicated by the diagonal hatching extending to the lower left, and can also be said to be the internal volume of the heat medium passage 16b formed inside the heat exchange section 16e.

次に、低温センサ側内容積Ｖｔについて説明する。第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６から流出する低温側熱媒体の温度を検出するセンサである為、図２０に示すように、第２接続パイプ１６ｄｏ又は、第２接続パイプ１６ｄｏに接続された熱媒体配管に対して取り付けられている。 Next, the low-temperature sensor side internal volume Vt will be described. The fourth heat medium temperature sensor 53d is a sensor that detects the temperature of the low-temperature side heat medium flowing out of the chiller 16, and is therefore attached to the second connecting pipe 16do or the heat medium piping connected to the second connecting pipe 16do, as shown in FIG. 20.

そして、低温センサ側内容積Ｖｔは、低温側熱媒体と冷媒が熱交換部１６ｅの構成材料を介して熱交換可能である領域よりも下流であって、第４熱媒体温度センサ５３ｄにて測温されるまでの間の内部容積を示している。 The low-temperature sensor side internal volume Vt indicates the internal volume downstream of the area where the low-temperature side heat medium and the refrigerant can exchange heat through the constituent material of the heat exchange section 16e, up to the point where the temperature is measured by the fourth heat medium temperature sensor 53d.

この為、第１２実施形態における低温センサ側内容積Ｖｔは、チラー１６の熱媒体流出口１６ｂｏから第４熱媒体温度センサ５３ｄの測温部５３ｄｃの位置までの範囲で、低温側熱媒体が示す内容積を示す。即ち、図２０における低温センサ側内容積Ｖｔは、右下方に伸びる斜線ハッチングで示すことができる。 For this reason, the low-temperature sensor side internal volume Vt in the 12th embodiment indicates the internal volume indicated by the low-temperature side heat medium in the range from the heat medium outlet 16bo of the chiller 16 to the position of the temperature measuring part 53dc of the fourth heat medium temperature sensor 53d. That is, the low-temperature sensor side internal volume Vt in FIG. 20 can be indicated by diagonal hatching extending to the lower right.

続いて、低温側機器内容積Ｖｂについて説明する。低温側機器内容積Ｖｂは、温度調整の対象であるバッテリ３１を冷却する低温側熱媒体が占める内部容積を意味している。ここで、第１２実施形態においては、バッテリ３１の温度調整の為に、バッテリ用熱交換器３５が配置されているものとし、バッテリ３１の熱媒体通路とは、バッテリ用熱交換器３５の内部にて、低温側熱媒体が流通する空間を意味している。 Next, the low-temperature side equipment internal volume Vb will be described. The low-temperature side equipment internal volume Vb means the internal volume occupied by the low-temperature side heat medium that cools the battery 31, which is the target of temperature adjustment. Here, in the 12th embodiment, it is assumed that a battery heat exchanger 35 is arranged to adjust the temperature of the battery 31, and the heat medium passage of the battery 31 means the space inside the battery heat exchanger 35 through which the low-temperature side heat medium flows.

図２２、図２３を用いて、第１２実施形態におけるバッテリ３１及びバッテリ用熱交換器３５の構成と、低温側機器内容積Ｖｂについて説明する。図２２に示すように、バッテリ３１は、複数の電池セル３１ａを積層配置し、これらの電池セル３１ａを電気的に直列或いは並列に接続した組電池により構成されている
バッテリ用熱交換器３５は、熱媒体流入部３５ａ、熱交換部３５ｂ、熱媒体流出部３５ｃを有し、低温側熱媒体回路３０を循環する低温側熱媒体と、バッテリ３１の各電池セル３１ａとを熱交換させる。 The configurations of the battery 31 and the battery heat exchanger 35 and the low-temperature side internal volume Vb in the twelfth embodiment will be described with reference to Figures 22 and 23. As shown in Figure 22, the battery 31 is configured as a battery pack in which a plurality of battery cells 31a are stacked and electrically connected in series or in parallel. The battery heat exchanger 35 has a heat medium inlet section 35a, a heat exchange section 35b, and a heat medium outlet section 35c, and exchanges heat between the low-temperature side heat medium circulating in the low-temperature side heat medium circuit 30 and each battery cell 31a of the battery 31.

バッテリ用熱交換器３５の熱交換部３５ｂは、熱伝導性の良い材料によって形成されており、低温側熱媒体が流通する空間を内部に有している。熱交換部３５ｂの側面は、平面状に形成されており、バッテリ３１を構成する各電池セル３１ａの側面と熱交換可能に接触している。 The heat exchange section 35b of the battery heat exchanger 35 is made of a material with good thermal conductivity and has a space inside through which the low-temperature heat medium flows. The side of the heat exchange section 35b is formed in a flat shape and is in contact with the side of each battery cell 31a that constitutes the battery 31 so as to be able to exchange heat.

そして、熱交換部３５ｂにおける一面側（図２２、図２３中、下方側）には、熱媒体流入部３５ａが配置されている。熱媒体流入部３５ａは、熱交換部３５ｂの内部に対して、低温側熱媒体を流入させる部分である。 The heat medium inlet section 35a is disposed on one side of the heat exchange section 35b (the lower side in Figs. 22 and 23). The heat medium inlet section 35a is a section through which the low-temperature heat medium flows into the inside of the heat exchange section 35b.

又、熱交換部３５ｂの他面側（図２２、図２３中、上方側）には、熱媒体流出部３５ｃが配置されている。熱媒体流出部３５ｃは、熱交換部３５ｂの内部を通過した低温側熱媒体回路３０を、バッテリ用熱交換器３５の外部へ流出させる部分である。従って、バッテリ用熱交換器３５における熱媒体通路は、熱媒体流入部３５ａ、熱交換部３５ｂ、熱媒体流出部３５ｃによって構成される。 In addition, a heat medium outlet section 35c is disposed on the other side (upper side in Figs. 22 and 23) of the heat exchange section 35b. The heat medium outlet section 35c is a section that allows the low-temperature side heat medium circuit 30 that has passed through the inside of the heat exchange section 35b to flow out to the outside of the battery heat exchanger 35. Therefore, the heat medium passage in the battery heat exchanger 35 is composed of the heat medium inlet section 35a, the heat exchange section 35b, and the heat medium outlet section 35c.

そして、低温側機器内容積Ｖｂは、温度調整の対象機器（即ち、バッテリ３１）と、低温側熱媒体が熱交換可能な領域の内容積を示す。従って、第１２実施形態における低温側機器内容積Ｖｂは、バッテリ用熱交換器３５の熱交換部３５ｂにおいて、バッテリ３１と熱交換可能に接触している領域にて低温側熱媒体が占める内容積ということができる。 The low-temperature side device internal volume Vb indicates the internal volume of the area in which the low-temperature side heat medium can exchange heat with the device to be temperature-adjusted (i.e., the battery 31). Therefore, the low-temperature side device internal volume Vb in the 12th embodiment can be said to be the internal volume occupied by the low-temperature side heat medium in the area in which the low-temperature side heat medium is in contact with the battery 31 so as to be able to exchange heat in the heat exchange section 35b of the battery heat exchanger 35.

従って、図２３にて斜線ハッチングで示すように、熱交換部３５ｂの内部空間であっても、バッテリ３１との接触領域よりも上方又は下方となる部分は、低温側機器内容積Ｖｂには該当しない。 Therefore, as shown by the diagonal hatching in Figure 23, even in the internal space of the heat exchange section 35b, the portion above or below the contact area with the battery 31 does not fall under the low-temperature side equipment internal volume Vb.

そして、第１２実施形態において、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６における熱媒体流出口１６ｂｏ側の熱媒体配管において、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置されている。 In the 12th embodiment, the fourth heat medium temperature sensor 53d is arranged in the heat medium piping on the heat medium outlet 16bo side of the chiller 16 so that the low-temperature sensor side internal volume Vt is smaller than the low-temperature side equipment internal volume Vb.

第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出した低温側熱媒体の温度に応じて、チラー１６における低温側熱媒体の冷却性能を調整する場合について考察する。例えば、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも大きい場合、第４熱媒体温度センサ５３ｄで低温側熱媒体の温度上昇を検知したと仮定する。この時に、チラー１６の冷却性能を上げたとしても、バッテリ用熱交換器３５内にあった低温側熱媒体は、チラー１６の内部に存在しない。この為、チラー１６の冷却性能の調整が低温側熱媒体の温度に反映されにくい。 Let us consider a case where the cooling performance of the low-temperature side heat medium in the chiller 16 is adjusted according to the temperature of the low-temperature side heat medium detected by the fourth heat medium temperature sensor 53d. For example, assume that the low-temperature sensor side internal volume Vt is larger than the low-temperature side equipment internal volume Vb, and the fourth heat medium temperature sensor 53d detects a temperature rise of the low-temperature side heat medium. At this time, even if the cooling performance of the chiller 16 is increased, the low-temperature side heat medium that was in the battery heat exchanger 35 is no longer present inside the chiller 16. For this reason, adjustments to the cooling performance of the chiller 16 are unlikely to be reflected in the temperature of the low-temperature side heat medium.

この点、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置すると、第４熱媒体温度センサ５３ｄで低温側熱媒体の温度上昇を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内にあった低温側熱媒体がチラー１６の内部に存在することになる。この為、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果に応じたチラー１６の冷却性能の調整が低温側熱媒体の温度に反映されやすくなり、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却を効率よく行うことができる。 In this regard, if the low-temperature sensor side internal volume Vt is arranged to be smaller than the low-temperature side device internal volume Vb, the low-temperature side heat medium that was in the battery heat exchanger 35 will be present inside the chiller 16 at the time when the fourth heat medium temperature sensor 53d detects a temperature rise in the low-temperature side heat medium. Therefore, adjustments to the cooling performance of the chiller 16 according to the detection results of the fourth heat medium temperature sensor 53d are more likely to be reflected in the temperature of the low-temperature side heat medium, and the battery 31 can be efficiently cooled via the low-temperature side heat medium.

更に、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、チラー１６における熱媒体流出口１６ｂｏ側の熱媒体配管において、低温センサ側内容積Ｖｔと蒸発器側内容積Ｖｃの和が低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置されている。 Furthermore, the fourth heat medium temperature sensor 53d is arranged in the heat medium piping on the heat medium outlet 16bo side of the chiller 16 so that the sum of the low-temperature sensor side internal volume Vt and the evaporator side internal volume Vc is smaller than the low-temperature side equipment internal volume Vb.

このように構成することで、第４熱媒体温度センサ５３ｄで低温側熱媒体の温度上昇を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内にあった低温側熱媒体によって、チラー１６の内部が満たされている状態になる。この為、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果に応じたチラー１６の冷却性能の調整が低温側熱媒体の温度に更に反映されやすくなり、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却効率を高めることができる。 By configuring it in this way, when the fourth heat medium temperature sensor 53d detects a temperature rise in the low-temperature side heat medium, the inside of the chiller 16 is filled with the low-temperature side heat medium that was in the battery heat exchanger 35. As a result, adjustments to the cooling performance of the chiller 16 according to the detection results of the fourth heat medium temperature sensor 53d are more easily reflected in the temperature of the low-temperature side heat medium, and the cooling efficiency of the battery 31 via the low-temperature side heat medium can be improved.

又、第４熱媒体温度センサ５３ｄは、低温センサ側内容積Ｖｔが蒸発器側内容積Ｖｃよりも小さくなるように配置されている。このように構成することで、第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出した際の低温側熱媒体が、確実にチラー１６の内部に存在することになる。これにより、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果を用いたチラー１６の冷却性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。 Furthermore, the fourth heat medium temperature sensor 53d is positioned so that the low temperature sensor side internal volume Vt is smaller than the evaporator side internal volume Vc. By configuring it in this way, the low temperature side heat medium detected by the fourth heat medium temperature sensor 53d is reliably present inside the chiller 16. This makes it possible to suppress control hunting in the control of the cooling performance of the chiller 16 using the detection result of the fourth heat medium temperature sensor 53d.

以上説明したように、第１２実施形態に係る空調装置１によれば、第４熱媒体温度センサ５３ｄの配置を限定した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the 12th embodiment, even if the placement of the fourth heat medium temperature sensor 53d is limited, the same effects as those of the above-mentioned embodiment can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiment.

更に、第１２実施形態に係る空調装置１によれば、第４熱媒体温度センサ５３ｄを、低温センサ側内容積Ｖｔが低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置することで、チラー１６の冷却性能の調整を低温側熱媒体の温度に反映させやすくすることができる。これにより、第１２実施形態に係る空調装置１は、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却を効率よく行うことができる。 Furthermore, in the air conditioner 1 according to the 12th embodiment, the fourth heat medium temperature sensor 53d is positioned so that the low-temperature sensor side internal volume Vt is smaller than the low-temperature side device internal volume Vb, making it easier to reflect adjustments to the cooling performance of the chiller 16 in the temperature of the low-temperature side heat medium. This allows the air conditioner 1 according to the 12th embodiment to efficiently cool the battery 31 via the low-temperature side heat medium.

又、第１２実施形態に係る空調装置１では、第４熱媒体温度センサ５３ｄを、低温センサ側内容積Ｖｔと蒸発器側内容積Ｖｃの和が低温側機器内容積Ｖｂよりも小さくなるように配置している。これにより、チラー１６の冷却性能の調整を低温側熱媒体の温度に更に反映させやすくして、低温側熱媒体を介したバッテリ３１の冷却効率を向上させることができる。 In addition, in the air conditioner 1 according to the twelfth embodiment, the fourth heat medium temperature sensor 53d is positioned so that the sum of the low-temperature sensor side internal volume Vt and the evaporator side internal volume Vc is smaller than the low-temperature side device internal volume Vb. This makes it easier to reflect adjustments to the cooling performance of the chiller 16 in the temperature of the low-temperature side heat medium, improving the cooling efficiency of the battery 31 via the low-temperature side heat medium.

そして、第１２実施形態に係る空調装置１では、第４熱媒体温度センサ５３ｄを、低温センサ側内容積Ｖｔが蒸発器側内容積Ｖｃよりも小さくなるように配置している。これにより、空調装置１は、第４熱媒体温度センサ５３ｄの検出結果を用いたチラー１６の冷却性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。 In the air conditioner 1 according to the twelfth embodiment, the fourth heat medium temperature sensor 53d is positioned so that the low temperature sensor side internal volume Vt is smaller than the evaporator side internal volume Vc. This allows the air conditioner 1 to suppress control hunting in controlling the cooling performance of the chiller 16 using the detection results of the fourth heat medium temperature sensor 53d.

（第１３実施形態）
続いて、上述した各実施形態とは異なる第１３実施形態について、図２３、図２４を参照して説明する。第１３実施形態においては、例えば、第１実施形態の空調装置１とその基本的構成を同じくしており、チラー１６を用いたバッテリ３１の冷却を開始する際の制御の点で相違している。 Thirteenth Embodiment
Next, a thirteenth embodiment, which is different from the above-mentioned embodiments, will be described with reference to Figures 23 and 24. The thirteenth embodiment has the same basic configuration as the air conditioner 1 of the first embodiment, for example, but differs from the first embodiment in terms of the control performed when starting to cool the battery 31 using the chiller 16.

具体的に、第１３実施形態においては、外気温が極低温である環境において、チラー１６を利用したバッテリ３１の冷却を行う際に、制御装置５０によって、図２３に示すフローチャートが実行される。図２３に示すフローチャートを実行する制御装置５０は、機器冷却制御部５０ｅの一例である。 Specifically, in the thirteenth embodiment, when cooling the battery 31 using the chiller 16 in an environment where the outside air temperature is extremely low, the control device 50 executes the flowchart shown in FIG. 23. The control device 50 that executes the flowchart shown in FIG. 23 is an example of the device cooling control unit 50e.

外気温が極低温の環境においても、チラー１６を利用したバッテリ３１の冷却を行う場合も想定される。例えば、極低温の環境において、バッテリ３１の急速充電を行った場合には、充電に伴う発熱が生じる為、バッテリ３１を冷却する必要が生じる。 It is also possible that the battery 31 may be cooled using the chiller 16 even in an environment where the outside temperature is extremely low. For example, when the battery 31 is rapidly charged in an extremely low temperature environment, heat is generated during charging, making it necessary to cool the battery 31.

この時、外気が極低温である環境にある為、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の温度も低い状態になっている。そのため、そのままの状態でバッテリ３１の冷却を開始すると、充分な性能が発揮できない場合が想定される。又、圧縮機１１の吸入冷媒温度が低すぎ、冷媒に含まれている冷凍機油の戻りが悪くなり、圧縮機１１の動作に影響を及ぼすことも想定される。 At this time, because the outside air is in an extremely low temperature environment, the temperature of the low-temperature side heat medium in the low-temperature side heat medium circuit 30 is also low. Therefore, if cooling of the battery 31 is started in this state, it is expected that sufficient performance will not be achieved. In addition, it is also expected that the intake refrigerant temperature of the compressor 11 will be too low, which will cause the refrigeration oil contained in the refrigerant to return poorly, affecting the operation of the compressor 11.

第１３実施形態に係る空調装置１では、これらの点に鑑みて、外気温が極低温の環境にて、バッテリ３１の冷却を行う場合には、図２３に示すフローチャートを実行する。図２３に示すように、先ず、ステップＳ１００にて、バッテリ３１の冷却を開始する前に、ヒートポンプサイクル１０を作動させる前に、低温側ポンプ３４の作動を開始する。これにより、低温側熱媒体回路３０では、バッテリ３１及びチラー１６を経由するように、低温側熱媒体が循環する。 In consideration of these points, the air conditioner 1 according to the thirteenth embodiment executes the flowchart shown in FIG. 23 when cooling the battery 31 in an environment where the outside air temperature is extremely low. As shown in FIG. 23, first, in step S100, before starting to cool the battery 31 and before operating the heat pump cycle 10, the low-temperature side pump 34 is started to operate. As a result, in the low-temperature side heat medium circuit 30, the low-temperature side heat medium circulates via the battery 31 and the chiller 16.

低温側熱媒体回路３０にて、低温側熱媒体はバッテリ３１の熱媒体通路を通過して循環する為、低温側熱媒体は、バッテリ３１に生じた熱によって加熱される。図２４に示すように、低温側熱媒体の温度は、低温側熱媒体の循環に伴って、バッテリ３１に生じた熱によって変動していき、より高い温度で安定する。 In the low-temperature side heat medium circuit 30, the low-temperature side heat medium circulates through the heat medium passage of the battery 31, so that the low-temperature side heat medium is heated by the heat generated in the battery 31. As shown in FIG. 24, the temperature of the low-temperature side heat medium fluctuates due to the heat generated in the battery 31 as the low-temperature side heat medium circulates, and then stabilizes at a higher temperature.

ステップＳ１０１では、冷媒流通開始条件を満たすか否かが判定される。冷媒流通開始条件とは、チラー１６の冷媒通路１６ａに対して、低圧冷媒の流通を開始する条件を意味しており、低温側熱媒体の温度が或る程度高い温度で安定したことを示している。 In step S101, it is determined whether the refrigerant flow start condition is met. The refrigerant flow start condition refers to the condition for starting the flow of low-pressure refrigerant through the refrigerant passage 16a of the chiller 16, and indicates that the temperature of the low-temperature side heat medium has stabilized at a relatively high temperature.

上述したように、低温側ポンプ３４の作動に伴い、バッテリ３１に生じた熱で加熱されて安定化する。この為、ステップＳ１０１では、低温側ポンプ３４の作動開始から予め定められた循環期間を経過したか否かが判断される。循環期間を経過していると判定された場合、低温側熱媒体の温度が或る程度高まった状態で安定したものと考えられるので、ステップＳ１０２に進む。そうでない場合には、循環期間を経過するまで、低温側熱媒体回路３０における低温側熱媒体の循環を継続する。 As described above, as the low-temperature side pump 34 operates, the low-temperature side heat medium is heated and stabilized by the heat generated in the battery 31. For this reason, in step S101, it is determined whether a predetermined circulation period has elapsed since the low-temperature side pump 34 started operating. If it is determined that the circulation period has elapsed, it is considered that the temperature of the low-temperature side heat medium has stabilized at a certain elevated state, so the process proceeds to step S102. If not, the circulation of the low-temperature side heat medium in the low-temperature side heat medium circuit 30 continues until the circulation period has elapsed.

ステップＳ１０２では、圧縮機１１の作動を開始して、チラー１６に対する低圧冷媒の流入を開始する。ステップＳ１０２に移行した時点で、チラー１６に流入する低温側熱媒体は或る程度暖められている。従って、この状態で圧縮機１１の作動を開始することで、冷凍サイクルにおける低圧側の冷媒圧力を或る程度上昇させておくことができる。これにより、極低温環境におけるチラー１６を用いたバッテリ３１の冷却に関して、初期段階における冷却性能を向上させることができる。 In step S102, the compressor 11 starts operating, and the low-pressure refrigerant starts flowing into the chiller 16. When step S102 is entered, the low-temperature heat medium flowing into the chiller 16 has been warmed to a certain extent. Therefore, by starting the compressor 11 in this state, the refrigerant pressure on the low-pressure side in the refrigeration cycle can be increased to a certain extent. This improves the cooling performance in the initial stage of cooling the battery 31 using the chiller 16 in an extremely low-temperature environment.

尚、ステップＳ１０２では、チラー１６に対する低圧冷媒の流入を開始することができれば、他の態様を採用しても良い。つまり、圧縮機１１の動作を開始する態様に限定されるものではなく、既に圧縮機１１を作動している状態でステップＳ１０２に移行し、ステップＳ１０２において、第２膨張弁１４ｂを全閉状態から絞り状態に切り替えても良い。 In addition, in step S102, other modes may be adopted as long as the inflow of low-pressure refrigerant into the chiller 16 can be started. In other words, it is not limited to the mode in which the compressor 11 starts operating, and the process may proceed to step S102 while the compressor 11 is already operating, and in step S102, the second expansion valve 14b may be switched from a fully closed state to a throttling state.

以上説明したように、第１３実施形態に係る空調装置１によれば、極低温環境におけるバッテリ３１の冷却開始時の動作を変更した場合でも、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the thirteenth embodiment, even if the operation at the start of cooling the battery 31 in an extremely low temperature environment is changed, the same action and effect as the above-mentioned embodiment can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiment.

（第１３実施形態の第１変形例）
第１３実施形態におけるステップＳ１０１では、循環期間を経過したことをもって、冷媒流通開始条件を満たしていると判定していたが、この態様に限定されるものではない。例えば、冷媒流通開始条件として、第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出される低温側熱媒体の温度の変動が予め定められた範囲内になったことを採用することも可能である。 (First Modification of the Thirteenth Embodiment)
In step S101 in the thirteenth embodiment, it is determined that the refrigerant flow start condition is satisfied when the circulation period has elapsed, but this is not limited to the above. For example, it is also possible to adopt, as the refrigerant flow start condition, that the fluctuation in the temperature of the low-temperature side heat medium detected by the fourth heat medium temperature sensor 53d falls within a predetermined range.

低温側熱媒体の温度変動が予め定められた範囲内になったことは、バッテリ３１に生じた熱によって低温側熱媒体が或る程度暖められた状態を示す。従って、この内容の冷媒流通開始条件を採用した場合でも、上述した第１３実施形態と同様の効果を得ることができる。 The fact that the temperature fluctuation of the low-temperature heat medium falls within a predetermined range indicates that the low-temperature heat medium has been warmed to a certain extent by the heat generated in the battery 31. Therefore, even if this refrigerant flow start condition is adopted, the same effect as in the thirteenth embodiment described above can be obtained.

（第１３実施形態の第２変形例）
更に、ステップＳ１０１における冷媒流通開始条件として、第４熱媒体温度センサ５３ｄで検出される低温側熱媒体の温度が予め定められた基準値よりも高いことを採用しても良い。 (Second Modification of the Thirteenth Embodiment)
Furthermore, the refrigerant flow start condition in step S101 may be that the temperature of the low-temperature side heat medium detected by the fourth heat medium temperature sensor 53d is higher than a predetermined reference value.

この冷媒流通開始条件を採用した場合、低温側熱媒体の温度が基準値より高い為、ヒートポンプサイクル１０における低圧側の冷媒圧力を、保証温度内に上昇させておくことができる。この結果、第１３実施形態と同様に、極低温環境におけるバッテリ３１の冷却に関して、初期段階における性能を確保することができる。 When this refrigerant flow start condition is adopted, the temperature of the low-temperature side heat medium is higher than the reference value, so the refrigerant pressure on the low-pressure side in the heat pump cycle 10 can be raised to within the guaranteed temperature. As a result, as with the thirteenth embodiment, it is possible to ensure performance in the initial stage with respect to cooling the battery 31 in an extremely low-temperature environment.

（第１４実施形態）
次に、上述した各実施形態とは異なる第１４実施形態について、図２５を参照して説明する。第１４実施形態においては、上述した実施形態に対して、高温側熱媒体回路２１及び低温側熱媒体回路３０の構成が変更されている。又、高温側熱媒体回路２１には、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出した高温側熱媒体の温度を検出する第６熱媒体温度センサ５３ｆが配置されている。 Fourteenth Embodiment
Next, a fourteenth embodiment, which is different from the above-mentioned embodiments, will be described with reference to Fig. 25. In the fourteenth embodiment, the configurations of the high-temperature side heat medium circuit 21 and the low-temperature side heat medium circuit 30 are changed from those of the above-mentioned embodiments. In addition, a sixth heat medium temperature sensor 53f is arranged in the high-temperature side heat medium circuit 21 to detect the temperature of the high-temperature side heat medium flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

図２５に示すように、第１４実施形態における高温側熱媒体回路２１は、第１実施形態における高温側熱媒体回路２１に対して、暖機用通路２９ａを介して、バッテリ３１を接続して構成されている。暖機用通路２９ａの一端側は、高温側流量調整弁２５における残りの流入出口とラジエータ２２の流入口を接続する熱媒体通路に対して接続されている。そして、暖機用通路２９ａの他端側は、ラジエータ２２の流出口と高温側ポンプ２６の吸入口を接続する熱媒体通路に対して接続されている。 As shown in FIG. 25, the high-temperature side heat medium circuit 21 in the 14th embodiment is configured by connecting the battery 31 to the high-temperature side heat medium circuit 21 in the first embodiment via a warm-up passage 29a. One end of the warm-up passage 29a is connected to a heat medium passage that connects the remaining inlet/outlet of the high-temperature side flow control valve 25 and the inlet of the radiator 22. The other end of the warm-up passage 29a is connected to a heat medium passage that connects the outlet of the radiator 22 and the intake of the high-temperature side pump 26.

暖機用通路２９ａには、バッテリ３１の熱媒体通路が接続されている。バッテリ３１及びバッテリ３１の熱媒体通路の構成は、上述した実施形態と同様である。つまり、バッテリ３１は、高温側熱媒体により温度調整可能に接続されている。従って、第１４実施形態の高温側熱媒体回路２１では、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂを通過する高温側熱媒体の流れに関して、ラジエータ２２、ヒータコア２３及びバッテリ３１が並列に接続されている。 The heat medium passage of the battery 31 is connected to the warm-up passage 29a. The configuration of the battery 31 and the heat medium passage of the battery 31 is the same as in the above-mentioned embodiment. In other words, the battery 31 is connected so that the temperature can be adjusted by the high-temperature side heat medium. Therefore, in the high-temperature side heat medium circuit 21 of the 14th embodiment, the radiator 22, heater core 23, and battery 31 are connected in parallel with respect to the flow of the high-temperature side heat medium passing through the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

そして、ラジエータ２２の流入口側には、ラジエータ用開閉弁２８が配設されている。ラジエータ用開閉弁２８は、上述した実施形態と同様に、開閉弁によって構成され、ラジエータ２２に対する高温側熱媒体の流入の有無を切り替える。尚、第１４実施形態の低温側熱媒体回路３０は、チラー１６の熱媒体通路１６ｂ、低温側ポンプ３４、外気熱交換器３２を接続して構成されている。 A radiator on-off valve 28 is provided on the inlet side of the radiator 22. The radiator on-off valve 28 is configured as an on-off valve, as in the above-mentioned embodiments, and switches between allowing and not allowing the high-temperature side heat medium to flow into the radiator 22. The low-temperature side heat medium circuit 30 of the 14th embodiment is configured by connecting the heat medium passage 16b of the chiller 16, the low-temperature side pump 34, and the outside air heat exchanger 32.

このように構成された第１４実施形態に係る空調装置１では、バッテリ３１を暖機する為の暖機モードを実行することができる。暖機モードでは、ヒートポンプサイクル１０の高圧冷媒の熱を熱源として、高温側熱媒体を介して、バッテリ３１を加熱して暖機する。 The air conditioner 1 according to the 14th embodiment configured in this manner can execute a warm-up mode for warming up the battery 31. In the warm-up mode, the battery 31 is heated and warmed up via the high-temperature heat medium using the heat of the high-pressure refrigerant in the heat pump cycle 10 as a heat source.

具体的に、暖機モードの動作について説明する。ヒートポンプサイクル１０は、熱媒体冷媒熱交換器１２にて、高圧冷媒の有する熱で高温側熱媒体を加熱できるように、予め定められた運転モードで動作する。 Specifically, the operation of the warm-up mode will be described. The heat pump cycle 10 operates in a predetermined operation mode so that the high-temperature side heat medium can be heated by the heat of the high-pressure refrigerant in the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

そして、高温側熱媒体回路２１では、制御装置５０は、高温側ポンプ２６を作動させると共に、ラジエータ用開閉弁２８を閉じる。又、制御装置５０は、高温側流量調整弁２５について、電気ヒータ２４側の流入出口とラジエータ２２側の流入出口を連通させると同時に、ヒータコア２３側の流入出口を閉塞させる。 In the high-temperature side heat medium circuit 21, the control device 50 operates the high-temperature side pump 26 and closes the radiator on-off valve 28. The control device 50 also connects the inlet/outlet on the electric heater 24 side to the inlet/outlet on the radiator 22 side of the high-temperature side flow control valve 25, while closing the inlet/outlet on the heater core 23 side.

これにより、第１４実施形態における暖機モードでは、高温側ポンプ２６、熱媒体冷媒熱交換器１２、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５、バッテリ３１、高温側ポンプ２６の順で、高温側熱媒体が流れて循環する。 As a result, in the warm-up mode of the 14th embodiment, the high-temperature side heat medium flows and circulates in the following order: high-temperature side pump 26, heat medium refrigerant heat exchanger 12, electric heater 24, high-temperature side flow control valve 25, battery 31, and high-temperature side pump 26.

つまり、高温側ポンプ２６から吐出された高温側熱媒体は、熱媒体冷媒熱交換器１２を通過する過程で、高圧冷媒との熱交換によって加熱される。高圧冷媒の有する熱で温められた高温側熱媒体は、電気ヒータ２４、高温側流量調整弁２５を通過して、バッテリ３１の熱媒体通路に流入する。バッテリ３１の熱媒体通路を通過する際に、高温側熱媒体は、バッテリ３１と熱交換を行う為、空調装置１は、高温側熱媒体を介して、バッテリ３１の暖機を行うことができる。 In other words, the high-temperature side heat medium discharged from the high-temperature side pump 26 is heated by heat exchange with the high-pressure refrigerant while passing through the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The high-temperature side heat medium warmed by the heat of the high-pressure refrigerant passes through the electric heater 24 and the high-temperature side flow control valve 25 and flows into the heat medium passage of the battery 31. As the high-temperature side heat medium passes through the heat medium passage of the battery 31, it exchanges heat with the battery 31, so that the air conditioner 1 can warm up the battery 31 via the high-temperature side heat medium.

ここで、第１４実施形態の暖機モードでは、制御装置５０は、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出する高温側熱媒体の温度に応じて、圧縮機１１の冷媒吐出能力を調整している。その為、図２５に示すように、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口側には、第６熱媒体温度センサ５３ｆが配置されており、熱媒体冷媒熱交換器１２から流出する高温側熱媒体の温度を検出している。第６熱媒体温度センサ５３ｆは、高温側温度センサの一例に相当する。 Here, in the warm-up mode of the 14th embodiment, the control device 50 adjusts the refrigerant discharge capacity of the compressor 11 according to the temperature of the high-temperature side heat medium flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12. For this reason, as shown in FIG. 25, a sixth heat medium temperature sensor 53f is disposed on the outlet side of the heat medium passage 12b in the heat medium refrigerant heat exchanger 12, and detects the temperature of the high-temperature side heat medium flowing out of the heat medium refrigerant heat exchanger 12. The sixth heat medium temperature sensor 53f corresponds to an example of a high-temperature side temperature sensor.

上述した第１２実施形態のように、第６熱媒体温度センサ５３ｆの配設位置は、高温センサ側内容積Ｖｔｈ、高温側機器内容積Ｖｂｈ及び凝縮器側内容積Ｖｃｈを用いて特定することができる。高温センサ側内容積Ｖｔｈ、高温側機器内容積Ｖｂｈ及び凝縮器側内容積Ｖｃｈについては、第１２実施形態と同様に定義することができる。 As in the twelfth embodiment described above, the location of the sixth heat medium temperature sensor 53f can be determined using the high temperature sensor side internal volume Vth, the high temperature side equipment internal volume Vbh, and the condenser side internal volume Vch. The high temperature sensor side internal volume Vth, the high temperature side equipment internal volume Vbh, and the condenser side internal volume Vch can be defined in the same manner as in the twelfth embodiment.

第１４実施形態における凝縮器側内容積Ｖｃｈは、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱交換部の構成材料を介して、高温側熱媒体と冷媒が熱交換可能な領域において、高温側熱媒体側の内容積を意味している。 In the 14th embodiment, the condenser side internal volume Vch refers to the internal volume on the high temperature side heat medium in the region where the high temperature side heat medium and the refrigerant can exchange heat through the constituent material of the heat exchange section in the heat medium-refrigerant heat exchanger 12.

そして、第１４実施形態における高温センサ側内容積Ｖｔｈは、熱媒体冷媒熱交換器１２における熱媒体通路１２ｂの出口よりも下流側で、熱媒体通路１２ｂの出口から第６熱媒体温度センサ５３ｆの測温部までの内部容積を意味する。又、高温側機器内容積Ｖｂｈは、暖機モードにおける温度調整の対象であるバッテリ３１を加熱する為の高温側熱媒体が占める内部容積を意味している。 The high-temperature sensor side internal volume Vth in the 14th embodiment refers to the internal volume downstream of the outlet of the heat medium passage 12b in the heat medium refrigerant heat exchanger 12 from the outlet of the heat medium passage 12b to the temperature measuring part of the sixth heat medium temperature sensor 53f. The high-temperature side equipment internal volume Vbh refers to the internal volume occupied by the high-temperature side heat medium for heating the battery 31, which is the target of temperature adjustment in the warm-up mode.

そして、第１４実施形態において、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける出口側において、高温センサ側内容積Ｖｔｈが高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置されている。 In the 14th embodiment, the sixth heat medium temperature sensor 53f is arranged on the outlet side of the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 so that the high temperature sensor side internal volume Vth is smaller than the high temperature side equipment internal volume Vbh.

第１４実施形態の暖機モードでは、第６熱媒体温度センサ５３ｆで検出した高温側熱媒体の温度に応じて、圧縮機１１の冷媒吐出能力を変更して、熱媒体冷媒熱交換器１２における高温側熱媒体の加熱性能を調整している。 In the warm-up mode of the 14th embodiment, the refrigerant discharge capacity of the compressor 11 is changed according to the temperature of the high-temperature side heat medium detected by the sixth heat medium temperature sensor 53f to adjust the heating performance of the high-temperature side heat medium in the heat medium refrigerant heat exchanger 12.

この為、高温センサ側内容積Ｖｔｈが高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置すると、第６熱媒体温度センサ５３ｆで高温側熱媒体の温度上昇を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内の高温側熱媒体が熱媒体冷媒熱交換器１２の内部に存在する。この為、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果に応じた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整が高温側熱媒体の温度に反映されやすくなり、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機を効率よく行うことができる。 For this reason, if the high temperature sensor side internal volume Vth is arranged to be smaller than the high temperature side equipment internal volume Vbh, when the sixth heat medium temperature sensor 53f detects a temperature rise in the high temperature side heat medium, the high temperature side heat medium in the battery heat exchanger 35 is present inside the heat medium refrigerant heat exchanger 12. For this reason, adjustments to the heating performance of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 according to the detection results of the sixth heat medium temperature sensor 53f are more likely to be reflected in the temperature of the high temperature side heat medium, and the battery 31 can be efficiently warmed up via the high temperature side heat medium.

更に、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、熱媒体冷媒熱交換器１２の熱媒体通路１２ｂにおける出口側の熱媒体配管において、高温センサ側内容積Ｖｔｈと凝縮器側内容積Ｖｃｈの和が高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置されている。 Furthermore, the sixth heat medium temperature sensor 53f is arranged in the heat medium piping on the outlet side of the heat medium passage 12b of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 so that the sum of the high temperature sensor side internal volume Vth and the condenser side internal volume Vch is smaller than the high temperature side equipment internal volume Vbh.

このように構成することで、第６熱媒体温度センサ５３ｆで高温側熱媒体の温度変化を検知した時点で、バッテリ用熱交換器３５内にあった高温側熱媒体によって、熱媒体冷媒熱交換器１２の内部が満たされている状態になる。この為、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果に応じた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整が高温側熱媒体の温度に更に反映されやすくなり、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機の効率を高めることができる。 By configuring it in this way, when the sixth heat medium temperature sensor 53f detects a temperature change in the high-temperature side heat medium, the inside of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is filled with the high-temperature side heat medium that was in the battery heat exchanger 35. Therefore, adjustments to the heating performance of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 according to the detection results of the sixth heat medium temperature sensor 53f are more likely to be reflected in the temperature of the high-temperature side heat medium, and the efficiency of warming up the battery 31 via the high-temperature side heat medium can be improved.

又、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、高温センサ側内容積Ｖｔｈが凝縮器側内容積Ｖｃｈよりも小さくなるように配置されている。このように構成することで、第６熱媒体温度センサ５３ｆで検出した際の高温側熱媒体が、確実に熱媒体冷媒熱交換器１２の内部に存在することになる。これにより、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果を用いた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。 The sixth heat medium temperature sensor 53f is also positioned so that the high temperature sensor side internal volume Vth is smaller than the condenser side internal volume Vch. This configuration ensures that the high temperature side heat medium detected by the sixth heat medium temperature sensor 53f is present inside the heat medium refrigerant heat exchanger 12. This makes it possible to suppress control hunting in the control of the heating performance of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 using the detection result of the sixth heat medium temperature sensor 53f.

以上説明したように、第１４実施形態に係る空調装置１によれば、上述した実施形態と共通の構成及び作動から奏される作用効果を、上述した実施形態と同様に得ることができる。更に、第１４実施形態に係る空調装置１によれば、第６熱媒体温度センサ５３ｆは、高温センサ側内容積Ｖｔｈが高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置されている。これにより、第１４実施形態の空調装置１は、暖機モード時の熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整を高温側熱媒体の温度に反映させやすくすることができる。これにより、第１４実施形態に係る空調装置１は、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機を効率よく行うことができる。 As described above, according to the air conditioner 1 of the 14th embodiment, the same effects as those of the above-mentioned embodiments can be obtained from the configuration and operation common to the above-mentioned embodiments. Furthermore, according to the air conditioner 1 of the 14th embodiment, the sixth heat medium temperature sensor 53f is arranged so that the high temperature sensor side internal volume Vth is smaller than the high temperature side device internal volume Vbh. This makes it easier for the air conditioner 1 of the 14th embodiment to reflect the adjustment of the heating performance of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 in the warm-up mode in the temperature of the high temperature side heat medium. This allows the air conditioner 1 of the 14th embodiment to efficiently warm up the battery 31 via the high temperature side heat medium.

又、第１４実施形態に係る空調装置１では、第６熱媒体温度センサ５３ｆを、高温センサ側内容積Ｖｔｈと凝縮器側内容積Ｖｃｈの和が高温側機器内容積Ｖｂｈよりも小さくなるように配置している。これにより、暖機モードにおける熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の調整を高温側熱媒体の温度に更に反映させやすくして、高温側熱媒体を介したバッテリ３１の暖機の効率を向上させることができる。 In addition, in the air conditioner 1 according to the 14th embodiment, the sixth heat medium temperature sensor 53f is positioned so that the sum of the high temperature sensor side internal volume Vth and the condenser side internal volume Vch is smaller than the high temperature side equipment internal volume Vbh. This makes it easier to reflect the adjustment of the heating performance of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 in the warm-up mode in the temperature of the high temperature side heat medium, thereby improving the efficiency of warming up the battery 31 via the high temperature side heat medium.

そして、第１４実施形態に係る空調装置１では、第６熱媒体温度センサ５３ｆを、高温センサ側内容積Ｖｔｈが凝縮器側内容積Ｖｃｈよりも小さくなるように配置している。これにより、空調装置１は、第６熱媒体温度センサ５３ｆの検出結果を用いた熱媒体冷媒熱交換器１２の加熱性能の制御に関して、制御ハンチングを抑制することができる。 In the air conditioner 1 according to the 14th embodiment, the sixth heat medium temperature sensor 53f is positioned so that the high temperature sensor side internal volume Vth is smaller than the condenser side internal volume Vch. This allows the air conditioner 1 to suppress control hunting in controlling the heating performance of the heat medium refrigerant heat exchanger 12 using the detection result of the sixth heat medium temperature sensor 53f.

（他の実施形態）
以上、実施形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら限定されるものではない。即ち、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変更が可能である。例えば、上述した各実施形態を適宜組み合わせても良いし、上述した実施形態を種々変形することも可能である。 Other Embodiments
Although the present invention has been described above based on the embodiments, the present invention is not limited to the above-mentioned embodiments. In other words, various improvements and modifications are possible within the scope of the present invention. For example, the above-mentioned embodiments may be appropriately combined, and the above-mentioned embodiments may be modified in various ways.

（１）上述した実施形態では、ヒートポンプサイクル１０として、第１膨張弁１４ａ及び室内蒸発器１５と、第２膨張弁１４ｂ及びチラー１６とを並列に接続した構成を採用していたが、この態様に限定されるものではない。 (1) In the above-described embodiment, the heat pump cycle 10 is configured in such a way that the first expansion valve 14a and the indoor evaporator 15, and the second expansion valve 14b and the chiller 16 are connected in parallel, but the present invention is not limited to this configuration.

本開示におけるヒートポンプサイクル１０としては、少なくとも、低温側熱媒体回路３０から吸熱する為の減圧部及び蒸発器（例えば、第２膨張弁１４ｂ及びチラー１６）を有していればよく、その他の構成については適宜変更することができる。 The heat pump cycle 10 in this disclosure needs to have at least a pressure reduction section and an evaporator (e.g., a second expansion valve 14b and a chiller 16) for absorbing heat from the low-temperature side heat medium circuit 30, and other components can be modified as appropriate.

例えば、上述した実施形態のヒートポンプサイクル１０の構成から、第１膨張弁１４ａ及び室内蒸発器１５を取り除いた構成としても良いし、室内蒸発器１５及びチラー１６とは異なる吸熱器を、これらに並列に接続した構成としても良い。又、ヒートポンプサイクル１０において、室内蒸発器１５とチラー１６を直列に接続した構成にすることも可能である。 For example, the first expansion valve 14a and the indoor evaporator 15 may be removed from the configuration of the heat pump cycle 10 of the above embodiment, or a heat absorber different from the indoor evaporator 15 and the chiller 16 may be connected in parallel to them. Also, in the heat pump cycle 10, it is possible to configure the indoor evaporator 15 and the chiller 16 to be connected in series.

（２）又、上述した実施形態では、第１膨張弁１４ａ、第２膨張弁１４ｂとして、電気式膨張弁を採用していたが、この態様に限定されるものではない。ヒートポンプサイクル１０において、高圧冷媒を減圧することができれば、種々の態様を採用することができる。例えば、第２膨張弁１４ｂを電気式膨張弁としたまま、第１膨張弁１４ａを温度式膨張弁に変更しても良い。 (2) In the above embodiment, electric expansion valves are used as the first expansion valve 14a and the second expansion valve 14b, but this is not limited to the above. As long as the high-pressure refrigerant can be decompressed in the heat pump cycle 10, various configurations can be used. For example, the first expansion valve 14a may be changed to a temperature-type expansion valve while the second expansion valve 14b remains an electric expansion valve.

（３）そして、本開示における凝縮器として、熱媒体冷媒熱交換器１２を採用していたが、上述した構成に限定されるものではない。具体的には、本開示における凝縮器として、熱交換部、レシーバ部、過冷却部を有するサブクール型の凝縮器を採用することも可能である。 (3) Although the heat medium refrigerant heat exchanger 12 is used as the condenser in this disclosure, the configuration is not limited to the above. Specifically, it is also possible to use a subcooling type condenser having a heat exchange section, a receiver section, and a subcooling section as the condenser in this disclosure.

（４）又、上述した実施形態においては、高温側熱媒体回路２１における放熱量調整部の構成として、種々の態様を採用していたが、更に異なる態様を採用することも可能である。例えば、上述した第１実施形態等においては、ラジエータ２２及びヒータコア２３に対する流出口の開度によって、ラジエータ２２における放熱量及びヒータコア２３における放熱量を調整していたが、この態様に限定されるものではない。 (4) In addition, in the above-described embodiment, various configurations have been adopted as the configuration of the heat dissipation amount adjustment section in the high-temperature side heat medium circuit 21, but it is also possible to adopt further different configurations. For example, in the above-described first embodiment, the amount of heat dissipation in the radiator 22 and the amount of heat dissipation in the heater core 23 are adjusted by the opening degree of the outlets for the radiator 22 and the heater core 23, but this is not limited to this configuration.

ラジエータ２２及びヒータコア２３に対する流出口が開状態である時間と、閉状態である時間との比によって、ラジエータ２２における放熱量及びヒータコア２３における放熱量を調整する構成としても良い。この時、第１実施形態における高温側流量調整弁２５のような三方弁を採用しても良いし、ラジエータ２２側とヒータコア２３側のそれぞれに対して開閉弁を配置した構成を採用しても良い。 The amount of heat dissipated in the radiator 22 and the heater core 23 may be adjusted by the ratio of the time that the outlets for the radiator 22 and the heater core 23 are open to the time that they are closed. In this case, a three-way valve such as the high-temperature side flow control valve 25 in the first embodiment may be used, or a configuration in which an opening/closing valve is provided on each of the radiator 22 side and the heater core 23 side may be used.

（５）そして、上述した実施形態においては、送風空気温度センサ５２ｆによって検出された送風空気温度を用いて、目標温度に対する過剰、不足等の判定を行っていたが、この態様に限定されるものではない。 (5) In the above-described embodiment, the blown air temperature detected by the blown air temperature sensor 52f was used to determine whether the temperature was in excess of or insufficient relative to the target temperature, but the present invention is not limited to this embodiment.

空調対象空間へ供給される送風空気の温度に相関を有する物理量であれば、上述した実施形態と同様の判定処理を行うことができる。例えば、第３熱媒体温度センサ５３ｃによって検出されるヒータコア２３の入口側における高温側熱媒体の温度を採用しても良い。又、ヒートポンプサイクル１０における高圧側の冷媒温度を採用することも可能である。そして、ヒートポンプサイクル１０における高圧側の冷媒圧力、或いは高圧側の冷媒圧力から推定した飽和温度を採用することも可能である。 A determination process similar to that of the above-described embodiment can be performed as long as the physical quantity is correlated with the temperature of the blown air supplied to the space to be air-conditioned. For example, the temperature of the high-temperature heat medium at the inlet side of the heater core 23 detected by the third heat medium temperature sensor 53c may be used. It is also possible to use the refrigerant temperature on the high-pressure side in the heat pump cycle 10. It is also possible to use the refrigerant pressure on the high-pressure side in the heat pump cycle 10, or the saturation temperature estimated from the refrigerant pressure on the high-pressure side.

（６）又、上述した実施形態においては、本開示における発熱機器として、バッテリ３１を採用していたが、この態様に限定されるものではない。本開示における発熱機器としては、車両に搭載されており、予め定められた機能を発揮する為の作動に伴い副次的に発熱する機器であれば、種々の機器を採用することができる。 (6) In the above-described embodiment, the battery 31 is used as the heat-generating device in the present disclosure, but this is not limited to this embodiment. Various devices can be used as the heat-generating device in the present disclosure as long as they are mounted on the vehicle and generate heat secondarily as a result of operating to perform a predetermined function.

例えば、インバータ、モータジェネレータ、充電器、先進運転支援システムの構成機器等を発熱機器として採用することも可能である。インバータは、直流電流を交流電流に変換する電力変換部である。そして、モータジェネレータは、電力を供給されることによって走行用の駆動力を出力すると共に、減速時等には回生電力を発生させるものである。 For example, inverters, motor generators, chargers, and components of advanced driving assistance systems can also be used as heat-generating devices. The inverter is a power conversion unit that converts direct current into alternating current. The motor generator receives power to output driving force for driving, and generates regenerative power during deceleration, etc.

充電器は、バッテリ３１に電力を充電する充電器である。又、先進運転支援システムの構成機器は、安全でより良い運転の為に車両システムを自動化・適応・強化するために開発されたシステムの構成機器であり、このシステムの制御装置等を挙げることができる。 The charger is a charger that charges the battery 31 with power. The components of the advanced driving assistance system are components of a system developed to automate, adapt, and strengthen the vehicle system for safer and better driving, and examples of such components include the control device of this system.

１空調装置
１０ヒートポンプサイクル
２０加熱部
２１高温側熱媒体回路
２２ラジエータ
２３ヒータコア
２５高温側流量調整弁
３０低温側熱媒体回路
３１バッテリ
５０制御装置 REFERENCE SIGNS LIST 1 Air conditioner 10 Heat pump cycle 20 Heating section 21 High temperature side heat medium circuit 22 Radiator 23 Heater core 25 High temperature side flow rate control valve 30 Low temperature side heat medium circuit 31 Battery 50 Control device

Claims

a heat pump cycle (10) including a compressor (11) that compresses and discharges a refrigerant, a condenser (12) that condenses the high-pressure refrigerant compressed by the compressor through heat exchange, a pressure reduction section (14b) that reduces the pressure of the refrigerant flowing out from the condenser, and an evaporator (16) that evaporates the refrigerant by heat exchange between the low-pressure refrigerant reduced in pressure by the pressure reduction section and a low-temperature side heat medium;
a heating unit (20) having a heating heat exchanger (13, 23) that uses heat possessed by the high-pressure refrigerant as a heat source to heat the air to be blown to a space to be air-conditioned, an outside air radiator (22) that radiates the heat possessed by the high-pressure refrigerant to the outside air, and a heat radiation amount adjustment unit (25) that adjusts the amount of heat radiated to the outside air by the outside air radiator, out of the heat possessed by the high-pressure refrigerant;
a low-temperature side heat medium circuit (30) configured to circulate the low-temperature side heat medium that absorbs heat through heat exchange in the evaporator, and a heat generating device (31) arranged so as to be cooled by heat exchange with the low-temperature side heat medium;
A heat radiation amount adjustment control unit (50a) that controls the operation of the heat radiation amount adjustment unit,
The heat dissipation amount adjustment control unit adjusts the amount of heat dissipation in the outdoor air radiator using the heat dissipation amount adjustment unit so that the blown air temperature of the blown air heated by the heating heat exchanger approaches a predetermined target temperature (TAO).

The air conditioner according to claim 1, wherein the heat radiation amount adjustment control unit starts adjusting the amount of heat radiation in the outdoor air radiator by the heat radiation amount adjustment unit when the blowing air temperature is excessive relative to the target temperature.

An air conditioner according to claim 1 or 2, in which the heat exchange capacity of the outdoor air radiator is higher than the heat exchange capacity of the heating heat exchanger.

The condenser condenses the high-pressure refrigerant by exchanging heat between the high-temperature side heat medium and the high-pressure refrigerant,
4. The air conditioning device according to claim 1, wherein the heating section is configured with a high-temperature side heat medium circuit having: the heating heat exchanger (23) through which the high-temperature side heat medium heated by heat exchange in the condenser circulates and which heats the blown air by dissipating heat of the high-temperature side heat medium; the outdoor air radiator (22) connected in parallel to the heating heat exchanger and which dissipates heat of the high-temperature side heat medium to the outdoor air; and the heat dissipation amount adjustment section (25) which adjusts the amount of heat dissipation in the heating heat exchanger and the amount of heat dissipation in the outdoor air radiator.

The air conditioner according to claim 4, wherein the heat radiation amount adjustment unit is configured by a flow rate adjustment valve in the high-temperature side heat medium circuit that continuously adjusts the flow rate ratio between the flow rate of the high-temperature side heat medium to the heating heat exchanger and the flow rate of the high-temperature side heat medium to the outdoor air radiator.

The high-temperature side heat medium circuit includes a heating device (24) capable of heating the high-temperature side heat medium with an arbitrary amount of heat;
A heating device control unit (50b) for controlling the operation of the heating device,
The air conditioner according to claim 4 or 5, wherein the heating device control unit adjusts a heat generation amount of the heating device so that the blown air temperature approaches the target temperature.

The air conditioner according to claim 6, wherein the heating device control unit starts heating the high-temperature side heat medium by the heating device when the blown air temperature is insufficient relative to the target temperature.

The air conditioner according to claim 6 or 7, wherein the heating device control unit starts heating the high-temperature side heat medium by the heating device when the heat radiation amount adjustment unit causes the heat radiation amount in the outdoor air radiator to drop below a predetermined standard and the blown air temperature is insufficient relative to the target temperature.

An air conditioner according to any one of claims 6 to 8, wherein the heat radiation amount adjustment control unit starts adjusting the amount of heat radiation from the outdoor air radiator by the heat radiation amount adjustment unit when the amount of heat generated by the heating device is equal to or less than a predetermined threshold value and the temperature of the blown air is higher than the target temperature.

the low-temperature side heat medium circuit includes an outside air heat exchanger (32) for exchanging heat between the low-temperature side heat medium and the outside air, and a heat exchange amount adjustment unit (33) for adjusting a heat exchange amount in the heat generating device and a heat exchange amount in the outside air heat exchanger,
Further, a heat exchange amount adjustment control unit (50c) is provided for controlling the operation of the heat exchange amount adjustment unit,
10. The air conditioning device according to claim 1, wherein the heat exchange amount adjustment control unit adjusts the heat exchange amount in the outdoor air heat exchanger so that the blowing air temperature approaches the target temperature while maintaining the cooling capacity through heat exchange between the heat generating device and the low-temperature side heat medium.

a heat pump cycle (10) including a compressor (11) that compresses and discharges a refrigerant, a condenser (12) that condenses the high-pressure refrigerant compressed by the compressor through heat exchange, a pressure reduction section (14b) that reduces the pressure of the refrigerant flowing out from the condenser, and an evaporator (16) that evaporates the refrigerant by heat exchange between the low-pressure refrigerant reduced in pressure by the pressure reduction section and a low-temperature side heat medium;
a heating heat exchanger (23) for heating air to be blown to a space to be air-conditioned using heat from the high-pressure refrigerant as a heat source;
a low-temperature side heat medium circuit (30) configured to circulate the low-temperature side heat medium that absorbs heat through heat exchange in the evaporator, the low-temperature side heat medium circuit having a heat generating device (31) arranged so as to be cooled by heat exchange with the low-temperature side heat medium, an outside air heat exchanger (32) that exchanges heat between the low-temperature side heat medium and outside air, and a heat exchange amount adjustment unit (33) that adjusts the heat exchange amount in the heat generating device and the heat exchange amount in the outside air heat exchanger;
A heat exchange amount adjustment control unit (50c) that controls the operation of the heat exchange amount adjustment unit,
The heat exchange amount adjustment control unit adjusts the amount of heat exchange in the outdoor air heat exchanger so that the temperature of the blown air heated in the heating heat exchanger approaches a predetermined target temperature (TAO) while maintaining the cooling capacity through heat exchange between the heat generating equipment and the low-temperature side heat medium.

The air conditioner according to claim 10 or 11, wherein the heat exchange amount adjustment unit is configured by a flow rate adjustment valve in the low-temperature side heat medium circuit that continuously adjusts the flow rate ratio between the flow rate of the low-temperature side heat medium to the heat generating device and the flow rate of the low-temperature side heat medium to the outdoor air heat exchanger.

The air conditioner according to any one of claims 1 to 12, wherein the heat pump cycle includes a cooling evaporator (15, 15a) that is connected in parallel with the evaporator and cools the blown air by heat exchange, and a cooling pressure reduction section (14a) that is disposed on the refrigerant inlet side of the cooling evaporator and reduces the pressure of the refrigerant that flows out of the condenser.

The air conditioner according to claim 13, wherein the cooling evaporator is a cold storage heat exchanger (15a) configured to have a cold storage section (15b) that stores the cold energy of the refrigerant decompressed by the cooling decompression section, and to cool the blown air by the cold energy stored in the cold storage section.

The air conditioner according to claim 13 or 14, wherein, when the cooling of the blown air is started from a state where the cooling of the blown air is stopped while the heat generating device is being cooled, the opening area ratio determined by the opening area of the pressure reducing section to the sum of the opening area of the pressure reducing section and the opening area of the cooling pressure reducing section is smaller after the cooling of the blown air starts than before the cooling of the blown air starts.

An air conditioner according to any one of claims 13 to 15, in which, when the cooling of the blown air is terminated from a state in which the heat generating device is being cooled, the opening area ratio determined by the opening area of the pressure reduction section to the sum of the opening area of the pressure reduction section and the opening area of the cooling pressure reduction section is larger after the cooling of the blown air is completed than before the cooling of the blown air is completed.

A target temperature setting unit (50d) for setting the target temperature (TAO) related to the blown air temperature of the blown air,
17. The air conditioner according to claim 1, wherein the target temperature setting unit lowers the target temperature if the temperature of the heat-generating device rises when cooling the heat-generating device and heating the blown air.

A target temperature setting unit (50d) for setting the target temperature (TAO) related to the blown air temperature of the blown air,
17. The air conditioning device according to claim 1, wherein the target temperature setting unit lowers the target temperature when the temperature of the heat-generating device becomes equal to or higher than a predetermined threshold value when cooling the heat-generating device and heating the blown air.

a low-temperature side temperature sensor (53d) for detecting the temperature of the low-temperature side heat medium flowing out from the evaporator;
An air conditioning device as described in any one of claims 1 to 18, wherein the low-temperature side temperature sensor is arranged so that a low-temperature sensor side internal volume (Vt), which is the internal volume from the outlet of the low-temperature side heat medium in the evaporator to the low-temperature side temperature sensor, is smaller than a low-temperature side equipment internal volume (Vb), which is the internal volume through which the low-temperature side heat medium flows inside the heat-generating equipment.

When the volume occupied by the low-temperature side heat medium circulating inside the evaporator so as to be capable of heat exchange with the refrigerant is defined as an evaporator side internal volume (Vc),
20. The air conditioner according to claim 19, wherein the low-temperature side temperature sensor is disposed so that a sum of an internal volume of the low-temperature sensor side and an internal volume of the evaporator side is smaller than an internal volume of the low-temperature side device.

The air conditioner according to claim 20, wherein the low-temperature side temperature sensor is arranged so that the internal volume of the low-temperature sensor side is smaller than the internal volume of the evaporator side.

A device cooling control unit (50e) that controls cooling of the heat generating device,
22. The air conditioning device according to claim 1, wherein when the equipment cooling control unit starts cooling the heat-generating equipment, the equipment cooling control unit starts circulating the low-temperature side heat medium through the evaporator in the low-temperature side heat medium circuit, and then starts circulating the refrigerant to the evaporator.

The air conditioner according to claim 22, wherein the equipment cooling control unit starts the flow of the refrigerant to the evaporator by starting the operation of the compressor or adjusting the flow rate of the refrigerant in the pressure reducing unit.

a heat pump cycle (10) including a compressor (11) that compresses and discharges a refrigerant, a condenser (12) that condenses the high-pressure refrigerant compressed by the compressor through heat exchange, a pressure reduction section (14b) that reduces the pressure of the refrigerant flowing out from the condenser, and an evaporator (16) that evaporates the refrigerant by heat exchange between the low-pressure refrigerant reduced in pressure by the pressure reduction section and a low-temperature side heat medium;
a heating unit (20) having a heating heat exchanger (13, 23) that uses heat possessed by the high-pressure refrigerant as a heat source to heat the air to be blown to a space to be air-conditioned, an outside air radiator (22) that radiates the heat possessed by the high-pressure refrigerant to the outside air, and a heat radiation amount adjustment unit (25) that adjusts the amount of heat radiated to the outside air by the outside air radiator, of the heat possessed by the high-pressure refrigerant;
a low-temperature side heat medium circuit (30) configured to circulate the low-temperature side heat medium that absorbs heat through heat exchange in the evaporator, and a heat generating device (31) arranged so as to be cooled by heat exchange with the low-temperature side heat medium;
and a heat radiation amount adjustment control section (50a) for controlling the operation of the heat radiation amount adjustment section .