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JP7174536B2 - Optical glass, preforms and optical elements - Google Patents

Optical glass, preforms and optical elements Download PDF

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JP7174536B2
JP7174536B2 JP2018093823A JP2018093823A JP7174536B2 JP 7174536 B2 JP7174536 B2 JP 7174536B2 JP 2018093823 A JP2018093823 A JP 2018093823A JP 2018093823 A JP2018093823 A JP 2018093823A JP 7174536 B2 JP7174536 B2 JP 7174536B2
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Description

本発明は、光学ガラス、プリフォーム及び光学素子に関する。 The present invention relates to optical glasses, preforms and optical elements.

近年、車載カメラ等の車載用光学機器に組み込まれる光学素子や、プロジェクタ、コピー機、レーザプリンタ及び放送用機材等のような多くの熱を発生する光学機器に組み込まれる光学素子では、より高温の環境での使用が増えている。このような高温の環境では、光学系を構成する光学素子の使用時の温度が大きく変動し易く、その温度が１００℃以上に達する場合も多い。このとき、温度変動による光学系の結像特性等への悪影響が無視出来ないほど大きくなるため、温度変動によっても結像特性等に影響が生じ難い光学系を構成することが求められている。 In recent years, optical elements incorporated in in-vehicle optical devices such as in-vehicle cameras, and optical devices that generate a lot of heat such as projectors, copiers, laser printers, and broadcasting equipment have been exposed to higher temperatures. Increasingly used in the environment. In such a high-temperature environment, the temperature of the optical elements constituting the optical system tends to fluctuate greatly during use, and the temperature often reaches 100° C. or higher. At this time, the adverse effect of temperature fluctuations on the imaging characteristics of the optical system becomes unignorable. Therefore, it is desired to construct an optical system in which the imaging characteristics are less likely to be affected by temperature fluctuations.

光学系を構成する光学素子の材料として、１．７０以上の屈折率（ｎｄ）を有し、２８以上５５以下のアッベ数（νｄ）を有する高屈折率ガラスの需要が非常に高まっている。このような高屈折率ガラスとしては、例えば特許文献１～２に代表されるようなガラス組成物が知られている。 Demand for high refractive index glass having a refractive index (n d ) of 1.70 or more and an Abbe number (ν d ) of 28 or more and 55 or less as a material for optical elements constituting an optical system has increased significantly. there is As such high-refractive-index glasses, glass compositions typified by, for example, Patent Documents 1 and 2 are known.

特開２０１１－１７８５７１号公報JP 2011-178571 A 特開２０１４－０４７０９９号公報JP 2014-047099 A

温度変動による結像性能等への影響が生じ難い光学系を構成するにあたっては、温度が上昇したときに屈折率が低くなり、相対屈折率の温度係数がマイナスとなるガラスから構成される光学素子と、温度が上昇したときに屈折率が高くなり、相対屈折率の温度係数がプラスとなるガラスから構成される光学素子を併用することが、温度変化による結像特性等への影響を補正できる点で好ましい。 In order to construct an optical system that is less likely to be affected by temperature fluctuations on imaging performance, etc., an optical element composed of glass whose refractive index decreases when the temperature rises and the temperature coefficient of the relative refractive index becomes negative. When the temperature rises, the refractive index increases, and the use of an optical element made of glass whose relative refractive index has a positive temperature coefficient can compensate for the effects of temperature changes on imaging characteristics. point is preferable.

特に、１．７０以上の屈折率（ｎｄ）と２８以上５５以下のアッベ数（νｄ）を有する高屈折率ガラスとしては、温度変化による結像特性への影響の補正に寄与できる観点から、相対屈折率の温度係数が大きいガラスが望まれており、より具体的には、相対屈折率の温度係数がプラスとなるガラスや、相対屈折率の温度係数の絶対値の大きなガラスが望まれている。 In particular, as a high refractive index glass having a refractive index (n d ) of 1.70 or more and an Abbe number (ν d ) of 28 or more and 55 or less, it can contribute to correction of the influence of temperature change on imaging characteristics. A glass with a large temperature coefficient of relative refractive index is desired, and more specifically, a glass with a positive temperature coefficient of relative refractive index and a glass with a large absolute value of the temperature coefficient of relative refractive index are desired. ing.

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、高屈折率低分散の光学特性を有し、且つ、相対屈折率の温度係数が高い値をとり、温度変化による結像特性への影響の補正に寄与できる光学ガラスと、これを用いたプリフォーム及び光学素子を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to have optical properties of high refractive index and low dispersion, and to have a high temperature coefficient of relative refractive index, An object of the present invention is to provide an optical glass that can contribute to correcting the influence of temperature change on imaging characteristics, and a preform and an optical element using the same.

本発明者は、上記課題を解決するために、鋭意試験研究を重ねた結果、Ｂ２Ｏ３成分、ＳｉＯ２成分、ＺｎＯ成分、Ｌａ２Ｏ３成分をはじめとした各成分の含有量を調整することによって、相対屈折率の温度係数が高い値をとることを見出し、本発明を完成するに至った。具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。 In order to solve the above problems, the present inventors have conducted intensive testing and research, and as a result, adjusted the content of each component including the 3 B 2 O components, the 2 SiO 2 components, the ZnO component, and the 3 La 2 O components. By doing so, the inventors have found that the temperature coefficient of the relative refractive index takes a high value, and have completed the present invention. Specifically, the present invention provides the following.

（１）質量％で、
Ｂ２Ｏ３成分 １０．０～４５．０％、
ＳｉＯ２成分 ０超～１５．０％
ＺｎＯ成分 １５．０％超～６０．０％、
Ｌａ２Ｏ３成分 １０．０～５０．０％、
を含有し、
相対屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数（４０～６０℃）が＋８．０×１０－６～
＋１６．０×１０－６（℃－１）の範囲内にある光学ガラス。 (1) in mass %,
B 2 O 3 components 10.0 to 45.0%,
SiO 2 component >0 to 15.0%
ZnO component more than 15.0% to 60.0%,
La 2 O 3 component 10.0 to 50.0%,
contains
The temperature coefficient (40 ~ 60 ° C) of the relative refractive index (589.29 nm) is +8.0 × 10 -6 ~
Optical glass in the range of +16.0×10 −6 (° C. −1 ).

（２）
質量和（Ｔａ２Ｏ５＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）が７．０％未満であることを特徴とする（１）記載の光学ガラス。 (2)
The optical glass according to (1), wherein the mass sum (Ta 2 O 5 +Nb 2 O 5 +WO 3 ) is less than 7.0%.

（３）
１．７０以上１．９０以下の屈折率（ｎｄ）を有し、２８以上５５以下のアッベ数（νｄ）を有する（１）又は（２）記載の光学ガラス。 (3)
The optical glass according to (1) or (2), which has a refractive index (n d ) of 1.70 or more and 1.90 or less and an Abbe number (ν d ) of 28 or more and 55 or less.

（４）
（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラスからなるプリフォーム。 (4)
A preform made of the optical glass according to any one of (1) to (3).

（５）
（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。 (5)
An optical element comprising the optical glass according to any one of (1) to (3).

（６）
（５）に記載の光学素子を備える光学機器。 (6)
An optical instrument comprising the optical element according to (5).

本発明によれば、高屈折率低分散の光学特性を有し、且つ、相対屈折率の温度係数が高い値をとり、温度変化による結像特性への影響の補正に寄与することが可能な光学ガラスと、これを用いたプリフォーム及び光学素子を得ることができる。 According to the present invention, it has optical characteristics of high refractive index and low dispersion, and has a high temperature coefficient of relative refractive index, and can contribute to correction of the influence of temperature change on imaging characteristics. Optical glass and preforms and optical elements using the optical glass can be obtained.

本発明の光学ガラスは、質量％で、Ｂ２Ｏ３成分を１０．０～４５．０％、ＳｉＯ２成分を０超～１５．０％、ＺｎＯ成分を１５．０％超～６０．０％、Ｌａ２Ｏ３成分を１０．０～５０．０％を含有し、Ｂ２Ｏ３成分、ＳｉＯ２成分、ＺｎＯ成分、Ｌａ２Ｏ３成分をはじめとした各成分の含有量を調整することによって、相対屈折率の温度係数が高い値をとる。そのため、高屈折率低分散の光学特性を有し、且つ、相対屈折率の温度係数が高い値をとり、温度変化による結像特性への影響の補正に寄与することが可能な光学ガラスを得ることができる。 The optical glass of the present invention has a B 2 O 3 component of 10.0 to 45.0%, a SiO 2 component of more than 0 to 15.0%, and a ZnO component of more than 15.0% to 60.0% by mass. %, 10.0 to 50.0% of La 2 O 3 component, and the content of each component including B 2 O 3 component, SiO 2 component, ZnO component, and La 2 O 3 component is adjusted. As a result, the temperature coefficient of the relative refractive index takes a high value. Therefore, it is possible to obtain an optical glass that has optical properties of high refractive index and low dispersion, has a high temperature coefficient of relative refractive index, and can contribute to correction of the influence of temperature change on imaging properties. be able to.

以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明する。本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施することができる。なお、説明が重複する箇所について、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。 Hereinafter, embodiments of the optical glass of the present invention will be described in detail. The present invention is by no means limited to the following embodiments, and can be implemented with appropriate modifications within the scope of the object of the present invention. In addition, although description may be suitably omitted about the part which description overlaps, it does not limit the gist of invention.

［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中において、各成分の含有量は、特に断りがない場合、全て酸化物換算組成の全質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」は、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量数を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。 [Glass component]
The composition range of each component constituting the optical glass of the present invention is described below. In this specification, unless otherwise specified, the content of each component is expressed in % by mass with respect to the total mass of the oxide-equivalent composition. Here, the "composition converted to oxide" refers to the amount of oxides, composite salts, metal fluorides, and the like used as raw materials for the constituent components of the glass of the present invention, assuming that they are all decomposed and changed into oxides when melted. It is a composition in which each component contained in the glass is expressed with the total mass number of the produced oxide being 100% by mass.

＜必須成分、任意成分について＞
Ｂ２Ｏ３成分は、希土類酸化物を多く含む本発明の光学ガラスでは、ガラス形成酸化物として必須の成分である。特に、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以上にすることで、ガラスの耐失透性を高め、且つガラスのアッベ数を高められる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは１５．０％以上、さらに好ましくは２０．０％以上とする。
一方、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を４５．０％以下にすることで、より大きな屈折率を得易くでき、且つ化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは４５．０％以下、より好ましくは４０．０％未満、さらに好ましくは３８．０％未満、さらに好ましくは２５．０％未満とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、原料としてＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いることができる。 <Regarding essential ingredients and optional ingredients>
The B 2 O 3 component is an essential component as a glass-forming oxide in the optical glass of the present invention containing a large amount of rare earth oxides. In particular, by setting the content of the B 2 O 3 component to 10.0% or more, the devitrification resistance of the glass can be enhanced and the Abbe number of the glass can be enhanced. Therefore, the content of the B 2 O 3 component is preferably 10.0% or more, more preferably 15.0% or more, and still more preferably 20.0% or more.
On the other hand, by setting the content of the B 2 O 3 component to 45.0% or less, it is possible to easily obtain a higher refractive index and suppress deterioration of chemical durability. Therefore, the content of the B 2 O 3 component is preferably 45.0% or less, more preferably less than 40.0%, even more preferably less than 38.0%, still more preferably less than 25.0%.
For the B 2 O 3 component, H 3 BO 3 , Na 2 B 4 O 7 , Na 2 B 4 O 7.10H 2 O, BPO 4 and the like can be used as raw materials.

ＳｉＯ２成分は、０％超含有する場合に、熔融ガラスの粘度を高められ、ガラスの着色を低減できる必須成分である。また、ガラスの安定性を高めて量産に耐えるガラスを得易くする成分でもある。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、より好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．０％超としてもよい。
他方で、ＳｉＯ２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラス転移点の上昇を抑えられ、且つ屈折率の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは８．０％未満とする。
ＳｉＯ２成分は、原料としてＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。 The SiO2 component is an essential component that can increase the viscosity of the molten glass and reduce the coloration of the glass when it is contained in an amount exceeding 0%. It is also a component that enhances the stability of the glass and makes it easier to obtain a glass that can withstand mass production. Therefore, the content of the SiO2 component may be preferably above 0%, more preferably above 1.0%, more preferably above 3.0%, even more preferably above 5.0%.
On the other hand, by setting the content of the SiO 2 component to 15.0% or less, it is possible to suppress the increase in the glass transition point and the decrease in the refractive index. Therefore, the content of the SiO2 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 8.0%.
SiO2 component can use SiO2 , K2SiF6 , Na2SiF6 etc. as a raw material.

ＺｎＯ成分は、１５．０％超含有する場合に、原料の熔解性を高め、溶解したガラスからの脱泡を促進し、また、ガラスの安定性を高められ、相対屈折率の温度係数を大きくできる必須成分である。また、ガラス転移点を低くでき、且つ化学的耐久性を改善できる成分でもある。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは１５．０％超、より好ましくは１８．０％超、さらに好ましくは２０．０％超とする。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を６０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、且つ、過剰な粘性の低下による失透を低減できる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５０．０％未満、より好ましくは４５．０％未満、さらに好ましくは３５．０％未満とする。
ＺｎＯ成分は、原料としてＺｎＯ、ＺｎＦ２等を用いることができる。 When the ZnO component is contained in an amount exceeding 15.0%, the meltability of the raw material is enhanced, the degassing from the molten glass is promoted, the stability of the glass is enhanced, and the temperature coefficient of the relative refractive index is increased. It is an essential ingredient that can It is also a component that can lower the glass transition point and improve the chemical durability. Therefore, the content of the ZnO component is preferably over 15.0%, more preferably over 18.0%, and even more preferably over 20.0%.
On the other hand, by setting the content of the ZnO component to 60.0% or less, the decrease in refractive index of the glass can be suppressed, and devitrification due to excessive decrease in viscosity can be reduced. Therefore, the content of the ZnO component is preferably 60.0% or less, more preferably less than 50.0%, more preferably less than 45.0%, still more preferably less than 35.0%.
ZnO, ZnF2 , etc. can be used as raw materials for the ZnO component.

Ｌａ２Ｏ３成分は、ガラスの屈折率及びアッベ数を高める必須成分である。従って、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは１５．０％以上、より好ましくは２０．０％超、さらに好ましくは２５．５％超とする。
一方、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量を５５．０％以下にすることで、ガラスの安定性を高めることで失透を低減でき、アッベ数の必要以上の上昇を抑えられる。また、ガラス原料の熔解性を高められる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは５５．０％以下、より好ましくは５０．０％未満、さらに好ましくは４５．０％未満とする。
Ｌａ２Ｏ３成分は、原料としてＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）等を用いることができる。 The La 2 O 3 component is an essential component for increasing the refractive index and Abbe number of the glass. Therefore, the content of the La 2 O 3 component is preferably 10.0% or more, more preferably 15.0% or more, more preferably more than 20.0%, still more preferably more than 25.5%.
On the other hand, by setting the content of the La 2 O 3 component to 55.0% or less, the stability of the glass is enhanced, devitrification can be reduced, and an excessive increase in the Abbe's number can be suppressed. Moreover, the meltability of glass raw materials can be improved. Therefore, the content of the La 2 O 3 component is preferably 55.0% or less, more preferably less than 50.0%, still more preferably less than 45.0%.
La 2 O 3 component, La 2 O 3 , La(NO 3 ) 3 .XH 2 O (where X is an arbitrary integer), etc. can be used as raw materials.

ＴｉＯ２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、且つガラスの液相温度を低くすることで安定性を高められる任意成分である。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは３．０％超としてもよい。
他方で、ＴｉＯ２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ＴｉＯ２成分の過剰な含有による失透を低減でき、ガラスの可視光（特に波長５００ｎｍ以下）に対する透過率の低下を抑えられる。また、これによりアッベ数の低下を抑えられる。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１３．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満とする。
ＴｉＯ２成分は、原料としてＴｉＯ２等を用いることができる。 The TiO 2 component is an optional component that increases the stability of the glass by increasing the refractive index of the glass and lowering the liquidus temperature of the glass when it is contained in an amount exceeding 0%. Therefore, the content of TiO 2 component may be preferably more than 0%, more preferably more than 1.0%, even more preferably more than 3.0%.
On the other hand, by setting the content of the TiO2 component to 15.0% or less, devitrification due to excessive content of the TiO2 component can be reduced, and the decrease in the transmittance of the glass to visible light (especially wavelengths of 500 nm or less) can be suppressed. suppressed. Moreover, this can suppress a decrease in the Abbe number. Therefore, the content of the TiO 2 component is preferably 15.0% or less, more preferably 13.0% or less, and even more preferably less than 10.0%.
The TiO2 component can use TiO2 or the like as a raw material.

ＺｒＯ２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率及びアッベ数を高められ、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。従って、ＺｒＯ２成分の含有量を、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは２．０％超としてもよい。
他方で、ＺｒＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ＺｒＯ２成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＺｒＯ２成分は、原料としてＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いることができる。 The ZrO 2 component is an optional component that can increase the refractive index and Abbe number of the glass and improve the devitrification resistance when it is contained in an amount exceeding 0%. Therefore, the content of the ZrO 2 component may be preferably greater than 0%, more preferably greater than 1.0%, and even more preferably greater than 2.0%.
On the other hand, by setting the content of the ZrO 2 component to 10.0% or less, it is possible to reduce the devitrification due to the excessive content of the ZrO 2 component. Therefore, the content of the ZrO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, even more preferably less than 5.0%.
For the ZrO 2 component, ZrO 2 , ZrF 4 and the like can be used as raw materials.

Ｎｂ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、且つガラスの液相温度を低くすることで耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％未満にすることで、ガラスの材料コストを抑えられる。また、Ｎｂ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減でき、且つ、ガラスの可視光（特に波長５００ｎｍ以下）に対する透過率の低下を抑えられる。また、これによりアッベ数の低下を抑えられる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％未満、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。特に材料コストを低減させる観点では、Ｎｂ２Ｏ５成分を含有しないことが最も好ましい。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料としてＮｂ２Ｏ５等を用いることができる。 The Nb 2 O 5 component is an optional component that can increase the devitrification resistance by increasing the refractive index of the glass and lowering the liquidus temperature of the glass when the Nb 2 O content exceeds 0%.
On the other hand, by setting the content of the Nb 2 O 5 component to less than 10.0%, the material cost of the glass can be suppressed. In addition, devitrification due to excessive Nb 2 O 5 component content can be reduced, and a decrease in the transmittance of the glass to visible light (particularly wavelengths of 500 nm or less) can be suppressed. Moreover, this can suppress a decrease in the Abbe number. Therefore, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably less than 10.0%, more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%, even more preferably less than 1.0%, still more preferably It should be less than 0.5%, more preferably less than 0.1%. Especially from the viewpoint of reducing the material cost, it is most preferable not to contain the Nb 2 O 5 component.
Nb2O5 etc. can be used as a raw material for the Nb2O5 component .

ＷＯ３成分は、０％超含有する場合に、他の高屈折率成分によるガラスの着色を低減しながら、屈折率を高め、ガラス転移点を低くでき、且つ耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、ＷＯ３成分の含有量を１０．０％未満にすることで、ガラスの材料コストを抑えられる。また、ＷＯ３成分によるガラスの着色を低減して可視光透過率を高められる。従って、ＷＯ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％未満、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。特に材料コストを低減させる観点では、ＷＯ３成分を含有しないことが最も好ましい。
ＷＯ３成分は、原料としてＷＯ３等を用いることができる。 The WO 3 component is an optional component that can increase the refractive index, lower the glass transition point, and increase the devitrification resistance while reducing the coloring of the glass due to other high refractive index components when it is contained at more than 0%. is.
On the other hand, by setting the content of the three WO components to less than 10.0%, the material cost of the glass can be suppressed. Also, the visible light transmittance can be increased by reducing the coloration of the glass due to the WO3 component. Therefore , the content of the WO3 component is preferably less than 10.0%, more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%, even more preferably less than 1.0%, still more preferably less than 0.0%. Less than 5%, more preferably less than 0.1%. In particular, from the viewpoint of reducing material costs, it is most preferable not to contain 3 WO components.
WO3 etc. can be used as a raw material for the WO3 component.

Ｙ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、ガラスの材料コストを抑えられ、且つ、他の希土類成分よりもガラスの比重を低減できる任意成分である。従って、Ｙ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．０％超としてもよい。
他方で、Ｙ２Ｏ３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑えられ、且つガラスの安定性を高められる。また、ガラス原料の熔解性の悪化を抑えられる。従って、Ｙ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１８．０％未満、さらに好ましくは１５．０％未満、さらに好ましくは１３．０％未満とする。
Ｙ２Ｏ３成分は、原料としてＹ２Ｏ３、ＹＦ３等を用いることができる。 When the Y 2 O 3 component is contained by more than 0%, the material cost of the glass can be suppressed while maintaining a high refractive index and a high Abbe number, and the specific gravity of the glass can be reduced more than other rare earth components. Optional. Therefore, the content of the Y 2 O 3 component may be preferably more than 0%, more preferably more than 3.0%, even more preferably more than 5.0%.
On the other hand, by setting the content of the Y 2 O 3 component to 20.0% or less, the decrease in the refractive index of the glass can be suppressed and the stability of the glass can be enhanced. Moreover, the deterioration of the meltability of glass raw materials can be suppressed. Therefore, the content of the Y 2 O 3 component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 18.0%, even more preferably less than 15.0%, still more preferably less than 13.0%.
Y2O3 , YF3 , etc. can be used as a raw material for the Y2O3 component.

Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められる任意成分である。
しかしながら、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は原料価格が高く、その含有量が多いと生産コストが高くなるため、Ｎｂ２Ｏ５成分やＷＯ３成分等を低減することによる効果が減殺される。また、Ｇｄ２Ｏ３成分やＹｂ２Ｏ３成分の含有を低減させることで、ガラスのアッベ数の上昇を抑えられる。従って、Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分の含有量は、それぞれ好ましくは２５．０％未満、より好ましくは２０．０％未満としてもよく、より好ましくは４．０％未満、より好ましくは２．０％未満、より好ましくは１．０％未満、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。
特に材料コストを低減させる観点では、これらの成分を含有しないことが最も好ましい。
Ｇｄ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、原料としてＧｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３、Ｙｂ２Ｏ３等を用いることができる。 The three Gd 2 O components and the three Yb 2 O components are optional components that can increase the refractive index of the glass when they are contained in an amount exceeding 0%.
However, Gd 2 O 3 components and Yb 2 O 3 components are expensive raw materials, and if the content is high, the production cost increases, so the effect of reducing the Nb 2 O 5 components, WO 3 components, etc. is diminished. be done. Also, by reducing the content of the Gd 2 O 3 component and the Yb 2 O 3 component, an increase in the Abbe number of the glass can be suppressed. Therefore, the contents of the Gd 2 O 3 component and the Yb 2 O 3 component are each preferably less than 25.0%, more preferably less than 20.0%, more preferably less than 4.0%, and more preferably less than 4.0%. is less than 2.0%, more preferably less than 1.0%, more preferably less than 0.5%, and even more preferably less than 0.1%.
In particular, from the viewpoint of reducing material costs, it is most preferable not to contain these components.
Gd 2 O 3 component and Yb 2 O 3 component can use Gd 2 O 3 , GdF 3 , Yb 2 O 3 and the like as raw materials.

Ｔａ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。
しかしながら、Ｔａ２Ｏ５成分は原料価格が高く、その含有量が多いと生産コストが高くなるため、Ｎｂ２Ｏ５成分やＷＯ３成分等を低減することによる効果が減殺される。また、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を５．０％未満にすることで、原料の熔解温度が低くなり、原料の熔解に要するエネルギーが低減されるため、光学ガラスの製造コストも低減できる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは５．０％未満、より好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする、さらに好ましくは０．１％未満とする。特に材料コストを低減させる観点では、Ｔａ２Ｏ５成分を含有しないことが最も好ましい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、原料としてＴａ２Ｏ５等を用いることができる。 The Ta 2 O 5 component is an optional component that can increase the refractive index of the glass and improve the devitrification resistance when it is contained in an amount exceeding 0%.
However, Ta 2 O 5 is expensive as a raw material, and if its content is high, the production cost is high, so the effect of reducing the Nb 2 O 5 and WO 3 is diminished. Moreover, by setting the content of the Ta 2 O 5 component to less than 5.0%, the melting temperature of the raw material is lowered, and the energy required for melting the raw material is reduced, so that the manufacturing cost of the optical glass can be reduced. Therefore, the content of the Ta 2 O 5 component is preferably less than 5.0%, more preferably less than 3.0%, even more preferably less than 1.0%, even more preferably less than 0.5%. Preferably less than 0.1%. Especially from the viewpoint of reducing the material cost, it is most preferable not to contain the Ta 2 O 5 component.
For the Ta 2 O 5 component, Ta 2 O 5 or the like can be used as a raw material.

ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率や熔融性、耐失透性を調整できる任意成分である。
このうち、ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分の含有量をそれぞれ１０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えることができ、且つこれらの成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分の含有量は、それぞれ好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分、ＳｒＯ成分及びＢａＯ成分は、原料としてＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２、ＣａＣＯ３、ＣａＦ２、Ｓｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２、ＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２、ＢａＦ２等を用いることができる。 The MgO component, CaO component, SrO component, and BaO component are optional components that can adjust the refractive index, meltability, and devitrification resistance of the glass when they are contained in an amount exceeding 0%.
Among these, by setting the content of each of the MgO component, CaO component, SrO component, and BaO component to 10.0% or less, it is possible to suppress the decrease in refractive index, and devitrification due to excessive inclusion of these components can be reduced. Therefore, the content of each of the MgO component, CaO component, SrO component and BaO component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, still more preferably 1.0%. Less than 0%.
MgO component, CaO component, SrO component and BaO component are MgCO3, MgF2 , CaCO3 , CaF2 , Sr( NO3 ) 2 , SrF2 , BaCO3, Ba(NO3)2 , BaF2 etc. as raw materials. can be used.

Ｌｉ２Ｏ成分、Ｎａ２Ｏ成分及びＫ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔融性を改善でき、ガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｌｉ２Ｏ成分、Ｎａ２Ｏ成分及びＫ２Ｏ成分の含有量をそれぞれ１０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率を低下し難くし、且つガラスの失透を低減できる。また、特にＬｉ２Ｏ成分の含有量を低減させることで、ガラスの粘性が高められるため、ガラスの脈理を低減できる。従って、Ｌｉ２Ｏ成分、Ｎａ２Ｏ成分及びＫ２Ｏ成分の含有量は、それぞれ好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。
Ｌｉ２Ｏ成分、Ｎａ２Ｏ成分及びＫ２Ｏ成分は、原料としてＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、Ｌｉ２ＣＯ３、Ｎａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６、Ｋ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いることができる。 The Li 2 O component, the Na 2 O component and the K 2 O component are optional components that can improve the meltability of the glass and lower the glass transition point when contained in an amount exceeding 0%.
On the other hand, by setting the contents of each of the Li 2 O component, the Na 2 O component and the K 2 O component to 10.0% or less, it becomes difficult to lower the refractive index of the glass and the devitrification of the glass can be reduced. . In addition, especially by reducing the content of the Li 2 O component, the viscosity of the glass is increased, so that the striae of the glass can be reduced. Therefore, the contents of the Li 2 O component, the Na 2 O component and the K 2 O component are preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, still more preferably less than 3.0%, and still more preferably less than 3.0%. is less than 1.0%, more preferably less than 0.5%, more preferably less than 0.1%.
Li 2 O component, Na 2 O component and K 2 O component are Li 2 CO 3 , LiNO 3 , Li 2 CO 3 , Na 2 CO 3 , NaNO 3 , NaF, Na 2 SiF 6 and K 2 CO 3 as raw materials. , KNO 3 , KF, KHF 2 , K 2 SiF 6 and the like can be used.

Ｐ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの液相温度を下げて耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、Ｐ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの化学的耐久性、特に耐水性の低下を抑えられる。従って、Ｐ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ｐ２Ｏ５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いることができる。 The P 2 O 5 component is an optional component that can lower the liquidus temperature of the glass to improve devitrification resistance when contained in an amount exceeding 0%.
On the other hand, by setting the content of the P 2 O 5 component to 10.0% or less, it is possible to suppress the deterioration of the chemical durability of the glass, particularly the water resistance. Therefore, the content of the P 2 O 5 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%.
Al(PO3) 3 , Ca ( PO3)2, Ba(PO3)2 , BPO4 , H3PO4 , etc. can be used as raw materials for the P2O5 component.

ＧｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められ、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。
しかしながら、ＧｅＯ２は原料価格が高く、その含有量が多いと生産コストが高くなるため、Ｇｄ２Ｏ３成分やＴａ２Ｏ５成分等を低減することによる効果が減殺される。従って、ＧｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。材料コストを低減させる観点で、ＧｅＯ２成分を含有しなくてもよい。
ＧｅＯ２成分は、原料としてＧｅＯ２等を用いることができる。 The GeO 2 component is an optional component that can increase the refractive index of the glass and improve the devitrification resistance when it is contained in an amount exceeding 0%.
However , GeO 2 is expensive as a raw material, and if its content is high , the production cost is high . Therefore, the content of the GeO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%, even more preferably less than 1.0%, still more preferably 0.0%. Less than 1%. From the viewpoint of reducing the material cost, the GeO 2 component may not be included.
The GeO2 component can use GeO2 or the like as a raw material.

Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、ガラスの化学的耐久性を向上でき、且つ熔融ガラスの耐失透性を向上できる任意成分である。
他方で、Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分の各々の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの液相温度を下げて耐失透性を高められる。従って、Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分の各々の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、原料としてＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３、Ｇａ２Ｏ３、Ｇａ（ＯＨ）３等を用いることができる。 The Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component are optional components that can improve the chemical durability of the glass and improve the devitrification resistance of the glass melt when they are contained in an amount exceeding 0%.
On the other hand, by setting the content of each of the Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component to 15.0% or less, the liquidus temperature of the glass can be lowered and the devitrification resistance can be enhanced. Therefore, the content of each of the Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 5.0%, still more preferably 3 less than 0%.
Al2O3 , Al ( OH) 3 , AlF3 , Ga2O3 , Ga ( OH) 3 , etc. can be used as raw materials for the Al2O3 component and the Ga2O3 component.

Ｂｉ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高められ、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの液相温度を下げて耐失透性を高められる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料としてＢｉ２Ｏ３等を用いることができる。 The Bi 2 O 3 component is an optional component that can increase the refractive index and lower the glass transition point when contained in an amount exceeding 0%.
On the other hand, by setting the content of the Bi 2 O 3 component to 15.0% or less, the liquidus temperature of the glass can be lowered and the devitrification resistance can be enhanced. Therefore, the content of the Bi 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, even more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%, and even more preferably Less than 1.0%.
Bi2O3 etc. can be used as a raw material for the Bi2O3 component.

ＴｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高められ、且つガラス転移点を下げられる任意成分である。
他方で、ＴｅＯ２は白金製の坩堝や、熔融ガラスと接する部分が白金で形成されている熔融槽でガラス原料を熔融する際、白金と合金化しうる問題がある。従って、ＴｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ２成分は、原料としてＴｅＯ２等を用いることができる。 The TeO 2 component is an optional component that can increase the refractive index and lower the glass transition point when contained in excess of 0%.
On the other hand, TeO 2 has a problem that it can be alloyed with platinum when frit is melted in a crucible made of platinum or in a melting tank in which the portion in contact with the molten glass is made of platinum. Therefore, the content of the TeO 2 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, even more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%, still more preferably 1.0%. Less than 0%.
The TeO2 component can use TeO2 or the like as a raw material.

ＳｎＯ２成分は、０％超含有する場合に、熔融ガラスの酸化を低減して清澄し、且つガラスの可視光透過率を高められる任意成分である。
他方で、ＳｎＯ２成分の含有量を３．０％以下にすることで、熔融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を低減できる。また、ＳｎＯ２成分と熔解設備（特にＰｔ等の貴金属）の合金化が低減されるため、熔解設備の長寿命化を図ることができる。従って、ＳｎＯ２成分の含有量は、好ましくは３．０％以下、より好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。
ＳｎＯ２成分は、原料としてＳｎＯ、ＳｎＯ２、ＳｎＦ２、ＳｎＦ４等を用いることができる。 The SnO 2 component is an optional component that, when contained in excess of 0%, can reduce oxidation of the glass melt to refine it and increase the visible light transmittance of the glass.
On the other hand, by setting the SnO 2 component content to 3.0% or less, it is possible to reduce the coloring of the glass due to the reduction of the molten glass and the devitrification of the glass. In addition, since alloying of SnO 2 and melting equipment (especially precious metals such as Pt) is reduced, the life of the melting equipment can be extended. Therefore, the SnO 2 component content is preferably 3.0% or less, more preferably less than 1.0%, even more preferably less than 0.5%, and even more preferably less than 0.1%.
SnO 2 component can use SnO, SnO 2 , SnF 2 , SnF 4 etc. as raw materials.

Ｓｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、熔融ガラスを脱泡できる任意成分である。
他方で、Ｓｂ２Ｏ３量が多すぎると、可視光領域の短波長領域における透過率が悪くなる。従って、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．３％未満とする。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料としてＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いることができる。 The Sb 2 O 3 component is an optional component capable of defoaming the glass melt when it is contained in an amount exceeding 0%.
On the other hand, if the amount of Sb 2 O 3 is too large, the transmittance in the short wavelength region of the visible light region will deteriorate. Therefore, the content of the Sb 2 O 3 component is preferably 1.0% or less, more preferably less than 0.5%, still more preferably less than 0.3%.
For the Sb 2 O 3 component, Sb 2 O 3 , Sb 2 O 5 , Na 2 H 2 Sb 2 O 7.5H 2 O, etc. can be used as raw materials.

なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のＳｂ２Ｏ３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤、脱泡剤或いはそれらの組み合わせを用いることができる。 The component for fining and defoaming the glass is not limited to the above Sb 2 O 3 component, and any known fining agent, defoaming agent or combination thereof in the field of glass production can be used.

Ｆ成分は、０％超含有する場合に、ガラスのアッベ数を高め、ガラス転移点を低くし、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。
しかし、Ｆ成分の含有量、すなわち上述した各金属元素の１種又は２種以上の酸化物の一部又は全部と置換した弗化物のＦとしての合計量が１５．０％を超えると、Ｆ成分の揮発量が多くなるため、安定した光学恒数が得られ難くなり、均質なガラスが得られ難くなる。また、アッベ数が必要以上に上昇する。
従って、Ｆ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ｆ成分は、原料として例えばＺｒＦ４、ＡｌＦ３、ＮａＦ、ＣａＦ２等を用いることで、ガラス内に含有することができる。 The F component is an optional component that can increase the Abbe number of the glass, lower the glass transition point, and improve the devitrification resistance when contained in an amount exceeding 0%.
However, when the content of the F component, that is, the total amount as F of the fluoride substituted with part or all of one or more oxides of each metal element described above exceeds 15.0%, F Since the amount of volatilization of the components increases, it becomes difficult to obtain stable optical constants, making it difficult to obtain a homogeneous glass. Also, the Abbe number increases more than necessary.
Therefore, the content of component F is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, even more preferably less than 5.0%, and even more preferably less than 3.0%.
The F component can be contained in the glass by using ZrF 4 , AlF 3 , NaF, CaF 2 or the like as raw materials.

Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕからなる群より選択される１種以上）の含有量に対するＺｎＯ成分の含有量の比率は、０超～１．５０以下が好ましい。
特にこの比を０超とすることで、熔融性を向上させガラスの失透を低減することができる。従って、質量比ＺｎＯ／Ｌｎ２Ｏ３は、好ましくは０超、より好ましくは０．３０以上、さらに好ましくは０．４０以上とする。
他方で、この質量比を３．００未満とすることで、屈折率の低下を抑えることができる。従って質量比ＺｎＯ／Ｌｎ２Ｏ３は、好ましくは３．００未満、より好ましくは２．８０以下、より好ましくは１．５０以下、より好ましくは１．３０以下、さらに好ましくは１．００以下とする。 The ratio of the content of the ZnO component to the content of the three Ln 2 O components (wherein Ln is one or more selected from the group consisting of La, Gd, Y, Yb, and Lu) is greater than 0 to 1.50. The following are preferred.
In particular, by making this ratio more than 0, the meltability can be improved and devitrification of the glass can be reduced. Therefore, the mass ratio ZnO/Ln 2 O 3 is preferably greater than 0, more preferably 0.30 or more, and even more preferably 0.40 or more.
On the other hand, by setting the mass ratio to less than 3.00, the decrease in refractive index can be suppressed. Therefore, the ZnO/Ln 2 O 3 mass ratio is preferably less than 3.00, more preferably 2.80 or less, more preferably 1.50 or less, more preferably 1.30 or less, still more preferably 1.00 or less. do.

ＳｉＯ２及びＢ２Ｏ３成分の含有量に対するＺｎＯ成分の含有量の比率は、０超～２．００以下が好ましい。
特にこの比を０超とすることで、熔融性を向上させつつ屈折率を高めることができる。
従って、質量比ＺｎＯ／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は、好ましくは０超、より好ましくは０．３０以上、さらに好ましくは０．４０以上とする。
他方で、この質量比を２．００以下とすることで、失透性の悪化を抑えることができる。従って質量比ＺｎＯ／（ＳｉＯ２＋Ｂ２Ｏ３）は、好ましくは２．００以下、より好ましくは１．８０以下、さらに好ましくは１．５０以下とする。 The ratio of the content of the ZnO component to the content of the SiO 2 and B 2 O 3 components is preferably more than 0 and 2.00 or less.
In particular, by making this ratio more than 0, it is possible to increase the refractive index while improving the meltability.
Therefore, the mass ratio ZnO/(SiO 2 +B 2 O 3 ) is preferably greater than 0, more preferably 0.30 or more, and even more preferably 0.40 or more.
On the other hand, by setting the mass ratio to 2.00 or less, deterioration of the devitrification property can be suppressed. Therefore, the mass ratio ZnO/(SiO 2 +B 2 O 3 ) is preferably 2.00 or less, more preferably 1.80 or less, still more preferably 1.50 or less.

Ｂ２Ｏ３及びＳｉＯ２の合計量は、１５．０％以上３５．０％以下が好ましい。
特に、この合計含有量を１５．０％以上とすることで、失透性の悪化を抑えることができる。従って、質量和（Ｂ２Ｏ３＋ＳｉＯ２）は、好ましくは１５．０％以上、より好ましくは１８．０％以上、より好ましくは２０．０％以上、さらに好ましくは２３．０％以上とする。
他方で、この質量和を３５．０％以下とすることで、屈折率の低下を抑えることができる。従って、この質量和は、好ましくは３５．０％以下、より好ましくは３０．０％以下、さらに好ましくは２８．０％以下とする。 The total amount of B 2 O 3 and SiO 2 is preferably 15.0% or more and 35.0% or less.
In particular, when the total content is 15.0% or more, deterioration of devitrification can be suppressed. Therefore, the mass sum (B 2 O 3 +SiO 2 ) is preferably 15.0% or more, more preferably 18.0% or more, more preferably 20.0% or more, and still more preferably 23.0% or more. .
On the other hand, by setting this mass sum to 35.0% or less, it is possible to suppress the decrease in refractive index. Therefore, this mass sum is preferably 35.0% or less, more preferably 30.0% or less, and still more preferably 28.0% or less.

Ｔａ２Ｏ５成分、Ｎｂ２Ｏ５成分及びＷＯ３成分の合計量は、７．０％未満が好ましい。これにより、これら高価な成分の含有量が低減されるため、ガラスの材料コストを抑えられる。従って、質量和（Ｔａ２Ｏ５＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）は、好ましくは７．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは２．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。特に材料コストの低廉なガラスを得る観点では、０．１％未満にすることがさらに好ましく、０％にすることが最も好ましい。 The total amount of 5 Ta 2 O components, 5 Nb 2 O components and 3 WO components is preferably less than 7.0%. As a result, the content of these expensive components is reduced, so that the material cost of the glass can be suppressed. Therefore, the mass sum (Ta 2 O 5 +Nb 2 O 5 +WO 3 ) is preferably less than 7.0%, more preferably less than 5.0%, more preferably less than 3.0%, more preferably 2.0%. %, more preferably less than 1.0%. In particular, from the viewpoint of obtaining a glass with a low material cost, it is more preferably less than 0.1%, and most preferably 0%.

Ｌａ２Ｏ３成分及びＹ２Ｏ３成分の含有量に対する、ＺｎＯ成分の含有量の比率は、０．３５以上３．００以下が好ましい。
特に、この比を０．３５以上にすることで、ガラス原料の熔解性を高められ、より安定なガラスを得易くできる。従って、質量比ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３）は、好ましくは０．３５以上、より好ましくは０．４０以上、より好ましくは０．５０以上、より好ましくは０．８０以上、さらに好ましくは１．００以上とする。
他方で、この質量比を３．００以下にすることで、液相温度を低くでき、且つ、ガラス転移点の必要以上の低下による失透を低減できる。従って、質量比ＺｎＯ／（Ｌａ２Ｏ３＋Ｙ２Ｏ３）は、好ましくは３．００以下、より好ましくは２．５０以下、さらに好ましくは２．３０以下とする。 The ratio of the content of the ZnO component to the content of the three La 2 O components and the three Y 2 O components is preferably 0.35 or more and 3.00 or less.
In particular, by setting this ratio to 0.35 or more, the meltability of the raw material for glass can be enhanced, making it easier to obtain a more stable glass. Therefore, the mass ratio ZnO/(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is preferably 0.35 or more, more preferably 0.40 or more, more preferably 0.50 or more, more preferably 0.80 or more, and further preferably It is preferably 1.00 or more.
On the other hand, by setting the mass ratio to 3.00 or less, the liquidus temperature can be lowered, and devitrification due to an excessive decrease in the glass transition point can be reduced. Therefore, the mass ratio ZnO/(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is preferably 3.00 or less, more preferably 2.50 or less, and still more preferably 2.30 or less.

Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕからなる群より選択される１種以上）の含有量の和は、１０．０％以上６０．０％以下が好ましい。
特に、この和を１０．０％以上にすることで、ガラスの屈折率及びアッベ数が高められるため、所望の屈折率及びアッベ数を有するガラスを得易くすることができる。従って、Ｌｎ２Ｏ３成分の質量和は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは１５．０％超、より好ましくは２０．０％超、より好ましくは２５．０％超、さらに好ましくは３０．０％超とする。
他方で、この和を６０．０％以下にすることで、ガラスの液相温度が低くなるため、ガラスの失透を低減できる。また、アッベ数の必要以上の上昇を抑えられる。従って、Ｌｎ２Ｏ３成分の質量和は、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５０．０％未満、さらに好ましくは４５．０％未満、さらに好ましくは４３．０％未満とする。 The sum of the contents of the three Ln 2 O components (wherein Ln is one or more selected from the group consisting of La, Gd, Y, Yb, and Lu) is preferably 10.0% or more and 60.0% or less. .
In particular, by making this sum 10.0% or more, the refractive index and Abbe number of the glass are increased, so that the glass having the desired refractive index and Abbe number can be easily obtained. Therefore, the mass sum of the Ln 2 O 3 components is preferably 10.0% or more, more preferably more than 15.0%, more preferably more than 20.0%, more preferably more than 25.0%, even more preferably More than 30.0%.
On the other hand, by setting the sum to 60.0% or less, the liquidus temperature of the glass is lowered, so that devitrification of the glass can be reduced. In addition, an excessive increase in the Abbe's number can be suppressed. Therefore, the mass sum of the Ln 2 O 3 components is preferably 60.0% or less, more preferably less than 50.0%, even more preferably less than 45.0%, still more preferably less than 43.0%.

ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の和は、１５．０％以下が好ましい。これにより、屈折率の低下を抑えられ、また、ガラスの安定性を高められる。従って、ＲＯ成分の和は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。 The total content of RO components (wherein R is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr and Ba) is preferably 15.0% or less. This suppresses a decrease in the refractive index and enhances the stability of the glass. Therefore, the sum of RO components is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, and even more preferably less than 5.0%.

Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の含有量の和は、１０．０％以下が好ましい。これにより、溶融ガラスの粘性の低下を抑えられ、ガラスの屈折率を低下し難くでき、且つガラスの失透を低減できる。従って、Ｒｎ２Ｏ成分の和は、好ましくは１０．０％以下、よりに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。 The total content of Rn 2 O components (wherein Rn is at least one selected from the group consisting of Li, Na and K) is preferably 10.0% or less. This makes it possible to suppress a decrease in the viscosity of the molten glass, make it difficult to decrease the refractive index of the glass, and reduce devitrification of the glass. Therefore, the sum of the Rn 2 O components is preferably 10.0% or less, more preferably less than 5.0%, even more preferably less than 3.0%, even more preferably less than 1.0%, still more preferably 0 less than 0.5%, more preferably less than 0.1%.

＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。 <Ingredients that should not be contained>
Next, components that should not be contained in the optical glass of the present invention and components that are not preferable to be contained will be described.

他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加することができる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。また、Ｒｂ、Ｃｓの各成分についても、ガラスの着色を抑制させる観点から、含有しないことが好ましい。 Other components can be added as necessary within a range that does not impair the properties of the glass of the present invention. However, each transition metal component such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag and Mo, excluding Ti, Zr, Nb, W, La, Gd, Y, Yb and Lu, is Or even if it is combined and contained in a small amount, the glass is colored and has the property of causing absorption at a specific wavelength in the visible region. . Moreover, it is preferable not to contain each component of Rb and Cs from a viewpoint of suppressing coloring of glass.

また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ２Ｏ３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。 In addition, since lead compounds such as PbO and arsenic compounds such as As 2 O 3 are components with a high environmental load, it is desirable that they are not substantially contained, that is, they are not contained at all except for unavoidable contamination.

さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物質として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。 In addition, Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se components have recently tended to refrain from being used as hazardous chemical substances. Environmental measures are required up to the present. Therefore, it is preferable not to contain these substantially when environmental influence is emphasized.

［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記各成分の原料として、酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度原料を、各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝に投入し、ガラス原料の熔解難易度に応じて電気炉で１０００～１５００℃の温度範囲で１～１０時間熔解させて攪拌均質化した後、適当な温度に下げてから金型に鋳込み、徐冷することにより作製される。 [Production method]
The optical glass of the present invention is produced, for example, as follows. That is, high-purity raw materials used in ordinary optical glass such as oxides, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides and metaphosphoric acid compounds are used as raw materials for the respective components above, and each component has a predetermined content. Mix uniformly within the range, put the prepared mixture into a platinum crucible, melt in an electric furnace at a temperature range of 1000 to 1500 ° C. for 1 to 10 hours according to the melting difficulty of the glass raw material, and stir and homogenize. After heating, the temperature is lowered to an appropriate temperature, cast into a mold, and slowly cooled.

このとき、ガラス原料として熔解性の高いものを用いることが好ましい。これにより、より低温での熔解や、より短時間での熔解が可能になるため、ガラスの生産性を高め、生産コストを低減できる。また、成分の揮発や坩堝等との反応が低減されるため、着色の少ないガラスを得易くできる。 At this time, it is preferable to use a glass raw material having a high melting property. As a result, melting at a lower temperature and melting in a shorter time are possible, so that the productivity of glass can be improved and the production cost can be reduced. In addition, volatilization of the components and reaction with the crucible and the like are reduced, so that less colored glass can be easily obtained.

＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高屈折率及び高アッベ数（低分散）を有する。
特に、本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．７０、より好ましくは１．７３、さらに好ましくは１．７５を下限とする。この屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．９０、より好ましくは１．８８、より好ましくは１．８５を上限としてもよい。
また、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは２８、より好ましくは３０、さらに好ましくは３３、さらに好ましくは３５を下限とする。このアッベ数（νｄ）は、好ましくは５５、より好ましくは５０を上限とし、さらに好ましくは４８未満としてもよい。
このような高屈折率を有することで、光学素子の薄型化を図っても大きな光の屈折量を得ることができる。また、このような低分散を有することで、単レンズとして用いたときに光の波長によって焦点を適切にずらすことができる。そのため、例えば高分散（低いアッベ数）を有する光学素子と組み合わせて光学系を構成した場合に、その光学系の全体として収差を低減させて高い結像特性等を図ることができる。
このように、本発明の光学ガラスは、光学設計上有用であり、特に光学系を構成したときに、高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができ、光学設計の自由度を広げることができる。 <Physical properties>
The optical glass of the present invention has a high refractive index and a high Abbe number (low dispersion).
In particular, the lower limit of the refractive index (n d ) of the optical glass of the present invention is preferably 1.70, more preferably 1.73, and still more preferably 1.75. The upper limit of the refractive index (n d ) may preferably be 1.90, more preferably 1.88, more preferably 1.85.
The Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is preferably 28, more preferably 30, still more preferably 33, and still more preferably 35 as the lower limit. The upper limit of the Abbe number (ν d ) is preferably 55, more preferably 50, and more preferably less than 48.
By having such a high refractive index, it is possible to obtain a large amount of light refraction even if the thickness of the optical element is reduced. In addition, by having such low dispersion, the focal point can be appropriately shifted depending on the wavelength of light when used as a single lens. Therefore, when an optical system is configured by combining an optical element having high dispersion (low Abbe number), for example, aberration can be reduced in the optical system as a whole, and high imaging characteristics can be achieved.
As described above, the optical glass of the present invention is useful in optical design, and in particular, when an optical system is constructed, it is possible to reduce the size of the optical system while achieving high image-forming characteristics. degree of freedom can be expanded.

本発明の光学ガラスは、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）が高い値をとる。
より具体的には、本発明の光学ガラスの相対屈折率の温度係数は、好ましくは＋８．０×１０－６℃－１、さらに好ましくは＋８．５×１０－６℃－１を又はそれよりも高い（プラス側）の値をとりうる。
他方で、本発明の光学ガラスの相対屈折率の温度係数は、好ましくは＋１６．０×１０
－６℃－１、より好ましくは＋１４．０×１０－６℃－１、さらに好ましくは＋１２．０×１０－６℃－１を上限値とし、この上限値又はそれよりも低い高い（マイナス側）の値をとりうる。
１．７０以上の屈折率（ｎｄ）を有し、且つ２８以上５５以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスにおいては、相対屈折率の温度係数の低いガラスは殆ど知られておらず、温度変化による結像のずれ等の補正の選択肢を広げられ、その補正をより容易にできる。したがって、このような範囲の相対屈折率の温度係数にすることで、温度変化による結像のずれ等の補正に寄与することができる。
本発明の光学ガラスの相対屈折率の温度係数は、光学ガラスと同一温度の空気中における屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数のことであり、４０℃から６０℃に温度を変化させた際の、１℃当たりの変化量（℃－１）で表される。 The optical glass of the present invention has a high temperature coefficient of relative refractive index (dn/dT).
More specifically, the temperature coefficient of the relative refractive index of the optical glass of the present invention is preferably +8.0×10 −6 ℃ −1 , more preferably +8.5×10 −6 ℃ −1 or more. can also take a high (positive) value.
On the other hand, the temperature coefficient of relative refractive index of the optical glass of the present invention is preferably +16.0×10
−6 ℃ −1 , more preferably +14.0×10 −6 ℃ −1 , more preferably +12.0×10 −6 ℃ −1 is set as the upper limit, and this upper limit or higher (negative side ).
Among glasses having a refractive index (n d ) of 1.70 or more and an Abbe number (ν d ) of 28 or more and 55 or less, almost no glass having a low temperature coefficient of relative refractive index is known. The options for correction of image formation deviation due to temperature change can be expanded, and the correction can be made easier. Therefore, by setting the temperature coefficient of the relative refractive index within such a range, it is possible to contribute to the correction of image formation deviation due to temperature change.
The temperature coefficient of the relative refractive index of the optical glass of the present invention is the temperature coefficient of the refractive index (589.29 nm) in air at the same temperature as the optical glass. is expressed as the amount of change per 1°C (°C -1 ).

本発明の光学ガラスは、耐失透性が高いこと、より具体的には、低い液相温度を有することが好ましい。すなわち、本発明の光学ガラスの液相温度は、好ましくは１２００℃、より好ましくは１１５０℃、さらに好ましくは１１００℃を上限とする。これにより、熔解後のガラスをより低い温度で流出しても、作製されたガラスの結晶化が低減されるため、熔融状態からガラスを形成したときの失透を低減でき、ガラスを用いた光学素子の光学特性への影響を低減できる。また、ガラスの熔解温度を低くしてもガラスを成形できるため、ガラスの成形時に消費するエネルギーを抑えることで、ガラスの製造コストを低減できる。一方、本発明の光学ガラスの液相温度の下限は特に限定しないが、本発明によって得られるガラスの液相温度は、概ね８００℃以上、具体的には８５０℃以上、さらに具体的には９００℃以上であることが多い。なお、本明細書中における「液相温度」とは、５０ｍｌの容量の白金製坩堝に５ｃｃのカレット状のガラス試料を白金坩堝に入れて１２５０℃で完全に熔融状態にし、所定の温度まで降温して１時間保持し、炉外に取り出して冷却した後直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察したときに、結晶が認められない一番低い温度を表す。ここで降温する際の所定の温度は、１２００℃～８００℃の間の１０℃刻みの温度である。 The optical glass of the present invention preferably has high devitrification resistance, more specifically, a low liquidus temperature. That is, the upper limit of the liquidus temperature of the optical glass of the present invention is preferably 1200°C, more preferably 1150°C, and still more preferably 1100°C. As a result, even if the melted glass flows out at a lower temperature, the crystallization of the manufactured glass is reduced, so devitrification when the glass is formed from the molten state can be reduced. The influence on the optical properties of the element can be reduced. Further, since the glass can be molded even if the melting temperature of the glass is lowered, the energy consumed in molding the glass can be suppressed, thereby reducing the manufacturing cost of the glass. On the other hand, the lower limit of the liquidus temperature of the optical glass of the present invention is not particularly limited. °C or higher in many cases. In this specification, the “liquidus temperature” means that a cullet-shaped glass sample of 5 cc is placed in a platinum crucible with a capacity of 50 ml, completely melted at 1250 ° C., and cooled to a predetermined temperature. This is the lowest temperature at which crystals are not observed when the glass surface and the glass are observed for crystals immediately after being removed from the furnace and cooled for 1 hour. Here, the predetermined temperature for decreasing the temperature is a temperature between 1200.degree. C. and 800.degree. C. in increments of 10.degree.

本発明の光学ガラスは、可視光透過率、特に可視光のうち短波長側の光の透過率が高く、それにより着色が少ないことが好ましい。
特に、本発明の光学ガラスは、ガラスの透過率で表すと、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率７０％を示す波長（λ７０）は、好ましくは４５０ｎｍ、より好ましくは４３０ｎｍ、さらに好ましくは４００ｎｍを上限とする。
また、本発明の光学ガラスにおける、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す最も短い波長（λ５）は、好ましくは４００ｎｍ、より好ましくは３８０ｎｍ、さらに好ましくは３６０ｎｍを上限とする。
これらにより、ガラスの吸収端が紫外領域又はその近傍になり、可視光に対するガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスを、レンズ等の光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。 The optical glass of the present invention preferably has a high visible light transmittance, particularly a high transmittance for light on the short wavelength side of visible light, and is therefore less colored.
In particular, the optical glass of the present invention has a wavelength (λ 70 ) at which a sample with a thickness of 10 mm shows a spectral transmittance of 70%, preferably 450 nm, more preferably 430 nm, and even more preferably 400 nm, when expressed in terms of transmittance of the glass. be the upper limit.
In the optical glass of the present invention, the upper limit of the shortest wavelength (λ 5 ) at which a 10 mm-thick sample exhibits a spectral transmittance of 5% is preferably 400 nm, more preferably 380 nm, and even more preferably 360 nm.
As a result, the absorption edge of the glass is in the ultraviolet region or in the vicinity thereof, and the transparency of the glass to visible light is enhanced. Therefore, this optical glass can be preferably used for optical elements such as lenses that transmit light.

［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えば研磨加工の手段、又は、リヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製することができる。すなわち、光学ガラスに対して研削及び研磨等の機械加工を行ってガラス成形体を作製したり、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、研磨加工を行って作製したプリフォームや、公知の浮上成形等により成形されたプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりすることができる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。 [Preform and optical element]
A glass molded body can be produced from the produced optical glass by, for example, polishing means or mold press molding means such as reheat press molding or precision press molding. Specifically, optical glass is subjected to machining such as grinding and polishing to produce a glass molded body, or a preform for mold press molding is produced from optical glass, and this preform is subjected to reheat press molding. After that, polishing is performed to produce a glass molded body, or precision press molding is performed on a preform produced by polishing or a preform molded by known floating molding or the like. can be produced. In addition, the means for producing the glass molded body is not limited to these means.

このように、本発明の光学ガラスは、様々な光学素子及び光学設計に有用である。その中でも特に、本発明の光学ガラスからプリフォームを形成し、このプリフォームを用いてリヒートプレス成形や精密プレス成形等を行い、レンズやプリズム等の光学素子を作製することが好ましい。これにより、径の大きなプリフォームの形成が可能になるため、光学素子の大型化を図りながらも、光学機器に用いたときに高精細で高精度な結像特性及び投影特性を実現できる。 Thus, the optical glass of the present invention is useful for various optical elements and optical designs. Among them, it is particularly preferable to form a preform from the optical glass of the present invention and perform reheat press molding, precision press molding, or the like using this preform to produce optical elements such as lenses and prisms. As a result, it is possible to form a preform having a large diameter, so that it is possible to achieve high-definition and high-precision imaging and projection characteristics when used in an optical device while increasing the size of the optical element.

本発明の光学ガラスからなるガラス成形体は、例えばレンズ、プリズム、ミラー等の光学素子の用途に用いることができ、典型的には車載用光学機器やプロジェクタやコピー機等の、高温になり易い機器に用いることができる。 The glass molded body made of the optical glass of the present invention can be used, for example, for optical elements such as lenses, prisms, and mirrors, and is typically used in in-vehicle optical equipment, projectors, copiers, and the like, which are prone to high temperatures. It can be used for equipment.

本発明の実施例（Ｎｏ．１～Ｎｏ．５０）の組成、並びに、これらのガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）、透過率（λ５、λ７０）及び液相温度の結果を表１～表７に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例にのみ限定されるものではない。 Compositions of Examples (No. 1 to No. 50) of the present invention, refractive index (n d ), Abbe number (ν d ), temperature coefficient of relative refractive index (dn/dT), and transmission of these glasses The results of modulus (λ 5 , λ 70 ) and liquidus temperature are shown in Tables 1-7. It should be noted that the following examples are for the purpose of illustration only, and the present invention is not limited only to these examples.

本発明の実施例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度原料を選定し、表に示した各実施例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス原料の熔解難易度に応じて電気炉で１０００～１５００℃の温度範囲で１～１０時間熔解させた後、攪拌均質化してから金型等に鋳込み、徐冷して作製した。 The glasses of the examples of the present invention contain high-purity raw materials such as oxides, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides, metaphosphate compounds, etc., which are used in ordinary optical glasses, as raw materials for each component. is selected, weighed so that the composition ratio of each example shown in the table is obtained, mixed uniformly, put into a platinum crucible, and depending on the melting difficulty of the glass raw material, 1000 to 1500 ° C. in an electric furnace. After melting for 1 to 10 hours in the temperature range of , the mixture was stirred and homogenized, cast into a mold or the like, and slowly cooled.

実施例のガラスの屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する測定値で示した。また、アッベ数（νｄ）は、上記ｄ線の屈折率と、水素ランプのＦ線（４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率（ｎＦ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率（ｎＣ）の値を用いて、アッベ数（νｄ）＝[（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）]の式から算出した。ここで、屈折率及びアッベ数は、徐冷降温速度を－２５℃／ｈｒにして得られたガラスについて測定を行うことで求めた。 The refractive index (n d ) and Abbe number (ν d ) of the glasses of the examples are shown as measured values for the d-line (587.56 nm) of a helium lamp. The Abbe number (ν d ) is the refractive index for the d-line, the refractive index (n F ) for the hydrogen lamp F-line (486.13 nm), and the refractive index (n C ) for the C-line (656.27 nm). was calculated from the formula Abbe number (ν d )=[(n d −1)/(n F −n C )] using the value of . Here, the refractive index and Abbe's number were obtained by measuring the glass obtained by setting the slow cooling rate to −25° C./hr.

実施例のガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ１８－２００８「光学ガラスの屈折率の温度係数の測定方法」に記載された方法のうち干渉法により、波長５８９．２９ｎｍの光についての、４０～６０℃における相対屈折率の温度係数の値を測定した。 The temperature coefficient of the relative refractive index (dn/dT) of the glass of the example was obtained by an interferometric method among the methods described in the Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS18-2008 "Method for measuring temperature coefficient of refractive index of optical glass". , the value of the temperature coefficient of the relative refractive index at 40-60° C. for light with a wavelength of 589.29 nm.

実施例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２－２００３に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００～８００ｎｍの分光透過率を測定し、λ５（透過率５％時の波長）、λ７０（透過率７０％時の波長）を求めた。 The transmittance of the glasses of Examples was measured according to the Japan Optical Glass Industry Standard JOGIS02-2003. In the present invention, the presence or absence and degree of coloration of the glass were determined by measuring the transmittance of the glass. Specifically, according to JISZ8722, a parallel polished product with a thickness of 10 ± 0.1 mm is measured for spectral transmittance from 200 to 800 nm, and λ 5 (wavelength at 5% transmittance), λ 70 (transmittance wavelength at 70%) was obtained.

実施例のガラスの液相温度は、５０ｍｌの容量の白金製坩堝に５ｃｃのカレット状のガラス試料を白金坩堝に入れて１２５０℃で完全に熔融状態にし、１２００℃～８００℃まで１０℃刻みで設定したいずれかの温度まで降温して１時間保持し、炉外に取り出して冷却した後直ちにガラス表面及びガラス中の結晶の有無を観察したときに、結晶が認められない一番低い温度を求めた。














































The liquidus temperature of the glass of the example was measured by placing a 5 cc cullet-like glass sample in a platinum crucible with a capacity of 50 ml, completely melting it at 1250 ° C., and heating it from 1200 ° C. to 800 ° C. in increments of 10 ° C. The temperature was lowered to one of the set temperatures, held for 1 hour, taken out of the furnace, and immediately after cooling, the presence or absence of crystals on the glass surface and in the glass was observed, and the lowest temperature at which no crystals were observed was found. rice field.

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Figure 0007174536000007
Figure 0007174536000007






表に表されるように、実施例の光学ガラスは、いずれも相対屈折率の温度係数が＋８．０×１０－６～＋１６．０×１０－６（℃－１）の範囲内にあり、所望の範囲内であった。 As shown in the table, all the optical glasses of Examples have a temperature coefficient of relative refractive index within the range of +8.0×10 −6 to +16.0×10 −6 (° C. −1 ). within the desired range.

また、実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎｄ）が１．７０以上であり、所望の範囲内であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が、いずれも２８以上５５以下の範囲内であった。 Further, all the optical glasses of Examples had a refractive index (n d ) of 1.70 or more, which was within the desired range. Moreover, the Abbe numbers (ν d ) of the optical glasses of Examples of the present invention were all within the range of 28 or more and 55 or less.

また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ７０（透過率７０％時の波長）がいずれも４５０ｎｍ以下であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ５（透過率５％時の波長）がいずれも４００ｎｍ以下であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、可視光に対する透過率が高く着色し難いことが明らかになった。 In addition, the optical glasses of the examples of the present invention all had λ 70 (wavelength at transmittance of 70%) of 450 nm or less. In addition, the optical glasses of the examples of the present invention all had λ 5 (wavelength at transmittance of 5%) of 400 nm or less. Therefore, it was found that the optical glasses of the examples of the present invention have high transmittance to visible light and are difficult to be colored.

また、本発明の実施例の光学ガラスは、液相温度が１２００℃以下であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、失透のない安定なガラスであったことが明らかとなった。 Further, the optical glasses of the examples of the present invention had a liquidus temperature of 1200° C. or lower. Therefore, it was revealed that the optical glasses of the examples of the present invention were stable glasses without devitrification.

さらに、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、ガラスブロックを形成し、このガラスブロックに対して研削及び研磨を行い、レンズ及びプリズムの形状に加工した。その結果、安定に様々なレンズ及びプリズムの形状に加工することができた。 Furthermore, using the optical glass of the example of the present invention, a glass block was formed, and this glass block was ground and polished to be processed into the shapes of lenses and prisms. As a result, it was possible to stably process various lens and prism shapes.

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。 Although the invention has been described in detail for purposes of illustration, the examples are for illustration only and many modifications may be made by those skilled in the art without departing from the spirit and scope of the invention. be understood.

Claims (6)

質量％で、
Ｂ２Ｏ３成分 １０．０～２５．０％未満、
ＳｉＯ２成分 ０超～１５．０％
ＺｎＯ成分 ２０．０％超～６０．０％、
Ｌａ２Ｏ３成分 １０．０～５５．０％、
Ｙ ２ Ｏ ３ 成分 ５．０％超～１８．０％未満、
Ｇｄ２Ｏ３成分 ４．０％未満、
Ｔａ２Ｏ５成分 １．０％未満、
Ｓｂ２Ｏ３成分を０．３％未満、
含有し、
質量比ＺｎＯ／（ＳｉＯ ２ ＋Ｂ ２ Ｏ ３ ）が０．９４以上、
であり、
Ａｓ２Ｏ３成分を実質的に含有せず、
相対屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数（４０～６０℃）が＋８．０×１０－６～＋１６．０×１０－６（℃－１）の範囲内にある光学ガラス。 in % by mass,
B 2 O 3 components 10.0 to less than 25.0%,
SiO 2 component >0 to 15.0%
ZnO component more than 20.0% to 60.0%,
La 2 O 3 component 10.0 to 55.0%,
Y 2 O 3 components more than 5.0% to less than 18.0%,
Gd 2 O 3 component less than 4.0%,
Ta 2 O 5 component less than 1.0%,
less than 0.3% Sb 2 O 3 component,
contains,
mass ratio ZnO/(SiO 2 +B 2 O 3 ) is 0.94 or more;
and
substantially free of As 2 O 3 components,
Optical glass having a temperature coefficient (40 to 60° C.) of relative refractive index (589.29 nm) in the range of +8.0×10 −6 to +16.0×10 −6 (° C. −1 ). 質量和（Ｔａ２Ｏ５＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）が７．０％未満であることを特徴とする請求項１記載の光学ガラス。 2. The optical glass according to claim 1, wherein the mass sum ( Ta2O5 + Nb2O5 + WO3 ) is less than 7.0%. １．７０以上１．９０以下の屈折率（ｎｄ）を有し、２８以上５５以下のアッベ数（νｄ）を有する請求項１又は２記載の光学ガラス。 3. The optical glass according to claim 1, which has a refractive index (n d ) of 1.70 or more and 1.90 or less and an Abbe number (ν d ) of 28 or more and 55 or less. 請求項１から３のいずれか記載の光学ガラスからなるプリフォーム。 A preform comprising the optical glass according to any one of claims 1 to 3. 請求項１から３のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。 An optical element comprising the optical glass according to any one of claims 1 to 3. 請求項５に記載の光学素子を備える光学機器。 An optical instrument comprising the optical element according to claim 5 .
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