JP6969012B2 - ロータリコンプレッサおよび冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、多気筒形のロータリコンプレッサおよび当該ロータリコンプレッサを備えた冷凍サイクル装置に関する。

例えば空気調和機に用いられる多気筒形のロータリコンプレッサは、密閉容器の内部で冷媒を圧縮する圧縮機構部を備えている。

圧縮機構部は、仕切板で隔てられた複数のシリンダ室と、シリンダ室に収まる複数のクランク部を有する回転軸と、を備え、各クランク部の外周面に嵌合されたローラがシリンダ室内で偏心回転する。これにより、シリンダ室の吸入領域および圧縮領域の容積が変化し、吸入領域に吸い込まれた冷媒が圧縮される。

ところで、圧縮機構部の回転軸は、複数のクランク部を間に挟んだ二箇所が軸受で回転自在に支持されている。この構成によると、クランク部の数が増えるに従い軸受間のスパンが長くなり、特に回転軸が高速で回転する高速運転時において、軸受の間で回転軸が撓み易くなる。

この対策として、回転軸の隣り合う二つのクランク部の間に中間ジャーナル部を設け、当該中間ジャーナル部を仕切板で回転自在に支持するようにしたロータリコンプレッサが開発されている。この種のロータリコンプレッサによれば、仕切板が軸受としての機能を兼用するので、回転軸を支持する軸受間のスパンが短くなり、回転軸の撓みや軸振れ抑制することができる。

特開平５−３１２１７２号

仕切板が軸受を兼ねるロータリコンプレッサでは、回転軸の中間ジャーナル部と仕切板との間の摺動部分に潤滑油が供給される。さらに、中間ジャーナル部と上側に位置するクランク部との間に潤滑油を一時的に蓄える空間を確保すべく、中間ジャーナル部が隣り合う二つのクランク部の間の丁度中間に位置されている。

中間ジャーナル部の潤滑性を良好に維持するためには、中間ジャーナル部と仕切板との間の摺動部の長さを回転軸の軸方向に十分に確保することが望まれる。しかしながら、摺動部を長くすると、回転軸の全長が増大するのを避けられず、ロータリコンプレッサのコンパクト化を妨げる一つの要因となる。

さらに、中間ジャーナル部と、当該中間ジャーナル部と隣り合う一方のクランク部との間には、仕切板を回転軸上に組み込むための隙間が必要となるので、この隙間の分だけ中間ジャーナル部と軸受との間のスパンが増大するのを否めない。

この結果、ロータリコンプレッサの運転中に中間ジャーナル部と軸受との間で回転軸が撓むことがあり、ロータリコンプレッサの性能および信頼性を高める上で改善の余地がある。

本発明の目的は、回転軸の中間ジャーナル部の潤滑性を確保しつつ、回転軸の全長を短く抑えることができ、コンパクトなロータリコンプレッサを得ることにある。

本実施形態によると、ロータリコンプレッサは、密閉容器と、前記密閉容器の内部に収容され、作動流体を圧縮する圧縮機構部と、前記圧縮機構部を駆動する駆動源と、を備えている。

前記圧縮機構部は、前記駆動源に連結された回転軸と、前記回転軸を回転自在に支持する第１の軸受および第２の軸受と、前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に介在され、前記回転軸の軸方向に間隔を存して配列されるとともに、夫々がシリンダ室を規定する複数のシリンダボディと、隣り合うシリンダボディの間に設けられ、軸受孔を有する仕切板と、を含んでいる。

前記回転軸は、前記第１の軸受に支持された第１のジャーナル部と、前記第２の軸受に支持された第２のジャーナル部と、前記第１のジャーナル部と前記第２のジャーナル部との間に位置するとともに、前記シリンダ室に収容された円盤状の複数のクランク部と、前記回転軸の軸方向に隣り合う前記クランク部の間で一方の前記クランク部の側に片寄った位置に設けられ、前記仕切板の前記軸受孔に摺動可能に支持された中間ジャーナル部と、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部と前期中間ジャーナル部との間に跨るとともに、前記中間ジャーナル部よりも径が小さい中間軸部と、を有している。

前記回転軸の前記中間軸部の軸方向の長さをＨ、
前記仕切板の前記軸受孔の軸方向の長さをＨｐ、
前記仕切板の前記軸受孔の内径をＤｐ、
前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部の外径をＤｃ、
前記回転軸の前記中間ジャーナル部の外径をＤｍ、
他方の前記クランク部の前記中間軸部の側に位置する端縁に設けられた第１の面取り部の軸方向長さをＣ１、
前記軸受孔の他方の前記クランク部の側に位置する開口縁に設けられた第２の面取り部の軸方向長さをＣ２、
前記中間ジャーナル部の前記中間軸部の側に位置する端縁に設けられた第３の面とり部の軸方向長さをＣ３、
前記軸受孔の前記第２の面取り部の反対側に位置する開口縁に設けられた第４の面取り部の軸方向長さをＣ４とした時、
前記Ｄｐが前記Ｄｃおよび前記Ｄｍよりも大きいとともに、

の全ての関係を満たす。前記軸受孔を有する前記仕切板の内部に、前記作動流体が導かれる吸込口と、前記仕切板を間に挟んで向かい合う二つの前記シリンダボディに対応する前記シリンダ室に向けて前記吸込口から分岐された二つの分岐通路と、が形成されている。前記軸受孔を有する前記仕切板は、前記軸受孔に連続する逃げ凹部を有している。当該逃げ凹部は、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に向けて開口されているとともに、当該クランク部の外径よりも大きな形状を有している。前記仕切板は、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に対応する前記シリンダボディの側に位置する端面を有し、当該端面に一方の前記分岐通路および前記逃げ凹部が互いに並んで開口されているとともに、前記逃げ凹部は、前記回転軸の中心軸線に対し一方の前記分岐通路から遠ざかる方向に偏心した位置で前記仕切板の前記端面に開口されている。

図１は、第１の実施形態に係る冷凍サイクル装置の構成を概略的に示す回路図である。 図２は、第１の実施形態に係る２シリンダ形ロータリコンプレッサの断面図である。 図３は、第１の実施形態において、第１のシリンダ室におけるローラとベーンとの位置関係を示す断面図である。 図４は、第１の実施形態において、仕切板を回転軸の第２のジャーナル部から第２のクランク部の外側を通して中間ジャーナル部の位置に移動させた状態を示す断面図である。 図５は、第１の実施形態において、仕切板を回転軸の第２のクランク部と中間ジャーナル部との間で傾けた状態を示す断面図である。 図６は、図５のＦ６の箇所を拡大して示す断面図である。 図７は、第１の実施形態において、仕切板を回転軸の第２のクランク部と中間ジャーナル部との間で回転軸の径方向にずらした状態を示す断面図である。 図８は、第１の実施形態において、仕切板を回転軸の第２のクランク部と中間ジャーナル部との間で図５とは逆の方向に傾けた状態を示す断面図である。 図９は、図８のＦ９の箇所を拡大して示す断面図である。 図１０は、第１の実施形態において、仕切板の軸受孔に回転軸の中間ジャーナル部を嵌合させた状態を示す断面図である。 図１１は、第２の実施形態に係る３シリンダ形ロータリコンプレッサの断面図である。 図１２は、第２の実施形態の圧縮機構部で用いる第２の仕切板の下面図である。 図１３Ａは、第２の実施形態において、回転軸の中間ジャーナル部、第３のクランク部および第２の中間軸部の寸法関係を示す側面図である。 図１３Ｂは、第２の実施形態において、第２の仕切板の軸受孔の寸法を示す断面図である。

[第１の実施形態]
以下、第１の実施形態について、図１ないし図１０を参照して説明する。

図１は、例えば冷凍サイクル装置の一例である空気調和機１の冷凍サイクル回路図である。空気調和機１は、ロータリコンプレッサ２、四方弁３、室外熱交換器４、膨張装置５および室内熱交換器６を主要な要素として備えている。空気調和機１を構成する前記複数の要素は、作動流体としての冷媒が循環する循環回路７を介して接続されている。

具体的に述べると、図１に示すように、ロータリコンプレッサ２の吐出側は、四方弁３の第１ポート３aに接続されている。四方弁３の第２ポート３ｂは、室外熱交換器４に接続されている。室外熱交換器４は、膨張装置５を介して室内熱交換器６に接続されている。室内熱交換器６は、四方弁３の第３ポート３ｃに接続されている。四方弁３の第４ポート３ｄは、アキュームレータ８ロータリコンプレッサ２の吸入側であるアキュームレータ８に接続されている。

空気調和機１が冷房モードで運転を行う場合、四方弁３は、第１ポート３ａが第２ポート３ｂに連通し、第３ポート３ｃが第４ポート３ｄに連通するように切り替わる。冷房モードで空気調和機１の運転が開始されると、ロータリコンプレッサ２の圧縮機構部で圧縮された高温・高圧の気相冷媒が四方弁３を経由して放熱器（凝縮器）として機能する室外熱交換器４に導かれる。

室外熱交換器４に導かれた気相冷媒は、空気との熱交換により凝縮し、高圧の液相冷媒に変化する。高圧の液相冷媒は、膨張装置５を通過する過程で減圧されて低圧の気液二相冷媒に変化する。気液二相冷媒は、吸熱器（蒸発器）として機能する室内熱交換器６に導かれるとともに、当該室内熱交換器６を通過する過程で空気と熱交換する。

この結果、気液二相冷媒は、空気から熱を奪って蒸発し、低温・低圧の気相冷媒に変化する。室内熱交換器６を通過する空気は、液相冷媒の蒸発潜熱により冷やされ、冷風となって空調（冷房）すべき場所に送られる。

室内熱交換器６を通過した低温・低圧の気相冷媒は、四方弁３を経由してロータリコンプレッサ２のアキュームレータ８に導かれ、液相冷媒と気相冷媒とに分離される。低温・低圧の気相冷媒は、ロータリコンプレッサ２の圧縮機構部に吸い込まれるとともに、再び高温・高圧の気相冷媒に圧縮されて循環回路７に吐出される。

一方、空気調和機１が暖房モードで運転を行う場合、四方弁３は、第１ポート３aが第３ポート３ｃに連通し、第２ポート３ｂが第４ポート３ｄに連通するように切り替わる。そのため、室内熱交換器６が凝縮器として機能し、室内熱交換器６を通過する空気は、気相冷媒との熱交換により加熱され、温風となって空調（暖房）すべき場所に送られる。

室内熱交換器６を通過した高温の液相冷媒は、膨張装置５を通過する過程で減圧されて低圧の気液二相冷媒に変化する。気液二相冷媒は、蒸発器として機能する室外熱交換器４に導かれて蒸発する。

次に、ロータリコンプレッサ２の具体的な構成について、図２ないし図１０を参照して説明する。図２は、縦形の２シリンダ形ロータリコンプレッサ２を示す断面図である。図２に示すように、２シリンダ形ロータリコンプレッサ２は、密閉容器１０、電動機１１および圧縮機構部１２を主要な要素として備えている。

密閉容器１０は、円筒状の周壁１０ａを有するとともに、鉛直方向に沿うように起立されている。密閉容器１０の内部には、潤滑油が蓄えられている。さらに、吐出管１０ｂが密閉容器１０の上端部に設けられている。吐出管１０ｂは、循環回路７を介して四方弁３の第１ポート３ａに接続されている。

電動機１１は、駆動源の一例であり、潤滑油の液面Ｓよりも上方に位置するように密閉容器１０の軸方向に沿う中間部に収容されている。電動機１１は、いわゆるインナーロータ形のモータであって、固定子１３および回転子１４を備えている。固定子１３は、密閉容器１０の周壁１０ａの内面に固定されている。回転子１４は、固定子１３で取り囲まれている。

圧縮機構部１２は、潤滑油に浸かるように密閉容器１０の下部に収容されている。図２に示すように、圧縮機構部１２は、回転軸１５、第１の冷媒圧縮部１６Ａ、第２の冷媒圧縮部１６Ｂ、仕切板１７、スペーサ１８、第１の軸受１９および第２の軸受２０を主要な要素として備えている。

回転軸１５は、密閉容器１０に対し同軸状に位置されるとともに、密閉容器１０の軸方向に起立された真っ直ぐな中心軸線Ｏ１を有している。回転軸１５は、上部に位置された第１のジャーナル部２４ａと、下端部に位置された第２のジャーナル部２４ｂと、第１のジャーナル部２４ａと第２のジャーナル部２４ｂとの間に位置された中間ジャーナル部２４ｃと、中間ジャーナル部２４ｃと第２のジャーナル部２４ｂとの間に位置された中間軸部２５と、第１のクランク部２３ａと、第２のクランク部２３ｂと、を含む。本実施形態の回転軸１５は、前記複数の要素が一体に形成された一体構造物であって、第１のジャーナル部２４ａの上端部が電動機１１の回転子１４に連結されている。

第１のジャーナル部２４ａおよび第２のジャーナル部２４ｂは、回転軸１５の軸方向に離れている。中間ジャーナル部２４ｃは、円形の断面形状を有する円盤状の要素であって、第１のジャーナル部２４ａおよび第２のジャーナル部２４ｂよりも大きな外径を有している。第１のジャーナル部２４ａ、第２のジャーナル部２４ｂおよび中間ジャーナル部２４ｃは、回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対し同軸状に位置されている。

さらに、中間軸部２５は、回転軸１５の中心軸線Ｏ１の上で中間ジャーナル部２４ｃに連続するとともに、中間ジャーナル部２４ｃよりも外径が小さい。

第１のクランク部２３ａおよび第２のクランク部２３ｂは、夫々円形の断面形状を有する円盤状の要素であって、回転軸１５の軸方向に間隔を存して並んでいる。

さらに、第１のクランク部２３ａおよび第２のクランク部２３ｂは、回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対し偏心している。中心軸線Ｏ１に対する第１のクランク部２３ａおよび第２のクランク部２３ｂの偏心方向は、例えば回転軸１５の周方向に１８０°ずれている。

第１のクランク部２３ａは、第１のジャーナル部２４ａと中間ジャーナル部２４ｃとの間に介在されている。第１のクランク部２３ａの外径は、例えば中間ジャーナル部２４ｃの外径と等しい。

第２のクランク部２３ｂは、中間軸部２５と第２のジャーナル部２４ｂとの間に介在されている。第２のクランク部２３ｂの外径は、中間ジャーナル部２４ｃの外径以下で、中間軸部２５の外径よりも大きい。

本実施形態によると、中間ジャーナル部２４ｃは、第１のクランク部２３ａと第２のクランク部２３ｂとの間において、第２のクランク部２３ｂよりも第１のクランク部２３ａの側に片寄った位置に設けられている。そのため、中間ジャーナル部２４ｃは、中間軸部２５の軸長に相当する距離だけ第２のクランク部２３ｂから離れている。

言い換えると、中間軸部２５は、中間ジャーナル部２４ｃと第２のクランク部２３ｂとの間に跨っており、これら中間ジャーナル部２４ｃと第２のクランク部２３ｂとの間に中間軸部２５の軸長に相当する隙間を規定している。

図２に示すように、第１の冷媒圧縮部１６Ａおよび第２の冷媒圧縮部１６Ｂは、密閉容器１０の内部で回転軸１５の軸方向に間隔を存して並んでいる。第１の冷媒圧縮部１６Ａは、第１のシリンダボディ２９ａを有している。第２の冷媒圧縮部１６Ｂは、第２のシリンダボディ２９ｂを有している。第１および第２のシリンダボディ２９ａ，２９ｂは、例えば回転軸１５の軸方向に沿う厚さが同一に設定されている。

さらに、第１の冷媒圧縮部１６Ａの第１のシリンダボディ２９ａは、第２の冷媒圧縮部１６Ｂの第２のシリンダボディ２９ｂよりも電動機１１の側に位置されている。

仕切板１７は、第１のシリンダボディ２９ａと第２のシリンダボディ２９ｂとの間に介在されている。仕切板１７の上端面は、第１のシリンダボディ２９ａの内径部を下方から覆うように第１のシリンダボディ２９ａの下面に当接されている。

スペーサ１８は、例えば仕切板１７よりも薄い円盤状の要素であって、仕切板１７と第２のシリンダボディ２９ｂとの間に介在されている。スペーサ１８の上端面は、仕切板１７の下端面に当接されている。スペーサ１８の下端面は、第２のシリンダボディ２９ｂの内径部を上方から覆うように第２のシリンダボディ２９ｂの上面に当接されている。

図２に示すように、第１の軸受１９は、第１のシリンダボディ２９ａの上に配置されている。第１の軸受１９は、回転軸１５の第１のジャーナル部２４ａを回転自在に支持する筒状の軸受本体３１と、軸受本体３１の一端から回転軸１５の径方向に広がるフランジ状の端板３２と、を有している。端板３２は、第１のシリンダボディ２９ａの内径部を上方から覆うように第１のシリンダボディ２９ａの上面に当接されている。

第１の軸受１９の端板３２は、リング状の支持部材３３で取り囲まれている。支持部材３３は、密閉容器１０の周壁１０ａの内面の所定の位置に例えば溶接等の手段で固定されている。

支持部材３３の下面には、電動機１１に最も近い第１のシリンダボディ２９ａの外周部が複数の締結ボルト３４(一つのみを図示)を介して固定されている。

第２の軸受２０は、第２のシリンダボディ２９ｂの下に配置されている。第２の軸受２０は、回転軸１５の第２のジャーナル部２４ｂを回転自在に支持する筒状の軸受本体３６と、軸受本体３６の一端から回転軸１５の径方向に広がるフランジ状の端板３７と、を有している。端板３７は、第２のシリンダボディ２９ｂの内径部を下方から覆うように第２のシリンダボディ２９ｂの下面に当接されている。

第１の軸受１９の端板３２、第１のシリンダボディ２９ａ、仕切板１７、スペーサ１８、第２のシリンダボディ２９ｂおよび第２の軸受２０の端板３７は、回転軸１５の軸方向に積層されているとともに、図示しない複数の締結ボルトを介して一体的に結合されている。したがって、第１の軸受１９および第２の軸受２０は、回転軸１５の軸方向に離れている。

図２に示すように、第１のマフラカバー３８が第１の軸受１９に付設されている。第１のマフラカバー３８および第１の軸受１９は、互いに協働して第１の消音室３９を規定している。第１の消音室３９は、第１のマフラカバー３８が有する複数の排気孔(図示せず)を通じて密閉容器１０の内部に開口されている。

第２のマフラカバー４０が第２の軸受２０に付設されている。第２のマフラカバー４０および第２の軸受２０は、互いに協働して第２の消音室４１を規定している。第２の消音室４１は、回転軸１５の軸方向に延びる吐出通路(図示せず)を介して第１の消音室３９に連通されている。

本実施形態によると、第１のシリンダボディ２９ａの内径部、仕切板１７および第１の軸受１９の端板３２で囲まれた領域は、第１のシリンダ室４３を規定している。第１のシリンダ室４３には、回転軸１５の第１のクランク部２３ａが収容されている。

第２のシリンダボディ２９ｂの内径部、スペーサ１８および第２の軸受２０の端板３７で囲まれた領域は、第２のシリンダ室４４を規定している。第２のシリンダ室４４には、回転軸１５の第２のクランク部２３ｂが収容されている。

図２に示すように、円形の軸受孔４５が仕切板１７の中央部に開口されている。軸受孔４５には、回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃが摺動可能に嵌合されている。この嵌合により、仕切板１７が回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃを支える軸受としての機能を兼ねている。

本実施形態では、軸受孔４５の軸方向の長さは、回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃの軸方向の長さと同等か、それ以上に設定されている。

中間ジャーナル部２４ｃの外周面および軸受孔４５の内周面は、密閉容器１０に蓄えられた潤滑油で潤滑される。すなわち、中間ジャーナル部２４ｃの外周面と軸受孔４５の内周面との間が潤滑油の油膜によって隔てられており、回転軸１５の回転時に中間ジャーナル部２４ｃに作用する荷重の多くが油膜反力によって受け止められる。

円形の貫通孔４８がスペーサ１８の中央部に開口されている。貫通孔４８は、軸受孔４５に連続するとともに、軸受孔４５よりも内径が大きい。貫通孔４８の内径は、第２のクランク部２３ｂの外径よりも大きい。さらに、回転軸１５の中間軸部２５は、貫通孔４８を貫通している。中間軸部２５の外周面は、貫通孔４８の内周面に接することなく、当該内周面から離れている。

図２に示すように、リング状の第１のローラ５０が第１のクランク部２３ａの外周面に嵌め込まれている。第１のローラ５０は、回転軸１５と一体的に第１のシリンダ室４３内で偏心回転するとともに、第１のローラ５０の外周面の一部が第１のシリンダボディ２９ａの内径部の内周面に摺動可能に接している。

第１のローラ５０の上面は、第１の軸受１９の端板３２の下面に摺動可能に接している。第１のローラ５０の下面は、軸受孔４５の周囲で仕切板１７の上端面に摺動可能に接している。これにより、第１のシリンダ室４３の気密性が確保されている。

リング状の第２のローラ５１が第２のクランク部２３ｂの外周面に嵌め込まれている。第２のローラ５１は、回転軸１５と一体的に第２のシリンダ室４４内で偏心回転するとともに、第２のローラ５１の外周面の一部が第２のシリンダボディ２９ｂの内径部の内周面に摺動可能に接している。

第２のローラ５１の上面は、貫通孔４８の周囲でスペーサ１８の下端面に摺動可能に接している。第２のローラ５１の下面は、第２の軸受２０の端板３７の上面に摺動可能に接している。これにより、第２のシリンダ室４４の気密性が確保されている。

図３に第１の冷媒圧縮部１６Ａを代表して示すように、ベーン５２が第１のシリンダボディ２９ａに支持されている。ベーン５２は、第１のシリンダ室４３に進出したり、第１のシリンダ室４３から退く方向に移動可能であるとともに、ベーン５２の先端部が第１のローラ５０の外周面に摺動可能に押し付けられている。

ベーン５２は、第１のローラ５０と協働して第１のシリンダ室４３を吸入領域Ｒ１と圧縮領域Ｒ２とに仕切っている。そのため、第１のローラ５０が第１のシリンダ室４３内で偏心回転すると、第１のシリンダ室４３の吸入領域Ｒ１および圧縮領域Ｒ２の容積が連続的に変化する。図示を省略するが、第２のシリンダ室４４も同様のベーンで吸入領域Ｒ１と圧縮領域Ｒ２とに仕切られている。

図２および図３に示すように、第１および第２のシリンダボディ２９ａ，２９ｂは、夫々第１および第２のシリンダ室４３，４４の吸入領域Ｒ１に開口する吸込口５４を有している。さらに、第１および第２の接続管５５ａ，５５ｂが第１および第２のシリンダボディ２９ａ，２９ｂの吸込口５４に接続されている。第１および第２の接続管５５ａ，５５ｂは、密閉容器１０の周壁１０ａを貫通して密閉容器１０の外に突出されている。

ロータリコンプレッサ２のアキュームレータ８は、垂直に起立した姿勢で密閉容器１０の脇に付設されている。アキュームレータ８は、液相冷媒が分離された気相冷媒を第１のシリンダ室４３および第２のシリンダ室４４に分配する二本の分配管５６ａ，５６ｂを有している。分配管５６ａ，５６ｂは、アキュームレータ８の底からアキュームレータ８の外に突出されているとともに、第１および第２の接続管５５ａ，５５ｂの開口端に気密に接続されている。

第１の吐出ポート５７が第１の軸受１９の端板３２に形成されている。第１の吐出ポート５７は、第１のシリンダ室４３および第１の消音室３９に開口されている。さらに、第１の軸受１９の端板３２には、第１の吐出ポート５７を開閉するリード弁５８が組み込まれている。

第２の吐出ポート５９が第２の軸受２０の端板３７に形成されている。第２の吐出ポート５９は、第２のシリンダ室４４および第２の消音室４１に開口されている。さらに、第２の軸受２０の端板３７には、第２の吐出ポート５９を開閉するリード弁６０が組み込まれている。

このような２シリンダ形ロータリコンプレッサ２において、電動機１１により回転軸１５が回転されると、第１および第２のローラ５０，５１が第１および第２のシリンダ室４３，４４内で偏心回転する。これにより、第１および第２のシリンダ室４３，４４の吸入領域Ｒ１および圧縮領域Ｒ２の容積が変化し、アキュームレータ８内の気相冷媒が分配管５６ａ，５６ｂから第１の接続管５５ａ、第２の接続管５５ｂおよび吸込口５４を介して第１および第２のシリンダ室４３，４４の吸入領域Ｒ１に吸い込まれる。

第１のシリンダ室４３の吸入領域Ｒ１に吸い込まれた気相冷媒は、吸入領域Ｒ１が圧縮領域Ｒ２に移行する過程で圧縮される。気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点でリード弁５８が開き、第１のシリンダ室４３で圧縮された気相冷媒が第１の吐出ポート５７から第１の消音室３９に吐出される。

第２のシリンダ室４４の吸入領域Ｒ１に吸い込まれた気相冷媒は、吸入領域Ｒ１が圧縮領域Ｒ２に移行する過程で圧縮される。気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点でリード弁６０が開き、第２のシリンダ室４４で圧縮された気相冷媒が第２の吐出ポート５９から第２の消音室４１に吐出される。第２の消音室４１に吐出された気相冷媒は、吐出通路を通じて第１の消音室３９に導かれる。

この結果、第１および第２のシリンダ室４３，４４で圧縮された気相冷媒は、第１の消音室３９から第１のマフラカバー３８の排気孔を通じて密閉容器１０の内部に連続的に吐出される。密閉容器１０の内部に吐出された気相冷媒は、電動機１１を通過した後、吐出管１０ｂから四方弁３に導かれる。

ところで、本実施形態に係る２シリンダ形ロータリコンプレッサ２では、第１のシリンダ室４３と第２のシリンダ室４４との間を隔てる仕切板１７が回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃを支持する軸受としての機能を兼ねている。

このため、仕切板１７の軸受孔４５を中間ジャーナル部２４ｃに組み付けるためには、仕切板１７の軸受孔４５に回転軸１５の第２のジャーナル部２４ｂを挿入した後、仕切板１７を第２のクランク部２３ｂおよび中間軸部２５の外側を通して中間ジャーナル部２４ｃの位置まで移動させる必要がある。

すなわち、仕切板１７を回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃに組み付けるには、まず、図４に二点鎖線で示すように、仕切板１７の軸受孔４５に回転軸１５の第２のジャーナル部２４ｂを挿入する。この状態で、仕切板１７の軸受孔４５が回転軸１５の第２のクランク部２３ｂの外側を通過するように、仕切板１７を回転軸１５の軸方向に移動させる。

軸受孔４５の内径は、第２のクランク部２３ｂの外径および中間軸部２５の外径よりも大きいので、仕切板１７を第２のクランク部２３ｂの外側を通して中間軸部２５の位置まで移動させることができる。図４は、仕切板１７が中間軸部２５の位置まで移動された状態を示している。

本実施形態によると、仕切板１７の厚さに相当する軸受孔４５の軸方向に沿う長さは、中間軸部２５の軸方向に沿う長さよりも長い。しかも、第２のクランク部２３ｂは、中間ジャーナル部２４ｃおよび中間軸部２５に対し偏心している。そのため、軸受孔４５が中間ジャーナル部２４ｃと同軸状に位置するように、中間軸部２５の位置にある仕切板１７を回転軸１５の径方向に移動させようとしても、軸受孔４５のうち第２のクランク部２３ｂの側に位置する開口縁が第２のクランク部２３ｂの外周面と干渉し合い、仕切板１７を回転軸１５の径方向に移動させることができなくなる。

そのため、図５および図６に示すように、軸受孔４５の第２のクランク部２３ｂの側の開口縁が第２のクランク部２３ｂの外周面から外れるように、中間軸部２５の位置にある仕切板１７を回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対し傾ける。これにより、仕切板１７の軸受孔４５の開口縁と第２のクランク部２３ｂの外周面との干渉が回避される。

この状態で、図７に示すように、中間軸部２５の位置にある仕切板１７を傾けたまま回転軸１５の径方向に移動させる。引き続いて、図８および図９に示すように、中間軸部２５の位置にある仕切板１７を図５とは逆の方向に傾け、仕切板１７の軸受孔４５と中間ジャーナル部２４ｃとが同軸状に位置するように、回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対する仕切板１７の姿勢を調整する。

この後、図１０に示すように、仕切板１７を回転軸１５の軸方向に移動させ、仕切板１７の軸受孔４５に回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃを摺動可能に嵌合させる。この嵌合により、回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃが仕切板１７の軸受孔４５に支持された状態に移行し、回転軸１５に対する仕切板１７の組み付けが完了する。

ところで、本実施形態の２シリンダ形ロータリコンプレッサ２では、図６および図９に最もよく示されるように、第２のクランク部２３ｂの中間軸部２５の側に位置する端縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第１の面取り部６２が形成されている。さらに、軸受孔４５の第２のクランク部２３ｂの側に位置する開口縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第２の面取り部６３が形成されている。

加えて、中間ジャーナル部２４ｃの中間軸部２５の側に位置する端縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第３の面取り部６４が形成されている。同様に、軸受孔４５の第２の面取り部６３の反対側に位置する開口縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第４の面取り部６５が形成されている。

この際、軸受孔４５の軸方向に沿う長さは、中間軸部２５の軸方向に沿う長さよりも長いために、図５および図８に示すように仕切板１７を傾けると、軸受孔４５の第２の面取り部位６３および第４の面取り部６５が第２のクランク部２３ｂの第１の面取り部６２および中間ジャーナル部２４ｃの第３の面取り部６４と干渉する可能性があり得る。

そこで、本実施形態では、図４、図６および図９に示すように、回転軸１５の中間軸部２５の軸方向の長さをＨ、仕切板１７の軸受孔４５の軸方向の長さをＨｐ、仕切板１７の軸受孔４５の内径をＤｐ、第２の軸受２０と隣り合う第２のクランク部２３ｂの外径をＤｃ、回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃの外径をＤｍとした時、前記Ｄｐが前記Ｄｃおよび前記Ｄｍよりも大きく設定されている。

さらに、前記第１の面取り部６２の軸方向長さをＣ１、前記第２の面取り部６３の軸方向長さをＣ２、前記第３の面取り部６４の軸方向長さをＣ３、前記第４の面取り部６５の軸方向長さをＣ４とした時、下記の式(1)、(2)、(3)の全ての関係が成立するように回転軸１５の各部の寸法が規定されている。

・・・(1)

・・・(2)

・・・(3)

第１の実施形態によると、回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃは、第１のクランク部２３ａと第２のクランク部２３ｂとの間で第１のクランク部２３ａの側に片寄っているので、中間ジャーナル部２４ｃの軸長を長くすることができる。しかも、軸受孔４５の軸方向の長さＨｐが中間軸部２５の軸方向の長さＨを上回るので、中間ジャーナル部２４ｃと軸受孔４５との摺動部分の軸長を十分に確保することができる。

このため、互いに摺動し合う中間ジャーナル部２４ｃの外周面と軸受孔４５の内周面とを潤滑する潤滑油が中間ジャーナル部２４ｃと軸受孔４５との間から流出し難くなり、中間ジャーナル部２４ｃの外周面と軸受孔４５の内周面との間を隔てる潤滑油の油膜が途切れるのを防止できる。

よって、回転軸１５の中間ジャーナル部２４ｃの潤滑性を改善することができ、圧縮機構部１２の摩擦損失を極力少なく抑えて、２シリンダ形ロータリコンプレッサ２の性能および信頼性を高めることができる。

加えて、中間ジャーナル部２４ｃと第２のクランク部２３ｂとの間には、中間軸部２５の長さに相当する隙間が存在する。このため、中間ジャーナル部２４ｃの軸長を多少長くしても、仕切板１７を回転軸１５に組み付ける過程で中間軸部２５の位置に移動された仕切板１７を、前記隙間を利用して回転軸１５の中心軸線Ｏ１に対し傾けることができる。

本実施形態では、前記式(1)および前記式(2)の関係を満たすように回転軸１５の各部の寸法が規定されている。この結果、図５および図６に示すように、軸受孔４５の第２の面取り部６３が第２のクランク部２３ｂの第１の面取り部６２から外れるように仕切板１７を傾けた時に、互いに近接し合う第１の面取り部６２と第２の面取り部６３との間に、図６に平方根で示される大きさのクリアランスを確保できる。

したがって、軸受孔４５の第２の面取り部６３が第２のクランク部２３ｂの第１の面取り部６２と干渉し合うのを回避でき、中間軸部２５の位置にある仕切板１７を回転軸１５の径方向に移動させることができる。

さらに、本実施形態では、前記式(1)および前記式(3)の関係を満たすように回転軸１５の各部の寸法が規定されているので、図８および図９に示すように、軸受孔４５と中間ジャーナル部２４ｃとが同軸状に位置するように仕切板１７を傾けた時に、互いに近接し合う第３の面取り部６４と第４の面取り部６５との間に、図９に平方根で示される大きさのクリアランスを確保できる。

このため、軸受孔４５の第４の面取り部６５が中間ジャーナル部２４ｃの第３の面取り部６４と干渉し合うのを回避でき、中間軸部２５の位置にある仕切板１７を中間ジャーナル部２４ｃに向けて移動させることができる。

したがって、仕切板１７を第２のジャーナル部２４ｂから第２のクランク部２３ｂおよび中間軸部２５を通り越して中間ジャーナル部２４ｃの位置まで無理なく移動させることができ、仕切板１７を回転軸１５に容易に組み付けることができる。

それとともに、前記(1)式、前記(2)式および前記(3)式の関係を全て満たすことで、仕切板１７を回転軸１５に組み付ける際の作業性を損なうことなく、中間軸部２５の軸方向の長さＨ、ひいては中間ジャーナル部２４ｃと第２のクランク部２３ｂとの間の軸間距離を可能な限り短縮することができる。

この結果、回転軸１５が第１のクランク部２３ａと第２のクランク部２３ｂとの間に中間ジャーナル部２４ｃを有するにも拘らず、回転軸１５の全長の増大を抑えることができる。よって、回転軸１５が撓み難くなることと相まって、コンパクトで信頼性の高い２シリンダ形ロータリコンプレッサ２を提供することができる。

第１の実施形態によると、仕切板１７と第２のシリンダボディ２９ｂとの間にスペーサ１８が介在され、当該スペーサ１８の貫通孔４８を回転軸１５の中間軸部２５が貫通している。スペーサ１８の存在により、当該スペーサ１８の厚さ分だけ第２のシリンダボディ２９ｂが第２のクランク部２３ｂの方向に移動し、第２のシリンダボディ２９ｂの軸方向に沿う中央部に第２のクランク部２３ｂを位置させることができる。

このため、第２のシリンダボディ２９ｂに対応する第２のシリンダ室４４の大容量化や高負荷化が可能となり、２シリンダ形ロータリコンプレッサ２の能力を高める上で好都合となる。

さらに、第１の実施形態では、第２のクランク部２３ｂの外径が第１のクランク部２３ａの外径よりも小さいので、その分、仕切板１７の軸受孔４５の内径を小さくできる。これにより、回転軸１５に対する仕切板１７の組み付け性を損なうことなく、軸受孔４５と中間ジャーナル部２４ｃとの接触面積を減らすことができ、回転軸１５の摺動損失を低減できる。

それとともに、第１のクランク部２３ａの外径を第２のクランク部２３ｂの外径よりも大きく保つことで、第１のクランク部２３ａに対応する第１のシリンダ室４３の負荷を高めることができ、２シリンダ形ロータリコンプレッサ２の能力の向上に寄与するといった利点がある。

［第２の実施形態］
図１１および図１２は、第２の実施形態を開示している。第２の実施形態は、縦形の３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００を開示している。３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００は、主に密閉容器１０に収容された圧縮機構部１０１の構成が第１の実施形態と相違している。それ以外の３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００の基本的な構成は、第１の実施形態の２シリンダ形ロータリコンプレッサ２と同様である。そのため、第２の実施形態において、第１の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。

図１１に示すように、圧縮機構部１０１は、回転軸１０２、第１の冷媒圧縮部１０３Ａ、第２の冷媒圧縮部１０３Ｂ、第３の冷媒圧縮部１０３Ｃ、第１の仕切板１０４ａ、第２の仕切板１０４ｂおよびスペーサ１０５を主要な要素として備えている。

回転軸１０２は、密閉容器１０に対し同軸状に位置されるとともに、密閉容器１０の軸方向に起立された真っ直ぐな中心軸線Ｏ１を有している。回転軸１０２は、上部に位置された第１のジャーナル部１０９ａと、下端部に位置された第２のジャーナル部１０９ｂと、第１のジャーナル部１０９ａと第２のジャーナル部１０９ｂとの間に位置された中間ジャーナル部１０９ｃと、中間ジャーナル部１０９ｃと第１のジャーナル部１０９ａとの間に位置された第１の中間軸部１０９ｄと、中間ジャーナル部１０９ｃと第２のジャーナル部１０９ｂとの間に位置された第２の中間軸部１０９ｅと、第１ないし第３のクランク部１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃと、を含む。

本実施形態の回転軸１０２は、前記複数の要素が一体に形成された一体構造物であって、第１のジャーナル部１０９ａの上端部が電動機１１の回転子１４に連結されている。

第１のジャーナル部１０９ａおよび第２のジャーナル部１０９ｂは、回転軸１０２の軸方向に離れている。中間ジャーナル部１０９ｃは、円形の断面形状を有する円盤状の要素であって、例えば第１のジャーナル部１０９ａおよび第２のジャーナル部１０９ｂよりも大きな外径を有している。第１のジャーナル部１０９ａ、第２のジャーナル部１０９ｂ、中間ジャーナル部１０９ｃおよび第１の中間軸部１０９ｄは、回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対し同軸状に位置されている。

さらに、第２の中間軸部１０９ｅは、回転軸１０２の中心軸線Ｏ１の上で中間ジャーナル部１０９ｃに連続するとともに、中間ジャーナル部１０９ｃよりも外径が小さい。

第１ないし第３のクランク部１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃは、夫々円形の断面形状を有する円盤状の要素であって、回転軸１０２の軸方向に間隔を存して並んでいる。加えて、第１ないし第３のクランク部１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃは、回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対し偏心している。中心軸線Ｏ１に対する第１ないし第３のクランク部１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃの偏心方向は、例えば回転軸１０２の周方向に１２０°ずれている。

第１のクランク部１０８ａは、第１のジャーナル部１０９ａと第１の中間軸部１０９ｄとの間に介在されている。第２のクランク部１０８ｂは、第１の中間軸部１０９ｄと中間ジャーナル部１０９ｃとの間に介在されている。第３のクランク部１０８ｃは、第２の中間軸部１０９ｅと第２のジャーナル部１０９ｂとの間に介在されている。

第１のクランク部１０８ａおよび第２のクランク部１０８ｂは、外径が互いに等しいとともに、中間ジャーナル部１０９ｃよりも外径が大きい。第３のクランク部１０８ｃは、第１のクランク部１０８ａおよび第２のクランク部１０８ｂよりも外径が小さく、第２の中間軸部１０９ｅよりも外径が大きい。

本実施形態によると、中間ジャーナル部１０９ｃは、第２のクランク部１０８ｂと第３のクランク部１０８ｃとの間において、第３のクランク部１０８ｃよりも第２のクランク部１０８ｂの側に片寄った位置に設けられている。そのため、中間ジャーナル部１０９ｃは、第２の中間軸部１０９ｅの軸長に相当する距離だけ第３のクランク部１０８ｃから離れている。

言い換えると、第２の中間軸部１０９ｅは、中間ジャーナル部１０９ｃと第３のクランク部１０８ｃとの間に跨るとともに、中間ジャーナル部１０９ｃと第３のクランク部１０８ｃとの間に第２の中間軸部１０９ｅの軸長に相当する隙間を規定している。

図１１に示すように、第１ないし第３の冷媒圧縮部１０３Ａ，１０３Ｂ，１０３ｃは、密閉容器１０の内部で回転軸１０２の軸方向に間隔を存して並んでいる。第１ないし第３の冷媒圧縮部１０３Ａ，１０３Ｂ，１０３ｃは、夫々第１のシリンダボディ１１３ａ、第２のシリンダボディ１１３ｂおよび第３のシリンダボディ１１３ｃを有している。第１ないし第３のシリンダボディ１１３ａ，１１３ｂ，１１３ｃは、例えば回転軸１０２の軸方向に沿う厚さが同一に設定されている。

第１の仕切板１０４ａは、第１のシリンダボディ１１３ａと第２のシリンダボディ１１３ｂとの間に介在されている。第１の仕切板１０４ａの上端面は、第１のシリンダボディ１１３ａの内径部を下方から覆うように第１のシリンダボディ１１３ａの下面に当接されている。第１の仕切板１０４ａの下端面は、第２のシリンダボディ１１３ｂの内径部を上方から覆うように第２のシリンダボディ１１３ｂの上面に当接されている。

第２の仕切板１０４ｂは、第２のシリンダボディ１１３ｂと第３のシリンダボディ１１３ｃとの間に介在されている。第２の仕切板１０４ｂの上端面は、第２のシリンダボディ１１３ｂの内径部を下方から覆うように第２のシリンダボディ１１３ｂの下面に当接されている。

スペーサ１０５は、偏平な円盤状の要素であって、第２の仕切板１０４ｂと第３のシリンダボディ１１３ｃとの間に介在されている。スペーサ１０５の上端面は、第２の仕切板１０４ｂの下端面に当接されている。スペーサ１０５の下端面は、第３のシリンダボディ１１３ｃの内径部を上方から覆うように第３のシリンダボディ１１３ｃの上面に当接されている。

第１のシリンダボディ１１３ａの上に第１の軸受１９が配置されている。第１の軸受１９の端板３２は、第１のシリンダボディ１１３ａの内径部を上方から覆うように第１のシリンダボディ１１３ａの上面に当接されている。

第３のシリンダボディ１１３ｃの下に第２の軸受２０が配置されている。第２の軸受２０の端板３７は、第３のシリンダボディ１１３ｃの内径部を下方から覆うように第３のシリンダボディ１１３ｃの下面に当接されている。

第１の軸受１９の端板３２、第１のシリンダボディ１１３ａ、第１の仕切板１０４ａ、第２のシリンダボディ１１３ｂｂおよび第２の仕切板１０４ｂは、回転軸１０２の軸方向に積層されているとともに、複数の締結ボルト１１５（一つのみを図示）を介して一体的に結合されている。

第２の軸受２０の端板３７、第３のシリンダボディ１１３ｃ、スペーサ１０５および第２の仕切板１０４ｂは、回転軸１０２の軸方向に積層されているとともに、複数の締結ボルト１１６（一つのみを図示）を介して一体的に結合されている。

したがって、第１の軸受１９および第２の軸受２０は、回転軸１０２の軸方向に離れている。

本実施形態によると、電動機１１に最も近い第１のシリンダボディ１１３ａは、第１の実施形態と同様に支持部材３３を介して密閉容器１０に固定されている。このため、密閉容器１０に固定された支持部材３３は、圧縮機構部１０１の上端部を密閉容器１０に固定する第１の固定部１１７を構成している。

さらに、第２のシリンダボディ１１３ｂと第３のシリンダボディ１１３ｃとの間に介在された第２の仕切板１０４ｂは、第２の仕切板１０４ｂの外周部から密閉容器１０の周壁１０ａの内面に向けて張り出す突出部１１８を有している。突出部１１８は、周壁１０ａの内面に突き合わされるとともに、溶接等の手段で密閉容器１０に固定されている。

このため、第２の仕切板１０４ｂの突出部１１８は、圧縮機構部１０１の中間部を密閉容器１０に直に固定する第２の固定部１１９を構成している。第１の固定部１１７および第２の固定部１１９は、密閉容器１０の軸方向に距離Ｗだけ離れている。

本実施形態によると、第１のシリンダボディ１１３ａの内径部、第１の仕切板１０４ａの上端面および第１の軸受１９の端板３２で囲まれた領域は、第１のシリンダ室１２０を規定している。第１のシリンダ室１２０は、リード弁で開閉される図示しない第１の吐出ポートを介して第１の消音室３９に通じている。第１のシリンダ室１２０には、回転軸１０２の第１のクランク部１０８ａが収容されている。

第２のシリンダボディ１１３ｂの内径部、第１の仕切板１０４ａの下端面および第２の仕切板１０４ｂの上端面で囲まれた領域は、第２のシリンダ室１２１を規定している。第２のシリンダ室１２１は、リード弁で開閉される図示しない第２の吐出ポートおよび吐出通路を介して第１の消音室３９に通じている。第２のシリンダ室１２１には、回転軸１０２の第２のクランク部１０８ｂが収容されている。

第３のシリンダボディ１１３ｃの内径部、スペーサ１０５下端面および第２の軸受２０の端板３７で囲まれた領域は、第３のシリンダ室１２２を規定している。第３のシリンダ室１２２は、リード弁で開閉される図示しない第３の吐出ポートを介して第２の消音室４１に通じている。第３のシリンダ室１２２には、回転軸１０２の第３のクランク部１０８ｃが収容されている。

図１１に示すように、貫通孔１２３が第１の仕切板１０４ａの中央部に形成されている。貫通孔１２３は、第１のシリンダ室１２０と第２のシリンダ室１２１との間に位置されるとともに、当該貫通孔１２３を回転軸１０２の第１の中間軸部１０９ｄが貫通している。

本実施形態によると、第２の仕切板１０４ｂは、例えば第１ないし第３のシリンダボディ１１３ａ，１１３ｂ，１１３ｃと同等の厚さを有している。円形の軸受孔１２５および逃げ凹部１２６が第２の仕切板１０４の中央部に形成されている。軸受孔１２５には、回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃが摺動可能に嵌合されている。この嵌合により、第２の仕切板１０４ｂが回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃを支える軸受としての機能を兼ねている。軸受孔１２５の軸方向の長さは、中間ジャーナル部１０９ｃの軸方向長さと同等か、それ以上に設定されている。

中間ジャーナル部１０９ｃの外周面および軸受孔１２５の内周面は、第１の実施形態と同様に、密閉容器１０に蓄えられた潤滑油で潤滑される。すなわち、中間ジャーナル部１０９ｃの外周面と軸受孔１２５の内周面との間が潤滑油の油膜によって隔てられており、回転軸１０２の回転時に中間ジャーナル部１０９ｃに作用する荷重の多くが油膜反力によって受け止められる。

逃げ凹部１２６は、軸受孔１２５に連続する円形の要素であって、第３のシリンダボディ１１３ｃを指向するように第２の仕切板１０４ｂの下端面に開口されている。さらに、逃げ凹部１２６は、軸受孔１２５の内径および第３のクランク部１０８ｃの外径よりも大きな形状を有するとともに、軸受孔１２５に対し偏心している。

円形の貫通孔１３０がスペーサ１０５の中央部に開口されている。貫通孔１３０は、逃げ凹部１２６に連続するとともに、逃げ凹部１２６よりも内径が小さい。貫通孔１３０の内径は、第３のクランク部１０８ｃの外径よりも大きい。さらに、回転軸１０２の第２の中間軸部１０９ｅは、逃げ凹部１２６および貫通孔１３０を連続して貫通している。

リング状の第１のローラ１３２が第１のクランク部１０８ａの外周面に嵌め込まれている。第１のローラ１３２は、回転軸１０２と一体的に第１のシリンダ室１２０内で偏心回転するとともに、第１のローラ１３２の外周面の一部が第１のシリンダボディ１１３ａの内径部の内周面に摺動可能に接している。

第１のローラ１２３の上面は、第１の軸受１９の端板３２の下面に摺動可能に接している。第１のローラ１２３の下面は、貫通孔１２３の周囲で第１の仕切板１０４ａの上端面に摺動可能に接している。これにより、第１のシリンダ室１２０の気密性が確保されている。

リング状の第２のローラ１３３が第２のクランク部１０８ｂの外周面に嵌め込まれている。第２のローラ１３３は、回転軸１０２と一体的に第２のシリンダ室１２１内で偏心回転するとともに、第２のローラ１３３の外周面の一部が第２のシリンダボディ１１３ｂの内径部の内周面に摺動可能に接している。

第２のローラ１３３の上面は、貫通孔１２３の周囲で第１の仕切板１０４ａの下端面に摺動可能に接している。第２のローラ１３３の下面は、軸受孔１２５の周囲で第２の仕切板１０４ｂの上端面に摺動可能に接している。これにより、第２のシリンダ室１２１の気密性が確保されている。

リング状の第３のローラ１３４が第３のクランク部１０８ｃの外周面に嵌め込まれている。第３のローラ１３４は、回転軸１０２と一体的に第３のシリンダ室１２２内で偏心回転するとともに、第３のローラ１３４の外周面の一部が第３のシリンダボディ１１３ｃの内径部の内周面に摺動可能に接している。

第３のローラ１３４の上面は、貫通孔１３０の周囲でスペーサ１０５の下端面に摺動可能に接している。第３のローラ１３４の下面は、第２の軸受２０の端板３７の上面に摺動可能に接している。これにより、第３のシリンダ室１２２の気密性が確保されている。

さらに、第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２は、夫々第１の実施形態と同様のベーン（図示せず）で吸入領域と圧縮領域とに仕切られている。そのため、第１ないし第３のローラ１３２，１３３，１３４が第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２内で偏心回転すると、各シリンダ室１２０，１２１，１２２の吸入領域および圧縮領域の容積が連続的に変化する。

図１１に示すように、第１のシリンダボディ１１３ａは、第１のシリンダ室１２０の吸入領域に連なる吸込口１３６を有している。吸込口１３６は、第１のシリンダボディ１１３ａの外周面に開口されている。

第２の仕切板１０４ｂは、吸込口１３７と、吸込口１３７から二又状に分岐された第１の分岐通路１３８ａおよび第２の分岐通路１３８ｂとを備えている。吸込口１３７は、第２の仕切板１０４ｂの外周面に開口されている。第１の分岐通路１３８ａは、第２のシリンダ室１２１の吸入領域に連通するように第２の仕切板１０４ｂの上端面に開口されている。第２の分岐通路１３８ｂは、第３のシリンダ室１２２の吸入領域を指向するように、第２の仕切板１０４ｂの下端面に開口されている。

図１２に示すように、本実施形態では、逃げ凹部１２６の開口端および第２の分岐通路１３８ｂが第２の仕切板１０４ｂの下端面に互いに並んで位置されている。逃げ凹部１２６は、回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対し第２の分岐通路１３８ｂから遠ざかる方向に偏心している。

このため、第２の仕切板１０４ｂの下端面において、第２の分岐通路１３８ｂの開口端から逃げ凹部１２６の開口端までの距離Ｌを確保することができる。

さらに、第２の仕切板１０４ｂと第３のシリンダボディ１１３ｃとの間に介在されたスペーサ１０５は、貫通孔１３０と隣り合う位置に連通口１４０を有している。連通口１４０は、スペーサ１０５の上端面および下端面に開口されており、当該連通口１４０により第２の分岐通路１３８ｂの開口端と第３のシリンダ室１２２の吸入領域との間が互いに連通されている。

本実施形態によると、第２の仕切板１０４ｂの逃げ凹部１２６が回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対し第２の分岐通路１３８ｂから遠ざかる方向に偏心しているので、第２の仕切板１０４ｂの下端面に重ねられるスペーサ１０５においても、貫通孔１３０と連通口１４０との間の距離を確保できる。

このため、第３のローラ１３４が第３のシリンダ室１２２内で偏心回転する際に、第３のローラ１３４の上面は、貫通孔１３０と連通口１４０との間で必ずスペーサ１０５の下端面に摺動可能に面接触した状態を維持する。

したがって、第３のシリンダ室１２２に露出するスペーサ１０５の下端面に貫通孔１３０および連通口１４０が互いに隣り合った状態で開口するにも拘らず、第３のシリンダ室１２２の気密性を確保することができる。

図１１に示すように、第１の接続管１４１ａが第１のシリンダボディ１１３ａの吸入口１３６に接続されている。第２の接続管１４１ｂが第２の仕切板１０４ｂの吸入口１３７に接続されている。第１および第２の接続管１４１ａ，１４１ｂは、密閉容器１０の周壁１０ａを貫通して密閉容器１０の外に突出されている。第１および第２の接続管１４１ａ，１４１ｂの開口端には、アキュームレータ８が有する分配管５６ａ，５６ｂが気密に接続されている。

このような３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００において、電動機１１により圧縮機構部１０１の回転軸１０２が回転されると、第１ないし第３のローラ１３２，１３３，１３４が第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２内で偏心回転する。

これにより、第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２の吸入領域及び圧縮領域の容積が変化し、アキュームレータ８内の気相冷媒が分配管５６ａ，５６ｂから第１および第２の接続管１４１ａ，１４１ｂを介して第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２の吸入領域に吸い込まれる。

具体的に述べると、第１の接続管１４１ａから吸込口１３６を介して第１のシリンダ室１２０の吸入領域に吸い込まれた気相冷媒は、吸入領域が圧縮領域に移行する過程で圧縮される。気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点で第１の吐出ポートが開き、第１のシリンダ室１２０で圧縮された気相冷媒が第１の消音室３９に吐出される。

第２の接続管１４１ｂから第２の仕切板１０４ｂの吸込口１３７に導かれた気相冷媒の一部は、第１の分岐通路１３８ａを経て第２のシリンダ室１２１の吸入領域に吸い込まれるとともに、当該吸入領域が圧縮領域に移行する過程で圧縮される。気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点で第２の吐出ポートが開き、第２のシリンダ室１２１で圧縮された気相冷媒が吐出通路を介して第１の消音室３９に導かれる。

第２の接続管１４１ｂから第２の仕切板１０４ｂの吸込口１３７に導かれた残りの気相冷媒は、第２の分岐通路１３８ｂを経て第３のシリンダ室１２２の吸入領域に吸い込まれるとともに、当該吸入領域が圧縮領域に移行する過程で圧縮される。気相冷媒の圧力が予め決められた値に達した時点で第３の吐出ポートが開き、第３のシリンダ室１２２で圧縮された気相冷媒が第２の消音室４１に吐出される。第２の消音室４１に吐出された気相冷媒は、吐出通路を通じて第１の消音室３９に導かれる。

回転軸１０２の第１ないし第３のクランク部１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃは、偏心方向が回転軸１０２の周方向に１２０°ずつずれている。そのため、第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２で圧縮された気相冷媒が吐出されるタイミングに同等の位相差が存在する。

第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２で圧縮された気相冷媒は、第１の消音室３９から第１のマフラカバー３８の排気孔を通じて密閉容器１０の内部に連続的に吐出される。密閉容器１０の内部に吐出された気相冷媒は、電動機１１を通過した後、吐出管１０ｂから四方弁３に導かれる。

本実施形態の３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００では、圧縮機構部１０１の上端部に位置する第１のシリンダボディ１１３ａが第１の固定部１１７で密閉容器１０に固定され、第２のシリンダボディ１１３ｂと第３のシリンダボディ１１３ｃとの間に介在された第２の仕切板１０４ｂが第２の固定部１１９で密閉容器１０に固定されている。このため、圧縮機構部１０１は、回転軸１０２の軸方向に離れた二箇所で密閉容器１０に固定されている。

さらに、本実施形態では、例えば圧縮機構部１０１を構成する各種の構成要素の重量配分を適正化することで、電動機１１の回転子１４および圧縮機構部１０１を含めた構造物の重心Ｇが第１の固定部１１７と第２の固定部１１９との間の距離Ｗの範囲内に位置されている。

具体的には、図１１に示すように、重心Ｇは、第１のクランク部１０８ａと第２のクランク部１０８ｂとの間に跨る第１の中間軸部１０９ｄの軸上に位置されている。

一方、本実施形態の３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００では、第２のシリンダ室１２１と第３のシリンダ室１２２との間を隔てる第２の仕切板１０４ｂが回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃを支持する軸受としての機能を兼ねている。

このため、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５を中間ジャーナル部１０９ｃに組み付けるためには、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５に回転軸１０２の第２のジャーナル部１０９ｂを挿入した後、第２の仕切板１０４ｂを第３のクランク部１０８ｃおよび第２の中間軸部１０９ｅの外側を通して中間ジャーナル部１０９ｃの位置まで移動させる必要がある。

すなわち、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５に回転軸１０２の第２のジャーナル部１０９ｂを挿入した状態で、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５が回転軸１０２の第３のクランク部１０８ｃの外側を通過するように、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２の軸方向に移動させる。

軸受孔１２５の内径は、第３のクランク部１０８ｃおよび第２の中間軸部１０９ｅの外径よりも大きいので、第２の仕切板１０４ｂを第３のクランク部１０８ｃの外側を通して第２の中間軸部１０９ｅの位置まで移動させることができる。

本実施形態によると、軸受孔１２５の軸方向に沿う長さは、第２の中間軸部１０９ｅの軸方向に沿う長さよりも長い。さらに、第３のクランク部１０８ｃは、中間ジャーナル部１０９ｃおよび第２の中間軸部１０９ｅに対し偏心している。

そのため、軸受孔１２５が中間ジャーナル部１０９ｃと同軸状に位置するように、第２の中間軸部１０９ｅの位置に移動させた第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２の径方向に移動させようとしても、軸受孔１２５のうち第３のクランク部１０８ｃの側に位置する開口縁が第３のクランク部１０８ｃの外周面と干渉し合い、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２の径方向に移動させることができなくなる。

言い換えると、第２の仕切板１０４ｂを第２の中間軸部１０９ｅの位置まで移動させた状態では、第２の実施形態の軸受孔１２５および第３のクランク部１０８ｃは、前記第１の実施形態の軸受孔４５および第２のクランク部２３ｂと同様の位置関係に保たれている。

そこで、第１の実施形態の図５と同じように、軸受孔１２５の第３のクランク部１０８ｃの側の開口縁が第３のクランク部１０８ｃの外周面から外れるように、第２の中間軸部１０９ｅの位置にある第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対し傾ける。

この際、第２の仕切板１０４ｂは、軸受孔１２５に連続する逃げ凹部１２６を有し、当該逃げ凹部１２６は、第３のクランク部１０８ｃの外径よりも大きな形状を有するとともに、第２の仕切板１０４ｂの下端面に開口されている。このため、第２の中間軸部１０９ｅの位置にある第２の仕切板１０４ｂを傾けると、逃げ凹部１２６の内側に第３のクランク部１０８ｃが入り込む。

これにより、第２の仕切板１０４ｂの厚さが軸受孔１２５の軸方向に沿う長さより大きいにも拘らず、第２の仕切板１０４ｂを傾けることができ、軸受孔１２５の内周面と第３のクランク部１０８ｃの外周面との干渉が回避される。

この状態で、第２の中間軸部１０９ｅの位置にある第２の仕切板１０４ｂを傾けたまま回転軸１０２の軸方向に移動させる。引き続いて、前記第１の実施形態の図８と同様に、第２の中間軸部１０９ｅの位置にある第２の仕切板１０４ｂを逆方向に傾け、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５と中間ジャーナル部１０９ｃとが同軸状に位置するように、回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対する第２の仕切板１０４ｂの姿勢を調整する。

この後、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２の軸方向に移動させ、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５に中間ジャーナル部１０９ｃを嵌合させる。この嵌合により、回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃが第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５に支持された状態に移行し、回転軸１０２に対する第２の仕切板１０４ｂの組み付けが完了する。

ところで、本実施形態の３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００では、図１３Ａおよび図１３Ｂに示すように、第３のクランク部１０８ｃの第２の中間軸部１０９ｅの側に位置する端縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第１の面取り部１４３が形成されている。さらに、軸受孔１２５の第３のクランク部１０８ｃの側に位置する開口縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第２の面取り部１４４が形成されている。

加えて、中間ジャーナル部１０９ｃの第２の中間軸部１０９ｅの側に位置する端縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第３の面取り部１４５が形成されている。同様に、軸受孔１２５の第２の面取り部１４４の反対側に位置する開口縁に、中心軸線Ｏ１に対し斜めに削られた第４の面取り部１４６が形成されている。

この際、軸受孔１２５の軸方向に沿う長さは、第２の中間軸部１０９ｅの軸方向に沿う長さよりも長いために、前記のように第２の仕切板１０４ｂを傾ける時に、軸受孔１２５の第２の面取り部１４４および第４の面取り部１４６が第３のクランク部１０８ｃの第１の面取り部１４３および中間ジャーナル部１０９ｃの第３の面取り部１４５と干渉する可能性がある。

このため、第２の実施形態においても、前記第１の実施形態と同様に、回転軸１０２の第２の中間軸部１０９ｅの軸方向の長さをＨ、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５の軸方向の長さをＨｐ、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５の内径をＤｐ、第２の軸受２０と隣り合う第３のクランク部１０８ｃの外径をＤｃ、回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃの外径をＤｍとした時、前記Ｄｐが前記Ｄｃおよび前記Ｄｍよりも大きく設定されている。

それとともに、前記第１の実施形態と同様に、前記第１の面取り部１４３の軸方向に沿う長さをＣ１、前記第２の面取り部１４４の軸方向に沿う長さをＣ２、前記第３の面取り部１４５の軸方向に沿う長さをＣ３、前記第４の面取り部１４６の軸方向に沿う長さをＣ４とすれば、前記式(1)、(2)、(3)の全ての関係を満たすように回転軸１０２の各部の寸法が規定されている。

第２の実施形態によると、回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃは、第２のクランク部１０８ｂと第３のクランク部１０８ｃとの間で第２のクランク部１０８ｂの側に片寄っているので、中間ジャーナル部１０９ｃの軸長を長くすることができる。しかも、軸受孔１２５の軸方向の長さＨｐが第２の中間軸部１０９ｅの軸方向の長さＨを上回るので、中間ジャーナル部１０９ｃと軸受孔１２５との摺動部分の軸長を十分に確保できる。

このため、互いに摺動し合う中間ジャーナル部１０９ｃの外周面と軸受孔１２５の内周面とを潤滑する潤滑油が中間ジャーナル部１０９ｃと軸受孔１２５との間から流出し難くなり、回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃの潤滑性を改善することができる。したがって、圧縮機構部１０１の摩擦損失を極力少なく抑えて、３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００の性能および信頼性を高めることができる。

加えて、中間ジャーナル部１０９ｃと第３のクランク部１０８ｃとの間には、第２の中間軸部１０９ｅの長さに相当する隙間が存在する。このため、中間ジャーナル部１０９ｃの軸長を多少長くしても、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２に組み付ける過程で第２の中間軸部１０９ｅの位置に移動された第２の仕切板１０４ｂを、前記隙間を利用して回転軸１０２の中心軸線Ｏ１に対し傾けることができる。

本実施形態では、前記式(1)および前記式(2)の関係を満たすように回転軸１０２の各部の寸法が規定されているので、軸受孔１２５の第２の面取り部１４４が第３のクランク部１０８ｃの第１の面取り部１４３から外れるように第２の仕切板１０４ｂを傾けた時に、互いに近接し合う第１の面取り部１４３と第２の面取り部１４４との間に、前記第１の実施形態と同様の大きさのクリアランスを確保できる。

このため、軸受孔１２５の第２の面取り部１４４が第３のクランク部１０８ｃの第１の面取り部１４３と干渉し合うのを回避することができ、第２の中間軸部１０９ｅの位置にある第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２の径方向に移動させることができる。

さらに、本実施形態では、前記式(1)および前記式(3)の関係を満たすように回転軸１０２の各部の寸法が規定されているので、軸受孔１２５と中間ジャーナル部１０９ｃとが同軸状に位置するように第２の仕切板１０４ｂを傾けた時に、互いに近接し合う第３の面取り部１４５と第４の面取り部１４６との間に、前記第１の実施形態と同様の大きさのクリアランスを確保できる。

このため、軸受孔１２５の第４の面取り部１４６が中間ジャーナル部１０９ｃの第３の面取り部１４５と干渉し合うのを回避することができ、第２の中間軸部１０９ｅの位置にある第２の仕切板１０４ｂを中間ジャーナル部１０９ｃに向けて移動させることができる。

したがって、第２の仕切板１０４ｂを第２のジャーナル部２４ｂから第３のクランク部１０８ｃおよび第２の中間軸部１０９ｅを通り越して中間ジャーナル部１０９ｃの位置まで無理なく移動させることができ、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２に容易に組み付けることができる。

それとともに、前記(1)式、前記(2)式および前記(3)式の関係を全て満たすことで、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２に組み付ける際の作業性を損なうことなく、第２の中間軸部１０９ｅの軸方向の長さ、ひいては中間ジャーナル部１０９ｃと第３のクランク部１０８ｃとの間の軸間距離を可能な限り短縮することができる。

この結果、回転軸１０２が第２のクランク部１０８ｂと第３のクランク部１０８ｃとの間に中間ジャーナル部１０９ｃを有するにも拘らず、回転軸１０２の全長の増大を抑えることができる。よって、回転軸１０２が撓み難くなることと相まって、コンパクトで信頼性の高い３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００を提供することができる。

加えて、第２の実施形態によると、軸受孔１２５を有する第２の仕切板１０４ｂは、軸受孔１２５に連続する逃げ凹部１２６を備えている。逃げ凹部１２６は、第３のクランク部１０８ｃの側に位置する第２の仕切板１０４ｂの下端面に開口されているとともに、第３のクランク部１０８ｃの外径よりも大きな形状を有している。

この構成によれば、第２の仕切板１０４ｂが気相冷媒を第２のシリンダ室１２１および第３のシリンダ室１２２に分配する吸込口１３７、第１の分岐通路１３８ａおよび第２の分岐通路１３８ｂを内蔵するが故に、当該第２の仕切板１０４ｂが厚くなっていても、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２に組み付ける際に第２の仕切板１０４ｂが第３のクランク部１０８ｃに干渉するのを回避できる。

よって、中間ジャーナル部１０９ｃと第３のクランク部１０８ｃとの間の間隔を広げることなく、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２に組み付けることができる。この結果、第２の仕切板１０４ｂを回転軸１０２に組み付ける際の作業性が損なわれずに済む。それとともに、中間ジャーナル部１０９ｃと第３のクランク部１０８ｃとの間の間隔を可能な限り短縮することができ、３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００のコンパクト化が可能となる。

さらに、軸受孔１２５を有する第２の仕切板１０４ｂの内部に、分配管５６ｂが接続される吸込口１３７と、吸込口１３７から第２のシリンダ室１２１および第３のシリンダ室１２２に向けて分岐された第１の分岐通路１３８ａおよび第２の分岐通路１３８ｂとを設けたことで、第２の仕切板１０４ｂが回転軸１０２の軸方向に必然的に厚くなる。

この結果、軸受孔１２５の軸方向の長さを確保する上で有利な構成となるとともに、吸込口１３７の内径を可能な限り大きくすることができる。よって、気相冷媒の吸込損失を少なく抑えることができ、３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００の性能を高める上で好都合となる。

第２の実施形態では、第２の仕切板１０４ｂと第３のシリンダボディ１１３ｃとの間にスペーサ１０５が介在され、当該スペーサ１０５の貫通孔１３０を回転軸１０２の第２の中間軸部１０９ｅが貫通している。スペーサ１０５の存在により、スペーサ１０５の厚さ分だけ第３のシリンダボディ１１３ｃが第３のクランク部１０８ｃの方向に移動し、第３のシリンダボディ１１３ｃの軸方向に沿う中央部に第３のクランク部１０８ｃを位置させることができる。

このため、第３のシリンダボディ１１３ｃに対応する第３のシリンダ室１２２の大容量化や高負荷化が可能となり、３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００の能力を高めることができる。

さらに、第３のクランク部１０８ｃの外径が第１および第２のクランク部１０８ａ，１０８ｂの外径よりも小さいので、その分、第２の仕切板１０４ｂの軸受孔１２５の内径を小さくできる。このため、回転軸１０２に対する第２の仕切板１０４ｂの組み付け性を損なうことなく、軸受孔１２５と中間ジャーナル部１０９ｃとの接触面積を減らすことができ、回転軸１０２の摺動損失を低減できる。

それとともに、第１および第２のクランク部１０８ａ，１０８ｂの外径を第３のクランク部１０８ｃの外径よりも大きく保つことで、第１および第２のクランク部１０８ａ，１０８ｂに対応する第１および第２のシリンダ室１２０，１２１の負荷を高めることができ、３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００の能力の向上に寄与する。

第２の実施形態によると、第２のシリンダ室１２１と第３のシリンダ室１２２との間を隔てる第２の仕切板１０４ｂが密閉容器１０の周壁１０ａの内面に固定されているので、気相冷媒を圧縮する際に遠心力や圧縮負荷を受ける第２のシリンダ室１２１および第３のシリンダ室１２２から第２の仕切板１０４ｂの固定位置までの距離が短くなる。

これにより、第２の仕切板１０４ｂの固定位置に作用するモーメントが小さく抑えられ、第２の仕切板１０４ｂの固定位置に生じる応力を低減できる。この結果、密閉容器１０に対する第２の仕切板１０４ｂのずれや傾き等を防止でき、圧縮機構部１０１を密閉容器１０の所定に位置に精度よく保持することができる。

さらに、回転軸１０２の中間ジャーナル部１０９ｃを受け止める第２の仕切板１０４ｂを密閉容器１０に固定したことで、密閉容器１０の径方向に沿う中心と回転軸１０２の中心軸線Ｏ１とを容易に一致させることができる。

しかも、回転軸１０２を回転させる電動機１１の固定子１３が密閉容器１０の周壁１０ａの内面に固定されているので、電動機１１と回転軸１０２との同軸度が精度よく定まり、電動機１１の固定子１３と回転子１４との間のエアギャップを均一化することができる。これにより、低騒音で高性能な３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００を得ることができる。

加えて、第２の実施形態に係る３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００によると、電動機１１の回転子１４および圧縮機構部１０１を含めた構造物の重心Ｇは、第１の固定部１１７と第２の固定部１１９との間の距離Ｗの範囲内において、丁度第１のクランク部１０８ａと第２のクランク部１０８ｂとの間に跨る第１の中間軸部１０９ｄの上に位置されている。

この構成によれば、圧縮機構部１０１で気相冷媒を圧縮する際に、第１ないし第３のシリンダ室１２０，１２１，１２２の三箇所で圧力変動が生じるにも拘らず、圧力変動が生じる三箇所から重心Ｇまでの距離に大きなばらつきが生じるのを回避することができる。したがって、振動発生源の一つである圧縮機構部１０１を密閉容器１０でしっかりと支えることができ、圧縮機構部１０１の振動を抑制することができる。

よって、騒音および各種のトラブルの要因となる振動を抑えた信頼性の高い３シリンダ形ロータリコンプレッサ１００を提供することができる。

前記実施形態では、２シリンダ形ロータリコンプレッサおよび３シリンダ形ロータリコンプレッサについて説明したが、例えば四つ以上のシリンダ室を有する多気筒形のロータリコンプレッサにおいても同様に実施可能である。

ロータリコンプレッサは、回転軸を起立させた縦形のロータリコンプレッサに限らず、回転軸を横置きにした横形のロータリコンプレッサであってもよい。

さらに、前記実施形態では、ベーンがローラの偏心回転に追従してシリンダ室に進出したり、シリンダ室から退く方向に移動する一般的なロータリコンプレッサを例に掲げて説明したが、例えばベーンがローラの外周面からローラの径方向外側に向けて一体的に突出された、所謂スイング形のロータリコンプレッサでも同様に実施可能である。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

２，１００…ロータリコンプレッサ（２シリンダ形ロータリコンプレッサ、３シリンダ形ロータリコンプレッサ）、１０…密閉容器、１２，１０１…圧縮機構部、１５，１０２…回転軸、１７，１０４ｂ…仕切板（第２の仕切板）、１９…第１の軸受、２０…第２の軸受、２３ａ，２３ｂ，１０８ａ，１０８ｂ，１０８ｃ…クランク部（第１のクランク部、第２のクランク部、第３のクランク部）、２４ａ，１０９ａ…第１のジャーナル部、２４ｄ，１０９ｂ…第２のジャーナル部、２４ｃ，１０９ｃ…中間ジャーナル部、２５，１０９ｅ…中間軸部(第２の中間軸部)、２９ａ，２９ｂ，１１３ａ，１１３ｂ，１１３ｃ…シリンダボディ（第１のシリンダボディ、第２のシリンダボディ、第３のシリンダボディ）、４３，４４，１２０，１２１，１２２…シリンダ室（第１のシリンダ室、第２のシリンダ室、第３のシリンダ室）、４５，１２５…軸受孔、６２，１４３…第１の面取り部、６３，１４４…第２の面取り部、６４，１４５…第３の面取り部、６５，１４６…第４の面取り部。

Claims (7)

1. 密閉容器と、
   前記密閉容器内に収容され、作動流体を圧縮する圧縮機構部と、
   前記圧縮機構部を駆動する駆動源と、を備えたロータリコンプレッサであって、
   前記圧縮機構部は、
   前記駆動源に連結された回転軸と、
   前記回転軸を回転自在に支持する第１の軸受および第２の軸受と、
   前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に介在され、前記回転軸の軸方向に間隔を存して配列されるとともに、夫々がシリンダ室を規定する複数のシリンダボディと、
   隣り合うシリンダボディの間に設けられ、軸受孔を有する仕切板と、を含み、
   前記回転軸は、
   前記第１の軸受に支持された第１のジャーナル部と、
   前記第２の軸受に支持された第２のジャーナル部と、
   前記第１のジャーナル部と前記第２のジャーナル部との間に位置するとともに、前記シリンダ室に収容された円盤状の複数のクランク部と、
   前記回転軸の軸方向に隣り合う前記クランク部の間で一方の前記クランク部の側に片寄った位置に設けられ、前記仕切板の前記軸受孔に摺動可能に支持された中間ジャーナル部と、
   前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部と前記中間ジャーナルとの間に跨るとともに、前記中間ジャーナル部よりも径が小さい中間軸部と、を有し、
   前記回転軸の前記中間軸部の軸方向の長さをＨ、
   前記仕切板の前記軸受孔の軸方向の長さをＨｐ、
   前記仕切板の前記軸受孔の内径をＤｐ、
   前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部の外径をＤｃ、
   前記回転軸の前記中間ジャーナル部の外径をＤｍ、
   他方の前記クランク部の前記中間軸部の側に位置する端縁に設けられた第１の面取り部の軸方向長さをＣ１、
   前記軸受孔の他方の前記クランク部の側に位置する開口縁に設けられた第２の面取り部の軸方向長さをＣ２、
   前記中間ジャーナル部の前記中間軸部の側に位置する端縁に設けられた第３の面とり部の軸方向長さをＣ３、
   前記軸受孔の前記第２の面取り部の反対側に位置する開口縁に設けられた第４の面取りの軸方向長さをＣ４とした時、
   前記Ｄｐが前記Ｄｃおよび前記Ｄｍよりも大きいとともに、
   

   

   

   

   の全ての関係を満たし、
   前記軸受孔を有する前記仕切板の内部に、前記作動流体が導かれる吸込口と、前記仕切板を間に挟んで向かい合う二つの前記シリンダボディに対応する前記シリンダ室に向けて前記吸込口から分岐された二つの分岐通路と、が形成され、
   前記軸受孔を有する前記仕切板は、前記軸受孔に連続する逃げ凹部を有し、当該逃げ凹部は、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に向けて開口されているとともに、当該クランク部の外径よりも大きな形状を有し、
   前記仕切板は、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に対応する前記シリンダボディの側に位置する端面を有し、当該端面に一方の前記分岐通路および前記逃げ凹部が互いに並んで開口されているとともに、前記逃げ凹部は、前記回転軸の中心軸線に対し一方の前記分岐通路から遠ざかる方向に偏心した位置で前記仕切板の前記端面に開口されたロータリコンプレッサ。
2. 前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に対応する前記シリンダボディと前記仕切板との間に介在されたスペーサをさらに備え、前記回転軸の前記中間軸部が前記スペーサを貫通する請求項１に記載のロータリコンプレッサ。
3. 前記回転軸は、前記第１のジャーナル部、前記第２のジャーナル部、前記中間ジャーナル部、複数の前記クランク部および前記中間軸部が一体に形成された一体構造物であって、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部の外径が一方の前記クランク部の外径よりも小さい請求項１又は請求項２に記載のロータリコンプレッサ。
4. 前記スペーサは、前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に対応する前記シリンダ室に露出するとともに、他方の前記クランク部の外周面に嵌合されたローラが摺動可能に接する端面を有し、当該端面に前記仕切板の一方の分岐通路と前記第２の軸受と隣り合う他方の前記クランク部に対応する前記シリンダ室との間を連通させる連通口が開口された請求項１又は請求項２に記載のロータリコンプレッサ。
5. 前記駆動源に最も近い前記シリンダボディを支持する支持部材をさらに備え、当該支持部材は、前記仕切板に対し前記回転軸の軸方向に離れているとともに、前記支持部材および前記仕切板が前記密閉容器の内周面に固定された請求項１又は請求項２に記載のロータリコンプレッサ。
6. 前記支持部材と前記仕切板との間に、前記圧縮機構部および前記駆動源を含む構造物の重心が位置する請求項５に記載のロータリコンプレッサ。
7. 作動流体としての冷媒が循環するとともに、放熱器、膨張装置および吸熱器が接続された循環回路と、
   前記放熱器と前記吸熱器との間で前記循環回路に接続された請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載のロータリコンプレッサと、
   を備えた冷凍サイクル装置。

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