JP6577003B2 - 半割軸受およびすべり軸受 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関のクランク軸を支承するすべり軸受を構成する半割軸受に関するものである。本発明は、この半割軸受を備えた、燃機関のクランク軸を支承する円筒形状のすべり軸受にも関するものである。

内燃機関のクランク軸は、そのジャーナル部において、一対の半割軸受から成る主軸受を介して内燃機関のシリンダブロック下部に支承される。主軸受に対しては、オイルポンプによって吐出された潤滑油が、シリンダブロック壁内に形成されたオイルギャラリーから主軸受の壁に形成された貫通口を通じて、主軸受の内周面に沿って形成された潤滑油溝内に送り込まれる。また、ジャーナル部の直径方向には第１潤滑油路が貫通形成され、この第１潤滑油路の両端開口が主軸受の潤滑油溝と連通するようになっている。さらに、ジャーナル部の第１潤滑油路から、クランクアーム部を通る第２潤滑油路が分岐して形成され、この第２潤滑油路が、クランクピンの直径方向に貫通形成された第３潤滑油路に連通している。このようにして、シリンダブロック壁内のオイルギャラリーから貫通口を通じて主軸受の内周面に形成された潤滑油溝内に送り込まれた潤滑油は、第１潤滑油路、第２潤滑油路および第３潤滑油路を経て、第３潤滑油路の末端に開口した吐出口から、クランクピンと一対の半割軸受から成るコンロッド軸受の摺動面間に供給される（例えば、特許文献１参照）。クランク軸の表面と主軸受およびコンロッド軸受の摺動面との間に油が供給される。

クランク軸との摺動時の摩擦損失を低減するために、半割軸受の摺動面に複数の微小な凹部を形成することが提案されている（例えば特許文献２、特許文献３および特許文献４参照）。

特開平８−２７７８３１号公報 実開昭５８−１４９６２２号公報 特開２００８−９５７２１号公報 特表２０００−５０４０８９号公報

上記の特許文献２から特許文献４までに記載されたような従来の摺動面に複数の微小な凹部を形成した半割軸受は、内燃機関の運転時の半割軸受の摺動面とクランク軸の表面とが近接する動作時に、凹部付近の油の流れに乱流が生じる。この乱流の発生により摩擦損失が発生し、さらに凹部に隣接する摺動面と軸表面との間の油の圧力が大きく低下するために、軸の負荷を支承できなくなり摺動面と軸表面とが接触し、摩擦損失が大きくなるという問題があった。

本発明の目的は、内燃機関の運転時にこのような乱流の発生による摩擦損失を低減できる内燃機関のクランク軸のすべり軸受を構成する半割軸受、およびそのすべり軸受を提供することである。

本発明に係る半割軸受は、内燃機関のクランク軸を支承するすべり軸受を構成するものである。半割軸受は、半円筒形状を有し、内周面が摺動面を形成している。この半割軸受の摺動面は、半割軸受の周方向中央を含む中央部領域と、この中央部領域の両側の端部領域とからなり、中央部領域と端部領域のそれぞれの摺動面は、円弧面形状（すなわち、断面が円弧形状）を有し、端部領域の円弧面の円中心が中央部領域の円弧面の円中心よりも前記半割軸受から離れた側に偏位しており、中央部領域は、周方向中央を基準として最大で±６５°の円周角度範囲にある。中央部領域は、周方向中央を基準として最小で±４０°の円周角度範囲を含むことが好ましい。
この半割軸受の中央部領域および端部領域には、それぞれ、複数の凹部が形成されている。凹部は、摺動面から半割軸受の外径側に後退した平滑な凹部表面を有し、凹部表面は、半割軸受の周方向に平行な断面視にて、半割軸受の外径側に凸の曲線を形成している。いずれの凹部にも、凹部の周縁に隣接して溝形成領域が形成されており、溝形成領域には、凹部表面から半割軸受の外径側に後退した複数の周方向溝が形成されており、複数の周方向溝は、凹部の周縁から半割軸受の周方向に延びている。
そして、中央部領域における凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合よりも、端部領域における凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合が大きくなっている。
さらに、中央部領域の凹部の周方向溝の最大深さよりも、端部領域の凹部の周方向溝の最大深さが大きくなっている。

本発明の一具体例では、中央部領域における凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合Ｓ１に対する、端部領域における凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合Ｓ２が１．５倍以上であることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域における凹部の周方向溝の最大深さに対する、端部領域における凹部の溝周方向溝の最大深さが２倍以上であることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域の凹部の深さＤ１（すなわち、凹部表面の最深部の摺動面からの深さ）が２〜５０μｍであることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域における凹部の周方向溝の深さＤ２（すなわち、周方向溝の最深部の凹部表面からの深さ）は、凹部の中央側から周縁側へ向かって大きくなっていることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域における凹部の周方向溝の最大深さＤ２が０．５〜３μｍであることが好ましい。

本発明の一具体例では、端部領域における凹部の周方向溝の最大深さＤ４が１〜１０μｍであることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域および端部領域のいずれの周方向溝も、最大幅Ｗが２０〜１５０μｍであることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域における凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合Ｓ１は０．１５〜０．５５であることが好ましい。

本発明の一具体例では、端部領域における凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合Ｓ２が０．３〜０．９０であることが好ましい。

本発明の一具体例では、凹部の摺動面での開口形状は、円形、又は楕円形、又は四角形であることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域および端部領域のいずれにおいても、凹部表面は、半割軸受の軸線方向の断面視にて、半割軸受の外径側に凸形状の曲線を形成することが好ましい。

本発明の一具体例では、複数の凹部は、半割軸受の摺動面の全体に均一に形成されていることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域の凹部は、半割軸受の周方向中央に近いほど深さＤ１が大きいこと、換言すれば、周方向端部に近いほど凹部の深さＤ１が小さくなることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域の凹部は、半割軸受の周方向中央に近いほど、開口面積Ａ１が大きくなること、換言すれば、周方向端部に近いほど凹部の開口面積Ａ１が小さくなることが好ましい。

本発明の一具体例では、中央部領域の摺動面の凹部は、半割軸受の周方向中央に近いほど、凹部に占める溝形成領域の面積割合Ｓ１が小さいこと、換言すれば、周方向端部に近いほど凹部の表面における溝形成領域の面積割合Ｓ１が大きいことが好ましい。

本発明は、上記に説明した半割軸受を備えた、内燃機関のクランク軸を支承する円筒形状のすべり軸受にも関するものである。このすべり軸受は、上記に説明した半割軸受の一対を組み合わせて構成することが好ましい。

クランク軸の軸受装置を示す概略図。 本発明の第１の具体例による半割軸受を軸受の軸線方向から見た図。 図２に示す半割軸受を摺動面側から見た平面図。 図３の中央部領域の凹部を摺動面側から見た図。 図４のＡ−Ａ断面（周方向）の断面図。 図３の端部領域の凹部を摺動面側から見た図。 図６のＢ−Ｂ断面（周方向）の断面図。 半割軸受と軸との動きを示す図。 図４の凹部の油の流れを示す図。 比較例の凹部を摺動面側から見た図。 本発明の第２の具体例による半割軸受を摺動面側から見た平面図。 図１１の半割軸受の中央部領域の周方向中央側に配された凹部を摺動面側から見た図。 図１１の半割軸受の中央部領域の周方向端部側に配された凹部を摺動面側から見た図。 図１１の半割軸受の凹部に設けられた周方向溝の断面図。 図１１の半割軸受の凹部の油の流れを示す図。 本発明の第３の具体例による半割軸受の凹部を摺動面側から見た図。 図１６の凹部のＣ−Ｃ断面図（軸線方向）。 本発明の第４の具体例による半割軸受の凹部を摺動面側から見た図。

以下、本願発明の具体例について図面を参照しながら説明する。
図１に内燃機関の軸受装置１を概略的に示す。この軸受装置１は、シリンダブロック８の下部に支承されるジャーナル部６と、ジャーナル部６と一体に形成されてジャーナル部６を中心として回転するクランクピン５と、クランクピン５に内燃機関から往復運動を伝達するコンロッド２とを備えている。そして、軸受装置１は、クランク軸を支承するすべり軸受として、ジャーナル部６を回転自在に支承する主軸受４と、クランクピン５を回転自在に支承するコンロッド軸受３とをさらに備えている。

なお、クランク軸は複数のジャーナル部６と複数のクランクピン５とを有するが、ここでは説明の便宜上、１つのジャーナル部６および１つのクランクピン５を図示して説明する。図１において、紙面奥行き方向の位置関係は、ジャーナル部６が紙面の奥側で、クランクピン５が手前側となっている。

ジャーナル部６は、一対の半割軸受４１、４２によって構成される主軸受４を介して、内燃機関のシリンダブロック下部８１に軸支されている。図１で上側にある半割軸受４１には、内周面全長に亘って油溝４１ａが形成されている。また、ジャーナル部６は、直径方向に貫通する潤滑油路６ａを有し、ジャーナル部６が矢印Ｘ方向に回転すると、潤滑油路６ａの両端の入口開口６ｃが交互に主軸受４の油溝４１ａに連通する。

クランクピン５は、一対の半割軸受３１、３２によって構成されるコンロッド軸受３を介して、コンロッド２の大端部ハウジング２１（ロッド側大端部ハウジング２２およびキャップ側大端部ハウジング２３）に軸支されている。

上述したように、主軸受４に対して、オイルポンプによって吐出された潤滑油が、シリンダブロック壁内に形成されたオイルギャラリーから主軸受４の壁に形成された貫通口を通じて主軸受４の内周面に沿って形成された油溝４１ａ内に送り込まれる。

さらに、ジャーナル部６の直径方向に第１の潤滑油路６ａが貫通形成され、第１の潤滑油路６ａの入口開口６ｃが潤滑油溝４１ａと連通できるようになっており、ジャーナル部６の第１の潤滑油路６ａから分岐してクランクアーム部（図示せず）を通る第２の潤滑油路５ａが形成され、第２の潤滑油路５ａが、クランクピン５の直径方向に貫通形成された第３の潤滑油路５ｂに連通している。

このようにして、潤滑油は、第１の潤滑油路６ａ、第２の潤滑油路５ａおよび第３の潤滑油路５ｂを経て、第３の潤滑油路５ｂの端部の吐出口５ｃから、クランクピン５とコンロッド軸受３の間に形成される隙間に供給される。

一般に主軸受４およびコンロッド軸受３は、その摺動面と軸表面との間の油に圧力が発生することで、クランク軸からの動荷重負荷を支承する。内燃機関の運転時、主軸受４およびコンロッド軸受３の摺動面に加わる負荷の大きさおよびその方向は、常に変動し、その負荷と釣り合う油膜圧力を発生するように、ジャーナル部６およびクランクピン５の中心軸線が主軸受４およびコンロッド軸受３の軸受中心軸に対して偏心しながら移動する。このため、主軸受４およびコンロッド軸受３の軸受隙間（軸表面と摺動面との間の隙間）は、摺動面の何れの位置においても、常に変化する。例えば、４サイクル内燃機関では、燃焼行程において、コンロッド軸受や主軸受に加わる負荷が最大となり、この時、例えばコンロッド軸受では、クランクピン５が、図１の紙面上側の半割軸受の周方向中央付近の摺動面に向かう方向（矢印Ｍ）に移動し、この半割軸受の周方向中央付近の摺動面とクランクピンの表面が最も近接し、この部分の摺動面に向かう方向の負荷が加わる。
なお、主軸受では、図１に示す紙面下側の軸受キャップ８２側に組まれる半割軸受の周方向中央付近の摺動面に向かう方向の負荷が加わり、下側の半割軸受の周方向中央付近の摺動面とジャーナル部６の表面が最も近接する。

従来技術の複数の微小な凹部を摺動面に形成した半割軸受では、微小凹部を有する半割軸受の摺動面と軸表面とが離間した状態から、相対的に近接するように動作し、摺動面と軸表面が最近接したとき、凹部内の油は圧縮され高圧となり、凹部内から摺動面と軸表面との隙間に流出する。微小な凹部の表面が平滑である場合、凹部内で高圧となり摺動面と軸表面との間の隙間に流出する油流のうち、一部のみが軸の回転方向と同方向を向くが、大部分の油流は軸の回転方向と異なる方向を向く油流となる。この軸の回転方向と異なる方向を向く油流が形成されると、摺動面と軸表面との間の隙間には、回転する軸表面に付随する油流が形成されているため、流れ方向が異なる油流同士が、凹部の開口に隣接する摺動面と軸表面との間で衝突を起こし、それにより乱流が発生する。乱流の発生により摩擦損失は生じる。乱流により凹部開口に隣接する摺動面と軸表面との間の油の圧力が大きく低下すると、軸の負荷を支承できなくなり摺動面と軸表面とが接触し、摩擦損失が大きくなる。

本発明は、このような従来技術の問題に対処するものである。本発明に係る半割軸受では、半割軸受の摺動面は、下記に説明するように、それぞれの円中心が一致していない円弧面からなる中央部領域とその両側の２つの端部領域とからなる。中央部領域と各端部領域には、それぞれ、複数の凹部が形成されている。いずれの領域に形成された凹部も、摺動面から半割軸受の外径側に後退した平滑な凹部表面を有し、凹部の周縁に隣接して凹部表面から半割軸受の外径側に後退した複数の周方向溝を有する溝形成領域を有する。凹部表面は、半割軸受の周方向に平行な断面視にて、半割軸受の外径側に凸の曲線を形成する。複数の周方向溝は、半割軸受の周方向と平行に延びる。

ここで、凹部表面とは、周方向溝を除いた凹部の表面をいう。平面領域は、凹部と中心が同じで、凹部開口と相似する形状を有するもののうち、周方向溝と交わらない最大の領域として定義される。凹部の開口とは、凹部が摺動面（またはその仮想延長面）と交差する面を指し、換言すれば凹部を摺動面垂直方向から見た、凹部の形状をいう。溝形成領域は、凹部の表面のうち、平面領域以外の領域をいい、平滑な凹部表面と周方向溝とが両存している。本発明では、中央部領域の摺動面の凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合よりも、端部領域の摺動面の凹部の溝形成領域が凹部に占める面積割合のほうが大きくなっており、中央部領域の摺動面の凹部の周方向溝の最大深さよりも、端部領域の摺動面の凹部の周方向溝の最大深さが大きくなっている。

以下、本発明の半割軸受をコンロッド軸受３に適用した例を示して説明する。しかし、本発明は、コンロッド軸受３に限定されないで、主軸受４を構成する半割軸受として構成することもできる。コンロッド軸受３または主軸受４を構成する一対の半割軸受のうち、両方が発明の半割軸受とすることもできるが、一方のみ発明の半割軸受であってもよく、例えば他方が従来の摺動面が凹部を有さない半割軸受であってもよい。

図２は、本発明に係る半割軸受（コンロッド軸受３）の第１の具体例を示す。コンロッド軸受３は、一対の半割軸受３１、３２の周方向の端面７６を突き合わせて、全体として円筒形状に組み合わせることによって形成される。円筒形状の内周面を形成する面が摺動面７である。摺動面７は、半割軸受３１、３２の周方向中央１０を含む中央部領域７Ｃと、中央部領域の両側の端部領域７Ｅとからなる。中央部領域７Ｃと両端部領域７Ｅ、７Ｅは、それぞれ円弧面形状（周方向断面で見ると円弧になる）であり、中央部領域７Ｃの円弧の円中心Ｃ１に対し、端部領域７Ｅの円弧の円中心Ｃ２が偏位している。この中央部領域７Ｃと端部領域７Ｅの円中心は、半割軸受３１、３２の周方向中央１０を通る中心線ＣＬ上にあるが、両端部領域７Ｅ、７Ｅの円中心Ｃ２は、中央部領域７Ｃの円中心Ｃ１よりも外側、すなわち半割軸受３１、３２から遠い側に偏位した位置にある。円中心Ｃ１、Ｃ２は中心線ＣＬ上に存在ことが好ましい。そして、円中心Ｃ１が半割軸受の有する円筒形状の中心であることが好ましい。なお、２つの端部領域のそれぞれの円中心が一致していることが望ましいが、上記関係を満たす限り一致していなくてもよい。
中央部領域７Ｃや端部領域７Ｅは、半割軸受３１、３２の周方向断面で見ると、円弧形状を有するが、この円弧形状は、必ずしも幾何学的に厳密な円弧でなくてもよく、例えば楕円弧であってもよい。

中央部領域７Ｃの円周角度θ１は、周方向中央１０を基準（周方向中央１０を円周角度０°とする）として±６５°の範囲内である。すなわち、中央部領域７Ｃの周方向端の一方が０°〜−６５°の範囲にあり、他端が０°〜６５°の範囲にある（周方向のどちらの方向を円周角度のプラスとするかは任意である）。ただし、中央部領域７Ｃの範囲は、中心線ＣＬに対して対称であることが好ましい。また、中央部領域７Ｃの円周角度θ１は、−４０°〜４０°の範囲を含むことが好ましい。なお、上記円周角度は、中央部領域７Ｃの円中心Ｃ１を中心とする円周角度である。

半割軸受３１、３２の中央部領域７Ｃにおける厚さは、周方向で一定であることが好ましい。しかし、半割軸受３１、３２の周方向中央で厚さが最大で、中央部領域７Ｃの周方向の両端部側へ向かって連続して減少するようにしてもよい。

図３に、半割軸受の摺動面に配された複数の凹部７１Ｃ、７１Ｅ、図４に摺動面側から見た中央部領域７Ｃの凹部７１Ｃ、図６に摺動面側から見た端部領域７Ｅの凹部７１Ｅの一例を示す。もちろん本発明はこの形態の限定されるものではない。尚、以後、理解を容易にするために各図面において凹部は誇張して描かれている。

半割軸受３１、３２の摺動面７に形成された複数の凹部７１Ｃ、７１Ｅは、この例では、開口形状や開口面積や深さ等の寸法が同じものが、中央部領域および端部領域を含む摺動面のほぼ全面に均一に設けられている。なお、摺動面７での複数の凹部７１の均一な配置とは、幾何学的に厳密な均一な配置を意味するものではなく、略均一な配置であればよい。図３は、半円筒形の半割軸受３１、３２を摺動面側からから見た平面図であるから、周方向の端部７６側に近いほど凹部７１の形状は歪んで描かれている。

図４は、中央部領域７Ｃにおける摺動面７への開口形状が円形の凹部７１Ｃを示す。凹部７１Ｃは、その中央側表面の平滑である平面領域７２と、凹部７１Ｃの周縁に隣接する側に複数の周方向溝７３１Ｃを有する溝形成領域７３からなる。溝形成領域７３においては、平面領域７２と連なる平滑な表面に周方向溝７３１Ｃが、凹部７１の周縁から半割軸受の周方向に延在している。図４において、破線（仮想線）内の領域が平面領域７２であり、破線と凹部の周縁までの間の領域が溝形成領域部７３である。

凹部７１Ｃの凹部表面（周方向溝を除いた凹部７１Ｃの表面）は、半割軸受３１、３２の周方向に平行な断面視（図４のＡ−Ａ断面）にて、半割軸受３１、３２の外径側に膨出する、すなわち外径側に凸の曲線となっている（図５）。
一具体例によれば、凹部７１Ｃは、半割軸受３１、３２の周方向に平行な方向以外のいずれの方向の断面視（例えば、摺動面７に垂直方向の断面）でも、半割軸受３１、３２の外径側に膨出する曲線になるようにすることができる。

凹部７１Ｃの摺動面７からの深さ（凹部に隣接する摺動面からの凹部最深部の深さ）Ｄ１は、２〜５０μｍとすることが好ましく、２〜３０μｍとすることがより好ましい。凹部７１Ｃの摺動面７への開口が円形状である場合の開口径は、０．０５〜５ｍｍとすることができる。凹部の開口形状が円形状以外の場合には、その開口の面積が、円形状開口の面積に相当する面積となる円形開口部寸法（円相当径）とする。

複数の周方向溝７３１Ｃは、凹部７１Ｃの周縁から半割軸受３１、３２の周方向と平行な方向に延びるが、半割軸受３１、３２の周方向に対し僅かに傾斜（最大１°）することは許容される。
一具体例によれば 周方向溝７３１Ｃは、溝形成領域の表面からの深さＤ２が、周方向端部を除き周方向溝７３１Ｃの延びる方向（長手方向）に亘って一定になされ、幅Ｗ（溝形成領域表面における周方向溝の半割軸受の軸線方向の長さ）も周方向溝７３１の長手方向に亘って一定になされる。周方向溝７３１Ｃの断面形状は矩形状である。

周方向溝７３１Ｃの深さ（周方向溝に隣接する凹部表面からの周方向溝の最深部の深さ）Ｄ２は、０．５〜３μｍとすることが好ましい。周方向溝７３１Ｃの深さＤ２は、凹部７１Ｃの深さＤ１よりも小さくなされる。周方向溝７３１Ｃの幅Ｗは、２０〜１５０μｍとすることが好ましい。また、周方向溝７３１Ｃの幅Ｗは、１つの凹部７１Ｃに対して、少なくとも３以上の周方向溝７３１Ｃが形成される寸法にすることが好ましい。なお、周方向溝７３１Ｃの深さＤ２や幅Ｗは、周方向溝７３１Ｃの長手方向に沿って変化させてもよい。この場合、周方向溝７３１Ｃの最大溝深さ、最大幅が上記寸法となることが好ましい。なお、中央部領域７Ｃの各凹部７１Ｃにおいて、周方向溝７３１Ｃの最大溝深さ、最大幅が同じになされていることが好ましい。

中央部領域７Ｃの各凹部７１Ｃは、凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ１が０．１５〜０．５５とすることが好ましい。凹部の面積Ａ１とは、凹部を摺動面側からみたとき（すなわち、摺動面に垂直な方向からみたとき）の凹部領域の面積であり、溝形成領域の面積Ａ２とは、凹部を摺動面側からみたとき（すなわち、摺動面に垂直な方向からみたとき）の溝形成領域の面積Ａ２である。平面領域の面積も同様に定義される。
面積割合Ｓ１は、凹部の面積Ａ１（平面領域７２の面積と溝形成領域７３の面積の和）に対する溝形成領域７３の面積Ａ２の比（Ａ２/Ａ１））である（図４参照）。

図６は、端部領域７Ｅにおける摺動面７への開口形状が円形の凹部７１Ｅを示す。
凹部７１Ｅは、その中央側表面の平滑である平面領域７２と、凹部７１Ｅの周縁に隣接する側に複数の周方向溝７３１Ｅを有する溝形成領域７３からなる。溝形成領域７３においては、平面領域７２と連なる平滑な表面に周方向溝７３１Ｅが、凹部７１の周縁から半割軸受の周方向に延在している。
端部領域７Ｅの各凹部７１Ｅは、凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ２が中央部領域７Ｃの各凹部７１Ｃの凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ１よりも大きくなされている。また、端部領域７Ｅの各凹部７１Ｅは、凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ２が０．３〜０．９とすることが好ましい。また、端部領域７Ｅの各凹部７１Ｅは、凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ２が、中央部領域７Ｃの各凹部７１Ｃの凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ１の２倍以上であることが好ましい。

凹部７１Ｅの凹部表面（周方向溝を除いた凹部７１Ｅの表面）は、半割軸受３１、３２の周方向に平行な断面視（図６のＢ−Ｂ断面）にて、半割軸受３１、３２の外径側に膨出する、すなわち外径側に凸の曲線となっている（図７）。一具体例によれば、凹部７１Ｅは、半割軸受３１、３２の周方向に平行な方向以外のいずれの方向の断面視（例えば、摺動面７に垂直方向の断面）でも、半割軸受３１、３２の外径側に膨出する曲線になるようにすることができる。

凹部７１Ｅの摺動面７からの深さ（凹部に隣接する摺動面からの凹部最深部の深さ）Ｄ３は、２〜５０μｍとすることが好ましく、２〜３０μｍとすることがより好ましい。凹部７１Ｅの摺動面７における開口が円形状である場合の開口径は、０．０５〜５ｍｍとすることができる。凹部の開口形状が円形状以外の場合には、その開口の面積が、円形状開口の面積に相当する面積となる円形開口部寸法（円相当径）とする。

複数の周方向溝７３１Ｅは、凹部７１Ｅの周縁から半割軸受３１、３２の周方向と平行な方向に延びるが、半割軸受３１、３２の周方向に対し僅かに傾斜（最大１°）することは許容される。一具体例によれば 周方向溝７３１Ｅは、溝形成領域の表面からの深さＤ４が、周方向溝７３１Ｅの延びる方向（長手方向）に亘って一定になされ、幅Ｗ（溝形成領域表面における周方向溝の半割軸受の軸線方向の長さ）も周方向溝７３１Ｅの長手方向に亘って一定になされる。周方向溝７３１Ｅの断面形状は矩形状である。

端部領域７Ｅの凹部７１Ｅの周方向溝７３１Ｅの深さＤ４は、中央部領域７Ｃの凹部７１Ｃの周方向溝７３１Ｃの深さＤ２よりも大きくなされている。また、端部領域７Ｅの凹部７１Ｅの周方向溝７３１Ｅの深さＤ４は、１〜１０μｍであることが好ましい。また、端部領域７Ｅの凹部７１Ｅの周方向溝７３１Ｅの深さＤ４は中央部領域７Ｃの凹部７１Ｃの周方向溝７３１Ｃの深さＤ２の２倍以上であることが好ましい。

本具体例では、周方向溝７３１Ｅの深さＤ４は、凹部７１Ｅの深さＤ３よりも小さくなされる。周方向溝７３１Ｅの幅Ｗは、２０〜１５０μｍとすることが好ましい。また、周方向溝７３１Ｅの幅Ｗは、１つの凹部７１Ｅに対して、少なくとも３以上の周方向溝７３１Ｅが形成される寸法にすることが好ましい。なお、周方向溝７３１Ｅの深さＤ４や幅Ｗは、周方向溝７３１Ｅの長手方向に沿って変化させてもよい。この場合、周方向溝７３１Ｅの最大溝深さ、最大幅が上記寸法となることが好ましい。なお、端部領域７Ｅの各凹部７１Ｅにおける、周方向溝７３１Ｅの最大溝深さ、最大幅が同じになされていることが好ましい。

本具体例のコンロッド軸受３は、一対の半割軸受３１、３２の周方向の端面７６を突き合わせて、全体として円筒形状に組み合わせることによって形成される。半割軸受３１、３２は、Ｃｕ軸受合金またはＡｌ軸受合金である摺動層を有することができる。あるいは、Ｆｅ合金製の裏金層上にＣｕ軸受合金またはＡｌ軸受合金の摺動層を有することができる。また、円筒形状の内周面である摺動面７（あるいは凹部７１Ｃ、凹部７１Ｅの内面を含む摺動層の表面）に軸受合金よりも軟質なＢｉ、Ｓｎ、Ｐｂのいずれか1種からなる、あるいはこれら金属を主体とする合金からなる表面部や合成樹脂を主体とする樹脂組成物からなる表面部を有してもよい。但し、凹部７１Ｃ、凹部７１Ｅの表面は、このような表面部を有さない方が好ましい。凹部７１Ｃ、凹部７１Ｅの表面や周方向溝７３１Ｃ、周方向溝７３１Ｅの表面が軟質であると、油中に多くの異物が含まれる場合、異物が埋収、堆積しやすくなるからである。凹部７１Ｃ、凹部７１Ｅの表面や周方向溝７３１Ｃ、周方向溝７３１Ｅの内面に異物が埋収、堆積すると、凹部を流れる油に乱流が発生しやすくなる。

上記のとおり本発明の半割軸受は、平面領域７２および溝形成領域７３からなる凹部７１Ｃ、７１Ｅを中央部領域７Ｃおよび端部領域７Ｅにそれぞれ有するが、この半割軸受において摩擦損失が減少する理由を以下に説明する。
半割軸受３１の摺動面７と軸５の表面が、離間した状態から相対的に近接するように動作し、摺動面７と軸５の表面が最近接した状態を図８に示す。前記したように内燃機関の燃焼行程において軸５は、半割軸受３１の周方向中央付近の摺動面７に向かう方向（矢印Ｍ）に移動し、半割軸受３１の中央部領域７Ｃの摺動面７と軸５の表面が最近接する。

そのとき、中央部領域７Ｃの凹部７１Ｃ内の油は、特に開口の凹部表面の中央部付近で最も圧縮され高圧となるが、開口の平面領域７２では表面が平滑であるため、全方位に流れる油流Ｆ１が形成される（図９）。油流Ｆ１は、軸の回転方向Ｚとは異なる方向にも形成される。しかし、凹部７１Ｃには、開口の周縁に隣接する溝形成領域７３には、半割軸受３１の周方向と平行な方向に延びる複数の周方向溝７３１Ｃが形成されているため、平面領域７２から流れた油流Ｆ１は、周方向溝７３１Ｃに誘導され、半割軸受３１の周方向（軸の回転方向Ｚ）と同方向に向かって流れ（図９の油流Ｆ２）、半割軸受３１の摺動面７と軸表面との間の隙間に半割軸受３１の周方向と同方向に向かって流出する。

他方、摺動面７と軸５の表面との間の隙間には、回転する軸表面に付随する油流Ｆ３が形成されている（図９）。この油流Ｆ３の流れ方向と凹部７１Ｃから流出する油流Ｆ２の流れ方向は、同方向を向くために乱流が発生し難く、摩擦損失が生じ難い。

また、半割軸受３１の中央部領域７Ｃの摺動面７と軸５の表面が最近接したときであっても、端部領域７Ｅの摺動面７と軸５表面との間には、十分な隙間が形成される。このため、端部領域７Ｅの摺動面７の凹部７１Ｅ内の油の圧力は高くなり難く、凹部７１Ｅ内の油は、軸回転方向Ｚとは逆方向の油流が形成され難い。

端部領域７Ｅの摺動面７の凹部７１Ｅは、凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ２が中央部領域７Ｃの各凹部７１Ｃの凹部における溝形領域７３の面積割合Ｓ１よりも大きくなされ、さらに、端部領域７Ｅの凹部７１Ｅの周方向溝７３１Ｅの深さＤ４は、中央部領域７Ｃの凹部７１Ｃの周方向溝７３１Ｃの深さＤ２よりも大きして、周方向溝７３１Ｅによる凹部７１Ｅ内の油を軸回転方向Ｚと同方向を向く油流F２を形成する効果を高めたほうがよい。

図１０は、本発明とは異なる中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部２７１を摺動面７側から見たものである。この凹部２７１は、摺動面７での開口形状が楕円であり、凹部２７１の中央部付近の表面を含め表面全面に半割軸受の周方向と平行な周方向溝２７３を形成しており、平面領域部を有さない。その他は、上記で説明したものと同じである。

図１０に、摺動面７と軸表面が最近接したときの中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部２７１内から摺動面７と軸表面との間の隙間に流出する油流Ｆ１’、Ｆ１’Ｒを示す。矢印Ｚは、上記の通り、軸の回転方向（軸表面の移動方向）を示す。
摺動面７と軸表面が最近接したとき、中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部２７１内の油は圧縮され高圧となるが、特に凹部２７１の中央部付近の凹部の深さが最深となる表面付近の油が高圧となる。図１０ではこの領域にも周方向溝２７３を有するので、特に高圧となった油が、周方向溝２７３に誘導され、凹部２７１から摺動面７と軸表面との間の隙間への軸回転方向Ｚと同方向の油流Ｆ１’だけでなく、軸回転方向Ｚとは逆方向の油流Ｆ１’Ｒが形成される。

摺動面７と軸５表面との間の隙間には、回転する軸表面に付随する油流Ｆ３が形成されているが、流れ方向が異なる油流Ｆ１’Ｒと油流Ｆ３とが、凹部２７１の開口に隣接する摺動面７と軸表面との間で衝突することにより乱流が発生する。この乱流の発生で摩擦損失が生じる。また、乱流の発生により凹部２７１の開口に隣接する摺動面７と軸表面との間の油の圧力が大きく低下すると、軸の負荷を支承できなくなり摺動面と軸表面とが接触し、さらに摩擦損失が大きくなる。

本実施例では、半割軸受３１、３２の中央部領域７Ｃの摺動面７および端部領域７Ｅの摺動面７のほぼ全面に、複数の凹部７１を均一に設けた例を示したが、これに限定されないで、中央部領域７Ｃの摺動面７又は端部領域７Ｅの摺動面７又は中央部領域７Ｃの摺動面７及は端部領域７Ｅの摺動面７の任意の範囲にのみ部分的に複数の凹部を設けるようにしてもよい。また、中央部領域７Ｃおよび端部領域７Ｅの境界部を含む凹部７１は、端部領域７Ｅの凹部７１Ｅの構成とすることが好ましいが、中央部領域７Ｃの凹部７Ｃの構成であってもよい。

以下、本発明の他の形態の非限定的具体例を説明する。
第２の具体例
図１１〜図１５は、複数の凹部７１Ｃ、７１Ｅが、中央部領域７Ｃおよび端部領域７Ｅの摺動面にほぼ均一に配されているが、楕円形状の開口を有し、その長軸が半割軸受３１、３２の周方向と平行な方向を向いている。（図１１においても。周方向の端部７６側に近いほど凹部の形状は歪んで描かれている。）凹部７１Ｃ、７１Ｅは、周方向での配置位置が、半割軸受３１、３２の周方向中央１０に近くに位置するものほど、凹部の開口面積Ａ１が大きく、周方向端面７６に近いほど開口面積Ａ１が小さくなっている。なお、凹部の楕円形状の開口は、その長軸が半割軸受３１、３２の周方向と平行な方向以外の方向、例えば、半割軸受３１、３２の軸線方向を向くようにしてもよい。

中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部７１Ｃの凹部表面は、半割軸受３１、３２の周方向に平行な断面視にて、半割軸受３１、３２の外径側に膨出（外径側に凸）するだけでなく、半割軸受３１、３２の周方向に平行な方向以外のいずれの方向の断面視でも、半割軸受３１、３２の外径側に膨出（外径側に凸）する曲面となっている。そして、凹部７１Ｃの複数の周方向溝７３１Ｃは、断面形状が円弧形状を有し（図１４参照）、凹部７１Ｃの半割軸受軸線方向の端部の周方向溝を除き、溝幅Ｗは、凹部の周縁側で最大で、凹部の中央部側へ向かって小さくなっている。同様に、溝深さＤ２も凹部の周縁側で最大で、凹部の中央部側へ向かって小さくなっている。なお、中央部領域７Ｃの摺動面７の各凹部７１Ｃにおいては、周方向溝７３１Ｃは、最大溝深さ、最大幅が同じになされている。

中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部７１Ｃは、半割軸受３１、３２の周方向中央１０に近くに位置するものほど、凹部７１Ｃの深さＤ１（最大深さ）が大きく、周方向端面７６に近いほど凹部深さＤ１が小さくなっている。また、半割軸受３１、３２の周方向中央１０に近くに位置するものほど、凹部７１Ｃの面積Ａ１が大きく、周方向端面７６に近いほど凹部７１Ｃの面積Ａ１が小さくなっている。

さらに、凹部７１Ｃは、半割軸受３１、３２の中央部領域７Ｃの摺動面７の周方向での配置位置が、半割軸受３１、３２の周方向中央１０に近いほど、凹部における溝形成領域の面積割合Ｓ１が小さく、中央部領域７Ｃの周方向端部に近いほど面積割合Ｓ１が大きくなっている。図１２および図１３には、半割軸受３１、３２の、それぞれ周方向中央に近くの凹部７１ＣＣ（図１１）、および中央部領域７Ｃの周方向端部に近くの凹部７１ＣＥを摺動面７側から見た図を示す。

４サイクル内燃機関では、半割軸受の周方向中央側の摺動面に配される凹部ほど、凹部内の油は高圧となり、中央部領域７Ｃの周方向端部側ほど、凹部内の油圧の増加が少ない。本具体例の凹部７１Ｃは、半割軸受３１、３２の摺動面７の周方向中央１０に近くに配置されるものほど、凹部に占める溝形成領域７３の面積割合Ｓ１が小さく、平面領域７２の面積割合が大きくなる。図１５は、半割軸受３１、３２の摺動面７の周方向中央１０近くに配された凹部７１ＣＣを摺動面７側から見た図を示し、摺動面７と軸５表面が最近接したときの凹部７１ＣＣ内から摺動面７と軸表面とに間の隙間に流出する油流Ｆ２を示す図であり、矢印Ｚは、軸の回転方向を示す。

もしも溝形成領域７３の面積割合Ｓ１が大きく、平面領域７２の面積割合が小さい場合には、凹部開口の中央部付近で高圧となった油が、周方向溝７３１Ｃに誘導され、凹部７１ＣＣから摺動面７と軸表面との間の隙間への軸回転方向Ｚと同方向の油流Ｆ２だけでなく、軸回転方向Ｚとは逆方向の油流が形成されることがある。この軸回転方向Ｚとは逆方向の油流が形成されると、軸表面に付随し軸回転方向Ｚと平行な方向に流れる油流Ｆ３と衝突して乱流が発生する。

反対に、本具体例の凹部７１ＣＣのように、溝形成領域７３の面積割合Ｓ１が小さく平面領域７２の面積割合が大きいと、平面領域７２において、軸回転方向Ｚとは異なる方向への油流Ｆ１が形成されやすくなり、油流Ｆ１のうちで軸回転方向Ｚと逆方向の油流成分が少なくなる。平面領域７２の面積が大きいと、凹部７１ＣＣの中央部付近の平面領域７２にて高圧となった油が、溝形成領域７３に達するまでに、圧力が低下しやすくなる。このため、凹部７１ＣＣの軸回転方向Ｚの後方側に形成された周方向溝７３１Ｃが、摺動面７と軸表面との間の隙間を軸表面に付随し軸の回転方向Ｚと平行方向に流れる油流Ｆ３の一部から、凹部７１ＣＣ内に導く油流Ｆ３１が形成されるようになる。

他方、凹部７１ＣＥは、軸表面と凹部７１ＣＥの表面が最近接したときであっても、凹部７１ＣＥ内の油の圧力は高くなり難く、凹部７１ＣＥ内の油は、軸回転方向Ｚとは逆方向の油流が形成され難いため、凹部７１ＣＥの溝形成領域７３の面積割合を大きくして、周方向溝７３１Ｃによる凹部７１ＣＥ内の油を軸回転方向Ｚと同方向を向く油流Ｆ２を形成する効果を高めたほうがよい。

端部領域７Ｅの摺動面７の凹部７１Ｅの凹部表面は、半割軸受３１、３２の周方向に平行な断面視にて、半割軸受３１、３２の外径側に膨出（外径側に凸）するだけでなく、半割軸受３１、３２の周方向に平行な方向以外のいずれの方向の断面視でも、半割軸受３１、３２の外径側に膨出（外径側に凸）する曲面となっている。
凹部７１Ｅの複数の周方向溝７３１Ｅは、断面形状が円弧形状を有し（図１４参照）、凹部７１Ｅの半割軸受の軸線方向の端部の周方向溝を除き、溝幅Ｗは、凹部の周縁側で最大で、凹部の中央部側へ向かって小さくなっている。同様に、溝深さＤ４も凹部の周縁側で最大で、凹部の中央部側へ向かって小さくなっている。

端部領域７Ｅの凹部７１Ｅは、半割軸受３１、３２の周方向中央１０側の近くに位置するものほど、凹部７１Ｅの深さＤ３（最大深さ）が大きく、周方向端面７６に近いほど凹部深さＤ３が小さくなっている。また、半割軸受３１、３２の周方向中央１０に近くに位置するものほど、凹部７１Ｅの面積Ａ１が大きく、周方向端面７６に近いほど凹部７１Ｅの面積が小さくなっている。

さらに、凹部７１Ｅは、半割軸受３１、３２の端部領域７Ｅの摺動面７の周方向での配置位置が、半割軸受３１、３２の周方向中央１０に近いほど、凹部における溝形成領域の面積割合Ｓ２が小さく、周方向端面７６に近いほど面積割合Ｓ２が大きくなっている。

端部領域７Ｅの摺動面７の凹部７１Ｅの周方向溝７３１Ｅの溝深さＤ４と中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部７１Ｃの周方向溝７３１Ｃの溝深さＤ２の関係および端部領域７Ｅの摺動面７の凹部７１Ｅの凹部における溝形成領域の面積割合Ｓ２と中央部領域７Ｃの摺動面７の凹部７１Ｃの凹部における溝形成領域の面積割合Ｓ１との関係は、具体例１と同じである。

第３の具体例
図１６は、摺動面７での開口形状が四角形である凹部７１Ｃ、７１Ｅを示す。矢印Ｚは、軸回転方向を示し、凹部の開口形状の四角形の２辺は、軸回転方向と平行に配される。なお、図１６は、周方向溝７３１Ｃ、７３１Ｅを省略して図示している。
図１７は、図１７に示す凹部７１Ｃ、７１ＥのＣ―Ｃ部の断面（半割軸受３１、３２の軸線方向の断面）示す。この断面形状は、逆台形形状であり、凹部７１Ｃ、７１Ｅの表面の軸線方向の両端部を除く表面は、摺動面７と平行になされている。図１７も、周方向溝７３１Ｃ、７３１Ｅを省略して図示している。なお、凹部７１Ｃ、７１Ｅの半割軸受３１、３２の周方向に平行な断面視での表面は、半割軸受３１、３２の外径側に膨出する曲面となっている。

第４の具体例
図１８に摺動面７での開口形状が四角形である凹部７１Ｃ、７１Ｅを示す。図１６とは異なり、凹部の開口形状の四角形の対角線が、軸回転方向と平行となるように配される。図１８に示す凹部７１Ｃ、７１Ｅは、凹部７１Ｃ、７１Ｅの半割軸受３１、３２の周方向に平行な断面視での表面、及び、半割軸受３１、３２の軸線方向に平行な断面視での表面は、半割軸受３１、３２の外径側に膨出する曲面となっている。なお、図１８も周方向溝７３１Ｃ、７３１Ｅを省略して図示している。

上記に凹部７１Ｃ、７１Ｅの開口形状として、円形、楕円形および四角形を示したが、これらの開口形状は、幾何学的に厳密な円形、楕円形および四角形を意味するものではなく、略円形、略楕円形、および略四角形であればよい。さらに、凹部７１の開口形状は、これらの形状に限定されないで、他の形状であってもよい。

上記説明は、発明の半割軸受を内燃機関のクランク軸のクランクピンを支承するコンロッド軸受に適用した例を示したが、発明の半割軸受は、クランク軸のジャーナル部を支承する主軸受を構成する一対の半割軸受の一方または両方に適用することができる。また、半割軸受は、油穴や油溝を有するようにしてもよく、半割軸受は、凹部７１Ｃ、７１Ｅを除く摺動面の全体が半割軸受の周方向に延びる複数の溝部を有して構成してもよい。

１ 軸受装置
２ コンロッド
３ コンロッド軸受
４ 主軸受
５ クランクピン
５ａ、５ｂ 潤滑油路
５ｃ 吐出口
６ ジャーナル部
６ａ 潤滑油路
６ｃ 入口開口
１０ 半割軸受の周方向中央
３１、３２ 半割軸受
４１、４２ 半割軸受
４１ａ 油溝
７ 摺動面
７Ｃ 中央部領域
７Ｅ 端部領域
７０ クラッシュリリーフ
７１Ｃ、７１ＣＣ、７１ＣＥ、７１Ｅ 凹部
７２ 平面領域
７３ 溝形成領域
７３１Ｃ、７３１Ｅ 周方向溝
７６ 周方向端面
ＣＬ 中心線
Ｄ１、Ｄ３ 凹部の深さ
Ｄ２、Ｄ４ 周方向溝の深さ
Ｒ 端部領域の円弧半径
Ｗ 周方向溝の幅
Ｚ クランクピンの回転方向
Ｘ ジャーナル部の回転方向
Ｍ 軸の移動方向
θ１ 中央部領域の角度範囲

Claims (19)

1. 内燃機関のクランク軸を支承するすべり軸受を構成する半割軸受であって、半円筒形状を有し、内周面が摺動面を形成している前記半割軸受において、
   前記半割軸受の摺動面は、前記半割軸受の周方向中央を含む中央部領域と、該中央部領域の両側の端部領域とからなり
   前記中央部領域および前記端部領域のそれぞれの摺動面は、円弧面形状を有し、前記端部領域の円弧面の円中心が前記中央部領域の円弧面の円中心よりも前記半割軸受から離れた側に偏位しており、前記中央部領域は、前記周方向中央を基準として最大で±６５°の円周角度範囲にあり、
   前記半割軸受の前記中央部領域および前記端部領域には、それぞれ、複数の凹部が形成されており、前記凹部は、前記摺動面から前記半割軸受の外径側に後退した平滑な凹部表面を有し、前記凹部表面は、前記半割軸受の周方向に平行な断面視にて、前記半割軸受の外径側に凸の曲線を形成しており、
   前記凹部には、前記凹部の周縁に隣接して溝形成領域が形成されており、該溝形成領域には、前記凹部表面から前記半割軸受の外径側に後退した複数の周方向溝が形成されており、前記複数の周方向溝は、前記凹部の周縁から前記半割軸受の周方向に延びており、
   前記中央部領域における前記凹部の前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合よりも、前記端部領域における前記凹部の前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合が大きく、前記中央部領域の前記凹部の前記周方向溝の最大深さよりも、前記端部領域の前記凹部の前記周方向溝の最大深さが大きくなっていることを特徴とする半割軸受。
2. 前記中央部領域における前記凹部の前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合に対する前記端部領域における前記凹部の前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合は１．５倍以上であることを特徴とする請求項１に記載された半割軸受。
3. 前記中央部領域における前記凹部の前記周方向溝の最大深さに対する前記端部領域における前記凹部の前記溝周方向溝の最大深さは２倍以上であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載された半割軸受。
4. 前記中央部領域の前記凹部の深さが２〜５０μｍであることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載された半割軸受。
5. 前記中央部領域における前記周方向溝の深さは、前記凹部の中央側から周縁側へ向かって大きくなっていることを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載された半割軸受。
6. 前記中央部領域における前記周方向溝の最大深さが０．５〜３μｍであることを特徴とする請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載された半割軸受。
7. 前記端部領域における前記周方向溝の最大深さが１〜１０μｍであることを特徴とする請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載された半割軸受。
8. 前記中央部領域および前記端部領域の前記周方向溝の最大幅が２０〜１５０μｍであることを特徴とする請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載された半割軸受。
9. 前記中央部領域における前記凹部の前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合は０．１５〜０．５５であることを特徴とする請求項１から請求項８までのいずれか１項に記載された半割軸受。
10. 前記端部領域における前記凹部の前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合は０．３〜０．９０であることを特徴とする請求項１から請求項９までのいずれか１項に記載された半割軸受。
11. 前記中央部領域および前記端部領域の前記凹部の開口形状は、円形、楕円形、又は四角形の形状を有することを特徴とする請求項１から請求項１０までのいずれか１項に記載された半割軸受。
12. 前記中央部領域および前記端部領域の前記凹部の表面は、半割軸受の軸線方向の断面視にて、半割軸受の外径側に凸形状の曲線を形成することを特徴とする請求項１から請求項１１までのいずれか１項に記載された半割軸受。
13. 前記中央部領域および前記端部領域の前記複数の凹部が、前記半割軸受の摺動面の全体に均一に形成されていることを特徴とする請求項１から請求項１２までのいずれか１項に記載された半割軸受。
14. 前記中央部領域の前記凹部は、前記半割軸受の周方向中央に近いほど深さが大きくなることを特徴とする請求項１から請求項１３までのいずれか１項に記載された半割軸受。
15. 前記中央部領域の前記凹部は、前記半割軸受の周方向中央に近いほど、開口面積が大きくなることを特徴とする請求項１から請求項１４までのいずれか１項に記載された半割軸受。
16. 前記中央部領域の前記凹部は、前記半割軸受の周方向中央に近いほど、前記溝形成領域が前記凹部に占める面積割合が小さくなることを特徴とする請求項１から請求項１５までのいずれか１項に記載された半割軸受。
17. 前記中央部領域は、前記周方向中央を基準として最小で±４０°の円周角度範囲を含むことを特徴とする請求項１から請求項１６までのいずれか１項に記載された半割軸受。
18. 請求項１から請求項１７までのいずれか１項に記載された半割軸受を備えた、内燃機関のクランク軸を支承する円筒形状のすべり軸受。
19. 前記半割軸受の一対を組み合わせて構成されていることを特徴とする請求項１８に記載されたすべり軸受。