JP6332056B2 - モータ制御装置 - Google Patents

Description

本発明は、クランクシャフトおよびカムシャフトそれぞれとバルブタイミング変換部を介して機械的に連結されたモータの駆動を制御することで、クランクシャフトに対するカムシャフトの位相を調整するモータ制御装置に関するものである。

特許文献１に示されるように、吸気弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置が知られている。このバルブタイミング調整装置は、モータ軸の固定されるロータ部およびロータ部の周りに設けられたステータコイルを有する電動モータと、ステータコイルに接続される複数のスイッチング素子と、を有している。またバルブタイミング調整装置は、オンするスイッチング素子（選択素子）をモータ軸の回転角度範囲毎に切り換える通電駆動手段と、内燃機関の運転状況やモータ軸の回転状態に応じてクランク軸とカム軸の相対位相を調整する位相調整機構と、を備えている。

上記のステータコイルに電流が流れ、ステータコイルから磁界が発生している状態でモータ軸が回転すると、それによってステータコイルに誘起電圧が発生する。モータ軸の目標回転方向がモータ軸の実回転方向と一致している場合、スイッチング素子のオンによりステータコイルへ印加される電圧に対して、反対方向の誘起電圧が発生する。これによりオン状態のスイッチング素子（選択素子）には、印加電圧と誘起電圧との差に応じた電流が流れる。しかしながらモータ軸の目標回転方向がモータ軸の実回転方向と相異している場合、スイッチング素子のオンによりステータコイルへ印加される電圧に対して、同一方向の誘起電圧が発生する。これにより選択素子には印加電圧と誘起電圧との和に応じた大電流が流れる。そのため選択素子が過度に発熱する虞がある。

そこで特許文献１に記載のバルブタイミング調整装置の通電駆動手段は、モータ軸の目標回転方向と実回転方向が一致する場合、例えばモータ軸の回転角度が機械角で３０°（電気角で１２０°）の回転角度範囲の全域を、選択素子を継続してオンするオン範囲に設定する。そして通電駆動手段は、目標回転方向と実回転方向が相異する場合、回転角度範囲を、オン範囲と、選択素子を継続してオフするオフ範囲とに分割して設定する。これによりオン範囲においてはステータコイルに電圧が印加されるが、オフ範囲においては電圧が印加されなくなる。そのため上記の印加電圧と誘起電圧との和に応じた電流が選択素子に流れる時間が短縮され、選択素子の過度な発熱が抑制される。

特開２００９−６２８３７号公報

ところで特許文献１に示されるバルブタイミング調整装置では、電動モータ（モータ）が位相調整機構を介してクランク軸と機械的に連結されている。そのため内燃機関が燃焼駆動してクランク軸が回転している場合、ステータコイルへの通電による制御トルク（回転トルク）の発生に関わらずにモータのモータ軸も回転する。内燃機関の駆動停止によってクランク軸が惰性回転している際もモータ軸はその回転数を低減しながらもクランク軸と同一方向に回転する。しかしながらモータ軸に固定されたロータ部は永久磁石を有している。この永久磁石の周囲にはステータコイルなどの金属材料があるため、その金属材料と永久磁石との間に磁力が発生し、これがロータ部の回転を妨げるブレーキトルクとしてモータ軸に作用する。モータ軸がクランク軸とともに惰性回転し、その回転力が静止するほどに弱まると、上記のブレーキトルクのためにその回転方向が一瞬逆転した後に停止する虞がある。このように停止前に回転方向が逆転すると、通電駆動手段は目標回転方向と実回転方向が相異すると判定して、その動作を終了する。上記したように通電駆動手段は、目標回転方向と実回転方向が相異する場合、回転角度範囲をオン範囲とオフ範囲とに分割して設定する。したがってモータが停止した時点における回転角度がオン範囲に含まれる場合、再起動時に通電駆動手段によってモータのモータ軸に回転トルクを発生することができる。そのためモータ軸を回転することで、カム軸のクランク軸に対する位相を、シリンダとピストンとによって構成される燃焼室内の圧縮空気量を内燃機関の再始動に適した位相に調整することができる。しかしながらモータが停止した時点における回転角度がオフ範囲に含まれる場合、再起動時に通電駆動手段によってモータ軸に回転トルクを発生することができない。そのためモータ軸を回転することができず、カム軸のクランク軸に対する位相を、内燃機関の再始動に適した位相に調整することができない、という不具合が生じる。

なお特許文献１に記載の別構成のバルブタイミング調整装置の通電駆動手段は、目標回転方向と実回転方向が相異する場合、回転角度範囲を進角側または遅角側へと機械角で１５°（電気角で６０°）変位させた変位範囲の全域をオン範囲に設定する。こうすることでステータコイルに発生する誘起電圧を小さくし、印加電圧と誘起電圧との和に応じた電流を小さくしている。これにより選択素子の過度な発熱が抑制される。この別構成では、目標回転方向と実回転方向が相異する場合においても、回転角度範囲に依らずステータコイルに常時電流が流れる。そのため上記したようにモータを再起動することができなくなる、という不具合は生じない。しかしながらこの別構成の場合、上記した構成とは異なり、目標回転方向と実回転方向が相異する場合、小さくなったとは言え印加電圧と誘起電圧との和に応じた電流が常時流れる。そのため選択素子の発熱抑制効果が小さい、という問題を有する。

そこで本発明は上記問題点に鑑み、スイッチング素子の過度な発熱を抑制するとともに、モータが停止した時点における回転角度に関わらずに再起動時においてモータに回転トルクを発生することのできるモータ制御装置を提供することを目的とする。

上記した目的を達成するための開示された発明の１つは、クランクシャフト（３３０）およびカムシャフト（３２０）それぞれとバルブタイミング変換部（３１０）を介して機械的に連結されたモータ（２００）の駆動を制御することで、クランクシャフトに対するカムシャフトの位相を調整するモータ制御装置であって、
モータは、バルブタイミング変換部に連結された出力軸と、出力軸が固定されるロータ（２１０）と、ロータの周りに設けられたステータ（２２０）と、を有し、ロータは永久磁石（２１２）を備え、ステータはステータコイル（２２３〜２２６）を備えており、
ステータコイルに電流を流して磁束を発生させ、その磁束を永久磁石に作用させることで、出力軸の回転を促進する若しくは妨げる回転トルクをロータに生じさせるインバータ（３３）と、
モータの回転角度とモータの回転方向とに依存する回転信号を出力する回転角検出部（４０，６０）と、
回転信号に基づいてインバータを構成する複数のスイッチング素子（３４〜３９）を開閉制御することでステータコイルに流れる電流を制御し、回転トルクの発生を制御するモータ制御部（３２）と、
モータ制御部に回転トルクの増減方向を指示する指示部（３１）と、を有し、
モータ制御部は、指示部から指示された回転トルクの増減方向がモータの回転を促進する方向の場合に通常モードになり、回転トルクの増減方向がモータの回転を妨げる方向の場合に発電モードになり、
モータ制御部は、通常モードにおいてモータの回転角度に依らずにステータコイルに常時通電し、発電モードにおいて所定の回転角度範囲だけモータが回転する毎にステータコイルへの通電を止めており、
モータ制御部は、発電モードにおいて回転信号が所定時間内で変動しているか否かを判定し、回転信号が所定時間内で変動していると判定した場合、発電モードを維持し、回転信号が所定時間内で変動していないと判定した場合、通常モードに切り換える。

永久磁石（２１２）とその周囲にあるステータコイル（２２３〜２２６）などの金属材料との間には、モータ（２００）の出力軸の回転を妨げるブレーキトルクが発生する。モータ（２００）が回転を停止しようとしている際にこのブレーキトルクによってモータ（２００）が一瞬逆回転して停止すると、モータ（２００）の回転方向と回転トルクの発生方向とが相違し、モータ制御部（３２）が発電モードになる虞がある。発電モードのモータ制御部（３２）は、所定の回転角度範囲においてステータコイルの通電を止めている。したがって停止時の回転角度範囲がこのステータコイルへの通電を止める範囲の場合、モータ（２００）の再起動時にモータ（２００）に回転トルクを発生することができなくなる虞がある。しかしながらブレーキトルクによってモータ（２００）が回転を停止した場合、その後の回転信号は一定となる。そこで第１発明のモータ制御部（３２）は、発電モードにおいて回転信号が所定時間内で変動していないと判定した場合、発電モードから通常モードに切り換える。これによりモータ（２００）が停止した時点における回転角度に関わらず、再起動時にモータ（２００）に回転トルクを発生し、モータ（２００）の出力軸を回転することができる。したがってカムシャフト（３２０）のクランクシャフト（３３０）に対する位相を、内燃機関（３００）の再始動に適した位相に調整することができる。

また上記したようにモータ制御部（３２）は、発電モードでは所定の回転角度範囲においてステータコイルの通電を止めている。これによればスイッチング素子（３４〜３９）に過度な電流の流れることが抑制され、スイッチング素子（３４〜３９）の過度な発熱が抑制される。

なお、特許請求の範囲に記載の請求項、および、課題を解決するための手段それぞれに記載の要素に括弧付きで符号をつけている。この括弧付きの符号は実施形態に記載の各構成要素との対応関係を簡易的に示すためのものであり、実施形態に記載の要素そのものを必ずしも示しているわけではない。括弧付きの符号の記載は、いたずらに特許請求の範囲を狭めるものではない。

第１実施形態に係るモータ制御装置の概略構成を示すブロック図である。 モータの概略構成を示す断面図である。 回転角センサの配置を説明するための断面図である。 インバータとステータコイルの概略構成を示す回路図である。 センサ信号と制御信号の関係を示すタイミングチャートである。 センサ信号と回転角度との関係を示す図表である。 通常制御における回転角度と制御信号との関係を示す図表である。 通常制御においてインバータとステータコイルを流れる電流を示す模式図である。 発電制御における回転角度と制御信号との関係を示す図表である。 発電制御においてインバータとステータコイルを流れる電流を示す模式図である。 ブレーキトルクを模式的に示すグラフ図である。 回転角センサとステータコイルとの位置関係を示すモータの断面図である。 ロータの回転角度に対する回転角センサと永久磁石との位置関係を示す図表である。 ブレーキトルクによるモード切り換えの結果、再起動できなくなることを説明するためのタイミングチャートである。 ブレーキトルクによるモード切り換えが行われたとしても、再起動できることを説明するためのタイミングチャートである。 プリドライバの制御処理を示すフローチャートである。

以下、本発明の実施形態を図に基づいて説明する。
（第１実施形態）
図１〜図１６に基づいて、本実施形態に係るモータ制御装置を説明する。なお図１ではモータ制御装置１００の他に、モータ２００、内燃機関３００、バルブタイミング変換部３１０、カム角センサ３４０、および、クランク角センサ３５０を図示している。そして図２、図３、図１２、および、図１３それぞれでは後述する電気角を括弧つきで図示し、回転角センサ６０にハッチングを施している。また図１３では煩雑と成ることを避けるために符号を省略し、回転状態を明りょうとするために後述の永久磁石２１２の１つのＮ極にハッチングを施している。

モータ制御装置１００はモータ２００の回転を制御することで、内燃機関３００のカムシャフト３２０とクランクシャフト３３０の位相差（以下、カム位相と示す）を制御するものである。図１に示すようにモータ制御装置１００は３つのステータ線９７〜９９を介してモータ２００と電気的に接続され、モータ２００はバルブタイミング変換部３１０を介して内燃機関３００と機械的に連結されている。以下においては先ずモータ２００、バルブタイミング変換部３１０、および、内燃機関３００を説明した後、モータ制御装置１００について詳説する。

図２に示すようにモータ２００は出力軸に固定されたロータ２１０、および、ロータ２１０の周りに設けられたステータ２２０を有する。ロータ２１０は円柱形状の鉄芯２１１と、この鉄芯２１１に埋め込まれた永久磁石２１２と、を有する。本実施形態では永久磁石２１２のＮ極とＳ極とが交互に隣接するように鉄芯２１１の軸周りに等間隔で埋め込まれており、隣り合うＮ極とＳ極の隣接間隔が４５°になっている。これにより複数の永久磁石２１２にて発生される磁束はロータ２１０が９０°回転する毎に周期的に変化し、機械角９０°に対して電気角が３６０°になっている。この永久磁石２１２から発せられる磁束が後述の回転角センサ６０にて検出される。

これに対してステータ２２０は円筒形状のケース２２１と、このケース２２１の内周面に設けられた突極２２２と、突極２２２に巻き回されたステータコイル２２３と、を有する。ケース２２１の内周面に１２個の突極２２２が等間隔で設けられ、２つの突極２２２の最短隣接間隔がロータ２１０の軸周りにて３０°になっている。ステータコイル２２３としては図４に示すようにＵ相ステータコイル２２４、Ｖ相ステータコイル２２５、Ｗ相ステータコイル２２６を有する。上記した１２個の突極２２２にＵ相ステータコイル２２４、Ｖ相ステータコイル２２５、Ｗ相ステータコイル２２６が順に隣接するように巻き回され、それぞれ隣接間隔が９０°の関係にある４つの突極２２２に巻き回されている。３つのステータコイル２２４〜２２６は図４に示すようにＹ結線され、それぞれ対応するインバータ３３の２つのスイッチの中点に結線されている。後で詳説するが、例えば図４に示すスイッチ３４，３７がオン状態になるとステータコイル２２４，２２５が電源のプラス端子とマイナス端子とに接続され、ステータコイル２２４，２２５に電流が流れる。この電流の流動によってステータコイル２２４，２２５から磁束が発生され、この磁束がロータ２１０の永久磁石２１２に作用することでロータ２１０に回転トルクが発生する。これによりモータ２００の出力軸が自立回転する。

上記したモータ２００の出力軸はバルブタイミング変換部３１０を介してカムシャフト３２０と連結されている。そしてバルブタイミング変換部３１０はチェーンを介してクランクシャフト３３０と連結されている。内燃機関３００の駆動によってクランクシャフト３３０が回転し始めると、それに伴ってバルブタイミング変換部３１０とともにカムシャフト３２０とモータ２００の出力軸も回転し始める。この回転によってカムシャフト３２０のカムジャーナルに設けられたカムロブが回転する。カムロブの回転により吸気弁と排気弁が燃焼室に対して上下動し、吸気弁にて燃焼室への吸気が行われ、排気弁にて燃焼室からの排気が行われる。

内燃機関３００が例えば４サイクルエンジンの場合、吸気弁若しくは排気弁に対応するカムシャフト３２０のカムロブは、クランクシャフト３３０が２回転すると１回転する。通常、吸気弁と排気弁の位相はカムシャフト３２０の回転角度で換算するとおよそ１８０°ずれている。この位相差は、上記したカム位相をモータ制御装置１００、モータ２００、および、バルブタイミング変換部３１０によって制御することで調整可能となっている。

図示しないがバルブタイミング変換部３１０は上記したチェーンを介して伝達されるクランクシャフト３３０の回転トルクをカムシャフト３２０に伝達しつつ、カムシャフト３２０をクランクシャフト３３０に対して相対的に回転させる遊星歯車機構を有する。バルブタイミング変換部３１０は上記したチェーンが連結される環状のリングギヤ、および、リングギヤの中に設けられた円盤状のピニオンギヤとバルブギヤを有する。リングギヤはチェーンを介してクランクシャフト３３０に連結され、バルブギヤはカムシャフト３２０に連結されている。そしてピニオンギヤはモータ２００の出力軸に連結されている。リングギヤの内側面に歯が形成され、ピニオンギヤおよびバルブギヤそれぞれの外側面に歯が形成されている。このリングギヤの内側面の歯とピニオンギヤの歯とが噛み合わさり、ピニオンギヤの歯とバルブギヤの歯とが噛み合わさっている。したがってクランクシャフト３３０が回転するとその回転トルクがチェーンを介してリングギヤに伝達され、これによってリングギヤが回転する。するとピニオンギヤがバルブギヤの周りを公転し、これによってバルブギヤが回転する。この結果、クランクシャフト３３０とともにカムシャフト３２０が回転する。

カムシャフト３２０におけるクランクシャフト３３０との位相差（カム位相）を維持する場合、モータ制御装置１００はモータ２００によってピニオンギヤを自転させずにバルブギヤの周りを公転させることで、バルブギヤとリングギヤとを同一の速さで回転させる。しかしながらカム位相を進角若しくは遅角する場合、モータ制御装置１００はモータ２００によってピニオンギヤを自転させつつバルブギヤの周りを公転させることで、バルブギヤをリングギヤに対して相対的に回転させる。モータ２００の出力軸がクランクシャフト３３０よりも速く公転するとカム位相が進角され、出力軸がクランクシャフト３３０よりも遅く公転するとカム位相が遅角される。進角若しくは遅角によってカム位相が目標とする位相に到達すると、モータ２００の出力軸をリングギヤと同一の速さで公転させる。これによって調整後のカム位相が維持される。このモータ２００によるカム位相制御によって、吸気タイミングと排気タイミングが調整される。

図１に示すようにモータ２００には回転角センサ６０が設けられ、内燃機関３００にはカム角センサ３４０とクランク角センサ３５０が設けられている。回転角センサ６０によってモータ２００の回転状態を示す検知信号が検出され、カム角センサ３４０とクランク角センサ３５０によってカムシャフト３２０の回転角度とクランクシャフト３３０の回転角度が検出される。モータ制御装置１００は検知信号に基づいてモータ２００の回転角度を算出し、カムシャフト３２０の回転角度とクランクシャフト３３０の回転角度とに基づいて内燃機関３００の回転数を算出する。モータ制御装置１００は算出した内燃機関３００の回転数とモータ２００の回転角度とに基づいてモータ２００を制御する。こうすることでモータ制御装置１００はカム位相制御を行う。

なおカム位相制御を行うためには上記した目標とする位相を算出しなくてはならない。この目標とする位相は、ユーザーのアクセル踏込量を示すアクセル開度センサや内燃機関３００の吸入空気量を計測するエアフローメータなどの車両の走行状態を示す各種センサ信号に基づいて、モータ制御装置１００にて算出される。以下、モータ制御装置１００について詳説する。

図１に示すようにモータ制御装置１００は、電子制御装置１０、ドライバ２０、および、回転角センサ６０を有する。電子制御装置１０はドライバ２０に目標とするモータ２００の回転数（回転速度）を含む指示信号を出力するものであり、ドライバ２０は指示信号および回転角センサ６０の検知信号に基づいてモータ２００を制御するものである。回転角センサ６０はモータ２００の回転に応じた検知信号を生成してドライバ２０に出力するものである。電子制御装置１０とドライバ２０とは４つの信号線９０〜９３を介して電気的に接続され、ドライバ２０と回転角センサ６０とは３つのセンサ線９４〜９６を介して電気的に接続されている。

電子制御装置１０は上記した車両の走行状態を示す各種センサ信号や内燃機関３００の回転数、および、ドライバ２０から出力される回転角信号と回転方向信号に基づいて目標とするモータ２００の回転数を決定するものである。電子制御装置１０は上記の各種センサ信号に基づいて、車両の走行状態に適合する目標と成るカム位相を算出する。次いで電子制御装置１０は、この目標とするカム位相とするためのモータ２００の回転数を算出し、この回転数を含めた指示信号をドライバ２０に出力する。なお電子制御装置１０は指示信号に含める回転数を常に有限の値に設定しており、内燃機関３００が燃焼駆動を停止した場合、指示信号に有限の回転数とともに、ドライバ２０に回転トルクの発生を止める指示を含ませる。

図１に示すようにドライバ２０は、モータ制御部３０、センサ信号処理部４０、および、状態判定部５０を有する。モータ制御部３０は電子制御装置１０から入力される指示信号およびセンサ信号処理部４０から入力される回転角信号とセンサ信号に基づいてモータ２００の回転を制御するものである。モータ制御部３０はモータ２００の出力軸を自立回転するための回転電流をモータ２００の３相のステータコイル２２４〜２２６に流すことでロータ２１０を回転する。センサ信号処理部４０は回転角センサ６０から入力されるアナログの検知信号に基づいてデジタルのセンサ信号、回転角信号、および、回転方向信号を生成するものである。状態判定部５０は後述の状態判定信号を生成するものである。この状態判定部５０には上記したセンサ信号、回転角信号、回転方向信号、指示信号、および、回転電流が入力される。なお図示しないが、上記の回転電流を検出するための電流センサをモータ制御装置１００は有しており、この電流センサの検出信号が状態判定部５０に入力される。

モータ制御部３０は、電子制御装置１０から指示信号が入力されると指示信号に含まれる回転数に出力軸の回転数が一致するように回転電流を流す。これによってモータ制御部３０はカム位相を進角、遅角、若しくは、維持する。しかしながら上記したように内燃機関３００の燃焼駆動が停止し、指示信号に回転トルクの発生を止める指示が含まれる場合、モータ制御部３０は３相のステータコイル２２４〜２２６に回転電流を流さない。この場合モータ２００の出力軸はクランクシャフト３３０およびカムシャフト３２０に連れまわされて回転する。上記の遊星歯車機構はカム位相を最も遅い最遅角、および、最も進んだ最進角に止めるためのストッパを有している。上記したようにモータ２００の出力軸がクランクシャフト３３０によって連れ回されて回転する場合、カム位相は最遅角になる。

図１に示すようにモータ制御部３０は、回転制御処理部３１、プリドライバ３２、および、インバータ３３を有する。回転制御処理部３１は指示信号に含まれる目標とする回転数（目標回転数）、および、後述の回転角信号から検出した現在の回転数（現在回転数）に基づいて回転トルクの増減方向を算出する。回転制御処理部３１は目標回転数が現在回転数よりも高い場合、回転トルクの増減方向をモータ２００の回転が促進される方向にして増加することを決定する。その反対に目標回転数が現在回転数よりも低い場合、回転制御処理部３１は回転トルクの増減方向をモータ２００の回転が妨げられる方向にして減少することを決定する。回転制御処理部３１はこの回転トルクの増減方向を含む制御情報をプリドライバ３２に出力する。回転制御処理部３１が特許請求の範囲に記載の指示部に相当する。

プリドライバ３２は回転制御処理部３１から入力される制御情報、および、センサ信号処理部４０から入力される回転角信号とセンサ信号に基づいてインバータ３３を制御する。プリドライバ３２は後述のセンサ信号に基づいてロータ２１０の現在の回転方向（実回転方向）を検出し、この実回転方向と制御情報に含まれる回転トルクの増減方向（トルク方向）とを比較する。プリドライバ３２は実回転方向とトルク方向の両者が一致する場合（回転を促進する方向の場合）に通常モードとなり、両者が相違する場合（回転を妨げる方向の場合）に発電モードとなる。プリドライバ３２は通常モードにおいて出力軸の回転方向に沿う回転トルクが発生するようにインバータ３３の駆動を制御することで出力軸の回転を促進して回転速度を速くする。またプリドライバ３２は発電モードにおいて出力軸の回転方向とは逆向きの回転トルクが発生するようにインバータ３３の駆動を制御することで出力軸の回転を妨げて回転速度を遅くする。このプリドライバ３２の通常モードおよび発電モード時におけるインバータ３３の制御（通常制御と発電制御）は後で詳説する。上記したプリドライバ３２による回転方向の検出は、後述するようにセンサ信号処理部４０と同様にして図６に基づいて行われる。プリドライバ３２は図６に示すセンサ信号と回転方向の関係を記憶している。

上記したように指示信号には常に有限の回転数が含まれているので、回転制御処理部３１はトルク方向を常時プリドライバ３２に出力している。そのためプリドライバ３２は常に通常モードか発電モードになっている。特に内燃機関３００の燃焼駆動が終了して、指示信号に回転トルクの発生を止める指示が含まれる場合、ロータ２１０がクランクシャフト３３０とともに惰性回転している方向にトルク方向が一致している。したがってこの場合プリドライバ３２は通常モードとなっている。プリドライバ３２が特許請求の範囲に記載のモータ制御部に相当する。

図４に示すようにインバータ３３はステータコイル２２４〜２２６それぞれに対応するスイッチ３４〜３９を有している。本実施形態においてスイッチ３４〜３９はそれぞれＮチャネル型ＭＯＳＦＥＴであり、特許請求の範囲に記載のスイッチング素子に相当する。電源のプラス端子からマイナス端子に向かってＵ相スイッチ３４，３５、Ｖ相スイッチ３６，３７、および、Ｗ相スイッチ３８，３９それぞれが直列接続され、これら対を成す２つのスイッチが並列接続されている。そしてＵ相スイッチ３４，３５の中点にＵ相ステータコイル２２４の一端が接続され、Ｖ相スイッチ３６，３７の中点にＶ相ステータコイル２２５の一端が接続され、Ｗ相スイッチ３８，３９の中点にＷ相ステータコイル２２６の一端が接続されている。これらステータコイル２２４〜２２６それぞれの他端が互いに結線され、ステータコイル２２４〜２２６がＹ結線されている。本実施形態では回転トルクの発生量を調整するために、電源のマイナス端子側に接続された下段スイッチ３５，３７，３９それぞれをプリドライバ３２によってＰＷＭ制御している。この下段スイッチ３５，３７，３９それぞれのオン時間を決定するデューティ比は指示信号に含まれる回転数に基づいて回転制御処理部３１が算出し、そのデューティ比が上記の制御情報に含まれる。本実施形態では説明を簡単にするためにデューティ比が１００％で一定としている。

センサ信号処理部４０は、回転角センサ６０から出力される出力軸の回転角に対応する検知信号を二値化処理してデジタルのセンサ信号を生成し、このセンサ信号に基づいて回転角信号と回転方向信号を生成する。図２に示すように回転角センサ６０はセンサ素子として３つのホール素子６１〜６３を有し、これら３つのホール素子６１〜６３はロータ２１０の永久磁石２１２の上方に位置している。上記したように永久磁石２１２にて発生される磁束はロータ２１０が機械角で９０°（電気角で３６０°）回転する毎に周期的に変化する。そのためロータ２１０が機械角で９０°回転すると、３つのホール素子６１〜６３それぞれを透過する磁束の向きが反転する。図２および図３に示すように３つのホール素子６１〜６３はロータ２１０の軸周りにおいて機械角で隣接角度３０°（電気角で１２０°）で設けられている。これにより３つのホール素子６１〜６３を透過する永久磁石２１２の磁束は電気角で１２０°ずれており、３つのホール素子６１〜６３から出力される検知信号の位相も１２０°ずれている。この３つの検知信号がセンサ信号処理部４０にて二値化処理され、図５に示すパルス状のＵ相センサ信号、Ｖ相センサ信号、Ｗ相センサ信号が生成される。図５〜図７、図９に示す回転角度は上記した電気角に相当し、以下においては特に断わらない限り、回転角度を電気角で表す。なお上記のセンサ信号が特許請求の範囲に記載の回転信号に相当し、センサ信号処理部４０と回転角センサ６０とによって特許請求の範囲に記載の回転角検出部が構成されている。

上記した３つのセンサ信号は同一の波形を有し、ロータ２１０が１８０°回転すると電圧レベルがＨｉレベルからＬｏレベル、若しくは、ＬｏレベルからＨｉレベルに変動する。そして３つのセンサ信号は互いに位相が１２０°ずれている。以上により図５および図６に示すようにロータ２１０の回転角度が６０°進む毎にＵ相センサ信号、Ｖ相センサ信号、Ｗ相センサ信号の内のいずれか１つの電圧レベルが変化する。

上記した回転角信号は３つのセンサ信号の内の少なくとも１つの電圧レベルが変化する毎に電圧レベルが所定時間変化して元に戻るパルス信号である。本実施形態において回転角信号は、センサ信号の電圧レベルがＨｉレベルからＬｏレベル、若しくは、ＬｏレベルからＨｉレベルに変化する毎に、電圧レベルがＨｉレベルからＬｏレベルへと変化する。そして所定時間後に電圧レベルがＬｏレベルからＨｉレベルへと元に戻る。換言すれば、出力軸が６０°回転する毎に回転角信号に含まれるパルスが立ち下がる。したがって回転角信号のパルスの立ち下りエッジを検出することで、モータ２００が６０°回転したことを検出することができる。このため単位時間当たりの回転角信号のパルスの数（立ち下りエッジ数）を検出することでモータ２００の回転数（回転速度）を検出することができる。

上記した回転方向信号は３つのセンサ信号の電圧レベルの変化パターンに応じて、Ｈｉレベル若しくはＬｏレベルに電圧レベルが固定されるパルス信号である。この回転方向信号の電圧レベルを定めるためには、センサ信号処理部４０がモータ２００の回転方向を検出しなければならないが、モータ２００の回転方向は図６に示す図表に基づいて検出される。センサ信号処理部４０は図６に示すモータ２００の回転角度に対する３つのセンサ信号の変化パターンの対応関係を記憶している。センサ信号処理部４０は図５および図６に示すように時間がｔ１からｔ７へと進む過程（期間Ｔ１からＴ６へと進む過程）において３つのセンサ信号の電圧レベルがどのように変化したかを判定する。例えば図６に示すように期間Ｔ１においてＵ相センサ信号、Ｖ相センサ信号、Ｗ相センサ信号の電圧レベルがＨｉ，Ｌｏ，Ｈｉの場合に、時間が進み期間Ｔ２においてＨｉ，Ｌｏ，Ｌｏと変化した場合、センサ信号処理部４０はモータ２００が正転していると判定する。これとは異なり、期間Ｔ１においてＵ相センサ信号、Ｖ相センサ信号、Ｗ相センサ信号の電圧レベルがＨｉ，Ｌｏ，Ｈｉの場合に、時間が進み期間Ｔ２においてＬｏ，Ｌｏ，Ｈｉと変化した場合、センサ信号処理部４０はモータ２００が逆転していると判定する。このようにセンサ信号処理部４０は、図６に示す３つのセンサ信号の電圧レベルの組み合わせが時間経過に伴って実線矢印で示すように左から右へと変化する場合にモータ２００は正転していると判定する。それとは逆にセンサ信号処理部４０は、図６に示す３つのセンサ信号の電圧レベルの組み合わせが時間経過に伴って破線矢印で示すように右から左へと変化する場合にモータ２００は逆転していると判定する。センサ信号処理部４０はこの判定結果に基づいて回転方向信号の電圧レベルを決定している。

状態判定部５０はモータ２００の回転状態に応じて、デューティ比の変化する状態判定信号を生成する。本実施形態に係る状態判定部５０は３つのセンサ信号の電圧レベルが変化している場合に第１デューティ比の状態判定信号を生成する。これとは異なり３つのセンサ信号それぞれの電圧レベルが一定となった場合に状態判定部５０は第１デューティ比とは異なる第２デューティ比の状態判定信号を生成する。本実施形態において第１デューティ比は８０％、第２デューティ比は９０％である。第１デューティ比はモータ２００が回転状態であることを示し、第２デューティ比はモータ２００が停止状態であることを示している。この状態判定信号が電子制御装置１０に入力される。電子制御装置１０は状態判定信号のデューティ比に基づいてモータ２００が回転状態であるのかそれとも停止状態であるのかを判別する。

本実施形態に係る状態判定部５０はモータ２００の回転状態の他に別の判定も行う。すなわち状態判定部５０は、センサ信号の状態、モータ制御部３０の状態、および、指示信号線９０の状態の判定も行う。例えばＵ相センサ信号とＶ相センサ信号の電圧レベルが変化しているにも関わらず、Ｗ相センサ信号の電圧レベルが一定となる場合がある。この場合状態判定部５０はＷ相センサ信号を生成する第３ホール素子６３、若しくはこの第３ホール素子６３とセンサ信号処理部４０とを接続する第３センサ線９６に天絡若しくは地絡が生じていると判定し、第３デューティ比（４０％）の状態判定信号を生成する。また、例えばステータ線９７〜９９を介して３相のステータコイル２２４〜２２６に供給する回転電流の少なくとも１つの電圧レベルが一定となった場合、状態判定部５０はモータ制御部３０に異常が生じた、若しくは、ステータ線９７〜９９の少なくとも１つに天絡若しくは地絡が生じたと判定する。この場合、状態判定部５０は第４デューティ比（６０％）の状態判定信号を生成する。さらに言えば、例えば指示信号線９０の電圧レベルが一定となった場合、状態判定部５０は指示信号線９０に天絡若しくは地絡が生じたと判定し、第５デューティ比（１００％）の状態判定信号を生成する。電子制御装置１０は状態判定信号のデューティ比に基づいて、モータ２００の回転状態だけではなく、センサ信号の状態、モータ制御部３０の状態、および、指示信号線９０の状態も判別する。

次に、通常制御を説明する。プリドライバ３２は通常制御においてロータ２１０が回転している方向（実回転方向）とインバータ３３によってロータ２１０に生成される回転トルクの方向（トルク方向）とを同一とする。すなわちトルク方向を、ロータ２１０の回転を促進する方向にする。この制御では、図７に示すようにロータ２１０の回転角度が０°−１２０°において電源のプラス端子側に接続されたＵ相上段スイッチ３４をオン状態、１２０°−２４０°においてＶ相上段スイッチ３６をオン状態、２４０°−３６０°においてＷ相上段スイッチ３８をオン状態とする。またロータ２１０の回転角度が３００°−６０°において電源のマイナス端子側に接続されたＶ相下段スイッチ３７をオン状態、６０°−１８０°においてＷ相下段スイッチ３９をオン状態、１８０°−３００°においてＵ相下段スイッチ３５をオン状態とする。このようにプリドライバ３２はモータ２００が３６０°回転する間に、電源のプラス端子側に接続された上段スイッチ３４，３６，３８、および、電源のマイナス端子側に接続された下段スイッチ３５，３７，３９を順次オン状態とする。こうすることで３つのステータコイル２２４〜２２６の内の２つが電源のプラス端子とマイナス端子とに直列接続され、ステータコイルに回転電流が流れる。この結果回転トルクがロータ２１０に発生し、モータ２００の出力軸が回転する。なお、上記したように下段スイッチ３５，３７，３９それぞれは実際には目標回転数と現在回転数との乖離に応じてバルス幅制御される。本実施形態では議論を簡単とするために制御対象となる下段スイッチが常時オン状態になるとして説明している。

例えばモータ２００の回転角度が０°−６０°においてスイッチ３４，３７それぞれがオン状態になると、スイッチ３４，３７を介してステータコイル２２４，２２５が電源のプラス端子とマイナス端子とに直列接続される。したがって図８にて実線矢印で示すように電源のプラス端子からマイナス端子へと向かう電源電圧に基づく電流が流れる。この際、モータ２００の実回転方向とトルク方向とが同一であるため、ステータコイル２２４，２２５には電源電圧とは逆向きの逆起電力が発生する。したがってこの場合、図８にて破線矢印で示すように電源のマイナス端子からプラス端子へと向かう逆起電力に基づく電流が流れる。この際、スイッチ３４，３７それぞれを流れる２つの電流の流動方向が反対向きとなるため、スイッチ３４，３７それぞれに過剰な電流が流れず、過度に発熱することがない。

次に、発電制御を説明する。プリドライバ３２は発電制御においてロータ２１０の実回転方向とトルク方向とを異ならせる。すなわちトルク方向を、ロータ２１０の回転を妨げる方向にする。この場合、図９に破線で囲って示すように、図７に示す通常制御とは異なり、モータ２００の回転角度が６０°−１２０°、１８０°−２４０°、３００°−３６０°それぞれにおいて電源のプラス端子側に接続された上段スイッチ３４，３６，３８の全てをオフ状態とする。したがって上記した３つの角度範囲ではステータコイル２２４〜２２６に電源電圧に基づく回転電流が流れず、その回転電流に基づく回転トルクがロータ２１０には発生されない。しかしながら上記したようにモータ２００の出力軸はバルブタイミング変換部３１０を介してクランクシャフト３３０と連結されている。したがってクランクシャフト３３０の回転に連れ回されてモータ２００の出力軸も回転し、その回転角度が０°−６０°、１２０°−１８０°、若しくは、２４０°−３００°に変化する。この角度範囲では電源のプラス端子側に接続された上段スイッチ３４，３６，３８の内の１つがオン状態となり、電源のマイナス端子側に接続された下段スイッチ３５，３７，３９の内の１つがオン状態となる。これによりステータコイル２２４〜２２６に回転電流が流れ、その回転電流に基づく回転トルクがロータ２１０に発生される。

上記したようにステータコイル２２４〜２２６に全く電流を流さなくするのは、下記理由のためである。例えばモータ２００の回転角度が０°−６０°においてスイッチ３４，３７それぞれがオン状態になると、スイッチ３４，３７を介してステータコイル２２４，２２５が電源のプラス端子とマイナス端子とに直列接続される。したがって図１０にて実線矢印で示すように電源のプラス端子からマイナス端子へと向かう電源電圧に基づく電流が流れる。この際、モータ２００の実回転方向とトルク方向とが相違するため、Ｕ相ステータコイル２２４には電源電圧と同一方向の逆起電力が発生する。したがってこの場合、図１０にて破線矢印で示すようにＵ相上段スイッチ３４からステータコイル２２４，２２６を介してＷ相上段スイッチ３８へと向かう逆起電力に基づく電流が流れる。この際、Ｕ相上段スイッチ３４を流れる２つの電流の流動方向が同一となるため、Ｕ相上段スイッチ３４に過剰な電流が流れ、それによって過度に発熱する虞がある。このような過度な発熱は、上段スイッチ３６，３８においても同様に起こる可能性がある。

このようにモータ２００の実回転方向とトルク方向とを異ならせる発電制御では、上段スイッチ３４，３６，３８それぞれが過度に発熱する虞がある。そのため上記したようには特定の角度範囲において上段スイッチ３４，３６，３８それぞれをオフ状態とし、上段スイッチ３４，３６，３８それぞれに電流の流れない時間を設ける。これにより上段スイッチ３４，３６，３８の過度な発熱が抑制される。

しかしながらこのような発熱制御を行う場合、下記に示す不具合の生じる虞がある。図２に示したように、ロータ２１０は複数の永久磁石２１２を有し、この永久磁石２１２の周囲には突極２２２に巻き回されたステータコイル２２３が設けられている。ステータコイル２２３に回転電流が流れていない場合、回転電流による回転トルクはロータ２１０には発生しない。しかしながら上記した永久磁石２１２とステータコイル２２３との間に磁力が生じ、これがロータ２１０の回転を妨げるブレーキトルクとしてロータ２１０に作用する。この永久磁石２１２のために生じるブレーキトルクはロータ２１０の回転に対して図１１に示すように変動する。ブレーキトルクがゼロとなるのは、ステータコイル２２３（突極２２２）と永久磁石２１２のＮ極若しくはＳ極が対向する場合である。しかしながらロータ２１０が回転し、それによってＮ極若しくはＳ極と突極２２２とが対向位置から離れると、それを妨げるブレーキトルクが発生する。なお上記の磁力のためにロータ２１０の回転を促進するトルクも発生する。しかしながらロータ２１０の回転を妨げる方向のトルクが問題となるため、本実施形態ではこのトルクを主として論じている。

図１２に示すように３つのホール素子６１〜６３の内の真ん中に位置する第３ホール素子６３は、自身に最も近い突極２２２と機械角で７．５°（電気角で３０°）ずれるように配置されている。したがって図１３の（ａ）欄に示すように永久磁石２１２の４つのＮ極が突極２２２と対向している状態において第１ホール素子６１がＮ極とＳ極との間に位置し、第１ホール素子６１の出力レベルがＨｉレベルからＬｏレベル、若しくは、ＬｏレベルからＨｉレベルへと変化する。そして図１３の（ｂ）欄に示すようにロータ２１０が６０°回転すると永久磁石２１２の４つのＳ極が突極２２２と対向し、第３ホール素子６３がＮ極とＳ極との間に位置してその出力レベルが変化する。以下同様にして図１３の（ｃ）〜（ｆ）欄に示すようにロータ２１０が６０°回転する毎に永久磁石２１２の４つのＮ極若しくはＳ極が突極２２２と対向し、３つのホール素子６１〜６３の内の１つがＮ極とＳ極との間に位置してその出力レベルが変化する。以上により、ロータ２１０が６０°、１２０°、１８０°、２４０°、３００°、３６０°（０°）回転した際に永久磁石２１２のＮ極若しくはＳ極が突極２２２と対向してブレーキトルクがゼロとなる。そしてこれら６つの回転角度の際に３つのホール素子６１〜６３の内の１つの出力レベルが反転する。

上記したようにモータ２００の出力軸はクランクシャフト３３０に連れ回されて回転する。しかしながら内燃機関３００での燃焼駆動が終了すると、クランクシャフト３３０とともにモータ２００の出力軸の回転も弱まる。その回転が静止するほどに弱まると、上記のブレーキトルクのためにその回転方向が一瞬逆転した後、Ｎ極若しくはＳ極が突極２２２と対向するようにロータ２１０が停止する虞がある。この際、例えば図１４に示すように第３ホール素子６３の出力レベルが反転した後に元に戻ると、それによってセンサ信号処理部４０とプリドライバ３２にてロータ２１０が逆回転したと判定される。するとプリドライバ３２はモータ２００の実回転方向とトルク方向とが相違すると判定し、通常モードから発電モードへと切り換わる。そしてその動作を終了する。上記したようにプリドライバ３２は発電モードの場合、所定の角度範囲においてステータコイル２２４〜２２６に回転電流を流さない。例えば図１４に示すようにモータ２００が回転角度１８０°−２４０°の範囲にて停止した場合、再起動時においてプリドライバ３２はこの角度範囲に対応した制御信号をスイッチ３４〜３９に出力する。この場合、図９に示すように電源のプラス端子側に位置する全ての上段スイッチ３４，３６，３８がオフ状態に制御されるため、ステータコイル２２４〜２２６に回転電流が流れない。そのためロータ２１０に回転トルクが生じず、ロータ２１０を回転することができなくなる。

これに対して本実施形態に係るプリドライバ３２は、通常モードから発電モードに切り換わった後に、センサ信号処理部４０から出力されるセンサ信号が一定であるか否かを判定する。モータ２００がクランクシャフト３３０とともに回転している場合、逆転したとしてもセンサ信号の電圧レベルが変化する。しかしながらモータ２００の回転がブレーキトルクのために一瞬逆転した後に停止した場合、上記のセンサ信号の電圧レベルは図１４および図１５に示すように一定となる。そこでプリドライバ３２は、通常モードから発電モードに切り換わった後にセンサ信号が一定であるのか否かを判定する。プリドライバ３２はセンサ信号の電圧レベルが変化する場合、発電モードを維持する。しかしながらプリドライバ３２はセンサ信号の電圧レベルが一定の場合、図１５の時間ｔ７に示すように発電モードから通電モードに切り換える。上記したようにプリドライバ３２は通常モードにおいて、ロータ２１０の全ての角度範囲においてステータコイル２２４〜２２６に回転電流を流す。したがって図１５の時間ｔ８に示すように再起動時においてステータコイル２２４〜２２６に回転電流が流れ、これによってロータ２１０が回転される。

次に、プリドライバ３２の制御処理を図１６に基づいて詳説する。先ずステップＳ１０においてプリドライバ３２は回転制御処理部３１から入力される制御情報、および、センサ信号処理部４０から入力されるロータ２１０の回転角信号とセンサ信号を読み込む。そしてプリドライバ３２はステップＳ２０へと進む。

ステップＳ２０へ進むとプリドライバ３２は読み込んだセンサ信号、および、図６に示す関係に基づいてロータ２１０の回転方向を判定する。そしてプリドライバ３２はステップＳ３０へと進む。

ステップＳ３０へ進むとプリドライバ３２は読み込んだ回転角信号に含まれる回転数が記憶している閾値よりも高いか否かを判定する。すなわちプリドライバ３２はロータ２１０の回転数（回転速度）が発電制御を行えるほどに速いか否かを判定する。回転数が閾値よりも高いと判定するとプリドライバ３２はステップＳ４０へと進み、回転数が閾値以下であると判定するとプリドライバ３２はステップＳ５０へと進む。

なおブレーキトルクのためにロータ２１０が一瞬逆方向に回転した後に停止する場合、その信号の切り換わりは一瞬で起こるため、回転数が上記した閾値よりも十分に高いとプリドライバ３２は判定する。したがってブレーキトルクのためにロータ２１０が逆回転した場合、プリドライバ３２はステップＳ５０へと進む。

ステップＳ４０へ進むとプリドライバ３２は動作モードを通常モードにし、ステップＳ６０へと進む。

そしてステップＳ６０へ進むとプリドライバ３２は上記した通常制御を実施して、回転トルクをロータ２１０に生成し、その動作を終了する。

フローを遡り、ステップＳ３０において回転数が閾値よりも高いと判定してステップＳ５０へ進むとプリドライバ３２は、ロータ２１０の回転方向とトルク方向とが異なるか否かを判定する。回転方向とトルク方向とが同一であると判定するとプリドライバ３２はステップＳ４０へと進み、通常制御を実施する。これとは異なり回転方向とトルク方向とが異なると判定するとプリドライバ３２はステップＳ７０へと進む。以上に示したステップＳ１０〜Ｓ６０をプリドライバ３２が順次繰り返して通常制御を実施することで、ロータ２１０の回転速度が速くなる。

ステップＳ７０へ進むとプリドライバ３２は動作モードを発電モードにし、ステップＳ８０へと進む。

そしてステップＳ８０へ進むとプリドライバ３２は上記した発電制御を実施して、回転トルクをロータ２１０に生成する。そしてプリドライバ３２はステップＳ９０へと進む。

ステップＳ９０へ進むとプリドライバ３２はセンサ信号の電圧レベルが変化しているか否かを計測する。そしてプリドライバ３２はステップＳ１００へと進む。

ステップＳ１００へと進むとプリドライバ３２はステップＳ９０において計測していた時間内にセンサ信号の電圧レベルが変化したか否かを判定する。センサ信号の電圧レベルが変化する場合、プリドライバ３２はその動作を終了する。以上に示したステップＳ１０〜Ｓ３０、Ｓ５０、Ｓ７０〜Ｓ１００をプリドライバ３２が順次繰り返して発電制御を実施することで、ロータ２１０の回転速度が遅くなる。これとは異なりセンサ信号の電圧レベルが変化しない場合、プリドライバ３２はステップＳ１０へと戻る。上記したようにブレーキトルクのためにロータ２１０が一瞬逆転した後に停止した場合、再度ステップＳ１０からステップＳ３０へと進んだ際、モータ２００の回転数がゼロとなっているので、プリドライバ３２は回転数が閾値よりも低いと判定する。そのためプリドライバ３２はステップＳ４０へと進み、通常モードへと切り換わってその動作を終了する。

次に、本実施形態に係るモータ制御装置１００の作用効果を説明する。上記したようにプリドライバ３２は発電モードにおいて、特定の回転角度範囲において上段スイッチ３４，３６，３８それぞれをオフ状態とし、上段スイッチ３４，３６，３８それぞれに電流の流れない時間を設ける。これによれば上段スイッチ３４，３６，３８に過度な電流の流れることが抑制され、上段スイッチ３４，３６，３８の過度な発熱が抑制される。

またプリドライバ３２は発電モードにおいて、センサ信号が計測時間内で変動していないと判定した場合、発電モードから通常モードに切り換わる。これによればブレーキトルクのためにモータ２００が一瞬逆回転し、プリドライバ３２が通常モードから発電モードに一時的に切り換わったとしても、再び通常モードに切り換わる。したがってモータ２００が停止した時点における回転角度に関わらず、再起動時にプリドライバ３２によってモータ２００に回転トルクを発生し、モータ２００の出力軸を回転することができる。これによりカム位相を、内燃機関３００の再始動に適した位相に調整することができる。

以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上記した実施形態になんら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々変形して実施することが可能である。

本実施形態ではセンサ信号が計測時間内に変動していないと判定した場合にプリドライバ３２が発電モードから通常モードに切り換わる例を示した。しかしながら発電モードから通常モードへの切り換え判定としては上記例に限定されず、例えばプリドライバ３２は回転角信号に基づいて動作モードの切り換えを行ってもよい。ブレーキトルクのためにモータ２００が一瞬逆回転した後に停止すると、センサ信号とともに回転角信号の電圧レベルも一定となる。したがってプリドライバ３２は回転角信号が計測時間内に変動していないと判定した場合に発電モードから通常モードに切り換えてもよい。

本実施形態ではプリドライバ３２がセンサ信号に基づいてモータ２００の回転方向を検出する例を示した。しかしながらプリドライバ３２にセンサ信号処理部４０にて検出されたモータ２００の回転方向が入力される構成を採用することもできる。

本実施形態では回転角センサ６０がセンサ素子としてホール素子を有する例を示した。しかしながらセンサ素子としては磁気信号を電気信号に変換する磁電変換素子であれば適宜採用することができる。またセンサ素子の数として３つの例を示したが、センサ素子の数としては３つ以上であればよい。

本実施形態ではドライバ２０が状態判定部５０を有する例を示した。しかしながらドライバ２０は状態判定部５０を有していなくともよい。

本実施形態では回転角信号が３つのセンサ信号の内の少なくとも１つの電圧レベルが変化する毎に電圧レベルが所定時間変化して元に戻るパルス信号である例を示した。しかしながら回転角信号としては上記例に限定されず、３つのセンサ信号の電圧レベルの変化頻度に応じて電圧レベルの変動する信号でもよい。この変形例の場合、センサ信号処理部４０は３つのセンサ信号の電圧レベルの変化頻度に対応する電圧レベルの関係を記憶しており、センサ信号の電圧レベルの変化頻度を検出した後、上記の関係に基づいた電圧レベルの信号を回転角信号として出力する。そして電子制御装置１０、回転制御処理部３１、および、プリドライバ３２それぞれは、回転角信号の電圧レベルに対応する回転数の関係を記憶しており、この関係と入力される回転角信号の電圧レベルとに基づいて回転数を検出する。

本実施形態では特に言及していなかったが、上記の機能を有するモータ制御装置１００は、アイドリングストップを行う車両に好適である。アイドリングストップを行う車両の場合、エンジンを停止した後に短時間で再始動することが求められる。この際に例えばエンジンを停止した後に一度プリドライバ３２の動作モードを強制的に通常モードにする場合、その処理に時間がかかる。そのためエンジンを短時間で再始動できなくなる虞がある。これに対して本実施形態で示したようにモータ制御装置１００ではブレーキトルクによるモータ２００の停止に依らずにプリドライバ３２を通常モードにしておく。これにより上記の比較構成とは異なり、短時間で内燃機関３００の再始動に適した位相にカム位相を調整し、それによってエンジンを短時間で再始動することができる。

３１…回転制御処理部、３２…プリドライバ、３３…インバータ、３４…Ｕ相上段スイッチ、３５…Ｕ相下段スイッチ、３６…Ｖ相上段スイッチ、３７…Ｖ相下段スイッチ、３８…Ｗ相上段スイッチ、３９…Ｗ相下段スイッチ、４０…センサ信号処理部、６０…回転角センサ、１００…モータ制御装置、２００…モータ、２１０…ロータ、２１２…永久磁石、２２０…ステータ、２２３…ステータコイル、２２４…Ｕ相ステータコイル、２２５…Ｖ相ステータコイル、２２６…Ｗ相ステータコイル、３１０…バルブタイミング変換部、３２０…カムシャフト、３３０…クランクシャフト

Claims (2)

1. クランクシャフト（３３０）およびカムシャフト（３２０）それぞれとバルブタイミング変換部（３１０）を介して機械的に連結されたモータ（２００）の駆動を制御することで、前記クランクシャフトに対する前記カムシャフトの位相を調整するモータ制御装置であって、
   前記モータは、前記バルブタイミング変換部に連結された出力軸と、前記出力軸が固定されるロータ（２１０）と、前記ロータの周りに設けられたステータ（２２０）と、を有し、前記ロータは永久磁石（２１２）を備え、前記ステータはステータコイル（２２３〜２２６）を備えており、
   前記ステータコイルに電流を流して磁束を発生させ、その磁束を前記永久磁石に作用させることで、前記出力軸の回転を促進する若しくは妨げる回転トルクを前記ロータに生じさせるインバータ（３３）と、
   前記モータの回転角度と前記モータの回転方向とに依存する回転信号を出力する回転角検出部（４０，６０）と、
   前記回転信号に基づいて前記インバータを構成する複数のスイッチング素子（３４〜３９）を開閉制御することで前記ステータコイルに流れる電流を制御し、前記回転トルクの発生を制御するモータ制御部（３２）と、
   前記モータ制御部に前記回転トルクの増減方向を指示する指示部（３１）と、を有し、
   前記モータ制御部は、前記指示部から指示された前記回転トルクの増減方向が前記モータの回転を促進する方向の場合に通常モードになり、前記回転トルクの増減方向が前記モータの回転を妨げる方向の場合に発電モードになり、
   前記モータ制御部は、前記通常モードにおいて前記モータの回転角度に依らずに前記ステータコイルに常時通電し、前記発電モードにおいて所定の回転角度範囲だけ前記モータが回転する毎に前記ステータコイルへの通電を止めており、
   前記モータ制御部は、前記発電モードにおいて前記回転信号が所定時間内で変動しているか否かを判定し、前記回転信号が所定時間内で変動していると判定した場合、前記発電モードを維持し、前記回転信号が所定時間内で変動していないと判定した場合、前記通常モードに切り換えるモータ制御装置。
2. 前記モータの駆動を制御することで、アイドリングストップを行う内燃機関（３００）の前記クランクシャフトに対する前記カムシャフトの位相を調整する請求項１に記載のモータ制御装置。

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