JP5353414B2 - 密閉型圧縮機および冷凍装置 - Google Patents

Description

本発明は、主に冷凍冷蔵庫等の冷凍サイクルに用いられる密閉形圧縮機に関するものである。

近年、冷凍冷蔵庫等の冷凍装置に使用される密閉型圧縮機については、消費電力の低減のための高効率化や、低騒音化、並びに高信頼性化が望まれている。

従来、この種の密閉型圧縮機は、スラストボールベアリングを採用して、効率を向上させたものがある（例えば、特許文献１参照）。

以下、図面を参照しながら上記従来の密閉型圧縮機を説明する。

図１６は、特許文献１に記載された従来の密閉型圧縮機の縦断面図、図１７は、従来の密閉型圧縮機のスラストボールベアリングの要部拡大図である。

図１６および図１７おいて、密閉容器２の底部には潤滑油４を貯溜しており、圧縮機本体６はサスペンションスプリング８によって密閉容器２に対して弾性的に支持されている。

圧縮機本体６は、電動要素１０と、電動要素１０の上方に配設される圧縮要素１２から構成されている。電動要素１０は、固定子１４および回転子１６とから構成されている。

圧縮要素１２のシャフト１８は、主軸部２０と偏心軸部２２を備えており、主軸部２０はシリンダブロック２４の主軸受２６に回転自在に軸支されるとともに、回転子１６が固定されている。そして、荷重が作用する偏心軸部２２に対して、偏心軸部２２の下側のみに配置された主軸部２０と主軸受２６で支持する片持ち軸受の構成となっている。

また、シャフト１８は主軸部２０表面に設けた螺旋状の溝などからなる給油機構２８を備え、給油機構２８の上端に連通し、偏心軸部２２の上方へ延設さえた給油経路２９を備えている。

ピストン３０は、シリンダブロック２４に形成された略円筒形の内面を有するシリンダ３４に往復自在に挿入される。また、連結手段３６は、両端に設けた穴部（図示せず）がそれぞれピストン３０に取り付けられたピストンピン３８と偏心軸部２２に嵌挿されることで、偏心軸部２２とピストン３０とを連結している。

シリンダ３４およびピストン３０は、シリンダ３４の開口端面に取り付けられるバルブプレート４６とともに圧縮室４８を形成する。さらに、バルブプレート４６を覆って蓋をするようにシリンダヘッド５０が固定されている。

吸入マフラ５２は、ＰＢＴなどの樹脂で成型され、内部に消音空間を形成し、シリンダヘッド５０に取り付けられている。

次に、スラストボールベアリング７６について説明する。

図１７において、主軸受２６は、軸心と直角な平面部であるスラスト面６０と、スラス
ト面６０よりさらに上方に延長され、主軸部２０に対向する内面を有する軸受延出部６２とを有している。

そして、軸受延出部６２の外径側に、上レース６４、ホルダー部６８に保持されたボール６６、下レース７０、および支持部材７２からなるスラストボールベアリング７６が配置されている。

上レース６４および下レース７０は環状で金属製の平板であり、上下の面が平行である。また、ホルダー部６８は環状の形状をなし、周方向に設けた複数の穴部（図示せず）にボール６６を転動自在に収納している。

そして、スラスト面６０の上に、支持部材７２、下レース７０、ボール６６、上レース６４の順に互いに接した状態で積み重なり、上レース６４の上面にシャフト１８のフランジ部７４が着座し、軸受延出部６２の上端とシャフト１８のフランジ部７４との間に所定の軸方向隙間７８を設けている。

以上のように構成された密閉型圧縮機について、以下その動作を説明する。

電動要素１０に通電されると、固定子１４に発生する回転磁界により、回転子１６は主軸部２０とともに回転する。主軸部２０の回転により、偏心軸部２２が偏心運動し、偏心軸部２２の偏心運動が連結手段３６を介してピストン３０に伝えられ、ピストン３０はシリンダ３４内で往復動する。

密閉容器２外の冷凍サイクル（図示せず）より戻った冷媒は、吸入マフラ５２を経由して圧縮室４８内へ導入され、圧縮室４８内でピストン３０により圧縮され、圧縮された冷媒は密閉容器２から冷凍サイクルへ送り出される。

また、シャフト１８下端は潤滑油４に浸漬しており、シャフト１８が回転することにより、潤滑油４は給油機構２８により主軸部２０の潤滑を行い、その後、軸方向隙間７８からスラストボールベアリング７６への供給と、給油経路２９を通り圧縮要素１２各部への供給とに分配され、摺動部の潤滑を行う。

特表２００５−５００４７６号公報

しかしながら、上記従来の構成では、潤滑油４のスラストボールベアリング７６への供給と、圧縮要素１２各部への供給とを所望の割合で分配することが難しく、所望の割合で分配するためには、軸方向隙間７８が狭小になり、軸受延出部６２の上端とシャフト１８のフランジ部７４とが接触し、騒音や効率、さらには信頼性が低下する可能性があるということが判明したのである。

本発明は、上記従来の課題を解決するもので、軸方向隙間を確保し、低騒音、高効率で高信頼性の密閉型圧縮機を提供することを目的とする。

上記従来の課題を解決するために、本発明の密閉型圧縮機は、シャフトの外周部からスラストボールベアリングの内周に潤滑油を供給する給油手段を有し、軸受延出部の上端と
上レースとの間に所定の軸方向隙間を設けたことを特徴とするものであり、潤滑油のスラストボールベアリングへの供給と、圧縮要素各部への供給とを所望の割合で分配し、かつ軸方向隙間を確保する作用を有する。

本発明の密閉型圧縮機は、軸方向隙間を確保することにより、スラストボールベアリングのみでシャフトや回転子の自重などの垂直方向への荷重を支持し、軸受延出部の上端と上レースとの接触を防ぎ、スラストボールベアリングへの潤沢な給油を行い、低騒音、高効率で高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図 同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシャフト正面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシリンダブロックの斜視図 本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の縦断面図 同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシャフトの正面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシャフトの側面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシリンダブロックの斜視図 本発明の実施の形態３における密閉型圧縮機の縦断面図 同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシャフトの正面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシャフトの側面方向の要部断面図 同実施の形態におけるシリンダブロックの斜視図 従来の密閉型圧縮機の縦断面図 従来の密閉型圧縮機のスラストボールベアリングの要部拡大図

請求項１に記載の発明は、密閉容器内に潤滑油を貯溜するとともに、固定子と回転子を備えた電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、鉛直方向に延展した主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、前記シャフトの前記主軸部を軸支することによって片持ち軸受を形成する主軸受と、円筒形の圧縮室を形成するシリンダブロックと、前記圧縮室の内部に往復動可能に挿設されたピストンと、前記ピストンと前記偏芯軸部とを連結する連結手段と、前記シリンダブロックに設けられ前記主軸部を軸支する前記主軸受と、前記主軸受のスラスト面に配設され、ホルダー部に保持された複数のボールと、前記ボールの上下にそれぞれ配設された上レースと下レースとを有するスラストボールベアリングとを備え、前記シャフトは、前記シャフトの外周部から前記スラストボールベアリングの内周に前記潤滑油を供給する給油手段を有し、前記ホルダー部の内周部に前記主軸受が延出した軸受延出部が配設されるとともに、前記軸受延出部の上端と前記上レースとの間に鉛直方向において所定の幅を有する軸方向隙間を設け、前記軸方向隙間を前記潤滑油の流路として形成したことを特徴とするもので、軸方向隙間を確保することにより、スラストボールベアリングのみでシャフトや回転子の自重などの垂直方向への荷重を支持し、軸受延出部の上端と上レースとの接触を防ぎ、潤滑油は軸方向隙間からスラストボールベアリングへ供給されるので、低騒音、高効率で高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記給油手段は、前記主軸部の下部から上部にまで前記潤滑油を搬送する第１給油経路と、一端が前記第１給油経路
の上端に連通し他端が前記軸受延出部の上端に連通する第２給油経路とを有し、前記第２給油経路の流路抵抗を変えることで前記スラストボールベアリングの内周に供給される前記潤滑油の流量を調整することを特徴とするもので、潤滑油はスラストボールベアリングへ所望の流量を供給できるので、請求項１に記載の発明の効果に加えて、さらに高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、前記第２給油経路は、一端が前記第１給油経路に連通し他端が前記軸受延出部の上端に連通するスリット状の溝であり、前記スリット状の溝は前記主軸部の外周部に軸方向に延設されていることを特徴とするもので、スラストボールベアリングへの潤滑油の安定した供給ができるので、請求項２に記載の発明の効果に加えて、さらに高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項４に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、前記第２給油経路は、前記軸受延出部の上端内周に設けられた傾斜面であることを特徴とするもので、スラストボールベアリングへの潤滑油の安定した供給ができるので、請求項２に記載の発明の効果に加えて、さらに高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項５に記載の発明は、請求項２から４のいずれか一項に記載の発明において、前記主軸部は、一端が前記第１給油経路に連通し、前記偏心軸部の上方へ延設された第３給油経路を備え、前記第２給油経路の流路抵抗を変えることで、前記第１給油経路により搬送された前記潤滑油を、前記スラストボールベアリングへの流れと前記第３給油経路への流れに所望の割合で分配するように形成したことを特徴とするもので、潤滑油のスラストボールベアリングと、圧縮要素各部へ所望の割合で潤滑油を供給できるので、請求項２から４に記載の発明の効果に加えて、さらに高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載の発明において、前記下レースと前記主軸受の前記スラスト面との間に、鉛直方向に対する弾性力を備えた支持部材を備えたもので、大きな外力が作用した場合でも支持部材が変形することで、ボールと上レースおよび下レースの接触荷重が大きくなることを抑制し、スラストボールベアリングの塑性変形を防止することができ、スラストボールベアリングの摺動を良好な状態に維持できるので、請求項１から５に記載の発明の効果に加えて、さらに低騒音、高効率で高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項７に記載の発明は、請求項６に記載の発明において、前記軸受延出部の上端と前記上レースとの軸方向隙間を前記支持部材の弾性変形量よりも小さくなるように形成することで、鉛直方向の衝撃荷重が作用した場合に、前記軸受延出部の上端と前記上レースとが当接して衝撃荷重を支持するように形成したことを特徴とするするもので、ボールと上レースおよび下レースの接触荷重が極端に増大することを防止することができ、スラストボールベアリングの塑性変形を防止して、スラストボールベアリングの摺動を良好な状態に維持できるので、請求項６に記載の発明の効果に加えて、さらに低騒音、高効率で高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項８に記載の発明は、請求項１から７のいずれか一項に記載の発明において、前記ホルダー部の内周部に延出した前記主軸受の前記軸受延出部は、内周と外周とを半径方向に連通する第４給油経路を備えたことを特徴とするもので、スラストボールベアリングへの潤滑油の供給をより潤沢にできるので、請求項１から７に記載の発明の効果に加えて、さらに高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項９に記載の発明は、請求項１から８のいずれか一項に記載の発明において、前記
スラストボールベアリングを潤滑した後の前記潤滑油を前記密閉容器内の空間に排出する排出経路を備えたことを特徴とするもので、スラストボールベアリングへは常に潤滑油が循環し、貯溜されることがないので、摩耗粉等の堆積を防止することができ、請求項１から８に記載の発明の効果に加えて、さらに高信頼性の密閉型圧縮機を提供することができる。

請求項１０に記載の発明は、請求項１から９のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機を搭載したもので、従来より低騒音、高効率で高信頼性の密閉型圧縮機を搭載することで、低騒音、高効率で高信頼性の冷凍装置を提供することができる。

以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における密閉型圧縮機の縦断面図、図２は、同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図、図３は同実施の形態におけるシャフト正面方向の要部断面図、図４は同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図、図５は同実施の形態におけるシリンダブロックの斜視図である。

すなわち、図２において、シャフトは図４の要部を拡大して示している。

図１から図５において、密閉容器１０１内には潤滑油１０２が貯溜され、固定子１０３と回転子１０４からなる電動要素１０５と、電動要素１０５によって駆動される圧縮要素１０６が収容される。シャフト１１０は、回転子１０４を固定した主軸部１１１と、主軸部１１１の上部に配設され主軸部１１１に対し偏心して形成された偏心軸部１１２を有している。

シリンダブロック１１４は、略円筒形の圧縮室１１６を有し、主軸部１１１を軸支する主軸受１２０が固定されている。ピストン１２６は、シリンダブロック１１４の圧縮室１１６に往復摺動自在に挿入され、偏心軸部１１２との間を連結手段１２８によって連結されている。

シリンダブロック１１４の主軸受１２０は、主軸受１２０の軸心と略直角に環状に形成されたスラスト面１３０と、スラスト面１３０よりさらに上方に延長され、主軸部１１１に対向する内面を有する軸受延出部１４４とを備えており、軸受延出部１４４の外側に鉛直方向下方に連通する排出経路１６８を有している。

そして、シャフト１１０を鉛直方向に支持するため、軸受延出部１４４の外側のスラスト面１３０から上側に向かって、支持部材１６２、下レース１３６、複数のボール１３４とボール１３４を保持するホルダー部１３３、上レース１３５の順に配置している。

これら下レース１３６、複数のボール１３４とボール１３４を保持するホルダー部１３３、上レース１３５により、スラストボールベアリング１３２が構成されている。

さらに、支持部材１６２、下レース１３６、複数のボール１３４とボール１３４を保持するホルダー部１３３は全て軸受延出部１４４の外側に半径方向隙間を確保して配置されている。

一方、上レース１３５は軸受延出部１４４の上端１７０のさらに上側に配設されており、スラスト面１３０からボール１３４の最上部までの距離（高さ）の方が、スラスト面１
３０から軸受延出部１４４の上端１７０までの距離（高さ）が長いため、その寸法差により、軸受延出部１４４の上端と上レース１３５との間に所定の軸方向隙間１４６が形成されている。

ここで、支持部材１６２は比較的剛性の大きい波ワッシャ、または硬質の弾性部材などのように、鉛直方向に対して弾性力を備え弾性変形可能な部材である。そして、支持部材１６２の鉛直方向に対する弾性変形量は、軸方向隙間１４６よりも大きくなるように設定されている。

次にシャフト１１０の給油経路に係わる詳細な構成について説明する。

シャフト１１０は潤滑油１０２を上方に搬送する給油手段１４０を有する。そして、給油手段１４０は、主軸部１１１の下部から上部にまで潤滑油１０２を搬送する第１給油経路１５０と、主軸部１１１の外周部に軸方向に延設され、一端が第１給油経路１５０の上端に連通し、他端が軸受延出部１４４の上端に連通する第２給油経路１５２を有している。

本発明の実施の形態においては、第２給油経路１５２はスリット状の溝１５４で構成されている。

ここで、第１給油経路１５０は、シャフト１１０の下部に設けた同心ポンプ１５０ａと、同心ポンプ１５０ａの上部に連通しから半径方向に延設された横穴１５０ｂと、下端がシャフト１１０の外周部で横穴１５０ｂと連通し、上端が第２給油経路１５２のスリット状の溝１５４に連通する螺旋給油溝１５０ｃとから構成されている。

また、主軸部１１１はさらに、第１給油経路１５０を構成する螺旋給油溝１５０ｃの上端から主軸部１１１の半径方向に延設された横穴１５８と、下端が横穴１５８の底部近傍に連通し、偏心軸部１１２の上方へ延設された第３給油経路１６０とを備えている。

この第３給油経路１６０は、シャフト１１０の回転による潤滑油１０２の搬送能力を高めるために、上方へ延設するにつれて主軸部１１１の軸心から離れるように傾斜し、最上部は偏心軸部１１２の上端１１２ａに開口している。

また、本実施の形態において、密閉型圧縮機１００に使用される冷媒は、オゾン破壊係数がゼロのＲ１３４ａやＲ６００ａに代表される温暖化係数の低い自然冷媒である炭化水素系冷媒等であり、それぞれ相溶性の高い潤滑油１０２と組み合わせてある。

以上のように構成された密閉型圧縮機１００について、以下その動作を説明する。

電動要素１０５の回転子１０４はシャフト１１０を回転させ、偏心軸部１１２の回転運動が連結手段１２８を介してピストン１２６に伝えられることでピストン１２６は圧縮室１１６内を往復運動する。それにより、冷媒は冷却システム（図示せず）から圧縮室１１６内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐き出される。

シャフト１１０と回転子１０４の重量はスラストボールベアリング１３２で支えられるとともに、シャフト１１０の回転時はボール１３４が上レース１３５と下レース１３６の間で転がるために回転が滑らかになる。

このスラストボールベアリング１３２を用いることによって、シャフト１１０を回転させるトルクは、ボールを用いないスラストすべり軸受に比べて小さくなるため、スラスト
軸受での損失を小さくすることができる。従って、入力が低減して、高効率とすることができる。

次に、密閉容器１０１内に貯溜された潤滑油１０２は、シャフト１１０の回転により生じる遠心力により、シャフト１１０に設けられた給油手段１４０である第１給油経路１５０によって、主軸部１１１の下部から上部にまで汲み上げられる。

第１給油経路１５０によって主軸部１１１の上部に搬送された潤滑油１０２は、第２給油通路であるスリット状の溝１５４を介してスラストボールベアリング１３２へ供給される第１の流れと、第１給油経路１５０の上端から主軸部１１１の半径方向に延設された横穴１５８を介して偏心軸部１１２の上方へ供給される第３の流れに分配される。

この第１の流れは、軸受延出部１４４の上端と上レース１３５との間に所定の軸方向隙間１４６が形成されているために、この軸方向隙間１４６を介して半径方向に流れてスラストボールベアリング１３２に向かう流れとなる。

特に、この第１の流れは、ボール１３４と上レース１３５との転動箇所に向かう直接的な流れとなり、ボール１３４と上レース１３５における損失を効果的に低減するとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

さらに、この軸受延出部１４４の上端と上レース１３５との間の軸方向隙間１４６を変えることで第１の流れにおける流れ抵抗を変えることができ、第１の流れにおける流れ抵抗を大きくして第３の流れの潤滑油１０２を増量したり、またその逆に、第１の流れにおける流れ抵抗を小さくして第３の流れの潤滑油１０２を減量したりすることができる。

そのため、第１給油経路１５０によって主軸部１１１の上部に搬送された潤滑油１０２を、スラストボールベアリング１３２への潤滑油１０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部１１２の上方への潤滑油１０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配することができるとともに、スラストボールベアリング１３２へ供給される潤滑油１０２の流量を最適に調整することができる。

従って、スラストボールベアリング１３２と偏心軸部１１２の両者に潤滑油１０２を最適な量を供給することができ、摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

また、上記潤滑油１０２の分配については、第２給油経路１５２のスリット状の溝１５４により同様に実施が可能である。

すなわち、スリット状の溝１５４の断面積などを変えることで、軸方向隙間１４６を変えなくとも第１の流れにおける流れ抵抗を変えることができ、第１の流れにおける流れ抵抗を大きくして第３の流れの潤滑油１０２を増量したり、またその逆に、第１の流れにおける流れ抵抗を小さくして第３の流れの潤滑油１０２を減量したりすることができる。

そのため、第１給油経路１５０によって搬送された潤滑油１０２を、スラストボールベアリング１３２への潤滑油１０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部１１２の上方への潤滑油１０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配することができるとともに、スラストボールベアリング１３２へ供給される潤滑油１０２の流量を最適に調整することができる。

従って、スラストボールベアリング１３２と偏心軸部１１２の両者に潤滑油１０２を最適な量を供給することができ、摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

なお、軸方向隙間１４６とスリット状の溝１５４の断面積の双方を変えて調整することで、スラストボールベアリング１３２への潤滑油１０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部１１２の上方への潤滑油１０２の流れ（第３の流れ）をよりきめ細やかな割合で分配することができることは言うまでもない。

次に、密閉型圧縮機１００の運搬時などにおいて、落下など鉛直方向の衝撃的な荷重が作用することがある。この時には、スラストボールベアリング１３２にも鉛直方向の荷重が作用し、弾性変形可能な支持部材１６２が弾性変形し、支持部材１６２が弾性変形可能な変形域のうちに、軸受延出部１４４の上端と上レース１３５との間の軸方向隙間１４６が零となり当接する。

これは、支持部材１６２の鉛直方向に対する弾性変形量は、軸方向隙間１４６よりも大きくなるように設定されているためである。

このように、鉛直方向の衝撃的な荷重が作用した際には、その荷重をスラストボールベアリング１３２ではなく、軸受延出部１４４の上端と上レース１３５とで支持することができるので、ボール１３４と上レース１３５および下レース１３６の接触荷重が極端に増大することを防止することができる。

そのため、スラストボールベアリング１３２の塑性変形を防止して、スラストボールベアリング１３２の摺動を良好な状態に維持できるので、低騒音、高効率で高信頼性を得ることができる。

次に、スラストボールベアリング１３２へ供給された潤滑油１０２の流れについて説明する。

スラストボールベアリング１３２へ供給された潤滑油１０２は、スラストボールベアリング１３２を潤滑した後、軸受延出部１４４の外側で、スラストボールベアリング１３２が浸かるように貯溜されてしまうが、シリンダブロック１１４に設けられた排出経路１６８を介して、自重で密閉容器１０１内の空間に排出される。

そのため、スラストボールベアリング１３２へは常に新しい潤滑油１０２が循環して供給され貯溜されることを防止することができるため、摩耗粉等の堆積を防止することができ、高い信頼性を得ることができる。

なお、本実施の形態において、第２給油経路を備えた例で説明したが、軸受延出部１４４の上端と上レース１３５との間の軸方向隙間１４６のみで、スラストボールベアリング１３２への潤滑油１０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部１１２の上方への潤滑油１０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配してもよい。

また、第２給油経路として、主軸部の外周部に軸方向に延設したスリット状の溝１５４にて説明したが、他の形状の溝や、他の形態の給油通路であっても同様に実施可能である。

また、排出経路１６８をシリンダブロック１１４に設けた例で説明したが、スラストボールベアリング１３２へ常に新しい潤滑油１０２を循環して供給できるように、スラスト
ボールベアリング１３２を潤滑した後に密閉容器１０１内の空間に排出できるものであれば、他の構成であっても同様に実施可能である。

また、第１給油経路１５０の上端から主軸部１１１の半径方向に延設された横穴１５８を介して第３給油経路１６０に潤滑油１０２を搬送する例で説明したが、第１給油経路１５０の上端から直接第３給油経路１６０に潤滑油１０２を搬送しても同様に実施可能である。

また、下レース１３６と主軸受１２０のスラスト面１３０との間に、鉛直方向に対する弾性力を備えた支持部材１６２を備えた例で説明したが、支持部材１６２を備えていない場合においても、スラストボールベアリング１３２への潤滑油１０２の供給や、潤滑油１０２の分配などの効果は維持することができる。

また、上記密閉型圧縮機１００を搭載することで、冷凍装置として高い効率が得られるだけでなく、高い信頼性を確保することができる。

（実施の形態２）
図６は、本発明の実施の形態２における密閉型圧縮機の縦断面図、図７は、同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図、図８は同実施の形態におけるシャフト正面方向の要部断面図、図９は同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図、図１０は同実施の形態におけるシリンダブロックの斜視図である。

すなわち、図７において、シャフトは図９の要部を拡大して示している。

図６から図１０において、密閉容器２０１内には潤滑油２０２が貯溜され、固定子２０３と回転子２０４からなる電動要素２０５と、電動要素２０５によって駆動される圧縮要素２０６が収容される。シャフト２１０は、回転子２０４を固定した主軸部２１１と、主軸部２１１の上部に配設され主軸部２１１に対し偏心して形成された偏心軸部２１２を有している。

シリンダブロック２１４は、略円筒形の圧縮室２１６を有し、主軸部２１１を軸支する主軸受２２０が固定されている。ピストン２２６は、シリンダブロック２１４の圧縮室２１６に往復摺動自在に挿入され、偏心軸部２１２との間を連結手段２２８によって連結されている。

シリンダブロック２１４の主軸受２２０は、主軸受２２０の軸心と略直角に環状に形成されたスラスト面２３０と、スラスト面２３０よりさらに上方に延長され、主軸部２１１に対向する内面を有する軸受延出部２４４とを備えており、軸受延出部２４４の外側に鉛直方向下方に連通する排出経路２６８を有している。

そして、シャフト２１０を鉛直方向に支持するため、軸受延出部２４４の外側のスラスト面２３０から上側に向かって、支持部材２６２、下レース２３６、複数のボール２３４とボール２３４を保持するホルダー部２３３、上レース２３５の順に配置している。

これら下レース２３６、複数のボール２３４とボール２３４を保持するホルダー部２３３、上レース２３５により、スラストボールベアリング２３２が構成されている。

さらに、支持部材２６２、下レース２３６、複数のボール２３４とボール２３４を保持するホルダー部２３３は全て軸受延出部２４４の外側に半径方向隙間を確保して配置されている。

一方、上レース２３５は軸受延出部２４４の上端２７０のさらに上側に配設されており、スラスト面２３０からボール２３４の最上部までの距離（高さ）の方が、スラスト面２３０から軸受延出部２４４の上端２７０までの距離（高さ）が長いため、その寸法差により、軸受延出部２４４の上端と上レース２３５との間に所定の軸方向隙間２４６が形成されている。

ここで、支持部材２６２は比較的剛性の大きい波ワッシャ、または硬質の弾性部材などのように、鉛直方向に対して弾性力を備え弾性変形可能な部材である。そして、支持部材２６２の鉛直方向に対する弾性変形量は、軸方向隙間２４６よりも大きくなるように設定されている。

次にシャフト２１０の給油経路に係わる詳細な構成について説明する。

シャフト２１０は潤滑油２０２を上方に搬送する給油手段２４０を有する。そして、給油手段２４０は、主軸部２１１の下部から上部にまで潤滑油２０２を搬送する第１給油経路２５０と、主軸部２１１の外周部に軸方向に延設され、一端が第１給油経路２５０の上端に連通し、他端が軸受延出部２４４の上端に連通する第２給油経路２５２を有している。

本発明の実施の形態においては、第２給油経路２５２は軸受延出部２４４の上端内周に設けられ、軸心に対して４５度傾斜した傾斜面２５６で構成されており、下端が第１給油経路２５０の上端に連通し、上端が軸受延出部２４４の上端に連通し開口している。

ここで、第１給油経路２５０は、シャフト２１０の下部に設けた同心ポンプ２５０ａと、同心ポンプ２５０ａの上部に連通しから半径方向に延設された横穴２５０ｂと、下端がシャフト２１０の外周部で横穴２５０ｂと連通し、上端が第２給油経路２５２の傾斜面２５６に連通する螺旋給油溝２５０ｃとから構成されている。

また、主軸部２１１はさらに、第１給油経路２５０を構成する螺旋給油溝２５０ｃの上端から主軸部２１１の半径方向に延設された横穴２５８と、下端が横穴２５８の底部近傍に連通し、偏心軸部２１２の上方へ延設された第３給油経路２６０とを備えている。

この第３給油経路２６０は、シャフト２１０の回転による潤滑油２０２の搬送能力を高めるために、上方へ延設するにつれて主軸部２１１の軸心から離れるように傾斜し、最上部は偏心軸部２１２の上端２１２ａに開口している。

また、本実施の形態において、密閉型圧縮機２００に使用される冷媒は、オゾン破壊係数がゼロのＲ１３４ａやＲ６００ａに代表される温暖化係数の低い自然冷媒である炭化水素系冷媒等であり、それぞれ相溶性の高い潤滑油２０２と組み合わせてある。

以上のように構成された密閉型圧縮機２００について、以下その動作を説明する。

電動要素２０５の回転子２０４はシャフト２１０を回転させ、偏心軸部２１２の回転運動が連結手段２２８を介してピストン２２６に伝えられることでピストン２２６は圧縮室２１６内を往復運動する。それにより、冷媒は冷却システム（図示せず）から圧縮室２１６内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐き出される。

シャフト２１０と回転子２０４の重量はスラストボールベアリング２３２で支えられるとともに、シャフト２１０の回転時はボール２３４が上レース２３５と下レース２３６の
間で転がるために回転が滑らかになる。

このスラストボールベアリング２３２を用いることによって、シャフト２１０を回転させるトルクは、ボールを用いないスラストすべり軸受に比べて小さくなるため、スラスト軸受での損失を小さくすることができる。従って、入力が低減して、高効率とすることができる。

次に、密閉容器２０１内に貯溜された潤滑油２０２は、シャフト２１０の回転により生じる遠心力により、シャフト２１０に設けられた給油手段２４０である第１給油経路２５０によって、主軸部２１１の下部から上部にまで汲み上げられる。

第１給油経路２５０によって主軸部２１１の上部に搬送された潤滑油２０２は、第２給油通路である傾斜面２５６を介してスラストボールベアリング２３２へ供給される第１の流れと、第１給油経路２５０の上端から主軸部２１１の半径方向に延設された横穴２５８を介して偏心軸部２１２の上方へ供給される第３の流れに分配される。

この第１の流れは、軸受延出部２４４の上端と上レース２３５との間に所定の軸方向隙間２４６が形成されているために、この軸方向隙間２４６を介して半径方向に流れてスラストボールベアリング２３２に向かう流れとなる。

特に、この第１の流れは、ボール２３４と上レース２３５との転動箇所に向かう直接的な流れとなり、ボール２３４と上レース２３５における損失を効果的に低減するとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

さらに、この軸受延出部２４４の上端と上レース２３５との間の軸方向隙間２４６を変えることで第１の流れにおける流れ抵抗を変えることができ、第１の流れにおける流れ抵抗を大きくして第３の流れの潤滑油２０２を増量したり、またその逆に、第１の流れにおける流れ抵抗を小さくして第３の流れの潤滑油２０２を減量したりすることができる。

そのため、第１給油経路２５０によって主軸部２１１の上部に搬送された潤滑油２０２を、スラストボールベアリング２３２への潤滑油２０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部２１２の上方への潤滑油２０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配することができるとともに、スラストボールベアリング２３２へ供給される潤滑油２０２の流量を最適に調整することができる。

従って、スラストボールベアリング２３２と偏心軸部２１２の両者に潤滑油２０２を最適な量を供給することができ、摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

また、上記潤滑油２０２の分配については、第２給油経路２５２の傾斜面２５６により同様に実施が可能である。

すなわち、傾斜面２５６の断面積、流路抵抗および傾斜角度などを変えることで、軸方向隙間２４６を変えなくとも第１の流れにおける流れ抵抗を変えることができ、第１の流れにおける流れ抵抗を大きくして第３の流れの潤滑油２０２を増量したり、またその逆に、第１の流れにおける流れ抵抗を小さくして第３の流れの潤滑油２０２を減量したりすることができる。

そのため、第１給油経路２５０によって搬送された潤滑油２０２を、スラストボールベ
アリング２３２への潤滑油２０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部２１２の上方への潤滑油２０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配することができるとともに、スラストボールベアリング２３２へ供給される潤滑油２０２の流量を最適に調整することができる。

従って、スラストボールベアリング２３２と偏心軸部２１２の両者に潤滑油２０２を最適な量を供給することができ、摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

また、第２給油経路２５２を単なる連通路ではなく、軸受延出部２４４の上端内周に設けられ、軸心に対して４５度傾斜した傾斜面２５６で構成されているため、傾斜面２５６の下端にまで搬送された潤滑油２０２は、遠心力を効果的に利用して傾斜面２５６の傾斜に沿ってスムーズに軸受延出部２４４の上端まで導かれ、スラストボールベアリング２３２に供給することができる
なお、軸方向隙間２４６と傾斜面２５６の流路抵抗の双方を変えて調整することで、スラストボールベアリング２３２への潤滑油２０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部２１２の上方への潤滑油２０２の流れ（第３の流れ）をよりきめ細やかな割合で分配することができることは言うまでもない。

次に、密閉型圧縮機２００の運搬時などにおいて、落下など鉛直方向の衝撃的な荷重が作用することがある。この時には、スラストボールベアリング２３２にも鉛直方向の荷重が作用し、弾性変形可能な支持部材２６２が弾性変形し、支持部材２６２が弾性変形可能な変形域のうちに、軸受延出部２４４の上端と上レース２３５との間の軸方向隙間２４６が零となり当接する。

これは、支持部材２６２の鉛直方向に対する弾性変形量は、軸方向隙間２４６よりも大きくなるように設定されているためである。

このように、鉛直方向の衝撃的な荷重が作用した際には、その荷重をスラストボールベアリング２３２ではなく、軸受延出部２４４の上端と上レース２３５とで支持することができるので、ボール２３４と上レース２３５および下レース２３６の接触荷重が極端に増大することを防止することができる。

そのため、スラストボールベアリング２３２の塑性変形を防止して、スラストボールベアリング２３２の摺動を良好な状態に維持できるので、低騒音、高効率で高信頼性を得ることができる。

次に、スラストボールベアリング２３２へ供給された潤滑油２０２の流れについて説明する。

スラストボールベアリング２３２へ供給された潤滑油２０２は、スラストボールベアリング２３２を潤滑した後、軸受延出部２４４の外側で、スラストボールベアリング２３２が浸かるように貯溜されてしまうが、シリンダブロック２１４に設けられた排出経路２６８を介して、自重で密閉容器２０１内の空間に排出される。

そのため、スラストボールベアリング２３２へは常に新しい潤滑油２０２が循環して供給され貯溜されることを防止することができるため、摩耗粉等の堆積を防止することができ、高い信頼性を得ることができる。

なお、本実施の形態において、第２給油経路を備えた例で説明したが、軸受延出部２４
４の上端と上レース２３５との間の軸方向隙間２４６のみで、スラストボールベアリング２３２への潤滑油２０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部２１２の上方への潤滑油２０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配してもよい。

また、第２給油経路として、主軸部の外周部に軸方向に延設した傾斜面２５６にて説明したが、他の形状の溝や、他の形態の給油通路であっても同様に実施可能である。

また、排出経路２６８をシリンダブロック２１４に設けた例で説明したが、スラストボールベアリング２３２へ常に新しい潤滑油２０２を循環して供給できるように、スラストボールベアリング２３２を潤滑した後に密閉容器２０１内の空間に排出できるものであれば、他の構成であっても同様に実施可能である。

また、第１給油経路２５０の上端から主軸部２１１の半径方向に延設された横穴２５８を介して第３給油経路２６０に潤滑油２０２を搬送する例で説明したが、第１給油経路２５０の上端から直接第３給油経路２６０に潤滑油２０２を搬送しても同様に実施可能である。

また、下レース２３６と主軸受２２０のスラスト面２３０との間に、鉛直方向に対する弾性力を備えた支持部材２６２を備えた例で説明したが、支持部材２６２を備えていない場合においても、スラストボールベアリング２３２への潤滑油２０２の供給や、潤滑油２０２の分配などの効果は維持することができる。

また、上記密閉型圧縮機２００を搭載することで、冷凍装置として高い効率が得られるだけでなく、高い信頼性を確保することができる。

（実施の形態３）
図１１は、本発明の実施の形態３における密閉型圧縮機の縦断面図、図１２は、同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図、図１３は同実施の形態におけるシャフト正面方向の要部断面図、図１４は同実施の形態におけるシャフト側面方向の要部断面図、図１５は同実施の形態におけるシリンダブロックの斜視図である。

すなわち、図１２において、シャフトは図１４の要部を拡大して示している。

図１１から図１５において、密閉容器３０１内には潤滑油３０２が貯溜され、固定子３０３と回転子３０４からなる電動要素３０５と、電動要素３０５によって駆動される圧縮要素３０６が収容される。シャフト３１０は、回転子３０４を固定した主軸部３１１と、主軸部３１１の上部に配設され主軸部３１１に対し偏心して形成された偏心軸部３１２を有している。

シリンダブロック３１４は、略円筒形の圧縮室３１６を有し、主軸部３１１を軸支する主軸受３２０が固定されている。ピストン３２６は、シリンダブロック３１４の圧縮室３１６に往復摺動自在に挿入され、偏心軸部３１２との間を連結手段３２８によって連結されている。

シリンダブロック３１４の主軸受３２０は、主軸受３２０の軸心と略直角に環状に形成されたスラスト面３３０と、スラスト面３３０よりさらに上方に延長され、主軸部３１１に対向する内面を有する軸受延出部３４４とを備えており、軸受延出部３４４の外側に鉛直方向下方に連通する排出経路３６８を有している。

そして、シャフト３１０を鉛直方向に支持するため、軸受延出部３４４の外側のスラス
ト面３３０から上側に向かって、支持部材３６２、下レース３３６、複数のボール３３４とボール３３４を保持するホルダー部３３３、上レース３３５の順に配置している。

これら下レース３３６、複数のボール３３４とボール３３４を保持するホルダー部３３３、上レース３３５により、スラストボールベアリング３３２が構成されている。

さらに、支持部材３６２、下レース３３６、複数のボール３３４とボール３３４を保持するホルダー部３３３は全て軸受延出部３４４の外側に半径方向隙間を確保して配置されている。

一方、上レース３３５は軸受延出部３４４の上端３７０のさらに上側に配設されており、スラスト面３３０からボール３３４の最上部までの距離（高さ）の方が、スラスト面３３０から軸受延出部３４４の上端３７０までの距離（高さ）が長いため、その寸法差により、軸受延出部３４４の上端と上レース３３５との間に所定の軸方向隙間３４６が形成されている。

ここで、支持部材３６２は比較的剛性の大きい波ワッシャ、または硬質の弾性部材などのように、鉛直方向に対して弾性力を備え弾性変形可能な部材である。そして、支持部材３６２の鉛直方向に対する弾性変形量は、軸方向隙間３４６よりも大きくなるように設定されている。

次にシャフト３１０の給油経路に係わる詳細な構成について説明する。

シャフト３１０は潤滑油３０２を上方に搬送する給油手段３４０を有する。そして、給油手段３４０は、主軸部３１１の下部から上部にまで潤滑油３０２を搬送する第１給油経路３５０と、主軸部３１１の外周部に軸方向に延設され、一端が第１給油経路３５０の上端に連通し、他端が軸受延出部３４４の上端に連通する第２給油経路３５２を有している。

本発明の実施の形態においては、第２給油経路３５２はスリット状の溝３５４で構成されている。

ここで、第１給油経路３５０は、シャフト３１０の下部に設けた同心ポンプ３５０ａと、同心ポンプ３５０ａの上部に連通しから半径方向に延設された横穴３５０ｂと、下端がシャフト３１０の外周部で横穴３５０ｂと連通し、上端が第２給油経路３５２のスリット状の溝３５４に連通する螺旋給油溝３５０ｃとから構成されている。

さらに、軸受延出部３４４には、軸受延出部３４４の内周と外周とを半径方向に連通する第４給油経路３６６を、ボール３３４の略水平方向に備えている。

また、主軸部３１１はさらに、第１給油経路３５０を構成する螺旋給油溝３５０ｃの上端から主軸部３１１の半径方向に延設された横穴３５８と、下端が横穴３５８の底部近傍に連通し、偏心軸部３１２の上方へ延設された第３給油経路３６０とを備えている。

この第３給油経路３６０は、シャフト３１０の回転による潤滑油３０２の搬送能力を高めるために、上方へ延設するにつれて主軸部３１１の軸心から離れるように傾斜し、最上部は偏心軸部３１２の上端３１２ａに開口している。

また、本実施の形態において、密閉型圧縮機３００に使用される冷媒は、オゾン破壊係数がゼロのＲ１３４ａやＲ６００ａに代表される温暖化係数の低い自然冷媒である炭化水
素系冷媒等であり、それぞれ相溶性の高い潤滑油３０２と組み合わせてある。

以上のように構成された密閉型圧縮機３００について、以下その動作を説明する。

電動要素３０５の回転子３０４はシャフト３１０を回転させ、偏心軸部３１２の回転運動が連結手段３２８を介してピストン３２６に伝えられることでピストン３２６は圧縮室３１６内を往復運動する。それにより、冷媒は冷却システム（図示せず）から圧縮室３１６内へ吸入、圧縮された後、再び冷却システムへと吐き出される。

シャフト３１０と回転子３０４の重量はスラストボールベアリング３３２で支えられるとともに、シャフト３１０の回転時はボール３３４が上レース３３５と下レース３３６の間で転がるために回転が滑らかになる。

このスラストボールベアリング３３２を用いることによって、シャフト３１０を回転させるトルクは、ボールを用いないスラストすべり軸受に比べて小さくなるため、スラスト軸受での損失を小さくすることができる。従って、入力が低減して、高効率とすることができる。

次に、密閉容器３０１内に貯溜された潤滑油３０２は、シャフト３１０の回転により生じる遠心力により、シャフト３１０に設けられた給油手段３４０である第１給油経路３５０によって、主軸部３１１の下部から上部にまで汲み上げられる。

第１給油経路３５０によって主軸部３１１の上部に搬送された潤滑油３０２は、第２給油通路であるスリット状の溝３５４を介してスラストボールベアリング３３２へ供給される第１の流れと、第１給油経路３５０の上端から主軸部３１１の半径方向に延設された横穴３５８を介して偏心軸部３１２の上方へ供給される第３の流れに分配される。

この第１の流れは、軸受延出部３４４の上端と上レース３３５との間に所定の軸方向隙間３４６が形成されているために、この軸方向隙間３４６を介して半径方向に流れてスラストボールベアリング３３２に向かう流れとなる。

特に、この第１の流れは、ボール３３４と上レース３３５との転動箇所に向かう直接的な流れとなり、ボール３３４と上レース３３５における損失を効果的に低減するとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

さらに、この軸受延出部３４４の上端と上レース３３５との間の軸方向隙間３４６を変えることで第１の流れにおける流れ抵抗を変えることができ、第１の流れにおける流れ抵抗を大きくして第３の流れの潤滑油３０２を増量したり、またその逆に、第１の流れにおける流れ抵抗を小さくして第３の流れの潤滑油３０２を減量したりすることができる。

そのため、第１給油経路３５０によって主軸部３１１の上部に搬送された潤滑油３０２を、スラストボールベアリング３３２への潤滑油３０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部３１２の上方への潤滑油３０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配することができるとともに、スラストボールベアリング３３２へ供給される潤滑油３０２の流量を最適に調整することができる。

従って、スラストボールベアリング３３２と偏心軸部３１２の両者に潤滑油３０２を最適な量を供給することができ、摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

また、上記潤滑油３０２の分配については、第２給油経路３５２のスリット状の溝３５４により同様に実施が可能である。

すなわち、スリット状の溝３５４の断面積などを変えることで、軸方向隙間３４６を変えなくとも第１の流れにおける流れ抵抗を変えることができ、第１の流れにおける流れ抵抗を大きくして第３の流れの潤滑油３０２を増量したり、またその逆に、第１の流れにおける流れ抵抗を小さくして第３の流れの潤滑油３０２を減量したりすることができる。

そのため、第１給油経路３５０によって搬送された潤滑油３０２を、スラストボールベアリング３３２への潤滑油３０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部３１２の上方への潤滑油３０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配することができるとともに、スラストボールベアリング３３２へ供給される潤滑油３０２の流量を最適に調整することができる。

従って、スラストボールベアリング３３２と偏心軸部３１２の両者に潤滑油３０２を最適な量を供給することができ、摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

なお、軸方向隙間３４６とスリット状の溝３５４の断面積の双方を変えて調整することで、スラストボールベアリング３３２への潤滑油３０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部３１２の上方への潤滑油３０２の流れ（第３の流れ）をよりきめ細やかな割合で分配することができることは言うまでもない。

さらに、第２給油経路３５２のスリット状の溝３５４と第４給油経路３６６とが、シャフト３１０が回転した際に間欠的に連通し、軸方向隙間３４６を介さずにストボールベアリング３３２へ潤滑油３０２を間欠的に供給することができる。

そのため、第１給油経路３５０や第２給油経路３５２に溜まったガス化した冷媒を早く密閉容器３０１内に放出し、ガス化した冷媒による給油阻害を防止することができる。

さらに、第４給油経路３６６を介して、ストボールベアリング３３２のボール３３４全体に潤滑油３０２を潤沢に供給することができ、さらに摺動損失を低減できるとともに、発熱を低減し潤滑不足による剥離などの損傷が生じるのを防止し、高い信頼性を得ることができる。

次に、密閉型圧縮機３００の運搬時などにおいて、落下など鉛直方向の衝撃的な荷重が作用することがある。この時には、スラストボールベアリング３３２にも鉛直方向の荷重が作用し、弾性変形可能な支持部材３６２が弾性変形し、支持部材３６２が弾性変形可能な変形域のうちに、軸受延出部３４４の上端と上レース３３５との間の軸方向隙間３４６が零となり当接する。

これは、支持部材３６２の鉛直方向に対する弾性変形量は、軸方向隙間３４６よりも大きくなるように設定されているためである。

このように、鉛直方向の衝撃的な荷重が作用した際には、その荷重をスラストボールベアリング３３２ではなく、軸受延出部３４４の上端と上レース３３５とで支持することができるので、ボール３３４と上レース３３５および下レース３３６の接触荷重が極端に増大することを防止することができる。

そのため、スラストボールベアリング３３２の塑性変形を防止して、スラストボールベアリング３３２の摺動を良好な状態に維持できるので、低騒音、高効率で高信頼性を得ることができる。

次に、スラストボールベアリング３３２へ供給された潤滑油３０２の流れについて説明する。

スラストボールベアリング３３２へ供給された潤滑油３０２は、スラストボールベアリング３３２を潤滑した後、軸受延出部３４４の外側で、スラストボールベアリング３３２が浸かるように貯溜されてしまうが、シリンダブロック３１４に設けられた排出経路３６８を介して、自重で密閉容器３０１内の空間に排出される。

そのため、スラストボールベアリング３３２へは常に新しい潤滑油３０２が循環して供給され貯溜されることを防止することができるため、摩耗粉等の堆積を防止することができ、高い信頼性を得ることができる。

なお、本実施の形態において、第２給油経路を備えた例で説明したが、軸受延出部３４４の上端と上レース３３５との間の軸方向隙間３４６のみで、スラストボールベアリング３３２への潤滑油３０２の流れ（第１の流れ）と偏心軸部３１２の上方への潤滑油３０２の流れ（第３の流れ）とに所望の割合で分配してもよい。

また、第２給油経路として、主軸部の外周部に軸方向に延設したスリット状の溝３５４にて説明したが、他の形状の溝や、他の形態の給油通路であっても同様に実施可能である。

また、排出経路３６８をシリンダブロック３１４に設けた例で説明したが、スラストボールベアリング３３２へ常に新しい潤滑油３０２を循環して供給できるように、スラストボールベアリング３３２を潤滑した後に密閉容器３０１内の空間に排出できるものであれば、他の構成であっても同様に実施可能である。

また、第１給油経路３５０の上端から主軸部３１１の半径方向に延設された横穴３５８を介して第３給油経路３６０に潤滑油３０２を搬送する例で説明したが、第１給油経路３５０の上端から直接第３給油経路３６０に潤滑油３０２を搬送しても同様に実施可能である。

また、下レース３３６と主軸受３２０のスラスト面３３０との間に、鉛直方向に対する弾性力を備えた支持部材３６２を備えた例で説明したが、支持部材３６２を備えていない場合においても、スラストボールベアリング３３２への潤滑油３０２の供給や、潤滑油３０２の分配などの効果は維持することができる。

また、上記密閉型圧縮機３００を搭載することで、冷凍装置として高い効率が得られるだけでなく、高い信頼性を確保することができる。

以上のように、本発明にかかる密閉型圧縮機は、上レースと軸受延出部の軸方向隙間を確保し、スラストボールベアリングへ潤沢に給油されて低騒音、高効率、高信頼性が可能となるので、エアーコンディショナーや冷凍冷蔵装置の密閉型圧縮機等の用途にも適用できる。

１００，２００，３００ 密閉型圧縮機
１０１，２０１，３０１ 密閉容器
１０２，２０２，３０２ 潤滑油
１０３，２０３，３０３ 固定子
１０４，２０４，３０４ 回転子
１０５，２０５，３０５ 電動要素
１０６，２０６，３０６ 圧縮要素
１１０，２１０，３１０ シャフト
１１１，２１１，３１１ 主軸部
１１２，２１２，３１２ 偏心軸部
１１４，２１４，３１４ シリンダブロック
１１６，２１６，３１６ 圧縮室
１２０，２２０，３２０ 主軸受
１２６，２２６，３２６ ピストン
１２８，２２８，３２８ 連結手段
１３０，２３０，３３０ スラスト面
１３２，２３２，３３２ スラストボールベアリング
１３３，２３３，３３３ ホルダー部
１３４，２３４，３３４ ボール
１３５，２３５，３３５ 上レース
１３６，２３６，３３６ 下レース
１４０，２４０，３４０ 給油手段
１４４，２４４，３４４ 軸受延出部
１４６，２４６，３４６ 軸方向隙間
１５０，２５０，３５０ 第１給油経路
１５２，２５２，３５２ 第２給油経路
１５４，３５４ スリット状の溝
１５８，２５８，３５８ 横穴
１６０，２６０，３６０ 第３給油経路
１６２，２６２，３６２ 支持部材
１６８，２６８，３６８ 排出経路
２５６ 傾斜面
３６６ 第４給油経路

Claims (10)

1. 密閉容器内に潤滑油を貯溜するとともに、固定子と回転子を備えた電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、鉛直方向に延展した主軸部と偏心軸部とを有するシャフトと、前記シャフトの前記主軸部を軸支することによって片持ち軸受を形成する主軸受と、円筒形の圧縮室を形成するシリンダブロックと、前記圧縮室の内部に往復動可能に挿設されたピストンと、前記ピストンと前記偏芯軸部とを連結する連結手段と、前記シリンダブロックに設けられ前記主軸部を軸支する前記主軸受と、前記主軸受のスラスト面に配設され、ホルダー部に保持された複数のボールと、前記ボールの上下にそれぞれ配設された上レースと下レースとを有するスラストボールベアリングとを備え、前記シャフトは、前記シャフトの外周部から前記スラストボールベアリングの内周に前記潤滑油を供給する給油手段を有し、前記ホルダー部の内周部に前記主軸受が延出した軸受延出部が配設されるとともに前記上レースは前記軸受延出部の上側に配設され、前記軸受延出部の上端と前記上レースとの間に鉛直方向に所定の幅を有する軸方向隙間を設け、前記軸方向隙間を前記潤滑油の流路として形成したことを特徴とする密閉型圧縮機。
2. 前記給油手段は、前記主軸部の下部から上部にまで前記潤滑油を搬送する第１給油経路と、一端が前記第１給油経路の上端に連通し他端が前記軸受延出部の上端に連通する第２給油経路とを有し、前記第２給油経路の流路抵抗を変えることで前記スラストボールベアリングの内周に供給される前記潤滑油の流量を調整することを特徴とする請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記第２給油経路は、一端が前記第１給油経路に連通し他端が前記軸受延出部の上端に連通するスリット状の溝であり、前記スリット状の溝は前記主軸部の外周部に軸方向に延設されていることを特徴とする請求項２に記載の密閉型圧縮機。
4. 前記第２給油経路は、前記軸受延出部の上端内周に設けられた傾斜面であることを特徴とする請求項２に記載の密閉型圧縮機。
5. 前記主軸部は、一端が前記第１給油経路に連通し、前記偏心軸部の上方へ延設された第３
   給油経路を備え、前記第２給油経路の流路抵抗を変えることで、前記第１給油経路により搬送された前記潤滑油を、前記スラストボールベアリングへの流れと前記第３給油経路への流れに所望の割合で分配するように形成したことを特徴とする請求項２から４のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
6. 前記下レースと前記主軸受の前記スラスト面との間に、鉛直方向に対する弾性力を備えた支持部材を備えた請求項１から５のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
7. 前記軸受延出部の上端と前記上レースとの軸方向隙間を前記支持部材の弾性変形量よりも小さくなるように形成することで、鉛直方向の衝撃荷重が作用した場合に、前記軸受延出部の上端と前記上レースとが当接して衝撃荷重を支持するように形成したことを特徴とする請求項６に記載の密閉型圧縮機。
8. 前記ホルダー部の内周部に延出した前記主軸受の前記軸受延出部は、内周と外周とを半径方向に連通する第４給油経路を備えたことを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
9. 前記スラストボールベアリングを潤滑した後の前記潤滑油を前記密閉容器内の空間に排出する排出経路を備えたことを特徴とする請求項１から８のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機。
10. 請求項１から９のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機を搭載した冷凍装置。