JP4836187B2 - 排ガス浄化用触媒、並びにその製造方法及びその再生方法 - Google Patents

Description

本発明は、排ガス浄化用触媒、並びにその製造方法及びその再生方法に関する。

自動車エンジンからの排ガス中の炭化水素ガス（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）及び窒素酸化物（ＮＯ_ｘ）等の有害成分を除去するために、従来から排ガス浄化用触媒が用いられてきた。このような排ガス浄化用触媒としては、理論空燃比で燃焼された排ガス中のＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘを同時に浄化する三元触媒が知られており、一般に、コーディエライト、金属箔等からなりハニカム形状に形成された基材（触媒基材）と、基材表面に形成された活性アルミナ粉末、シリカ粉末等からなる担体（触媒担持層）と、この担体に担持された白金等の貴金属からなる触媒成分とから構成されている。

例えば、特開２００３−３３６６９号公報には、セリウム塩及びジルコニウム塩を含む水溶液に、熱安定化させた担体材料を加えて懸濁液を作製するステップと、該懸濁液にアルカリ性溶液を加えてセリウム及びジルコニウムの水酸化物である共沈物を生成するステップと、この共沈物を乾燥及び焼成してウォッシュコート用材料を作製するステップと、該ウォッシュコート用材料をスラリー化して担体にウォッシュコートをするステップと、このウォッシュコートをした担体に貴金属を担持するステップとを含んでなる排ガス浄化用触媒の製造方法、並びにかかる方法により製造された排ガス浄化用触媒が開示されている。

しかしながら、特許文献１に記載のような排ガス浄化用触媒においては、高温（特に８００℃以上）の排ガスに長時間晒されると、その担体に担持されている白金、ロジウム、パラジウム等の触媒活性をもつ貴金属粒子が凝集し、シンタリング（粒成長）が生じて比表面積が減少することから、触媒活性が低下するという問題があった。

そのため、このように貴金属粒子の粒成長が発生した排ガス浄化用触媒を再生する方法も種々開発されてきている。例えば、特開２０００−２０２３０９号公報（特許文献２）には、アルカリ土類金属酸化物及び希土類酸化物から選ばれる少なくとも一種を含む担体と該担体に担持された白金とよりなる排ガス浄化用触媒に対して、酸化処理を行い、次いで還元処理を行う方法が開示されている。しかしながら、特許文献２に記載の方法であっても、粒成長した白金粒子を再分散させて触媒活性を再生させる再生処理に要する時間の短縮と温度の低減という点で必ずしも十分なものではなかった。

さらに、実際に車両に搭載する際には上記のような触媒を触媒基材に塗布して触媒層を形成する必要があるが、そのまま塗布したのでは触媒基材表面上の触媒層に剥離が生じる等の問題が発生する。それを回避するために現状ではアルミナ成分を主としたバインダ成分を添加しているが、アルミナ成分を添加することにより、上記のような触媒の耐久性及び再生処理による効果が著しく低下してしまうという問題もあった。
特開２００３−３３６６９号公報 特開２０００−２０２３０９号公報

本発明は、上記従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能な排ガス浄化用触媒、並びにその排ガス浄化用触媒の製造方法及びその排ガス浄化用触媒の再生方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、アルミナと、特定の元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａ、ジルコニアと、特定の元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂ、前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている、特定の元素を含む添加成分、並びに、少なくとも前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている貴金属、を備える排ガス浄化用触媒によって、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能となることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒は、アルミナと、アルカリ土類金属元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａ、
ジルコニアと、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂ、
前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む添加成分、並びに、
少なくとも前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている貴金属、
を備えており、
前記複合酸化物粒子Ａと前記複合酸化物粒子Ｂとの質量比が１／２０〜１／２（複合酸化物粒子Ａの質量／複合酸化物粒子Ｂの質量）の範囲であることを特徴とするものである。

本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ａ及び前記複合酸化物粒子Ｂに担持されていてもよい。また、本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ｂのみに担持されていてもよい。

さらに、本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記貴金属の担持量が、前記複合酸化物粒子Ｂ、前記添加成分及び前記貴金属の全質量に対して０．０５〜２質量％の範囲であり、且つ、
前記添加成分の担持量が、金属換算で前記貴金属の量に対するモル比（添加成分の量／貴金属の量）が０．５〜２０の範囲となる量であること、が好ましい。

本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法は、アルミナと、アルカリ土類金属元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａを準備する工程と、
ジルコニアと、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂを準備する工程と、
前記複合酸化物粒子Ｂに、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む添加成分、及び貴金属を担持する工程と、
前記複合酸化物粒子Ａと、前記添加成分及び貴金属が担持された複合酸化物粒子Ｂとを、前記複合酸化物粒子Ａと前記複合酸化物粒子Ｂとの質量比が１／２０〜１／２（複合酸化物粒子Ａの質量／複合酸化物粒子Ｂの質量）の範囲となるように混合して排ガス浄化用触媒を得る工程と、
を含むことを特徴とする方法である。

本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法は、前記排ガス浄化用触媒に対して、酸素を含む酸化雰囲気中にて加熱する酸化処理、及び還元処理を施すことを特徴とする方法である。

本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法においては、前記酸化処理における温度が５００〜１０００℃であることが好ましい。

また、本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法においては、前記酸化雰囲気における酸素濃度が１体積％以上であることが好ましい。

さらに、本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法においては、前記排ガス浄化用触媒を内燃機関の排気系に装着した状態で、前記酸化処理及び前記還元処理を施してもよい。

なお、本発明によれば、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能な排ガス浄化用触媒が得られる理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒においては、ジルコニアと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂ（好ましくは、酸素１ｓ軌道の結合エネルギーの値が５３１ｅＶ以下の値を示す、酸素の電子密度が高い複合酸化物）が、貴金属に対して極めて強い相互作用を示す。そして、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの添加元素を含有してなる添加物が複合酸化物粒子Ｂに担持されていることから、複合酸化物粒子Ｂの塩基性が更に向上するため、複合酸化物粒子Ｂに担持されている貴金属に対して更に強い相互作用を示すものとなる。そのため、本発明にかかる複合酸化物粒子Ｂ上においては、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属粒子の粒成長が十分に抑制され、触媒活性の低下を十分に抑制することができる。

さらに、本発明の排ガス浄化用触媒を長期間使用して粒成長が発生した場合には、粒成長した状態で担持されている貴金属の粒子と複合酸化物粒子Ｂとの界面で強い相互作用が起こる。そのため、酸素を含む酸化雰囲気中にて加熱（好ましくは５００〜１０００℃で加熱）することによって、貴金属は複合酸化物粒子Ｂと複合酸化物及び／又は金属酸化物を形成し、次第に複合酸化物粒子Ｂ表面上に拡がった状態で分散される。その結果、比較的短時間の酸化処理で複合酸化物粒子Ｂ上の貴金属が酸化物の状態で高分散担持された状態となり（再分散）、次いで還元処理を施すことによって酸化物状態の貴金属を金属状態に還元させることとなり（再生処理）、触媒活性が再生するものと本発明者らは推察する。

また、実際に車両に搭載する際には触媒成分を触媒基材に塗布して触媒層を形成する必要があるが、その塗布性の観点から、現状ではアルミナ成分を主としたバインダ成分を添加する必要がある。しかしながら、触媒が８００℃以上の高温下に長期間晒された場合には、複合酸化物粒子Ｂ上に担持されている貴金属がバインダ成分上に移動する。そして、バインダ成分としてアルミナを添加した場合には、アルミナ上に移動した貴金属は耐久性が低いために、高温の排ガスに晒された場合に貴金属の粒成長が生じやすく、またアルミナ上で粒成長した貴金属は再生処理による効果も低くなる。これに対し、本発明においては、アルミナと特定の塩基性酸化物との複合酸化物を形成させることによって塩基性が高められた複合酸化物粒子Ａをバインダ成分として用いている。そして、このようにバインダ成分の塩基性が高まることによって貴金属との相互作用がより強固となるために、複合酸化物粒子Ｂ上に担持されている貴金属が複合酸化物粒子Ａ上に移動した場合にも、貴金属の粒成長を十分に抑制することができ、また再生処理による効果の低減を十分に抑制できるものと本発明者らは推察する。

本発明によれば、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能な排ガス浄化用触媒、並びにその排ガス浄化用触媒の製造方法及びその排ガス浄化用触媒の再生方法を提供することが可能となる。

以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。

＜排ガス浄化用触媒＞
先ず、本発明の排ガス浄化用触媒について説明する。すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒は、アルミナと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａ、
ジルコニアと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂ、
前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む添加成分、並びに、
少なくとも前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている貴金属、
を備えることを特徴とするものである。

（複合酸化物粒子Ａ）
本発明にかかる複合酸化物粒子Ａは、アルミナと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなる複合酸化物の粒子である必要がある。このように、アルミナと後述する第１の塩基性酸化物との複合酸化物を形成させることにより、複合酸化物粒子Ａ上に移動した貴金属の粒成長を十分に抑制することができ、また再生処理による効果の低減を十分に抑制することが可能となる。

本発明にかかるアルミナは、非晶質（例えば活性アルミナ）であっても、結晶質であってもよい。

本発明にかかる第１の塩基性酸化物は、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む酸化物である。このようなアルカリ土類金属元素としては、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、ラジウム（Ｒａ）が挙げられ、中でも、このようなアルカリ土類金属元素としては、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、ラジウム（Ｒａ）が挙げられ、中でも、貴金属及びその酸化物との相互作用が強く、親和性が大きい傾向にあるという観点から、Ｍｇ、Ｂａ、Ｃａが好ましい。また、希土類元素及び３Ａ族元素としては、スカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、ルテチウム（Ｌｕ）等が挙げられ、中でも、貴金属及びその酸化物との相互作用が強く、親和性が大きい傾向にあるという観点から、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｙ、Ｓｃが好ましく、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙがより好ましい。

そして、本発明にかかる複合酸化物粒子Ａにおいては、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％の範囲であることが必要である。第１の塩基性酸化物の含有量が５質量％未満では、複合酸化物粒子Ａ上に移動した貴金属の粒成長を十分に抑制することができず、また再生処理による効果の低減を十分に抑制することができない。他方、５０質量％を超えると、得られた粉末状の触媒を触媒基材に塗布して触媒層を形成する際に、触媒基材表面上の触媒層に剥離が生じる等の問題が発生する。また、得られる触媒の性能、及び触媒層を形成する際の塗布性の観点から、前記第１の塩基性酸化物の含有量が、５〜３０質量％の範囲であることが好ましい。

（複合酸化物粒子Ｂ）
本発明にかかる複合酸化物粒子Ｂは、ジルコニアと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物の粒子である必要がある。

本発明にかかる第２の塩基性酸化物は、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む酸化物である。このようなアルカリ土類金属元素としては、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａが挙げられ、中でも、貴金属及びその酸化物との相互作用が強く親和性が大きい傾向にあるという観点からＭｇ、Ｃａ、Ｂａが好ましい。また、希土類元素及び３Ａ族元素としては、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｙｂ、Ｌｕ等が挙げられ、中でも、貴金属及びその酸化物との相互作用が強く親和性が大きい傾向にあるという観点からＬａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｙ、Ｓｃが好ましく、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙがより好ましい。

このような複合酸化物粒子Ｂにおいては、ジルコニアと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素とが複合酸化物を形成していることが好ましい。すなわち、ジルコニアと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素とが単に共存している状態（例えば、ジルコニア粒子と、アルカリ土類金属酸化物粒子、希土類酸化物粒子及び３Ａ族酸化物粒子からなる群から選択される少なくとも一つの酸化物粒子とが均一分散している状態）では、再生処理を施した場合に担体上の貴金属を十分に再分散できず、触媒活性は十分に再生しない傾向にある。

このような複合酸化物粒子Ｂを構成するジルコニアと、前記第２の塩基性酸化物との比率（組成比）は特に制限されないが、複合酸化物粒子Ｂ中のジルコニアの比率が５〜９０質量％であることが好ましく、１０〜７０質量％であることがより好ましい。前記複合酸化物粒子Ｂ中のジルコニアの比率が上記下限未満の場合は比表面積が小さくなり、貴金属粒子の粒成長を十分に抑制することができないばかりか、後述する本発明の再生方法を採用して再生処理を施しても担体上の貴金属粒子は十分に小さくならない傾向にあり、他方、上記上限を超える場合も再生処理を施しても担体上の貴金属粒子は十分に小さくならない傾向にある。

また、このような複合酸化物粒子Ｂは、酸素１ｓ軌道の結合エネルギーの値が５３１ｅＶ以下の値を示すものであることが好ましく、５３１〜５２９ｅＶの値を示すものであることが特に好ましい。前記結合エネルギーの値が５３１ｅＶを超えている複合酸化物を用いた場合は、貴金属と担体との相互作用が十分に強くならず、再生処理の際に酸化処理を施しても担体上の貴金属が十分に再分散しない傾向にある。他方、前記結合エネルギーの値が５２９ｅＶ未満の複合酸化物を用いた場合は、貴金属と担体との相互作用が強くなり過ぎて、再生処理の際に還元処理を施しても担体上の貴金属が活性な状態に戻りにくくなる傾向にある。

このような条件を満たす複合酸化物としては、例えば以下のもの：
ＣｅＯ_２−ＺｒＯ_２−Ｙ_２Ｏ_３：５３０．０４ｅＶ
ＺｒＯ_２−Ｌａ_２Ｏ_３：５３０．６４ｅＶ
ＣｅＯ_２−ＺｒＯ_２：５３０ｅＶ
ＣｅＯ_２−ＺｒＯ_２−Ｌａ_２Ｏ_３−Ｐｒ_２Ｏ_３：５２９．７９ｅＶ
が挙げられる。

また、本発明にかかる複合酸化物粒子Ｂは、他の成分としてアルミナ、ゼオライト等を更に含有していてもよい。その場合、これらの他の成分の比率が５０質量％未満であることが好ましい。

（添加成分）
本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記複合酸化物粒子Ｂに添加成分が担持されている必要がある。このように、更に添加成分を前記複合酸化物粒子Ｂに担持せしめることにより、複合酸化物粒子Ｂの塩基性を向上させ、複合酸化物粒子Ｂとそれに担持された貴金属との間に極めて強い相互作用を付与することができ、これによって貴金属の粒成長の発生を更に抑制して触媒活性の低下をより十分に抑制することができる。

このような添加成分に含有される元素としては、アルカリ土類金属元素、希土類元素、３Ａ族元素が挙げられる。これらの中でも、担体の塩基性をより向上させて粒成長の発生をより十分に抑制できるとともに、粒成長が発生した場合においても触媒活性をより容易に再生させることができるという観点から、Ｍｇ、Ｃａ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｂａ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｓｃが好ましく、Ｎｄ、Ｂａ、Ｙ、Ｓｃがより好ましい。

また、このような添加成分の担持量は、金属換算で後述する貴金属の量に対するモル比（添加成分の量／貴金属の量）が０．５〜２０（より好ましくは１〜１０）の範囲となる量であることが好ましい。このようなモル比が前記下限未満では、添加成分の担持量が十分でないため担体の塩基性を十分に向上させることができず、貴金属の粒成長を十分に抑制する効果が得られなくなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると担体の比表面積を低下させ、貴金属の分散性が低下する傾向にある。

さらに、このような添加成分は、その担持量が少量であるため前記複合酸化物粒子Ｂの外表面に担持させる量を確実に制御することが好ましく、更にコスト面でも担持量が少ないことが好ましいという観点から、前記複合酸化物粒子Ｂの外表面近傍に高い密度で担持されていることが好ましい。このような状態としては、前記複合酸化物粒子Ｂが粉体状のものである場合には、前記添加成分の８０％以上が前記複合酸化物粒子Ｂの外表面から前記担体の中心までの間において前記複合酸化物粒子Ｂの外表面から３０％の領域に担持されていることが好ましい。

（貴金属）
本発明の排ガス浄化用触媒においては、少なくとも前記複合酸化物粒子Ｂに貴金属が担持されている必要がある。このような貴金属としては、白金、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、金等が挙げられるが、得られる排ガス浄化用触媒がより高い触媒活性を示すという観点からは、白金、ロジウム、パラジウムが好ましく、再生の観点から、白金、パラジウムが好ましい。

また、本発明にかかる複合酸化物粒子Ｂにおいて、貴金属の担持量は、前記複合酸化物粒子Ｂ、前記添加成分及び前記貴金属の全質量に対して０．０５〜２質量％（より好ましくは０．１〜０．５質量％）の範囲であることが好ましい。前記貴金属の担持量が前記下限未満では、貴金属により得られる触媒活性が不十分となる傾向にあり、他方、上記上限を超えると、コストが高騰するとともに粒成長を起こし易くなる傾向にある。

また、本発明の排ガス浄化用触媒において、前記貴金属はより細粒化された粒子の状態で前記複合酸化物粒子Ｂに担持されることが好ましい。このような貴金属の粒子径としては３ｎｍ以下であることがより好ましく、２ｎｍ以下であることがより好ましい。前記貴金属の粒子径が前記上限を超えると高度な触媒活性が得ることが困難になる傾向にある。

さらに、本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ａ及び前記複合酸化物粒子Ｂに担持されていてもよい。この場合において、前記複合酸化物粒子Ａに担持されている貴金属の量は、排ガス浄化用触媒中の貴金属の量に対する質量比が０．３以下となる量であることが好ましい。質量比が前記上限を超えると、貴金属の粒成長が著しく進行し、また再分散の効率も著しく低下する傾向にある。なお、本発明の排ガス浄化用触媒においては、触媒が８００℃以上の高温下に長期間晒された場合に、複合酸化物粒子Ｂ上に担持されている貴金属が前記複合酸化物粒子Ａ上に移動するため、触媒として使用する前の排ガス浄化用触媒（フレッシュ品）において前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ａに担持されていない場合であっても、触媒として使用した後の排ガス浄化用触媒（耐久品）おいては、前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ａ及び前記複合酸化物粒子Ｂに担持されているものとなる。

また、本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ｂのみに担持されていてもよい。すなわち、前記フレッシュ品においては、前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ａに担持されていなくともよい。

（排ガス浄化用触媒）
本発明の排ガス浄化用触媒は、前述した複合酸化物粒子Ａ、複合酸化物粒子Ｂ、添加成分、及び貴金属を備えるものである。このような排ガス浄化用触媒における前記複合酸化物粒子Ａと複合酸化物粒子Ｂとの混合比としては、前記複合酸化物粒子Ａと複合酸化物粒子Ｂとの質量比が１／２０〜１／２（前記複合酸化物粒子Ａの質量／複合酸化物粒子Ｂの質量）の範囲であることが好ましく、１／２０〜１／４の範囲であることがより好ましく、１／１０〜１／４の範囲であることが特に好ましい。前記複合酸化物粒子Ａと複合酸化物粒子Ｂとの混合比が前記下限未満では、得られた粉末状の触媒を触媒基材に塗布して触媒層を形成する際に、触媒基材表面上の触媒層に剥離が生じる等の問題が発生する傾向にある。他方、混合比が前記上限を超えると、貴金属の粒成長を十分に抑制することができない傾向にあり、また再生処理による効果が不十分となる傾向にある。

また、本発明の排ガス浄化用触媒の形態は特に制限されず、ハニカム形状のモノリス触媒、ペレット形状のペレット触媒等の形態とすることができる。ここで用いられる触媒基材も特に制限されず、得られる触媒の用途等に応じて適宜選択されるが、ＤＰＦ基材、モノリス状基材、ペレット状基材、プレート状基材等が好適に採用される。また、このような触媒基材の材質も特に制限されないが、コーディエライト、炭化ケイ素、ムライト等のセラミックスからなる基材や、クロム及びアルミニウムを含むステンレススチール等の金属からなる基材が好適に採用される。

さらに、このような本発明の排ガス浄化用触媒は長期間使用して前記複合酸化物粒子Ａ及び／又は前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている貴金属に粒成長が発生した場合には、後述する本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法を施すことで貴金属を再分散させ、触媒活性を十分に再生させることが可能である。

＜排ガス浄化用触媒の製造方法＞
次に、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法について説明する。すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法は、アルミナと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａを準備する工程と、
ジルコニアと、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂを準備する工程と、
前記複合酸化物粒子Ｂに、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む添加成分、及び貴金属を担持する工程と、
前記複合酸化物粒子Ａと、前記添加成分及び貴金属が担持された複合酸化物粒子Ｂとを混合して排ガス浄化用触媒を得る工程と、
を含むことを特徴とする方法である。

先ず、前記複合酸化物粒子Ａを準備する工程について説明する。本発明にかかる複合酸化物粒子Ａは、例えば以下のような方法によって得ることができる。すなわち、複合酸化物粒子Ａの原料となる諸金属の塩（例えば、硝酸塩、酢酸塩）と、さらに必要に応じて界面活性剤（例えば、ノニオン系界面活性剤）とを含有する水溶液から、アンモニアの存在下で上記複合酸化物の共沈殿物を生成せしめ、得られた共沈殿物を濾過、洗浄した後に乾燥し、更に焼成することによって本発明にかかる複合酸化物粒子Ａを得ることができる。

次に、前記複合酸化物粒子Ｂを準備する工程について説明する。本発明にかかる複合酸化物粒子Ｂは、例えば以下のような方法によって得ることができる。すなわち、複合酸化物粒子Ｂの原料となる諸金属の塩（例えば、硝酸塩）と、更に必要に応じて界面活性剤（例えば、ノニオン系界面活性剤）とを含有する水溶液から、アンモニアの存在下で上記複合酸化物の共沈殿物を生成せしめ、得られた共沈殿物を濾過、洗浄した後に乾燥し、更に焼成することによって本発明にかかる複合酸化物粒子Ｂを得ることができる。

次に、前記複合酸化物粒子Ｂに前記添加成分及び前記貴金属を担持する工程について説明する。前記複合酸化物粒子Ｂに添加成分を担持する方法としては特に制限されず、例えば、前記添加成分に含まれる元素の塩（例えば、炭酸塩、硝酸塩、クエン酸塩、酢酸塩、硫酸塩）や錯体を含有する水溶液を前記複合酸化物粒子Ｂに接触させた後に乾燥し、更に焼成する方法を採用することができる。また、必要に応じて前記複合酸化物粒子Ｂを予め熱処理して安定化させた後に、前記添加成分を担持させてもよい。

また、前記複合酸化物粒子Ｂに前記貴金属を担持する方法としては特に制限されず、例えば、貴金属の塩（例えば、ジニトロジアミン塩）や錯体（例えば、テトラアンミン錯体）を含有する水溶液を前記複合酸化物粒子Ｂに接触させた後に乾燥し、更に焼成する方法を採用することができる。なお、本発明において、前記複合酸化物粒子Ｂに前記添加成分と前記貴金属とを担持させる順序は特に制限されないが、貴金属表面の露出量という観点から、貴金属を後で担持させることがより好ましい。

次いで、前記複合酸化物粒子Ａと、前記添加成分及び貴金属が担持された複合酸化物粒子Ｂとを混合して排ガス浄化用触媒を得る工程について説明する。このような工程においては、前記複合酸化物粒子Ａと、前記添加成分及び貴金属が担持された複合酸化物粒子Ｂとを混合することによって、粉末状の排ガス浄化触媒を得ることができる。そして、このような粉末状の排ガス浄化触媒を用いて、ハニカム形状のモノリス触媒、ペレット形状のペレット触媒等を得ることができる。このような触媒を製造する方法は特に制限されず、例えば、モノリス触媒を製造する場合は、コーディエライトや金属箔から形成されたハニカム形状の触媒基材に、粉末状の排ガス浄化用触媒を含有するスラリーを用いて触媒層を形成する方法が好適に採用される。なお、本発明の排ガス浄化用触媒の製造方法においては、前記複合酸化物粒子Ａがバインダ成分としての働きをすることによって触媒基材への塗布性が向上しているため、このような方法を好適に採用することができる。

＜排ガス浄化用触媒の再生方法＞
次いで、本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法について説明する。すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒の再生方法は、前述した本発明の排ガス浄化用触媒に対して、酸素を含む酸化雰囲気中にて加熱する酸化処理、及び還元処理を施すことを特徴とする方法である。

本発明にかかる酸化処理が行われる酸化雰囲気としては、酸素が少しでも含まれていればそれに相当するモル数の貴金属を酸化することができるが、酸素の濃度が１体積％以上であることが好ましく、１〜２０体積％であることがより好ましい。酸素の濃度が前記下限未満では、担体上の貴金属の再分散が十分に進行しない傾向にあり、他方、酸素の濃度は高ければ高いほど酸化という観点からは良いが、空気中の酸素濃度を超える２０体積％超とするためには酸素ボンベ等の特別な装置が必要となりコストが高騰する傾向にある。また、本発明にかかる酸化雰囲気中の酸素以外のガスとしては、還元性ガスを含まないことが好ましく、窒素ガス又は不活性ガスを用いることが好ましい。

本発明にかかる酸化処理における加熱温度は、担持されている貴金属が酸化される温度であればよいが、５００〜１０００℃の範囲の温度とすることが好ましい。酸化処理温度が５００℃未満では、担体上の貴金属が再分散する速度が極端に遅くなって十分に進行しない傾向にあり、他方、１０００℃を超えると担体自体の熱収縮が起こり易くなり、触媒活性が低下する傾向にある。

また、本発明にかかる酸化処理に要する時間は、酸化処理温度等に応じて適宜選択され、温度が低ければ長時間必要となり、温度が高ければ短時間でよい傾向にある。酸化処理温度が５００〜１０００℃であれば、酸化処理一工程あたりの時間は２秒〜１時間程度であることが好ましい。酸化処理時間が２秒未満では担体上の貴金属の再分散が十分に進行しない傾向にあり、他方、１時間を超えると貴金属の再分散作用が飽和する傾向にある。

本発明にかかる酸化処理は、排ガス浄化用触媒を排気系から取り出して所定の処理装置内で行ってもよいが、内燃機関の排気系に装着した状態で実施することが好ましい。それによって酸化処理工数を大きく低減することができ、しかも酸化処理後に排ガスを流通させることによって貴金属の酸化物を還元させることが可能となる。このように排気系に排ガス浄化用触媒を装着した状態で酸化処理する場合、例えば触媒の上流側に設けられた空気弁から空気を多量に導入したり、混合気の空燃比（Ａ／Ｆ）を高くしたり、その逆に燃料の供給量を大幅に減らしたりして、混合気の空燃比（Ａ／Ｆ）を高くすることによって実施することができる。また、加熱手段としては、特定の加熱装置によって触媒を加熱してもよいし、触媒上における反応熱を利用して加熱してもよい。

上記のように排気系に装着した状態で酸化処理を実行すれば、触媒性能の劣化の程度に対応してリアルタイムで酸化処理を施すことも可能となる。例えば、自動車の運転時間や走行距離に応じて定期的に酸化処理を行ってもよいし、触媒の下流にＮＯｘセンサーやＣＯセンサーを設けて触媒性能を検出し、その値が基準値を超えた場合に酸化処理を行うようにしてもよい。

本発明にかかる還元処理は、水素、一酸化炭素等の還元性ガスが存在する雰囲気下で前記触媒を加熱することによって実施することができる。よって、エンジン排気は全体としてストイキ雰囲気であっても還元性ガスを含むことから、貴金属を十分に還元処理できる。さらに、還元処理においては、還元性ガスが少しでも含まれていればよいが、還元性ガスの濃度が０．１体積％以上であることが好ましい。還元性ガスの濃度が前記下限未満では、担体上の貴金属が活性な状態に戻りにくくなる傾向にある。また、本発明にかかる還元性雰囲気中の還元性ガス以外のガスとしては、酸化性ガスを含まないことが好ましく、窒素ガス又は不活性ガスを用いることが好ましい。

本発明にかかる還元処理における加熱温度は、前記酸化処理により酸化された貴金属の酸化物が還元される温度であればよいが、２００℃以上であることが好ましく、４００〜１０００℃の範囲の温度とすることが好ましい。還元処理温度が２００℃未満では、担体上の貴金属の酸化物が十分に還元されない傾向にあり、他方、前記上限を超えると担体自体の熱収縮が起こり易くなり、触媒活性が低下する傾向にある。

また、本発明にかかる還元処理に要する時間は、還元処理温度等に応じて適宜選択され、温度が低ければ長時間必要となり、温度が高ければ短時間でよい傾向にある。還元処理温度が２００℃以上であれば、還元処理一工程あたりの時間は２秒〜５分程度であることが好ましい。還元処理時間が前記下限未満では担体上の貴金属の酸化物が十分に還元されない傾向にあり、他方、前記上限を超えると貴金属の酸化物の還元作用が飽和してしまう傾向にある。

本発明にかかる還元処理も、排ガス浄化用触媒を排気系から取り出して所定の処理装置内で行ってもよいが、内燃機関の排気系に装着した状態で実施することが好ましい。それによって還元処理工数を大きく低減することができ、しかも前記酸化処理後に単に排ガスを流通させることによって貴金属の酸化物を還元させることが可能となる。このように排気系に排ガス浄化用触媒を装着した状態で還元処理する場合、例えば、自動車の排ガス浄化用触媒の場合には、化学量論的に等量比にあるストイキ雰囲気或いは酸素が不足するリッチ雰囲気の排ガスを排ガス浄化用触媒に接触させることによって実施することが好ましい。これにより排ガス浄化用触媒を排気系に装着したまま酸化処理と還元処理を施すことができ、空燃比制御の一環として本発明の再生処理を実施することが可能となる。また、加熱手段としては、特定の加熱装置によって触媒を加熱してもよいし、排ガスの熱を利用して加熱してもよい。

なお、前記酸化処理と前記還元処理とがそれぞれ一工程の場合は酸化処理の後に還元処理が施されるが、本発明の再生方法においては前記酸化処理と前記還元処理とを交互に繰り返してもよく、その場合は酸化処理が先であっても還元処理が先であってもよい。また、前記酸化処理と前記還元処理とを交互に繰り返す場合、前者の処理の合計時間と後者の処理の合計時間はいずれも特に制限されない。

そして、このような本発明の再生処理を施すことで、粒成長した貴金属の粒子径を微細化させることが可能となり、触媒活性をより十分に再生させることが可能となる。

以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

＜複合酸化物粒子の作製＞
（調製例１）
硝酸アルミニウム九水和物３７５ｇをイオン交換水８００ｇに溶解させた水溶液と、酢酸マグネシウム四水和物１０７ｇをイオン交換水８００ｇに溶解させた水溶液とを３リットルのガラス製ビーカの中で混合し、回転数１００ｒｐｍのロータリスターラを用いて撹拌して混合水溶液を得た。その後、混合水溶液中にｐＨ値１２の２５％アンモニア水６５０ｇを一気に添加し、さらに１５分間撹拌した。得られた白色沈殿物と上澄み液をビーカに入れたまま、乾燥器の中で１００℃／時間の昇温速度で４００℃まで昇温し、４００℃で５時間加熱して白色粉末を得た。得られた白色粉末をアルミナ坩堝に移し、さらに８５０℃で５時間加熱焼成することにより、複合酸化物粒子Ａ１を得た。得られた複合酸化物粒子Ａ１は、Ｍｇ：Ａｌ＝１：２（モル比）のＭｇＡｌ_２Ｏ_４スピネル粉末であった。

（調製例２）
硝酸アルミニウム九水和物３７５ｇをイオン交換水８００ｇに溶解させた水溶液と、硝酸バリウム１３１ｇをイオン交換水８００ｇに溶解させた水溶液とを３リットルのガラス製ビーカの中で混合し、回転数１００ｒｐｍのロータリスターラを用いて撹拌して混合水溶液を得た。その後、混合水溶液中にｐＨ値１２の２５％アンモニア水６５０ｇを一気に添加し、さらに１５分間撹拌した。得られた白色沈殿物と上澄み液をビーカに入れたまま、乾燥器の中で１００℃／時間の昇温速度で４００℃まで昇温し、４００℃で５時間加熱して白色粉末を得た。得られた白色粉末をアルミナ坩堝に移し、さらに８５０℃で５時間加熱焼成することにより、複合酸化物粒子Ａ２を得た。得られた複合酸化物粒子Ａ２は、Ｂａ：Ａｌ＝１：２（モル比）のＢａＡｌ_２Ｏ_４スピネル粉末であった。

（調製例３）
硝酸セリウム水溶液（ＣｅＯ_２として２８質量％含む）２３３ｇ、オキシ硝酸ジルコニウム水溶液（ＺｒＯ_２として１８質量％含む）１５２ｇ、硝酸イットリウム１４ｇ及びノニオン系界面活性剤（ライオン社製、商品名：レオコン）１０ｇを含有する混合水溶液２０００ｇに２５質量％濃度のアンモニア水２００ｇを添加し、室温で１０分間撹拌して共沈殿物を得た。次いで、得られた共沈殿物を濾過・洗浄した後に１１０℃で乾燥し、さらに１０００℃で５時間大気中にて焼成してセリウム−ジルコニウム−イットリウム複合酸化物（ＣｅＯ_２−ＺｒＯ_２−Ｙ_２Ｏ_３）からなる複合酸化物粒子Ｂ１を得た。なお、得られた複合酸化物（ＣＺＹ）の組成比は、６８質量％ＣｅＯ_２、２８質量％ＺｒＯ_２、４質量％Ｙ_２Ｏ_３であった。

＜排ガス浄化用触媒の作製＞
（実施例１）
先ず、調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１（１００ｇ）を所定量のジニトロジアミン白金の硝酸水溶液（白金濃度：４重量％）を水で希釈した水溶液に浸漬し、濾過・洗浄した後に１１０℃で乾燥し、さらに５００℃で３時間大気中にて焼成してアルミナ系粉末（Ｐｔ／ＭｇＡｌ_２Ｏ_４）を得た。得られたアルミナ系粉末におけるＰｔ担持量は０．１質量％であった。

次に、調製例３で得られた複合酸化物粒子Ｂ１（１００ｇ）をイオン交換水中に投入して攪拌し、そこに硝酸バリウムを３．３８ｇ加えて混合溶液を得た。そして、得られた混合溶液を加熱し、蒸発乾固させた後に１１０℃の温度条件で乾燥させ、更に大気中にて５００℃の温度条件で５時間焼成し、複合酸化物粒子Ｂ１にＢａを含有する添加成分を担持せしめ、添加成分担持担体を得た。

その後、得られた添加成分担持担体を所定量のジニトロジアミン白金の硝酸水溶液（白金濃度：４重量％）を水で希釈した水溶液に浸漬し、濾過及び洗浄した後に、１１０℃の温度条件で乾燥し、更に大気中にて５００℃の温度条件で３時間焼成してジルコニア系粉末（Ｐｔ／Ｂａ／ＣＺＹ）を得た。得られた触媒粒子におけるＰｔ担持量は０．５質量％であり、添加成分中のＢａの担持量は前記複合酸化物粒子１ｇあたり０．０００１２８ｍｏｌであり、Ｐｔの量と添加成分中のＢａの量のモル比（Ｂａ／Ｐｔ）は５であった。

次いで、得られたアルミナ系粉末及びジルコニア系粉末を質量比が１：５（アルミナ系粉末：ジルコニア系粉末）となるように混合して、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例２）
アルミナ系粉末におけるＰｔ担持量を０．０５質量％とし、ジルコニア系粉末におけるＰｔ担持量を０．５１質量％とした以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例３）
ジルコニア系粉末における添加成分の担持量をＰｔの量と添加成分中のＢａの量のモル比（Ｂａ／Ｐｔ）が２となる量とした以外は実施例１と同様にして粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例４）
ジルコニア系粉末におけるＰｔ担持量を０．２５質量％とし、添加成分の担持量をＰｔの量と添加成分中のＢａの量のモル比（Ｂａ／Ｐｔ）が１０となる量とし、アルミナ系粉末及びジルコニア系粉末を質量比が１：１０（アルミナ系粉末：ジルコニア系粉末）となるように混合した以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例５）
ジルコニア系粉末における添加成分として、Ｂａを含有する添加成分に代えてＮｄを含有する添加成分を用いた以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例６）
調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１に代えて調製例２で得られた複合酸化物粒子Ａ２を用いた以外は実施例１と同様にして粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例７）
アルミナ系粉末におけるＰｔ担持量を０．８質量％とし、ジルコニア系粉末におけるＰｔ担持量を０．３６質量％とした以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例８）
アルミナ系粉末として調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１を用い、ジルコニア系粉末におけるＰｔ担持量を１質量％とした以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例９）
アルミナ系粉末として調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１を用いた以外は実施例１と同様にして粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例１０）
アルミナ系粉末として調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１を用い、ジルコニア系粉末における添加成分の担持量をＰｔの量と添加成分中のＢａの量のモル比（Ｂａ／Ｐｔ）が２となる量とした以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例１１）
アルミナ系粉末として調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１を用い、アルミナ系粉末及びジルコニア系粉末を質量比が１：１０（アルミナ系粉末：ジルコニア系粉末）となるように混合した以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例１２）
アルミナ系粉末として調製例１で得られた複合酸化物粒子Ａ１を用い、ジルコニア系粉末における添加成分として、Ｂａを含有する添加成分に代えてＮｄを含有する添加成分を用いた以外は実施例１と同様にして、粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（実施例１３）
アルミナ系粉末として調製例２で得られた複合酸化物粒子Ａ２を用いた以外は実施例１と同様にして粉末状の本発明の排ガス浄化用触媒を得た。

（比較例１）
実施例１で用いた複合酸化物粒子Ａ１に代えて市販のγ−Ａｌ_２Ｏ_３粉末（グレース社製）を用いた以外は実施例１と同様にして粉末状の比較用の排ガス浄化用触媒を得た。

（比較例２）
実施例２で用いた複合酸化物粒子Ａ１に代えて市販のγ−Ａｌ_２Ｏ_３粉末（グレース社製）を用いた以外は実施例２と同様にして粉末状の比較用の排ガス浄化用触媒を得た。

（比較例３）
複合酸化物粒子Ｂ１に添加成分を担持しなかった以外は実施例１と同様にして粉末状の比較用の排ガス浄化用触媒を得た。

（比較例４）
アルミナ系粉末におけるＰｔ担持量を２．６質量％とし、複合酸化物粒子Ｂ１にＰｔを担持しなかった以外は実施例１と同様にして粉末状の比較用の排ガス浄化用触媒を得た。

（比較例５）
アルミナ系粉末として市販のγ−Ａｌ_２Ｏ_３粉末（グレース社製）を用いた以外は実施例１と同様にして粉末状の比較用の排ガス浄化用触媒を得た。

＜触媒基材への塗布性の評価＞
実施例１〜１３及び比較例１〜５で得られた粉末状の排ガス浄化用触媒を水に分散して、排ガス浄化用触媒を含有するスラリーを得た。次に、得られたスラリーを、排ガス浄化用触媒のコート密度が１５０ｇ／Ｌとなるように、ウォッシュコート法を用いてコージェライト基材表面上にコートして触媒層を形成せしめた。そして、コージェライト基材表面上の触媒層をマイクロスコープにて観察したところ、本発明の排ガス浄化用触媒（実施例１〜１３）を用いた場合には、コージェライト基材表面上に触媒層が均一に形成されており、触媒基材への塗布性が良好であることが確認された。

＜触媒活性の評価＞
（i）評価方法
先ず、実施例１〜１３及び比較例１〜５で得られた粉末状の排ガス浄化用触媒を、冷間等方圧加圧法（ＣＩＰ法）を採用して１ｔ／ｃｍ^２の圧力で圧粉成形した後、０．５〜１ｍｍの大きさに粉砕し、ペレット状の触媒とした。

次に、ペレット状の触媒をそれぞれ用いて耐久試験を行った。すなわち、反応容器に触媒を仕込み、反応容器中に触媒３ｇあたりの流量が５００ｃｃ／分となるようにして表１に示すリッチガスとリーンガスとを５分おきに交互に流入させて９５０℃の温度条件で５時間処理することによって担体上の貴金属を粒成長させた（耐久試験）。そして、このような耐久試験後の触媒における貴金属の平均粒子径を測定した。なお、貴金属の平均粒子径は、特開２００４−３４０６３７号公報に記載されているＣＯ化学吸着法によって求めた。また、このような耐久試験後の触媒に関してＥＰＭＡによる分析を行ったところ、白金が担持されていないアルミナ系粉末を用いた触媒（実施例８〜１３、比較例５）においては、耐久試験によって複合酸化物粒子Ｂ上の貴金属が複合酸化物粒子Ａ上或いはアルミナ上に移動したことが確認された。

次いで、前記耐久試験後の触媒に対してそれぞれ、２０容量％のＯ_２と８０容量％のＮ_２とからなる酸化雰囲気中において７５０℃で３０分間酸化処理（再分散処理）を施し、貴金属の再分散を試みた。そして、このような再分散処理後の触媒における貴金属の平均粒子径を測定した。なお、貴金属の平均粒子径は、特開２００４−３４０６３７号公報に記載されているＣＯ化学吸着法によって求めた。このような再分散処理及びＣＯ化学吸着法の還元前処理をもって、各排ガス浄化用触媒に対する酸化処理と還元処理を実現し、これを再生処理とした。

（ii）評価結果
先ず、実施例１〜７及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒における、耐久試験後及び再分散処理後の貴金属の平均粒子径の測定値を表２に示す。また、実施例１〜７及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒（フレッシュ品）における、アルミナ系粉末中の複合酸化物粒子Ａの種類及びＰｔ担持量、ジルコニア系粉末中の複合酸化物粒子Ｂの種類、添加成分の元素種とその担持量、及びＰｔ担持量を表２に示す。さらに、実施例１〜７及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒（フレッシュ品）における、アルミナ系粉末とジルコニア系粉末との混合比、並びに排ガス浄化用触媒中の貴金属の量に対する複合酸化物粒子Ａ上の貴金属の量の質量比を表２に示す。

表２に示す結果からも明らかなように、本発明の排ガス浄化用触媒（実施例１〜７）においては、貴金属の粒成長が抑制され、再生処理による効果も高いことが確認された。したがって、本発明によれば、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能な排ガス浄化用触媒を得ることができることが確認された。

次に、実施例８〜１３及び比較例５で得られた排ガス浄化用触媒における、耐久試験後及び再分散処理後の貴金属の平均粒子径の測定値を表３に示す。また、実施例８〜１３及び比較例５で得られた排ガス浄化用触媒（フレッシュ品）における、アルミナ系粉末中の複合酸化物粒子Ａの種類及びＰｔ担持量、ジルコニア系粉末中の複合酸化物粒子Ｂの種類、添加成分の元素種とその担持量、及びＰｔ担持量を表３に示す。さらに、実施例８〜１３及び比較例５で得られた排ガス浄化用触媒（フレッシュ品）における、アルミナ系粉末とジルコニア系粉末との混合比を表３に示す。

表３に示す結果からも明らかなように、バインダ成分として複合酸化物粒子Ａを用いている本発明の排ガス浄化用触媒（実施例９）においては、バインダ成分としてγ−Ａｌ_２Ｏ_３粉末を用いている排ガス浄化用触媒（比較例５）と比較して貴金属の粒成長が抑制され、再生処理による効果も高いことが確認された。また、本発明の排ガス浄化用触媒においても、一般的な触媒と同様にバインダ成分が少ないほど貴金属の粒成長が抑制できること、並びに貴金属の担持量が少ないほど貴金属の粒成長が抑制できることが確認された（実施例８、９、１１）。したがって、本発明によれば、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能な排ガス浄化用触媒を得ることができることが確認された。

以上説明したように、本発明によれば、高温の排ガスに長時間晒されても貴金属の粒成長の発生を抑制して触媒活性の低下を十分に抑制できるとともに、高温の排ガスに長時間晒されて粒成長した貴金属を十分に微細な貴金属の粒子に再分散させて触媒活性を再生させることが可能な排ガス浄化用触媒、並びにその排ガス浄化用触媒の製造方法及びその排ガス浄化用触媒の再生方法を提供することが可能となる。

したがって、本発明は、自動車エンジンから排出される排ガス中のＨＣ、ＣＯ、ＮＯｘ等の有害成分を除去するための排ガス浄化用触媒を長時間にわたって触媒活性の劣化を招くことなく使用するための技術として非常に有用である。

Claims (9)

1. アルミナと、アルカリ土類金属元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａ、
   ジルコニアと、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂ、
   前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む添加成分、並びに、
   少なくとも前記複合酸化物粒子Ｂに担持されている貴金属、
   を備えており、
   前記複合酸化物粒子Ａと前記複合酸化物粒子Ｂとの質量比が１／２０〜１／２（複合酸化物粒子Ａの質量／複合酸化物粒子Ｂの質量）の範囲であることを特徴とする排ガス浄化用触媒。
2. 前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ａ及び前記複合酸化物粒子Ｂに担持されていることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
3. 前記貴金属が前記複合酸化物粒子Ｂのみに担持されていることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
4. 前記貴金属の担持量が、前記複合酸化物粒子Ｂ、前記添加成分及び前記貴金属の全質量に対して０．０５〜２質量％の範囲であり、且つ、
   前記添加成分の担持量が、金属換算で前記貴金属の量に対するモル比（添加成分の量／貴金属の量）が０．５〜２０の範囲となる量であること、
   を特徴とする請求項１〜３のうちのいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
5. アルミナと、アルカリ土類金属元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第１の塩基性酸化物とからなり、前記第１の塩基性酸化物の含有量が５〜５０質量％である複合酸化物粒子Ａを準備する工程と、
   ジルコニアと、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む第２の塩基性酸化物とからなる複合酸化物粒子Ｂを準備する工程と、
   前記複合酸化物粒子Ｂに、アルカリ土類金属元素、希土類元素及び３Ａ族元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素を含む添加成分、及び貴金属を担持する工程と、
   前記複合酸化物粒子Ａと、前記添加成分及び貴金属が担持された複合酸化物粒子Ｂとを、前記複合酸化物粒子Ａと前記複合酸化物粒子Ｂとの質量比が１／２０〜１／２（複合酸化物粒子Ａの質量／複合酸化物粒子Ｂの質量）の範囲となるように混合して排ガス浄化用触媒を得る工程と、
   を含むことを特徴とする排ガス浄化用触媒の製造方法。
6. 請求項１〜４のうちのいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒に対して、酸素を含む酸化雰囲気中にて加熱する酸化処理、及び還元処理を施すことを特徴とする排ガス浄化用触媒の再生方法。
7. 前記酸化処理における温度が５００〜１０００℃であることを特徴とする請求項６に記載の排ガス浄化用触媒の再生方法。
8. 前記酸化雰囲気における酸素濃度が１体積％以上であることを特徴とする請求項６又は７に記載の排ガス浄化用触媒の再生方法。
9. 前記排ガス浄化用触媒を内燃機関の排気系に装着した状態で、前記酸化処理及び前記還元処理を施すことを特徴とする請求項６〜８のうちのいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒の再生方法。