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JP4706659B2 - アンモニア酸化触媒におけるｎ２ｏ生成量推定方法および内燃機関の排気浄化システム - Google Patents

アンモニア酸化触媒におけるｎ２ｏ生成量推定方法および内燃機関の排気浄化システム Download PDF

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Description

本発明は、内燃機関の排気通路に設けられたアンモニア酸化触媒において生成されたＮ２Ｏ（亜酸化窒素）の量を推定するアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法および内燃機関の排気浄化システムに関する。
アンモニアを還元剤として排気中のＮＯｘを選択的に還元する選択還元型ＮＯｘ触媒が内燃機関の排気通路に設けられる場合がある。この場合、尿素供給手段により選択還元型ＮＯｘ触媒に尿素が供給される。選択還元型ＮＯｘ触媒に供給された尿素は該選択還元型ＮＯ触媒に一旦吸着し、吸着した尿素が加水分解することでアンモニアが生じる。このアンモニアが還元剤となって排気中のＮＯｘが還元される。
このとき、ＮＯｘの還元に消費されなかったアンモニアが選択還元型ＮＯ触媒から排出される場合がある。そこで、このアンモニアを酸化すべく、選択還元型ＮＯｘ触媒より下流側の排気通路にアンモニアを酸化する機能を有するアンモニア酸化触媒を設ける場合がある。
このとき、アンモニア酸化触媒の温度が十分に高い状態で該アンモニア酸化触媒においてアンモニアが酸化されるとＮＯｘが生成される。一方、アンモニア触媒の温度が比較的低い状態で該アンモニア酸化触媒においてアンモニアが酸化されるとＮ２Ｏが生成される場合がある。この場合、アンモニア酸化触媒よりも下流側に排出されるアンモニアおよびＮＯｘは減少し、Ｎ２Ｏが排出される。しかしながら、Ｎ２Ｏは温室効果を有するガスであるため、Ｎ２Ｏの大気中への放出は抑制されることが好ましい。
また、特許文献１には、内燃機関の排気通路にＮＯｘ吸着材および選択還元型ＮＯｘ触媒を上流から順に直列に配置した構成が開示されている。この特許文献１では、ＮＯｘ吸着材を通り抜けたＮＯｘが選択還元型ＮＯｘ触媒においてＮ２またはＮ２Ｏに還元される。
特開２０００−２３０４１４号公報
本発明は、内燃機関の排気通路にアンモニア酸化触媒が設けられている場合において、該アンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏの生成量を推定することが可能な技術を提供することを目的とする。
本発明では、アンモニア酸化触媒よりも上流側の排気通路に設けられた上流側ＮＯｘセンサの検出値とアンモニア酸化触媒よりも下流側の排気通路に設けられた下流側ＮＯｘセンサの検出値との差に基づいてアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量を推定する。
より詳しくは、本発明に係るアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法は、
内燃機関の排気通路にアンモニアを酸化する機能を有するアンモニア酸化触媒が設けられている場合において、
前記アンモニア酸化触媒よりも上流側の前記排気通路に設けられ排気のＮＯｘ濃度を検出する上流側ＮＯｘセンサの検出値と、前記アンモニア酸化触媒よりも下流側の前記排気
通路に設けられ排気のＮＯｘ濃度を検出する下流側ＮＯｘセンサの検出値との差に基づいて、前記アンモニア酸化触媒において生成されたＮ２Ｏの量を推定することを特徴とする。
ＮＯｘセンサに排気中のアンモニアが供給されると、該アンモニアがＮＯｘセンサにおいて酸化されてＮＯｘが生成される。そして、ＮＯｘセンサは、このように生成されたＮＯｘも含めて排気のＮＯｘ濃度を検出する。つまり、ＮＯｘセンサの検出値は排気中におけるＮＯｘの量とアンモニアの量との和の割合を示す値となる。
アンモニア酸化触媒において排気中のアンモニアが酸化されることでＮＯｘが生成された場合は、アンモニア酸化触媒の上流側と下流側とで、排気中におけるＮＯｘの量とアンモニアの量との比率は変化するが、それらの和は変化しない。そのため、上流側ＮＯｘセンサの検出値と下流側ＮＯｘセンサの検出値とは略同一の値となる。
一方、アンモニア酸化触媒において排気中のアンモニアが酸化されることでＮ２Ｏが生成された場合、アンモニア酸化触媒の下流側での排気中におけるＮＯｘの量とアンモニアの量との和はアンモニア酸化触媒の上流側に比べてＮ２Ｏの生成量分少なくなる。Ｎ２ＯはＮＯｘセンサによって検出されない。そのため、この場合は、下流側ＮＯｘセンサの検出値が上流側ＮＯｘセンサの検出値よりも小さい値となる。そして、アンモニア酸化触媒において生成されたＮ２Ｏの量が多いほど上流側ＮＯｘセンサの検出値と下流側ＮＯｘセンサの検出値との差は大きくなる。
従って、上流側ＮＯｘセンサの検出値と下流側ＮＯｘセンサの検出値との差に基づいてアンモニア酸化触媒において生成されたＮ２Ｏの量を推定することが出来る。
内燃機関の排気通路に設けられたアンモニア酸化触媒と、該アンモニア酸化触媒よりも上流側の排気通路に設けられた上流側ＮＯｘセンサと、該アンモニア酸化触媒よりも下流側の排気通路に設けられた下流側ＮＯｘセンサと、を備えると共に、上流側ＮＯｘセンサよりも上流側の排気通路に設けられアンモニアを還元剤として排気中のＮＯｘを選択的に還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、該選択還元型ＮＯｘ触媒に尿素を供給する尿素供給手段と、を備える内燃機関の排気浄化システムに、本発明に係るアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法を適用してもよい。
上記のような内燃機関の排気浄化システムにおいては、選択還元型ＮＯｘ触媒におけるＮＯｘの還元に消費されずに該選択還元型ＮＯｘ触媒から排出されたアンモニアがアンモニア酸化触媒に流入する。上記によれば、このときにアンモニア酸化触媒に流入したアンモニアが酸化されることで生成されるＮ２Ｏの量を推定することが出来る。
上記のような内燃機関の排気浄化システムにおいては、推定されたアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏの生成量が所定量以上のときに、該Ｎ２Ｏの生成量が多いほど尿素供給手段によって選択還元型ＮＯｘ触媒に供給する尿素の量を減少させてもよい。
ここで、所定量は、Ｎ２Ｏの生成量が該所定量以上の場合、大気中に放出されるＮ２Ｏの量が過剰な量となると判断出来る閾値であってもよい。
尿素供給手段によって選択還元型ＮＯｘ触媒に供給する尿素の量を減少させることで、選択還元型ＮＯｘ触媒から排出されるアンモニアの量を減少させることが出来る。その結果、アンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏの生成量を減少させることが出来る。これにより、Ｎ２Ｏの大気中への放出を抑制することが出来る。
また、上記のような内燃機関の排気浄化システムにおいては、推定されたアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏの生成量が所定量以上のときにアンモニア酸化触媒を昇温させる昇温手段をさらに備えてもよい。
ここで、所定量は、前記と同様、Ｎ２Ｏの生成量が該所定量以上の場合、大気中に放出されるＮ２Ｏの量が過剰な量となると判断出来る閾値であってもよい。
アンモニア酸化触媒の温度が上昇すると、該アンモニア酸化触媒においてアンモニアが酸化された場合に、ＮＯｘが生成され易くなる。そのため、昇温手段によってアンモニア酸化触媒を昇温させることで、該アンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏの生成量を減少させることが出来る。これにより、Ｎ２Ｏの大気中への放出を抑制することが出来る。
本発明によれば、内燃機関の排気通路にアンモニア酸化触媒が設けられている場合において、該アンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏの生成量を推定することが出来る。
以下、本発明に係るＮ２Ｏ量推定装置および内燃機関の排気浄化システムの具体的な実施形態について図面に基づいて説明する。
＜実施例１＞
＜内燃機関およびその吸排気系の概略構成＞
図１は、本実施例に係る内燃機関およびその吸排気系の概略構成を示す図である。内燃機関１は４つの気筒２を有する車両駆動用のディーゼルエンジンである。各気筒２には該気筒２内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁３がそれぞれ設けられている。
内燃機関１には、インテークマニホールド５およびエキゾーストマニホールド７が接続されている。インテークマニホールド５には吸気通路４の一端が接続されている。エキゾーストマニホールド７には排気通路６の一端が接続されている。本実施例において、排気通路６はエキゾーストマニホールド７の４番気筒近傍の位置に接続されている。
吸気通路４にはターボチャージャ８のコンプレッサハウジング８ａが設置されている。排気通路６にはターボチャージャ８のタービンハウジング８ｂが設置されている。吸気通路４におけるコンプレッサハウジング８ａよりも上流側にはエアフローメータ１５が設けられている。
エキゾーストマニホールド７には排気中に燃料を添加する燃料添加弁９が設けられている。排気通路６におけるタービンハウジング８ｂより下流側には、酸化触媒１１およびフィルタ１２、選択還元型ＮＯｘ触媒１３、アンモニア酸化触媒１４が上流から順に直列に配置されている。選択還元型ＮＯｘ触媒１３はアンモニアを還元剤として排気中のＮＯｘを選択的に還元する触媒である。尚、フィルタ１２には酸化触媒等の酸化機能を有する触媒が担持されていてもよい。
排気通路６におけるフィルタ１２と選択還元型ＮＯｘ触媒１３との間には温度センサ１６および尿素添加弁１０が設けられている。温度センサ１６は排気の温度を検出するセンサである。尿素添加弁１０は排気中に尿素水溶液を添加する弁である。尿素添加弁１０には、尿素水溶液が貯留された尿素水溶液タンク（図示略）から尿素水溶液が供給される。本実施例においては、尿素添加弁１０が本発明に係る尿素供給手段に相当する。
尿素添加弁１０からは選択還元型ＮＯｘ触媒１３が活性状態にあるときに尿素水溶液が
添加され、該尿素水溶液が選択還元型ＮＯｘ触媒１３に供給される。選択還元型ＮＯｘ触媒１３に供給された尿素水溶液中の尿素は選択還元型ＮＯｘ触媒１３に一旦吸着し、吸着した尿素が加水分解することでアンモニアが生じる。このアンモニアが還元剤となって排気中のＮＯｘが還元される。
排気通路６における選択還元型ＮＯｘ触媒１３より下流側且つアンモニア酸化触媒１４より上流側には上流側ＮＯｘセンサ１７が設けられている。また、排気通路６におけるアンモニア酸化触媒１４より下流側には下流側ＮＯｘセンサ１８が設けられている。上流側および下流側ＮＯｘセンサ１７、１８は排気のＮＯｘ濃度を検出するセンサである。
内燃機関１には電子制御ユニット（ＥＣＵ）２０が併設されている。このＥＣＵ２０は内燃機関１の運転状態を制御するユニットである。ＥＣＵ２０には、エアフローメータ１５および温度センサ１６が電気的に接続されている。そして、これらの出力信号がＥＣＵ２０に入力される。
また、ＥＣＵ２０には、燃料噴射弁３および燃料添加弁９、尿素添加弁１０が電気的に接続されている。そして、ＥＣＵ２０によってこれらが制御される。
＜アンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法＞
上述したように、本実施例においては、選択還元型ＮＯｘ触媒１３に尿素水溶液が供給され、該選択還元型ＮＯｘ触媒１３において尿素が加水分解することでアンモニアが生成される。ここで生成されたアンモニアのうちＮＯｘの還元に消費されなかった分は選択還元型ＮＯｘ触媒１３から排出されアンモニア酸化触媒１４に流入する。
アンモニア酸化触媒１４に流入したアンモニアは酸化されてＮＯｘまたはＮ２Ｏとなる。ここで、本実施例に係るアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法について図２に基づいて説明する。
図２の（ａ）は、アンモニア酸化触媒１４に流入する排気中のアンモニアの量およびＮＯｘの量と上流側ＮＯｘセンサ１７の出力値との推移を示している。図２の（ｂ）は、アンモニア酸化触媒１４においてＮ２Ｏが生成されていない場合のアンモニア酸化触媒１４から流出する排気中のアンモニアの量およびＮＯｘの量と下流流側ＮＯｘセンサ１８の出力値との推移を示している。図２の（ｃ）は、アンモニア酸化触媒１４においてアンモニアが酸化されることでＮ２Ｏが生成される場合のアンモニア酸化触媒１４から流出する排気中のアンモニアの量およびＮＯｘの量、Ｎ２Ｏの量と下流流側ＮＯｘセンサ１８の出力値との推移を示している。図２の（ａ）、（ｂ）、（ｃ）において、破線は排気中のアンモニアの量を表しており、一点差線は排気中のＮＯｘの量を表している。また、図２の（ａ）において、実線は上流側ＮＯｘセンサ１７の出力値を表している。図２の（ｂ）および（ｃ）において、実線は下流側ＮＯｘセンサ１８の出力値を表している。図２の（ｃ）において、二点差線は排気中のＮ２Ｏの量を表している。
上流側ＮＯｘセンサ１７および下流側ＮＯｘセンサ１８に排気中のアンモニアが供給されると、該アンモニア酸化されてＮＯｘが生成される。そして、各ＮＯｘセンサ１７、１８は、このように生成されたＮＯｘも含めて排気のＮＯｘ濃度を検出する。そのため、各ＮＯｘセンサ１７、１８の検出値は排気中におけるＮＯｘの量とアンモニアの量との和の割合を示す値となる。
アンモニア酸化触媒１４においてアンモニアが酸化されることでＮ２Ｏが生成されない場合、つまり、酸化されたアンモニアは全てＮＯｘとなる場合、アンモニア酸化触媒１４の上流側と下流側とで、排気中におけるアンモニア量とＮＯｘ量との比率は変化するが、
それらの和は変化しない。そのため、図２の（ａ）および（ｂ）に示すように、上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値と下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値とは略同一の値となる。
一方、アンモニア酸化触媒１４において排気中のアンモニアが酸化されることでＮ２Ｏが生成された場合、アンモニア酸化触媒１４の下流側での排気中におけるＮＯｘの量とアンモニアの量との和はアンモニア酸化触媒の上流側に比べてＮ２Ｏの生成量分少なくなる。そのため、図２の（ａ）および（ｃ）に示すように、下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値は上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値よりも小さい値となる。そして、アンモニア酸化触媒１４において生成されたＮ２Ｏの量が多いほどアンモニア酸化触媒１４の下流側での排気中におけるＮＯｘの量とアンモニアの量との和は少なくなる。そのため、アンモニア酸化触媒１４において生成されたＮ２Ｏの量が多いほど上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値と下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値との差は大きくなる。
そこで、本実施例では、上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値と下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値との差に基づいてアンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量を推定する。具体的には、上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値から下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値を減算することでこれらの差を算出し、この差が大きいほどアンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量が多いと判断する。
＜Ｎ２Ｏ生成量抑制制御＞
アンモニア酸化触媒１４において生成されたＮＯｘまたはＮ２Ｏは該アンモニア酸化触媒１４から排出され、大気中に放出される。本実施例においては、大気中へのＮ２Ｏの放出を抑制すべく、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏ生成量を抑制するＮ２Ｏ生成量抑制制御が行われる。ここで、本実施例に係るＮ２Ｏ生成量抑制制御のルーチンについて図３に示すフローチャートに基づいて説明する。本ルーチンは、ＥＣＵ２０に予め記憶されており、内燃機関１の運転中、所定の間隔で繰り返し実行される。
本ルーチンでは、ＥＣＵ２０は、先ずＳ１０１において、上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値Ｓｎｏｘ１を読み込む。
次に、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０２に進み、下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値Ｓｎｏｘ２を読み込む。
次に、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０３に進み、上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値Ｓｎｏｘ１から下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値Ｓｎｏｘ２を減算した値に基づいてアンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎを算出する。このとき、上述したように、ＥＣＵ２０は、上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値Ｓｎｏｘ１から下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値Ｓｎｏｘ２を減算した値が大きいほどアンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが多いと判断する。上流側ＮＯｘセンサ１７の検出値Ｓｎｏｘ１から下流側ＮＯｘセンサ１８の検出値Ｓｎｏｘ２を減算した値とアンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎとの関係は実験等によって求められており、ＥＣＵ２０に予め記憶されている。
次に、ＥＣＵ２０は、Ｓ１０４に進み、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが所定量Ｑａｎ０以上であるか否かを判別する。ここで、所定量Ｑａｎ０は、Ｎ２Ｏの生成量Ｑａｎが該所定量Ｑａｎ０以上の場合、大気中に放出されるＮ２Ｏの量が過剰な量となると判断出来る閾値である。Ｓ１０４において、肯定判定された場合、ＥＣＵ２０はＳ１０５に進み、否定判定された場合、ＥＣＵ２０は本ルーチンの実行を一旦終了する。
Ｓ１０５において、ＥＣＵ２０は、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎに基づいて、尿素添加弁１０からの尿素水溶液の添加量Ｑａｄｄを減量補正する。具体的には、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが多いほど尿素添加弁１０からの尿素水溶液の添加量Ｑａｄｄを減少させる。その後、ＥＣＵ２０は本ルーチンを一旦終了する。
以上説明したルーチンによれば、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが所定量Ｑａｎ０以上であるときは、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが多いほど選択還元型ＮＯｘ触媒１３に供給される尿素水溶液の量が少なくされる。これにより、選択還元型ＮＯｘ触媒１３から排出されるアンモニアの量を減少させることが出来る。その結果、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量を減少させることが出来る。従って、本実施例によれば、Ｎ２Ｏの大気中への放出を抑制することが出来る。
尚、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが多いということは、選択還元型ＮＯｘ触媒１３においてＮＯｘの還元に消費されずに該選択還元型ＮＯｘ触媒１３から排出されるアンモニアの量が多いということである。そして、ＮＯｘの還元に消費されずに選択還元型ＮＯｘ触媒１３から排出されるアンモニアの量が多いということは、尿素添加弁１０からの尿素水溶液の添加量Ｑａｄｄが過剰であるということである。そのため、本実施例によれば、尿素添加弁１０からの不要な尿素水溶液の添加を抑制することが出来る。
＜実施例２＞
本実施例に係る内燃機関およびその吸排気系の概略構成は実施例１と同様である。また、本実施例においても、実施例１と同様の方法でアンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量が推定される。
＜Ｎ２Ｏ生成量抑制制御＞
ここで、本実施例に係るＮ２Ｏ生成量抑制制御のルーチンについて図４に示すフローチャートに基づいて説明する。本ルーチンは、ＥＣＵ２０に予め記憶されており、内燃機関１の運転中、所定の間隔で繰り返し実行される。尚、本ルーチンは、図３に示すルーチンのＳ１０５をＳ２０５に置き換えたものである。そのため、Ｓ１０１からＳ１０４の説明は省略する。
本ルーチンでは、Ｓ１０４において肯定判定された場合、ＥＣＵ２０は、Ｓ２０５に進む。Ｓ２０５において、ＥＣＵ２０は、アンモニア酸化触媒１４を昇温させる昇温制御を実行する。この昇温制御は、燃料添加弁９から燃料を添加する（もしくは、燃料添加弁９からの燃料添加量を増加させる）ことで行われる。これによれば、燃料添加弁９から添加された燃料が酸化触媒１１において酸化され、そのときに生じる酸化熱によって排気が昇温される。その結果、アンモニア酸化触媒１４の温度が上昇する。尚、この昇温制御は、内燃機関１から排出される排気の温度を上昇させる制御であってもよく、また、ヒータ等によってアンモニア酸化触媒１４を昇温させる制御でもよい。本実施例においては、Ｓ２０５を実行するＥＣＵ２０が、本発明に係る昇温手段に相当する。ＥＣＵ２０は、Ｓ２０５の後、本ルーチンの実行を一旦終了する。
以上説明したルーチンによれば、アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量Ｑａｎが所定量Ｑａｎ０以上であるときは、アンモニア酸化触媒１４が昇温される。アンモニア酸化触媒１４の温度が上昇すると、該アンモニア酸化触媒１４においてアンモニアが酸化された場合に、ＮＯｘが生成され易くなる。そのため、昇温制御によってアンモニア酸化触媒１４を昇温させることで、該アンモニア酸化触媒１４におけるＮ２Ｏの生成量を抑
制することが出来る。従って、本実施例によれば、Ｎ２Ｏの大気中への放出を抑制することが出来る。
上記各実施例は組み合わせることが出来る。
実施例１に係る内燃機関およびその吸排気系の概略構成を示す図。 図２の（ａ）は、アンモニア酸化触媒に流入する排気中のアンモニアの量およびＮＯｘの量と上流側ＮＯｘセンサの出力値との推移を示す図。図２の（ｂ）は、アンモニア酸化触媒においてＮ２Ｏが生成されていない場合のアンモニア酸化触媒から流出する排気中のアンモニアの量およびＮＯｘの量と下流流側ＮＯｘセンサの出力値との推移を示す図。図２の（ｃ）は、アンモニア酸化触媒においてアンモニアが酸化されることでＮ２Ｏが生成される場合のアンモニア酸化触媒から流出する排気中のアンモニアの量およびＮＯｘの量、Ｎ２Ｏの量と下流流側ＮＯｘセンサの出力値との推移を示す図。 実施例１に係るＮ２Ｏ生成量抑制制御のルーチンを示すフローチャート。 実施例２に係るＮ２Ｏ生成量抑制制御のルーチンを示すフローチャート。
符号の説明
１・・・内燃機関
６・・・排気通路
７・・・エキゾーストマニホールド
９・・・燃料添加弁
１０・・尿素添加弁
１１・・酸化触媒
１２・・パティキュレートフィルタ
１３・・選択還元型ＮＯｘ触媒
１４・・アンモニア酸化触媒
１５・・エアフローメータ
１６・・温度センサ
１７・・上流側ＮＯｘセンサ
１８・・下流側ＮＯｘセンサ
２０・・ＥＣＵ

Claims (4)

  1. 内燃機関の排気通路にアンモニアを酸化する機能を有するアンモニア酸化触媒が設けられている場合において、
    前記アンモニア酸化触媒よりも上流側の前記排気通路に設けられ排気のＮＯｘ濃度を検出する上流側ＮＯｘセンサの検出値と、前記アンモニア酸化触媒よりも下流側の前記排気通路に設けられ排気のＮＯｘ濃度を検出する下流側ＮＯｘセンサの検出値との差に基づいて、前記アンモニア酸化触媒において生成されたＮ２Ｏの量を推定することを特徴とするアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法。
  2. 内燃機関の排気通路に設けられたアンモニアを酸化する機能を有するアンモニア酸化触媒と、
    該アンモニア酸化触媒よりも上流側の前記排気通路に設けられ排気のＮＯｘ濃度を検出する上流側ＮＯｘセンサと、
    該アンモニア酸化触媒よりも下流側の前記排気通路に設けられ排気のＮＯｘ濃度を検出する下流側ＮＯｘセンサと、
    前記上流側ＮＯｘセンサよりも上流側の前記排気通路に設けられアンモニアを還元剤として排気中のＮＯｘを選択的に還元する選択還元型ＮＯｘ触媒と、
    該選択還元型ＮＯｘ触媒に尿素を供給する尿素供給手段と、を備え、
    請求項１記載のアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法によって前記アンモニア酸化触媒において生成されたＮ２Ｏの量を推定することを特徴とする内燃機関の排気浄化システム。
  3. 請求項１記載のアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法によって推定されたＮ２Ｏの生成量が所定量以上のときに、該Ｎ２Ｏの生成量が多いほど前記尿素供給手段によって前記選択還元型ＮＯｘ触媒に供給する尿素の量を減少させることを特徴とする請求項２記載の内燃機関の排気浄化システム。
  4. 請求項１記載のアンモニア酸化触媒におけるＮ２Ｏ生成量推定方法によって推定されたＮ２Ｏの生成量が所定量以上のときに前記アンモニア酸化触媒を昇温させる昇温手段をさらに備えたことを特徴とする請求項２記載の内燃機関の排気浄化システム。
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