JP4696673B2 - Air conditioner outdoor unit - Google Patents
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Description
本願発明は、空気調和機用の室外機のケーシングの構造に関するものである。 The present invention relates to a structure of a casing of an outdoor unit for an air conditioner.
一般に空気調和機用の室外機は、例えば図15および図16のような箱形の本体ケーシング1内を仕切板2を介して機械室Aとファン室Bに仕切り、機械室A側に圧縮機3やレシーバ4等の機械類を、ファン室B側に熱交換器5および送風機6を、各々配設して構成されている。
Generally, an outdoor unit for an air conditioner is divided into a machine room A and a fan room B through a
そして、上記本体ケーシング1のファン室B側前面および側面には、空気吸込口7が、また背面には空気吹出口8が設けられる一方、機械室A側下部の前面から側面に亘るコーナ部には、サービス用の開口部9が開閉カバー9aを有して設けられている(例えば特許文献1参照)。
An
ところで、上記のような空気調和機用の室外機は出荷前、複数台倉庫に段積み状態で一時的に保管される。中でもトランク型等の大型の室外機では、木枠を使用できないために、段積み時(一般に少なくとも3段程度は積まれる)の衝撃荷重や上段側の室外機の重量により、下段側の室外機の本体ケーシング1の前面板11Fが、上記サービス用開口部9の近傍部分(図15のX部参照)において安定性を失い、不安定な座屈変形を生じることがある。
By the way, the outdoor unit for air conditioners as described above is temporarily stored in a stacked state in a plurality of warehouses before shipment. In particular, trunk-type large-scale outdoor units cannot use wooden frames, so the lower-stage outdoor unit depends on the impact load during stacking (generally at least three stages are stacked) and the weight of the upper-stage outdoor unit. The
同前面板11Fは、図示の如く一般に背面板11Rおよび空気吸込口7,7側の枠板とは独立し、そのサービス用開口部9の側方部分が幅の狭い平らな薄板構造となっており、上方からの圧縮荷重に対する剛性(圧縮変形に対する安定性)が低い。そのため座屈変形に至り易いものと推測される。
As shown in the figure, the
これに関し、上記本体ケーシング1内仕切板2のアール面部分の強度(へこみ強度)をアップさせるために、水平方向に平行に複数本の補強用のリブを設けるようなことは上記の従来例(特許文献1)でも行われているが(例えば図6中の符号28Fを参照)、上述のような本体ケーシング前面板11F自体の圧縮荷重強度のアップを図ったものは見出せない。
In this regard, in order to increase the strength (dent strength) of the rounded surface portion of the
以上のような問題を解決し、室外機段積み時の座屈強度を向上させるには、上記本体ケーシング前面板11Fのサービス用開口部9近傍における上下方向の対圧縮剛性(変形時の安定性)を上げる必要がある。
In order to solve the above problems and improve the buckling strength when stacking the outdoor units, the compression rigidity in the vertical direction in the vicinity of the service opening 9 of the main casing
そこで、本願発明では、上記本体ケーシング前面板の縦方向から横方向に切り欠かれた鉤形の形状のサービス用開口部の下端部側から上端側横方向部分まで、その開口形状に沿って上下方向の圧縮荷重強度を有効にアップさせるための補強リブを配置するとともに、同補強リブをサービス用開口部の開口形状が縦方向から横方向に変化するコーナ部分では円弧形状に曲成させることにより、同前面板の圧縮荷重に対する変形安定性を向上させた空気調和機用室外機を提供することを目的とするものである。 Therefore, in the present invention, from the lower end side to the upper end side lateral portion of the bowl-shaped service opening cut out from the vertical direction to the horizontal direction of the main body casing front plate, the vertical direction along the opening shape. By arranging a reinforcing rib to effectively increase the compressive load strength in the direction and bending the reinforcing rib into an arc shape at the corner where the opening shape of the service opening changes from the vertical direction to the horizontal direction An object of the present invention is to provide an outdoor unit for an air conditioner that has improved deformation stability against a compressive load of the front plate.
本願発明は、上記の問題を解決することを目的としてなされたものであって、次のような有効な課題解決手段を備えて構成されている。 The present invention has been made for the purpose of solving the above problems, and comprises the following effective problem solving means.
(1) 第1の課題解決手段
この発明の第1の課題解決手段は、少なくとも熱交換器5、送風機6、圧縮機3を収納してなる箱形の本体ケーシング1の前面板11Fに縦方向から横方向に切り欠かれた鉤形の形状のサービス用開口部9を備え、該前面板11Fのサービス用開口部9の近傍に、同サービス用開口部9近傍の前面板11Fの圧縮荷重強度を向上させる補強リブ10が設けられてなる空気調和機用室外機であって、上記補強リブ10は、上記サービス用開口部9の側方部から上方部にあって、上記サービス用開口部9の下端部側から上端側横方向部分まで、その開口形状に沿って設けおり、上記サービス用開口部9の開口形状が縦方向から横方向に変化するコーナ部分では円弧形状に曲成されていることを特徴としている。
(1) First Problem Solving Means The first problem solving means of the present invention is the longitudinal direction on the
このような構成によると、上記補強リブ10によって、上記サービス用開口部9開口縁部の前面板11Fの上下方向の圧縮荷重強度が全体に亘ってアップし、段積み時にも圧縮荷重による変形を生じにくくなる。
According to such a configuration, the reinforcing
同補強リブ10は、特にサービス用開口部9の側部にあっては、上下方向に伸びて設けられていることになる。
The reinforcing
上下方向に延びる縦長の補強リブ部分は、薄板の曲げ剛性を高くし、上方から下方に作用する圧縮荷重に対して有効な対抗力を発揮する。したがって、同構成によると、圧縮荷重による変形時の安定性の低かったサービス用開口部9部分の安定性が十分に有効に向上し、圧縮荷重強度が高くなる。 The vertically long reinforcing rib portion extending in the vertical direction increases the bending rigidity of the thin plate, and exhibits an effective resistance against a compressive load acting downward from above. Therefore, according to this configuration, the stability of the service opening 9 portion, which has been low in stability due to compression load, is sufficiently effectively improved, and the compression load strength is increased.
そして、同構成によると、当然ながら、上記補強リブ10が、その側部部分ではサービス用開口部9の上下方向の高さに対応した長さを有することにもなる。
And according to the same structure, of course, the said reinforcing
したがって、座屈応力の集中個所が、上記前面板11Fのサービス用開口部9近傍よりも上方の板幅の広い部分に移動し、変形安定性の低かったサービス用開口部近傍の安定性が、より有効に向上し、さらに圧縮荷重強度が高くなる。
Accordingly, the location where the buckling stress is concentrated moves to a wider portion of the
しかも、同構成の場合、上記補強リブ10は、特に上記サービス用開口部9の側方から上方にあって、上記サービス用開口部9の下端部側から上端側横方向部分まで、上記サービス用開口部9の開口形状に沿って設けられている。
Moreover, in the case of the same configuration, the
したがって、上記サービス用開口部9の側方から上方部までの開口縁部全体が有効に補強され、安定性の低かったサービス用開口部9近傍の安定性が、さらに有効に向上し、一段と圧縮荷重強度の高いものとなる。 Therefore, the entire opening edge part from the side to the upper part of the service opening 9 is effectively reinforced, and the stability in the vicinity of the service opening 9 having low stability is further effectively improved and further compressed. High load strength.
しかも、その場合において、同補強リブ10は、上記サービス用開口部9の開口形状が縦方向から横方向に変化するコーナ部分では特に円弧形状に曲成されている。Moreover, in this case, the reinforcing
その結果、鉤形の開口部の開口形状が縦方向から横方向に変化するコーナー部の強度が有効に向上し、曲げ剛性が低く、変形に対する安定性の低かった本体ケーシング前面板のサービス用開口部近傍の安定性が、さらに有効に向上し、より圧縮荷重強度が高くなる。As a result, the strength of the corner where the opening shape of the bowl-shaped opening changes from the vertical direction to the horizontal direction is effectively improved, the bending rigidity is low, and the opening for service on the front panel of the main body casing has low stability against deformation. The stability in the vicinity of the portion is further effectively improved, and the compressive load strength is further increased.
(2) 第2の課題解決手段
この発明の第2の課題解決手段は、上記第1の課題解決手段の構成において、補強リブ10は、前面板11Fの一部を断面U状にプレス成形して形成されていることを特徴としている。
(2) Second Problem Solving Means According to a second problem solving means of the present invention, in the configuration of the first problem solving means, the reinforcing
このような構成によると、有効に圧縮荷重強度向上作用を果たす補強リブ10を本体ケーシング前面板11Fの加工時に容易に形成することができる。したがって、加工コストも安価である。
According to such a configuration, the reinforcing
以上の結果、本願発明によると、次のような有益な効果を得ることができる。 As a result, according to the present invention, the following beneficial effects can be obtained.
(1) 室外機段積み時の座屈強度を、大幅に向上させることができる。 (1) The buckling strength when stacking outdoor units can be greatly improved.
(2) 段積み時の座屈強度を大きく向上させたことにより、段積み数を増やすことが可能となり、倉庫の利用率が向上する。また、世界各国での荷扱いの違いや運送中の振動荷重、その他予期せぬ荷重などに対しても、有効に本体ケーシングの変形の安定性を維持することができる。 (2) By greatly improving the buckling strength at the time of stacking, it becomes possible to increase the number of stacks and improve the utilization rate of the warehouse. In addition, the stability of the deformation of the main casing can be effectively maintained against differences in handling in the world, vibration loads during transportation, and other unexpected loads.
(3) 段積み時の座屈強度の向上により、本体ケーシング前面板の板厚を、現行の0.7mmから0.6mmに薄肉化することが期待できる。これは材料削減によるコストダウンと製品加工品質の向上にも繋がる。 (3) By improving the buckling strength at the time of stacking, the thickness of the main body casing front plate can be expected to be reduced from the current 0.7 mm to 0.6 mm. This also leads to cost reduction and material processing quality improvement due to material reduction.
(4) 座屈強度の向上により、製品梱包材の削減も可能となる。 (4) Product packing materials can be reduced by improving the buckling strength.
(最良の実施の形態1)
図1〜図6は、本願発明の最良の実施の形態1に係る空気調和機用室外機の全体および要部の構成を示している。
(Best Embodiment 1)
FIGS. 1-6 has shown the structure of the whole outdoor unit for air conditioners which concerns on the
先ず図1は、同室外機の本体ケーシング1の構成を示している。この場合にも、本体ケーシング1そのものの基本的な構成は、前述した従来例のものと同様であり、箱形をなして構成され、そのファン室前面側には空気吸込口7,7が、また背面側には空気吹出口(図1の状態では見えないため図示省略)が設けられている。
First, FIG. 1 shows a configuration of a
一方、同ファン室側方(図1の状態で向かって右側方)の機械室を形成する部分は、図2に示す空気吸込口7,7側の枠板とは分断された形の断面鉤状の前面板11Fと略同形状の背面板11Rを断面コ字状に対向一体化させることによって形成され、上記前面板11Fの下部側コーナ部には、さらに図示のようにサービス用の開口部9が鉤状形に切り欠かれた状態で設けられている。そして、それにより上記前面板11Fは、例えば図2に具体的に示すように、幅の狭い下部P1部分(板幅G2:図4参照)と幅の広い上部P2部分(板幅G1:図4参照)との2つの板幅部分により形成されている。
On the other hand, the part forming the machine room on the side of the fan chamber (on the right side in the state of FIG. 1) is separated from the frame plate on the side of the
この結果、そのままの状態では、同前面板11Fは、上記サービス用開口部9の左側方側下部P1部分が特に幅の狭い平らな薄板構造となっており、上方からの圧縮荷重に対する剛性(変形の安定性)が低く、段積み時の衝撃荷重や上段側の室外機自身の重量(トランク型の場合、90kg強)により、下段側の室外機の本体ケーシング1の前面板11Fの下部P1部分が、上記サービス用開口部9の近傍部分(図15のX部参照)において安定性を失い、不安定な座屈変形を生じる可能性がある。
As a result, in the state as it is, the
そこで、本実施の形態では、例えば図3に示すように、上記本体ケーシング1の前面板11Fの下部P1のサービス用開口部9の左側部に、上下方向の圧縮荷重強度(曲げ剛性)をアップさせるための幅A、深さB、長さCの断面U状の補強リブ10を同前面板11Fの背面側から前面側方向に突出する形で配置することにより、同前面板11Fの上方側から下方側に向けて作用する段積み時の圧縮荷重に対する安定性を向上させるようにしている。
Therefore, in this embodiment, as shown in FIG. 3, for example, the compressive strength (bending rigidity) in the vertical direction is increased on the left side of the service opening 9 in the lower part P1 of the
そして、この補強リブ10は、例えば図4に詳細に示すように、サービス用開口部9の左側部にあって、同サービス用開口部9の左側部から所定の寸法(距離)Dだけ離れ、かつ同サービス用開口部9の上下方向の高さHに対応した長さCを有して、上下方向にストレートに伸びて設けられている。
Then, for example, as shown in detail in FIG. 4, the reinforcing
ここで、上記補強リブ10が、上記前面板11Fのサービス用開口部9の高さHに対応した上下方向の長さCを有しているとは、下端側ではサービス用開口部9の下端よりも若干の寸法Fだけ上方にあるが、その上端側を少なくとも当該サービス用開口部9の上端と略同様の位置か、好ましくは同サービス用開口部9の上端よりも所定寸法Eだけ高くした上下方向の長さCに形成されていることを意味している。
Here, the said reinforcing
このような構成によると、圧縮応力の集中個所が上方側の板幅の広いP2部分に移動し、従来安定性の低かった本体ケーシング前面板11Fの下部P1のサービス用開口部9近傍の座屈変形に対する安定性が有効に向上し、十分に圧縮荷重強度が高くなる。その結果、複数台段積みしたような時にも、その圧縮荷重による変形を生じにくくなる。
According to such a configuration, the portion where the compressive stress is concentrated moves to the P2 portion having a wider plate width on the upper side, and buckling near the
上述のように補強リブ10の上下方向の長さCは、その上端部が上記サービス用開口部9の上端側か、それよりも所定寸法Eだけ高くなるような長さに形成されれば十分であるが、同高くなる寸法Eが、例えば図4に示した寸法レベルよりも、さらに所定寸法大きくなる図5のような寸法レベルまで長くすることもできる。
As described above, the length C of the reinforcing
このような構成にすると、従来座屈が発生していた図15のX部を十分に補強する形で、より圧縮荷重強度を大きくすることができ、本体ケーシング前板11Fの幅の狭い下部P1部分から幅の広い上部P2部分に亘る広い範囲で剛性アップを図ることが可能となる。
With such a configuration, the compressive load strength can be further increased by sufficiently reinforcing the portion X in FIG. 15 where buckling has occurred in the past, and the lower portion P1 with the narrow width of the main body casing
また、以上の構成では、上記補強リブ10は、上記本体ケーシング前面板11Fの一部を断面U状にプレス成形して形成されている。
In the above configuration, the reinforcing
このような構成によると、上記のように有効に圧縮荷重強度向上作用を果たす補強リブ10を、本体ケーシング1の前面板11Fの加工時に容易に形成することができ、低コストである。
According to such a configuration, the reinforcing
以上の結果、本実施の形態によると、次のような有益な効果を得ることができる。 As a result, according to the present embodiment, the following beneficial effects can be obtained.
(1) 室外機段積み時の座屈強度を、大幅に向上させることができる。 (1) The buckling strength when stacking outdoor units can be greatly improved.
(2) 段積み時の座屈強度を大きく向上させたことにより、段積み数を増やすことが可能となり、倉庫の利用率が向上する。また、世界各国での荷扱いの違いや運送中の振動荷重、その他予期せぬ荷重などに対しても、有効に本体ケーシングの変形の安定性を維持することができる。 (2) By greatly improving the buckling strength at the time of stacking, it becomes possible to increase the number of stacks and improve the utilization rate of the warehouse. In addition, the stability of the deformation of the main casing can be effectively maintained against differences in handling in the world, vibration loads during transportation, and other unexpected loads.
(3) 段積み時の座屈強度の向上により、本体ケーシング前面板の板厚を、現行の0.7mmから0.6mmに薄肉化することが期待できる。これは材料削減によるコストダウンと製品加工品質の向上にも繋がる。 (3) By improving the buckling strength at the time of stacking, the thickness of the main body casing front plate can be expected to be reduced from the current 0.7 mm to 0.6 mm. This also leads to cost reduction and material processing quality improvement due to material reduction.
(4) 座屈強度の向上により、製品梱包材の削減も可能となる。 (4) Product packing materials can be reduced by improving the buckling strength.
(最良の実施の形態2)
次に図7および図8は、本願発明の最良の実施の形態2に係る空気調和機用室外機の要部(前面板)の構成を示している。
(Best Mode 2)
Next, FIGS. 7 and 8 show the configuration of the main part (front plate) of the outdoor unit for an air conditioner according to the second preferred embodiment of the present invention.
この実施の形態は、上記最良の実施の形態1のように補強リブ10を設けるようにした場合において、例えば図7又は図8に示すように、補強リブ10は、サービス用開口部9の側方から上方にあって、同サービス用開口部9の鉤形の開口形状に沿って鉤形に曲成して設けるようにしたことを特徴としている。
In this embodiment, when the reinforcing
このような構成によると、曲げ剛性が低く、変形に対する安定性の低かった本体ケーシング前面板11Fのサービス用開口部9近傍の安定性が、さらに有効に向上し、より圧縮荷重強度が高くなる。
According to such a configuration, the stability in the vicinity of the
図7は、例えば図1〜図4に示した最良の実施の形態1の補強リブ10の上端側を、図6のように上方にストレートに長く伸ばすのではなく、上記サービス用開口部9の鉤形の開口形状に合わせて右方向に曲成したもの、図8は、その場合において、さらに、その上端側を右方向に長く水平に延設し、サービス用開口部9の略全体を鉤形に補強したものである。
FIG. 7 shows, for example, that the upper end side of the reinforcing
図7のようにした場合、上述した最良の実施の形態1のものと略同様の補強効果が想定され、さらに図8のようにした場合には、さらに図7のものよりも補強効果が高くなることが予測される。 In the case of FIG. 7, a reinforcing effect substantially similar to that of the above-described first embodiment is assumed, and in the case of FIG. 8, the reinforcing effect is higher than that of FIG. Is expected to be.
(補強効果の検証)
上下方向にストレートな上記最良の実施の形態1の基本的な構成に係る縦長の補強リブ10(図1〜図6)、同最良の実施の形態1の構成を変形した最良の実施の形態2に係る補強リブ10(図7および図8)に関連して、例えば図9に示すように、サービス用開口部9の鉤形のコーナ部のみに円弧形状の補強リブ10を設けた第1のサンプル、また例えば図10に示すように、同図9の円弧形状の補強リブ10の上端側のみを右方向に長く延設して、サービス用開口部9の上端部全体をカバーするようにした第2のサンプル、さらに例えば図11に示すように、サービス用開口部9の上端部側のみをカバーするようにした左右方向にストレートな横長の補強リブ10を設けた第3のサンプルの3種類の前面板を製作し、これら第1〜第3のサンプルの構成との対比をも含めて、上記最良の実施の形態1,2の構成の補強リブ10の補強効果を品質工学上の見地から検証した。
(Verification of reinforcement effect)
The vertically long reinforcing rib 10 (FIGS. 1 to 6) according to the basic configuration of the
(座屈強度に及ぼす補強リブ10の寸法と位置の影響)
まず、上述の最良の実施の形態1の構成(図1〜図4)に対応する上下方向にストレートな縦長の補強リブ10を1本配置した場合について、解析を行った。
(Influence of dimensions and position of reinforcing
First, an analysis was performed in the case where one vertically long reinforcing
この場合の補強リブ10の各寸法(図3および図4に示す幅A、深さB、長さC)と設置位置(図4に示すサービス用開口部9からの距離D)を設計変数(評価パラメータ)とした場合の水準値(3つの水準値1〜3)を、次の表1に示す。そして、該設計変数A〜Dの各水準値1,2,3を表2のL9直交実験表に割り付け、各水準値の組み合わせパターンNo1〜No9(9種)をつくり、これらNo1〜No9を解析サンプルとして、以下の解析を実施し、各々の室外機段積み時の座屈荷重(kgf)を求めた。同座屈荷重の計算結果を表2の右欄に示す。
In this case, the dimensions (width A, depth B, length C shown in FIGS. 3 and 4) and the installation position (distance D from the
さらに表3は、当該表2の計算結果に対する分散分析表、また表4は、残差の寄せ集めを実施した分散分析表である。 Further, Table 3 is an analysis of variance table for the calculation results of Table 2, and Table 4 is an analysis of variance table in which residuals are collected.
一方、図12は、上記設計変数A〜Dの要因効果図であり、上記補強リブ10の設計変数A(幅)、B(深さ)、C(長さ)、D(サービス用開口部9からの距離)の各水準の補強効果を示したものである。この図で水準間の傾きが大きい変数が寄与度が高く、SN比が大きいものが補強効果が大きい。
On the other hand, FIG. 12 is a factor effect diagram of the design variables A to D. The design variables A (width), B (depth), C (length), D (service opening 9) of the reinforcing
また以下の表5は、上記図3および図4に示す幅A、深さB、長さCと設置位置(図4に示すサービス用開口部9からの距離D)を設計変数(評価パラメータ)とした場合の水準値(1〜3)毎のSN比を示している。
Table 5 below shows the design variables (evaluation parameters) of the width A, depth B, length C and installation position (distance D from the
この図12の要因効果図から、各変数においてSN比が最大となる水準値を組み合わせたときの最適条件によるSN比の予測値は57.5051dBで、座屈荷重値に直すと749.9kgfとなり、最適な水準値の組み合わせを用いた計算結果(解析結果)の741.3kgfとほぼ同等の値となる。このことは直行表を用いた実験計画から得られた結果が正しく信頼できるものであることを示している。 From the factor-effect diagram of FIG. 12, the predicted value of the SN ratio under the optimum condition when combining the level value that maximizes the SN ratio in each variable is 57.5051 dB, which is 749.9 kgf when converted to the buckling load value. The calculation result (analysis result) using an optimum combination of level values is almost equal to 741.3 kgf. This indicates that the results obtained from the experimental design using the direct table are correct and reliable.
この解析結果と予測値との比較を表6に示す。 Table 6 shows a comparison between the analysis result and the predicted value.
これらの結果から、次のことが判明する。 These results reveal the following.
(1) 上下方向にストレートに延びる縦長の強リブ10を配置すれば、段積み時の座屈強度が大幅に向上する。
(1) If the vertically long
(2) そして、この段積み時の座屈強度向上に対する補強リブ10の効果は、その深さBの寄与率が最も高い。その次に寄与率が高いのは補強リブ10の長さCである。
(2) And the effect of the
一方、補強リブ10の幅Aとサービス用開口部9からの距離Dは、共に寄与率が低い。
On the other hand, both the width A of the reinforcing
しかし、あまり補強リブ10の深さBを深くするのは成型上ならびに見栄え上の問題がある。したがって、同補強リブ10の深さBは、好ましくは1.0mm〜3.0mmとするのが適当である。同じく成型上と見栄え上の問題を考えると、補強リブ10の幅Wは4.0mm〜6.0mmが適当である。
However, if the depth B of the reinforcing
(3) 上述のように補強リブ10の長さCは座屈強度向上に対する寄与率が高く、補強リブ10の長さCが長いほど、段積み時の座屈強度が向上する。
(3) As described above, the length C of the reinforcing
これらの結果から考えると、サービス用開口部9の高さHに対応した長さCを有する上述の最良の実施の形態1の図1〜図4の構成の補強リブ10は十分な座屈強度の向上に有効であり、図1〜図4のものよりも、その長さCを長くした図5の構成のものでは、さらに座屈強度が向上する。そして、図5のものと同様の補強リブ10を2本並設した図6の構成の場合には、さらに大きく補強効果が向上することが容易に推測される。
Considering these results, the reinforcing
ここで、さらに上記図1〜図5の縦長の補強リブ10に関し、それが1本の場合(イ)と、それが図6のように10a,10b2本の場合(ロ)と、図11のように縦方向の部分がなくて横長の水平リブのみとした場合(ハ)の3つのパターンについて、それぞれリブ10部分の長さCを100mm、142mm、184mm、226mm、268mmに設定した時の座屈荷重(kgf)を計算し、全くリブ10を設けなかった場合(長さC=0.0mm)と比較して見ると、次の表7のようになった。
Here, regarding the vertically long reinforcing
また、(イ)縦長1本のリブ(図1〜図5)と(ハ)水平リブ(図11)の2種類の補強リブについて、リブ長さCの相違による座屈荷重の変化測定して見ると、図13のグラフのようになった。 In addition, (b) for two types of reinforcing ribs (Fig. 1 to Fig. 5) and (c) horizontal rib (Fig. 11), the change in buckling load due to the difference in rib length C was measured. When it sees, it became like the graph of FIG.
これらの結果を見ると、上記補強リブ10は、図1〜図5および図6のように上下方向にストレートに設ける方が明らかに補強効果が高く、また1本よりは2本の方が有効であることが分かる。
From these results, it is clear that the reinforcing
しかも、その長さCは、長い方が有効であり、図5のようにサービス用開口部9の上端よりも十分に高い方が好ましい。
Moreover, the longer length C is more effective, and it is preferable that the length C is sufficiently higher than the upper end of the
さらに、上下方向のリブ部分がない図11の横長の水平リブ(ハ)の場合にも、その長さCが所定寸法以上ある場合には、少しではあるが荷重強度アップに寄与していることが分かる。この作用は、例えば図9の補強リブ10と図10の補強リブ10との関係の場合にも略同様である(後述)。そして、図11の水平補強リブ10の場合、その長さCが左方向に長くなって前板11Fの下部P1部分にかかる部分の長さが長くなるほど有効に補強効果が高くなる。
Furthermore, even in the case of the horizontally long horizontal rib (c) of FIG. 11 having no rib portion in the vertical direction, if the length C is equal to or larger than the predetermined dimension, it contributes to the increase in load strength to a slight extent. I understand. This action is substantially the same also in the case of the relationship between the reinforcing
これらのことを考慮すると、上記図1〜図5の縦長の補強リブ10と図9の円弧形の補強リブ10を組み合わせた形の図7の補強リブ10、図1〜図5の縦長の補強リブ10と図10の横方向にも長い円弧形の補強リブ10を組み合わせた形の図8の補強リブ10は、それら縦横両方向のリブ部分による荷重強度アップ作用、開口縁部補強作用が相乗して、より有効に荷重強度が高くなることが予測される。
In consideration of these, the reinforcing
そこで、上記最良の実施の形態2の構成における図7の補強リブ(ニ)および図8の補強リブ(ホ)と図9の円弧形の補強リブ(ヘ)、図10の円弧横長形状の補強リブ(ト)、それぞれの座屈荷重(kgf)を計算し、補強リブ10が全くない場合の前板11F(図15の従来例参照)の座屈荷重(524.2kgf)と比較すると、次の表8のようになった。
Therefore, the reinforcing rib (d) in FIG. 7 and the reinforcing rib (e) in FIG. 8 and the arc-shaped reinforcing rib (f) in FIG. Reinforcing ribs (g), each buckling load (kgf) is calculated, and compared with the buckling load (524.2 kgf) of the
この結果を見ると、円弧形状(1/4程度)の補強リブ10cのみをコーナ部近傍に配置してもあまり効果はないが、その長さを長くし、サービス用開口部9の上端側全体に配置すると荷重強度アップに寄与する。一方、縦長のリブと4分の1の円弧形状および横長円弧形状の補強リブを連続させて配置した場合、荷重強度アップ効果が顕著である。
Looking at this result, it is not very effective to place only the arc-shaped (about ¼) reinforcing rib 10c in the vicinity of the corner portion, but the length is increased and the entire upper end side of the
ところで、上記図1〜図6の縦長の補強リブ10、10a,10bおよび図7、図8の補強リブ10の縦長部のサービス用開口部9からの距離Dは、前面板11Fの下部P1部分の幅G2との比率関係で、所定レベル以上に座屈荷重強度が向上する適切な寸法Dに設定される。
By the way, the distance D from the
計算結果によると、同寸法Dは、例えば図14に示すように、前面板11Fの下部P1部分の幅G2の40%〜5%の範囲内にあれば十分である。
According to the calculation result, it is sufficient that the same dimension D is within a range of 40% to 5% of the width G2 of the lower portion P1 of the
前面板11Fの下部P1部分の幅G2がサービス用開口部9の幅Wよりも狭い場合は、前面板11Fの下部P1部分の幅G2がサービス用開口部9の幅Wと同等以上に広い場合より、補強効果が顕著な距離Dの範囲が狭い(近い距離Dで補強効果が顕著に減少し始める)。
When the width G2 of the lower P1 portion of the
補強リブの効果が少ない場合にはリブが無い場合と同等にサービス用開口部9側に座屈位置があるが、上記のように顕著な効果がある場合には座屈位置は補強リブ10位置上に移動する。
When the effect of the reinforcing rib is small, there is a buckling position on the
(検討結果の総括)
以上の各種の検討結果から、次のことが分かる。
(Summary of study results)
From the various examination results described above, the following can be understood.
(1) 補強リブ10、10a,10bの構成について、縦リブ部分がある場合に比べて、横方向の水平リブのみの場合の効果はかなり限られているが、これを縦リブ部分と組み合わせると有効になる。
(1) Regarding the configuration of the reinforcing
(2) 縦リブ部分の長さが、少なくともサービス用開口部9の高さHと同様な高さ程度までの長さを有している場合、それがない場合に比べて、段積み時の座屈強度が大幅に向上する。したがって、縦リブ部分の長さをサービス用開口部9の高さHよりも長く設置するのが望ましい。
(2) When the length of the vertical rib portion is at least about the same height as the height H of the
(3) 水平方向のリブの長さがサービス用開口部9の幅Wと同様な場合、段積み時の座屈強度がリブ無しの場合とほぼ同等であり、補強リブの効果がほとんど見られないが、水平方向のリブの長さがサービス用開口部9の幅Wよりも長くなると、補強リブとしての補強効果の向上が見られる。したがって、水平方向のリブの長さはサービス用開口部9の幅Wよりも大きくするのがよい。
(3) When the horizontal rib length is the same as the width W of the
(4) 円弧形状の補強リブのみを配置してもあまり効果ないが、縦リブと組み合わせて配置した場合、その効果が顕著になる。 (4) Even if only the arc-shaped reinforcing ribs are arranged, there is not much effect, but the effect becomes remarkable when arranged in combination with the vertical ribs.
(5) 上述の条件の下で、縦方向のリブを複数本配置した場合、段積み時の座屈強度が大きく向上する。 (5) Under the above-mentioned conditions, when a plurality of longitudinal ribs are arranged, the buckling strength during stacking is greatly improved.
1は室外機の本体ケーシング、2は仕切板、3は圧縮機、4はレシーバ、5は熱交換器、6は送風ファン、7は空気吸込口、8は空気吹出口、9はサービス用開口部、10は補強リブ、11Fは前面板、11Eは背面板である。 1 is a main body casing of an outdoor unit, 2 is a partition plate, 3 is a compressor, 4 is a receiver, 5 is a heat exchanger, 6 is a blower fan, 7 is an air inlet, 8 is an air outlet, and 9 is a service opening. And 10 are reinforcing ribs, 11F is a front plate, and 11E is a back plate.
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