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JP4691910B2 - Screen reflector and screen - Google Patents

Screen reflector and screen Download PDF

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JP4691910B2
JP4691910B2 JP2004173713A JP2004173713A JP4691910B2 JP 4691910 B2 JP4691910 B2 JP 4691910B2 JP 2004173713 A JP2004173713 A JP 2004173713A JP 2004173713 A JP2004173713 A JP 2004173713A JP 4691910 B2 JP4691910 B2 JP 4691910B2
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reflector
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slit
screen
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JP2004173713A
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俊一 長田
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Toray Industries Inc
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  • Overhead Projectors And Projection Screens (AREA)
  • Optical Elements Other Than Lenses (AREA)
  • Liquid Crystal (AREA)

Description

本発明は、光源からの光を受けることにより画像を表示するスクリーンおよびスクリーン用反射体に関するものである。   The present invention relates to a screen that displays an image by receiving light from a light source and a reflector for the screen.

近年、液晶プロジェクター、スライドプロジェクター等を用いてスクリーン上に拡大表示することが一般に行われている。この種のプロジェクターとしては、例えば、光源から出射された光線を赤(R)、緑(G)、青(B)の各色の光線に分離して所定の光路に収束させる照明光学系と、RGB各色の光束をそれぞれ光変調する液晶パネル(ライトバルブ)と、光変調されたRGB各色の光束を合成する光合成部とを備え、光合成部により合成されたカラー画像を投射レンズによりスクリーンに拡大投影するものがある。   In recent years, an enlarged display on a screen using a liquid crystal projector, a slide projector or the like is generally performed. As this type of projector, for example, an illumination optical system that separates light beams emitted from a light source into light beams of each color of red (R), green (G), and blue (B) and converges them on a predetermined optical path, and RGB A liquid crystal panel (light valve) that light-modulates each color beam and a light combining unit that combines the light-modulated RGB color beams, and enlarges and projects the color image combined by the light combining unit onto the screen using a projection lens. There is something.

また、最近では、光源に狭帯域三原色光源、例えばRGB各色の狭帯域光を発するレーザー発振器を使用し、液晶パネルの代わりにグレーティングライトバルブ(GLV:Grating Light Valve)を用いてRGB各色の光束を空間的に変調するプロジェクターも開発されている。   Recently, a narrow band three primary color light source, for example, a laser oscillator that emits narrow band light of each RGB color, is used as a light source, and a RGB light beam is emitted using a grating light valve (GLV) instead of a liquid crystal panel. Spatial modulation projectors have also been developed.

このようなプロジェクターにおいては、投影用スクリーンが用いられるが、投影用スクリーンには大別して透過型と反射型がある。透過型スクリーンは、スクリーン背後のプロジェクター(リアプロジェクター)から照射される投影光を透過して透過光により投影画像を見ることができるようにしたものであり、反射型スクリーンは、スクリーン前方のプロジェクター(フロントプロジェクター)から照射される投影光を反射して反射光により投影画像を見ることができるようにしたものである。透過型、反射型のいずれにしても、高輝度、高コントラストの映像を得るために、従来では部屋を暗くして見る必要があった。   In such a projector, a projection screen is used. The projection screen is roughly classified into a transmission type and a reflection type. The transmissive screen transmits the projection light emitted from the projector behind the screen (rear projector) so that the projected image can be seen by the transmitted light. The reflective screen is a projector (front projector) The projection light irradiated from the front projector) is reflected so that the projected image can be seen by the reflected light. In either the transmission type or the reflection type, it has been conventionally necessary to darken the room in order to obtain an image with high brightness and high contrast.

このような投影用スクリーンとして、明所でも高輝度、高コントラストの映像を得ることができる投影用スクリーン(例えば特許文献1〜2)等が存在する。この投影用スクリーンは、光吸収性を有するスクリーン基板上に、高屈折率層と低屈折率層を交互に積層した光学多層膜からなる反射体と、反射光を散乱する光拡散体と、保護膜が順次形成されてなるもので、投影光を構成する三原色の光のみ反射し、それ以外の光を透過してスクリーン基板に吸収させることで、映写環境にかかわらず高コントラストの映像を表示できるようになっている。しかしながら、従来の技術では、スクリーンを構成する反射体は無機系の材料からなるものであるため、フレキシビリティがあまりなく、収納時や繰り返しの使用によって、クラックや傷が入りやすく、反射特性が劣化するなどの問題があった。また、スパッタ法にて成膜されるため、高コストになるいった問題もあった。   As such a projection screen, there are projection screens (for example, Patent Documents 1 and 2) that can obtain an image with high brightness and high contrast even in a bright place. The projection screen includes a reflector made of an optical multilayer film in which a high refractive index layer and a low refractive index layer are alternately laminated on a light-absorbing screen substrate, a light diffuser that scatters reflected light, and a protective film. Films are formed sequentially, reflecting only the three primary colors that make up the projection light, and transmitting the other light to be absorbed by the screen substrate, allowing high-contrast images to be displayed regardless of the projection environment. It is like that. However, in the conventional technology, the reflector constituting the screen is made of an inorganic material, so there is not much flexibility, and it is easy to get cracks and scratches during storage and repeated use, and the reflection characteristics deteriorate. There was a problem such as. Further, since the film is formed by the sputtering method, there is a problem that the cost is increased.

一方、熱可塑性樹脂を多層に積層したフィルムは、いくつか提案されており、例えば、屈折率の異なる樹脂層を交互に多層に積層することより、選択的に特定の波長を反射するフィルム(たとえば特許文献3〜5参照)等が存在する。これらの中で選択的に特定の波長を反射するフィルムは、特定の光を透過あるいは反射するフィルターとして作用し、液晶ディスプレイなどのバックライト用のフィルムとして利用されている。   On the other hand, several films in which thermoplastic resins are laminated in multiple layers have been proposed. For example, a film that selectively reflects a specific wavelength (for example, by selectively laminating resin layers having different refractive indexes in multiple layers) Patent Documents 3 to 5) and the like exist. Among these, a film that selectively reflects a specific wavelength acts as a filter that transmits or reflects specific light, and is used as a film for a backlight such as a liquid crystal display.

しかしながら、従来の技術では、大面積の中の反射特性の均質性が、RGBなどの特定の狭い帯域の光を反射する場合では不十分であるために、反射体とした場合、スクリーン内で色むらが発生するといった問題があった。
特開2003−270725号公報(第2頁) 特開2004−138938号公報(第2頁) 特開平3−41401号公報(第2頁) 特開平4−295804号公報(第2頁) 特表平9−506837号公報(第2頁)
However, in the conventional technology, the uniformity of the reflection characteristics in a large area is insufficient when reflecting light of a specific narrow band such as RGB, so when a reflector is used, the color within the screen There was a problem of unevenness.
JP 2003-270725 A (page 2) JP 2004-138938 A (2nd page) Japanese Patent Laid-Open No. 3-41401 (2nd page) JP-A-4-295804 (page 2) Japanese translation of PCT publication No. 9-506837 (2nd page)

本発明は、上記した従来技術の問題点に鑑み、実際の使用環境下において反射特性の劣化が発生しにくく、また色むらもない、低コストなスクリーンに好適な反射体およびスクリーンを提供することを課題とする。   The present invention provides a reflector and a screen that are suitable for a low-cost screen, in which reflection characteristics are hardly deteriorated in an actual use environment, and there is no color unevenness, in view of the above-described problems of the prior art. Is an issue.

上記課題を解決するため、本発明のスクリーン用反射体は、側板、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、スリット部、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、側板がこの順で具備して構成され、前記スリット部はそれぞれ複数個のスリットを有しており、各スリット部は隣接した熱可塑性樹脂A供給部から熱可塑性樹脂Aが、隣接した熱可塑性樹脂供給部Bから熱可塑性樹脂Bが該スリット部の複数個のスリットに交互に供給されるように構成されており、各スリット部のスリットの形状が(非供給面側のスリット面積)/(供給面側のスリット面積)≦50%であるフィードブロックを用いて、ドラフト比(リップ間隙/キャスティングフィルム厚み)を15以下として得られた、ポリエチレンテレフタレート(熱可塑性樹脂A)からなる層とシクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステル(熱可塑性樹脂B)からなる層を交互にそれぞれ25層以上積層し積層数が合わせて50以上である、RGBに相当する帯域を反射するポリエステルフィルムからなり、RGBに相当する帯域のいずれかの最大反射率が60%以上であり、かつ、長手方向および/または幅方向の厚みむらが5%以下であることを特徴とする。
In order to solve the above problems, a reflector for a screen of the present invention includes a side plate, a thermoplastic resin A supply unit, a slit unit, a thermoplastic resin B supply unit, a slit unit, a thermoplastic resin A supply unit, a slit unit, and a thermoplastic resin. The resin B supply part and the side plate are provided in this order, and each of the slit parts has a plurality of slits, and each slit part receives the thermoplastic resin A from the adjacent thermoplastic resin A supply part. The thermoplastic resin B is alternately supplied to the plurality of slits of the slit portion from the adjacent thermoplastic resin supply portion B, and the slit shape of each slit portion is a slit on the non-supply surface side. area) / (using a slit area) ≦ 50% der Ru off Idoburokku the supply side, resulting draft ratio (lip gap / casting film thickness) as 15 or less, Po Riechire Terephthalate is (thermoplastic resin A) consisting essentially of a layer and cyclohexane dimethanol copolymerized polyester (thermoplastic resin B) respectively stacked 25 layers or more layers alternately made of aligned laminated number to 50 or more, corresponding to RGB made from a polyester film for reflecting band, characterized in that one of the maximum reflectance of the band corresponding to the RGB is 60% or more, and thickness unevenness in the longitudinal direction and / or width direction is 5% or less And

本発明のスクリーン用反射体は、RGBに相当する帯域のいずれかを反射する反射体であって、反射体が、側板、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、スリット部、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、側板がこの順で具備して構成され、前記スリット部はそれぞれ複数個のスリットを有しており、各スリット部は隣接した熱可塑性樹脂A供給部から熱可塑性樹脂Aが、隣接した熱可塑性樹脂供給部Bから熱可塑性樹脂Bが該スリット部の複数個のスリットに交互に供給されるように構成されており、各スリット部のスリットの形状が(非供給面側のスリット面積)/(供給面側のスリット面積)≦50%であるフィードブロックを用いて、ドラフト比(リップ間隙/キャスティングフィルム厚み)を15以下として得られた、ポリエチレンテレフタレート(熱可塑性樹脂A)からなる層とシクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステル(熱可塑性樹脂B)からなる層を交互にそれぞれ25層以上積層し積層数が合わせて50以上である、RGBに相当する帯域を反射するポリエステルフィルムによって構成され、RGBに相当する帯域のいずれかの最大反射率が60%以上であり、かつ、長手方向および/または幅方向の厚みむらが5%以下であることを特徴としたので、実際の使用環境下において反射特性の劣化が発生しにくく、また色むらもない、低コストなスクリーンに好適な反射体を提供できるようになるものである。
The reflector for a screen of the present invention is a reflector that reflects one of the bands corresponding to RGB, and the reflector includes a side plate, a thermoplastic resin A supply unit, a slit unit, a thermoplastic resin B supply unit, and a slit. Part, thermoplastic resin A supply part, slit part, thermoplastic resin B supply part, and side plate are provided in this order, and each slit part has a plurality of slits, and each slit part is adjacent. The thermoplastic resin A is supplied from the thermoplastic resin A supply part, and the thermoplastic resin B is supplied alternately from the adjacent thermoplastic resin supply part B to the plurality of slits of the slit part. the shape of the slit of the slit portion with a (non-slit area of the supply side) / (the slit area of the supply side) ≦ 50% der Ru off Idoburokku, draft ratio (the lip gap / casting film Obtained only) as 15 or less, laminated port triethylene terephthalate (thermoplastic resin A) consisting essentially of a layer and cyclohexane dimethanol copolymerized polyester (thermoplastic resin B) becomes layers alternately to each 25 or more layers of a laminated It is composed of a polyester film that reflects a band corresponding to RGB, the number of which is 50 or more in total, the maximum reflectance of any of the bands corresponding to RGB is 60% or more, and the longitudinal direction and / or width Since the thickness unevenness in the direction is 5% or less, it is possible to provide a reflector suitable for a low-cost screen that is less likely to cause deterioration of reflection characteristics in an actual use environment and has no color unevenness. It will be like that.

また、反射帯域が、最大反射率に対して非対称であり、低波長側にテーリングしているスクリーン用反射体も好ましい態様であるので、プロジェクター等からの投影光の入射角がスクリーンの垂直方向からずれてもコントラストの低下が起きにくく、かつ、実際の使用環境下において反射特性の劣化が発生しにくく、また色むらもない、低コストなスクリーンに好適な反射体を提供できるようになるものである。   In addition, since the reflection band is asymmetric with respect to the maximum reflectance and the reflector for the screen tailing on the low wavelength side is also a preferred embodiment, the incident angle of the projection light from the projector or the like is from the vertical direction of the screen. This makes it possible to provide a reflector suitable for a low-cost screen that is unlikely to cause a decrease in contrast even if it is shifted, is less likely to cause deterioration of reflection characteristics in an actual usage environment, and has no color unevenness. is there.

上記目的を達成するため本発明のスクリーン用反射体は、RGBに相当する帯域のいずれかを反射する反射体であって、側板、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、スリット部、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、側板がこの順で具備して構成され、前記スリット部はそれぞれ複数個のスリットを有しており、各スリット部は隣接した熱可塑性樹脂A供給部から熱可塑性樹脂Aが、隣接した熱可塑性樹脂供給部Bから熱可塑性樹脂Bが該スリット部の複数個のスリットに交互に供給されるように構成されており、各スリット部のスリットの形状が(非供給面側のスリット面積)/(供給面側のスリット面積)≦50%であるフィードブロックを用いて、ドラフト比(リップ間隙/キャスティングフィルム厚み)を15以下として得られた、ポリエチレンテレフタレート(熱可塑性樹脂A)からなる層とシクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステル(熱可塑性樹脂B)からなる層を交互にそれぞれ25層以上積層し積層数が合わせて50以上である、RGBに相当する帯域を反射するポリエステルフィルムによって構成され、RGBに相当する帯域のいずれかの最大反射率が60%以上であり、かつ、長手方向および/または幅方向の厚みむらが5%以下でなければならない。このようなスクリーン用反射体は、熱可塑性樹脂から構成されるため、フレキシビリティがあり、変形による傷やクラックが入りにくく、実際の使用環境下において反射特性の劣化が発生しないので、スクリーンとした際に欠点ができにくいものとなる。また、積層数50層以上であるために、たとえ表面に傷が入ったとしても、大部分の層には影響しないため反射特性の低下は小さいものとなる。さらに、RGBに相当する帯域のいずれかの最大反射率が60%以上であり、かつ、1m2内における最大反射率の分布範囲が20%以下であるので、スクリーンとした際には高いコントラストが得られるとともに、色むらのないものとなる。 In order to achieve the above object, the screen reflector of the present invention is a reflector that reflects one of the bands corresponding to RGB, and includes a side plate, a thermoplastic resin A supply section, a slit section, and a thermoplastic resin B supply section. A slit portion, a thermoplastic resin A supply portion, a slit portion, a thermoplastic resin B supply portion, and a side plate in this order, and each of the slit portions has a plurality of slits. Is configured such that the thermoplastic resin A is supplied alternately from the adjacent thermoplastic resin A supply section, and the thermoplastic resin B is supplied alternately from the adjacent thermoplastic resin supply section B to the plurality of slits of the slit section. the shape of the slits of each slit portion using (slit area of the non-feed side) / (the slit area of the supply side) ≦ 50% der Ru off Idoburokku, draft ratio (the lip gap /-casting Gufirumu obtained thickness) as 15 or less, laminated port triethylene terephthalate (thermoplastic resin A) consisting essentially of a layer and cyclohexane dimethanol copolymerized polyester (thermoplastic resin B) becomes layers alternately on each 25 layers or more from It is composed of a polyester film that reflects a band corresponding to RGB, the total number of layers of which is 50 or more, the maximum reflectance of any of the bands corresponding to RGB is 60% or more, and the longitudinal direction and / or The thickness unevenness in the width direction must be 5% or less. Since such a reflector for a screen is made of a thermoplastic resin, it has flexibility, is less susceptible to scratches and cracks due to deformation, and does not cause deterioration of reflection characteristics in an actual usage environment. In some cases, it is difficult to produce defects. Further, since the number of laminated layers is 50 or more, even if the surface is scratched, most of the layers are not affected, so that the reduction in the reflection characteristics is small. Furthermore, since the maximum reflectance in any of the bands corresponding to RGB is 60% or more and the distribution range of the maximum reflectance within 1 m 2 is 20% or less, high contrast is obtained when a screen is used. As well as color unevenness.

ここで、本発明で言うRGBに相当する帯域とは、具体的にはRが600nm以上700nm未満、Gが500nm以上600nm未満、Bが400nm以上500nm未満の帯域のことを言うが、より好ましくはプロジェクター光を構成するR(642nm±25nm)、G(532nm±25nm)、B(457nm±25nm)の近傍の三原色帯域のこと言う。本発明のスクリーン用反射体はこれらの帯域のいずれかにおいて、最大反射率が60%以上でなければならない。より好ましくは、最大反射率が80%以上であり、さらに好ましくは90%以上である。最大反射率が高くなるほど、より高いコントラストが得られるため好ましい。なお、ここで最大反射率とは、RGBに相当するそれぞれの帯域における、最大反射率と定義される。また、上限値については特に限定するものではないが、本発明の反射率は比較反射率であり、100%以上となりうるものである。   Here, the band corresponding to RGB in the present invention specifically refers to a band in which R is 600 nm to less than 700 nm, G is 500 nm to less than 600 nm, and B is 400 nm to less than 500 nm, more preferably The three primary color bands in the vicinity of R (642 nm ± 25 nm), G (532 nm ± 25 nm), and B (457 nm ± 25 nm) constituting the projector light. The screen reflector of the present invention must have a maximum reflectivity of 60% or higher in any of these bands. More preferably, the maximum reflectance is 80% or more, and further preferably 90% or more. A higher maximum reflectance is preferable because higher contrast can be obtained. Here, the maximum reflectance is defined as the maximum reflectance in each band corresponding to RGB. Moreover, although it does not specifically limit about an upper limit, the reflectance of this invention is a comparative reflectance, and can be 100% or more.

また、本発明のスクリーン用反射体は、RGBに相当する帯域のいずれかにおいて、最大反射率が60%以上である。また、1m2内におけるその最大反射率の分布範囲が20%以下となる。これは、1m2内の四隅部と中央部の位置における、それぞれの反射率60%以上の最大反射率をRGBそれぞれの帯域内で比較し、その分布範囲が20%以下であることと定義されるものである。ここで分布範囲とは、各測定位置での最大反射率の最大値と最小値の差のことである。このような場合、反射率のむらによる色むらが許容できる範囲となる。より好ましくは、最大反射率の分布範囲が10%以下である。このような場合には、色むらを視覚で捉えることが困難となり、ほとんど問題とならない。さらに好ましくは、5%以下である。この場合、スクリーンを見る角度を変えても、ほとんど色むらを捉えることもできなくなるため、好ましいものである。また、1m2内におけるその最大反射率を与える波長の分布範囲が、50nm以下であることが好ましい。より好ましくは、25nm以下である。このような場合、広い範囲で高いコントラストを得られるものである。
The screen reflector of the present invention has a maximum reflectance of 60% or more in any of the bands corresponding to RGB . Moreover, the distribution range of the maximum reflectance within 1 m 2 is 20% or less . This is defined as that the maximum reflectance of 60% or more of each reflectance is compared within each band of RGB at the positions of the four corners and the center in 1 m 2 and the distribution range is 20% or less. Is. Here, the distribution range is a difference between the maximum value and the minimum value of the maximum reflectance at each measurement position. In such a case, the color unevenness due to the uneven reflectance is in a permissible range. More preferably, the maximum reflectance distribution range is 10% or less. In such a case, it is difficult to visually perceive color unevenness, which is hardly a problem. More preferably, it is 5% or less. In this case, even if the angle at which the screen is viewed is changed, the color unevenness can hardly be detected, which is preferable. Further, it is preferable that the wavelength distribution range giving the maximum reflectance within 1 m 2 is 50 nm or less. More preferably, it is 25 nm or less. In such a case, high contrast can be obtained over a wide range.

本発明における熱可塑性樹脂としては、ポリエステル樹脂であることがより好ましい。またこれらの熱可塑性樹脂としてはホモ樹脂であってもよく、共重合または2種類以上のブレンドであってもよい。また、各熱可塑性樹脂中には、各種添加剤、例えば、酸化防止剤、帯電防止剤、結晶核剤、無機粒子、有機粒子、減粘剤、熱安定剤、滑剤、赤外線吸収剤、紫外線吸収剤、屈折率調整のためのドープ剤などが添加されていてもよい。
As the thermoplastic resin in the present invention, more preferably Po Riesuteru resins. Further, these thermoplastic resins may be homo resins, copolymerized or blends of two or more. Also, in each thermoplastic resin, various additives such as antioxidants, antistatic agents, crystal nucleating agents, inorganic particles, organic particles, thickeners, thermal stabilizers, lubricants, infrared absorbers, ultraviolet absorbers. An agent, a dopant for adjusting the refractive index, and the like may be added.

本発明の熱可塑性樹脂としては、ポリエステル樹脂であることがより好ましい。本発明で言うポリエステルとしては、ジカルボン酸成分骨格とジオール成分骨格との重縮合体であるホモポリエステルや共重合ポリエステルのことをいう。ここで、ホモポリエステルとしては、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン−2,6−ナフタレート、ポリ−1,4−シクロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリエチレンジフェニルレートなどが代表的なものである。特にポリエチレンテレフタレートは、安価であるため、非常に多岐にわたる用途に用いることができ好ましい。   The thermoplastic resin of the present invention is more preferably a polyester resin. The polyester referred to in the present invention refers to a homopolyester or a copolyester that is a polycondensate of a dicarboxylic acid component skeleton and a diol component skeleton. Here, typical examples of the homopolyester include polyethylene terephthalate, polypropylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polyethylene-2,6-naphthalate, poly-1,4-cyclohexanedimethylene terephthalate, and polyethylene diphenylate. In particular, polyethylene terephthalate is preferable because it is inexpensive and can be used in a wide variety of applications.

また、本発明における共重合ポリエステルとは、次にあげるジカルボン酸成分骨格とジオール成分骨格とより選ばれる少なくとも3つ以上の成分からなる重縮合体のことと定義される。ジカルボン酸骨格成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、1,4−ナフタレンジカルボン酸、1,5−ナフタレンジカルボン酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸、4,4’−ジフェニルジカルボン酸、4,4’−ジフェニルスルホンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸、シクロヘキサンジカルボン酸とそれらのエステル誘導体などが挙げられる。グリコール骨格成分としては、エチレングリコール、1,2−プロパンジオール、1,3−ブタンジオール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタジオール、ジエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、2,2−ビス(4’−β−ヒドロキシエトキシフェニル)プロパン、イソソルベート、1,4−シクロヘキサンジメタノールなどが挙げられる。   The copolyester in the present invention is defined as a polycondensate comprising at least three or more components selected from the following dicarboxylic acid component skeleton and diol component skeleton. Examples of the dicarboxylic acid skeleton component include terephthalic acid, isophthalic acid, phthalic acid, 1,4-naphthalenedicarboxylic acid, 1,5-naphthalenedicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, 4,4′-diphenyldicarboxylic acid, 4 4,4'-diphenylsulfone dicarboxylic acid, adipic acid, sebacic acid, dimer acid, cyclohexanedicarboxylic acid and ester derivatives thereof. Examples of the glycol skeleton component include ethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-butanediol, 1,4-butanediol, 1,5-pentadiol, diethylene glycol, polyalkylene glycol, and 2,2-bis (4 '-Β-hydroxyethoxyphenyl) propane, isosorbate, 1,4-cyclohexanedimethanol and the like.

発明では、熱可塑性樹脂フィルムがポリエチレンテレフタレートからなる層と、シクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステルからなる層を含む。より好ましくは、熱可塑性樹脂フィルムがポリエチレンテレフタレートからなる層と、シクロヘキサンジメタノールの共重合量が15mol%以上60mol%以下であるエチレンテレフタレート重縮合体からなる層を含んでなる。このようにすることにより、高い反射性能を有しながら、特に貼りあわせ工程等の加熱によっても反射特性の変化が小さくなるためである。
In the present invention, the thermoplastic and the layer of the resin film is made of polyethylene terephthalate, a layer of including consisting of cyclohexanedimethanol copolymerized polyester. More preferably, the thermoplastic resin film comprises a layer made of polyethylene terephthalate and a layer made of an ethylene terephthalate polycondensate having a copolymerization amount of cyclohexanedimethanol of 15 mol% or more and 60 mol% or less. By doing in this way, while having high reflective performance, the change of a reflective characteristic becomes small especially by heating, such as a bonding process.

本発明の熱可塑性樹脂フィルムは、熱可塑性樹脂Aからなる層(A層)と熱可塑性樹脂Bからなる層(B層)を交互に積層した構造を含み、A層とB層を厚み方向に規則的に積層した構造を有している部分が存在することが好ましい。すなわち、本発明のフィルム中のA層とB層の厚み方向における配置の序列がランダムな状態ではないことが好ましく、A層とB層以外の第3の層以上についてはその配置の序列については特に限定されるものではない。また、A層、B層、熱可塑性樹脂CのからなるC層を有する場合には、A(BCA)n、A(BCBA)n、A(BABCBA)nなどの規則的順列で積層されることがより好ましい。ここでnは繰り返しの単位数であり、例えばA(BCA)nにおいてn=3の場合、厚み方向にABCABCABCAの順列で積層されているものを表す。   The thermoplastic resin film of the present invention includes a structure in which layers composed of a thermoplastic resin A (A layer) and layers composed of a thermoplastic resin B (B layer) are alternately laminated, and the A layer and the B layer are arranged in the thickness direction. It is preferable that there is a portion having a regularly laminated structure. That is, it is preferable that the order of arrangement in the thickness direction of the A layer and the B layer in the film of the present invention is not in a random state, and the order of arrangement of the third layer or more other than the A layer and the B layer is as follows. It is not particularly limited. In addition, in the case of having a C layer composed of an A layer, a B layer, and a thermoplastic resin C, they are laminated in a regular permutation such as A (BCA) n, A (BCBA) n, A (BABCBA) n. Is more preferable. Here, n is the number of repeating units. For example, in the case of A (BCA) n where n = 3, this indicates that the layers are stacked in a permutation of ABCABCABCA in the thickness direction.

また、本発明では熱可塑性樹脂フィルムは積層数が50層以上でなければならないが、より好ましくは熱可塑性樹脂Aからなる層(A層)と熱可塑性樹脂Bからなる層(B層)を交互にそれぞれ25層以上含む計50層以上の積層フィルムである。さらに好ましくは、それぞれ50層以上であり、もっとも好ましくはそれぞれ80層以上である。A層とB層をそれぞれ25層以上積層した構造を含まないと、十分な反射率が得られなくなるものである。また、上限値としては特に限定するものではないが、装置の大型化や層数が多くなりすぎることによる積層精度の低下に伴う波長選択性の低下を考慮すると、1500層以下であることが好ましい。   In the present invention, the thermoplastic resin film must have a lamination number of 50 layers or more. More preferably, the layers made of the thermoplastic resin A (A layer) and the layers made of the thermoplastic resin B (B layer) are alternated. The total number of layers is 50 or more. More preferably, each is 50 layers or more, and most preferably each is 80 layers or more. If the structure in which the A layer and the B layer are laminated by 25 layers or more is not included, sufficient reflectance cannot be obtained. Further, the upper limit is not particularly limited, but it is preferably 1500 layers or less in consideration of a decrease in wavelength selectivity accompanying a decrease in stacking accuracy due to an increase in the size of the device and an increase in the number of layers. .

また、ここでA層とB層の面内平均屈折率差は、0.03以上0.25以下であることが好ましい。より好ましくは0.05以上であり、さらに好ましくは0.08以上である。屈折率差が0.03より小さい場合には、十分な反射率が得られず、好ましくないものである。また、A層の面内平均屈折率と厚み方向の屈折率の差が0.03以下であると、反射帯域の角度依存性が小さくなり、より好ましい。   Here, the in-plane average refractive index difference between the A layer and the B layer is preferably 0.03 or more and 0.25 or less. More preferably, it is 0.05 or more, More preferably, it is 0.08 or more. When the refractive index difference is smaller than 0.03, a sufficient reflectance cannot be obtained, which is not preferable. Moreover, it is more preferable that the difference between the in-plane average refractive index of the A layer and the refractive index in the thickness direction is 0.03 or less because the angle dependency of the reflection band is reduced.

本発明では、高次の反射帯域のいずれか少なくとも1つが反射率30%以下であることが好ましい。ここで、高次の反射帯域とは、観察されるもっとも高波長側の反射ピークを1次の反射ピークとみなし、この一次の反射ピークの波長帯域Xを次数N(Nは2以上の整数)で除して求められる各波長帯域X/N±25nmのことを言う。なお、この±25nmは測定誤差やピーク読み取り誤差を加味したものである。また、高次の反射帯域の少なくとも1つが反射率30%以下とは、1次の反射ピークの波長帯域Xが例えばある波長領域X1〜X2からなる場合、X1/N〜X2/Nの区間において反射率が30%以下である領域を少なくとも1つ有することを言う。より好ましくは、高次の反射帯域ピークのいずれか少なくとも1つが反射率20%以下であり、さらに好ましくは反射率が15%以下である。このように高次の反射帯域の反射率が30%以下である高次の反射帯域を少なくとも1つ有することにより、高次の反射帯域による着色や、色純度の低下、紫外線による劣化などがほとんど起きないにくくなるため好適なものとなである。また、その反射率が15%以下になであると、ほとんど表面反射と同レベルとなるため、着色や色純度の低下としてほとんど作用せず最適なものとなる。   In the present invention, it is preferable that at least one of the higher-order reflection bands has a reflectance of 30% or less. Here, the higher-order reflection band refers to the observed reflection peak on the highest wavelength side as the primary reflection peak, and the wavelength band X of the primary reflection peak is the order N (N is an integer of 2 or more). Each wavelength band X / N ± 25 nm obtained by dividing by. In addition, this ± 25 nm takes into consideration a measurement error and a peak reading error. Further, when at least one of the higher-order reflection bands has a reflectance of 30% or less, when the wavelength band X of the first-order reflection peak is composed of, for example, certain wavelength regions X1 to X2, in the section of X1 / N to X2 / N It means having at least one region having a reflectance of 30% or less. More preferably, at least one of the higher-order reflection band peaks has a reflectance of 20% or less, and more preferably has a reflectance of 15% or less. By having at least one higher-order reflection band having a reflectivity of 30% or less in this way, there is almost no coloration due to the higher-order reflection band, a decrease in color purity, or deterioration due to ultraviolet rays. It is suitable because it does not easily occur. Further, if the reflectance is 15% or less, the level is almost the same as that of the surface reflection, so that it is optimal with almost no effect on coloring or a decrease in color purity.

また、本発明の高次の反射帯域の次数が2次以上4次以下であると、より好ましい。さらに好ましくは、2次以上3次以下である。反射率が30%以下である2次以上4次以下の反射ピーク帯域が少なくとも1つ存在すると、高次の反射帯域による着色や、色純度の低下が起きないため、好ましいくないものである。   Further, it is more preferable that the order of the higher-order reflection band of the present invention is 2nd order or more and 4th order or less. More preferably, it is 2nd order or more and 3rd order or less. If there is at least one second-order or fourth-order reflection peak band having a reflectance of 30% or less, coloring due to a higher-order reflection band and a decrease in color purity do not occur, which is not preferable.

本発明のスクリーン用反射体は、長手方向および/または幅方向の厚みむらが5%以下である。このような場合、厚みのばらつきによる色むらが問題とならないほか、フィルムの平明性が良好となるため、反射体を貼りあわせしてスクリーンとしてもたるみのない良好なものとなる。また、反射体の長手方向および/または幅方向の厚み変動について、フーリエ変換解析した際に、1〜100(1/m)の波数におけるPw値が0.5以下であることが好ましい。さらに好ましくは、0.3以下である。このような場合、スクリーン内において、視覚では色むらがほとんど捉えられなくなるものである。ここで、フィルムの厚みの変動周期を解析する方法は、フィルム厚みを連続的に測定し、そこで得られたデータのフーリエ変換(以下、「FFT処理」と称する)を行って評価する方法が好ましく用いられる。FFT処理については、例えば、「技術者の数学1」初版(共立出版株式会社 共立全書516)などにフーリエ変換の理論について、「光工学」初版(共立出版株式会社)などにFFT処理の手法について記載があるとおりである。ここで、Pwとは厚み変化データを、厚みの絶対値に変換し、その平均値を厚み変化の中心値となるように変換したデータを用いて、解析に供し、FFT処理により、得られた実数部をan、虚数部をbnとした場合の次式で決定される、ある波数におけるスペクトル強度Pwnのことである。
Pwn=2(an2+bn21/2/N
n:波数(m−1)
N:測定数
本発明のスクリーン用反射体は、反射帯域が、最大反射率を与える波長に対して非対称であり、低波長側にテーリングしていることが好ましい。プロジェクター等からの投影光の入射角がスクリーンの垂直方向からずれてもコントラストの低下が起きにくくなるためである。このようにするためには、フィードブロックにて積層した後、ダイへ供給する際に、ダイ位置口部で厚み方向に1.1〜2倍流路を拡幅すると良い。こうすることにより、反射体表層部の積層厚みが薄くなり、結果として、反射ピークが低波長側にテーリングする。
Screen for the reflector of the present invention, the thickness unevenness in the longitudinal direction and / or width direction Ru der 5%. In such a case, color unevenness due to thickness variation does not become a problem, and the clarity of the film becomes good, so that a reflector is bonded together and the screen is not slack. Further, when the thickness variation in the longitudinal direction and / or the width direction of the reflector is subjected to Fourier transform analysis, the Pw value at a wave number of 1 to 100 (1 / m) is preferably 0.5 or less. More preferably, it is 0.3 or less. In such a case, in the screen, color unevenness can hardly be detected visually. Here, the method of analyzing the fluctuation cycle of the film thickness is preferably a method in which the film thickness is continuously measured and evaluated by performing Fourier transform (hereinafter referred to as “FFT treatment”) of the obtained data. Used. As for FFT processing, for example, “Mathematics of Engineer 1” first edition (Kyoritsu Publishing Co., Ltd. Kyoritsu Zensho 516) etc. about the theory of Fourier transform, “Optical Engineering” first edition (Kyoritsu Publishing Co., Ltd.) etc. about FFT processing techniques As described. Here, Pw is obtained by converting the thickness change data into an absolute value of the thickness, and using the data obtained by converting the average value so as to be the center value of the thickness change, by FFT processing. It is the spectral intensity Pwn at a certain wave number, which is determined by the following equation when the real part is an and the imaginary part is bn.
Pwn = 2 (an 2 + bn 2 ) 1/2 / N
n: Wave number (m-1)
N: Number of measurements In the screen reflector of the present invention, the reflection band is preferably asymmetric with respect to the wavelength giving the maximum reflectance, and is tailed to the low wavelength side. This is because even if the incident angle of projection light from a projector or the like deviates from the vertical direction of the screen, it is difficult for the contrast to decrease. In order to do this, it is preferable to widen the flow path 1.1 to 2 times in the thickness direction at the die position opening when the feed block is stacked and then supplied to the die. By doing so, the thickness of the reflector surface layer is reduced, and as a result, the reflection peak tails to the low wavelength side.

本発明のスクリーン用反射体は、400nm以上700nm未満の全光線透過率が50%以上であることが好ましい。このような場合、色純度が向上しながら、高いコントラストが得られるようになるものである。より好ましくは、全光線透過率が70%以上である。この場合、明光下でもさらに高いコントラストが得られるようになる。また、全光線透過率は80%以下であることがよりさらに好ましい。全光線透過率が80%より大きくなると、角度による色の変化が生じやすくなったり、充分なコントラストが得られにくくなるためである。   The screen reflector of the present invention preferably has a total light transmittance of not less than 400 nm and less than 700 nm of 50% or more. In such a case, high contrast can be obtained while improving the color purity. More preferably, the total light transmittance is 70% or more. In this case, a higher contrast can be obtained even under bright light. The total light transmittance is more preferably 80% or less. This is because when the total light transmittance is greater than 80%, a color change due to an angle is likely to occur, and sufficient contrast is difficult to obtain.

また、熱可塑性樹脂フィルムの積層数が150以上であり、実質的に粘着層および接着層を含まず、RGBに相当する各帯域において最大反射率が60%以上であるスクリーン用反射体であることが好ましい。反射体が粘着層や接着層を含まず、積層数150層以上からなる熱可塑性樹脂フィルムであり、RGBに相当する各帯域それぞれにおいて最大反射率が60%以上のピークが存在するため、RGBそれぞれに対応した反射体を貼り合わせる必要がなく、貼りあわせ界面での散乱が少なくなり、より高精細な表示となる。また、RGBに相当する各帯域においてピークトップ反射率が60%以上であり、400nm以上700nm未満の全光線透過率が50%以上となることが好ましい。この場合、色純度が向上しながら、高いコントラストが得られるようになる。また、このようにRGB反射体が一体となっている場合は、全光線透過率は75%以下であることがより好ましい。全光線透過率が75%より大きくなると、角度による色の変化が生じやすくなったり、充分なコントラストが得られにくくなるためである。また、積層数としては、RGBそれぞれの帯域で最大反射率を90%以上とするために、400層以上1500層以下であることが好ましい。   The number of laminated thermoplastic resin films is 150 or more, substantially does not include an adhesive layer and an adhesive layer, and has a maximum reflectance of 60% or more in each band corresponding to RGB. Is preferred. The reflector does not include an adhesive layer or an adhesive layer, and is a thermoplastic resin film composed of 150 or more layers. Since each peak corresponding to RGB has a peak with a maximum reflectance of 60% or more, each of RGB It is not necessary to attach a reflector corresponding to the above, and scattering at the bonding interface is reduced, resulting in a higher definition display. Further, in each band corresponding to RGB, the peak top reflectance is preferably 60% or more, and the total light transmittance from 400 nm to less than 700 nm is preferably 50% or more. In this case, high contrast can be obtained while improving the color purity. Further, when the RGB reflectors are integrated, the total light transmittance is more preferably 75% or less. This is because when the total light transmittance is larger than 75%, a color change due to an angle is likely to occur, and it is difficult to obtain a sufficient contrast. Further, the number of stacked layers is preferably 400 layers or more and 1500 layers or less so that the maximum reflectance is 90% or more in each of the RGB bands.

また、本発明の反射体では、積層フィルムの少なくとも片面に3μm以上のポリエチレンテレフタレートを主成分とする層を有することが好ましい。より好ましくは、5μm以上のポリエチレンテレフタレートを主成分とする層を有することである。また、両面に3μm以上のポリエチレンテレフタレートを主成分とする層を有するとさらに好ましい。3μm以上のポリエチレンテレフタレートからなる層がない場合には、表面に傷が入った場合などに、反射率分布に異常が生じるため好ましくない。   Moreover, in the reflector of this invention, it is preferable to have a layer which has a polyethylene terephthalate of 3 micrometers or more as a main component on at least one surface of a laminated film. More preferably, it has a layer mainly composed of polyethylene terephthalate of 5 μm or more. Further, it is more preferable to have a layer mainly composed of polyethylene terephthalate of 3 μm or more on both sides. If there is no layer made of polyethylene terephthalate having a thickness of 3 μm or more, the reflectance distribution becomes abnormal when the surface is scratched or the like, which is not preferable.

本発明の反射体は、最表層以外の層に、平均粒子径が20nm以上20μm以下の粒子が実質的に含まれていないことが好ましい。積層フィルム内部に平均粒子径が20nm以上20μm以下の粒子が含まれていると、透明性が低下したり、拡散反射がおきたりと好ましくない。また、積層精度のみだれの原因となり、反射性能低下を生じるおそれがあるため好ましくない。   In the reflector of the present invention, it is preferable that layers other than the outermost layer contain substantially no particles having an average particle diameter of 20 nm to 20 μm. When particles having an average particle diameter of 20 nm or more and 20 μm or less are contained in the laminated film, it is not preferable because transparency is deteriorated or diffuse reflection occurs. Moreover, it is not preferable because only the stacking accuracy causes a sagging and there is a possibility that the reflection performance is lowered.

また、本発明の反射体には、易接着層、易滑層、ハードコート層、帯電防止層、耐摩耗性層、反射防止層、色補正層、色吸収層、電磁波シールド層、紫外線吸収層、印刷層、金属層、透明導電層、ガスバリア層、ホログラム層、剥離層、粘着層、接着層、拡散層、レンズ層などの機能性層を付加してもよい。   The reflector of the present invention includes an easy adhesion layer, an easy slip layer, a hard coat layer, an antistatic layer, an abrasion resistant layer, an antireflection layer, a color correction layer, a color absorbing layer, an electromagnetic wave shielding layer, and an ultraviolet absorbing layer. Functional layers such as a printing layer, a metal layer, a transparent conductive layer, a gas barrier layer, a hologram layer, a release layer, an adhesive layer, an adhesive layer, a diffusion layer, and a lens layer may be added.

本発明のスクリーンは、上記記載の反射体と吸収体から少なくとも構成されなければならない。このような構成とすることにより、実際の使用環境下において反射特性の劣化が発生しにくく、また色むらもない、低コストなスクリーンを提供することが可能となる。また本発明のスクリーンでは、RGBそれぞれに相当する帯域を反射する反射体と、可視光帯域全体を吸収する吸収体から構成されていることが好ましい。この場合、効率的にプロジェクターからの投射光を反射でき、余分な外光を吸収できるようになるため、さらにコントラストが向上するからである。   The screen of the present invention must be composed at least of the above-described reflector and absorber. With such a configuration, it is possible to provide a low-cost screen that is less likely to cause deterioration of reflection characteristics in an actual use environment and that has no color unevenness. The screen of the present invention is preferably composed of a reflector that reflects the bands corresponding to RGB and an absorber that absorbs the entire visible light band. In this case, since the projection light from the projector can be efficiently reflected and excess external light can be absorbed, the contrast is further improved.

また、本発明における吸収体は、反射体を透過した光を吸収するためのものであり、吸収体は黒フィルムや黒塗料を含んだ基板であることが好ましい。より好ましくは、吸収体は100μm〜250μmの厚みである。吸収体が100μmより薄い場合には、反射体を加熱条件下で貼りあわせした場合には、そりなどが発生する場合があるため、好ましくない。また250μm以上の場合には、ハンドリング性がわるくなるため好ましくないものである。   Moreover, the absorber in this invention is for absorbing the light which permeate | transmitted the reflector, and it is preferable that an absorber is a board | substrate containing a black film or a black paint. More preferably, the absorber has a thickness of 100 μm to 250 μm. When the absorber is thinner than 100 μm, warping may occur when the reflector is bonded under heating conditions, which is not preferable. On the other hand, the case of 250 μm or more is not preferable because the handling property is deteriorated.

本発明のスクリーンは、拡散体および/またはレンズ体を含んでなることも好ましい。ここで、拡散体とは、反射体によって反射された光を散乱させるもので、これによって視野特性が大幅に改善されるものである。拡散体としては、直径1μm〜5mm程度の大きさのガラス、無機粒子、ポリマー等を分散させたものや、市販の凸凹構造を有するものなどが好ましい。また、レンズ体とは、反射体によって反射された光の指向性を和らげたり、反射体に入射する光の指向性を整え、入射光による角度依存性を抑制するものである。例えば、2次元マイクロレンズアレイが形成されたマイクロレンズフィルムなどがあり、マイクロレンズは、凸レンズでも凹レンズでも両者の複合でも良い。このマイクロレンズは、画素サイズと同程度かそれより小さければよく、例えば面内に0.1mm程度の直径のレンズを密に配置すればよい。   The screen of the present invention preferably includes a diffuser and / or a lens body. Here, the diffuser scatters the light reflected by the reflector, and this greatly improves the visual field characteristics. As the diffuser, glass having a diameter of about 1 μm to 5 mm, inorganic particles, a polymer dispersed therein, or a commercially available uneven structure is preferable. The lens body is for reducing the directivity of the light reflected by the reflector, adjusting the directivity of the light incident on the reflector, and suppressing the angle dependence due to the incident light. For example, there is a microlens film on which a two-dimensional microlens array is formed, and the microlens may be a convex lens, a concave lens, or a combination of both. The microlens only needs to be about the same as or smaller than the pixel size. For example, lenses having a diameter of about 0.1 mm may be densely arranged in the plane.

また、本発明のスクリーンでは、保護膜があるとよく、保護膜は外部から拡散体と反射体を保護するためのもので、スクリーンの品質及び耐久性を向上させることができる。   Further, the screen of the present invention preferably has a protective film, and the protective film protects the diffuser and the reflector from the outside, and can improve the quality and durability of the screen.

また、本発明のスクリーンでは、特定の振動方向の光のみを通過させる層(偏光層)が含まれていることが好ましい。このようにすれば、スクリーンへ入射する外部光の偏光成分を前記偏光層によって一部カットすることができるので、画像のコントラストを高めることができる。この場合、液晶プロジェクタ等から投射する3原色光は偏光であるので、その振動方向を偏光フィルタ層と同じにすることにより、減衰させずにスクリーンに入射させることができる。また、拡散体や保護膜や偏光層の上には、表面反射を抑制するため、反射防止層が形成されていても良い。   The screen of the present invention preferably includes a layer (polarizing layer) that allows only light in a specific vibration direction to pass therethrough. In this way, the polarization component of the external light incident on the screen can be partially cut by the polarizing layer, so that the contrast of the image can be increased. In this case, since the three primary color lights projected from a liquid crystal projector or the like are polarized light, by making the vibration direction the same as that of the polarizing filter layer, the light can be incident on the screen without being attenuated. An antireflection layer may be formed on the diffuser, the protective film, and the polarizing layer in order to suppress surface reflection.

本発明のスクリーンでは、スクリーンを構成する各ユニットの配列の順列としては、光の入射面側から、偏光層および/または保護層、拡散体、B反射体、G反射体、R反射体、吸収体であることが好ましい。この場合、表面に傷が入りにくく、視野特性が良好であり、外光の影響を受けにくく高いコントラストが得られるようになるものである。また、短波長の光ほど散乱されやすいので、散乱される光を減らすために、B反射体が光入射側に近い方が好ましい。これらの各ユニットは、市販の粘着材や接着剤で貼りあわせしても良く、また拡散体や表面保護層は、反射体の表面にコーティングにより層を形成しても良い。   In the screen of the present invention, as a permutation of the arrangement of units constituting the screen, from the light incident surface side, a polarizing layer and / or a protective layer, a diffuser, a B reflector, a G reflector, an R reflector, and an absorption It is preferable that it is a body. In this case, the surface is hard to be scratched, the visual field characteristics are good, and it is difficult to be influenced by external light so that a high contrast can be obtained. In addition, since light having a shorter wavelength is more likely to be scattered, it is preferable that the B reflector is closer to the light incident side in order to reduce scattered light. Each of these units may be bonded with a commercially available adhesive or adhesive, and the diffuser or the surface protective layer may be formed on the surface of the reflector by coating.

本発明のスクリーンは、フロント式のプロジェクターやリア式のプロジェクターのスクリーンとして好適であり、特にフロント式に最適である。   The screen of the present invention is suitable as a screen for a front type projector or a rear type projector, and is particularly suitable for a front type.

次に、本発明の反射体の好ましい製造方法を以下に説明する。   Next, the preferable manufacturing method of the reflector of this invention is demonstrated below.

2種類の熱可塑性樹脂AおよびBをペレットなどの形態で用意する。ペレットは、必要に応じて、事前乾燥を熱風中あるいは真空下で行い、押出機に供給される。押出機内において、融点以上に加熱溶融された樹脂は、ギヤポンプ等で樹脂の押出量を均一化され、フィルタ等を介して異物や変性した樹脂などを取り除く。   Two types of thermoplastic resins A and B are prepared in the form of pellets. If necessary, the pellets are pre-dried in hot air or under vacuum and supplied to an extruder. In the extruder, the resin heated and melted to a temperature equal to or higher than the melting point is homogenized by a gear pump or the like, and foreign matter or denatured resin is removed through a filter or the like.

これらの2台以上の押出機を用いて異なる流路から送り出された熱可塑性樹脂は、次に積層装置に送り込まれる。積層装置としては、マルチマニホールドダイやフィールドブロックやスタティックミキサー等を用いて多層に積層する方法を使用することができる。また、これらを任意に組み合わせても良い。ここで本発明の効果を効率よく得るためには、各層ごとの層厚みを個別に制御できるマルチマニホールドダイもしくはフィードブロックが好ましい。さらに各層の厚みを精度良く制御するためには、加工精度0.1mm以下の放電加工、ワイヤー放電加工にて、各層の流量を調整する微細スリットを設けたフィードブロックが好ましい。また、この際、樹脂温度の不均一性を低減するため、熱媒循環方式による加熱が好ましい。また、フィードブロック内の壁面抵抗を抑制するため、壁面の粗さを0.4S以下にするか、室温下における水との接触角が30°以上であると良い。このような装置を用いることにより、高い積層精度が達成されるため、最大反射率が60%以上の反射体を得やすくなる。   The thermoplastic resin sent out from different flow paths using these two or more extruders is then sent into the laminating apparatus. As a laminating apparatus, a method of laminating in multiple layers using a multi-manifold die, a field block, a static mixer, or the like can be used. Moreover, you may combine these arbitrarily. Here, in order to efficiently obtain the effects of the present invention, a multi-manifold die or a feed block capable of individually controlling the layer thickness for each layer is preferable. Furthermore, in order to control the thickness of each layer with high accuracy, a feed block provided with fine slits for adjusting the flow rate of each layer by electric discharge machining or wire electric discharge machining with a machining accuracy of 0.1 mm or less is preferable. At this time, in order to reduce nonuniformity of the resin temperature, heating by a heat medium circulation method is preferable. Moreover, in order to suppress the wall resistance in the feed block, the roughness of the wall surface is preferably 0.4 S or less, or the contact angle with water at room temperature is 30 ° or more. By using such an apparatus, high stacking accuracy is achieved, so that it is easy to obtain a reflector having a maximum reflectance of 60% or more.

また、ここで本発明の第一の特徴である最大反射率が60%以上となるためには、A層とB層を交互にそれぞれ25層以上積層し、積層数50層以上とすることが重要である。また、各層の層厚みについては、下記式1に基づいて所望する反射性能が得られるように設計することが必要であり、各々の面内平均屈折率および層厚みについては範囲40%以下の分布が生じていても許容できるものである。40%より大きい分布が存在すると、反射ピークの半値幅が大きくなりすぎ、スクリーンとした際、コントラストが低下したり、色純度が低下したりする問題がある。また、本発明のより好ましい態様である最大反射率が80%以上であるためには、積層数100層以上であることが好ましい。また、本発明のさらに好ましい態様である最大反射率が90%以上であるためには、積層数150層以上であることが好ましい。
2×(na・da+nb・db)=λ 式1
na:A層の面内平均屈折率
nb:B層の面内平均屈折率
da:A層の層厚み(nm)
db:B層の層厚み(nm)
λ:主反射波長(1次反射波長)
また、本発明の好ましい態様の一つである反射率が30%以下である高次の反射帯域を少なくとも一つ有するためには、隣接するA層およびB層のほとんどが下記式2をみたすような層構成とするとよい。本発明の効果を効率よく得るためには下記式2を満たしているとよいが、各々の面内平均屈折率および層厚みについては10%以下のずれが生じていても許容できるものである。また、本発明の好ましい態様である反射率が15%以下である高次の反射帯域を少なくとも1つ以上有するためには、層厚みのずれが5%以下であり、その層厚みのずれが隣接する層間で規則だったものではなく、ランダムであることが好ましい。広い面積の反射体について、最大反射率が80%以上で、式2を満たすためには非常に高い積層精度が必要であるが、そのような積層精度は従来の方法では容易に安定的に達成することは不可能であった。そのような高い積層精度を達成するためには、特に加工精度0.01mm以下の放電ワイヤー加工にて、表面粗さ0.1S以上0.6S以下を有する100個以上300個以下の微細スリットを有するフィードブロックにて積層することが特に好ましい。また、式2は満たさなくても、上記のような特種なフィードブロックを用いることにより、RGBいずれかの帯域にて最大反射率60%以上となりながら、400nm以上700nm未満の全光線透過率を50%以上にすることが可能となる。
na・da=nb・db×(N−1) 式2
na:A層の面内平均屈折率
nb:B層の面内平均屈折率
da:A層の層厚み(nm)
db:B層の層厚み(nm)
N:次数(2以上の整数)
また、本発明では、ある断面内での隣接するA層とB層の厚み比の分布範囲が、5%以上40%以下になるように、積層装置において各層の厚みを調整することが好ましい。より好ましくは、10%以上30%以下である。厚み比の分布が5%より小さいと、層の繰り返し周期性が高すぎるために、高次の反射が非常に発生しやすくなるため好ましくない。また、40%より大きくなると、積層精度が低すぎるために、所望する帯域の反射率が低くなるばかりか、予想外の波長帯域に反射ピークが出現し、反射ピークの半値幅が大きくなりすぎ、スクリーンとした際、コントラストが低下したり、色純度が低下したりする問題がある。
In order to achieve the maximum reflectance of 60% or more, which is the first feature of the present invention, the A layer and the B layer are alternately laminated by 25 or more layers, and the number of laminated layers is 50 or more. is important. Further, the layer thickness of each layer needs to be designed so as to obtain the desired reflection performance based on the following formula 1, and the in-plane average refractive index and the layer thickness are distributed within a range of 40% or less. Even if this occurs, it is acceptable. If there is a distribution larger than 40%, the half-value width of the reflection peak becomes too large, and there is a problem that contrast is lowered or color purity is lowered when a screen is formed. Moreover, in order that the maximum reflectance which is a more preferable aspect of this invention is 80% or more, it is preferable that it is 100 or more layers. Moreover, in order that the maximum reflectance which is a more preferable aspect of the present invention is 90% or more, the number of laminated layers is preferably 150 layers or more.
2 × (na · da + nb · db) = λ Equation 1
na: In-plane average refractive index of the A layer nb: In-plane average refractive index of the B layer da: Layer thickness (nm) of the A layer
db: Layer thickness of layer B (nm)
λ: main reflection wavelength (primary reflection wavelength)
In order to have at least one higher-order reflection band having a reflectance of 30% or less, which is one of the preferred embodiments of the present invention, most of the adjacent A layer and B layer satisfy the following formula 2. It is good to have a simple layer structure. In order to efficiently obtain the effect of the present invention, it is preferable that the following formula 2 is satisfied, but the in-plane average refractive index and the layer thickness are acceptable even if a deviation of 10% or less occurs. In order to have at least one higher-order reflection band having a reflectance of 15% or less, which is a preferred embodiment of the present invention, the layer thickness deviation is 5% or less, and the layer thickness deviation is adjacent. Rather than being regular between layers, it is preferable to be random. For a reflector with a large area, the maximum reflectance is 80% or more, and very high stacking accuracy is required to satisfy Equation 2, but such stacking accuracy is easily and stably achieved by the conventional method. It was impossible to do. In order to achieve such high lamination accuracy, 100 to 300 fine slits having a surface roughness of 0.1 S or more and 0.6 S or less, particularly in discharge wire processing with a processing accuracy of 0.01 mm or less. It is particularly preferable to laminate with a feed block. Further, even if Equation 2 is not satisfied, by using the special feed block as described above, the total light transmittance of 400 nm or more and less than 700 nm is obtained while the maximum reflectance is 60% or more in any of the RGB bands. % Or more can be achieved.
na · da = nb · db × (N−1) Equation 2
na: In-plane average refractive index of the A layer nb: In-plane average refractive index of the B layer da: Layer thickness (nm) of the A layer
db: Layer thickness of layer B (nm)
N: degree (integer of 2 or more)
In the present invention, it is preferable to adjust the thickness of each layer in the laminating apparatus so that the distribution range of the thickness ratio of the adjacent A layer and B layer in a certain cross section is 5% or more and 40% or less. More preferably, it is 10% or more and 30% or less. If the thickness ratio distribution is smaller than 5%, the repetition periodicity of the layer is too high, and high-order reflection is very likely to occur. Further, when it is larger than 40%, since the lamination accuracy is too low, not only the reflectance of the desired band is lowered, but also a reflection peak appears in an unexpected wavelength band, and the half width of the reflection peak becomes too large, When a screen is used, there are problems that the contrast is lowered and the color purity is lowered.

また、本発明の好ましい態様である反射率が30%以下である高次の反射帯域の次数が2次以上4次以下を達成するためには、式2においてNが2以上4以下であることが好ましい。   In order to achieve the order of the higher-order reflection band having a reflectance of 30% or less, which is a preferred embodiment of the present invention, from 2nd to 4th, N in Formula 2 is 2 or more and 4 or less. Is preferred.

また、本発明では、1m2内における、RGBに相当する帯域の最大反射率の分布範囲が20%以下でなければならないが、このためには、積層装置としては、図1および図2のごとく微細スリットを有するフィードブロックを少なくとも用いることが好ましく、そのスリット個数としては50個以上あることが好ましい。ここで、図1は微細スリット3を有するフィードブロックの各パーツの平面概念図である。また、図2はその立体図である。熱可塑性樹脂Aは、図1および図2において、2の上部から供給され3bのスリットに分配される。また、熱可塑性樹脂Bは4の上部から供給され、3aのスリットに分配される。そして、スリットを通過した各樹脂が合流することにより多層に積層化されるものである。ここで、スリット形状としては、図3のごとく、熱可塑性樹脂供給面側のスリット面積6と非供給面側のスリット面積7が同一ではないことが好ましい。また、(熱可塑性樹脂非供給側のスリット面積)/(供給面側のスリット面積)が50%以下であることが好ましく、この場合、分布範囲を10%以下にすることが容易となる。より好ましくは、フィードブロック内の圧力損失が1MPa以上であり、さらに好ましくはスリット長(図中 Z方向スリット長さ)が100mm以上である。これらにより、分布範囲を5%以下にすることが容易となる。また、フィードブロック内部に各スリットに対応したマニホールドを有していることも好ましい。これらの方法により、スリット内部での幅方向(図中 Y方向)流速分布が均一化するため、積層されたフィルムの幅方向の積層比率も均一化されるものであり、大面積内での反射率の分布が小さくなるものである。 In the present invention, the distribution range of the maximum reflectance in the band corresponding to RGB within 1 m 2 must be 20% or less. For this purpose, the stacking apparatus is as shown in FIGS. It is preferable to use at least a feed block having fine slits, and the number of slits is preferably 50 or more. Here, FIG. 1 is a conceptual plan view of each part of the feed block having the fine slit 3. FIG. 2 is a three-dimensional view thereof. 1 and 2, the thermoplastic resin A is supplied from the top of 2 and distributed to the slits 3b. Moreover, the thermoplastic resin B is supplied from the upper part of 4, and is distributed to the slit of 3a. And each resin which passed the slit merges and is laminated | stacked in a multilayer. Here, as the slit shape, as shown in FIG. 3, it is preferable that the slit area 6 on the thermoplastic resin supply surface side and the slit area 7 on the non-supply surface side are not the same. Further, (the slit area on the non-supply side of the thermoplastic resin) / (the slit area on the supply surface side) is preferably 50% or less. In this case, the distribution range can be easily made 10% or less. More preferably, the pressure loss in the feed block is 1 MPa or more, and further preferably the slit length (Z-direction slit length in the figure) is 100 mm or more. By these, it becomes easy to make a distribution range into 5% or less. It is also preferable to have a manifold corresponding to each slit inside the feed block. By these methods, the flow velocity distribution in the width direction (Y direction in the figure) inside the slit is made uniform, so that the lamination ratio in the width direction of the laminated films is also made uniform, and reflection within a large area. The rate distribution is small.

さて、このようにして得られた溶融積層体は、次にダイにて目的の形状に成形された後、吐出される。ここで、シート状に成型するダイとしては、ダイ内での積層体の拡幅率が1倍以上100倍以下であることが好ましい。より好ましくは、1倍以上50倍以下である。ダイ内での積層体の拡幅率が100倍より大きいと、積層体表層部の積層厚みの乱れが大きくなるため好ましくない。ダイ内での積層体の拡幅率が1倍以上100倍以下であることにより、RGBに相当する帯域の最大反射率の分布範囲が10%以下することが容易となるとともに、400nm以上700nmの全光線透過率が70%以上とすることも容易となる。また、RGBに相当する帯域の最大反射率の分布範囲が5%以下とするには、溶融積層が層流状態にて流動する流路過程において、フィルム厚み方向への流路拡幅率が2倍以下であることも好ましい。このようにすると、全光線透過率を80%以上にすることが可能である。一旦、高い精度で積層された溶融積層体を流路中で厚み方向に2倍以上で拡幅すると、表層部の流速が中央部の流速より大きくなりすぎ、まずフィルム厚み方向で積層厚みが徐々に変化する極端な傾斜構造が生じ、さらにこれをシート状に成形するために拡幅(フィルム幅方向に流路を広げる)すると、流速の早い幅方向中央部の積層体の傾斜構造がより拡大されるため、結果として得られるシートは幅方向における反射率の差を5%以下とすることは困難となるものである。   The molten laminate thus obtained is then formed into a target shape by a die and then discharged. Here, as the die to be molded into a sheet shape, it is preferable that the widening ratio of the laminated body in the die is 1 to 100 times. More preferably, it is 1 to 50 times. When the width-expansion ratio of the laminated body in the die is larger than 100 times, the disturbance of the laminated thickness of the surface layer of the laminated body increases, which is not preferable. Since the widening rate of the laminated body in the die is 1 to 100 times, it becomes easy to reduce the maximum reflectance distribution range of the band corresponding to RGB to 10% or less, and to 400 to 700 nm. It is easy to set the light transmittance to 70% or more. In addition, in order to make the maximum reflectance distribution range of the band corresponding to RGB 5% or less, the flow path widening ratio in the film thickness direction is doubled in the flow path process in which the melt lamination flows in a laminar flow state. It is also preferable that: In this way, the total light transmittance can be 80% or more. Once the molten laminate laminated with high accuracy is widened in the flow path by more than twice in the thickness direction, the flow velocity in the surface layer becomes too larger than the flow velocity in the central portion, and the lamination thickness gradually increases in the film thickness direction. When an extremely inclined structure that changes is formed, and the width is increased in order to form the sheet into a sheet shape (the channel is expanded in the film width direction), the inclined structure of the laminate in the center in the width direction where the flow velocity is high is further expanded. For this reason, it is difficult for the resulting sheet to have a reflectance difference of 5% or less in the width direction.

また、本発明の好ましい態様である反射体が粘着層や接着層を含まず、積層数150層以上からなる熱可塑性樹脂フィルムであって、RGBに相当する各帯域においてピークトップ反射率が60%以上であり、400nm以上700nm未満の全光線透過率が50%以上である反射体を得るためには、図4・図5のごとき、フィードブロックを用いることが好ましい。図4は、3つの独立した微細スリット部からなるフィードブロックを図示したものであり、各微細スリット部がそれぞれR・G・Bに対応する反射体となる積層をうけもつものである。熱可塑性樹脂Aは、9および13に供給され、10、12、14の微細スリット部に分配される。また、熱可塑性樹脂Bは、11および15に供給され、10、12、14の微細スリット部に分配される。なお、スリットの形状については、図3のごときであり、好ましい形態としては上記の通りである。また、図5は各微細スリット部にて積層された積層流体を、合流せしめさらに一体化するものである。微細スリット部10で積層された熱可塑性樹脂積層体は17A部へ、12からは17B部へ、14からはは17C部へ供給され、一体となるものである。従来、積層数を300層以上とする場合、200層程度のフィードブロックにスタティックミキサーを併用していたが、R・G・B各帯域において半値幅の狭い反射ピークをもつ反射体を得ることはできなかった。これは、R・G・Bに相当する帯域を得るためには、それぞれ層厚みが異なる積層体からならなければならないためであり、スタティックミキサーを使用すると層厚みが徐々に変化してしまい、半値幅が広がってしまうからである。また、ミキサーを併用しないで図1のごときフィードブロックのみで、300層以上にしようとすると、熱劣化による変性ポリマーや、X方向長さが長すぎるために層厚みが制御できないといった問題もあった。   Further, the reflector which is a preferred embodiment of the present invention is a thermoplastic resin film which does not include an adhesive layer or an adhesive layer and has a laminate number of 150 layers or more, and has a peak top reflectance of 60% in each band corresponding to RGB. In order to obtain a reflector having a total light transmittance of not less than 400 nm and less than 700 nm of 50% or more, it is preferable to use a feed block as shown in FIGS. FIG. 4 shows a feed block composed of three independent fine slit portions, and each fine slit portion has a stack that becomes a reflector corresponding to R, G, and B, respectively. The thermoplastic resin A is supplied to 9 and 13, and is distributed to the 10, 12, and 14 fine slit portions. Further, the thermoplastic resin B is supplied to 11 and 15, and is distributed to the fine slit portions of 10, 12, and 14. The shape of the slit is as shown in FIG. 3, and the preferred form is as described above. Further, FIG. 5 is a view in which the laminated fluids laminated at the respective fine slits are joined and further integrated. The thermoplastic resin laminate laminated at the fine slit portion 10 is supplied to the 17A portion, from 12 to the 17B portion, and from 14 to the 17C portion to be integrated. Conventionally, when the number of stacked layers is 300 layers or more, a static mixer is used in combination with a feed block of about 200 layers, but it is possible to obtain a reflector having a reflection peak with a narrow half-value width in each of the R, G, and B bands. could not. This is because, in order to obtain a band corresponding to R, G, and B, the layers must be made of laminates having different layer thicknesses. When a static mixer is used, the layer thickness gradually changes, and half This is because the price range widens. In addition, if only a feed block as shown in FIG. 1 is used without using a mixer, the layer thickness cannot be controlled due to a modified polymer due to thermal deterioration or the length in the X direction is too long. .

そして、ダイから吐出された多層に積層されたシートは、キャスティングドラム等の冷却体上に押し出され、冷却固化され、キャスティングフィルムが得られる。この際、ワイヤー状、テープ状、針状あるいはナイフ状等の電極を用いて、静電気力によりキャスティングドラム等の冷却体に密着させ急冷固化させる方法や、スリット状、スポット状、面状の装置からエアーを吹き出してキャスティングドラム等の冷却体に密着させ急冷固化させる方法、ニップロールにて冷却体に密着させ急冷固化させる方法が好ましい。特に、厚み変動のフーリエ解析において、1〜100(1/m)の波数におけるPw値が0.5以下とするためには、テープ状の電極を用い、静電気力によりキャスティングドラム等の冷却体に密着させ急冷固化させる方法が好ましい。   And the sheet | seat laminated | stacked in the multilayer discharged | emitted from die | dye is extruded on cooling bodies, such as a casting drum, and is cooled and solidified, and a casting film is obtained. At this time, using a wire-like, tape-like, needle-like or knife-like electrode, it is brought into close contact with a cooling body such as a casting drum by electrostatic force and rapidly cooled and solidified, or from a slit-like, spot-like, or planar device. A method in which air is blown out and brought into close contact with a cooling body such as a casting drum and rapidly cooled and solidified, and a method in which the nip roll is brought into close contact with the cooling body and rapidly solidified is preferable. In particular, in the Fourier analysis of thickness variation, in order to set the Pw value at a wave number of 1 to 100 (1 / m) to 0.5 or less, a tape-like electrode is used and a cooling body such as a casting drum is applied by electrostatic force. A method of close contact and rapid solidification is preferred.

ここで、キャスティングフィルムにする際、ダイリップ間隙を調整しドラフト比(リップ間隙/キャスティングフィルム厚み)が15以下とすると、長手方向および/または幅方向の厚みむらが5%以下とすることが容易となるばかりか、反射体の長手方向および/または幅方向の厚み変動について、フーリエ変換解析した際に、1〜100(1/m)の波数におけるPw値が0.5以下とすることが容易となり好ましい。また、熱可塑性樹脂Aおよび/または熱可塑性樹脂Bの270℃における溶融粘度が3200poise以上であり、樹脂温度が275℃以下であるとPw値が0.3以下とすることが容易となりより好ましい。   Here, when making the casting film, if the die lip gap is adjusted and the draft ratio (lip gap / casting film thickness) is 15 or less, the thickness unevenness in the longitudinal direction and / or the width direction can be easily set to 5% or less. In addition, when the Fourier transform analysis is performed on the thickness variation in the longitudinal direction and / or the width direction of the reflector, the Pw value at a wave number of 1 to 100 (1 / m) can be easily set to 0.5 or less. preferable. Further, it is more preferable that the melt viscosity at 270 ° C. of the thermoplastic resin A and / or the thermoplastic resin B is 3200 poise or more and the resin temperature is 275 ° C. or less because the Pw value is easily 0.3 or less.

このようにして得られたキャスティングフィルムは、必要に応じて二軸延伸することが好ましい。二軸延伸とは、長手方向および幅方向に延伸することをいう。延伸は、逐次二軸延伸しても良いし、同時に二方向に延伸してもよい。また、さらに長手および/または幅方向に再延伸を行ってもよい。特に本発明では、面内の配向差を抑制できる点や、表面傷を抑制する観点から、同時二軸延伸を用いることが好ましい。   The casting film thus obtained is preferably biaxially stretched as necessary. Biaxial stretching refers to stretching in the longitudinal direction and the width direction. Stretching may be performed sequentially biaxially or simultaneously in two directions. Further, the film may be redrawn in the longitudinal and / or width direction. In particular, in the present invention, it is preferable to use simultaneous biaxial stretching from the viewpoint of suppressing in-plane orientation difference and suppressing surface scratches.

逐次二軸延伸の場合についてまず説明する。ここで、長手方向への延伸とは、フィルムに長手方向の分子配向を与えるための延伸を言い、通常は、ロールの周速差により施され、この延伸は1段階で行ってもよく、また、複数本のロール対を使用して多段階に行っても良い。延伸の倍率としては樹脂の種類により異なるが、通常、2〜15倍が好ましく、積層フィルムを構成する樹脂のいずれかにポリエチレンテレフタレートを用いた場合には、2〜7倍が特に好ましく用いられる。また、延伸温度としては積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度〜ガラス転移温度+100℃が好ましい。   First, the case of sequential biaxial stretching will be described. Here, stretching in the longitudinal direction refers to stretching for imparting molecular orientation in the longitudinal direction to the film, and is usually performed by a difference in peripheral speed of the roll, and this stretching may be performed in one step. Alternatively, a plurality of roll pairs may be used in multiple stages. Although it changes with kinds of resin as a magnification of extending | stretching, 2 to 15 times is preferable normally, and when polyethylene terephthalate is used for either of the resin which comprises a laminated | multilayer film, 2 to 7 times are used especially preferably. Moreover, as extending | stretching temperature, the glass transition temperature-glass transition temperature +100 degreeC of resin which comprises a laminated | multilayer film are preferable.

このようにして得られた一軸延伸されたフィルムに、必要に応じてコロナ処理やフレーム処理、プラズマ処理などの表面処理を施した後、易滑性、易接着性、帯電防止性などの機能をインラインコーティングにより付与してもよい。   The uniaxially stretched film thus obtained is subjected to surface treatment such as corona treatment, flame treatment, and plasma treatment as necessary, and then functions such as slipperiness, easy adhesion, and antistatic properties are provided. It may be applied by in-line coating.

また、幅方向の延伸とは、フィルムに幅方向の配向を与えるための延伸を言い、通常は、テンターを用いて、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、幅方向に延伸する。延伸の倍率としては樹脂の種類により異なるが、通常、2〜15倍が好ましく、積層フィルムを構成する樹脂のいずれかにポリエチレンテレフタレートを用いた場合には、2〜7倍が特に好ましく用いられる。また、延伸温度としては積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度〜ガラス転移温度+120℃が好ましい。   The stretching in the width direction refers to stretching for giving the film an orientation in the width direction. Usually, the tenter is used to convey the film while holding both ends of the film with clips, and the film is stretched in the width direction. Although it changes with kinds of resin as a magnification of extending | stretching, 2 to 15 times is preferable normally, and when polyethylene terephthalate is used for either of the resin which comprises a laminated | multilayer film, 2 to 7 times are used especially preferably. Moreover, as extending | stretching temperature, the glass transition temperature-glass transition temperature +120 degreeC of resin which comprises a laminated | multilayer film are preferable.

こうして二軸延伸されたフィルムは、平面性、寸法安定性を付与するために、テンター内で延伸温度以上融点以下の熱処理を行うのが好ましい。このようにして熱処理された後、均一に徐冷後、室温まで冷やして巻き取られる。また、必要に応じて、熱処理から徐冷の際に弛緩処理などを併用してもよい。   The biaxially stretched film is preferably subjected to a heat treatment at a temperature not lower than the stretching temperature and not higher than the melting point in the tenter in order to impart flatness and dimensional stability. After being heat-treated in this way, it is gradually cooled down uniformly, then cooled to room temperature and wound up. Moreover, you may use a relaxation process etc. together in the case of annealing from heat processing as needed.

同時二軸延伸の場合について次に説明する。同時二軸延伸の場合、スクリーン面積における、RGBに相当する帯域のピークトップ反射率の最大値と最小値の差が20%以下にすることが容易となるため好ましい。同時二軸延伸の場合には、得られたキャストフィルムに、必要に応じてコロナ処理やフレーム処理、プラズマ処理などの表面処理を施した後、易滑性、易接着性、帯電防止性などの機能をインラインコーティングにより付与してもよい。   Next, the case of simultaneous biaxial stretching will be described. In the case of simultaneous biaxial stretching, the difference between the maximum value and the minimum value of the peak top reflectance in the band corresponding to RGB in the screen area is easily set to 20% or less, which is preferable. In the case of simultaneous biaxial stretching, the resulting cast film is subjected to surface treatment such as corona treatment, flame treatment, and plasma treatment as necessary, and then, such as slipperiness, easy adhesion, antistatic properties, etc. The function may be imparted by in-line coating.

次に、キャストフィルムを、同時二軸テンターへ導き、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、長手方向と幅方向に同時および/または段階的に延伸する。同時二軸延伸機としては、パンタグラフ方式、スクリュー方式、駆動モーター方式、リニアモーター方式があるが、任意に延伸倍率を変更可能であり、任意の場所で弛緩処理を行うことができる駆動モーター方式もしくはリニアモーター方式が好ましい。延伸の倍率としては樹脂の種類により異なるが、通常、面積倍率として6〜50倍が好ましく、積層フィルムを構成する樹脂のいずれかにポリエチレンテレフタレートを用いた場合には、面積倍率として8〜30倍が特に好ましく用いられる。特に同時二軸延伸の場合には、面内の配向差を抑制するために、長手方向と幅方向の延伸倍率を同一とするとともに、延伸速度もほぼ等しくなるようにすることが好ましい。また、延伸温度としては積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度〜ガラス転移温度+120℃が好ましい。   Next, the cast film is guided to a simultaneous biaxial tenter, and conveyed while holding both ends of the film with clips, and stretched in the longitudinal direction and the width direction simultaneously and / or stepwise. As simultaneous biaxial stretching machines, there are pantograph method, screw method, drive motor method, linear motor method, but it is possible to change the stretching ratio arbitrarily and drive motor method that can perform relaxation treatment at any place or A linear motor system is preferred. Although the stretching magnification varies depending on the type of resin, it is usually preferably 6 to 50 times as the area magnification. When polyethylene terephthalate is used as one of the resins constituting the laminated film, the area magnification is 8 to 30 times. Is particularly preferably used. In particular, in the case of simultaneous biaxial stretching, it is preferable to make the stretching ratios in the longitudinal direction and the width direction the same and to make the stretching speeds substantially equal in order to suppress the in-plane orientation difference. Moreover, as extending | stretching temperature, the glass transition temperature-glass transition temperature +120 degreeC of resin which comprises a laminated | multilayer film are preferable.

こうして二軸延伸されたフィルムは、平面性、寸法安定性を付与するために、引き続きテンター内で延伸温度以上融点以下の熱処理を行うのが好ましい。この熱処理の際に、幅方向での主配向軸の分布を抑制するため、熱処理ゾーンに入る直前および/あるいは直後に瞬時に長手方向に弛緩処理することが好ましい。このようにして熱処理された後、均一に徐冷後、室温まで冷やして巻き取られる。また、必要に応じて、熱処理から徐冷の際に長手方向および/あるいは幅方向に弛緩処理を行っても良い。   The film thus biaxially stretched is preferably subsequently subjected to a heat treatment not less than the stretching temperature and not more than the melting point in the tenter in order to impart flatness and dimensional stability. In order to suppress the distribution of the main alignment axis in the width direction during this heat treatment, it is preferable to perform a relaxation treatment in the longitudinal direction immediately before and / or immediately after entering the heat treatment zone. After being heat-treated in this way, it is gradually cooled down uniformly, then cooled to room temperature and wound up. Moreover, you may perform a relaxation | loosening process in a longitudinal direction and / or the width direction at the time of annealing from heat processing as needed.

また、本発明ではスクリーン等の大面積で使用した際に、色むらとして問題とならないように、製膜工程の巻き取り部前に、幅方向に瞬間分光器を設置し、幅方向の反射特性分布をインラインで計測し、計測結果をダイリップ間隙調整ボルトの作動にフィードバックさせることが好ましい。こうすることにより、大幅に、幅方向の色むらを低減可能である。また、ここで、この反射特性のフィードバック制御とともに、従来の非接触厚み計の計測結果もフィードバック制御することがより好ましい。こうすることにより、色むらもなく平面性も良好で、貼りあわせがしやすいスクリーン用反射体が得られやすくなる。   In addition, in the present invention, when used in a large area such as a screen, an instantaneous spectroscope is installed in the width direction before the winding portion of the film forming process so as not to cause a problem as uneven color, and the reflection characteristics in the width direction. Preferably, the distribution is measured in-line, and the measurement result is fed back to the operation of the die lip gap adjusting bolt. By doing so, color unevenness in the width direction can be greatly reduced. Here, it is more preferable to feedback-control the measurement result of the conventional non-contact thickness meter together with the feedback control of the reflection characteristic. By doing so, it becomes easy to obtain a reflector for a screen that has no color unevenness and good flatness and is easy to bond.

本発明に使用した物性値の評価法を記載する。
(物性値の評価法)
(1)積層厚み、積層数
フィルムの層構成は、ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、電子顕微鏡観察により求めた。すなわち、透過型電子顕微鏡HU−12型((株)日立製作所製)を用い、フィルムの断面を40000倍に拡大観察し、断面写真を撮影、層構成および各層厚みを測定した。本発明の実施例では十分なコントラストが得られたため実施しなかったが、用いる熱可塑性樹脂の組み合わせによっては公知のRuO4やOsO4などを使用した染色技術を用いてコントラストを高めても良い。
An evaluation method of physical property values used in the present invention will be described.
(Method for evaluating physical properties)
(1) Lamination Thickness, Number of Laminations The layer configuration of the film was determined by observation with an electron microscope for a sample cut out of a cross section using a microtome. That is, using a transmission electron microscope HU-12 (manufactured by Hitachi, Ltd.), the cross section of the film was magnified 40000 times, a cross-sectional photograph was taken, and the layer structure and each layer thickness were measured. The embodiment of the present invention was not carried out because a sufficient contrast was obtained, but the contrast may be increased by using a known dyeing technique using RuO 4 or OsO 4 depending on the combination of thermoplastic resins used.

(2)反射率
日立製作所製 分光光度計(U−3410 Spectrophotomater)にφ60積分球130−0632((株)日立製作所)および10°傾斜スペーサーを取り付け反射率を測定した。なお、バンドパラメーターは2/servoとし、ゲインは3と設定し、187nm〜2600nmの範囲を120nm/min.の検出速度で測定した。また、反射率を基準化するため、標準反射板として付属のAl23板を用いた。なお、表1中の最大反射率はスクリーン中央部に相当する場所の測定結果を記した。また、。分布範囲は、1m2中の中央部と四隅について測定を行った結果を記した。
(2) Reflectance A Φ60 integrating sphere 130-0632 (Hitachi Ltd.) and a 10 ° inclined spacer were attached to a spectrophotometer (U-3410 Spectrophotometer) manufactured by Hitachi, Ltd., and the reflectance was measured. The band parameter was set to 2 / servo, the gain was set to 3, and the range from 187 nm to 2600 nm was set to 120 nm / min. Measured at a detection speed of. In order to standardize the reflectance, an attached Al 2 O 3 plate was used as a standard reflecting plate. The maximum reflectance in Table 1 is the measurement result at a location corresponding to the center of the screen. Also,. The distribution range is the result of measurement at the center and four corners in 1 m 2 .

(3)固有粘度
オルトクロロフェノール中、25℃で測定した溶液粘度から、算出した。また、溶液粘度はオストワルド粘度計を用いて測定した。単位は[dl/g]で示した。なお、n数は3とし、その平均値を採用した。
(3) Intrinsic viscosity Calculated from the solution viscosity measured at 25 ° C in orthochlorophenol. The solution viscosity was measured using an Ostwald viscometer. The unit is [dl / g]. The n number was 3, and the average value was adopted.

(4)フィルムの厚み変動
アンリツ株式会社製フィルムシックネステスタ「KG601A」および電子マイクロメータ「K306C」を用いて、長手方向厚みむらおよび幅方向厚みむらを測定した。長手方向厚みむらについては、30mm幅、10m長にサンプリングしたフィルムを連続的に厚み測定した。また、幅方向については、1mの長さ分について連続的に厚み測定した。フィルム厚みむらは、測定した範囲内での最大厚みと最小厚みの差を、平均厚みで割り、100を乗じた値(%)とした。なお、このフィルム厚みむらについてはn数5回で測定した。
(4) Film thickness fluctuation The thickness thickness unevenness and the width direction thickness unevenness were measured using an Anritsu Co., Ltd. film thickness tester “KG601A” and an electronic micrometer “K306C”. Regarding the thickness unevenness in the longitudinal direction, the thickness of a film sampled 30 mm wide and 10 m long was continuously measured. In the width direction, the thickness was continuously measured for a length of 1 m. The film thickness unevenness was obtained by dividing the difference between the maximum thickness and the minimum thickness within the measured range by the average thickness and multiplying by 100 (%). In addition, about this film thickness nonuniformity, it measured by n number 5 times.

(5)フィルムの長手方向厚み変動のフーリエ解析
上述の長手方向厚み変動測定時に、電子マイクロメータからの出力をKEYENCE「NR−1000」を用いて数値化処理し、コンピュータに取り込んだ。データの取り込みは、測定長10mにおいて1024点のサンプリングデータとなるように、サンプリングレイトおよび巻き取り速度を調整した。このように取り込んだ数値データをMicrosoft社のExcel2000を用いて定量的な厚みに変換し)、その厚み変動についてフーリエ変換(FFT)処理を施した。この時、厚み変化データを、厚みの絶対値に変換し、その平均値を厚み変化の中心値となるように変換したデータを用いて、解析に供した。この際、流れ方向の変数に、フイルムの長さ(m)を取ると、FFT処理により、波数(1/m)に対する強度分布が得られる。ここで、得られた実数部をan、虚数部をbnとすると、スペクトル強度Pwnは次式の通り表記することができる。
Pwn=2(an 2+bn 21/2/N
n:波数(m-1
N:1024(測定数)。
(5) Fourier analysis of longitudinal thickness variation of film At the time of measuring the longitudinal thickness variation described above, the output from the electronic micrometer was digitized using KEYENCE “NR-1000” and incorporated into a computer. The sampling rate and the winding speed were adjusted so that the data was sampled at 1024 points at a measurement length of 10 m. The numerical data taken in this way was converted into a quantitative thickness using Microsoft Excel 2000), and a Fourier transform (FFT) process was performed on the thickness variation. At this time, the thickness change data was converted into an absolute value of the thickness, and the average value was converted to the center value of the thickness change and used for analysis. At this time, if the length (m) of the film is taken as a variable in the flow direction, an intensity distribution with respect to the wave number (1 / m) can be obtained by FFT processing. Here, the obtained real part a n, when the imaginary part and b n, spectral intensity Pw n can be expressed as the following equation.
Pw n = 2 (a n 2 + b n 2) 1/2 / N
n: Wave number (m -1 )
N: 1024 (number of measurements).

(6)全光線透過率
日立製作所製 分光光度計(U−3410 Spectrophotomater)を用い、透過モードで400nm〜700nmの範囲の透過率を測定した。各波長(1nmごと)に対する透過率を加算し、測定点数(波長点数)で除して、400nm〜700nmの範囲の透過率平均値を算出し、全光線透過率(%)とした。なお、バンドパラメーターは2/servoとし、ゲインは3と設定し、187nm〜2600nmの範囲を120nm/min.の検出速度で測定した。
(6) Total light transmittance Using a spectrophotometer (U-3410 Spectrophotometer) manufactured by Hitachi, Ltd., transmittance in the range of 400 nm to 700 nm was measured in the transmission mode. The transmittance for each wavelength (every 1 nm) was added and divided by the number of measurement points (number of wavelength points) to calculate a transmittance average value in the range of 400 nm to 700 nm to obtain the total light transmittance (%). The band parameter was set to 2 / servo, the gain was set to 3, and the range from 187 nm to 2600 nm was set to 120 nm / min. Measured at a detection speed of.

比較例2
1.R反射体の製法例
2種類の熱可塑性樹脂として、熱可塑性樹脂Aと熱可塑性樹脂Bを準備した。実施例1においては、熱可塑性樹脂Aとして、固有粘度0.65のポリエチレンテレフタレート(PET)[東レ製F20S]を用いた。このPETの270℃における溶融粘度は、2600poiseであった。また熱可塑性樹脂Bとしてエチレングリコールに対しシクロヘキサンジメタノールを30mol%共重合したポリエチレンテレフタレート(CHDM共重合PET)[イーストマン製 PETG6763]と固有粘度0.65のポリエチレンテレフタレートを85:15の重量比で、二軸押出機にて混練しアロイ化した樹脂を用いた。この原料の270℃における溶融粘度は、4500poiseであった。これら熱可塑性樹脂AおよびBは、それぞれ乾燥した後、押出機に供給した。なお、樹脂温度は270℃であった。
( Comparative Example 2 )
1. Manufacturing method example of R reflector Thermoplastic resin A and thermoplastic resin B were prepared as two types of thermoplastic resins. In Example 1, polyethylene terephthalate (PET) [Toray F20S] having an intrinsic viscosity of 0.65 was used as the thermoplastic resin A. The melt viscosity of this PET at 270 ° C. was 2600 poise. Further, as a thermoplastic resin B, polyethylene terephthalate (CHDM copolymerized PET) obtained by copolymerizing 30 mol% of cyclohexanedimethanol with ethylene glycol (PETG6763 manufactured by Eastman) and polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity of 0.65 at a weight ratio of 85:15. A resin kneaded and alloyed with a twin-screw extruder was used. The melt viscosity at 270 ° C. of this raw material was 4500 poise. These thermoplastic resins A and B were each dried and then supplied to an extruder. The resin temperature was 270 ° C.

熱可塑性樹脂AおよびBは、それぞれ、押出機にて270℃の溶融状態とし、ギヤポンプおよびフィルタを介した後、図1のごとき201個の微細スリットを有するフィードブロックにて合流させ、熱可塑性樹脂Aが101層、熱可塑性樹脂Bが100層からなる厚み方向に交互に積層された構造とした。また、フィードブロックのスリット形状は、(熱可塑性樹脂非供給側のスリット面積)/(供給側のスリット面積)が45%であり、スリット長は100mmとした。なお、両表層部分は熱可塑性樹脂Aとなるようにした。各層の厚みの調整は、フィードブロック内の微細スリット(加工精度0.01mmにて形成)の間隙と各樹脂の吐出量により行い、延伸・熱処理後のフィルムにおいて熱可塑性樹脂A層が97nm、熱可塑性樹脂B層が102nmになるように設計した。ここで隣接するA層とB層の厚み比(A層厚み/B層厚み)が0.95としたに。このようにして得られた計201層からなる積層体を、Tダイに供給し、シート状に成形した後(ドラフト比10)、テープ状の電極を用いて静電印加(直流電圧8kV)にて表面温度25℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化した。   Thermoplastic resins A and B were each melted at 270 ° C. by an extruder, passed through a gear pump and a filter, and then joined by a feed block having 201 fine slits as shown in FIG. A structure in which 101 layers of A and 100 layers of thermoplastic resin B are alternately stacked in the thickness direction was used. The slit shape of the feed block was 45% (slit area on the thermoplastic resin non-supply side) / (slit area on the supply side), and the slit length was 100 mm. In addition, both surface layer parts were made to become the thermoplastic resin A. The thickness of each layer is adjusted by the gap between fine slits (formed at a processing accuracy of 0.01 mm) in the feed block and the discharge amount of each resin. The thermoplastic resin A layer has a thickness of 97 nm in the stretched and heat-treated film. The plastic resin B layer was designed to be 102 nm. Here, the thickness ratio of the adjacent A layer and B layer (A layer thickness / B layer thickness) was set to 0.95. The laminate composed of a total of 201 layers thus obtained was supplied to a T-die and formed into a sheet shape (draft ratio 10), and then applied with static electricity (DC voltage 8 kV) using a tape-like electrode. And rapidly solidified on a casting drum kept at a surface temperature of 25 ° C.

得られたキャストフィルムを、90℃に設定したロール群で加熱し、長手方向に3.4倍延伸後、この一軸延伸フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、基材フィルムの濡れ張力を55mN/mとし、その処理面に(ガラス転移温度が18℃のポリエステル樹脂)/(ガラス転移温度が82℃のポリエステル樹脂)/平均粒径100nmのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布し、透明・易滑・易接着層を形成した。   The obtained cast film was heated with a roll group set at 90 ° C. and stretched 3.4 times in the longitudinal direction, and then both surfaces of this uniaxially stretched film were subjected to corona discharge treatment in the air, and the wetting tension of the base film 55 mN / m, and the treated surface is coated with a laminated film coating solution composed of (polyester resin with a glass transition temperature of 18 ° C.) / (Polyester resin with a glass transition temperature of 82 ° C.) / Silica particles with an average particle size of 100 nm. Then, a transparent, easy-slip, and easy-adhesion layer was formed.

この一軸延伸フィルムをテンターに導き、100℃の熱風で予熱後、幅方向に3.7倍延伸した。延伸したフィルムは、そのまま、テンター内で230℃の熱風にて熱処理を行い、続いて同温度にて幅方向に5%の弛緩処理を施し、その後、室温まで徐冷後、巻き取った。また、巻き取り前に幅方向走査型のβ線厚さ計と、幅方向10点の反射特性をインラインで計測する瞬間分光器を設置し、それらにより計測して得られた厚み分布データと反射率分布のデータをもとに、ダイリップ間隙調整にフィードバックをかけた。得られたフィルムの厚みは20μmであり、2.25m2のスクリーン用に断裁した。得られた結果を表1に示す。 This uniaxially stretched film was guided to a tenter, preheated with hot air at 100 ° C., and then stretched 3.7 times in the width direction. The stretched film was directly heat-treated with hot air at 230 ° C. in a tenter, subsequently subjected to a relaxation treatment of 5% in the width direction at the same temperature, and then gradually cooled to room temperature and wound up. In addition, a width direction scanning β-ray thickness meter and an instantaneous spectrometer that measures the reflection characteristics at 10 points in the width direction in-line are installed before winding, and the thickness distribution data and reflection obtained by measuring them are measured. Based on the data of the rate distribution, feedback was applied to the die lip gap adjustment. The resulting film had a thickness of 20 μm and was cut for a 2.25 m 2 screen. The obtained results are shown in Table 1.

2.G反射体の製法例
比較例2において、製膜速度を調整して、フィルム厚みを16.5μmとした以外は同様の装置・条件にて製膜した。また、得られたフィルムは、2.25m2のスクリーン用に断裁した。得られた結果を表1に示す。
2. Example of manufacturing G reflector
In Comparative Example 2 , a film was formed under the same apparatus and conditions except that the film forming speed was adjusted to set the film thickness to 16.5 μm. Further, the obtained film was cut for a 2.25 m 2 screen. The obtained results are shown in Table 1.

3.B反射体の製法例
比較例2において、製膜速度を調整して、フィルム厚みを14μmとした以外は同様の装置・条件にて製膜した。また、得られたフィルムは、2.25m2のスクリーン用に断裁した。得られた結果を表1に示す。
3. Example of manufacturing B reflector
In Comparative Example 2 , a film was formed under the same apparatus and conditions except that the film forming speed was adjusted so that the film thickness was 14 μm. Further, the obtained film was cut for a 2.25 m 2 screen. The obtained results are shown in Table 1.

4.スクリーンの製法例1
得られたB反射体、G反射体、R反射体と、厚さ188μmの黒色二軸延伸PETフィルムである“ルミラー”X30とをアクリル系粘着材にて貼りあわせした。なお、投影面側からB反射体、G反射体、R反射体、X30の順になるように貼りあわせした。さらに、B反射体の表面(投影面側)に、拡散体となる19μmのマットフィルム “ルミラー”X42をアクリル系粘着材にて貼りあわせした。さらに、補強のため、織布に貼り合わせし、2.25m2の反射型スクリーンとした。得られたスクリーンは、明光下でもコントラストと色純度が高いものであり、スクリーン内に色むらはないものであった。また繰り返し巻き取り収納を行っても、反射体の破損による欠点や輝点は発生しなかった。
4). Screen production example 1
The obtained B reflector, G reflector, R reflector and “Lumilar” X30, which is a black biaxially stretched PET film having a thickness of 188 μm, were bonded together with an acrylic adhesive. In addition, it bonded together so that it might become in order of B reflector, G reflector, R reflector, and X30 from the projection surface side. Further, a 19 μm mat film “Lumirror” X42 as a diffuser was bonded to the surface (projection surface side) of the B reflector with an acrylic adhesive. Furthermore, for reinforcement, it was bonded to a woven fabric to obtain a 2.25 m 2 reflective screen. The obtained screen had high contrast and color purity even under bright light, and there was no color unevenness in the screen. Moreover, even if it wound up and stored repeatedly, neither a defect nor a bright spot due to breakage of the reflector occurred.

(実施例
1.BGR反射体
投影面側からA層68nm、B層72nmで交互に201層積層(B反射部)し、次にA層80nm、B層84nmで交互に201層積層(G反射部)し、さらにA層97nm、B層102nmで交互に201積層(R反射部)できるように、図4のごとき603層のフィードブロックを用いた以外は、比較例2と同様の条件・装置にて製膜した。但し、微細スリットの形状は、(熱可塑性樹脂非供給側のスリット面積)/(供給側のスリット面積)が40%であり、スリット長は160mmとし、フィードブロック内圧力損失を3MPaになるようにスリット間隙と吐出量を設計した。また、ドラフト比は5であった。得られた一体化されたBGR反射体について、結果を表1に示す。BGR反射体の厚みは50.5μmであり、2.25m2のスクリーン用に断裁した。
(Example 1 )
1. From the BGR reflector projection surface side, 201 layers are alternately laminated (B reflection portion) with 68 nm of A layer and 72 nm of B layer (B reflection portion), and then 201 layers are alternately laminated (G reflection portion) with 80 nm of A layer and 84 nm of B layer. A film was formed under the same conditions and apparatus as in Comparative Example 2 except that a 603-layer feed block as shown in FIG. 4 was used so that 201 layers (R reflection portion) could alternately be formed with 97 nm A layer and 102 nm B layer. . However, the shape of the fine slit is (slot area on the non-feeding side of the thermoplastic resin) / (slit area on the supply side) is 40%, the slit length is 160 mm, and the pressure loss in the feed block is 3 MPa. The slit gap and discharge rate were designed. The draft ratio was 5. The results are shown in Table 1 for the obtained integrated BGR reflector. The thickness of the BGR reflector was 50.5 μm and was cut for a 2.25 m 2 screen.

2.スクリーンの製法例2
得られたBGR反射体と、厚さ188μmの黒色二軸延伸PETフィルムである“ルミラー”X30とをアクリル系粘着材にて貼りあわせした。なお、投影面側がB反射層となるようにX30と貼りあわせした。さらに、B反射層の表面(投影面側)に、拡散体となる19μmのマットフィルム “ルミラー”X42をアクリル系粘着材にて貼りあわせした。さらに、補強のため、織布に貼り合わせし、2.25m2の反射型スクリーンとした。この場合、貼りあわせ回数が減るため、貼りあわせ時の空気巻き込みによる欠点や平面性不良が起きにくいとともに、粘着層による散乱が抑えられ、実施例1より高精細となった。得られたスクリーンは、明光下でもコントラストと色純度が高いものであり、スクリーン内に色むらはないものであった。また繰り返し巻き取り収納を行っても、反射体の破損による欠点や輝点は発生しなかった。
2. Screen production example 2
The obtained BGR reflector and “Lumilar” X30, which is a black biaxially stretched PET film having a thickness of 188 μm, were bonded together with an acrylic adhesive. In addition, it bonded together with X30 so that the projection surface side might become a B reflection layer. Further, a 19 μm mat film “Lumirror” X42 serving as a diffuser was bonded to the surface (projection surface side) of the B reflection layer with an acrylic adhesive. Furthermore, for reinforcement, it was bonded to a woven fabric to obtain a 2.25 m 2 reflective screen. In this case, since the number of times of bonding was reduced, defects due to air entrainment during bonding and poor flatness were less likely to occur, and scattering by the adhesive layer was suppressed, resulting in higher definition than in Example 1. The obtained screen had high contrast and color purity even under bright light, and there was no color unevenness in the screen. Moreover, even if it wound up and stored repeatedly, neither a defect nor a bright spot due to breakage of the reflector occurred.

比較例3
1.R反射体、G反射体、B反射体の製法例
比較例2において、(非供給側のスリット面積)/(供給側のスリット面積)が60%、スリット長80mmとし、フィードブロック内圧力損失は0.9MPaとした以外は
比較例2と同様の装置・条件とした。得られた結果を表1に示す。
( Comparative Example 3 )
1. Example of manufacturing method of R reflector, G reflector, B reflector In comparative example 2, (non-supply side slit area) / (supply side slit area) is 60%, slit length is 80 mm, and the pressure loss in the feed block is The apparatus and conditions were the same as in Comparative Example 2 except that the pressure was 0.9 MPa. The obtained results are shown in Table 1.

2.スクリーンの製法例3
比較例3にて得られたR反射体、G反射体、B反射体を用いて、比較例2と同様にスクリーンを作成した。得られたスクリーンは、明光下でのコントラストと色純度が高いものであり、スクリーン端部にわずかに色むらが認められたが問題ない範囲であった。また、繰り返し巻き取り収納を行っても、反射体の破損による欠点や輝点は発生しなかった。
2. Screen production example 3
A screen was prepared in the same manner as in Comparative Example 2 using the R reflector, G reflector, and B reflector obtained in Comparative Example 3 . The obtained screen had high contrast under bright light and high color purity, and although slight color unevenness was observed at the edge of the screen, there was no problem. Moreover, even if it wound up and stored repeatedly, neither the fault nor the bright spot by damage to a reflector generate | occur | produced.

比較例4
1.R反射体、G反射体、B反射体の製造例
比較例2において、ドラフト比を19とするとともに、瞬間分光器による反射率分布データのフィードバックを行わなかった。得られた結果を表1に示す。
( Comparative Example 4 )
1. Production example of R reflector, G reflector, B reflector
In Comparative Example 2 , the draft ratio was set to 19, and the reflectance distribution data was not fed back by the instantaneous spectrometer. The obtained results are shown in Table 1.

2.スクリーンの製造例4
比較例4にて得られたR反射体、G反射体、B反射体を用いて、比較例2と同様にスクリーンを作成した。反射体の厚みむらが幾分大きいため、スクリーン貼りあわせ時に、比較例2に比較して空気を巻き込んで欠点が発生しやすい傾向となり、ハンドリング性が少し悪化した。一方、わずかに周期性のある色むらも認められたが、明光下でのコントラストと色純度が高く、繰り返し巻き取り収納を行っても、反射体の破損による欠点や輝点は発生しなかった。
2. Screen production example 4
A screen was prepared in the same manner as in Comparative Example 2 using the R reflector, G reflector, and B reflector obtained in Comparative Example 4 . Since the thickness unevenness of the reflector is somewhat large, air tends to be easily generated when the screen is pasted, as compared with Comparative Example 2 , and the handling property is slightly deteriorated. On the other hand, color irregularities with a slight periodicity were also observed, but the contrast and color purity under bright light were high, and no defects or bright spots due to damage to the reflector occurred even after repeated winding and storage. .

(比較例1)
1.BGR反射体−吸収体の製造例
厚み250μmの黒色二軸延伸PETフィルムである“ルミラー”X30の表面に、以下の薄膜をスパッタにて形成した。
高屈折率層 :ZnS (屈折率2.4 厚み611nm 層数4層)
低屈折率層 :MgF2 (屈折率1.4 厚み1047nm 層数3層)
2.スクリーンの製造例5
比較例1にて作成したBGR反射体−吸収体に、拡散体となる19μmのマットフィルム “ルミラー”X42をアクリル系粘着材にて貼りあわせした。さらに、補強のため、織布に貼り合わせし、2.25m2の反射型スクリーンとした。得られたスクリーンは、明光下でもコントラストと色純度が高いものであり、スクリーン内に色むらはないものであった。しかしながら、繰り返し巻き取り収納を行うと、反射体の破損により、欠点や輝点が多く発生し、画質が徐々に低下した。
(Comparative Example 1)
1. Production Example of BGR Reflector-Absorber The following thin films were formed by sputtering on the surface of “Lumirror” X30, which is a black biaxially stretched PET film having a thickness of 250 μm.
High refractive index layer: ZnS (refractive index 2.4, thickness 611 nm, 4 layers)
Low refractive index layer: MgF 2 (refractive index 1.4, thickness 1047 nm, 3 layers)
2. Screen production example 5
A 19 μm mat film “Lumirror” X42 serving as a diffuser was bonded to the BGR reflector-absorber prepared in Comparative Example 1 with an acrylic adhesive. Furthermore, for reinforcement, it was bonded to a woven fabric to obtain a 2.25 m 2 reflective screen. The obtained screen had high contrast and color purity even under bright light, and there was no color unevenness in the screen. However, repeated winding and storage caused many defects and bright spots due to breakage of the reflector, and the image quality gradually deteriorated.

Figure 0004691910
Figure 0004691910

Figure 0004691910
Figure 0004691910

本発明は、スクリーン用反射体およびスクリーンに用いられる。更に詳しくは、光源からの光を受けることにより画像を表示するスクリーンおよびスクリーン用反射体に関するものに好適に用いられる。   The present invention is used for a screen reflector and a screen. More specifically, the present invention is suitably used for a screen that displays an image by receiving light from a light source and a screen reflector.

フィードブロックをY方向から見た平面図である。It is the top view which looked at the feed block from the Y direction. フィードブロックの3次元斜視図である。It is a three-dimensional perspective view of a feed block. 微細スリット部をY軸にそって反対側から見た平面図と拡大3次元斜視図である。It is the top view and enlarged 3D perspective view which looked at the fine slit part from the opposite side along the Y-axis. フィードブロックの3次元斜視図である。It is a three-dimensional perspective view of a feed block. 合流部のY方向およびZ方向からみた平面図である。It is the top view seen from the Y direction and Z direction of a confluence | merging part.

符号の説明Explanation of symbols

1 側板
2 熱可塑性樹脂A 供給部
3 スリット部
3a、3b スリット
4 熱可塑性樹脂B 供給部
5 側板
6 スリットの流体供給面側
7 スリットの流体非供給面側
8 側板
9 熱可塑性樹脂A 供給部
10 スリット部
11 熱可塑性樹脂B 供給部
12 スリット部
13 熱可塑性樹脂A 供給部
14 スリット部
15 熱可塑性樹脂B 供給部
16 側板
17 合流装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Side plate 2 Thermoplastic resin A supply part 3 Slit part 3a, 3b Slit 4 Thermoplastic resin B Supply part 5 Side plate 6 Fluid supply surface side of a slit 7 Fluid non-supply surface side of a slit 8 Side plate 9 Thermoplastic resin A supply part 10 Slit part 11 Thermoplastic resin B supply part 12 Slit part 13 Thermoplastic resin A supply part 14 Slit part 15 Thermoplastic resin B supply part 16 Side plate 17 Junction device

Claims (8)

側板、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、スリット部、熱可塑性樹脂A供給部、スリット部、熱可塑性樹脂B供給部、側板がこの順で具備して構成され、前記スリット部はそれぞれ複数個のスリットを有しており、各スリット部は隣接した熱可塑性樹脂A供給部から熱可塑性樹脂Aが、隣接した熱可塑性樹脂供給部Bから熱可塑性樹脂Bが該スリット部の複数個のスリットに交互に供給されるように構成されており、各スリット部のスリットの形状が(非供給面側のスリット面積)/(供給面側のスリット面積)≦50%であるフィードブロックを用いて、ドラフト比(リップ間隙/キャスティングフィルム厚み)を15以下として得られた、ポリエチレンテレフタレート(熱可塑性樹脂A)からなる層とシクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエステル(熱可塑性樹脂B)からなる層を交互にそれぞれ25層以上積層し積層数が合わせて50以上である、RGBに相当する帯域を反射するポリエステルフィルムからなり、RGBに相当する帯域のいずれかにおいて、最大反射率が60%以上であり、かつ長手方向および/または幅方向の厚みむらが5%以下であることを特徴とするスクリーン用反射体。 A side plate, a thermoplastic resin A supply part, a slit part, a thermoplastic resin B supply part, a slit part, a thermoplastic resin A supply part, a slit part, a thermoplastic resin B supply part, and a side plate are provided in this order. Each of the slit portions has a plurality of slits, and each slit portion has the thermoplastic resin A from the adjacent thermoplastic resin A supply portion, and the thermoplastic resin B from the adjacent thermoplastic resin supply portion B has the slit. The slit shape of each slit portion is (slit area on the non-supply surface side) / (slit area on the supply surface side) ≦ 50%. that by using a full Idoburokku draft ratio (lip gap / casting film thickness) was obtained as 15 or less, the layer and Shikurohe consisting port triethylene terephthalate (thermoplastic resin a) Sanji is methanol copolymerized polyester (thermoplastic resin B) respectively stacked 25 layers or more layers alternately made of and number of layers to fit 50 or more, a polyester film that reflects a bandwidth corresponding to RGB, the RGB A reflector for a screen, wherein the maximum reflectance is 60% or more and the thickness unevenness in the longitudinal direction and / or the width direction is 5% or less in any of the corresponding bands. 反射帯域が、最大反射率を与える波長に対して非対称であり、低波長側にテーリングしていることを特徴とする請求項1に記載のスクリーン用反射体。 2. The screen reflector according to claim 1, wherein the reflection band is asymmetric with respect to a wavelength giving the maximum reflectance, and is tailed on a low wavelength side. 熱可塑性樹脂フィルムの積層数が150以上であり、実質的に粘着層および接着層を含まず、RGBに相当する各帯域において最大反射率が60%以上であることを特徴とする請求項1または2に記載のスクリーン用反射体。 The number of laminated thermoplastic resin films is 150 or more, substantially does not include an adhesive layer and an adhesive layer, and has a maximum reflectance of 60% or more in each band corresponding to RGB. 2. A reflector for a screen according to 2. 400nm以上700nm未満の全光線透過率が50%以上である請求項1〜3のいずれかに記載のスクリーン用反射体。 The reflector for a screen according to any one of claims 1 to 3, wherein the total light transmittance from 400 nm to less than 700 nm is 50% or more. 少なくとも請求項1〜4のいずれかに記載の反射体と吸収体を含むスクリーン。 The screen containing the reflector and absorber in any one of Claims 1-4 at least. 拡散体および/またはレンズ体を含んでなる請求項5に記載のスクリーン。 The screen according to claim 5, comprising a diffuser and / or a lens body. 偏光層を含んでなる請求項5または6に記載のスクリーン。 The screen according to claim 5 or 6, comprising a polarizing layer. 吸収体の厚みが100μm〜250μmである請求項5〜7のいずれかに記載のスクリーン。 The screen according to claim 5, wherein the absorber has a thickness of 100 μm to 250 μm.
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