JP4670529B2

JP4670529B2 - Compressor

Info

Publication number: JP4670529B2
Application number: JP2005221992A
Authority: JP
Inventors: 諭石川; 和貴堀
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 2005-07-29
Filing date: 2005-07-29
Publication date: 2011-04-13
Anticipated expiration: 2025-07-29
Also published as: JP2007040107A

Description

本発明は、密閉ケーシング内に圧縮機構が収納された圧縮機に関し、特に、ケーシング内が圧縮機の吐出圧力になる高圧ドーム形の圧縮機に設けられる消音機構の構造に関するものである。 The present invention relates to a compressor in which a compression mechanism is housed in a hermetic casing, and more particularly to the structure of a silencer mechanism provided in a high-pressure dome-shaped compressor in which the inside of the casing becomes the discharge pressure of the compressor.

従来より、この種の圧縮機として、密閉型のケーシング内に圧縮機構と電動機とが設けられ、ケーシングに固定された吸入管が圧縮機構の吸入口に連通するとともに、圧縮機構から吐出された高圧ガスがケーシング内に充満した後、該ケーシングに設けられた吐出管から外部へ吐出されるものがある（例えば、特許文献１参照）。 Conventionally, as this type of compressor, a compression mechanism and an electric motor are provided in a hermetic casing, and a suction pipe fixed to the casing communicates with a suction port of the compression mechanism, and a high pressure discharged from the compression mechanism. Some gas is discharged to the outside from a discharge pipe provided in the casing after the gas is filled in the casing (see, for example, Patent Document 1).

この特許文献１の圧縮機では、ケーシングは、縦長円筒状の胴部と、胴部の上端に固定された上部鏡板と、胴部の下端に固定された下部鏡板とから構成された密閉容器により構成されている。電動機はステータとロータとから構成され、ステータがケーシングの上下方向の中間位置において該ケーシングに固定されている。圧縮機構は上記電動機の下方の空間側でケーシングに固定され、駆動軸を介して電動機のロータと連結されている。そして、ケーシングの胴部には上記圧縮機構に接続される吸入管が設けられる一方、上部鏡板には電動機の上方の空間に開口した吐出管が設けられている。 In the compressor of Patent Document 1, the casing is formed of a sealed container including a vertically long cylindrical barrel, an upper end plate fixed to the upper end of the barrel portion, and a lower end plate fixed to the lower end of the barrel portion. It is configured. The electric motor includes a stator and a rotor, and the stator is fixed to the casing at an intermediate position in the vertical direction of the casing. The compression mechanism is fixed to the casing on the space side below the motor, and is connected to the rotor of the motor via a drive shaft. The casing body is provided with a suction pipe connected to the compression mechanism, while the upper end plate is provided with a discharge pipe that opens in a space above the motor.

圧縮機構は、円筒状のシリンダと、シリンダの上端面に固定される上側軸受部材（フロントヘッド）と、シリンダの下端面に固定される下側軸受部材（リヤヘッド）と、これらのシリンダ、フロントヘッド、及びリヤヘッドにより区画されるシリンダ室内に偏心回転可能に配置された回転ピストンとを有し、回転ピストンが駆動軸に連結されている。 The compression mechanism includes a cylindrical cylinder, an upper bearing member (front head) fixed to the upper end surface of the cylinder, a lower bearing member (rear head) fixed to the lower end surface of the cylinder, these cylinders, and the front head , And a rotating piston disposed in a cylinder chamber defined by the rear head so as to be able to rotate eccentrically, and the rotating piston is coupled to the drive shaft.

フロントヘッドには、圧縮機構から上向きに高圧ガスを吐出する吐出口が形成されている。また、圧縮機構には、この吐出口を覆って吐出ガスの膨張空間を形成する吐出カバー（マフラ）が設けられている。 The front head is formed with a discharge port for discharging high-pressure gas upward from the compression mechanism. The compression mechanism is provided with a discharge cover (muffler) that covers the discharge port and forms an expansion space for the discharge gas.

上記特許文献１の圧縮機では、膨張空間の容積を拡げるため、吐出カバー内の空間に連通するようにシリンダの外周縁部に円弧状の空間を形成している。そして、圧縮機構から吐出カバー内の空間に吐出された吐出ガスをシリンダの円弧状空間に一端から導入し、吐出ガスがこの円弧状空間を流れた後、該円弧状空間の他端からケーシング内に流出するようにしている。こうすることで、膨張空間の容積を拡げ、消音効果の向上を図っている。
特開平８−３３４０９５号公報 In the compressor of Patent Document 1, an arc-shaped space is formed in the outer peripheral edge portion of the cylinder so as to communicate with the space in the discharge cover in order to expand the volume of the expansion space. Then, the discharge gas discharged from the compression mechanism into the space in the discharge cover is introduced into the arcuate space of the cylinder from one end, and after the discharge gas flows through the arcuate space, the other end of the arcuate space is inserted into the casing. To be leaked. By doing so, the volume of the expansion space is expanded to improve the silencing effect.
JP-A-8-334095

しかし、上記の従来の圧縮機では、圧縮機構の吐出口から上向きに吹き出された吐出ガスを吐出カバーで反射させてシリンダの円弧状空間に導入するようにしているため、吐出ガスの圧力波が屈曲し、膨張型消音機構として十分に機能しない。 However, in the above conventional compressor, the discharge gas blown upward from the discharge port of the compression mechanism is reflected by the discharge cover and introduced into the arcuate space of the cylinder. It bends and does not function sufficiently as an inflatable silencer.

また、上記円弧状空間はシリンダの半周から２／３周程度の長さにしか形成することができず、十分な経路長が得られないため、特に低周波数の脈動騒音を低減する効果が低い問題もあった。 In addition, the arc-shaped space can be formed only to a length of about 2/3 of a half circumference of the cylinder, and a sufficient path length cannot be obtained. Therefore, the effect of reducing low-frequency pulsation noise is particularly low. There was also a problem.

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、高圧ドーム形の圧縮機で用いられる膨張型の消音機構において、吐出ガスの流出経路での該吐出ガスの屈曲を防止することにより膨張型消音機構としての機能の低下を防止するとともに、吐出ガスの流出経路を十分な長さにすることにより低周波の脈動騒音を低減できるようにすることである。 The present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to prevent bending of the discharge gas in the discharge gas outflow path in an expansion-type silencing mechanism used in a high-pressure dome-type compressor. Accordingly, it is possible to prevent the function of the expansion type silencing mechanism from being lowered and to reduce the low-frequency pulsation noise by making the discharge gas outflow path sufficiently long.

第１の発明は、ガスを圧縮して吐出する圧縮機構（20）と、該圧縮機構（20）を収納するケーシング（10）と、圧縮機構（20）の吸入側に連通する吸入管（14）と、該ケーシング（10）内の空間に開口するようにケーシング（10）に設けられた吐出管（15）と、圧縮機構（20）に設けられた吐出口（29）を覆って吐出ガスの膨張空間（42）を形成するとともに該膨張空間（42）からケーシング（10）内への吐出ガス出口（46）が形成された吐出カバー（43）を有する消音機構（47）とを備えた圧縮機を前提としている。 The first invention is a compression mechanism (20) that compresses and discharges gas, a casing (10) that houses the compression mechanism (20), and a suction pipe (14) that communicates with the suction side of the compression mechanism (20). ), A discharge pipe (15) provided in the casing (10) so as to open into a space in the casing (10), and a discharge port (29) provided in the compression mechanism (20) And a silencing mechanism (47) having a discharge cover (43) in which a discharge gas outlet (46) from the expansion space (42) into the casing (10) is formed. A compressor is assumed.

そして、この圧縮機は、上記膨張空間（42）が、吐出口（29）と吐出ガス出口（46）とを通る１周以上の渦巻き状経路に沿って形成されている。 In this compressor, the expansion space (42) is formed along one or more spiral paths passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46) .

この第１の発明では、圧縮機構（20）の吐出口（29）から吐出カバー（43）内に吐出された吐出ガスは、該吐出カバー（43）に形成された渦巻き状の膨張空間（42）を通って流れ、該吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）からケーシング（10）内に吐出される。膨張空間（42）を１周以上の渦巻き状経路に沿って形成しているため、膨張空間（42）の経路長を従来の消音機構（47）における膨張空間（42）の経路長よりも長くすることができる。 In the first invention, the discharge gas discharged from the discharge port (29) of the compression mechanism (20) into the discharge cover (43) is a spiral expansion space (42) formed in the discharge cover (43). ) And is discharged into the casing (10) from the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43). Since the expansion space (42) is formed along one or more spiral paths, the path length of the expansion space (42) is longer than the path length of the expansion space (42) in the conventional silencing mechanism (47). can do.

ここで、消音機構（47）における音響減衰量のピーク周波数は、膨張空間（42）の経路長の４倍に反比例する特性を有している。そのため、経路長を長くすれば、音響減衰量のピーク周波数を低くすることができる。つまり、吐出ガスの圧力波の低周波成分を消音機構（47）で吸収することができる。 Here, the peak frequency of the sound attenuation amount in the silencer mechanism (47) has a characteristic that is inversely proportional to four times the path length of the expansion space (42). Therefore, if the path length is increased, the peak frequency of the acoustic attenuation can be lowered. That is, the low frequency component of the pressure wave of the discharge gas can be absorbed by the silencer mechanism (47).

また、第１の発明は、渦巻き状に形成された膨張空間（42）の経路長を変化させる経路長可変機構（50）を備えている。The first invention further includes a path length variable mechanism (50) for changing the path length of the expansion space (42) formed in a spiral shape.

この第１の発明では、経路長可変機構（50）により膨張空間（42）の経路長を変化させることができる。膨張空間（42）の経路長を変化させると、音響減衰量のピーク周波数を変化させることが可能となる。In the first invention, the path length of the expansion space (42) can be changed by the path length variable mechanism (50). When the path length of the expansion space (42) is changed, the peak frequency of the acoustic attenuation amount can be changed.

第２の発明は、第１の発明において、経路長可変機構（50）が圧縮機構（20）の回転速度に応じて膨張空間（42）の経路長を変更させるように構成されていることを特徴としている。According to a second aspect, in the first aspect, the variable path length mechanism (50) is configured to change the path length of the expansion space (42) according to the rotational speed of the compression mechanism (20). It is a feature.

この第２の発明では、圧縮機が可変回転速度形（可変容量形）である場合に、圧縮機構（20）の回転速度に応じて経路長を変更することができる。ここで、圧縮機の吐出ガスの脈動騒音は、圧縮機の回転周波数のほぼ整数倍の周波数成分が大半を占める。そこで、経路長可変機構（50）を用いて膨張空間（42）の経路長を変化させるようにすると、音響減衰量のピーク周波数を圧縮機の回転周波数のほぼ整数倍の値（その圧縮機で最も問題になる脈動騒音の周波数）に合わせることができる。In the second aspect of the invention, when the compressor is of a variable rotational speed type (variable capacity type), the path length can be changed according to the rotational speed of the compression mechanism (20). Here, most of the pulsating noise of the discharge gas of the compressor occupies a frequency component that is almost an integral multiple of the rotational frequency of the compressor. Therefore, if the path length of the expansion space (42) is changed using the path length variable mechanism (50), the peak frequency of the sound attenuation amount is a value that is approximately an integer multiple of the rotational frequency of the compressor (with the compressor). The frequency of pulsating noise, which is the most problematic, can be adjusted.

第３の発明は、第１または第２の発明のいずれか１つにおいて、圧縮機構（20）が、駆動軸（33）と、円筒状のシリンダ（21）と、該シリンダ（21）の一方の端面に固定されて駆動軸（33）が貫通するフロントヘッド（22）と、該シリンダ（21）の他方の端面に固定されて駆動軸（33）が貫通するリヤヘッド（23）と、シリンダ（21）とフロントヘッド（22）とリヤヘッド（23）とにより区画されるシリンダ室（25）に位置して駆動軸（33）に連結され、シリンダ室（25）内で偏心回転をするピストン（24）とを有し、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方と吐出カバー（43）との間に、圧縮機構（20）の吐出口（29）と吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）とに連通する渦巻き状の溝（42）が形成されて膨張空間（42）が構成されていることを特徴としている。According to a third invention, in any one of the first and second inventions, the compression mechanism (20) includes a drive shaft (33), a cylindrical cylinder (21), and one of the cylinders (21). A front head (22) through which the drive shaft (33) passes, fixed to the end surface of the cylinder, a rear head (23) fixed to the other end surface of the cylinder (21) and through which the drive shaft (33) passes, 21), a piston (24) which is located in a cylinder chamber (25) defined by a front head (22) and a rear head (23) and which is connected to a drive shaft (33) and rotates eccentrically in the cylinder chamber (25). Between the discharge cover (43) and one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge gas outlet of the discharge cover (43). A spiral groove (42) communicating with (46) is formed to form an expansion space (42) It is characterized.

この第３の発明では、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方と吐出カバー（43）との間の渦巻き状の溝（42）により膨張空間（42）が形成され、圧縮機構（20）の吐出口（29）から膨張空間（42）に吐出された吐出ガスがこの膨張空間（42）を通って吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）から圧縮機のケーシング（10）内に吐出される。In the third invention, the expansion space (42) is formed by the spiral groove (42) between one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43), and the compression mechanism (20 ) Discharge gas discharged from the discharge port (29) into the expansion space (42) passes through the expansion space (42) from the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) into the compressor casing (10). Discharged.

第４の発明は、ガスを圧縮して吐出する圧縮機構（20）と、該圧縮機構（20）を収納するケーシング（10）と、圧縮機構（20）の吸入側に連通する吸入管（14）と、該ケーシング（10）内の空間に開口するようにケーシング（10）に設けられた吐出管（15）と、圧縮機構（20）に設けられた吐出口（29）を覆って吐出ガスの膨張空間（42）を形成するとともに該膨張空間（42）からケーシング（10）内への吐出ガス出口（46）が形成された吐出カバー（43）を有する消音機構（47）とを備えた圧縮機を前提としている。According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a compression mechanism (20) for compressing and discharging a gas, a casing (10) for housing the compression mechanism (20), and a suction pipe (14) communicating with the suction side of the compression mechanism (20). ), A discharge pipe (15) provided in the casing (10) so as to open into a space in the casing (10), and a discharge port (29) provided in the compression mechanism (20) And a silencing mechanism (47) having a discharge cover (43) in which a discharge gas outlet (46) from the expansion space (42) into the casing (10) is formed. A compressor is assumed.

そして、この圧縮機は、上記膨張空間（42）が、吐出口（29）と吐出ガス出口（46）とを通る１周以上の渦巻き状経路に沿って形成され、圧縮機構（20）が、駆動軸（33）と、円筒状のシリンダ（21）と、該シリンダ（21）の一方の端面に固定されて駆動軸（33）が貫通するフロントヘッド（22）と、該シリンダ（21）の他方の端面に固定されて駆動軸（33）が貫通するリヤヘッド（23）と、シリンダ（21）とフロントヘッド（22）とリヤヘッド（23）とにより区画されるシリンダ室（25）に位置して駆動軸（33）に連結され、シリンダ室（25）内で偏心回転をするピストン（24）とを有し、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方と吐出カバー（43）との間に、圧縮機構（20）の吐出口（29）に連通する第１の渦巻き状の溝（42a）が形成され、該フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方とシリンダ（21）との間に、吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）に連通する第２の渦巻き状の溝（42b）が形成され、第１の渦巻き状の溝（42a）と第２の渦巻き状の溝（42b）とが連通して膨張空間（42）を構成していることを特徴としている。 In the compressor, the expansion space (42) is formed along one or more spiral paths passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46), and the compression mechanism (20) A drive shaft (33), a cylindrical cylinder (21), a front head (22) fixed to one end face of the cylinder (21) and through which the drive shaft (33) passes, and the cylinder (21) Located in the cylinder chamber (25) defined by the rear head (23) fixed to the other end face and through which the drive shaft (33) passes, and the cylinder (21), the front head (22), and the rear head (23) The piston (24) is connected to the drive shaft (33) and rotates eccentrically in the cylinder chamber (25). Between the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43) A first spiral groove (42a) communicating with the discharge port (29) of the compression mechanism (20) is formed, A second spiral groove (42b) communicating with the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) is formed between one of the front head (22) and the rear head (23) and the cylinder (21), The first spiral groove (42a) and the second spiral groove (42b) communicate with each other to form an expansion space (42).

この第４の発明では、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方と吐出カバー（43）との間の第１の渦巻き状の溝（42a）と、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方とシリンダ（21）との間の第２の渦巻き状の溝（42b）とにより膨張空間（42）が形成され、圧縮機構（20）の吐出口（29）から膨張空間（42）に吐出された吐出ガスがこの膨張空間（42）を通って吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）から圧縮機のケーシング（10）内に吐出される。In the fourth aspect of the invention, the first spiral groove (42a) between one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43), the front head (22) and the rear head (23 ) And the second spiral groove (42b) between the cylinder (21) and an expansion space (42) are formed from the discharge port (29) of the compression mechanism (20) to the expansion space (42). The discharge gas discharged in the flow passes through the expansion space (42) and is discharged from the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) into the casing (10) of the compressor.

第５の発明は、第１から第４の発明のいずれか１つにおいて、圧縮機構（20）の吐出口（29）が膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に形成されていることを特徴としている。According to a fifth invention, in any one of the first to fourth inventions, the discharge port (29) of the compression mechanism (20) is formed at a position in the middle of the spiral path in the expansion space (42). It is characterized by that.

また、第６の発明は、第１から第５の発明のいずれか１つにおいて、吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）が膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に形成されていることを特徴としている。In addition, according to a sixth aspect, in any one of the first to fifth aspects, the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) is formed at a position in the middle of the spiral path in the expansion space (42). It is characterized by being.

これらの第２，第３の発明では、圧縮機構（20）の吐出口（29）及び吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）を膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に形成しているので、膨張空間（42）の端面での圧力波の反射が起こり、定在波が発生する。In these second and third inventions, the discharge port (29) of the compression mechanism (20) and the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) are positioned in the middle of the spiral path in the expansion space (42). Since it is formed, reflection of the pressure wave at the end face of the expansion space (42) occurs, and a standing wave is generated.

第７の発明は、第１から第６の発明のいずれか１つにおいて、吐出ガスカバーの吐出ガス出口（46）が膨張空間（42）内における圧力の定在波の節に対応する位置に形成されていることを特徴としている。According to a seventh invention, in any one of the first to sixth inventions, the discharge gas outlet (46) of the discharge gas cover is located at a position corresponding to the node of the standing wave of pressure in the expansion space (42). It is characterized by being formed.

この第７の発明では、上記吐出ガス出口（46）を定在波の節の位置に配置しているため、吐出ガスが最も振幅の小さい状態で吐出ガス出口（46）から吐出されることになる。In the seventh aspect of the invention, since the discharge gas outlet (46) is arranged at the position of the standing wave node, the discharge gas is discharged from the discharge gas outlet (46) with the smallest amplitude. Become.

第８の発明は、第１から第７の発明のいずれか１つにおいて、膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に絞り通路（48）が設けられ、該膨張空間（42）が絞り通路（48）を介して複数段に形成されていることを特徴としている。In an eighth invention according to any one of the first to seventh inventions, a throttle passage (48) is provided at a position in the middle of the spiral path in the expansion space (42), and the expansion space (42) It is characterized by being formed in a plurality of stages through the throttle passage (48).

この第８の発明では、絞り通路（48）の前段での膨張作用と、絞り通路（48）の後段での膨張作用とにより、多段階の消音作用を得ることができる。In the eighth aspect of the invention, a multistage silencing effect can be obtained by the expansion action at the front stage of the throttle passage (48) and the expansion action at the rear stage of the throttle passage (48).

本発明によれば、膨張空間（42）を、吐出口（29）と吐出ガス出口（46）とを通る１周以上の渦巻き状経路に沿って形成しているため、膨張空間（42）の経路長を従来の消音機構（47）における膨張空間（42）の経路長よりも長くすることができる。したがって、音響減衰量のピーク周波数を低くすることができるので、吐出ガスの圧力波の低周波成分を消音機構（47）で吸収することができる。 According to the present invention, since the expansion space (42) is formed along one or more spiral paths passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46), the expansion space (42) The path length can be made longer than the path length of the expansion space (42) in the conventional silencing mechanism (47). Therefore, since the peak frequency of the acoustic attenuation amount can be lowered, the low frequency component of the pressure wave of the discharge gas can be absorbed by the silencer mechanism (47).

また、膨張空間（42）を渦巻き状に形成したことにより、吐出ガスは膨張空間（42）の経路に沿って平面状を流れ、３次元的に屈曲することなく吐出ガス出口（46）まで滑らかに流れる。そのため、吐出ガスの圧力波が屈曲することによる膨張型消音機構（47）の機能の低下も防止できる。 In addition, since the expansion space (42) is formed in a spiral shape, the discharge gas flows in a plane along the path of the expansion space (42) and is smooth to the discharge gas outlet (46) without bending three-dimensionally. Flowing into. Therefore, it is possible to prevent the function of the expansion-type silencing mechanism (47) from being deteriorated due to bending of the pressure wave of the discharge gas.

また、渦巻き状に形成された膨張空間（42）の経路長を変化させる経路長可変機構（50）を設けたことにより、膨張空間（42）の経路長を変化させて、音響減衰量のピーク周波数を変化させることが可能となる。したがって、音響減衰量のピークを個々の圧縮機で問題になる圧力波の周波数に合わせることができる。In addition, by providing a variable path length mechanism (50) that changes the path length of the expansion space (42) formed in a spiral shape, the path length of the expansion space (42) can be changed and the peak of the sound attenuation amount can be obtained. It becomes possible to change the frequency. Therefore, it is possible to match the peak of the sound attenuation amount to the frequency of the pressure wave that causes a problem in each compressor.

上記第２の発明によれば、経路長可変機構（50）を用いて膨張空間（42）の経路長を変化させるようにすることで、音響減衰量のピーク周波数を圧縮機の回転周波数のほぼ整数倍の値（その圧縮機で最も問題になる脈動騒音の周波数）に合わせることができるので、騒音低減効果を高めることができる。According to the second aspect of the present invention, by changing the path length of the expansion space (42) using the path length variable mechanism (50), the peak frequency of the sound attenuation amount is substantially equal to the rotational frequency of the compressor. Since it can be adjusted to an integer multiple (the frequency of the pulsating noise that is most problematic in the compressor), the noise reduction effect can be enhanced.

上記第３の発明によれば、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方と吐出カバー（43）との間の渦巻き状の溝（42）により膨張空間（42）を形成し、圧縮機構（20）の吐出口（29）から膨張空間（42）に吐出された吐出ガスがこの膨張空間（42）を通って吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）から圧縮機のケーシング（10）内に吐出されるようにしているので、消音機構（47）の構造を簡単にすることができる。According to the third aspect, the expansion space (42) is formed by the spiral groove (42) between one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43), and the compression mechanism The discharge gas discharged from the discharge port (29) of (20) into the expansion space (42) passes through this expansion space (42) and is discharged from the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) to the casing (10 ), The structure of the silencer mechanism (47) can be simplified.

上記第４の発明によれば、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方と吐出カバー（43）との間の第１の渦巻き状の溝（42a）と、フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）の一方とシリンダ（21）との間の第２の渦巻き状の溝（42b）とにより膨張空間（42）を形成し、圧縮機構（20）の吐出口（29）から膨張空間（42）に吐出された吐出ガスがこの膨張空間（42）を通って吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）から圧縮機のケーシング（10）内に吐出されるようにしているので、消音機構（47）の構造を簡単にすることができるとともに、経路長をより長くすることができる。According to the fourth invention, the first spiral groove (42a) between one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43), the front head (22) and the rear head. An expansion space (42) is formed by the second spiral groove (42b) between one of (23) and the cylinder (21), and the expansion space (42) is formed from the discharge port (29) of the compression mechanism (20). The discharge gas discharged to 42) passes through the expansion space (42) and is discharged from the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) into the compressor casing (10). The structure of the mechanism (47) can be simplified and the path length can be made longer.

上記第５，第６の発明によれば、圧縮機構（20）の吐出口（29）及び吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）を膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に形成しているので、膨張空間（42）の端面での圧力波の反射が確実に起こり、定在波が確実に発生する。According to the fifth and sixth inventions, the discharge port (29) of the compression mechanism (20) and the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) are positioned in the middle of the spiral path in the expansion space (42). Therefore, the reflection of the pressure wave at the end face of the expansion space (42) occurs reliably, and the standing wave is generated reliably.

上記第７の発明によれば、吐出ガスカバーの吐出ガス出口（46）を膨張空間（42）内における圧力の定在波の節に対応する位置に形成しているため、吐出ガスが最も振幅の小さい状態で吐出ガス出口（46）から吐出されることになる。このため、脈動騒音を低減できる。According to the seventh aspect, the discharge gas outlet (46) of the discharge gas cover is formed at a position corresponding to the node of the standing wave of pressure in the expansion space (42). In this state, the gas is discharged from the discharge gas outlet (46). For this reason, pulsation noise can be reduced.

上記第８の発明によれば、膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に絞り通路（48）を設け、該膨張空間（42）を複数段に形成したことにより、多段階の消音作用を得ることができるので、音響減衰量のピーク値を広域にわたって向上させ、消音機能を高めることができる。According to the eighth aspect of the present invention, the throttle passage (48) is provided in the middle of the spiral path in the expansion space (42), and the expansion space (42) is formed in a plurality of stages. Since the effect can be obtained, the peak value of the sound attenuation amount can be improved over a wide area, and the sound deadening function can be enhanced.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

《発明の参考技術１》
参考技術１の圧縮機は、図１及び図２に示すように、いわゆる回転ピストン型の圧縮機（1）で構成されている。この圧縮機（1）は、ケーシング（10）内に、ガスを圧縮して吐出する圧縮機構（20）と、該圧縮機構（20）を駆動する電動機（30）とが収納され、全密閉型に構成されている。また、この圧縮機（1）は、電動機（30）がインバータ制御されて容量が段階的または連続的に可変となる可変容量型の圧縮機に構成されている。そして、この圧縮機（1）は、電動機（30）によって圧縮機構（20）を駆動することにより、例えば、冷媒を吸入、圧縮した後に吐出して冷媒回路内で循環させるものである。 << Reference Technology 1 of Invention >>
As shown in FIGS. 1 and 2, the compressor of the reference technique 1 includes a so-called rotary piston type compressor (1). The compressor (1) includes a casing (10) in which a compression mechanism (20) that compresses and discharges a gas and an electric motor (30) that drives the compression mechanism (20) are housed. It is configured. The compressor (1) is configured as a variable capacity compressor in which the electric motor (30) is inverter-controlled so that the capacity is variable stepwise or continuously. And this compressor (1) drives a compression mechanism (20) with an electric motor (30), for example, sucks and compresses a refrigerant, and then discharges it and circulates it in a refrigerant circuit.

上記ケーシング（10）は、円筒状の胴部（11）と、この胴部（11）の上端開口部に接合された上部鏡板（12）と、胴部（11）の下端開口部に接合された下部鏡板（13）とから縦長円筒状の密閉容器に構成されている。 The casing (10) is joined to the cylindrical body (11), the upper end plate (12) joined to the upper end opening of the body (11), and the lower end opening of the body (11). The lower end plate (13) is formed into a vertically long cylindrical sealed container.

上記ケーシング（10）内の空間は、電動機（30）を挟んで上下に位置する第１空間（S1）及び第２空間（S2）に区画されている。この参考技術１では、第１空間（S1）が電動機（30）の下方に配置され、第２空間（S2）が電動機（30）の上方に配置されている。そして、第１空間（S1）に圧縮機構（20）が配置されている。 The space in the casing (10) is partitioned into a first space (S1) and a second space (S2) positioned above and below the electric motor (30). In this reference technique 1 , the first space (S1) is disposed below the electric motor (30), and the second space (S2) is disposed above the electric motor (30). A compression mechanism (20) is disposed in the first space (S1).

上記ケーシング（10）には、胴部（11）の下部に吸入管（14）が設けられ、上部鏡板（12）には吐出管（15）が設けられている。上記吸入管（14）は、上記ケーシング（10）を介して圧縮機構（20）の吸入側に連通し、上記吐出管（15）は、該ケーシング（10）内の空間に開口するように上部鏡板（12）に固定されている。つまり、上記吸入管（14）はケーシング（10）における第１空間（S1）側の位置に設けられ、上記吐出管（15）はケーシング（10）における第２空間（S2）側の位置に設けられている。なお、上記吸入管（14）にはアキュムレータ（16）が接続されている。 In the casing (10), a suction pipe (14) is provided at the lower part of the body part (11), and a discharge pipe (15) is provided in the upper end plate (12). The suction pipe (14) communicates with the suction side of the compression mechanism (20) through the casing (10), and the discharge pipe (15) is opened to open into a space in the casing (10). It is fixed to the end plate (12). That is, the suction pipe (14) is provided at a position on the first space (S1) side in the casing (10), and the discharge pipe (15) is provided at a position on the second space (S2) side in the casing (10). It has been. An accumulator (16) is connected to the suction pipe (14).

上記圧縮機構（20）は、シリンダ（21）と、フロントヘッド（22）と、リヤヘッド（23）と、回転ピストン（24）とを備え、シリンダ（21）の上端にフロントヘッド（22）が、下端にリヤヘッド（23）が固定されている。 The compression mechanism (20) includes a cylinder (21), a front head (22), a rear head (23), and a rotary piston (24), and the front head (22) is located at the upper end of the cylinder (21). The rear head (23) is fixed to the lower end.

上記シリンダ（21）は、厚肉の円筒状に形成されている。そして、上記シリンダ（21）の内周面とフロントヘッド（22）の下端面とリヤヘッド（23）の上端面との間には、円柱状のシリンダ室（25）が区画形成されている。このシリンダ室（25）は、該シリンダ室（25）内で回転ピストン（24）が偏心回転動作をするように構成されている。 The cylinder (21) is formed in a thick cylindrical shape. A cylindrical cylinder chamber (25) is defined between the inner peripheral surface of the cylinder (21), the lower end surface of the front head (22), and the upper end surface of the rear head (23). The cylinder chamber (25) is configured such that the rotating piston (24) performs an eccentric rotation operation in the cylinder chamber (25).

上記電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを備えている。上記ロータ（32）には圧縮機構（20）を駆動する駆動軸（33）が連結されている。この駆動軸（33）は、ケーシング（10）内の中心を通り、且つシリンダ室（25）を上下方向に貫通している。上記フロントヘッド（22）及びリヤヘッド（23）には、駆動軸（33）を支持するための軸受部（22a,23a）がそれぞれ形成されている。 The electric motor (30) includes a stator (31) and a rotor (32). A drive shaft (33) for driving the compression mechanism (20) is connected to the rotor (32). The drive shaft (33) passes through the center of the casing (10) and penetrates the cylinder chamber (25) in the vertical direction. Bearing parts (22a, 23a) for supporting the drive shaft (33) are formed in the front head (22) and the rear head (23), respectively.

上記駆動軸（33）は、本体部（33b）と、シリンダ室（25）内に位置する偏心部（33a）とによって構成されている。この偏心部（33a）は、本体部（33b）よりも大径に形成され、駆動軸（33）の回転中心から所定量偏心している。そして、この偏心部（33a）には、圧縮機構（20）の回転ピストン（24）が装着されている。図２に示すように、この回転ピストン（24）は、円環状に形成され、その外周面がシリンダ（21）の内周面と実質的に一点で接触するように形成されている。 The drive shaft (33) is composed of a main body (33b) and an eccentric part (33a) located in the cylinder chamber (25). The eccentric portion (33a) is formed to have a larger diameter than the main body portion (33b), and is eccentric by a predetermined amount from the rotation center of the drive shaft (33). A rotating piston (24) of the compression mechanism (20) is attached to the eccentric part (33a). As shown in FIG. 2, the rotary piston (24) is formed in an annular shape and its outer peripheral surface is formed so as to be substantially in contact with the inner peripheral surface of the cylinder (21) at one point.

上記シリンダ（21）には、該シリンダ（21）の径方向に沿ってブレード溝（21a）が形成されている。このブレード溝（21a）には、長方形の板状に形成されたブレード（26）がシリンダ（21）の径方向へ摺動可能に装着されている。上記ブレード（26）は、ブレード溝（21a）内に設けられたスプリング（27）によって径方向内方へ付勢され、先端が常に回転ピストン（24）の外周面に接触している。 A blade groove (21a) is formed in the cylinder (21) along the radial direction of the cylinder (21). A blade (26) formed in a rectangular plate shape is mounted in the blade groove (21a) so as to be slidable in the radial direction of the cylinder (21). The blade (26) is urged radially inward by a spring (27) provided in the blade groove (21a), and the tip always contacts the outer peripheral surface of the rotary piston (24).

上記ブレード（26）は、シリンダ（21）の内周面と回転ピストン（24）の外周面との間のシリンダ室（25）を吸入室（25a）と圧縮室（25b）とに区画している。そして、上記シリンダ（21）には、該シリンダ（21）の外周面から内周面へ径方向に貫通し、吸入管（14）と吸入室（25a）とを連通する吸入口（28）が形成されている。また、上記フロントヘッド（22）には、駆動軸（33）の軸方向に貫通し、圧縮室（25b）とケーシング（10）内の空間とを連通する吐出口（29）が形成されている。 The blade (26) divides a cylinder chamber (25) between an inner peripheral surface of the cylinder (21) and an outer peripheral surface of the rotary piston (24) into a suction chamber (25a) and a compression chamber (25b). Yes. The cylinder (21) has a suction port (28) penetrating in a radial direction from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface of the cylinder (21) and communicating the suction pipe (14) and the suction chamber (25a). Is formed. The front head (22) is formed with a discharge port (29) that penetrates in the axial direction of the drive shaft (33) and communicates the compression chamber (25b) and the space in the casing (10). .

上記フロントヘッド（22）には、吐出口（29）を開閉するための吐出弁機構（40）が設けられている。上記吐出弁機構（40）は、リード弁（41）と、このリード弁（41）のたわみ量を規制する弁押さえ（図示せず）とを備えている。上記リード弁（41）は、弁押さえが上方から重ねられ、フロントヘッド（22）と弁押さえとの間に挟まれている。そして、上記リード弁（41）及び弁押さえは、基端側で締付ボルトによってフロントヘッド（22）に固定されている（図示省略）。 The front head (22) is provided with a discharge valve mechanism (40) for opening and closing the discharge port (29). The discharge valve mechanism (40) includes a reed valve (41) and a valve presser (not shown) that regulates the amount of deflection of the reed valve (41). In the reed valve (41), the valve presser is stacked from above, and is sandwiched between the front head (22) and the valve presser. The reed valve (41) and the valve retainer are fixed to the front head (22) by fastening bolts on the base end side (not shown).

上記フロントヘッド（22）には、圧縮機構（20）に設けられた吐出口（29）を覆って吐出ガスの膨張空間（42）を形成する吐出カバー（43）が装着されている。この吐出カバー（43）は、端板（44）と側壁（45）とが一体的に形成されたものであり、端板（44）には、該膨張空間（42）からケーシング（10）内へ吐出ガスが流れる吐出ガス出口（46）が形成されている。そして、この膨張空間（42）を有する吐出カバー（43）により、本参考技術１の消音機構（47）が構成されている。 The front head (22) is equipped with a discharge cover (43) that covers a discharge port (29) provided in the compression mechanism (20) and forms an expansion space (42) for discharge gas. The discharge cover (43) is formed integrally with an end plate (44) and a side wall (45). The end plate (44) is connected to the inside of the casing (10) from the expansion space (42). A discharge gas outlet (46) through which the discharge gas flows is formed. And the silencer mechanism (47) of this reference technique 1 is comprised by the discharge cover (43) which has this expansion space (42).

吐出カバー（43）の断面形状（図１のIII−III線断面形状）を図３（Ａ）に示している。図示するように、上記膨張空間（42）は、吐出口（29）と吐出ガス出口（46）とを通る１周以上の渦巻き状経路に沿って形成されている。この渦巻き状経路は、渦巻き状の壁（43a）により区画形成されている。駆動軸の中心を基準とする座標系を考えると、この渦巻き状経路における図３（Ａ）の第４象限の内側の通路に吐出口（29）が配置され、第１象限の外側の通路に吐出ガス出口（46）が配置されている。ただし、吐出口（29）や吐出ガス出口（46）の配置は図の配置に限定するものではない。 FIG. 3A shows a cross-sectional shape (a cross-sectional shape taken along line III-III in FIG. 1) of the discharge cover (43). As shown in the drawing, the expansion space (42) is formed along a spiral path of one or more rounds passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46). This spiral path is defined by a spiral wall (43a). Considering a coordinate system based on the center of the drive shaft, the discharge port (29) is arranged in the passage inside the fourth quadrant of FIG. 3A in this spiral path, and the passage outside the first quadrant A discharge gas outlet (46) is arranged. However, the arrangement of the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46) is not limited to the arrangement shown in the figure.

図３（Ａ）に示すように、圧縮機構（20）の吐出口（29）は膨張空間（42）における渦巻き状経路の端部の位置ではなく、その途中の位置に形成されている。また、吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）も、膨張空間（42）における渦巻き状経路の端部の位置ではなく、その途中の位置に形成されている。 As shown in FIG. 3A, the discharge port (29) of the compression mechanism (20) is formed not at the position of the end of the spiral path in the expansion space (42) but at the midway position thereof. The discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) is also formed at a position in the middle of the expansion space (42), not at the end of the spiral path.

圧縮機構（20）の吐出口（29）から渦巻き状の膨張空間（42）に吹き出された吐出ガスは、図３（Ａ）において時計回り方向へ流れ、吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）からケーシング（10）内に吹き出される。一方、膨張空間（42）内では、吐出ガスの圧力波（進行波）に対し、該膨張空間（42）の両端面（42a，42b）で生じる反射波が作用することにより、定在波が発生する。上記吐出ガス出口（46）は、上記膨張空間（42）内における圧力の定在波の節に対応する位置に形成されている。 The discharge gas blown out from the discharge port (29) of the compression mechanism (20) into the spiral expansion space (42) flows in the clockwise direction in FIG. 3 (A), and the discharge gas outlet ( 46) is blown into the casing (10). On the other hand, in the expansion space (42), reflected waves generated at both end faces (42a, 42b) of the expansion space (42) act on the pressure wave (traveling wave) of the discharge gas, so that standing waves are generated. appear. The discharge gas outlet (46) is formed at a position corresponding to a node of a standing wave of pressure in the expansion space (42).

なお、図３（Ｂ）は、膨張空間（42）と吐出口（29）及び吐出ガス出口（46）の位置関係を模式的に表した図である。膨張空間の経路長をｌ、膨張空間の端面（42b）から吐出ガス出口（46）までの距離をｌ_０とすると、
ｌ_０＝ｌ／４、または
ｌ_０＝ｌ／２
の関係式を満たすようにするとよい。 FIG. 3B is a diagram schematically showing the positional relationship between the expansion space (42), the discharge port (29), and the discharge gas outlet (46). If the path length of the expansion space is l and the distance from the end surface (42b) of the expansion space to the discharge gas outlet (46) is l ₀ ,
l ₀ = l / 4 or l ₀ = l / 2
It is better to satisfy the relational expression.

−運転動作−
次に、上述した圧縮機（1）の運転動作について説明する。 -Driving action-
Next, the operation of the compressor (1) described above will be described.

まず、上記電動機（30）に通電すると、ロータ（32）が回転し、該ロータ（32）の回転が駆動軸（33）を介して圧縮機構（20）（20）の回転ピストン（24）に伝達される。これによって、上記圧縮機構（20）（20）が所定の圧縮動作を行う。 First, when the electric motor (30) is energized, the rotor (32) rotates, and the rotation of the rotor (32) is applied to the rotary piston (24) of the compression mechanism (20) (20) via the drive shaft (33). Communicated. As a result, the compression mechanisms (20) and (20) perform a predetermined compression operation.

具体的に、図２を参照しながら圧縮機構（20）（20）の圧縮動作について説明する。上記回転ピストン（24）が電動機（30）の駆動によって図の右回り（時計回り）に回転すると、その回転に従って吸入室（25a）の容積が拡大し、該吸入室（25a）に低圧の冷媒が吸入口（28）を介して吸入される。この吸入室（25a）への冷媒の吸入は、回転ピストン（24）がシリンダ室（25）内を偏心回転して吸入口（28）のすぐ右側でシリンダ（21）と回転ピストン（24）とが接触する状態となるまで続く。 Specifically, the compression operation of the compression mechanisms (20) and (20) will be described with reference to FIG. When the rotary piston (24) is rotated clockwise (clockwise) in the figure by driving the electric motor (30), the volume of the suction chamber (25a) is increased according to the rotation, and a low-pressure refrigerant is supplied to the suction chamber (25a). Is inhaled through the inlet (28). The refrigerant is sucked into the suction chamber (25a) when the rotary piston (24) rotates eccentrically in the cylinder chamber (25), and the cylinder (21) and the rotary piston (24) are located immediately to the right of the suction port (28). Continue until is in contact.

上記のように、回転ピストン（24）が１回転して冷媒の吸入が終了すると、冷媒が圧縮される圧縮室（25b）が形成される。なお、この圧縮室（25b）の隣には、新たな吸入室（25a）が形成され、該吸入室（25a）への冷媒の吸入が繰り返される。上記圧縮室（25b）の冷媒は、回転ピストン（24）の回転に伴って圧縮室（25b）の容積が減少することにより、圧縮される。 As described above, when the rotation of the rotary piston (24) completes the suction of the refrigerant, the compression chamber (25b) in which the refrigerant is compressed is formed. A new suction chamber (25a) is formed next to the compression chamber (25b), and the suction of the refrigerant into the suction chamber (25a) is repeated. The refrigerant in the compression chamber (25b) is compressed as the volume of the compression chamber (25b) decreases as the rotary piston (24) rotates.

上記圧縮室（25b）が所定の高圧になると、該圧力がリード弁（41）に作用することによって、吐出口（29）が開く。上記圧縮室（25b）の冷媒は、吐出口（29）から吐出カバー（43）内に吐出される。そして、上記高圧の冷媒が吐出されて圧縮室（25b）が低圧になると、リード弁（41）が自身のバネ力によって吐出口（29）を閉鎖する。このようにして、冷媒の吸入、圧縮及び吐出が繰り返される。 When the compression chamber (25b) reaches a predetermined high pressure, the pressure acts on the reed valve (41), thereby opening the discharge port (29). The refrigerant in the compression chamber (25b) is discharged from the discharge port (29) into the discharge cover (43). When the high-pressure refrigerant is discharged and the compression chamber (25b) becomes low pressure, the reed valve (41) closes the discharge port (29) by its own spring force. In this manner, refrigerant suction, compression, and discharge are repeated.

圧縮機構（20）から吐出された高圧の冷媒は、吐出カバー（43）内の膨張空間（42）から吐出ガス出口（46）を通ってケーシング（10）内の第１空間（S1）内に吹き出される。その際、膨張空間（42）における膨張作用により吐出ガスの脈動騒音が低減される。 The high-pressure refrigerant discharged from the compression mechanism (20) passes from the expansion space (42) in the discharge cover (43) through the discharge gas outlet (46) into the first space (S1) in the casing (10). Blown out. At that time, the pulsation noise of the discharge gas is reduced by the expansion action in the expansion space (42).

ここで、膨張型の消音機構の概念図である図４を用いて、音響減衰量がピークになる周波数について説明する。図４において、膨張空間の経路長をｌ(m)とし、音速をｃ(m/s)とすると、音響減衰量がピークとなる周波数ｆ(Hz)は、
ｆ＝ｎｃ／４ｌ
で表される関係式を満たす。この関係式において、ｎは奇数である。このことから、音響減衰量がピークになる周波数は、膨張空間（42）の長さが長いほど低周波数側に移行し、その周波数の奇数倍ごとに音響減衰量のピークが立ち上がることが分かる。 Here, the frequency at which the sound attenuation amount reaches a peak will be described with reference to FIG. 4 which is a conceptual diagram of the expansion type silencing mechanism. In FIG. 4, when the path length of the expansion space is l (m) and the sound velocity is c (m / s), the frequency f (Hz) at which the acoustic attenuation reaches a peak is
f = nc / 4l
Is satisfied. In this relational expression, n is an odd number. From this, it can be seen that the frequency at which the sound attenuation amount reaches a peak shifts to the lower frequency side as the length of the expansion space (42) increases, and the peak of the sound attenuation amount rises at every odd multiple of the frequency.

また、音響減衰量ＴＬは、
ＴＬ＝１０・ｌｏｇ_１０｛１＋(１／４)(ｍ−１／ｍ)^２ｓｉｎ^２ｋｌ｝
で表される関係式を満たす。ここで、ｍ＝(Ｄ_２／Ｄ_１)^２、ｋ＝２πｆ／ｃである。 The acoustic attenuation TL is
TL = 10 · log ₁₀ {1+ (1/4) (m−1 / m) ² sin ² kl}
Is satisfied. Here, m = (D ₂ / D ₁ ) ² and k = 2πf / c.

以上の関係式から、ｃ＝１７０(m/s)、ｌ＝６０(mm)、ｍ＝５とすると、音響減衰量のピークは図５（Ａ）に示すように約７００(Hz)の奇数倍で現れ、ｃ＝１７０(mm)、ｌ＝４００(mm)、ｍ＝５とすると、音響減衰量のピークは図５（Ｂ）に示すように約１００(Hz)の奇数倍で現れる。このように、せいぜい経路長を６０(mm)程度にしかすることのできない従来の膨張型消音機構に比べると、経路を渦巻き状にして約４００(mm)にすることにより、低周波の脈動騒音を大幅に減衰できる。また、音響減衰量のピーク周波数が低周波数側に振られるとともに、ピーク周波数がその奇数倍ごとに立ち上がるため、低周波から高周波の全域にわたって騒音低減効果が高くなる。 From the above relational expression, when c = 170 (m / s), l = 60 (mm), and m = 5, the peak of the sound attenuation amount is an odd number of about 700 (Hz) as shown in FIG. When c = 170 (mm), l = 400 (mm), and m = 5, the sound attenuation peak appears at an odd multiple of about 100 (Hz) as shown in FIG. In this way, compared with the conventional expansion type silencing mechanism that can only make the path length only about 60 mm, the path is spiraled to about 400 mm so that low frequency pulsation noise is obtained. Can be greatly attenuated. Moreover, since the peak frequency of the acoustic attenuation amount is shifted to the low frequency side and the peak frequency rises every odd number of times, the noise reduction effect is enhanced over the entire range from the low frequency to the high frequency.

−参考技術１の効果−
このように、本参考技術１によれば、膨張空間（42）を、吐出口（29）と吐出ガス出口（46）とを通る１周以上の渦巻き状経路に沿って形成したことにより、該膨張空間（42）の経路長を従来よりも長くすることが可能となり、特に低周波数の脈動騒音を低減する効果を高められる。また、音響減衰量のピーク周波数が低周波側に振られ、その奇数倍で立ち上がる結果、低周波から高周波の全域に亘って騒音低減効果を高められる効果も得られる。 -Effects of Reference Technology 1-
Thus, according to the present reference technique 1 , the expansion space (42) is formed along a spiral path of one or more rounds passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46). The path length of the expansion space (42) can be made longer than before, and the effect of reducing low frequency pulsation noise can be enhanced. Further, as a result of the peak frequency of the sound attenuation amount being shifted to the low frequency side and rising at an odd number, the effect of increasing the noise reduction effect from the low frequency to the high frequency can be obtained.

また、この参考技術１では、圧縮機構（20）吐出口（29）から吐出された吐出ガスが膨張空間（42）から吐出ガス出口（46）を通ってケーシング（10）内へ吐出される際に、圧力波が途中で屈折せず、渦巻き状経路に沿って平面上を滑らかに流れるので、膨張型消音機構として十分な効果を得ることもできる。 Further, in this reference technique 1 , when the discharge gas discharged from the compression mechanism (20) discharge port (29) is discharged from the expansion space (42) through the discharge gas outlet (46) into the casing (10). In addition, since the pressure wave is not refracted in the middle and flows smoothly on the plane along the spiral path, it is possible to obtain a sufficient effect as an expansion type silencing mechanism.

さらに、圧縮機構（20）の吐出口（29）及び吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）を膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に形成しているので、定在波が確実に発生し、しかも上記吐出ガス出口（46）を定在波の節の位置に配置しているため、吐出ガスが最も振幅の小さい状態で吐出ガス出口（46）から吐出されることになる。 Further, the discharge port (29) of the compression mechanism (20) and the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) are formed in the middle of the spiral path in the expansion space (42). Since the discharge gas outlet (46) is disposed at the position of the standing wave node, the discharge gas is discharged from the discharge gas outlet (46) with the smallest amplitude. Become.

《発明の参考技術２》
参考技術２は、図６に示すように、膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に絞り通路（48）が設けられて、該膨張空間（42）が絞り通路（48）を介して複数段に形成されたものである。絞り通路（48）は、膨張空間（42）の渦巻き状経路中に設けられた隔壁（49）の細孔により構成されている。 << Reference Technology 2 of Invention >>
In Reference Technology 2 , as shown in FIG. 6, a throttle passage (48) is provided in the middle of the spiral path in the expansion space (42), and the expansion space (42) passes through the throttle passage (48). Are formed in multiple stages. The throttle passage (48) is constituted by the pores of the partition wall (49) provided in the spiral path of the expansion space (42).

その他の構成は参考技術１と同じである。 Other configurations are the same as those of the reference technique 1 .

図７は、ｃ＝１７０(mm)、１段目の経路長ｌ_１＝４００(mm)、２段目の経路長ｌ_２＝２００(mm)とした場合の音響減衰特性を示すグラフである。図示するように、渦巻き状経路を２段にして、各段の経路長を異ならせると、参考技術１に比べて音響減衰量のピーク値を高めることができる。したがって、広い範囲で消音効果を高めることができる。 FIG. 7 is a graph showing the acoustic attenuation characteristics when c = 170 (mm), the first stage path length l ₁ = 400 (mm), and the second stage path length l ₂ = 200 (mm). . As shown in the figure, the peak value of the acoustic attenuation can be increased as compared with the reference technique 1 by making the spiral path into two stages and changing the path length of each stage. Therefore, the silencing effect can be enhanced over a wide range.

なお、この参考技術２では膨張空間（42）を２段の渦巻き状に形成しているが、３段以上にしてもよい。 In this reference technique 2 , the expansion space (42) is formed in a two-stage spiral shape, but may be three or more stages.

《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１は、参考技術１の消音機構（47）の構造において、渦巻き状の膨張空間（42）の経路長を変化させることができる経路長可変機構（50）を設けた例である。 Embodiment 1 of the Invention
Embodiment 1 of the present invention is an example in which a path length variable mechanism (50) capable of changing the path length of the spiral expansion space (42) is provided in the structure of the silencer mechanism (47) of Reference Technique 1. is there.

図８において、経路長可変機構（50）は、膨張空間(42)の端面（42b）寄りで側渦巻き状経路に沿って位置変化可能なスライドブロック（51）と、このスライドブロック（51）と端面（42b）との間に設けられたスプリング（52）と、膨張空間（42）における端面（42b）の近傍に設けられた低圧導入口（53）とから構成されている。低圧導入口（53）には、図示していないが、電磁弁のような開閉弁、または開度可変の電動弁が設けられている。 In FIG. 8, the variable path length mechanism (50) includes a slide block (51) whose position can be changed along the side spiral path near the end face (42b) of the expansion space (42), and the slide block (51) It is comprised from the spring (52) provided between the end surfaces (42b), and the low voltage | pressure introduction port (53) provided in the vicinity of the end surface (42b) in expansion space (42). Although not shown in the figure, the low-pressure inlet (53) is provided with an open / close valve such as an electromagnetic valve or an electric valve with variable opening.

この例では、膨張空間（42）の端面（42b）側に低圧導入口（53）から低圧ガスを導入することにより、スライドブロック（51）の第１面（51a）側と第２面（51b）側とに圧力差が生じる。そのため、スライドブロック（51）を渦巻き状経路に沿って移動させる力が発生し、その力によってスライドブロック（51）が移動して膨張空間（42）の経路長が変化する。このように経路長を変化させると、音響減衰量のピーク周波数を調整することが可能となる。 In this example, the low pressure gas is introduced from the low pressure inlet (53) into the end surface (42b) side of the expansion space (42), whereby the first surface (51a) side and the second surface (51b) of the slide block (51). ) Side and pressure difference occurs. Therefore, a force for moving the slide block (51) along the spiral path is generated, and the slide block (51) is moved by the force to change the path length of the expansion space (42). When the path length is changed in this way, the peak frequency of the acoustic attenuation can be adjusted.

上記経路長可変機構（50）は、圧縮機（1）が可変回転速度形（可変容量形）である場合に、圧縮機構（20）の回転速度に応じて経路長を変更させるように構成することができる。具体的には、圧縮機（1）の吐出ガスの脈動騒音は、圧縮機（1）の回転周波数のほぼ整数倍の周波数成分が大半を占める。そこで、経路長可変機構（50）を用いて膨張空間（42）の経路長を変化させるようにすると、音響減衰量のピーク周波数を圧縮機（1）の回転周波数のほぼ整数倍の値（その圧縮機において最も問題になる脈動騒音の周波数）に合わせることができる。その結果、騒音低減効果を高めることができる。 The path length variable mechanism (50) is configured to change the path length according to the rotation speed of the compression mechanism (20) when the compressor (1) is of a variable rotation speed type (variable capacity type). be able to. Specifically, the pulsating noise of the discharge gas of the compressor (1) is mainly composed of frequency components that are almost an integral multiple of the rotational frequency of the compressor (1). Therefore, if the path length of the expansion space (42) is changed using the path length variable mechanism (50), the peak frequency of the sound attenuation amount is a value that is approximately an integer multiple of the rotational frequency of the compressor (1) The frequency of pulsating noise, which is the most problematic in the compressor, can be adjusted. As a result, the noise reduction effect can be enhanced.

（第１変形例）
経路長可変機構（50）は、図９に示すように、スライドブロック（51）と、このスライドブロック（51）の位置を調整するための調整ねじ（55）とから構成することもできる。調整ねじ（55）は、吐出カバー（43）のねじ穴（55a）に螺合しており、膨張空間（42）の端面（42b）からの突出量を調整することにより、スライドブロック（51）の位置を調整することができる。具体的には、上記突出量を増やすと、スライドブロック（51）を膨張空間（42）の端面（42b）から離れる方向へ押し出すことができる一方、上記突出量を減らすと、膨張空間（42）の圧力でスライドブロック（51）が該端面（42b）に接近する方向へ移動する。 (First modification)
As shown in FIG. 9, the variable path length mechanism (50) can also be composed of a slide block (51) and an adjustment screw (55) for adjusting the position of the slide block (51). The adjustment screw (55) is screwed into the screw hole (55a) of the discharge cover (43), and by adjusting the amount of protrusion from the end surface (42b) of the expansion space (42), the slide block (51) Can be adjusted. Specifically, when the protrusion amount is increased, the slide block (51) can be pushed away from the end face (42b) of the expansion space (42), while when the protrusion amount is decreased, the expansion space (42) The slide block (51) moves in a direction approaching the end surface (42b) with the pressure of.

この第１変形例においても、膨張空間（42）の経路長を調整することにより、音響減衰量のピーク周波数を調整することができる。また、圧縮機（1）が可変回転速度形（可変容量形）である場合に、圧縮機構（20）の回転速度に応じて経路長を変更させることができるため、音響減衰量のピーク周波数を圧縮機（1）の回転周波数のほぼ整数倍の値（その圧縮機で最も問題になる脈動騒音の周波数）に合わせて騒音低減効果を高めることができる。 Also in this first modified example, the peak frequency of the acoustic attenuation can be adjusted by adjusting the path length of the expansion space (42). In addition, when the compressor (1) is a variable rotational speed type (variable capacity type), the path length can be changed according to the rotational speed of the compression mechanism (20). The noise reduction effect can be enhanced in accordance with a value that is almost an integral multiple of the rotational frequency of the compressor (1) (the frequency of the pulsating noise that causes the most problems with the compressor).

（第２変形例）
経路長可変機構（50）は、図１０に示すように、吐出ガス通路（57）が形成された回転式のバルブ（56）により構成することもできる。この回転式のバルブ（56）は、「閉」状態にすると膨張空間（42）の経路長を短くすることができ、「開」状態にすると膨張空間（42）の経路長を長くすることができるように構成されている。なお、図ではバルブ（56）の外周面と吐出カバー（43）と間の隙間を誇張して表しているが、実際にはこの隙間は微細な隙間である。 (Second modification)
As shown in FIG. 10, the variable path length mechanism (50) can also be constituted by a rotary valve (56) in which a discharge gas passage (57) is formed. This rotary valve (56) can shorten the path length of the expansion space (42) when in the “closed” state, and can increase the path length of the expansion space (42) when in the “open” state. It is configured to be able to. In the figure, the gap between the outer peripheral surface of the valve (56) and the discharge cover (43) is exaggerated, but this gap is actually a fine gap.

この第２変形例においても、膨張空間の経路長を調整することができるので、音響減衰量のピーク周波数を調整することができる。また、圧縮機（1）が可変回転速度形（可変容量形）である場合に、圧縮機構（20）の回転速度に応じて経路長を変更させることができるため、音響減衰量のピーク周波数を圧縮機（1）の回転周波数のほぼ整数倍の値（その圧縮機で最も問題になる脈動騒音の周波数）に合わせて騒音低減効果を高めることができる。 Also in the second modification, the path length of the expansion space can be adjusted, so that the peak frequency of the acoustic attenuation amount can be adjusted. In addition, when the compressor (1) is a variable rotational speed type (variable capacity type), the path length can be changed according to the rotational speed of the compression mechanism (20). The noise reduction effect can be enhanced in accordance with a value that is almost an integral multiple of the rotational frequency of the compressor (1) (the frequency of the pulsating noise that causes the most problems with the compressor).

《発明の参考技術３》
本発明の参考技術３は、膨張空間（42）をフロントヘッド（22）に形成し、吐出カバー（43）を平板状に形成したものである。 << Reference Technology 3 of Invention >>
In Reference Technology 3 of the present invention, the expansion space (42) is formed in the front head (22), and the discharge cover (43) is formed in a flat plate shape.

図１１（Ａ）は消音機構（47）の断面図、図１１（Ｂ）は吐出カバー（43）の平面図、図１１（Ｃ）はフロントヘッド（22）の平面図である。図示するように、フロントヘッド（22）の上面には、渦巻き状の経路に沿って形成された溝（42）が形成されている。そして、フロントヘッド（22）の上面に平板状の吐出カバー（43）を固定することで、フロントヘッド（22）と吐出カバー（43）との間に、上記溝（42）により膨張空間が形成されるようになっている。この膨張空間（42）は、上記各参考技術及び実施形態と同様に、圧縮機構（20）の吐出口（29）と吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）とに連通している。 11A is a cross-sectional view of the silencer mechanism 47, FIG. 11B is a plan view of the discharge cover 43, and FIG. 11C is a plan view of the front head 22. As shown in the drawing, a groove (42) formed along a spiral path is formed on the upper surface of the front head (22). An expansion space is formed by the groove (42) between the front head (22) and the discharge cover (43) by fixing the flat discharge cover (43) to the upper surface of the front head (22). It has come to be. The expansion space (42) communicates with the discharge port (29) of the compression mechanism (20) and the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43), as in the above-described reference techniques and embodiments .

このように構成しても、膨張空間（42）の経路長を十分な長さにすることができるので、特に低周波数の脈動騒音を低減する効果を高められる。また、音響減衰量のピーク周波数が低周波側に振られることによって、低周波から高周波の全域に亘って騒音低減効果を高められる効果も得られる。 Even if comprised in this way, since the path | route length of expansion space (42) can be made into sufficient length, the effect of reducing especially low frequency pulsation noise can be heightened. Moreover, since the peak frequency of the acoustic attenuation amount is shifted to the low frequency side, an effect of enhancing the noise reduction effect from the low frequency to the high frequency can be obtained.

また、この参考技術３においても、圧縮機構（20）吐出口（29）から吐出された吐出ガスが膨張空間（42）から吐出ガス出口（46）を通ってケーシング（10）内へ吐出される際に、圧力波が途中で屈折せず、渦巻き状経路に沿って平面上を滑らかに流れるため、膨張型消音機構として十分な効果を得ることもできる。 Also in this reference technique 3 , the discharge gas discharged from the compression mechanism (20) discharge port (29) is discharged from the expansion space (42) through the discharge gas outlet (46) into the casing (10). At this time, since the pressure wave is not refracted in the middle and flows smoothly on the plane along the spiral path, it is possible to obtain a sufficient effect as an expansion type silencing mechanism.

さらに、圧縮機構（20）の吐出口（29）及び吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）を膨張空間（42）における渦巻き状経路の途中の位置に形成しているので、定在波が確実に発生する。また、上記吐出ガス出口（46）を定在波の節の位置に配置すると、吐出ガスを最も振幅の小さい状態で吐出ガス出口（46）から吐出させることができる。 Further, the discharge port (29) of the compression mechanism (20) and the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) are formed in the middle of the spiral path in the expansion space (42). Surely occurs. Further, if the discharge gas outlet (46) is arranged at the position of the standing wave node, the discharge gas can be discharged from the discharge gas outlet (46) with the smallest amplitude.

《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２は、膨張空間（42）をシリンダ（21）とフロントヘッド（22）に跨るように形成し、吐出カバー（43）を平板状に形成したものである。 << Embodiment 2 of the Invention >>
In Embodiment 2 of the present invention, the expansion space (42) is formed so as to straddle the cylinder (21) and the front head (22), and the discharge cover (43) is formed in a flat plate shape.

図１２（Ａ）は消音機構（47）の断面図、図１２（Ｂ）は吐出カバー（43）の平面図、図１２（Ｃ）はフロントヘッド（22）の平面図である。図示するように、フロントヘッド（22）の上面には、圧縮機構（20）の吐出口（29）に連通する第１の渦巻き状溝（42a）が形成されている。また、シリンダ（21）の上面には、フロントヘッド（22）に形成された第１連通孔（42c）を介して上記第１の渦巻き状溝（42a）に連通する第２の渦巻き状溝（42b）が形成されている。第２の渦巻き状溝（42b）は、第２連通孔（42d）を介して吐出カバー（43）の吐出ガス出口（46）と連通するように形成されている。そして、フロントヘッド（22）と吐出カバー（43）との間に、第１の渦巻き状溝（42a）からなる第１の膨張空間（42a）が形成され、フロントヘッド（22）とシリンダ（21）との間に、第２の渦巻き状溝（42b）からなる第２の膨張空間（42b）が形成されている。このように第１の膨張空間（42a）と第２の膨張空間（42b）とが互いに連通することにより、この実施形態２の膨張空間（42）が形成されている。 12A is a cross-sectional view of the muffler mechanism 47, FIG. 12B is a plan view of the discharge cover 43, and FIG. 12C is a plan view of the front head 22. As shown in the figure, a first spiral groove (42a) communicating with the discharge port (29) of the compression mechanism (20) is formed on the upper surface of the front head (22). Further, a second spiral groove (42) communicating with the first spiral groove (42a) through a first communication hole (42c) formed in the front head (22) is formed on the upper surface of the cylinder (21). 42b) is formed. The second spiral groove (42b) is formed to communicate with the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) through the second communication hole (42d). A first expansion space (42a) including a first spiral groove (42a) is formed between the front head (22) and the discharge cover (43), and the front head (22) and the cylinder (21 ), A second expansion space (42b) composed of the second spiral groove (42b) is formed. As described above, the first expansion space (42a) and the second expansion space (42b) communicate with each other to form the expansion space (42) of the second embodiment .

この実施形態２では、参考技術３と比べてもさらに膨張空間の経路長を長くすることができるので、低周波数の脈動騒音を低減する効果をより一層高めることができる。また、音響減衰量のピーク周波数が低周波側に振られることによって、低周波から高周波の全域に亘って騒音低減効果を高められる効果が得られる点などは参考技術３と同じである。 In the second embodiment , since the path length of the expansion space can be further increased as compared with the reference technique 3 , the effect of reducing low-frequency pulsation noise can be further enhanced. Further, it is the same as the reference technique 3 in that the effect of enhancing the noise reduction effect from the low frequency to the high frequency can be obtained by shifting the peak frequency of the acoustic attenuation amount to the low frequency side.

《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。 << Other Embodiments >>
About the said embodiment, it is good also as the following structures.

上記実施形態では、ピストン（24）とブレード（26）とが別体になった回転ピストン型の圧縮機について説明したが、本発明はピストン（24）とブレード（26）とが一体になってシリンダ（21）に対して揺動をする揺動ピストン型の圧縮機に適用することもできる。 In the above-described embodiment, the rotary piston type compressor in which the piston (24) and the blade (26) are separated has been described. However, in the present invention, the piston (24) and the blade (26) are integrated. The present invention can also be applied to a swinging piston type compressor that swings with respect to the cylinder (21).

また、上記実施形態では、電動機（30）がケーシング（10）に内蔵された圧縮機について説明したが、電動機はケーシング（10）の外部に設けてもよい。 Moreover, although the said embodiment demonstrated the compressor with which the electric motor (30) was incorporated in the casing (10), you may provide an electric motor in the exterior of a casing (10).

さらに、上記各実施形態ではフロントヘッド（22）側に消音機構（47）を設けた例について説明したが、場合によっては消音機構（47）はリヤヘッド（23）側に設けてもよい。 Further, in each of the embodiments described above, the example in which the silencer mechanism (47) is provided on the front head (22) side has been described. However, the silencer mechanism (47) may be provided on the rear head (23) side in some cases.

なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。 In addition, the above embodiment is an essentially preferable illustration, Comprising: It does not intend restrict | limiting the range of this invention, its application thing, or its use.

以上説明したように、本発明は、ケーシング内が圧縮機の吐出圧力になる高圧ドーム形の圧縮機で、膨張型の消音機構が設けられるものについて有用である。 As described above, the present invention is useful for a high-pressure dome-shaped compressor in which the inside of the casing is the discharge pressure of the compressor and provided with an expansion-type silencing mechanism.

参考技術１に係る圧縮機の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the compressor which concerns on the reference technique 1 . 図１の圧縮機の圧縮機構を示す横断面図である。It is a cross-sectional view which shows the compression mechanism of the compressor of FIG. 図３（Ａ）は図１のIII−III線断面図、図３（Ｂ）は膨張空間と吐出口及び吐出ガス出口の位置関係を模式的に表した図である。3A is a cross-sectional view taken along the line III-III in FIG. 1, and FIG. 3B is a diagram schematically showing the positional relationship between the expansion space, the discharge port, and the discharge gas outlet. 図４（Ａ）は膨張型消音機構の概念図、図４（Ｂ）は音響減衰量と周波数との関係を示すグラフである。FIG. 4A is a conceptual diagram of the expansion type silencing mechanism, and FIG. 4B is a graph showing the relationship between the amount of acoustic attenuation and the frequency. 図５（Ａ）は従来の消音機構の音響減衰量と周波数との関係を示すグラフ、図５（Ｂ）は参考技術１の消音機構の音響減衰量と周波数との関係を示すグラフである。FIG. 5A is a graph showing the relationship between the sound attenuation amount and the frequency of the conventional silencing mechanism, and FIG. 5B is a graph showing the relationship between the sound attenuation amount and the frequency of the silencing mechanism of Reference Technique 1 . 参考技術２に係る消音機構の吐出カバーを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the discharge cover of the silencer mechanism which concerns on the reference technique 2 . 参考技術２の消音機構の音響減衰量と周波数との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the amount of sound attenuation of the silencer mechanism of the reference technique 2 , and a frequency. 実施形態１に係る消音機構の吐出カバーを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the discharge cover of the silencer mechanism which concerns on Embodiment 1. FIG. 実施形態１の第１の変形例に係る消音機構の吐出カバーを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the discharge cover of the silencer mechanism which concerns on the 1st modification of Embodiment 1 . 実施形態１の第２の変形例に係る消音機構の吐出カバーを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the discharge cover of the silencer mechanism which concerns on the 2nd modification of Embodiment 1 . 参考技術３に係る消音機構を示す図であり、図１１（Ａ）は消音機構の断面図、図１１（Ｂ）は吐出カバーの平面図、図１１（Ｃ）はフロントヘッドの平面図である。Is a diagram showing a silencer mechanism according to the reference technique 3, Fig. 11 (A) is a sectional view, FIG. 11 (B) a plan view of the discharge cover, FIG. 11 (C) is a plan view of the front head of the silencing mechanism . 実施形態２に係る消音機構を示す図であり、図１２（Ａ）は消音機構の断面図、図１２（Ｂ）は吐出カバーの平面図、図１２（Ｃ）はフロントヘッドの平面図である。Is a diagram showing a silencer mechanism according to the second embodiment, FIG. 12 (A) is a sectional view, and FIG. 12 (B) is a plan view of the discharge cover, FIG. 12 (C) is a plan view of the front head of the silencing mechanism .

10 ケーシング
14 吸入管
15 吐出管
20 圧縮機構
21 シリンダ
22 フロントヘッド
23 リヤヘッド
24 ピストン
25 シリンダ室
29 吐出口
33 駆動軸
42 渦巻き状の溝（膨張空間）
42a 第１の渦巻き状の溝（膨張空間）
42b 第２の渦巻き状の溝（膨張空間）
43 吐出カバー
46 吐出ガス出口
47 消音機構
48 絞り通路
50 経路長可変機構 10 Casing
14 Suction pipe
15 Discharge pipe
20 Compression mechanism
21 cylinders
22 Front head
23 Rear head
24 piston
25 Cylinder chamber
29 Discharge port
33 Drive shaft
42 Spiral groove (expansion space)
42a First spiral groove (expansion space)
42b Second spiral groove (expansion space)
43 Discharge cover
46 Discharge gas outlet
47 Silencer
48 Restricted passage
50 Path length variable mechanism

Claims

A compression mechanism (20) for compressing and discharging gas; a casing (10) for housing the compression mechanism (20); a suction pipe (14) communicating with the suction side of the compression mechanism (20); 10) The discharge gas expansion space (42) covering the discharge pipe (15) provided in the casing (10) so as to open into the internal space and the discharge port (29) provided in the compression mechanism (20) And a silencer mechanism (47) having a discharge cover (43) in which a discharge gas outlet (46) from the expansion space (42) into the casing (10) is formed,
The expansion space (42) is formed along one or more spiral paths passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46) ,
A compressor comprising a variable path length mechanism (50) for changing a path length of a spirally formed expansion space (42) .

In claim 1,
The compressor characterized in that the path length variable mechanism (50) is configured to change the path length of the expansion space (42) in accordance with the rotational speed of the compression mechanism (20) .

In claim 1 or 2,
The compression mechanism (20) includes a drive shaft (33), a cylindrical cylinder (21), a front head (22) fixed to one end face of the cylinder (21) and through which the drive shaft (33) passes. A cylinder chamber defined by a rear head (23) fixed to the other end surface of the cylinder (21) and through which the drive shaft (33) passes, and a cylinder (21), a front head (22), and a rear head (23) (25) is connected to the drive shaft (33) and has a piston (24) that rotates eccentrically in the cylinder chamber (25),
The discharge port (29) of the compression mechanism (20) and the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) communicate between one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43). A compressor characterized in that a spiral groove (42) is formed to form an expansion space (42) .

A compression mechanism (20) for compressing and discharging gas; a casing (10) for housing the compression mechanism (20); a suction pipe (14) communicating with the suction side of the compression mechanism (20); 10) The discharge gas expansion space (42) covering the discharge pipe (15) provided in the casing (10) so as to open into the internal space and the discharge port (29) provided in the compression mechanism (20) And a silencer mechanism (47) having a discharge cover (43) in which a discharge gas outlet (46) from the expansion space (42) into the casing (10) is formed,
The expansion space (42) is formed along one or more spiral paths passing through the discharge port (29) and the discharge gas outlet (46),
The compression mechanism (20) includes a drive shaft (33), a cylindrical cylinder (21), a front head (22) fixed to one end face of the cylinder (21) and through which the drive shaft (33) passes. A cylinder chamber defined by a rear head (23) fixed to the other end surface of the cylinder (21) and through which the drive shaft (33) passes, and a cylinder (21), a front head (22), and a rear head (23) (25) is connected to the drive shaft (33) and has a piston (24) that rotates eccentrically in the cylinder chamber (25),
A first spiral groove (42a) communicating with the discharge port (29) of the compression mechanism (20) is formed between one of the front head (22) and the rear head (23) and the discharge cover (43). A second spiral groove (42b) communicating with the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) is provided between one of the front head (22) and the rear head (23) and the cylinder (21). The compressor is characterized in that the first spiral groove (42a) and the second spiral groove (42b) are formed to form an expansion space (42) .

In any one of Claims 1-4,
The compressor characterized in that the discharge port (29) of the compression mechanism (20) is formed at a position in the middle of the spiral path in the expansion space (42) .

In any one of Claims 1 to 5,
The compressor characterized in that the discharge gas outlet (46) of the discharge cover (43) is formed at a position in the middle of the spiral path in the expansion space (42) .

In any one of Claims 1-6 ,
A compressor characterized in that a discharge gas outlet (46) of the discharge gas cover is formed at a position corresponding to a node of a standing wave of pressure in the expansion space (42) .

In any one of Claims 1-7,
A throttle passage (48) is provided in the middle of the spiral path in the expansion space (42), and the expansion space (42) is formed in a plurality of stages through the throttle passage (48). Compressor.