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JP4665601B2 - Cycle using ejector - Google Patents

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JP4665601B2
JP4665601B2 JP2005142476A JP2005142476A JP4665601B2 JP 4665601 B2 JP4665601 B2 JP 4665601B2 JP 2005142476 A JP2005142476 A JP 2005142476A JP 2005142476 A JP2005142476 A JP 2005142476A JP 4665601 B2 JP4665601 B2 JP 4665601B2
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cycle
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    • B60H1/32Cooling devices
    • B60H2001/3286Constructional features
    • B60H2001/3298Ejector-type refrigerant circuits
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25BREFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
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    • F25B2341/001Ejectors not being used as compression device
    • F25B2341/0011Ejectors with the cooled primary flow at reduced or low pressure

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Description

本発明は、冷媒減圧手段の役割および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタを有するエジェクタを用いたサイクルに関するもので、より具体的には、圧縮機作動の断続制御に伴う不具合を抑制しようとするものである。 The present invention relates to a cycle using an ejector having an ejector that serves as a refrigerant decompression unit and a refrigerant circulation unit, and more specifically, to suppress problems associated with intermittent control of compressor operation. It is.

従来、この種のエジェクタを用いたサイクルは特許文献1等にて知られている。この特許文献1では、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの冷媒下流側に第2蒸発器を接続し、この第2蒸発器の冷媒下流側に気液分離器を配置するともに、気液分離器の液冷媒出口側とエジェクタの冷媒吸引口との間に第1蒸発器を配置したエジェクタを用いたサイクルが開示されている。 Conventionally, a cycle using this type of ejector is known from Patent Document 1 and the like. In this Patent Document 1, the second evaporator is connected to the refrigerant downstream side of the ejector serving as the refrigerant decompression means and the refrigerant circulation means, and the gas-liquid separator is arranged on the refrigerant downstream side of the second evaporator, A cycle using an ejector in which a first evaporator is disposed between the liquid refrigerant outlet side of the gas-liquid separator and the refrigerant suction port of the ejector is disclosed.

特許文献1のエジェクタを用いたサイクルによると、膨張時の冷媒の高速な流れにより生じる圧力低下を利用して、第1蒸発器から排出される気相冷媒を吸引するとともに、膨張時の冷媒の速度エネルギーをディフューザ部(昇圧部)にて圧力エネルギーに変換して冷媒圧力(吸入圧)を上昇させるので、圧縮機の駆動動力を低減できる。このため、サイクルの運転効率を向上することができる。 According to the cycle using the ejector of Patent Document 1, the vapor pressure refrigerant discharged from the first evaporator is sucked using the pressure drop caused by the high-speed flow of the refrigerant at the expansion, and the refrigerant at the expansion is Since the speed energy is converted into pressure energy by the diffuser section (pressure increase section) to increase the refrigerant pressure (suction pressure), the driving power of the compressor can be reduced. For this reason, the operating efficiency of the cycle can be improved.

また、第1、第2の2つの蒸発器により別々の空間、または2つの蒸発器で同一の空間から吸熱(冷却)作用を発揮することができる。そして、2つの蒸発器にて室内の冷房を行ってもよい旨の記載もある(特許文献1の段落0192参照)。   Further, the heat absorption (cooling) action can be exhibited from separate spaces by the first and second evaporators or from the same space by the two evaporators. There is also a description that room cooling may be performed with two evaporators (see paragraph 0192 of Patent Document 1).

また、特許文献1の図27、図29〜図38には、エジェクタの冷媒吸引口側のみに蒸発器(上記第1蒸発器)を配置するエジェクタを用いたサイクルにおいて、エジェクタの上流部もしくは蒸発器の上流部に機械式もしくは電気式の制御弁を設けることが記載されている。 In FIGS. 27 and 29 to 38 of Patent Document 1, in the cycle using the ejector in which the evaporator (the first evaporator) is disposed only on the refrigerant suction port side of the ejector, the upstream portion of the ejector or the evaporation is shown. It is described that a mechanical or electric control valve is provided upstream of the vessel.

これら制御弁のうち、エジェクタ上流部の制御弁は、その開度調整により蒸発器出口冷媒の過熱度制御あるいは高圧圧力の制御を行い、また、蒸発器上流部の制御弁は、その開度調整により蒸発器出口冷媒の過熱度制御を行う旨記載されている。
特許第3322263号公報
Among these control valves, the control valve upstream of the ejector controls the superheat degree of the refrigerant at the outlet of the evaporator or the high pressure by adjusting the opening, and the control valve upstream of the evaporator adjusts the opening. Describes that superheat degree control of the evaporator outlet refrigerant is performed.
Japanese Patent No. 3322263

ところで、特許文献1に記載された上記制御弁は、エジェクタを用いたサイクル運転時における蒸発器出口冷媒の過熱度制御あるいは高圧圧力の制御を行うものであるから、圧縮機作動の断続と連動して冷媒通路の開閉作動を行うものでない。 By the way, the control valve described in Patent Document 1 controls the superheat degree of the refrigerant at the outlet of the evaporator or the high pressure control during the operation of the cycle using the ejector, and thus interlocks with the intermittent operation of the compressor. Thus, the refrigerant passage is not opened and closed.

このため、圧縮機の作動停止時にも上記制御弁は所定の開度状態に維持されるので、圧縮機の作動が停止すると、サイクル高低圧が均一化される現象、すなわち、圧力バランスが生じる。この圧力バランスの過程でエジェクタのノズル部を通過する冷媒の流動音が生じる。特に、圧縮機停止時は圧縮機作動音が消滅して静粛な環境になっているので、ノズル部の冷媒流動音が耳障りとなる。   For this reason, even when the operation of the compressor is stopped, the control valve is maintained in a predetermined opening state. Therefore, when the operation of the compressor is stopped, a phenomenon in which the cycle high / low pressure is made uniform, that is, a pressure balance occurs. In the process of this pressure balance, a flow sound of the refrigerant passing through the nozzle portion of the ejector is generated. In particular, when the compressor is stopped, the compressor operating noise disappears and the environment is quiet, so the refrigerant flow noise in the nozzle portion becomes annoying.

また、本発明者の検討によると、圧縮機の作動停止後の再起動時に圧縮機への液冷媒戻りが生じて、圧縮機の液圧縮により圧縮機の耐久寿命に悪影響を及ぼすという不具合が生じることが判明した。   Further, according to the study by the present inventor, the liquid refrigerant returns to the compressor when the compressor is restarted after the operation is stopped, and there is a problem that the liquid compression of the compressor adversely affects the durable life of the compressor. It has been found.

すなわち、車載冷凍装置のように、庫内温度を例えば、−20℃付近の極低温に冷却する場合は、サイクル低圧圧力をこの−20℃付近の極低温に対応した低い圧力まで下げる必要があり、このため、圧縮機作動時におけるサイクル高低圧差は非常に大きくなっている。   That is, when the internal temperature is cooled to a cryogenic temperature near -20 ° C, for example, as in a vehicle refrigeration system, it is necessary to lower the cycle low pressure to a low pressure corresponding to the cryogenic temperature near -20 ° C. For this reason, the cycle high / low pressure difference during operation of the compressor is very large.

従って、圧縮機の作動停止に伴う圧力バランスの過程で、多量の液冷媒が高圧側からエジェクタのノズル部を通過して低圧側へ流入してくる。このとき、庫内温度が既に極低温に冷却されており、蒸発器の熱負荷が小さくなっているとともに、圧縮機吸入側へ冷媒が吸引されないので、低圧側への流入冷媒はエジェクタ下流側の気液分離器内や蒸発器内部に液相冷媒として溜まっていく。   Therefore, a large amount of liquid refrigerant flows from the high-pressure side to the low-pressure side through the nozzle portion of the ejector in the process of pressure balance accompanying the stoppage of the operation of the compressor. At this time, the internal temperature has already been cooled to a very low temperature, the heat load of the evaporator is small, and the refrigerant is not sucked into the compressor suction side, so the refrigerant flowing into the low pressure side is on the downstream side of the ejector It accumulates as a liquid phase refrigerant in the gas-liquid separator and the evaporator.

この結果、次回の圧縮機起動時に気液分離器から液冷媒がオーバーフローして圧縮機への液冷媒戻りが生じる場合がある。   As a result, the liquid refrigerant may overflow from the gas-liquid separator at the next start-up of the compressor, and the liquid refrigerant may return to the compressor.

また、本出願人においては、先に、特願2004−290120号にて、エジェクタ上流部の分岐点から分岐され、エジェクタの冷媒吸引口に接続される分岐通路を設け、この分岐通路に絞り機構と第1蒸発器を設け、エジェクタの冷媒下流側に第2蒸発器を設けるようにしたエジェクタを用いたサイクルを提案している。 In addition, in the present applicant, first, in Japanese Patent Application No. 2004-290120, a branch passage branched from the branch point upstream of the ejector and connected to the refrigerant suction port of the ejector is provided, and a throttle mechanism is provided in the branch passage. And a first evaporator, and a cycle using an ejector in which a second evaporator is provided on the refrigerant downstream side of the ejector.

この先願のエジェクタを用いたサイクルによると、第1蒸発器がエジェクタと並列的な接続関係となり、かつ、分岐通路には第1蒸発器専用の絞り機構が設けられているので、特許文献1に比較して第1蒸発器と第2蒸発器の冷媒流量調整が容易になる等の利点がある。 According to the cycle using the ejector of the prior application, the first evaporator is connected in parallel with the ejector, and the branch passage is provided with a throttle mechanism dedicated to the first evaporator. In comparison, there are advantages such as easy adjustment of the refrigerant flow rates of the first evaporator and the second evaporator.

この先願のエジェクタを用いたサイクルでは、圧縮機の作動停止時における圧力バランスの過程で、エジェクタのノズル部および分岐通路の絞り機構を通過する冷媒によって流動音が生じる。 In the cycle using the ejector of the prior application, a flow noise is generated by the refrigerant passing through the nozzle portion of the ejector and the throttle mechanism of the branch passage in the process of pressure balance when the operation of the compressor is stopped.

また、車載冷凍装置のように、庫内温度を例えば、−20℃付近の極低温に冷却する場合は、圧縮機停止時に蒸発器の熱負荷が小さくなっているので、上記圧力バランスに伴って第1、第2蒸発器内に冷媒が流れ込み溜まるという現象が生じる。この場合、第1、第2蒸発器内の滞留液冷媒に対して冷媒が更に流れ込むときに異音が生じる。   In addition, when the internal temperature is cooled to an extremely low temperature of, for example, around −20 ° C. as in an in-vehicle refrigeration system, the heat load of the evaporator is reduced when the compressor is stopped. A phenomenon occurs in which refrigerant flows into and accumulates in the first and second evaporators. In this case, abnormal noise is generated when the refrigerant further flows into the staying liquid refrigerant in the first and second evaporators.

また、圧縮機停止時の間に第1、第2蒸発器内に溜まった液冷媒が次回の圧縮機起動時に圧縮機に吸入され、圧縮機への液冷媒戻りが生じる。   Further, the liquid refrigerant accumulated in the first and second evaporators when the compressor is stopped is sucked into the compressor at the next start-up of the compressor, and the liquid refrigerant returns to the compressor.

本発明は、上記点に鑑み、圧縮機作動を断続制御する機能を持つエジェクタを用いたサイクルにおいて、圧縮機作動の断続制御に起因する不具合を抑制することを目的とする。 In view of the above points, an object of the present invention is to suppress problems caused by intermittent control of compressor operation in a cycle using an ejector having a function of intermittently controlling compressor operation.

本発明は上記目的を達成するためなされたもので、請求項1に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機(11)と、
前記圧縮機(11)から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器(13)と、
前記放熱器(13)下流側の冷媒を減圧膨張させ、この膨張時の高速度の冷媒流により冷媒を内部に吸引する冷媒吸引口(17b)を有し、前記冷媒吸引口(17b)からの吸引冷媒と前記高速度の冷媒流とを混合し、この混合した冷媒流を減速して冷媒流の圧力を上昇させるエジェクタ(17)と、
前記冷媒吸引口(17b)に接続される分岐通路(19、45)に設けられる蒸発器(18)と、
前記蒸発器(18)への冷媒流入を阻止可能な開閉手段としての前記冷媒吸引口(17b)側の前記蒸発器(18)の上流側に設けられる開閉弁(16)および前記エジェクタ(17)自体に設けられた通路開閉機構(17e)と、
前記圧縮機(11)の作動を断続制御する制御手段(25)とを備え、
前記制御手段(25)は、前記圧縮機(11)の作動を停止する期間内に前記開閉手段(16、17e)を閉状態として、前記開閉手段(16、17e)上流側の冷媒が前記エジェクタ(17)側の流路へ流入することを阻止し、さらに、前記圧縮機(11)の停止期間内において前記開閉弁(16)をまず閉状態から開状態に復帰させ、サイクル内圧力バランスを実行し、その後、前記通路開閉機構(17e)を遅れて開状態に復帰した後に、前記圧縮機(11)を再起動させることを特徴としている。
The present invention has been made to achieve the above object, and in the invention described in claim 1, a compressor (11) for sucking and compressing refrigerant,
A radiator (13) that radiates heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor (11);
The radiator (13) has a refrigerant suction port (17b) for decompressing and expanding the refrigerant on the downstream side, and sucking the refrigerant into the interior by the high-speed refrigerant flow at the time of expansion, and from the refrigerant suction port (17b) An ejector (17) for mixing the suction refrigerant and the high-speed refrigerant flow, decelerating the mixed refrigerant flow and increasing the pressure of the refrigerant flow;
An evaporator (18) provided in a branch passage (19, 45) connected to the refrigerant suction port (17b);
On- off valve (16) provided on the upstream side of the evaporator (18) on the side of the refrigerant suction port (17b) and the ejector (17) as an opening / closing means capable of preventing the refrigerant from flowing into the evaporator (18) A passage opening and closing mechanism (17e) provided in itself;
Control means (25) for intermittently controlling the operation of the compressor (11),
Wherein said control means (25), said closing means (16,17E) to the closed state within the period of stopping the operation of the compressor (11), the refrigerant of the switching means (16,17E) upstream Inflow to the flow path on the ejector (17) side is prevented, and further, the on-off valve (16) is first returned from the closed state to the open state during the stop period of the compressor (11), and the pressure in the cycle The balance is executed, and then the compressor (11) is restarted after the passage opening / closing mechanism (17e) is delayed and returned to the open state .

これによると、圧縮機(11)作動の停止に伴って、開閉手段(16、17e)を閉状態として、蒸発器(18)への冷媒流入を阻止できる。そのため、圧縮機停止時に蒸発器(18)内に液冷媒が溜まることを抑制できるので、次回の圧縮機起動時に圧縮機への液冷媒戻りが生じることを抑制できる。   According to this, with the stop of the compressor (11) operation, the opening / closing means (16, 17e) can be closed to prevent the refrigerant from flowing into the evaporator (18). Therefore, since it can suppress that a liquid refrigerant accumulates in an evaporator (18) at the time of a compressor stop, it can suppress that the liquid refrigerant returns to a compressor at the time of the next compressor starting.

また、圧縮機停止時に蒸発器(18)への冷媒流入に伴う冷媒流動音を抑制できる。更に、圧縮機停止時に蒸発器(18)への冷媒流入を阻止することにより、圧縮機停止時における蒸発器(18)内の圧力上昇を抑えて蒸発器(18)の温度上昇も抑制できる。  Moreover, the refrigerant | coolant flow noise accompanying the refrigerant | coolant inflow to an evaporator (18) can be suppressed at the time of a compressor stop. Further, by preventing the refrigerant from flowing into the evaporator (18) when the compressor is stopped, it is possible to suppress an increase in pressure in the evaporator (18) when the compressor is stopped and to suppress an increase in the temperature of the evaporator (18).

請求項2に記載の発明のように、請求項1に記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記冷媒吸引口(17b)側の前記蒸発器は第1蒸発器(18)として設けられ、前記エジェクタ(17)の下流側に第2蒸発器(21)を設けるサイクル構成にすることができる。 According to a second aspect of the present invention, in the cycle using the ejector according to the first aspect, the evaporator on the refrigerant suction port (17b) side is provided as a first evaporator (18), and the ejector A cycle configuration in which the second evaporator (21) is provided on the downstream side of (17) can be employed.

請求項3に記載の発明のように、請求項2に記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記第1蒸発器(18)と前記第2蒸発器(21)とにより1つの共通の冷却対象空間(23)を冷却するようにしてよい。 In the cycle using the ejector according to claim 2 as in the invention according to claim 3, one common cooling target space is formed by the first evaporator (18) and the second evaporator (21). (23) may be cooled.

また、請求項4に記載の発明のように、請求項2に記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記第1蒸発器(18)と前記第2蒸発器(21)とにより別々の冷却対象空間(23a、23b)を冷却するようにしてもよい。 Further, in the cycle using the ejector according to claim 2, as in the invention according to claim 4, separate cooling target spaces are provided by the first evaporator (18) and the second evaporator (21). (23a, 23b) may be cooled.

請求項5に記載の発明のように、請求項1ないし4のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記蒸発器(18)の冷却対象空間(23、23a)の温度と相関のある温度を検出する温度検出手段(24、24a、24b)を有し、
前記制御手段(25)は、前記温度検出手段(24、24a、24b)の検出温度に基づいて前記圧縮機(11)の作動を断続制御するようにすればよい。
In the cycle using the ejector according to any one of claims 1 to 4 as in the invention according to claim 5, it is correlated with the temperature of the cooling target space (23, 23a) of the evaporator (18). Temperature detecting means (24, 24a, 24b) for detecting a certain temperature,
The control means (25) may be configured to intermittently control the operation of the compressor (11) based on the temperature detected by the temperature detection means (24, 24a, 24b).

請求項6に記載の発明では、請求項1ないし5のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記制御手段(25)は、前記圧縮機(11)の停止に先行して前記開閉手段(16、17e)を開状態から閉状態にし、前記開閉手段(16、17e)の閉状態において前記圧縮機(11)の作動状態を所定時間継続し、その後に前記圧縮機(11)を停止することを特徴とする。 According to a sixth aspect of the present invention, in the cycle using the ejector according to any one of the first to fifth aspects, the control means (25) is arranged so that the compressor (11) is stopped prior to the stop of the compressor (11). The opening / closing means (16, 17e) is changed from the open state to the closed state, and the operation state of the compressor (11) is continued for a predetermined time in the closed state of the opening / closing means (16, 17e), and then the compressor (11) It is characterized by stopping.

これによると、開閉手段(16、17e)の閉状態への移行後にも、圧縮機(11)の作動状態を所定時間継続するので、この圧縮機作動継続の間にサイクル低圧側の冷媒を吸入して高圧側へ移動させ、高圧側に保持する作用(ポンプダウン運転)を発揮できる。これにより、圧縮機停止期間の間に蒸発器(18、21)内に溜まる冷媒量をより一層効果的に低減できる。   According to this, since the operating state of the compressor (11) continues for a predetermined time even after the opening / closing means (16, 17e) shifts to the closed state, the refrigerant on the low-pressure side of the cycle is sucked in during the operation of the compressor. Then, it can be moved to the high pressure side and can be held at the high pressure side (pump down operation). Thereby, the refrigerant | coolant amount which accumulates in an evaporator (18, 21) during a compressor stop period can be reduced much more effectively.

請求項7に記載の発明では、請求項1ないし6のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記開閉手段(16、17e)の上流側に配置され、前記開閉手段(16、17e)の上流側冷媒が気液2相状態となるように減圧する絞り機構(15、20、20a)を有することを特徴とする。 According to a seventh aspect of the present invention, in a cycle using the ejector according to any one of the first to sixth aspects, the opening / closing means (16, 17e) is disposed upstream of the open / close means (16, 17e), and the open / close means (16, 17e) having a throttle mechanism (15, 20, 20a) for reducing the pressure so that the upstream refrigerant enters a gas-liquid two-phase state.

これによると、開閉手段(16、17e)の上流側冷媒が圧縮性の気相冷媒を含んでいるので、開閉手段(16、17e)の閉状態への移行時に開閉手段(16、17e)の上流側圧力が急上昇する現象(ウォータハンマーリング現象)を抑制できる。   According to this, since the upstream refrigerant of the opening / closing means (16, 17e) contains a compressible gas-phase refrigerant, the opening / closing means (16, 17e) of the opening / closing means (16, 17e) is shifted to the closed state. A phenomenon (water hammer ring phenomenon) in which the upstream pressure rapidly increases can be suppressed.

請求項8に記載の発明では、請求項1ないし7のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクルにおいて、前記エジェクタ(17)と前記開閉弁(16)とが少なくとも一体部品として組み付けられていることを特徴とする。 In the invention according to claim 8, in the cycle using the ejector according to any one of claims 1 to 7, the ejector (17) and the on-off valve (16) are assembled as at least an integral part. It is characterized by being.

これによると、エジェクタ(17)と開閉弁(16)とを予め一体部品として構成しておくことにより、この両部品(16、17)の小型化、低コスト化を実現できる。   According to this, by configuring the ejector (17) and the on-off valve (16) as an integral part in advance, both parts (16, 17) can be reduced in size and cost.

請求項9に記載の発明では、冷媒を吸入し圧縮する圧縮機(11)と、
前記圧縮機(11)から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器(13)と、
前記放熱器(13)下流側の冷媒を減圧膨張させ、この膨張時の高速度の冷媒流により冷媒を内部に吸引する冷媒吸引口(17b)を有し、前記冷媒吸引口(17b)からの吸引冷媒と前記高速度の冷媒流とを混合し、この混合した冷媒流を減速して冷媒流の圧力を上昇させるエジェクタ(17)と、
前記エジェクタ(17)から流出した冷媒を蒸発させる第1の蒸発器(21)と、
前記エジェクタ(17)から前記第1の蒸発機(21)へ至る冷媒の流れを分岐する冷媒通路に接続されて、前記エジェクタ(17)から流出した冷媒を蒸発させる第2の蒸発器(34)と、
前記エジェクタ(17)への冷媒流入を阻止可能な開閉手段(16、17e)と、
前記圧縮機(11)の作動を断続制御する制御手段(25)とを備え、
前記制御手段(25)は、前記圧縮機(11)の作動を停止する期間内に前記開閉手段(16、17e)を閉状態として、開閉手段(16、17e)上流側の冷媒がエジェクタ(17)側の流路へ流入することを阻止するエジェクタを用いたサイクルを特徴としている。
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
In the invention described in claim 9, a compressor (11) for sucking and compressing refrigerant,
A radiator (13) that radiates heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor (11);
The radiator (13) has a refrigerant suction port (17b) for decompressing and expanding the refrigerant on the downstream side, and sucking the refrigerant into the interior by the high-speed refrigerant flow at the time of expansion, and from the refrigerant suction port (17b) An ejector (17) for mixing the suction refrigerant and the high-speed refrigerant flow, decelerating the mixed refrigerant flow and increasing the pressure of the refrigerant flow;
A first evaporator (21) for evaporating the refrigerant flowing out of the ejector (17);
A second evaporator (34) connected to a refrigerant passage for branching the refrigerant flow from the ejector (17) to the first evaporator (21) and evaporating the refrigerant flowing out of the ejector (17). When,
Open / close means (16, 17e) capable of preventing refrigerant from flowing into the ejector (17);
Control means (25) for intermittently controlling the operation of the compressor (11),
The control means (25) closes the opening / closing means (16, 17e) within a period during which the operation of the compressor (11) is stopped, and the refrigerant upstream of the opening / closing means (16, 17e) is discharged from the ejector (17 It features a cycle that uses an ejector that prevents it from flowing into the flow path on the) side.
In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each said means shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.

(第1実施形態)
図1〜図2は本発明の第1実施形態を示すもので、図1は第1実施形態によるエジェクタを用いたサイクル10を車両用冷凍装置に適用した例を示す。ここで、本実施形態の車両用冷凍装置は、庫内温度を例えば、−20℃付近の極低温に冷却するものである。
(First embodiment)
1 to 2 show a first embodiment of the present invention, and FIG. 1 shows an example in which a cycle 10 using an ejector according to the first embodiment is applied to a vehicle refrigeration apparatus. Here, the vehicular refrigeration apparatus of the present embodiment cools the internal temperature to, for example, an extremely low temperature around −20 ° C.

本実施形態のエジェクタを用いたサイクル10において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機11は、電磁クラッチ12、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。この圧縮機11は、電磁クラッチ12への通電の断続により車両走行用エンジンとの連結が断続されて、作動が断続される。すなわち、電磁クラッチ12の断続により圧縮機断続作動の稼働率を変化させて、圧縮機11の冷媒吐出能力を調整するようになっている。 In the cycle 10 using the ejector of the present embodiment, the compressor 11 that sucks and compresses the refrigerant is rotationally driven by a vehicle travel engine (not shown) via an electromagnetic clutch 12 and a belt. The compressor 11 is intermittently connected to the vehicle running engine due to the energization of the electromagnetic clutch 12, and the operation is interrupted. That is, the refrigerant discharge capacity of the compressor 11 is adjusted by changing the operating rate of the compressor intermittent operation by the intermittent operation of the electromagnetic clutch 12.

この圧縮機11の冷媒吐出側には放熱器13が配置されている。放熱器13は圧縮機11から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気(車室外空気)との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
A radiator 13 is disposed on the refrigerant discharge side of the compressor 11. The radiator 13 cools the high-pressure refrigerant by exchanging heat between the high-pressure refrigerant discharged from the compressor 11 and outside air (air outside the vehicle compartment) blown by a cooling fan (not shown).

本実施形態では、サイクル内循環冷媒として、通常のフロン系冷媒を用いているので、エジェクタを用いたサイクル10は、高圧圧力が臨界圧力を超えない亜臨界サイクルを構成する。従って、放熱器13は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。 In this embodiment, since a normal chlorofluorocarbon refrigerant is used as the circulating refrigerant in the cycle, the cycle 10 using the ejector constitutes a subcritical cycle in which the high pressure does not exceed the critical pressure. Accordingly, the radiator 13 acts as a condenser that condenses the refrigerant.

放熱器13の冷媒下流部には冷媒の気液を分離して液冷媒を溜める気液分離器として受液器14が配置され、この受液器14から液冷媒が下流側に導出される。受液器14の冷媒下流側には絞り機構15が接続される。   A liquid receiver 14 is arranged as a gas-liquid separator that separates the gas-liquid of the refrigerant and stores the liquid refrigerant in the downstream portion of the radiator 13, and the liquid refrigerant is led out from the receiver 14 to the downstream side. A throttle mechanism 15 is connected to the refrigerant downstream side of the liquid receiver 14.

この絞り機構15は具体的にはキャピラリチューブやオリフィス等の固定絞りで構成され、受液器14からの高圧液冷媒を気液2相状態の中間圧冷媒に減圧する。そして、この絞り機構15の下流側に開閉弁16が接続される。この開閉弁16は具体的には電磁弁により構成され、後述のように圧縮機11の作動の断続に連動して開閉制御される。   Specifically, the throttle mechanism 15 includes a fixed throttle such as a capillary tube or an orifice, and reduces the high-pressure liquid refrigerant from the liquid receiver 14 to a gas-liquid two-phase intermediate pressure refrigerant. An on-off valve 16 is connected to the downstream side of the throttle mechanism 15. The on-off valve 16 is specifically composed of an electromagnetic valve, and is controlled to open and close in conjunction with the intermittent operation of the compressor 11 as will be described later.

そして、開閉弁16よりもさらに下流側には、エジェクタ17が配置されている。
このエジェクタ17は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用(巻き込み作用)によって冷媒の循環を行う冷媒循環手段(運動量輸送式ポンプ)でもある。
An ejector 17 is disposed further downstream than the on-off valve 16.
The ejector 17 is a decompression means for decompressing the refrigerant, and is also a refrigerant circulation means (momentum transporting pump) that circulates the refrigerant by a suction action (winding action) of the refrigerant flow ejected at high speed.

エジェクタ17には、開閉弁16を通過して流入する中間圧冷媒の通路面積を小さく絞って、中間圧冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるノズル部17aと、ノズル部17aの冷媒噴出口と同一空間に配置され、後述する第1蒸発器18からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口17bが備えられている。   In the ejector 17, the passage area of the intermediate pressure refrigerant flowing in through the on-off valve 16 is reduced to be the same as the nozzle part 17 a that decompresses and expands the intermediate pressure refrigerant isentropically, and the same refrigerant outlet as the nozzle part 17 a. A refrigerant suction port 17b that is disposed in the space and sucks a gas-phase refrigerant from the first evaporator 18 described later is provided.

ノズル部17aおよび冷媒吸引口17bの下流側には、ノズル部17aからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口17bからの吸引冷媒とを混合する混合部17cが設けられている。そして、混合部17cの下流側に昇圧部をなすディフューザ部17dが配置されている。   A mixing portion 17c that mixes the high-speed refrigerant flow from the nozzle portion 17a and the suction refrigerant from the refrigerant suction port 17b is provided on the downstream side of the nozzle portion 17a and the refrigerant suction port 17b. And the diffuser part 17d which makes | forms a pressure | voltage rise part is arrange | positioned downstream of the mixing part 17c.

このディフューザ部17dは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。   The diffuser portion 17d is formed in a shape that gradually increases the passage area of the refrigerant, and serves to increase the refrigerant pressure by decelerating the refrigerant flow, that is, to convert the velocity energy of the refrigerant into pressure energy.

さらに、エジェクタ17には、ノズル部17aの通路面積を可変制御する通路開閉機構17eが設けられている。図2はこの通路開閉機構17eの具体例を示すもので、ノズル部17aの通路内には通路長手方向に移動可能にニードル17fが配置されている。このニードル17fの先端形状は細長く尖った形状になっている。   Further, the ejector 17 is provided with a passage opening / closing mechanism 17e that variably controls the passage area of the nozzle portion 17a. FIG. 2 shows a specific example of the passage opening / closing mechanism 17e, and a needle 17f is arranged in the passage of the nozzle portion 17a so as to be movable in the longitudinal direction of the passage. The tip of the needle 17f has an elongated and sharp shape.

そして、ニードル17fの根本部は駆動部17gに連結され、この駆動部17gの操作力にてニードル17fがノズル部17aの通路を長手方向(図2の上下方向)に移動するようになっている。   The root portion of the needle 17f is connected to the drive portion 17g, and the needle 17f moves in the longitudinal direction (vertical direction in FIG. 2) through the passage of the nozzle portion 17a by the operating force of the drive portion 17g. .

ニードル17fが図2の位置よりも下方へ移動して、ニードル17fの大径部がノズル部17aの最小通路部の内壁面に圧接することによりノズル部17aの通路を全閉することができる。なお、駆動部17gとしては、ステッピングモータのようなモータアクチュエータ、あるいは電磁ソレノイド機構等を使用でき、電気的に制御可能な駆動手段であれば種々なものを使用できる。   The needle 17f moves downward from the position shown in FIG. 2, and the large diameter portion of the needle 17f comes into pressure contact with the inner wall surface of the minimum passage portion of the nozzle portion 17a, whereby the passage of the nozzle portion 17a can be fully closed. As the driving unit 17g, a motor actuator such as a stepping motor, an electromagnetic solenoid mechanism, or the like can be used, and various driving units can be used as long as they can be electrically controlled.

エジェクタ17のディフューザ部17dの下流側に第2蒸発器21が接続され、この第2蒸発器21の冷媒流れ下流側は圧縮機11の吸入側に接続される。   The second evaporator 21 is connected to the downstream side of the diffuser portion 17 d of the ejector 17, and the refrigerant flow downstream side of the second evaporator 21 is connected to the suction side of the compressor 11.

一方、エジェクタ17の上流部から冷媒分岐通路19が分岐され、この冷媒分岐通路19の下流側はエジェクタ17の冷媒吸引口17bに接続される。Zは冷媒分岐通路19の分岐点を示す。   On the other hand, the refrigerant branch passage 19 is branched from the upstream portion of the ejector 17, and the downstream side of the refrigerant branch passage 19 is connected to the refrigerant suction port 17 b of the ejector 17. Z indicates a branch point of the refrigerant branch passage 19.

この冷媒分岐通路19には絞り機構20が配置され、この絞り機構20の下流側に第1蒸発器18が配置されている。絞り機構20は第1蒸発器18への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であって、具体的にはキャピラリチューブやオリフィスのような固定絞りで構成できる。なお、電動アクチュエータにより弁開度(通路絞り開度)が調整可能になっている電気制御弁を絞り機構20として用いてもよい。   A throttle mechanism 20 is disposed in the refrigerant branch passage 19, and a first evaporator 18 is disposed on the downstream side of the throttle mechanism 20. The throttle mechanism 20 is a pressure reducing means for adjusting the flow rate of the refrigerant to the first evaporator 18, and can be specifically constituted by a fixed throttle such as a capillary tube or an orifice. An electric control valve whose valve opening (passage opening) can be adjusted by an electric actuator may be used as the throttle mechanism 20.

本実施形態では、2つの蒸発器18、21を一体構造に組み付けている。具体的には、2つの蒸発器18、21の構成部品をアルミニウムで構成してろう付けにより一体構造に接合すればよい。   In this embodiment, the two evaporators 18 and 21 are assembled into an integral structure. Specifically, the constituent parts of the two evaporators 18 and 21 may be made of aluminum and joined into an integral structure by brazing.

そして、2つの蒸発器18、21に対して共通の電動送風機22により空気(被冷却空気)を矢印Aのごとく送風し、この送風空気を2つの蒸発器18、21で冷却するようになっている。この2つの蒸発器18、21で冷却された冷風を共通の冷却対象空間23に送り込み、これにより、2つの蒸発器18、21にて共通の冷却対象空間23を冷却するようになっている。   Then, air (cooled air) is blown as indicated by an arrow A by the common electric blower 22 for the two evaporators 18 and 21, and this blown air is cooled by the two evaporators 18 and 21. Yes. The cold air cooled by the two evaporators 18 and 21 is sent to the common cooling target space 23, and thereby the common cooling target space 23 is cooled by the two evaporators 18 and 21.

ここで、2つの蒸発器18、21のうち、エジェクタ17下流側の流路に接続される第2蒸発器21を空気流れ方向Aの上流側に配置し、エジェクタ17の冷媒吸引口17bに接続される第1蒸発器18を空気流れ方向Aの下流側に配置している。   Here, of the two evaporators 18 and 21, the second evaporator 21 connected to the flow path on the downstream side of the ejector 17 is arranged on the upstream side in the air flow direction A and connected to the refrigerant suction port 17 b of the ejector 17. The first evaporator 18 is arranged on the downstream side in the air flow direction A.

なお、本実施形態ではエジェクタを用いたサイクル10を前述のように車両用冷凍装置に適用するので、冷却対象空間23は冷凍対象品を収納する冷凍庫内空間である。冷却対象空間23には、その内部温度を検出する温度センサ(サーミスタ)24が配置されている。 In this embodiment, since the cycle 10 using the ejector is applied to the vehicle refrigeration apparatus as described above, the cooling target space 23 is a space inside the freezer for storing the items to be frozen. A temperature sensor (thermistor) 24 for detecting the internal temperature is disposed in the cooling target space 23.

次に、図3に基づいて本実施形態の電気制御部の概要を説明すると、制御装置25は、CPU、ROMおよびRAM等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この制御装置25は、そのROM内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上記した各種機器12、16、17g、22等の作動を制御する。   Next, the outline of the electric control unit of the present embodiment will be described with reference to FIG. 3. The control device 25 includes a known microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM, and the like and peripheral circuits thereof. The control device 25 performs various calculations and processes based on the control program stored in the ROM, and controls the operations of the various devices 12, 16, 17g, 22 and the like described above.

制御装置25には、上述した温度センサ24の検出値が入力される他に、センサ群26からの検出信号、および操作パネル27からの各種操作信号が入力される。   In addition to the detection value of the temperature sensor 24 described above being input to the control device 25, detection signals from the sensor group 26 and various operation signals from the operation panel 27 are input.

センサ群26として具体的には、外気温(車室外温度)を検出する外気センサ等が設けられる。また、操作パネル27には冷却対象空間23の冷却温度を設定する温度設定スイッチ等が設けられる。   Specifically, an outside air sensor or the like that detects an outside air temperature (a temperature outside the passenger compartment) is provided as the sensor group 26. The operation panel 27 is provided with a temperature setting switch for setting the cooling temperature of the cooling target space 23.

次に、第1実施形態の作動を説明する。最初に、圧縮機11の作動状態における基本的作動を説明する。制御装置25の制御出力にて電磁クラッチ12に通電され、電磁クラッチ12が接続状態になると、圧縮機11に車両エンジンの回転動力が伝達され、圧縮機11が作動する。   Next, the operation of the first embodiment will be described. First, the basic operation in the operating state of the compressor 11 will be described. When the electromagnetic clutch 12 is energized by the control output of the control device 25 and the electromagnetic clutch 12 is in the connected state, the rotational power of the vehicle engine is transmitted to the compressor 11 and the compressor 11 is operated.

この圧縮機11の作動状態では制御装置25の制御出力にて開閉弁16が開弁状態となり、また、エジェクタ17においては、制御装置25の制御出力にて駆動部17gが制御され、駆動部17gはニードル17fをノズル部17aの所定開度位置に移動させる。   In the operating state of the compressor 11, the on-off valve 16 is opened by the control output of the control device 25. In the ejector 17, the drive unit 17g is controlled by the control output of the control device 25, and the drive unit 17g. Moves the needle 17f to a predetermined opening position of the nozzle portion 17a.

従って、圧縮機11で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器13に流入する。放熱器13では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器13通過後の冷媒は受液器14で気液分離され、高圧液冷媒が受液器14下流側に導出され、絞り機構15を通過する。   Therefore, the high-temperature and high-pressure refrigerant compressed and discharged by the compressor 11 flows into the radiator 13. In the radiator 13, the high-temperature refrigerant is cooled and condensed by the outside air. The refrigerant that has passed through the radiator 13 is separated into gas and liquid by the receiver 14, and the high-pressure liquid refrigerant is led to the downstream side of the receiver 14 and passes through the throttle mechanism 15.

高圧液冷媒はこの絞り機構15にて気液2相状態の中間圧に減圧され、この中間圧冷媒は、分岐点Zにてエジェクタ17に向かう冷媒流れと、分岐冷媒通路19に向かう冷媒流れとに分岐される。   The high-pressure liquid refrigerant is decompressed to an intermediate pressure in a gas-liquid two-phase state by the throttle mechanism 15, and the intermediate-pressure refrigerant has a refrigerant flow toward the ejector 17 at the branch point Z and a refrigerant flow toward the branch refrigerant passage 19. Fork.

エジェクタ17側に流入した冷媒流れはノズル部17aで減圧され膨張する。従って、ノズル部17aで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部17aの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、冷媒吸引口17bから分岐冷媒通路19の第1蒸発器18通過後の冷媒(気相冷媒)を吸引する。   The refrigerant flow that flows into the ejector 17 is decompressed and expanded by the nozzle portion 17a. Therefore, the pressure energy of the refrigerant is converted into velocity energy at the nozzle portion 17a, and the refrigerant is ejected at a high velocity from the outlet of the nozzle portion 17a. Due to the refrigerant pressure drop at this time, the refrigerant (gas-phase refrigerant) after passing through the first evaporator 18 in the branch refrigerant passage 19 is sucked from the refrigerant suction port 17b.

ノズル部17aから噴出した冷媒と冷媒吸引口17bに吸引された冷媒は、ノズル部17a下流側の混合部17cで混合してディフューザ部17dに流入する。このディフューザ部17dでは通路面積の拡大により、冷媒の速度(膨張)エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。   The refrigerant ejected from the nozzle portion 17a and the refrigerant sucked into the refrigerant suction port 17b are mixed in the mixing portion 17c on the downstream side of the nozzle portion 17a and flow into the diffuser portion 17d. In the diffuser portion 17d, the passage area is enlarged, so that the speed (expansion) energy of the refrigerant is converted into pressure energy, so that the pressure of the refrigerant rises.

そして、エジェクタ17のディフューザ部17dから流出した冷媒は第2蒸発器21に流入する。第2蒸発器21では、低温の低圧冷媒が矢印A方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機11に吸入され、再び圧縮される。   Then, the refrigerant that has flowed out of the diffuser portion 17 d of the ejector 17 flows into the second evaporator 21. In the second evaporator 21, the low-temperature low-pressure refrigerant absorbs heat from the blown air in the direction of arrow A and evaporates. The vapor phase refrigerant after evaporation is sucked into the compressor 11 and compressed again.

一方、分岐冷媒通路19に流入した冷媒流れは絞り機構20で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒が第1蒸発器18に流入する。第1蒸発器18では、矢印A方向の送風空気から冷媒が吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口17bからエジェクタ17内に吸引される。   On the other hand, the refrigerant flow flowing into the branch refrigerant passage 19 is decompressed by the throttle mechanism 20 to become a low-pressure refrigerant, and this low-pressure refrigerant flows into the first evaporator 18. In the first evaporator 18, the refrigerant absorbs heat from the blown air in the direction of arrow A and evaporates. The vapor phase refrigerant after evaporation is sucked into the ejector 17 from the refrigerant suction port 17b.

以上のごとく、本実施形態によると、エジェクタ17のディフューザ部17dの下流側冷媒を第2蒸発器21に供給するととともに、分岐通路19側の冷媒を絞り機構20を通して第1蒸発器18にも供給できるので、第1、第2蒸発器18、21で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第1、第2蒸発器18、21の両方で冷却された冷風を冷却対象空間23に吹き出して、冷却対象空間23を冷却できる。   As described above, according to this embodiment, the refrigerant on the downstream side of the diffuser portion 17d of the ejector 17 is supplied to the second evaporator 21, and the refrigerant on the branch passage 19 side is also supplied to the first evaporator 18 through the throttle mechanism 20. Therefore, the first and second evaporators 18 and 21 can simultaneously exhibit a cooling action. Therefore, the cooling target space 23 can be cooled by blowing the cool air cooled by both the first and second evaporators 18 and 21 to the cooling target space 23.

その際に、第2蒸発器21の冷媒蒸発圧力はディフューザ部17dで昇圧した後の圧力であり、一方、第1蒸発器18の出口側はエジェクタ17の冷媒吸引口17bに接続されているから、ノズル部17aでの減圧直後の最も低い圧力を第1蒸発器18に作用させることができる。   At that time, the refrigerant evaporating pressure of the second evaporator 21 is a pressure after being increased by the diffuser portion 17d, and the outlet side of the first evaporator 18 is connected to the refrigerant suction port 17b of the ejector 17. The lowest pressure immediately after the pressure reduction at the nozzle portion 17a can be applied to the first evaporator 18.

これにより、第2蒸発器21の冷媒蒸発圧力(冷媒蒸発温度)よりも第1蒸発器18の冷媒蒸発圧力(冷媒蒸発温度)を低くすることができる。そして、送風空気の流れ方向Aに対して冷媒蒸発温度が高い第2蒸発器21を上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第1蒸発器18を下流側に配置しているから、第2蒸発器21における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第2蒸発器18における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。   Thereby, the refrigerant evaporation pressure (refrigerant evaporation temperature) of the first evaporator 18 can be made lower than the refrigerant evaporation pressure (refrigerant evaporation temperature) of the second evaporator 21. And since the 2nd evaporator 21 with a high refrigerant | coolant evaporation temperature is arrange | positioned in the upstream with respect to the flow direction A of blowing air, and the 1st evaporator 18 with a low refrigerant | coolant evaporation temperature is arrange | positioned in the downstream, 2nd Both the temperature difference between the refrigerant evaporation temperature and the blown air in the evaporator 21 and the temperature difference between the refrigerant evaporation temperature and the blown air in the second evaporator 18 can be ensured.

このため、第1、第2蒸発器18、21の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間23に対する冷却性能を第1、第2蒸発器18、21の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部17dでの昇圧作用により圧縮機11
の吸入圧を上昇して、圧縮機11の駆動動力を低減できる。
For this reason, both the cooling performance of the 1st, 2nd evaporators 18 and 21 can be exhibited effectively. Therefore, the cooling performance for the common cooling target space 23 can be effectively improved by the combination of the first and second evaporators 18 and 21. Further, the compressor 11 is driven by the pressure increasing action in the diffuser portion 17d.
As a result, the driving power of the compressor 11 can be reduced.

また、本実施形態のエジェクタを用いたサイクル10では、エジェクタ17の上流部の分岐点Zから分岐した冷媒分岐通路19をエジェクタ17の冷媒吸引口17bに接続し、この冷媒分岐通路19に絞り機構20および第1蒸発器18を設けているから、第1蒸発器18には冷媒分岐通路19を通して低圧の気液2相冷媒を独立して供給できる。 In the cycle 10 using the ejector of the present embodiment, the refrigerant branch passage 19 branched from the branch point Z upstream of the ejector 17 is connected to the refrigerant suction port 17b of the ejector 17, and the throttle mechanism is connected to the refrigerant branch passage 19. Since the first evaporator 18 and the first evaporator 18 are provided, low-pressure gas-liquid two-phase refrigerant can be independently supplied to the first evaporator 18 through the refrigerant branch passage 19.

このため、第1蒸発器18側の冷媒流量をエジェクタ17の機能に依存することなく、絞り機構20にて独立に調整できる。   Therefore, the refrigerant flow rate on the first evaporator 18 side can be adjusted independently by the throttle mechanism 20 without depending on the function of the ejector 17.

また、サイクル熱負荷が小さい条件では、サイクルの高低圧差が小さくなって、エジェクタ17の入力が小さくなる。この場合に、特許文献1のサイクルでは、エジェクタ吸引側の蒸発器(本実施形態の第1蒸発器18に対応)を通過する冷媒流量がエジェクタの冷媒吸引能力のみに依存するので、エジェクタの入力低下→エジェクタの冷媒吸引能力の低下→吸引側蒸発器の冷媒流量の減少が発生して、吸引側蒸発器の冷却性能を確保しにくい。   Further, under the condition where the cycle heat load is small, the high / low pressure difference of the cycle becomes small and the input of the ejector 17 becomes small. In this case, in the cycle of Patent Document 1, the flow rate of the refrigerant passing through the evaporator on the ejector suction side (corresponding to the first evaporator 18 of the present embodiment) depends only on the refrigerant suction capability of the ejector. Decrease → Decreasing the refrigerant suction capacity of the ejector → Decreasing the refrigerant flow rate of the suction side evaporator, making it difficult to secure the cooling performance of the suction side evaporator.

これに対し、本実施形態によると、エジェクタ17の上流部で冷媒流れを分岐し、この分岐冷媒を冷媒分岐通路19を通して冷媒吸引口17bに吸引させるから、冷媒分岐通路19がエジェクタ17に対して並列的な接続関係となる。   On the other hand, according to the present embodiment, the refrigerant flow is branched at the upstream portion of the ejector 17, and the branched refrigerant is sucked into the refrigerant suction port 17 b through the refrigerant branch passage 19. Parallel connection relationship.

このため、冷媒分岐通路19にエジェクタ17の冷媒吸引能力だけでなく、圧縮機11の冷媒吸入、吐出能力をも利用して冷媒を供給できる。これにより、エジェクタ17の入力低下→エジェクタ17の冷媒吸引能力の低下という現象が発生しても、第1蒸発器18側の冷媒流量の減少度合いを特許文献1のサイクルよりも小さくできる。よって、低熱負荷条件でも第1蒸発器18の冷却性能を確保しやすい。   For this reason, the refrigerant can be supplied to the refrigerant branch passage 19 by utilizing not only the refrigerant suction capability of the ejector 17 but also the refrigerant suction / discharge capability of the compressor 11. Thereby, even if the phenomenon that the input of the ejector 17 is reduced and the refrigerant suction capacity of the ejector 17 is reduced occurs, the degree of decrease in the refrigerant flow rate on the first evaporator 18 side can be made smaller than the cycle of Patent Document 1. Therefore, it is easy to ensure the cooling performance of the first evaporator 18 even under low heat load conditions.

次に、圧縮機11の作動の断続制御について説明する。圧縮機11の作動は、基本的には、温度センサ24により検出される冷却対象空間23の内部温度(以下庫内温度と略称)Trに基づいて断続制御される。   Next, intermittent control of the operation of the compressor 11 will be described. The operation of the compressor 11 is basically intermittently controlled based on the internal temperature (hereinafter, abbreviated as internal temperature) Tr of the cooling target space 23 detected by the temperature sensor 24.

具体的には、図4に示すように庫内温度Trが下限設定温度Toffまで低下すると、制御装置25は電磁クラッチ12への通電を遮断して圧縮機11の作動を停止する。この圧縮機11の作動停止により庫内温度Trが上昇して上限設定温度Tonまで上昇すると、制御装置25は電磁クラッチ12に通電して圧縮機11を再起動する。   Specifically, as shown in FIG. 4, when the internal temperature Tr decreases to the lower limit set temperature Toff, the control device 25 cuts off the energization of the electromagnetic clutch 12 and stops the operation of the compressor 11. When the internal temperature Tr rises due to the operation stop of the compressor 11 and rises to the upper limit set temperature Ton, the control device 25 energizes the electromagnetic clutch 12 and restarts the compressor 11.

ここで、下限設定温度Toffは例えば、−20℃〜−22℃程度の温度であり、上限設定温度Tonは下限設定温度Toffよりも所定温度高い温度、例えば、−16℃〜−18℃程度の温度である。   Here, the lower limit set temperature Toff is, for example, a temperature of about −20 ° C. to −22 ° C., and the upper limit set temperature Ton is a temperature higher than the lower limit set temperature Toff by a predetermined temperature, for example, about −16 ° C. to −18 ° C. Temperature.

このように、庫内温度Trの高低に応じて圧縮機11の作動を断続制御することにより、庫内温度Trを下限設定温度Toffと上限設定温度Tonとの間の所定温度域に制御する。   In this way, by intermittently controlling the operation of the compressor 11 according to the level of the internal temperature Tr, the internal temperature Tr is controlled to a predetermined temperature range between the lower limit set temperature Toff and the upper limit set temperature Ton.

このような圧縮機11の断続制御に対して、開閉弁16およびエジェクタ17の通路開閉機構17eを制御装置25によって以下のごとく連動制御する。すなわち、庫内温度Trが下限設定温度Toffまで低下すると、圧縮機11の作動停止に連動して、開閉弁16およびエジェクタ17の通路開閉機構17eをともに閉状態に移行させる。   For such intermittent control of the compressor 11, the opening / closing valve 16 and the passage opening / closing mechanism 17 e of the ejector 17 are interlocked and controlled by the control device 25 as follows. That is, when the internal temperature Tr decreases to the lower limit set temperature Toff, the on-off valve 16 and the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 are both moved to the closed state in conjunction with the stop of the operation of the compressor 11.

そして、圧縮機11の停止期間における第1所定時間t1の間、開閉弁16の閉状態を持続した後に、開閉弁16をまず開状態に復帰させる。この開閉弁16の開状態復帰後、第2所定時間t2が経過した後に、エジェクタ17の通路開閉機構17eを開状態に復帰させる。   And after maintaining the closed state of the on-off valve 16 for the 1st predetermined time t1 in the stop period of the compressor 11, the on-off valve 16 is first returned to an open state. After the second predetermined time t2 elapses after the opening / closing valve 16 is returned to the open state, the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 is returned to the open state.

この通路開閉機構17eの開状態復帰後に圧縮機11を再起動する。なお、第1所定時間t1と第2所定時間t2は、t1>t2となるように設定する。   After the passage opening / closing mechanism 17e is returned to the open state, the compressor 11 is restarted. The first predetermined time t1 and the second predetermined time t2 are set so that t1> t2.

ここで、開閉弁16およびエジェクタ17の通路開閉機構17eの開閉制御の具体例としては、(1)庫内温度Trに基づく制御と、(2)タイマー機能に基づく制御のいずれでもよい。   Here, as a specific example of the opening / closing control of the passage opening / closing mechanism 17e of the opening / closing valve 16 and the ejector 17, either (1) control based on the internal temperature Tr or (2) control based on the timer function may be used.

最初に、前者の制御(1)を説明すると、庫内温度Trに対する設定温度として、図4に示すように、下限設定温度Toffよりも所定値高い第1補助設定温度T1と、この第1補助設定温度T1よりも僅少値だけ高く、上限設定温度Tonよりも僅少値だけ低い第2補助設定温度T2とを設定しておく。   First, the former control (1) will be described. As shown in FIG. 4, a first auxiliary set temperature T1 that is higher than the lower limit set temperature Toff by a predetermined value as the set temperature for the internal temperature Tr, and this first auxiliary A second auxiliary set temperature T2 that is slightly higher than the set temperature T1 and slightly lower than the upper limit set temperature Ton is set.

そして、圧縮機11の停止後、庫内温度Trが第1補助設定温度T1まで上昇すると、まず開閉弁16を開状態に復帰させる。庫内温度Trが更に上昇して第2補助設定温度T2に達すると、エジェクタ17の通路開閉機構17eも開状態に復帰させる。その後、庫内温度Trが更に上昇して上限設定温度Tonに達すると、圧縮機11を再起動する。図5(a)は庫内温度Trに基づいて決定される開閉弁16の開閉状態をまとめた図表である。   When the internal temperature Tr rises to the first auxiliary set temperature T1 after the compressor 11 is stopped, the on-off valve 16 is first returned to the open state. When the internal temperature Tr further rises and reaches the second auxiliary set temperature T2, the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 is also returned to the open state. Thereafter, when the internal temperature Tr further rises and reaches the upper limit set temperature Ton, the compressor 11 is restarted. FIG. 5A is a table summarizing the open / close state of the open / close valve 16 determined based on the internal temperature Tr.

これに対し、後者の制御(2)の場合は、前記した第1所定時間t1および第2所定時間t2を制御装置25のタイマー機能により直接設定する。なお、図5(b)は、第1所定時間t1、すなわち、開閉弁16の閉時間t1の決定方法の具体例であり、詳細は後述する。   On the other hand, in the case of the latter control (2), the first predetermined time t1 and the second predetermined time t2 are directly set by the timer function of the control device 25. FIG. 5B is a specific example of a method for determining the first predetermined time t1, that is, the closing time t1 of the on-off valve 16, and details will be described later.

上記のごとく圧縮機11の停止に連動して、開閉弁16を閉状態にすることにより、分岐点Zの上流側流路が遮断状態となる。これにより、圧縮機11の停止時にサイクル高低圧差によって、開閉弁16上流側の冷媒がエジェクタ17側の流路および分岐通路19側へ流入することを阻止できる。   As described above, when the on-off valve 16 is closed in conjunction with the stop of the compressor 11, the upstream flow path at the branch point Z is cut off. Thereby, when the compressor 11 is stopped, the refrigerant on the upstream side of the opening / closing valve 16 can be prevented from flowing into the flow path on the ejector 17 side and the branch passage 19 side due to the difference in cycle high and low pressure.

そのため、圧縮機11の停止時にエジェクタ17のノズル部17aおよび分岐通路19の絞り機構20を通過する時の冷媒流動音の発生を防止できる。   Therefore, it is possible to prevent generation of refrigerant flow noise when passing through the nozzle portion 17a of the ejector 17 and the throttle mechanism 20 of the branch passage 19 when the compressor 11 is stopped.

これと同時に、第1、第2蒸発器18、21内に液冷媒が溜まり込むことを防止できるので、次回の圧縮機起動時における圧縮機11への液冷媒戻り、液圧縮を防止できる。   At the same time, liquid refrigerant can be prevented from accumulating in the first and second evaporators 18 and 21, so that liquid refrigerant can be returned to the compressor 11 and liquid compression can be prevented at the next compressor start-up.

また、開閉弁16が閉状態にある第1所定時間t1の間は、第1、第2蒸発器18、21内に開閉弁16上流側の冷媒が流入することを防止できるので、サイクル高低圧の圧力バランスが抑制される。   Further, during the first predetermined time t1 when the on-off valve 16 is in the closed state, it is possible to prevent the refrigerant on the upstream side of the on-off valve 16 from flowing into the first and second evaporators 18, 21, so that the cycle high and low pressure The pressure balance is suppressed.

具体的には、図4の下段部の実線に示すように圧縮機停止後、開閉弁16が閉状態に維持される第1所定時間t1の間は、高圧圧力が圧縮機作動時より僅か低下するだけであり、また、低圧圧力も圧縮機作動時より僅か上昇するだけで、比較的低い値に維持される。   Specifically, as shown by the solid line in the lower part of FIG. 4, after the compressor is stopped, the high pressure is slightly decreased during the first predetermined time t <b> 1 during which the on-off valve 16 is maintained in the closed state than when the compressor is operating. In addition, the low pressure is only slightly increased compared to when the compressor is operating, and is maintained at a relatively low value.

このことは、圧縮機停止後も第1、第2蒸発器18、21内の冷媒温度が比較的低い値に維持されることを意味する。   This means that the refrigerant temperature in the first and second evaporators 18 and 21 is maintained at a relatively low value even after the compressor is stopped.

ここで、圧縮機停止時にもし高圧側から冷媒が第1、第2蒸発器18、21内に流入すると、低圧圧力の上昇→第1、第2蒸発器18、21内の冷媒温度の上昇、ひいては、庫内温度の上昇が生じる。そして、庫内温度の上昇は、圧縮機停止期間の短縮→圧縮機駆動動力の増大という不具合につながるが、本実施形態によると、圧縮機停止時に開閉弁16を閉状態にすることにより、上記のような不具合を回避できる。   Here, if the refrigerant flows into the first and second evaporators 18 and 21 from the high-pressure side when the compressor is stopped, the low-pressure pressure increases → the refrigerant temperature in the first and second evaporators 18 and 21 increases. Eventually, the inside temperature rises. And the rise in the internal temperature leads to the problem of shortening the compressor stop period → increasing the compressor drive power, but according to the present embodiment, by closing the on-off valve 16 when the compressor is stopped, The trouble like this can be avoided.

なお、圧縮機停止時には第1、第2蒸発器18、21の冷却作用が実質上停止状態となるから、本実施形態では、第1、第2蒸発器18、21に送風する電動送風機22を圧縮機停止と連動して停止するようにしている。ただ、冷却対象空間23内の温度分布を特に均一化したいというニーズが高い場合は、圧縮機停止時にも電動送風機22の作動を継続するようにしてもよい。   Since the cooling action of the first and second evaporators 18 and 21 is substantially stopped when the compressor is stopped, in this embodiment, the electric blower 22 that blows air to the first and second evaporators 18 and 21 is provided. It stops in conjunction with the compressor stop. However, when there is a high need to make the temperature distribution in the cooling target space 23 particularly uniform, the operation of the electric blower 22 may be continued even when the compressor is stopped.

また、圧縮機停止に連動して開閉弁16が閉弁する際に、開閉弁16がもし非圧縮性の液相冷媒の流れを急遮断すると、開閉弁上流側の冷媒圧が急上昇してウォータハンマリング現象が発生し、それにより、異音が生じることが懸念される。しかし、本実施形態においては開閉弁16の上流部に絞り機構15を配置し、この絞り機構15で減圧された後の気液2相状態の中間圧冷媒の流れを開閉弁16で遮断するから、開閉弁16は圧縮性の気相冷媒を含む冷媒流れを遮断することになる。   Further, when the on-off valve 16 closes in conjunction with the stop of the compressor, if the on-off valve 16 suddenly cuts off the flow of the incompressible liquid phase refrigerant, the refrigerant pressure upstream of the on-off valve suddenly rises and the water is increased. There is a concern that a hammering phenomenon may occur, thereby causing abnormal noise. However, in this embodiment, the throttle mechanism 15 is disposed upstream of the on-off valve 16, and the flow of the intermediate-pressure refrigerant in the gas-liquid two-phase state after being depressurized by the throttling mechanism 15 is shut off by the on-off valve 16. The on-off valve 16 blocks the refrigerant flow including the compressible gas phase refrigerant.

その結果、開閉弁16の閉弁時に開閉弁上流側の冷媒圧が急上昇することを抑制できるので、ウォータハンマリング現象を回避して、同現象による異音の発生を防止できる。   As a result, it is possible to suppress a sudden rise in the refrigerant pressure upstream of the on-off valve 16 when the on-off valve 16 is closed, thereby avoiding the water hammering phenomenon and preventing the generation of abnormal noise due to the phenomenon.

そして、開閉弁16は第1所定時間t1の間、閉状態を維持した後、開状態に復帰する。このとき、エジェクタ17の通路開閉機構17eは依然として閉状態を維持しているので、開閉弁16を通過した冷媒は分岐通路19側のみを通過して第1蒸発器18→エジェクタ17→第2蒸発器21の順に流れる。   The on-off valve 16 is kept closed for the first predetermined time t1, and then returned to the open state. At this time, since the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 is still in the closed state, the refrigerant that has passed through the opening / closing valve 16 passes only through the branch passage 19 and passes through the first evaporator 18 → the ejector 17 → the second evaporation. It flows in the order of the vessel 21.

これにより、サイクルの高圧圧力と低圧圧力とを均一化する、いわゆる圧力バランスが行われる。具体的には、開閉弁16の開弁によって高圧側冷媒が低圧側流路に流入することによって、高圧圧力は図4の下段部に示すように開閉弁16の閉弁時の値から更に一段と低い値まで低下する。これに伴って、低圧圧力は開閉弁16の閉弁時の値から一段と高い値まで上昇する。   As a result, a so-called pressure balance is made to equalize the high pressure and low pressure of the cycle. Specifically, when the on-off valve 16 is opened, the high-pressure side refrigerant flows into the low-pressure side flow path, so that the high-pressure pressure is further increased from the value when the on-off valve 16 is closed as shown in the lower part of FIG. Decreases to a lower value. Along with this, the low pressure increases from the value when the on-off valve 16 is closed to a higher value.

この圧力バランスは、開閉弁16の開弁から圧縮機11が再起動するまでの間(時間t3)行われる。この時間t3が圧力バランスの期間となる。なお、図4の下段部における高圧圧力および低圧圧力の破線b、cは、開閉弁16を破線dのごとく開閉制御しない場合における圧力バランスを示しており、高圧圧力と低圧圧力とが中間の同一圧力値に完全に圧力バランスした場合を示す。   This pressure balance is performed from the opening of the on-off valve 16 until the compressor 11 is restarted (time t3). This time t3 is a pressure balance period. The broken lines b and c of the high pressure and the low pressure in the lower part of FIG. 4 indicate the pressure balance when the on-off valve 16 is not controlled to open and close as indicated by the broken line d, and the high pressure and the low pressure are the same in the middle. The case where the pressure value is completely balanced is shown.

これに対し、本実施形態では圧縮機11の停止期間中、後半の一部の期間t3のみで圧力バランスを行うので、高圧圧力と低圧圧力は中間の同一圧力値となる以前に圧力バランスを終了する。その結果、圧力バランスの終了時点(圧縮機11の再起動時点)でも高圧圧力と低圧圧力との間に所定の圧力差が存在する。   On the other hand, in the present embodiment, during the stop period of the compressor 11, the pressure balance is performed only during the latter half of the period t3, so the pressure balance is finished before the high pressure and the low pressure become the same intermediate pressure value. To do. As a result, there is a predetermined pressure difference between the high pressure and the low pressure even at the end of the pressure balance (when the compressor 11 is restarted).

しかし、上記圧力バランスの実施によって高低圧差を縮小できるので、大きな高低圧差を維持したまま圧縮機11を再起動する場合に比較して圧縮機11の起動動力を大幅に低減できる。   However, since the high / low pressure difference can be reduced by performing the pressure balance, the starting power of the compressor 11 can be greatly reduced as compared with the case where the compressor 11 is restarted while maintaining the large high / low pressure difference.

また、この圧力バランス期間t3のうち大部分の期間t2では、エジェクタ17の通路開閉機構17eを閉状態に維持しているので、エジェクタ17のノズル部17aにおける冷媒流動音の発生を防止できる。   Further, during most of the pressure balance period t3, the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 is maintained in the closed state, so that it is possible to prevent generation of refrigerant flow noise in the nozzle portion 17a of the ejector 17.

なお、図4では、エジェクタ17の通路開閉機構17eの開状態への復帰を圧縮機11の再起動時点よりも若干の時間先行しているが、これは、圧縮機11の再起動の前に通路開閉機構17eを確実に開状態にするためであって、通路開閉機構17eが極短時間で開状態に移行できるものであるときは、圧縮機11の再起動と同時に通路開閉機構17eを開状態へ復帰させるようにしてもよい。   In FIG. 4, the return of the passage opening / closing mechanism 17 e of the ejector 17 to the open state is slightly preceded by the time when the compressor 11 is restarted, but this is before the restart of the compressor 11. In order to ensure that the passage opening / closing mechanism 17e is in an open state and the passage opening / closing mechanism 17e can be brought into the open state in a very short time, the passage opening / closing mechanism 17e is opened simultaneously with the restart of the compressor 11. You may make it return to a state.

また、図4では圧縮機11の停止と同時に、開閉弁16と通路開閉機構17eの両方を同時に閉状態にしているが、開閉弁16の閉状態によってエジェクタ17への冷媒流入を阻止できるから、通路開閉機構17eは図4の破線aに示すように、開閉弁16の閉時点から所定時間遅れて閉状態にしてもよい。   In FIG. 4, both the on-off valve 16 and the passage opening / closing mechanism 17 e are simultaneously closed simultaneously with the stop of the compressor 11, but the refrigerant inflow to the ejector 17 can be prevented by the closed state of the on-off valve 16. The passage opening / closing mechanism 17e may be closed after a predetermined time from the closing time of the opening / closing valve 16, as indicated by a broken line a in FIG.

ところで、前述の制御(2)のごとく、開閉弁16の閉弁時間(第1所定時間t1)を制御装置25のタイマー機能により設定する場合の好ましい具体例を説明すると、サイクル熱負荷が小さいときほど、圧縮機停止期間における庫内温度の上昇度合いが小さくなって、圧縮機停止期間が長くなるという相関がある。   By the way, a preferable specific example in which the valve closing time (first predetermined time t1) of the on-off valve 16 is set by the timer function of the control device 25 as in the above-described control (2) will be described. When the cycle heat load is small There is a correlation that the degree of increase in the internal temperature during the compressor stop period becomes smaller and the compressor stop period becomes longer.

そこで、図5(b)に示すように、開閉弁16の閉弁時間t1を外気温度に応じて決定するようにしてもよい。具体的には、外気温度が第1所定温度Ta以下の低温域であるときは閉弁時間t1=A分と決定し、外気温度が第1所定温度Taを超えて第2所定温度Tb以下の中間温度域であるときは閉弁時間t1=B分と決定し、そして、外気温度が第2所定温度Tbを超える高温域であるときは閉弁時間t1=C分と決定する。   Therefore, as shown in FIG. 5B, the valve closing time t1 of the on-off valve 16 may be determined according to the outside air temperature. Specifically, when the outside air temperature is in a low temperature range below the first predetermined temperature Ta, the valve closing time t1 = A minutes is determined, and the outside air temperature exceeds the first predetermined temperature Ta and is below the second predetermined temperature Tb. When the temperature is in the intermediate temperature range, the valve closing time t1 is determined as B minutes, and when the outside air temperature is in the high temperature range exceeding the second predetermined temperature Tb, the valve closing time t1 is determined as C minutes.

ここで、A分>B分>C分の関係にあり、外気温度の低下(すなわち、サイクル熱負荷の低下)に応じて開閉弁16の閉弁時間t1を順次長くするように決定する。これにより、熱負荷条件に対応した適切な時間に開閉弁16の閉弁時間t1を決定できる。   Here, there is a relationship of A minute> B minute> C minute, and the valve closing time t <b> 1 of the on-off valve 16 is determined to be sequentially increased according to the decrease in the outside air temperature (that is, the decrease in the cycle heat load). Thereby, the valve closing time t1 of the on-off valve 16 can be determined at an appropriate time corresponding to the heat load condition.

なお、図4では、庫内温度Trの変化に基づいて圧縮機11の作動が断続される場合について説明したが、操作パネル27に装備されているサイクル作動スイッチを乗員がマニュアル操作して、圧縮機11の作動を断続した場合にも、各種機器の作動を図4に示すように制御すればよい。   In addition, although FIG. 4 demonstrated the case where the operation | movement of the compressor 11 was interrupted based on the change of the internal temperature Tr, a passenger | crew manually operates the cycle operation switch with which the operation panel 27 was equipped, and compression is carried out. Even when the operation of the machine 11 is interrupted, the operation of various devices may be controlled as shown in FIG.

(第2実施形態)
第1実施形態では、圧縮機11の停止に連動して開閉弁16を閉弁しているが、第2実施形態では、図6に示すように庫内温度Trが下限設定温度Toffまで低下すると、圧縮機11の停止に先行して開閉弁16をまず閉弁する。これにより、分岐点Zの上流通路を遮断したまま、所定時間t4の間圧縮機11の作動を続行し、この所定時間t4経過後に圧縮機11を停止する。
(Second Embodiment)
In the first embodiment, the on-off valve 16 is closed in conjunction with the stop of the compressor 11, but in the second embodiment, when the internal temperature Tr decreases to the lower limit set temperature Toff as shown in FIG. Prior to the stop of the compressor 11, the on-off valve 16 is first closed. Accordingly, the operation of the compressor 11 is continued for a predetermined time t4 while the upstream passage at the branch point Z is blocked, and the compressor 11 is stopped after the predetermined time t4 has elapsed.

ここで、所定時間t4は、圧縮機11がサイクル低圧側の冷媒を吸入して高圧側へ移動させ、高圧側に保持するポンプダウン運転の期間である。このポンプダウン運転を実行することにより、圧縮機停止期間の間に第1、第2蒸発器18、21に溜まる冷媒量を第1実施形態に比して、より一層低減できる。従って、次回の圧縮機再起動時における液冷媒戻り、液圧縮の危険をより一層効果的に防止できる。   Here, the predetermined time t4 is a period of pump-down operation in which the compressor 11 sucks the refrigerant on the cycle low pressure side, moves it to the high pressure side, and holds it on the high pressure side. By performing this pump-down operation, the amount of refrigerant accumulated in the first and second evaporators 18 and 21 during the compressor stop period can be further reduced as compared with the first embodiment. Therefore, the risk of liquid refrigerant return and liquid compression at the next restart of the compressor can be more effectively prevented.

なお、ポンプダウンの時間t4は具体的に図7に示すように外気温度に応じて決定することが好ましい。すなわち、外気温度が第1所定温度Ta以下の低温域であるときはポンプダウン時間t4=G分と決定し、外気温度が第1所定温度Taを超えて第2所定温度Tb以下の中間温度域であるときはポンプダウン時間t4=H分と決定し、そして、外気温度が第2所定温度Tbを超える高温域であるときはポンプダウン時間t4=I分と決定する。   The pump down time t4 is preferably determined according to the outside air temperature as shown in FIG. That is, when the outside air temperature is in the low temperature range below the first predetermined temperature Ta, the pump down time t4 = G minutes is determined, and the outside temperature exceeds the first predetermined temperature Ta and is the intermediate temperature range below the second predetermined temperature Tb. Is determined as the pump down time t4 = H minutes, and when the outside air temperature is in the high temperature range exceeding the second predetermined temperature Tb, the pump down time t4 = I minutes is determined.

ここで、G>H>Iの関係にあり、外気温度の低下(すなわち、サイクル熱負荷の低下)に応じてポンプダウン時間t4を順次長くするように決定する。これにより、熱負荷条件に対応した適切な時間にポンプダウン時間t4を決定できる。   Here, G> H> I, and the pump down time t4 is determined to be sequentially increased in accordance with a decrease in the outside air temperature (that is, a decrease in the cycle heat load). Thereby, the pump down time t4 can be determined at an appropriate time corresponding to the heat load condition.

(第3実施形態)
第1実施形態では、エジェクタ17上流部の分岐点Zよりも更に上流側に絞り機構15と開閉弁16を配置しているが、第3実施形態では、図8に示すように、このエジェクタ17上流側の絞り機構15と開閉弁16を廃止し、その代わりに、分岐通路19の絞り機構20の下流側と第1蒸発器18の上流側との間に開閉弁16を配置している。
(Third embodiment)
In the first embodiment, the throttle mechanism 15 and the opening / closing valve 16 are disposed further upstream than the branch point Z upstream of the ejector 17. In the third embodiment, as shown in FIG. The upstream throttle mechanism 15 and the open / close valve 16 are eliminated, and instead, the open / close valve 16 is arranged between the downstream side of the throttle mechanism 20 of the branch passage 19 and the upstream side of the first evaporator 18.

従って、第3実施形態によると、開閉弁16は分岐通路19側の通路遮断のみを行うことになる。このことから、第3実施形態では、圧縮機11の停止に連動して、開閉弁16とエジェクタ17の通路開閉機構17eの両方を同時に閉状態に移行させる。これにより、圧縮機停止時にエジェクタ17側の流路は通路開閉機構17eにて遮断することができる。   Therefore, according to the third embodiment, the on-off valve 16 only performs passage blocking on the branch passage 19 side. Therefore, in the third embodiment, in conjunction with the stop of the compressor 11, both the on-off valve 16 and the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 are simultaneously shifted to the closed state. Thereby, when the compressor is stopped, the flow path on the ejector 17 side can be shut off by the passage opening / closing mechanism 17e.

図9は第3実施形態による圧縮機作動の断続に連動する各種機器の作動を示すもので、エジェクタ17の通路開閉機構17eを必ず圧縮機11の停止と同時に閉状態にすること以外は前述の図4と同じでよい。なお、図9において、t5は圧縮機停止時におけるエジェクタ17の通路開閉機構17eの閉時間を示す。   FIG. 9 shows the operation of various devices linked to the intermittent operation of the compressor according to the third embodiment. Except that the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 is always closed simultaneously with the stop of the compressor 11, FIG. It may be the same as FIG. In FIG. 9, t5 indicates the closing time of the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 when the compressor is stopped.

図10(a)は、第3実施形態において圧縮機停止時に開閉弁16およびエジェクタ17の通路開閉機構17eの開閉を庫内温度Trに基づいて決定する場合の制御例であり、前述の図5(a)と同様の考え方であるので、具体的説明を省略する。   FIG. 10A shows a control example in the case where the opening / closing of the opening / closing valve 16 and the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 is determined based on the internal temperature Tr when the compressor is stopped in the third embodiment. Since it is the same idea as (a), a specific description is omitted.

図10(b)は、第3実施形態において圧縮機停止時における開閉弁16の閉時間t1およびエジェクタ17の通路開閉機構17eの閉時間t5をタイマー機能により決定する場合の制御例であり、前述の図5(b)と同様の考え方である。すなわち、圧縮機停止時における開閉弁16の閉時間t1を外気温度が低くなるに従って長くなるように決定する。図中、A>B>Cの関係になっている。また、圧縮機停止時におけるエジェクタ17の通路開閉機構17eの閉時間t5も外気温度が低くなるに従って長くなるように決定する。図中、D>E>Fの関係になっている。   FIG. 10B is a control example in the case where the closing time t1 of the on-off valve 16 and the closing time t5 of the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 are determined by the timer function in the third embodiment when the compressor is stopped. This is the same concept as in FIG. That is, the closing time t1 of the on-off valve 16 when the compressor is stopped is determined to become longer as the outside air temperature becomes lower. In the figure, A> B> C. Further, the closing time t5 of the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 when the compressor is stopped is also determined to become longer as the outside air temperature becomes lower. In the figure, D> E> F.

(第4実施形態)
第4実施形態は、上記第3実施形態(図8のサイクル構成)に前述の図6(第2実施形態)と同様のポンプダウン制御を組み合わせるものである。
(Fourth embodiment)
In the fourth embodiment, the same pump down control as that in FIG. 6 (second embodiment) is combined with the third embodiment (cycle configuration in FIG. 8).

図11は第4実施形態による圧縮機作動の断続に連動する各種機器の作動を示すもので、庫内温度Trが下限設定温度Toffまで低下すると、圧縮機11の停止に先行して開閉弁16およびエジェクタ17の通路開閉機構17eの両方を同時に閉状態に移行させる。   FIG. 11 shows the operation of various devices linked to the intermittent operation of the compressor according to the fourth embodiment. When the internal temperature Tr decreases to the lower limit set temperature Toff, the on-off valve 16 precedes the stop of the compressor 11. And the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 are simultaneously shifted to the closed state.

これにより、分岐通路19の第1蒸発器18の上流部を遮断できるとともに、エジェクタ17の入口部を遮断できる。そして、この通路遮断状態を維持したまま、所定時間t4の間、圧縮機11の作動を続行し、この所定時間t4経過後に圧縮機11を停止する。   Thereby, while being able to interrupt | block the upstream part of the 1st evaporator 18 of the branch passage 19, the inlet part of the ejector 17 can be interrupted | blocked. Then, the compressor 11 is continuously operated for a predetermined time t4 while maintaining the passage blocking state, and the compressor 11 is stopped after the predetermined time t4.

従って、圧縮機11は所定時間t4の間、サイクル低圧側の冷媒を吸入して高圧側へ移動させるポンプダウン運転を実行する。これにより、圧縮機停止期間の間に第1、第2蒸発器18、21に溜まる冷媒量をより一層効果的に低減できる。   Therefore, the compressor 11 performs a pump-down operation in which the refrigerant on the cycle low pressure side is sucked and moved to the high pressure side for a predetermined time t4. Thereby, the refrigerant | coolant amount which accumulates in the 1st, 2nd evaporators 18 and 21 during a compressor stop period can be reduced much more effectively.

なお、第4実施形態においても、ポンプダウン運転の時間t4は、前述の図7に示すように外気温度の低下(すなわち、サイクル熱負荷の低下)に応じて順次長くなるように決定することが好ましい。   Also in the fourth embodiment, the pump-down operation time t4 is determined so as to increase sequentially in accordance with the decrease in the outside air temperature (that is, the decrease in the cycle heat load) as shown in FIG. preferable.

(第5実施形態)
図12は第5実施形態を示すもので、第1実施形態のサイクル構成を一部変更したものに相当する。すなわち、第5実施形態では、分岐通路19のうち、第1蒸発器18の下流部に流路切替機構30を設置している。
(Fifth embodiment)
FIG. 12 shows a fifth embodiment, which corresponds to a partly modified cycle configuration of the first embodiment. That is, in the fifth embodiment, the flow path switching mechanism 30 is installed in the branch passage 19 downstream of the first evaporator 18.

この流路切替機構30は具体的には三方電磁弁により構成されるものであって、第1蒸発器18の下流部を直接、第2蒸発器21の下流側(圧縮機11の吸入側)に接続する第1状態と、第1蒸発器18の下流部を冷媒吸引口17b側に接続する第2状態とを切り替えるものである。   Specifically, the flow path switching mechanism 30 is constituted by a three-way solenoid valve, and the downstream portion of the first evaporator 18 is directly connected to the downstream side of the second evaporator 21 (the suction side of the compressor 11). And a second state in which the downstream portion of the first evaporator 18 is connected to the refrigerant suction port 17b side.

第1実施形態では、第1、第2蒸発器18、21を一体に構成して、第1、第2蒸発器18、21に共通の送風機22により空気を送風し、第1、第2蒸発器18、21にて共通の冷却対象空間23を冷却しているが、第5実施形態ではこの点も変更している。   In the first embodiment, the first and second evaporators 18 and 21 are integrally configured, and air is blown by the blower 22 common to the first and second evaporators 18 and 21, and the first and second evaporations are performed. The common cooling target space 23 is cooled by the vessels 18 and 21, but this point is also changed in the fifth embodiment.

すなわち、第5実施形態では第1、第2蒸発器18、21をそれぞれ別体で構成し、この第1、第2蒸発器18、21をそれぞれ別の冷却対象空間23a、23b内に配置している。そのため、第1、第2蒸発器18、21に対してそれぞれ別の送風機22a、22bにより空気を送風し、それぞれ別の冷却対象空間23a、23bを冷却するようになっている。   That is, in the fifth embodiment, the first and second evaporators 18 and 21 are configured separately, and the first and second evaporators 18 and 21 are arranged in separate cooling target spaces 23a and 23b, respectively. ing. Therefore, air is blown to the first and second evaporators 18 and 21 by separate blowers 22a and 22b, respectively, and the separate cooling target spaces 23a and 23b are cooled.

ここで、第2蒸発器21よりも第1蒸発器18の冷媒蒸発温度が低いので、第2蒸発器21により冷却される第2冷却対象空間23bの庫内温度よりも、第1蒸発器18により冷却される第1冷却対象空間23aの庫内温度の方が低くなる。このため、第2冷却対象空間23bを例えば、冷蔵室として用い、第1冷却対象空間23aは例えば、冷凍室として用いる。   Here, since the refrigerant | coolant evaporation temperature of the 1st evaporator 18 is lower than the 2nd evaporator 21, the 1st evaporator 18 is rather than the internal temperature of the 2nd cooling object space 23b cooled by the 2nd evaporator 21. FIG. The inside temperature of the first cooling target space 23a that is cooled by the cooling becomes lower. For this reason, the 2nd cooling object space 23b is used as a refrigerating room, for example, and the 1st cooling object space 23a is used as a freezing room, for example.

2つの冷却対象空間23a、23bには、それぞれの庫内温度Tr1、Tr2を検出する温度センサ24a、24bが設けられている。この2つの温度センサ24a、24bの検出信号は制御装置25(図2)に入力され、この制御装置25の制御出力によって流路切替機構30の切替作動、および他の機器(圧縮機11、エジェクタ通路開閉機構17e、開閉弁16等)の作動が制御される。   The two cooling target spaces 23a and 23b are provided with temperature sensors 24a and 24b for detecting the internal temperatures Tr1 and Tr2, respectively. The detection signals of the two temperature sensors 24a and 24b are input to the control device 25 (FIG. 2), and the switching operation of the flow path switching mechanism 30 and other devices (compressor 11, ejector) by the control output of the control device 25. The operation of the passage opening / closing mechanism 17e, the opening / closing valve 16 and the like) is controlled.

図13は第5実施形態の作動説明図で、第1温度センサ24aにより検出される第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1、および第2温度センサ24bにより検出される第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2に対して、それぞれ下限設定温度Toff1、Toff2および上限設定温度Ton1、Ton2を設定する。   FIG. 13 is an operation explanatory diagram of the fifth embodiment, and the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a detected by the first temperature sensor 24a and the second cooling target space 23b detected by the second temperature sensor 24b. Lower limit set temperatures Toff1 and Toff2 and upper limit set temperatures Ton1 and Ton2 are set for the internal temperature Tr2.

そして、第2庫内温度Tr2が時刻t10で下限設定温度Toff2まで低下すると、制御装置25は流路切替機構30を第2状態から第1状態に切り替える。従って、第1蒸発器18の下流部が直接、第2蒸発器21の下流側(圧縮機11の吸入側)に接続される。また、これと同時に、制御装置25はエジェクタ17の通路開閉機構17eを閉状態にするので、エジェクタ17を通過する冷媒流れが遮断され、第2蒸発器21への冷媒流入が阻止される。   When the second internal temperature Tr2 decreases to the lower limit set temperature Toff2 at time t10, the control device 25 switches the flow path switching mechanism 30 from the second state to the first state. Accordingly, the downstream portion of the first evaporator 18 is directly connected to the downstream side of the second evaporator 21 (the suction side of the compressor 11). At the same time, the control device 25 closes the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17, so that the refrigerant flow passing through the ejector 17 is blocked and refrigerant flow into the second evaporator 21 is prevented.

これにより、第2蒸発器21の冷却作用が停止され、第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2が上昇し始める。一方、第1蒸発器18には冷媒が流れ続け、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1は時刻t10後も更に低下する。   Thereby, the cooling action of the second evaporator 21 is stopped, and the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b starts to rise. On the other hand, the refrigerant continues to flow through the first evaporator 18, and the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a further decreases after time t10.

そして、時刻t11において第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1が下限設定温度Toff1まで低下すると、制御装置25は圧縮機11を停止状態にし、これと同時に、開閉弁16を閉弁状態とする。この開閉弁16の閉弁状態は、時間t1の間継続され、第1蒸発器18と第2蒸発器21への冷媒流入が阻止される。従って、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1は時刻t11から上昇し始める。   When the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a decreases to the lower limit set temperature Toff1 at time t11, the control device 25 stops the compressor 11 and simultaneously closes the on-off valve 16. . The closed state of the on-off valve 16 is continued for a time t1, and the refrigerant flow into the first evaporator 18 and the second evaporator 21 is blocked. Accordingly, the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a starts to increase from time t11.

そして、開閉弁16は、時間t1経過後に開弁状態に復帰する。このとき、圧縮機11は停止状態を継続しているので、開閉弁16の開弁によりサイクルの高低圧が均圧方向へ変化してサイクルの圧力バランスが行われる。この圧力バランスは圧縮機11が再起動するまでの時間t3の間行われる。一方、エジェクタ17の通路開閉機構17eは、開閉弁16が開弁状態に復帰してから、時間t2経過後に開状態に復帰する(時間t2<時間t3)。   The on-off valve 16 returns to the valve open state after the time t1 has elapsed. At this time, since the compressor 11 continues to be stopped, the high and low pressures of the cycle change in the pressure equalization direction by opening the on-off valve 16, and the pressure balance of the cycle is performed. This pressure balance is performed for a time t3 until the compressor 11 is restarted. On the other hand, the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 returns to the open state after the elapse of time t2 after the open / close valve 16 returns to the open state (time t2 <time t3).

そして、時刻t12において、第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2が上限設定温度Ton2まで上昇すると、制御装置25は圧縮機11を再起動し、かつ、流路切替機構30を第1状態から第2状態に切り替える。従って、第1蒸発器18の下流部はエジェクタ17の冷媒吸引口17b側に接続される。   Then, at time t12, when the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b rises to the upper limit set temperature Ton2, the control device 25 restarts the compressor 11 and moves the flow path switching mechanism 30 from the first state. Switch to the second state. Accordingly, the downstream portion of the first evaporator 18 is connected to the refrigerant suction port 17 b side of the ejector 17.

以後、上記のような作動が繰り返されて、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1および第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2をそれぞれ下限設定温度Toff1、Toff2と上限設定温度Ton1、Ton2との間の所定温度域に制御できる。これと同時に、圧縮機11の停止時における第1、第2蒸発器18、21内への液冷媒の溜まり込み防止等の作用効果を第1実施形態と同様に発揮できる。   Thereafter, the operation as described above is repeated, and the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a and the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b are set to the lower limit set temperatures Toff1, Toff2 and the upper limit set temperatures Ton1, Ton2, respectively. Can be controlled within a predetermined temperature range. At the same time, the effects such as prevention of accumulation of liquid refrigerant in the first and second evaporators 18 and 21 when the compressor 11 is stopped can be exhibited as in the first embodiment.

ところで、上記作動説明では、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1が下限設定温度Toff1まで低下すると圧縮機11を停止する旨述べたが、より具体的には、第1冷却対象空間(一方の冷却対象空間)23aの庫内温度Tr1が下限設定温度Toff1まで低下し、かつ、第2冷却対象空間(他方の冷却対象空間)23bの庫内温度Tr2が上限設定温度Ton2まで上昇していないというAND条件を満足したときに圧縮機11を停止する。このAND条件の成立により、第1、第2蒸発器18、21の両方の冷却作用を中断してよい状態を判定できるからである。   In the above description of the operation, it has been described that the compressor 11 is stopped when the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a is lowered to the lower limit set temperature Toff1, but more specifically, the first cooling target space (one side) Of the second cooling target space (the other cooling target space) 23b does not rise to the upper limit set temperature Ton2. When the AND condition is satisfied, the compressor 11 is stopped. This is because when the AND condition is satisfied, it is possible to determine a state in which the cooling operation of both the first and second evaporators 18 and 21 may be interrupted.

要するに、2つの冷却対象空間23a、23bのいずれか一方の庫内温度が下限設定温度まで低下したときに、他方の空間の庫内温度が上限設定温度まで上昇していない場合に、圧縮機11を停止すればよい。   In short, when the internal temperature of one of the two cooling target spaces 23a and 23b is lowered to the lower limit set temperature, the compressor 11 is in the case where the internal temperature of the other space is not increased to the upper limit set temperature. Can be stopped.

また、図13では、第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2が上限設定温度Ton2まで上昇して、圧縮機11を再起動する例を図示しているが、第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2よりも第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1の方が先に上限設定温度Ton1まで上昇した場合は、その時点で圧縮機11を再起動させればよい。   FIG. 13 illustrates an example in which the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b rises to the upper limit set temperature Ton2, and the compressor 11 is restarted. However, the storage in the second cooling target space 23b is illustrated. If the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a rises to the upper limit set temperature Ton1 earlier than the internal temperature Tr2, the compressor 11 may be restarted at that time.

要は、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1および第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2がいずれも上限設定温度Ton1、Ton2まで上昇していない間は圧縮機11の停止状態を続行し、そして、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1および第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2のうち、いずれか一方が上限設定温度Ton1、Ton2まで上昇した時点で圧縮機11を再起動させればよい。   In short, the compressor 11 is kept stopped while neither the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a nor the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b has risen to the upper limit set temperatures Ton1 and Ton2. When either one of the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a and the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b rises to the upper limit set temperatures Ton1 and Ton2, the compressor 11 is restarted. Just start.

なお、第1、第2冷却対象空間23a、23bの送風機22a、22bの作動は対応する各蒸発器18、21への冷媒流れ断続に連動して制御すればよい。つまり、第1冷却対象空間23aの送風機22aは第1蒸発器18への冷媒流れ遮断に連動して停止し、圧縮機11の再起動に連動して送風機22aも再起動すればよい。同様に、第2冷却対象空間23bの送風機22bも第2蒸発器21への冷媒流れ遮断に連動して停止し、圧縮機11の再起動に連動して送風機22bも再起動すればよい。   In addition, what is necessary is just to control the action | operation of the air blowers 22a and 22b of the 1st, 2nd cooling object space 23a, 23b in response to the refrigerant | coolant flow intermittent to each corresponding evaporator 18,21. That is, the blower 22a in the first cooling target space 23a may be stopped in conjunction with the refrigerant flow interruption to the first evaporator 18, and the blower 22a may be restarted in conjunction with the restart of the compressor 11. Similarly, the blower 22b in the second cooling target space 23b may be stopped in conjunction with the refrigerant flow interruption to the second evaporator 21, and the blower 22b may be restarted in conjunction with the restart of the compressor 11.

(第6実施形態)
図14は第6実施形態を示すもので、上記第5実施形態の変形である。第6実施形態では、第2蒸発器21のバイパス通路31を設けるとともに、このバイパス通路31と第2蒸発器21との分岐点に流路切替機構30を配置している。
(Sixth embodiment)
FIG. 14 shows a sixth embodiment, which is a modification of the fifth embodiment. In the sixth embodiment, a bypass passage 31 of the second evaporator 21 is provided, and a flow path switching mechanism 30 is disposed at a branch point between the bypass passage 31 and the second evaporator 21.

この流路切替機構30も具体的には三方電磁弁により構成され、エジェクタ17の下流部をバイパス通路31に接続する第1状態と、エジェクタ17の下流部を第2蒸発器21に接続する第2状態とを切り替える。   The flow path switching mechanism 30 is also specifically constituted by a three-way solenoid valve, and a first state in which the downstream portion of the ejector 17 is connected to the bypass passage 31 and a second state in which the downstream portion of the ejector 17 is connected to the second evaporator 21. Switch between 2 states.

第6実施形態の作動は基本的には前述の図13と同様に行えばよい。ただ、第6実施形態では図13の時刻t10において、流路切替機構30を第2状態から第1状態へ切り替えると、第2蒸発器21への冷媒流入が遮断されるので、この時点では、エジェクタ17の通路開閉機構17eを閉状態とする必要がなく、通路開閉機構17eの開状態を続行する。   The operation of the sixth embodiment may be basically performed in the same manner as in FIG. However, in the sixth embodiment, when the flow path switching mechanism 30 is switched from the second state to the first state at time t10 in FIG. 13, the refrigerant inflow to the second evaporator 21 is blocked. There is no need to close the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17, and the opening state of the passage opening / closing mechanism 17e is continued.

そして、図13の時刻t11において圧縮機11を停止し、かつ、開閉弁16を閉弁する時に、エジェクタ17の通路開閉機構17eを閉状態にすればよい。第6実施形態のエジェクタ17の開閉作動を除く他の作動は第5実施形態と同じでよい。   Then, when the compressor 11 is stopped and the on-off valve 16 is closed at time t11 in FIG. 13, the passage opening / closing mechanism 17e of the ejector 17 may be closed. Except for the opening / closing operation of the ejector 17 of the sixth embodiment, the other operations may be the same as those of the fifth embodiment.

(第7実施形態)
図15は第7実施形態を示すもので、第7実施形態では、第1〜第6実施形態の分岐通路19に相当する第1分岐通路19とは別に第2分岐通路32を設けている。
(Seventh embodiment)
FIG. 15 shows a seventh embodiment. In the seventh embodiment, a second branch passage 32 is provided separately from the first branch passage 19 corresponding to the branch passage 19 of the first to sixth embodiments.

この第2分岐通路32は開閉弁16の下流部と圧縮機11の吸入側との間に設けられるもので、この第2分岐通路32の分岐位置に流路切替機構30を設けている。この流路切替機構30も、具体的には三方電磁弁により構成され、開閉弁16の下流部をエジェクタ17上流部の分岐点Z側に接続する第1状態と、開閉弁16の下流部を第2分岐通路32側に接続する第2状態とを切り替える。   The second branch passage 32 is provided between the downstream portion of the on-off valve 16 and the suction side of the compressor 11, and a flow path switching mechanism 30 is provided at a branch position of the second branch passage 32. This flow path switching mechanism 30 is also specifically constituted by a three-way solenoid valve, and a first state in which the downstream portion of the on-off valve 16 is connected to the branch point Z side upstream of the ejector 17 and a downstream portion of the on-off valve 16 are connected. The second state connected to the second branch passage 32 side is switched.

第2分岐通路32のうち上流側には絞り機構33を設け、この絞り機構33の下流側に第3蒸発器34を設けている。   A throttle mechanism 33 is provided upstream of the second branch passage 32, and a third evaporator 34 is provided downstream of the throttle mechanism 33.

なお、第7実施形態では、第1、第2蒸発器18、21を一体に構成して、送風機22aおよび温度センサ24aとともに第1冷却対象空間23aに配置している。また、第3蒸発器34、送風機22bおよび温度センサ24bを第2冷却対象空間23bに配置している。   In the seventh embodiment, the first and second evaporators 18 and 21 are integrally configured and arranged in the first cooling target space 23a together with the blower 22a and the temperature sensor 24a. Moreover, the 3rd evaporator 34, the air blower 22b, and the temperature sensor 24b are arrange | positioned in the 2nd cooling object space 23b.

図16は第7実施形態の作動説明図であり、第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2が下限設定温度Toff2まで低下すると、流路切替機構30は開閉弁16の下流部をエジェクタ17上流部の分岐点Z側に接続する第1状態に切り替わる。また、庫内温度Tr2が上限設定温度Ton2まで上昇すると、流路切替機構30は開閉弁16の下流部を第2分岐通路32側に接続する第2状態に切り替わる。   FIG. 16 is an operation explanatory diagram of the seventh embodiment. When the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b decreases to the lower limit set temperature Toff2, the flow path switching mechanism 30 moves the downstream portion of the on-off valve 16 upstream of the ejector 17. It switches to the 1st state connected to the branch point Z side of a part. When the internal temperature Tr2 rises to the upper limit set temperature Ton2, the flow path switching mechanism 30 is switched to the second state in which the downstream portion of the on-off valve 16 is connected to the second branch passage 32 side.

これに対し、圧縮機11の作動の断続は、第1、第2冷却対象空間23a、23bの両方の庫内温度Tr1、Tr2に基づいて決定される。具体的には、図16の時刻t13のように、第1冷却対象空間23aの庫内温度Tr1が下限設定温度Toff1まで低下したときに、第2冷却対象空間23bの庫内温度Tr2が上限設定温度Ton2まで上昇していない場合に圧縮機11を停止する。   In contrast, the intermittent operation of the compressor 11 is determined based on the internal temperatures Tr1 and Tr2 of both the first and second cooling target spaces 23a and 23b. Specifically, as shown in time t13 of FIG. 16, when the internal temperature Tr1 of the first cooling target space 23a is lowered to the lower limit set temperature Toff1, the internal temperature Tr2 of the second cooling target space 23b is set to the upper limit. If the temperature has not risen to Ton2, the compressor 11 is stopped.

この圧縮機11の停止に連動して、エジェクタ17の通路開閉機構17eおよび開閉弁16を閉状態にする。圧縮機11の停止後における開閉弁16の閉弁時間t1、圧力バランスの時間t3、圧力バランスの時間t3におけるエジェクタ17の閉時間t2等は第1〜第6実施形態と同じ考え方で決めればよい。   In conjunction with the stop of the compressor 11, the passage opening / closing mechanism 17e and the opening / closing valve 16 of the ejector 17 are closed. The closing time t1 of the on-off valve 16 after the stop of the compressor 11, the pressure balance time t3, the closing time t2 of the ejector 17 at the pressure balance time t3, and the like may be determined in the same way as in the first to sixth embodiments. .

(第8実施形態)
図17は第8実施形態を示すもので、第2蒸発器21の下流側に第3蒸発器34と、この第3蒸発器34のバイパス通路35とを並列に設けている。この並列回路の分岐位置に流路切替機構30を設けている。
(Eighth embodiment)
FIG. 17 shows an eighth embodiment, and a third evaporator 34 and a bypass passage 35 of the third evaporator 34 are provided in parallel on the downstream side of the second evaporator 21. A flow path switching mechanism 30 is provided at a branch position of the parallel circuit.

この流路切替機構30も具体的には三方電磁弁により構成され、第2蒸発器21の下流部をバイパス通路35側に接続する第1状態と、第2蒸発器21の下流部を第3蒸発器34側に接続する第2状態とを切り替える。   This flow path switching mechanism 30 is also specifically configured by a three-way solenoid valve, and a first state in which the downstream portion of the second evaporator 21 is connected to the bypass passage 35 side, and a downstream portion of the second evaporator 21 is a third state. The second state connected to the evaporator 34 side is switched.

なお、第8実施形態においても、第1、第2蒸発器18、21を一体に構成して、送風機22aおよび温度センサ24aとともに第1冷却対象空間23aに配置している。また、第3蒸発器34、送風機22bおよび温度センサ24bを第2冷却対象空間23bに配置している。   Also in the eighth embodiment, the first and second evaporators 18 and 21 are integrally configured and disposed in the first cooling target space 23a together with the blower 22a and the temperature sensor 24a. Moreover, the 3rd evaporator 34, the air blower 22b, and the temperature sensor 24b are arrange | positioned in the 2nd cooling object space 23b.

図18は第8実施形態の作動説明図であり、第7実施形態の作動(図16)と同様の考え方で流路切替機構30の流路切替、圧縮機11の作動断続、開閉弁16およびエジェクタ17の開閉を行う。   FIG. 18 is an operation explanatory view of the eighth embodiment, and the flow switching of the flow switching mechanism 30, the intermittent operation of the compressor 11, the on-off valve 16, The ejector 17 is opened and closed.

(第9実施形態)
図19は第9実施形態を示すもので、第2蒸発器21と並列に第3蒸発器34を設けたものである。そして、第1蒸発器18、第2蒸発器21および第3蒸発器34をそれぞれ別の冷却対象空間23a、23b、23cに配置している。各冷却対象空間23a、23b、23cにはそれぞれ送風機22a、22b、22cおよび温度センサ24a、24b、24cが個別に配置されている。
(Ninth embodiment)
FIG. 19 shows a ninth embodiment, in which a third evaporator 34 is provided in parallel with the second evaporator 21. And the 1st evaporator 18, the 2nd evaporator 21, and the 3rd evaporator 34 are arrange | positioned in the cooling object space 23a, 23b, 23c, respectively. Blowers 22a, 22b, 22c and temperature sensors 24a, 24b, 24c are individually arranged in the respective cooling target spaces 23a, 23b, 23c.

第9実施形態においても、各温度センサ24a、24b、24cの検出する庫内温度Tr1、Tr2、Tr3にそれぞれ対応して下限設定温度Toff1、Toff2、Toff3および上限設定温度Ton1、Ton2、Ton3を設定する。   Also in the ninth embodiment, the lower limit set temperatures Toff1, Toff2, Toff3 and the upper limit set temperatures Ton1, Ton2, Ton3 are set corresponding to the internal temperatures Tr1, Tr2, Tr3 detected by the temperature sensors 24a, 24b, 24c, respectively. To do.

第9実施形態おける圧縮機11の作動の断続は、温度センサ24a、24b、24cにより検出される庫内温度Tr1、Tr2、Tr3に基づいて次のように行えばよい。すなわち、第1〜第3冷却対象空間23a、23b、23cの庫内温度Tr1、Tr2、Tr3のうち、いずれか1つの庫内温度が下限設定温度まで低下したときに、他の2つの庫内温度がいずれも上限設定温度まで上昇していないときに、圧縮機11を停止する。   The intermittent operation of the compressor 11 in the ninth embodiment may be performed as follows based on the internal temperatures Tr1, Tr2, and Tr3 detected by the temperature sensors 24a, 24b, and 24c. That is, when any one of the inside temperatures Tr1, Tr2, Tr3 of the first to third cooling target spaces 23a, 23b, 23c is lowered to the lower limit set temperature, the other two insides When none of the temperatures has risen to the upper limit set temperature, the compressor 11 is stopped.

そして、圧縮機11の停止後に、第1〜第3冷却対象空間23a、23b、23cの庫内温度Tr1、Tr2、Tr3がいずれも上限設定温度まで上昇していない間は圧縮機11の停止状態を続行し、庫内温度Tr1、Tr2、Tr3のいずれか1つが上限設定温度まで上昇すると圧縮機1を再起動させればよい。なお、開閉弁16およびエジェクタ17の開閉は他の実施形態と同様の考え方で行えばよい。   Then, after the compressor 11 is stopped, the compressor 11 is in a stopped state while the internal temperature Tr1, Tr2, Tr3 of the first to third cooling target spaces 23a, 23b, 23c has not risen to the upper limit set temperature. The compressor 1 may be restarted when any one of the internal temperatures Tr1, Tr2, Tr3 rises to the upper limit set temperature. The opening / closing of the on-off valve 16 and the ejector 17 may be performed in the same way as in the other embodiments.

(第10実施形態)
上記第9実施形態では、第2蒸発器21と並列に第3蒸発器34を設けているが、第10実施形態では、図20に示すようにエジェクタ17および第2蒸発器21の直列回路と並列に第2分岐通路32を設け、この第2分岐通路32の上流側に絞り機構33を設け、この絞り機構33の下流側に第3蒸発器34を設けている。
(10th Embodiment)
In the ninth embodiment, the third evaporator 34 is provided in parallel with the second evaporator 21, but in the tenth embodiment, as shown in FIG. 20, the series circuit of the ejector 17 and the second evaporator 21 A second branch passage 32 is provided in parallel, a throttle mechanism 33 is provided on the upstream side of the second branch passage 32, and a third evaporator 34 is provided on the downstream side of the throttle mechanism 33.

そして、第1蒸発器18、第2蒸発器21および第3蒸発器34をそれぞれ別の冷却対象空間23a、23b、23cに配置している。この点は第9実施形態と同じである。従って、圧縮機11の作動の断続は第9実施形態と同様に行えばよい。   And the 1st evaporator 18, the 2nd evaporator 21, and the 3rd evaporator 34 are arrange | positioned in the cooling object space 23a, 23b, 23c, respectively. This is the same as in the ninth embodiment. Therefore, the intermittent operation of the compressor 11 may be performed in the same manner as in the ninth embodiment.

なお、第5〜第10実施形態のサイクル構成(図12、図14、図15、図17、図19、図20)では、いずれも、開閉弁16の上流部に第1実施形態の絞り機構15を設けない例を示しているが、第5〜第10実施形態においても、第1実施形態と同様に、開閉弁16の上流部に絞り機構15を設けることにより、ウォータハンマーリング現象の抑制効果を発揮できることはもちろんである。   In all of the cycle configurations (FIGS. 12, 14, 15, 17, 19, and 20) of the fifth to tenth embodiments, the throttle mechanism of the first embodiment is disposed upstream of the on-off valve 16. In the fifth to tenth embodiments, the water hammer ring phenomenon is suppressed by providing the throttle mechanism 15 at the upstream portion of the on-off valve 16 in the fifth to tenth embodiments as well. Of course, it can be effective.

(第11実施形態)
第1実施形態では、分岐点Zの上流側に開閉弁16を設けているが、第11実施形態では図21に示すように分岐点Zの位置に三方弁タイプの開閉弁16を設けている。
(Eleventh embodiment)
In the first embodiment, the on-off valve 16 is provided upstream of the branch point Z. In the eleventh embodiment, a three-way valve type on-off valve 16 is provided at the position of the branch point Z as shown in FIG. .

この三方弁タイプの開閉弁16も具体的には電磁弁により構成される。この開閉弁16は受液器14の下流部(高圧通路部)をエジェクタ17の上流側通路および分岐通路19に同時に連通する開弁状態と、受液器14の下流部(高圧通路部)とエジェクタ17の上流側通路および分岐通路19との間を遮断する閉弁状態とを切り替えるものである。   The three-way valve type on-off valve 16 is also specifically constituted by an electromagnetic valve. The on-off valve 16 has an open state in which the downstream portion (high pressure passage portion) of the liquid receiver 14 is simultaneously connected to the upstream passage and the branch passage 19 of the ejector 17, and the downstream portion (high pressure passage portion) of the liquid receiver 14. The valve closing state for switching between the upstream side passage and the branch passage 19 of the ejector 17 is switched.

これによると、圧縮機11の停止に連動して、開閉弁16を上記閉弁状態に切り替えることにより、冷媒流動音の発生防止、圧縮機起動時の液冷媒戻り防止等の作用効果を発揮できる。   According to this, by switching the on-off valve 16 to the above-mentioned closed state in conjunction with the stop of the compressor 11, it is possible to exert effects such as prevention of refrigerant flow noise and prevention of liquid refrigerant return at the time of starting the compressor. .

なお、第11実施形態において、開閉弁16の上流部に絞り機構15を配置して、開閉弁16の閉弁時におけるウォータハンマーリング現象を抑制できるようにしてもよい。   In the eleventh embodiment, the throttle mechanism 15 may be disposed upstream of the on-off valve 16 so that the water hammering phenomenon when the on-off valve 16 is closed can be suppressed.

(第12実施形態)
図8に示す第3実施形態では、分岐通路19において絞り機構20の下流側に開閉弁16を配置しているが、第12実施形態では、図22に示すように、分岐通路19に第1、第2絞り機構20a、20bを直列に設け、この第1、第2絞り機構20a、20bの中間に開閉弁16を配置している。このようにしても、第3実施形態と同様の作用効果を発揮できる。
(Twelfth embodiment)
In the third embodiment shown in FIG. 8, the on-off valve 16 is disposed downstream of the throttle mechanism 20 in the branch passage 19, but in the twelfth embodiment, the first in the branch passage 19 is shown in FIG. The second throttle mechanisms 20a and 20b are provided in series, and the on-off valve 16 is disposed between the first and second throttle mechanisms 20a and 20b. Even if it does in this way, the effect similar to 3rd Embodiment can be exhibited.

(第13実施形態)
図23は第13実施形態であり、分岐通路19の絞り機構20の上流側に開閉弁16を配置している。
(13th Embodiment)
FIG. 23 shows a thirteenth embodiment, in which the on-off valve 16 is arranged upstream of the throttle mechanism 20 in the branch passage 19.

第13実施形態によると、開閉弁16が絞り機構15の上流側に位置しているので、開閉弁16の閉弁時におけるウォータハンマーリング現象の抑制効果を期待できないが、第13実施形態においても、圧縮機停止時に開閉弁16を閉弁することにより、冷媒流動音の発生防止、圧縮機起動時の液冷媒戻り防止等の効果は同様に発揮できる。   According to the thirteenth embodiment, since the on-off valve 16 is located on the upstream side of the throttle mechanism 15, it is not possible to expect the effect of suppressing the water hammering phenomenon when the on-off valve 16 is closed. By closing the on-off valve 16 when the compressor is stopped, effects such as prevention of refrigerant flow noise and prevention of liquid refrigerant return at the start of the compressor can be exhibited.

(第14実施形態)
図24は第14実施形態であり、サイクル構成の組み付け構造に関する。第14実施形態では第1実施形態と同じサイクル構成になっている。
(14th Embodiment)
FIG. 24 is a fourteenth embodiment and relates to an assembly structure having a cycle configuration. The fourteenth embodiment has the same cycle configuration as the first embodiment.

そして、絞り機構15、開閉弁16、エジェクタ17および分岐通路19の絞り機構20を1つの一体化ユニット40として組み付けている。ここで、一体化ユニット40は、これら複数の部品15、16、17、20を予め一体構造物として組み付けた集合組み付け体である。従って、この一体化ユニット40全体を1部品として取り扱うことができる。   The throttle mechanism 15, the on-off valve 16, the ejector 17, and the throttle mechanism 20 of the branch passage 19 are assembled as one integrated unit 40. Here, the integrated unit 40 is a collective assembly in which the plurality of parts 15, 16, 17, and 20 are assembled in advance as an integrated structure. Therefore, the entire integrated unit 40 can be handled as one component.

第1、第2蒸発器18、21も前述のごとくろう付け等により一体構造物になっており、一体化ユニット41を構成する。   The first and second evaporators 18 and 21 are also integrally structured by brazing or the like as described above, and constitute an integrated unit 41.

従って、エジェクタ17等の一体化ユニット40を第1、第2蒸発器18、21の一体化ユニット41に一体に組み付けることにより、この両一体化ユニット40、41を更に一体化できる。   Therefore, by integrating the integrated unit 40 such as the ejector 17 with the integrated unit 41 of the first and second evaporators 18 and 21, the integrated units 40 and 41 can be further integrated.

このような一体化により両一体化ユニット40、41全体の体格を小型化でき、車両等への搭載スペースを縮小できる。更に、この両一体化ユニット40、41を1つの装置として一度に搭載作業を行うことができるので、車両等への搭載作業を効率化できる。   Such integration makes it possible to reduce the overall size of the integrated units 40 and 41 and reduce the mounting space on the vehicle or the like. Furthermore, since both the integrated units 40 and 41 can be mounted at once as one device, the mounting work on a vehicle or the like can be made efficient.

また、両一体化ユニット40、41全体として1つの冷媒入口部42と1つの冷媒出口部43を設定するだけでよいので、ユニット外部との冷媒配管接続も簡単に行うことができる。   Moreover, since only one refrigerant inlet part 42 and one refrigerant outlet part 43 need only be set for the integrated units 40 and 41 as a whole, the refrigerant pipe connection with the outside of the unit can be easily performed.

(第15実施形態)
第1〜第14実施形態では、放熱器13の下流側に受液器14を配置するサイクル構成について説明したが、第15実施形態では、図25に示すように、受液器14を廃止し、その代わりに、圧縮機11の吸入側に、冷媒の気液を分離して、気相冷媒を導出する気液分離器であるアキュムレータ44を配置している。このようなアキュムレータ44付きのサイクル構成において、本発明を実施してもよい。
(Fifteenth embodiment)
In the first to fourteenth embodiments, the cycle configuration in which the liquid receiver 14 is disposed on the downstream side of the radiator 13 has been described. However, in the fifteenth embodiment, the liquid receiver 14 is eliminated as shown in FIG. Instead, an accumulator 44 that is a gas-liquid separator that separates the gas-liquid refrigerant and derives the gas-phase refrigerant is arranged on the suction side of the compressor 11. The present invention may be implemented in such a cycle configuration with the accumulator 44.

なお、冷媒として二酸化炭素(CO2)のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる場合はエジェクタを用いたサイクル10が超臨界サイクルとなるので、高圧側冷媒は超臨界状態のまま放熱するだけで、凝縮しない。従って、このような超臨界サイクルでは、放熱器13の下流側に受液器14を配置する意味がないので、第15実施形態のようなアキュムレータ44付きのサイクル構成を採用するのがよい。 When a refrigerant whose high pressure exceeds the critical pressure, such as carbon dioxide (CO2), is used as the refrigerant, the cycle 10 using the ejector becomes a supercritical cycle, so that the high-pressure refrigerant only dissipates heat in the supercritical state. And it doesn't condense. Accordingly, in such a supercritical cycle, there is no point in disposing the liquid receiver 14 on the downstream side of the radiator 13, and therefore it is preferable to adopt a cycle configuration with an accumulator 44 as in the fifteenth embodiment.

(第16実施形態)
第1〜第15実施形態では、いずれも、複数の蒸発器18、21、34を備えるサイクル構成について説明したが、第16実施形態は図26に示すように1つの蒸発器18のみを備えるサイクル構成に関する。
(Sixteenth embodiment)
In each of the first to fifteenth embodiments, the cycle configuration including the plurality of evaporators 18, 21, and 34 has been described. However, the sixteenth embodiment includes a cycle including only one evaporator 18 as shown in FIG. Concerning configuration.

エジェクタ17の下流側に気液分離器であるアキュムレータ44を配置し、このアキュムレータ44にて冷媒の気液を分離して、気相冷媒を圧縮機11の吸入側に導出する。そして、アキュムレータ44の液相冷媒出口部をエジェクタ17の冷媒吸引口17bに接続する分岐通路45を設け、この分岐通路45に蒸発器18を配置している。   An accumulator 44 that is a gas-liquid separator is disposed on the downstream side of the ejector 17. A branch passage 45 that connects the liquid-phase refrigerant outlet of the accumulator 44 to the refrigerant suction port 17 b of the ejector 17 is provided, and the evaporator 18 is disposed in the branch passage 45.

この蒸発器18は冷媒吸引口17bの上流部に位置しているから、第1〜第15実施形態の第1蒸発器18に相当する。一方、エジェクタ17の上流側に開閉弁16を配置している。   Since this evaporator 18 is located upstream of the refrigerant suction port 17b, it corresponds to the first evaporator 18 of the first to fifteenth embodiments. On the other hand, an on-off valve 16 is arranged upstream of the ejector 17.

第16実施形態においても、圧縮機11の停止時に開閉弁16を閉弁することにより、第1実施形態等と同様の作用効果を発揮できる。なお、第16実施形態では、エジェクタ17に通路開閉機構17eを設けていないが、必要に応じて通路開閉機構17eを設けてもよい。   Also in the sixteenth embodiment, by closing the on-off valve 16 when the compressor 11 is stopped, the same effects as those in the first embodiment can be exhibited. In the sixteenth embodiment, the ejector 17 is not provided with the passage opening / closing mechanism 17e, but the passage opening / closing mechanism 17e may be provided as necessary.

(第17実施形態)
第17実施形態は第16実施形態の変形であり、図27に示すように開閉弁16を廃止して、その代わりに、エジェクタ17に通路開閉機構17eを設け、圧縮機11の停止時に通路開閉機構17eを閉状態にすることにより、第1実施形態等と同様の作用効果を発揮できる。
(17th Embodiment)
The seventeenth embodiment is a modification of the sixteenth embodiment, and as shown in FIG. 27, the opening / closing valve 16 is eliminated, and instead, the passage 17 is provided with a passage opening / closing mechanism 17e. By bringing the mechanism 17e to the closed state, the same operational effects as those of the first embodiment and the like can be exhibited.

なお、第16、第17実施形態では、第1実施形態の絞り機構15を廃止した例を示しているが、第16、第17実施形態においても、開閉弁16の上流部、あるいは通路開閉機構17eの上流部に絞り機構15を設けてもよいことはもちろんである。   In the sixteenth and seventeenth embodiments, the example in which the throttling mechanism 15 of the first embodiment is eliminated is shown, but in the sixteenth and seventeenth embodiments, the upstream portion of the on-off valve 16 or the passage opening / closing mechanism. Of course, the throttle mechanism 15 may be provided upstream of 17e.

(他の実施形態)
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。
(Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made as described below.

(1)上述の各実施形態では、各蒸発器18、21、34の冷却対象空間23、23a、23b、23cの温度(庫内温度)を温度センサ24、24a、24b、24cで検出しているが、この庫内温度の代わりに、蒸発器表面温度等のように庫内温度と相関のある温度を検出してもよい。   (1) In each of the above-described embodiments, the temperature (internal temperature) of the cooling target spaces 23, 23a, 23b, 23c of the evaporators 18, 21, 34 is detected by the temperature sensors 24, 24a, 24b, 24c. However, instead of the internal temperature, a temperature correlated with the internal temperature, such as the evaporator surface temperature, may be detected.

(2)上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。   (2) In each of the above-described embodiments, the refrigeration cycle for the vehicle has been described. However, the present invention is not limited to the vehicle and can be similarly applied to a refrigeration cycle for stationary use.

(3)上述の各実施形態では、冷媒の種類を特定しなかったが、冷媒はフロン系、HC系の代替フロン、二酸化炭素(CO2)など蒸気圧縮式の亜臨界サイクルおよび超臨界サイクルのいずれに適用できるものであってもよい。 (3) In each of the above-described embodiments, the type of the refrigerant was not specified, but the refrigerant is a refrigerant-type subcritical cycle or supercritical cycle such as CFC-based, HC-based alternative CFC, carbon dioxide (CO 2 ), or the like. It may be applicable to any of them.

本発明の第1実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle lineblock diagram showing the cycle using the ejector for vehicles by a 1st embodiment of the present invention. 第1実施形態によるエジェクタの通路開閉機構の具体例を示す一部概略断面図である。It is a partial schematic sectional drawing which shows the specific example of the channel | path opening / closing mechanism of the ejector by 1st Embodiment. 第1実施形態の電気制御部のブロック図である。It is a block diagram of the electric control part of 1st Embodiment. 第1実施形態の作動説明図である。It is operation | movement explanatory drawing of 1st Embodiment. 第1実施形態による圧縮機停止時の開閉弁の開閉制御の考え方を示す図表である。It is a chart which shows the way of thinking of on-off control of on-off valve at the time of compressor stop by a 1st embodiment. 第2実施形態の作動説明図である。It is operation | movement explanatory drawing of 2nd Embodiment. 第2実施形態によるポンプダウン時間の決め方を示す図表である。It is a graph which shows how to determine the pump down time by 2nd Embodiment. 第3実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 3rd Embodiment. 第3実施形態の作動説明図である。It is operation | movement explanatory drawing of 3rd Embodiment. 第3実施形態による圧縮機停止時の開閉弁の開閉制御の考え方を示す図表である。It is a table | surface which shows the view of the opening / closing control of the on-off valve at the time of the compressor stop by 3rd Embodiment. 第4実施形態の作動説明図である。It is operation | movement explanatory drawing of 4th Embodiment. 第5実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 5th Embodiment. 第5実施形態の作動説明図である。It is operation | movement explanatory drawing of 5th Embodiment. 第6実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 6th Embodiment. 第7実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 7th Embodiment. 第7実施形態の作動説明図である。It is action | operation explanatory drawing of 7th Embodiment. 第8実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 8th Embodiment. 第8実施形態の作動説明図である。It is action | operation explanatory drawing of 8th Embodiment. 第9実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle lineblock diagram showing the cycle using the ejector for vehicles by a 9th embodiment. 第10実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 10th Embodiment. 第11実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 11th Embodiment. 第12実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle lineblock diagram showing the cycle using the ejector for vehicles by a 12th embodiment. 第13実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 13th Embodiment. 第14実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 14th Embodiment. 第15実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 15th Embodiment. 第16実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 16th Embodiment. 第17実施形態による車両用エジェクタを用いたサイクルを示すサイクル構成図である。It is a cycle block diagram which shows the cycle using the ejector for vehicles by 17th Embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

11…圧縮機、13…放熱器、15、20、33…絞り機構、16…開閉弁(開閉手段)、17…エジェクタ、17a…ノズル部、17b…冷媒吸引口、17c…混合部、
17d…ディフューザ部、17e…通路開閉機構(開閉手段)、18…第1蒸発器、
19…分岐通路、21…第2蒸発器。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 ... Compressor, 13 ... Radiator, 15, 20, 33 ... Throttling mechanism, 16 ... On-off valve (opening / closing means), 17 ... Ejector, 17a ... Nozzle part, 17b ... Refrigerant suction port, 17c ... Mixing part,
17d ... Diffuser section, 17e ... Path opening / closing mechanism (opening / closing means), 18 ... First evaporator,
19 ... Branch passage, 21 ... Second evaporator.

Claims (9)

冷媒を吸入し圧縮する圧縮機(11)と、
前記圧縮機(11)から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器(13)と、
前記放熱器(13)下流側の冷媒を減圧膨張させ、この膨張時の高速度の冷媒流により冷媒を内部に吸引する冷媒吸引口(17b)を有し、前記冷媒吸引口(17b)からの吸引冷媒と前記高速度の冷媒流とを混合し、この混合した冷媒流を減速して冷媒流の圧力を上昇させるエジェクタ(17)と、
前記冷媒吸引口(17b)に接続される分岐通路(19、45)に設けられる蒸発器(18)と、
前記蒸発器(18)への冷媒流入を阻止可能な開閉手段としての前記冷媒吸引口(17b)側の前記蒸発器(18)の上流側に設けられる開閉弁(16)および前記エジェクタ(17)自体に設けられた通路開閉機構(17e)と、
前記圧縮機(11)の作動を断続制御する制御手段(25)とを備え、
前記制御手段(25)は、前記圧縮機(11)の作動を停止する期間内に前記開閉手段(16、17e)を閉状態として、前記開閉手段(16、17e)上流側の冷媒が前記エジェクタ(17)側の流路へ流入することを阻止し、さらに、前記圧縮機(11)の停止期間内において前記開閉弁(16)をまず閉状態から開状態に復帰させ、サイクル内圧力バランスを実行し、その後、前記通路開閉機構(17e)を遅れて開状態に復帰した後に、前記圧縮機(11)を再起動させることを特徴とするエジェクタを用いたサイクル。
A compressor (11) for sucking and compressing refrigerant;
A radiator (13) that radiates heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor (11);
The radiator (13) has a refrigerant suction port (17b) for decompressing and expanding the refrigerant on the downstream side, and sucking the refrigerant into the interior by the high-speed refrigerant flow at the time of expansion, and from the refrigerant suction port (17b) An ejector (17) for mixing the suction refrigerant and the high-speed refrigerant flow, decelerating the mixed refrigerant flow and increasing the pressure of the refrigerant flow;
An evaporator (18) provided in a branch passage (19, 45) connected to the refrigerant suction port (17b);
On-off valve (16) provided on the upstream side of the evaporator (18) on the side of the refrigerant suction port (17b) and the ejector (17) as an opening / closing means capable of preventing the refrigerant from flowing into the evaporator (18) A passage opening and closing mechanism (17e) provided in itself;
Control means (25) for intermittently controlling the operation of the compressor (11),
The control means (25) closes the opening / closing means (16, 17e) within a period during which the operation of the compressor (11) is stopped, and the refrigerant upstream of the opening / closing means (16, 17e) is transferred to the ejector. (17) is prevented from flowing into the flow path, and the on-off valve (16) is first returned from the closed state to the open state during the stop period of the compressor (11), and the pressure balance in the cycle is A cycle using an ejector, which is executed, and then restarts the compressor (11) after the passage opening / closing mechanism (17e) is returned to the open state with a delay.
前記冷媒吸引口(17b)側の前記蒸発器は第1蒸発器(18)として設けられ、前記エジェクタ(17)の下流側に第2蒸発器(21)が設けられることを特徴とする請求項1に記載のエジェクタを用いたサイクル。 The evaporator on the refrigerant suction port (17b) side is provided as a first evaporator (18), and a second evaporator (21) is provided on the downstream side of the ejector (17). A cycle using the ejector according to 1. 前記第1蒸発器(18)と前記第2蒸発器(21)とにより1つの共通の冷却対象空間(23)を冷却することを特徴とする請求項2に記載のエジェクタを用いたサイクル。 The cycle using the ejector according to claim 2, wherein one common cooling target space (23) is cooled by the first evaporator (18) and the second evaporator (21). 前記第1蒸発器(18)と前記第2蒸発器(21)とにより別々の冷却対象空間(23a、23b)を冷却することを特徴とする請求項2に記載のエジェクタを用いたサイクル。 The cycle using the ejector according to claim 2, wherein separate cooling target spaces (23a, 23b) are cooled by the first evaporator (18) and the second evaporator (21). 前記蒸発器(18)の冷却対象空間(23、23a)の温度と相関のある温度を検出する温度検出手段(24、24a、24b)を有し、
前記制御手段(25)は、前記温度検出手段(24、24a、24b)の検出温度に基づいて前記圧縮機(11)の作動を断続制御することを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクル。
Temperature detecting means (24, 24a, 24b) for detecting a temperature correlated with the temperature of the cooling target space (23, 23a) of the evaporator (18),
The said control means (25) controls intermittently the action | operation of the said compressor (11) based on the detected temperature of the said temperature detection means (24, 24a, 24b), The one of Claim 1 thru | or 4 characterized by the above-mentioned. A cycle using the ejector according to one.
前記制御手段(25)は、前記圧縮機(11)の停止に先行して前記開閉手段(16、17e)を開状態から閉状態にし、前記開閉手段(16、17e)の閉状態において前記圧縮機(11)の作動状態を所定時間継続し、その後に、前記圧縮機(11)を停止することを特徴とする請求項1ないし5のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクル。 The control means (25) switches the open / close means (16, 17e) from an open state to a closed state prior to the stop of the compressor (11), and the compression means (16, 17e) is closed when the open / close means (16, 17e) is closed. The cycle using the ejector according to any one of claims 1 to 5, wherein the operation state of the machine (11) is continued for a predetermined time, and then the compressor (11) is stopped. 前記開閉手段(16、17e)の上流側に配置され、前記開閉手段(16、17e)の上流側冷媒が気液2相状態となるように減圧する絞り機構(15、20、20a)を有することを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクル。 The throttle mechanism (15, 20, 20a) is disposed upstream of the opening / closing means (16, 17e), and depressurizes the upstream refrigerant of the opening / closing means (16, 17e) so as to be in a gas-liquid two-phase state. A cycle using the ejector according to any one of claims 1 to 6. 前記エジェクタ(17)と前記開閉弁(16)とが少なくとも一体部品として組み付けられていることを特徴とする請求項1ないし7のいずれか1つに記載のエジェクタを用いたサイクル。 The cycle using the ejector according to any one of claims 1 to 7, wherein the ejector (17) and the on-off valve (16) are assembled as at least an integral part. 冷媒を吸入し圧縮する圧縮機(11)と、
前記圧縮機(11)から吐出された高圧冷媒の放熱を行う放熱器(13)と、
前記放熱器(13)下流側の冷媒を減圧膨張させ、この膨張時の高速度の冷媒流により冷媒を内部に吸引する冷媒吸引口(17b)を有し、前記冷媒吸引口(17b)からの吸引冷媒と前記高速度の冷媒流とを混合し、この混合した冷媒流を減速して冷媒流の圧力を上昇させるエジェクタ(17)と、
前記エジェクタ(17)から流出した冷媒を蒸発させる第1の蒸発器(21)と、
前記エジェクタ(17)から前記第1の蒸発機(21)へ至る冷媒の流れを分岐する冷媒通路に接続されて、前記エジェクタ(17)から流出した冷媒を蒸発させる第2の蒸発器(34)と、
前記エジェクタ(17)への冷媒流入を阻止可能な開閉手段(16、17e)と、
前記圧縮機(11)の作動を断続制御する制御手段(25)とを備え、
前記制御手段(25)は、前記圧縮機(11)の作動を停止する期間内に前記開閉手段(16、17e)を閉状態として、前記開閉手段(16、17e)上流側の冷媒が前記エジェクタ(17)側の流路へ流入することを阻止することを特徴とするエジェクタを用いたサイクル。
A compressor (11) for sucking and compressing refrigerant;
A radiator (13) that radiates heat of the high-pressure refrigerant discharged from the compressor (11);
The radiator (13) has a refrigerant suction port (17b) for decompressing and expanding the refrigerant on the downstream side, and sucking the refrigerant into the interior by the high-speed refrigerant flow at the time of expansion, and from the refrigerant suction port (17b) An ejector (17) for mixing the suction refrigerant and the high-speed refrigerant flow, decelerating the mixed refrigerant flow and increasing the pressure of the refrigerant flow;
A first evaporator (21) for evaporating the refrigerant flowing out of the ejector (17);
A second evaporator (34) connected to a refrigerant passage for branching the refrigerant flow from the ejector (17) to the first evaporator (21) and evaporating the refrigerant flowing out of the ejector (17). When,
Open / close means (16, 17e) capable of preventing refrigerant from flowing into the ejector (17);
Control means (25) for intermittently controlling the operation of the compressor (11),
The control means (25) closes the opening / closing means (16, 17e) within a period during which the operation of the compressor (11) is stopped, and the refrigerant upstream of the opening / closing means (16, 17e) is transferred to the ejector. (17) A cycle using an ejector characterized by preventing the flow into the flow path on the side.
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