JP4504413B2 - Mold for forming cylindrical members - Google Patents
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Description
本発明は、筒状部材を成形するための金型に関する。 The present invention relates to a mold for forming a cylindrical member.
従来の筒部材装置として、例えば、カメラのズームレンズ鏡筒に適用されるものであって、内面にカム溝やネジなどのアンダーカット部を有しており、金型により成形される筒状部材を適用した鏡枠装置がある。 As a conventional cylindrical member device, for example, a cylindrical member that is applied to a zoom lens barrel of a camera and has an undercut portion such as a cam groove or a screw on its inner surface and is molded by a mold There is a lens frame device to which is applied.
上記従来の鏡枠装置の一例として、図１９の斜視図（一部断面で示す）、および、図２０の内周から見た展開図に示される鏡枠装置の構造について説明する。上記鏡枠装置は、回転駆動されるカム枠１０１と、進退可能な移動枠１０２とから構成されており、上記カム枠１０１の内周面には同形状のカム溝１０１ａが円周方向に１２０°間隔で３本、設けられている。移動枠１０２の外周には、カムピン１０２ａが円周方向に１２０°間隔で３本、固設されている。そして、それぞれのカム溝１０１ａにカムピン１０２ａが摺動自在に嵌合しており、カム枠１０１が回転することで移動枠１０２は、図１９の軸方向（光軸）Ｃに沿って進退駆動される。ここでは、移動枠１０２の直進のための機構説明は省略する。
As an example of the conventional lens barrel device, the structure of the lens barrel device shown in the perspective view of FIG. 19 (shown in a partial cross-section) and the developed view seen from the inner periphery of FIG. 20 will be described. The lens frame device is composed of a
上記カム枠１０１は、図２１のカム溝断面図（図２０のＱ−Ｑ断面図）に示すようなカム溝１０１ａが内周面に沿って設けられており、該カム枠１０１は、スライドコアをもつ射出成形金型により成形される。適用される射出成形用金型としては、例えば、特許文献１に記載されるものが適用可能である。
The
上記特許文献１に記載される射出成形用金型は、コア側成形部としてセンターコアと６分割されたスライドコアを有している。上記スライドコアは、上記センターコアの周囲に交互に配置される３つの第１スライドコアおよび３つの第２スライドコアとからなる６分割スライドコアである。上記センターコアと第１スライドコア、および、上記センターコアと第２スライドコアとの間に、型開きする方向に沿って案内摺動する案内手段（アリ，アリ溝）が設けられている。上記案内手段を上記第１スライドコアおよび上記第２スライドコアの各摺動面の略中心部に設けて係合せしめた射出成形用金型である。
The injection mold described in
上記射出成形用金型でカム枠１０１を成形する場合、カム溝１０１ａが型から型抜きできるように、カム溝１０１ａは、その断面は略台形を有しており（図２１）、台形形状の中心からカム枠１０１の中心軸へ垂直に延ばした直線となす側面角度（フランク角度）がθ1 ，θ2 である斜面からなる。一方、このカム溝１０１ａに摺動自在に嵌入するカムピン１０２ａは、略円錐台形状を有している。なお、図２０に示すように、成形されたカム枠１０１の内周面には、型を構成する上記スライドコア同士の型割線１０１ｄが６箇所に付く。
When the
なお、特許文献２，３，４においても上述した６，８分割スライドコアを適用した射出成形用金型に関する提案がなされている。
しかしながら上記特許文献１記載の６分割スライドコアを適用する射出成形用金型で成形したカム枠１０１においては、カム溝１０１ａの側面角度θ1 、θ2 を大きく設定しなけらばならず、移動枠１０２に過大な外力が加わったとき、カム溝１０１ａからカムピン１０２ａが外れやすくなると言う問題が生じる可能性があった。
However, in the
また、上記カム枠１０１のカム溝１０１ａの断面が略台形形状であるため、カム枠１０１の内周寸法が所定の値からずれたり、内周の真円度が悪いと、見かけ上、カム溝１０１ａの幅が相対的に広がった状態、または、狭くなった状態と同じ状態になる。したがって、カム溝１０１ａの側面角度θ1 ，θ2 が大きいと移動枠１０２の位置決め精度が悪化しやすくなるという問題も生じる。
In addition, since the cam groove 101a of the
上述のことからカム枠としての製品機能上は、カム枠１０１のカム溝１０１ａの側面角度θ1 ，θ2 をできる限り小さくすることが望ましいといえる。
From the above, it can be said that it is desirable to make the side angles θ1 and θ2 of the cam groove 101a of the
更には、成形により生じる上記型割線１０１ｄには、微少なバリや段差が生じる。ズーム操作により移動枠１０２を進退駆動する際、カム溝１０１ａの型割線１０１ｄ部分をカムピン１０２ａが通過する。上記特許文献１に記載の６分割スライドコアを適用する金型では、３本のカム溝１０１ａが等間隔で配置されているとすれば、３つあるカムピン１０２ａが型割線１０１ｄのある部位のカム溝１０１ａ上を同時に通過することになる。その際、上記ズーム操作に大きな駆動力を必要としたり、あるいは、がたつきによりカメラで撮影している画像が揺れたり、描写力が低下するなどの様々な問題が生じる可能性があった。カメラ等の光学機器以外の筒状部材に適用した場合であっても、作動に大きな駆動力を必要とし、進退駆動に支障を生じたり、上記がたつきにより高級感を損ねるという問題が生じる可能性もあった。
Furthermore, a minute burr | flash or level | step difference arises in the said
本発明は、上述した問題を解決するためになされたものであり、良好な駆動性能を有し、かつ、外力に対しても安定した特性をもつ筒状部材を成形するための金型を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and provides a mold for molding a cylindrical member having good driving performance and stable characteristics against external force. The purpose is to do.
本発明の筒状部材を成形するための金型は、内周面に、軸方向に沿って周方向に配置される偶数個の型割線と、少なくともそれら型割線の一つを跨ぎ案内部（カム溝）とを有するを有する筒部材を成形するための金型であって、センターコアと、上記センターコアの軸中心に対し角度αの方向にその軸方向とその半径方向に相対移動可能で、上記センターコアの外周の周方向に沿って互いが離間して並べられたｊ個の第１のスライドコアと、上記センターコアの軸中心に対し角度βの方向にその軸方向とその半径方向に相対移動可能で、上記第１のスライドコアの間に上記センターコアの外周に沿って並べられた上記第１のスライドコアと同数の第２のスライドコアと、上記金型が閉じられているときに上記第１のスライドコアと上記第２のスライドコアとを当接させ、上記金型が開かれているときに上記第１のスライドコアと上記第２のスライドコアとを離間させる傾斜面であって、上記センターコア中心軸と直交する平面内において、上記センターコア中心軸と交わる上記第１のスライドコア中心線に直交する線に対して傾斜角γで交差する当接面とを有しており、上記角度α、β、γ、ｊの関係が、
β≧tan−１{tanα／{cos(360°／2ｊ)−sin(360°／2ｊ)×tanγ}}+0.1°
かつ、
ｊ≧４
である。
The mold for forming the cylindrical member of the present invention has an even number of mold dividing lines arranged in the circumferential direction along the axial direction on the inner peripheral surface, and at least one of these mold dividing lines, and a guide part ( A mold for forming a cylindrical member having a cam groove), and is capable of relative movement in the axial direction and in the radial direction in the direction of an angle α with respect to the axial center of the center core and the center core. , J first slide cores arranged apart from each other along the circumferential direction of the outer periphery of the center core, the axial direction in the direction of an angle β with respect to the axial center of the center core, and the radial direction thereof The same number of second slide cores as the first slide cores arranged along the outer periphery of the center core between the first slide cores and the mold are closed. Sometimes the first slide core and the second slide core An inclined surface that abuts the ride core and separates the first slide core and the second slide core when the mold is opened, and in a plane orthogonal to the center core central axis And a contact surface intersecting with a line perpendicular to the first slide core center line intersecting with the center core center axis at an inclination angle γ, and having the angles α, β, γ, j Relationship
β ≧ tan-1 {tan α / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 0.1 °
And,
j ≧ 4
It is.
本発明によれば、良好な駆動性能を有し、かつ、外力に対しても安定した特性をもつ筒状部材を成形するための金型を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the metal mold | die for shape | molding the cylindrical member which has a favorable drive performance and has the characteristic stable also with respect to the external force can be provided.
以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
図１は、本発明の第１の実施形態である筒状部材装置としての鏡枠装置の縦断面図である。図２は、上記鏡枠装置を構成する筒状部材であるカム枠のカム溝の溝直角断面図である。図３は、上記鏡枠装置部を内周側から見たときの展開図である。 FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a lens barrel device as a cylindrical member device according to a first embodiment of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of the cam groove of the cam frame that is a cylindrical member constituting the lens barrel device. FIG. 3 is a development view when the lens barrel device is viewed from the inner periphery side.
本実施形態の鏡枠装置１０は、例えば、カメラのレンズ鏡筒に適用可能な鏡枠装置であって、主に第１の筒状部材である移動枠１と、第２の筒状部材であるカム枠２とを有してなる。
The
上記移動枠１は、その外周部に円周方向に等間隔（１２０°間隔）に配置される３つの被案内部であるカムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃを有しており、カム枠２の内周に進退可能の嵌入する。
The moving
上記カム枠２は、その内周内に沿って円周方向に等間隔（１２０°間隔）に配置される３本の案内部であるカム溝２ａ，２ｂ，２ｃを有している。上記カム溝２ａ，２ｂ，２ｃは、図２に示すようなフランク角（溝直角断面上の溝両壁面がなす傾斜角度）θ1 ，θ2 をもつ台形断面を有しており、上記移動枠１のカムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃが摺動自在に嵌入する。このフランク角θ1 ，θ2 は、進退動作中に上記カムフォロアに外力が作用した状態で抜け出しにくいより小さな角度に設定されている。本実施形態の場合、上記フランク角θ1 ，θ2 は、共に角度２３°とする。
The
上記カム溝の対軸方向の傾きＫは、図３に示すようにカム溝中心線の接線の線分の軸心Ｃ0 に対する傾きであって、上記線分の円周方向の長さ成分Ｇ0 を接線の線分の軸方向Ｃの長さ成分Ｚ0 で除算した値で与えられ、
Ｋ＝Ｇ0 ／Ｚ0 …（１）
とする。
As shown in FIG. 3, the cam groove's opposite-axis inclination K is an inclination with respect to the axis C0 of the tangent line of the cam groove center line, and the circumferential length component G0 of the line segment is defined as follows. It is given by the value divided by the length component Z0 in the axial direction C of the tangent line,
K = G0 / Z0 (1)
And
なお、上記カム枠２は、後述する本発明の第２の実施形態の金型装置１１（図４）により射出成形される部材であるが、上記金型装置１１は、後述するように周方向８分割（分割数２ｊ＝８）の第１スライドコア４Ａ〜４Ｄ，第２スライドコア５Ａ〜５Ｄ（図６，７）を有する内スライド式金型である。このように８分割の金型で成形することにより１つのスライドコアで成形する円弧の中心角である円弧中心角ω1 、または、ω2 （図６）が狭くなり、上述のようにカム溝のフランク角がより小さい角度であっても、部材の型抜きが可能となる。なお、上記ｊの値は、第１スライドコア、および、第２スライドコアのそれぞれの構成数を示し、本実施形態の場合、ｊ＝４である。
The
成形部材であるカム枠２の内周には、第１スライドコアと第２スライドコアとの合わせ部分である８本の型割線（パーティングライン）２ｄが残る（図３）。各カム溝は、上記型割線の少なくとも一つを跨ぐように配される。上記型割線の本数は、カム溝の本数である３本に対して整数倍の関係にない。したがって、上記８本の型割線２ｄに対して等間隔の３本のカム溝２ａ，２ｂ，２ｃが交差したとしても、カム枠２の回転中、カム溝２ａ，２ｂ，２ｃに嵌入するカムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃは、それぞれが同時には上記型割線２ｄに係ることがない。
On the inner periphery of the
なお、従来の金型のように６分割のスライドコアを適用する金型で成形した場合、６本の型割線２ｄ′が残る。３本のカム溝２ａ，２ｂ，２ｃを等間隔に配置すると、型割線の本数６がカム溝の本数３の整数倍の関係にあることからカムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃが同時に上記型割線に係る可能性がある。さらに、１つのスライドコアで成形する円弧中心角度が広くなることから、上述のようなフランク角がより小さい角度のカム溝は、そのパーティングラインとその近傍で型抜きができないことになる。
In addition, when it shape | molds with the metal mold | die which applies a 6-part slide core like the conventional metal mold | die, six
上記鏡枠装置１０においては、移動枠１は、図示しない固定部材により回転が規制されて支持されており、カム枠２が回動駆動されると、カム溝２ａ，２ｂ，２ｃによりカムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃを介して軸方向Ｃに沿って進退駆動（例えば、ズーム駆動）される。
In the
本実施形態の鏡枠装置１０によると、カム枠２が８分割のスライドコアの金型で成形されるため、カム溝２ａ，２ｂ，２ｃのフランク角θ1 ，θ2 をより小さくすることができる。したがって、上記カム枠２は、カムフォロアに外力が作用したとき、抜け出しにくく、外力に対する強度が優れている。また、３本のカム溝に対して８本の型割線が付されることから、カムフォロアが上記型割線上に同時に位置することが避けられるので、移動枠１をスムーズに進退駆動することができる。
According to the
なお、上記案内部であるカム溝と被案内部であるカムフォロアとに代えて、雌ヘリコイドネジと雄ヘリコイドネジを適用しても同様の効果が得られる。さらには、移動枠１に代えてカム枠２に対して回動する枠を適用しても同様の効果が得られ、この場合、カム溝が円周方向に沿った溝に換わり、カムフォロアが円周方向に沿ったリブに換わる。また、上記カム溝の本数は、後述するように３本以上であってもよく、さらに、上記金型の分割数２ｊは、８以上であっても同様の効果が得られる。但し、上記分割数は、カム溝の本数の整数倍の関係にないことが必要である。
The same effect can be obtained by applying a female helicoid screw and a male helicoid screw instead of the cam groove as the guide portion and the cam follower as the guided portion. Furthermore, a similar effect can be obtained by applying a frame that rotates with respect to the
次に、本発明の第２の実施形態である金型装置について図４〜１２を用いて説明する。
図４は、上記第２の実施形態の金型装置の型締め状態（金型が閉じられている状態）での縦断面図である。図５は、上記金型装置の型開き状態（金型が開かれている状態）での縦断面図である。図６は、上記金型装置の内スライド金型（スライド入子）を軸方向から見た平面図である。図７は、図６のＡ−Ａ断面図である。図８（Ａ），（Ｂ）は、上記内スライド金型の２つのスライドコアの斜視図である。図９は、上記内スライド金型のセンターコアの斜視図である。
Next, the mold apparatus which is the 2nd Embodiment of this invention is demonstrated using FIGS.
FIG. 4 is a longitudinal sectional view of the mold apparatus according to the second embodiment in a clamped state (a state where the mold is closed). FIG. 5 is a longitudinal sectional view of the mold apparatus in a mold open state (a state where the mold is opened). FIG. 6 is a plan view of the inner slide mold (slide insert) of the mold apparatus as viewed from the axial direction. FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line AA of FIG. 8A and 8B are perspective views of the two slide cores of the inner slide mold. FIG. 9 is a perspective view of the center core of the inner slide mold.
図４，５に示すように本実施形態の金型装置１１は、固定型６と、可動型７とを有してなり、前記第１の実施形態のカム枠２を成形するための金型装置である。
As shown in FIGS. 4 and 5, the
上記固定型６は、固定側入子と、図示しない外スライドコア駆動用アンギュラピンおよびバックアップ板とを有してなる。 The fixed die 6 includes a fixed side insert, an outer slide core driving angular pin and a backup plate (not shown).
上記可動型７は、センターコア受け７Ａと、スライドコア受け７Ｂと、可動側入子７Ｃと、外スライドコア７Ｄと、内スライド金型１２とを有してなる。
The
上記内スライド金型１２は、軸心Ｃ0 を有する１つのセンターコア３と、４つの第１スライドコア４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄおよび４つの第２スライドコア５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄと有してなる。第１スライドコア４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄと４つの第２スライドコア５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄとは、それぞれ交互に角度４５°の間隔でセンターコア３の周囲に配置され、それぞれ軸心Ｃ0 に対して半径方向に、かつ、軸心方向にスライド移動可能に配置される。
The
上記第１スライドコア４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄは、それぞれ同一形状を有しており、上記第２スライドコア５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄもそれぞれ同一形状を有しているので、その中の１組の第１スライドコア４Ａと第２スライドコア５Ａの形状についてのみ説明する。
The
上記第１スライドコア４Ａは、センターコアの軸心Ｃ0 に対して傾斜角αだけ傾斜したアリ部４ａと、軸心Ｃ0 を中心とする円筒面の一部であって、カム枠２の内周面を形成するための円筒面４ｅと、円筒面４ｅ上に設けられ、カム枠のカム溝を形成するための凸部４ｆと、アリ部４ａに沿った状態でその両側方に配される傾斜面である摺動当接面４ｂと、コア受け端部側にて軸心Ｃ0 の半径方向に延出して形成されるスライドガイド部４ｄとを有している。
The
上記摺動当接面４ｂは、センターコア３と摺接し、かつ、第２スライドコア５Ａと当接する面であり、その摺動当接面４ｂの、軸心Ｃ0 およびアリ部４ａを通る第１スライドコア中心線を含む面（Ｃ0 −Ａ断面，図１１参照）に平行な断面上での傾斜角は、上記角度αに等しい。そして、上記軸心Ｃ0 と直交する断面において上記Ｃ0 −Ａ断面に垂直な直線に対する上記摺動当接面４ｂのなす角、すなわち、その傾斜角を角度γとする。
The sliding
また、上記円筒面４ｅの固定入子側端面部の軸心Ｃ0 に対する円周方向の角度は、円弧中心角ω1 を有しており、本実施形態の例では、円弧中心角ω1 を６０°としているが ５５°≦ω１≦７０°の範囲で、適宜設定して良い。また、上記円弧中心角は、上記傾斜角αがあるために軸心Ｃ0 方向のコア受け側に下がるにしたがって狭くなる。
Further, the circumferential angle of the
上記第２スライドコア５Ａは、センターコアの軸心Ｃ0 に対して上記傾斜角αよりも大きい傾斜角βだけ傾斜した方向に沿ったアリ部５ａと、軸心Ｃ0 を中心とする円筒面の一部であって、カム枠２の内周面を形成するための円筒面５ｅと、円筒面５ｅ上に設けられ、カム枠のカム溝を形成するための凸部５ｆと、上記円筒面５ｅの両側方に設けられる当接面５ｇと、アリ部５ａに沿った状態で該アリ部の両側方に所定の開き角を有して配される摺動面５ｂと、コア受け側端部に軸心Ｃ0 の半径方向に延出して形成されるスライドガイド部５ｄとを有している。
The
上記摺動面５ｂは、センターコア３と軸心Ｃ0 方向の摺接する面であって、上記摺動面５ｂの、軸心Ｃ0 およびアリ部５ａを通る第２スライドコア中心線を含む面（Ｃ0 −Ａ′断面，図１１参照）に平行な断面上での傾斜角は、上記角度βに等しい。
The sliding
また、上記当接面５ｇは、第１スライドコア４Ａの摺動当接面４ｂの内側に当接し、密着可能な面であって、その当接面５ｇの、軸心Ｃ0 に直交する断面上における上記Ｃ0−Ａ′断面に垂直な方向となす傾斜角は、角度（γ＋４５°）となる。
The abutting
上記円筒面５ｅの固定入子側端面部の軸心Ｃ0 に対する円弧中心角ω2 とし、この円弧中心角ω2 は、軸心Ｃ0 方向のコア受け側に下がるにしたがって広くなるように変化する。上記円弧中心角ω2 は、（９０°−ω1 ）で与えられる。
The circular arc center angle ω2 with respect to the axial center C0 of the end face portion on the fixed insert side of the
なお、本実施形態では、上記第１，２スライドコアの凸部４ｆ，５ｆは、第１，２スライドコアの円周面４ｅと５ｅの間の少なくとも一箇所を跨いでいる。
In the present embodiment, the
上記センターコア３は、該軸心Ｃ0 に対して傾斜角α，βだけ傾斜し、外周８分割位置に交互に配置される各４本のアリ溝３ａ，３ｂと、上記アリ溝３ａ，３ｂに沿ってその両側に配され、上記スライドコアの摺動当接面４ｂ、または、摺動面５ｂにそれぞれ当接し、摺動する摺動面３ｃ，３ｄを有している。上記センターコア３の端部は、センターコア受け７Ａに固定されて支持される。なお、上記摺動面３ｃは、上記アリ溝３ａに沿って配され、軸心Ｃ0 と垂直な断面上で開き角（１８０°−２γ）を有する。また、上記摺動面３ｄは、上記アリ溝３ｂに沿って配され、軸心Ｃ0 と垂直な断面上で摺動面５ｂに摺接可能な所定の開き角を有する。
The
上記内スライド金型１２において、軸心Ｃ0 に対して異なる傾斜角α，βをもつ上記センターコア３のアリ溝３ａ，３ｂと、同じ傾斜角α，βを有する上記第１，２のスライドコア４Ａ，５Ａのアリ部４ａ，５ａとは、互いにアリ継ぎ係合する。
In the
上記金型装置１１の型締め状態、すなわち、金型が閉じられている状態では、上記第１スライドコア４Ａの摺動当接面４ｂの内側に上記第２スライドコア５Ａの当接面５ｇが密着して当接している。そして、型開き時にセンターコア３が第１，２スライドコア４Ａ，５Ａに対して相対的にセンターコア受け７Ａ側に移動すると、上記第１，２スライドコア４Ａ，５Ａは、軸心Ｃ0 の内方側に向けて窄まるように移動する。その移動量は、第２スライドコア５Ａの方が第１スライドコア４Ａより大きく設定される。したがって、第１スライドコア４Ａの摺動当接面４ｂと、第２スライドコア５Ａの当接面５ｇとの干渉が防止される。また、上記第２スライドコア５Ａのカット面５ｃは、窄まったとき、摺動面５ｂが上記第１スライドコア４Ａのアリ部４ａと干渉しないように設けられる部分である。
In the mold clamping state of the
次に、上述した構成を有する金型装置１１により前記カム枠２を成形する作用について説明する。
Next, the operation of molding the
上記カム枠２の成形時には、図４に示すように金型装置１１の固定型６と可動型７とを型締め状態とする。上記型締め状態では、センターコア３は、第１，２スライドコア４，５の内部に完全に挿入された状態となっており、第１，２スライドコア４，５は、可動側入子７Ｃにより押さえ込まれた状態となる。この状態で第１，２スライドコア４，５の円筒面４ｅ，５ｅにより１つの円柱が形成され、外スライドコア７Ｄ内周面との間にカム枠２の筒状部が形成される。また、第１スライドコア４の摺動当接面４ｂと第２スライドコア５の当接面５ｇとが密着する。
At the time of molding the
型締め状態のもとで固定側入子のゲート部８より樹脂を注入射出させて上記カム枠２が成形される。
The
その後、外スライドコア７Ｄを軸心Ｃ0 と直交する方向にスライドさせた後、可動型７を軸心Ｃ0 方向に移動させて型開き部Ｐａを開くとアンギュラピンの作用により外スライドコア７Ｄがスライドする。さらに、センターコア受け７Ａを軸心Ｃ0 方向に移動させて型開き部Ｐｂを開いて型開き状態とする（図５）。センターコア受け７Ａの移動によりセンターコア３のアリ溝３ａ，３ｂを介して第１，２スライドコア４，５が内方に窄まるように移動される。
Thereafter, the outer slide core 7D is slid in a direction perpendicular to the axis C0, and then the
上記型開き状態で成形されたカム枠２のカム溝２ａ，２ｂ，２ｃが第１，２スライドコアの凸部４ｆ，５ｆから外れ、カム枠２が離型し、取り出し可能となる。
The
上記成形されたカム枠２の内周面には、図３の展開図に示すように８本の型割線（型割線跡，パーティングライン）２ｄが略軸方向Ｃに対して僅かに傾斜した状態で付いている。上記型割線２ｄは、上記第１スライドコア４Ａ〜４Ｄの各摺動当接面４ｂとそれぞれに密着する上記第２スライドコア５Ａ〜５Ｄの各当接面５ｇとの型合わせライン部の跡である。但し、上記型割線２ｄがカム溝２ａ，２ｂ，２ｃを切断する部分は、上記カム溝を斜めに切断した凹凸状のラインとなる。
On the inner peripheral surface of the molded
また、本実施形態では、図３中の型割線２ｄで挟まれた領域で図面中、右方が広がった領域は、第１のスライドコア４で形成され、図３中の型割線２ｄで挟まれた領域で図面中、左方が広がった領域は、第２のスライドコア５で形成される。
Further, in the present embodiment, a region sandwiched between the
上述したように金型装置１１の型開きにより、第１スライドコア４Ａ〜４Ｄと第２スライドコア５Ａ〜５Ｄを互いに軸心Ｃ0 に向けてカム枠２が取り出し可能な状態となるように少なくともカム溝の深さ分は、窄ませる必要がある。そのとき、第１スライドコア４Ａ〜４Ｄの摺動当接面４ｂとその内側にある第２スライドコア５Ａ〜５Ｄの当接面５ｇが干渉しないように、第１スライドコア４Ａ〜４Ｄのスライド量よりも第２スライドコア５Ａ〜５Ｄのスライド量を所定量多くする。このスライド量は、センターコア、または、スライドコアのアリ溝の前記傾斜角α，βやスライドコアの摺動当接面の傾斜角γなどにより決定される。
As described above, at least the cam so that the
そこで、上記アリ溝の傾斜角α，βや摺動当接面の傾斜角γの決定方法について図１０，１１を用いて説明する。
図１０は、相隣る第１，２のスライドコアの型開き時の移動状態を軸方向から見た図であって、型締め状態の位置と、型開き状態でのスライド位置とを示す。図１１は、図１０のスライドコアの部分拡大図である。
A method for determining the inclination angles α and β of the dovetail groove and the inclination angle γ of the sliding contact surface will be described with reference to FIGS.
FIG. 10 is a view of the moving state of the first and second slide cores adjacent to each other when the mold is opened from the axial direction, and shows the position in the mold-clamping state and the slide position in the mold-open state. FIG. 11 is a partially enlarged view of the slide core of FIG.
図１０に示す第１，２のスライドコア４Ａ，５Ａの移動状態に対して他の第１，２のスライドコア４Ｂ〜４Ｄ，５Ｂ〜５Ｄの移動状態も同様である。したがって、以下、第１，２のスライドコア４Ａ，５Ａの移動状態に付いてのみ説明する。
The moving states of the other first and
図１０に示すように型締め状態にあるとき、第１スライドコア４Ａと第２スライドコア５Ａとは、外周面４ｅ，５ｅが所定の円筒面上に沿って位置している。センターコア３が後退して型開き状態になると第１スライドコア４Ａと第２スライドコア５Ａとは、Ｄ1 方向、または、Ｄ2 方向にそれぞれ所定量だけスライド移動する（図１０の２点差線で示す）。
As shown in FIG. 10, when the mold is clamped, the outer
いま、型締め状態にあるとき、第１スライドコア４Ａの摺動当接面４ｂの当接部位上の一点をＰ1 とし、第２スライドコア５Ａの当接面５ｇの当接部位上の一点を点Ｐ2 とする。型開き状態では、上記摺動当接面４ｂの点Ｐ1 は、Ｄ1 （軸心Ｃ0 と第１のスライドコア中心Ａを結ぶライン）と平行な方向に移動して移動点Ｐ3 に到達する。一方、上記当接面５ｇの点Ｐ2 は、Ｄ2 （軸心Ｃ0 と第２のスライドコア中心Ａ′を結ぶライン）と平行な方向に移動して上記の移動点と同一点である点Ｐ3 に到達させることによって干渉を防止する。但し、実際の移動量の設定に当たっては、後述するように金型の寸法誤差等を考慮しなければならない。したがって、点Ｐ3 上では、第１スライドコア４Ａの摺動当接面４ｂと第２スライドコア５Ａの当接面５ｇの間に設計上所定の隙間が残るようにして、上記各傾斜角の設定を行う。
When the mold is clamped, a point on the contact part of the sliding
上記第１，２スライドコア上の点Ｐ1 と点Ｐ2 を移動点Ｐ3 位置に移動させるためのアリ溝傾斜角α，β、および、摺動当接面の傾斜角γの条件は、次の演算式より求められる。 The conditions of the dovetail groove inclination angles α and β and the sliding contact surface inclination angle γ for moving the points P1 and P2 on the first and second slide cores to the moving point P3 position are as follows. It is obtained from the formula.
すなわち、図１１に示すように、第１スライドコア４のＤ1 方向の移動量を上記点Ｐ1 −Ｐ3 の移動距離Ｌ1 とし、第２スライドコア４のＤ2 方向の移動量を点Ｐ2 −Ｐ3 の移動距離Ｌ2 とする。また、分割数Ｎとすると、その分割数Ｎは、第１，２スライドコアの数をｊとして２ｊとなり、金型分割角度ε（角Ｐ1 -Ｐ3 -Ｐ2 ）は、本実施形態の場合、Ｎ＝８、すなわち、ｊ＝４として、
ε＝360°／2ｊ
＝45° …（２）
である。
That is, as shown in FIG. 11, the movement amount of the
ε = 360 ° / 2j
= 45 ° (2)
It is.
センターコア３の軸心Ｃ0 方向のスライド量Ｓとすると（図５）、上記移動距離Ｌ1 ，Ｌ2 は、
Ｌ1 ＝Ｓ×tanα …（３）
Ｌ2 ＝Ｓ×tanβ …（４）
である。一方、上記点Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 でできる三角形から、
Ｌ2 ×cosε＝Ｌ1 ＋Ｌ2 ×sinε×tanγ …（５）
が得られる。
Assuming that the sliding amount S of the
L1 = S × tanα (3)
L2 = S x tan β (4)
It is. On the other hand, from the triangle formed by the points P1, P2, and P3,
L2 × cosε = L1 + L2 × sinε × tanγ (5)
Is obtained.
上記式（２）〜（５）より、傾斜角度α、β、γの関係は、
β＝tan−１{tanα／(cos45°−sin45°×tanγ)}
＝tan−１{２１／２×tanα／(１−tanγ)} …（６）
となる。
From the above formulas (2) to (5), the relationship between the inclination angles α, β, γ is
β = tan-1 {tan α / (cos45 ° −sin45 ° × tan γ)}
= Tan-1 {21/2 × tanα / (1-tanγ)} (6)
It becomes.
但し、上記（６）式の通りに内スライド金型１２を製作しても、その加工誤差などにより、第１スライドコア４Ａ〜４Ｄと第２スライドコア５Ａ〜５Ｄが干渉して、型の作動に支障を来すことがある。そこで、上記干渉を確実に避けるため、経験上、次式を満足させることとする。すなわち、
β≧tan−１{２１／２×tanα／(1−tanγ)｝＋0.1° …（７）
このように傾斜角βをやや大きくとることが望ましい。
However, even if the
β ≧ tan−1 {21/2 × tanα / (1−tanγ)} + 0.1 ° (7)
In this way, it is desirable to make the inclination angle β slightly larger.
上記傾斜角βは、作動上からさらに大きく設定したい。しかし、あまり大きく設定すると、内スライド金型１２自体の形状が成り立たなくなってしまう。そこで、次式のように所定の制限をした状態で傾斜角βを傾斜角αやγに対して設定する。すなわち、
tan−１{２１／２×tanα／(1−tanγ)}＋0.175°≦β
≦tan−１{2１／２×tanα／(1−tanγ)}＋1.5° …（８）
とすることが更に望ましい。
The inclination angle β is desired to be set larger from the viewpoint of operation. However, if it is set too large, the shape of the
tan-1 {21/2 × tanα / (1−tanγ)} + 0.175 ° ≦ β
≦ tan-1 {21/2 × tanα / (1−tanγ)} + 1.5 ° (8)
Is more desirable.
ここで、上記内スライド金型１２の上記傾斜角α，β，γの具体的な数値設定について説明する。
上記傾斜角αは、大きくし過ぎるとセンターコア３の先端、すなわち、図７における上側端部が細くなり、センターコア３の強度が不足する。また、逆に傾斜角αを小さくし過ぎた場合には、可動型のストロークの限界を超えて、センターコア移動距離Ｓ（図５）、すなわち、軸方向への移動を大きくしないと、第１スライドコア４の内側への窄み量が不足し、カム溝の型抜けができなくなる。
Here, specific numerical setting of the inclination angles α, β, γ of the
If the inclination angle α is too large, the tip of the
一方、傾斜角βに関しても傾斜角αと同様であって、大きくし過ぎるとセンターコア３の先端端部（図７における上側端部）が細くなってセンターコア３の強度が弱くなり、傾斜角βを小さくし過ぎると、センターコア移動距離Ｓを大きくしないと第２スライドコア５の内側への窄み量が不足し、同様にカム溝の型抜けができなくなる
また、傾斜角γは、あまり小さく設定すると第１スライドコア４Ａ〜４Ｄの幅端部がナイフエッジ状となり、破損しやすくなる。逆に傾斜角γを大きくし過ぎると、それに伴って傾斜角βも大きくする必要があり、上述した傾斜角βを大きくしたときの問題が発生する。
On the other hand, the inclination angle β is the same as the inclination angle α. If the inclination angle β is too large, the tip end portion (upper end portion in FIG. 7) of the
上述した事情を鑑み、実際に金型を製作し、実験した結果により、上記傾斜角α及び傾斜角γは、以下の範囲の値を採用することが望ましいことが解った。すなわち、
上記傾斜角αは、
1.0°≦α≦4.0° …（９）
望ましくは、
1.5°≦α≦2.5° …（１０）
とする。
In view of the circumstances described above, it has been found that it is desirable to employ values in the following ranges for the inclination angle α and the inclination angle γ, based on the results of actually manufacturing and experimenting with a mold. That is,
The inclination angle α is
1.0 ° ≦ α ≦ 4.0 ° (9)
Preferably
1.5 ° ≦ α ≦ 2.5 ° (10)
And
また、上記傾斜角γは、
0°≦γ≦30° …（１１）
望ましくは、
5°≦γ≦20° …（１２）
とする。
The tilt angle γ is
0 ° ≦ γ ≦ 30 ° (11)
Preferably
5 ° ≦ γ ≦ 20 ° (12)
And
一方、上記傾斜角βに関しては、上記傾斜角α，γを適用した場合、次式により求められる範囲の値を適用することが望ましい。すなわち、
β≧２１／２×α／（1−tanγ）＋0.1° …（１３）
更に望ましくは、
２１／２×α／（1−tanγ）＋0.175°≦β
≦２１／２×α／（1−tanγ）＋1.5° …（１４）
とする。この場合、α，βともに数度という小さな値が条件である。
On the other hand, regarding the inclination angle β, when the inclination angles α and γ are applied, it is desirable to apply a value within a range obtained by the following equation. That is,
β ≧ 21/2 × α / (1−tan γ) + 0.1 ° (13)
More preferably,
21/2 × α / (1−tanγ) + 0.175 ° ≦ β
≦ 21/2 × α / (1−tanγ) + 1.5 ° (14)
And In this case, the condition is a small value of several degrees for both α and β.
なお、上述した各設定範囲は、実際に金型製作検討して求められたものであるが、特に本実施の形態の内スライド金型１２においては、傾斜角α＝２．０°，傾斜角β＝４．５°，傾斜角γ＝１５．０°を採用している。
Note that each of the above-described setting ranges is obtained by actually examining the production of a mold, and in particular, in the
次に、本実施形態の内スライド金型１２によるカム枠２のカム溝部の型抜きについて説明する。
前記図１は、カム枠２を第１スライドコア４Ａの型抜き方向から見た断面図であるが２つの型割線２ｄに挟まれた範囲において、カム溝２ｂがアンダーカットとなっている部分はない。すなわち、上記８分割の第１，２スライドコアを有する本実施形態の内スライド金型１２によりカム枠２を成形し、離型することができる。
Next, die cutting of the cam groove portion of the
FIG. 1 is a cross-sectional view of the
しかし、従来の技術による６分割のスライドコアを有する金型では、型割線２ｄ′の間が図１に示すようにより幅広になっている。したがって、上記型割線２ｄ′に挟まれた範囲において、カム溝２ｂの端部領域でアンダーカットとなっている。すなわち、上記従来の金型では、本実施形態のカム枠２を成形し、離型することはできない。
However, in a mold having a six-part slide core according to the prior art, the space between the
図１２は、カム枠において、フランク角θをパラメータにしたときのカム溝の対軸心の傾き（カム溝の軸心に対する傾き）Ｋと、上記フランク角θ（θ1 、または、θ2 ）のカム溝の型抜きが可能な、すなわち、アンダーカット部分が生じないスライドコアの円弧中心角ω（ω1 、または、ω2 ）との関係を示す線図である。 FIG. 12 shows a cam frame having a cam groove having an inclination of the cam groove opposite to the axis (an inclination of the cam groove with respect to the axis) K and a flank angle θ (θ1 or θ2). FIG. 5 is a diagram showing the relationship with the arc center angle ω (ω1 or ω2) of the slide core in which the groove can be punched, that is, the undercut portion does not occur.
上記図１２によれば、たとえば、円弧中心角ω1 ，ω2 が角度６０°で対軸心の傾きＫ＝１．０５のとき、フランク角θ１，θ２が角度２０．０°以上あれば、金型から成形品を離型できることが判る。図１２に示すようにカム溝の対軸心の傾きＫが小さいほど（すなわち、カム溝が回転角に対して急峻であるほど）、また、フランク角θが小さいほど、型抜き可能なスライドコアの円弧中心角ωは、小さくなる。すなわち、型抜き可能なスライドコアの円弧幅が狭く、制限される。 According to FIG. 12, for example, when the arc center angles ω1 and ω2 are at an angle of 60 ° and the inclination K of the opposite axis is K = 1.05, if the flank angles θ1 and θ2 are at least 20.0 °, the mold It can be seen that the molded product can be released. As shown in FIG. 12, the smaller the inclination K of the cam shaft opposite to the axis (that is, the steeper the cam groove is with respect to the rotation angle), and the smaller the flank angle θ, the more the slide core can be removed. The arc center angle ω becomes smaller. That is, the arc width of the moldable slide core is narrow and limited.
なお、上記カム溝の対軸心の傾きＫは、カム溝の（円周距離Ｇ0 ／軸方向距離Ｚ0 ）で与えられ、上記円周距離Ｇ0 は、カム溝の最大径における円周距離とする。通常、上記傾きＫには、図１２に示す０．６５〜１．２５の範囲が採用される。このＫの値は、上述のように型抜きに大きな影響を与え、特にパーティングライン（型割線）とその近傍において重要となる。 The inclination K of the cam groove opposite the axis is given by (circumferential distance G0 / axial distance Z0) of the cam groove, and the circumferential distance G0 is the circumferential distance at the maximum diameter of the cam groove. . Usually, the range of 0.65 to 1.25 shown in FIG. As described above, the value of K has a great influence on die cutting, and is particularly important in the parting line (parting line) and its vicinity.
上記従来の６分割スライドコア適用の金型の場合、図１２に示すスライドコアの円弧中心角ωｂがおよそ７０°〜８０°の範囲になる。したがって、カム溝の対軸心の傾きＫにもよるがフランク角θがおよそ２２．５°以上ないと型抜きが難しくなる。 In the case of the above-described conventional mold using a six-part slide core, the arc center angle ωb of the slide core shown in FIG. 12 is in the range of about 70 ° to 80 °. Therefore, although it depends on the inclination K of the opposite axis of the cam groove, it is difficult to perform die cutting unless the flank angle θ is approximately 22.5 ° or more.
一方、本実施形態の８分割スライドコア適用の内スライド金型１２の場合、図１２に示すスライドコアの円弧中心角ωａがおよそ５５°〜７０°の範囲になる。したがって、カム溝の対軸心の傾きＫにもよるがフランク角θがおよそ１６．５°以上で型抜きが可能となり、カム溝の形状に対する制限が少なくなる。
On the other hand, in the case of the
上述したカム溝の型抜き状態を踏まえて、実験的に金型によるカム枠の成形を行った結果、本実施形態の内スライド金型１２においては、カム溝の本数３、分割数８である場合、上記カム溝のフランク角θ1 ，θ2 、および、カム溝の傾きＫは、
16.5°≦θ1 ≦28.0°
16.5°≦θ2 ≦28.0°
0.65 ≦Ｋ≦1.25 …（１５）
の各値が適用可能であることが解った。
As a result of experimentally forming the cam frame with a mold in consideration of the above-described cam groove unmolded state, the number of cam grooves is 3 and the number of divisions is 8 in the
16.5 ° ≦ θ1 ≦ 28.0 °
16.5 ° ≦ θ2 ≦ 28.0 °
0.65 ≤ K ≤ 1.25 (15)
It was found that each value of is applicable.
また、フランク角θ1 ，θ2 の上限を抑えた場合、
16.5°≦θ1 ≦27.5°
16.5°≦θ2 ≦27.5°
0.70 ≦Ｋ≦1.25 …（１６）
の各値を適用可能であることが解った。
If the upper limit of the flank angles θ1 and θ2 is suppressed,
16.5 ° ≦ θ1 ≦ 27.5 °
16.5 ° ≦ θ2 ≦ 27.5 °
0.70 ≦ K ≦ 1.25 (16)
It was found that each value of can be applied.
さらに、フランク角θ1 ，θ2 の上限を抑えた場合、
16.5°≦θ1 ≦26.5°
16.5°≦θ2 ≦26.5°
0.80 ≦Ｋ≦1.25 …（１７）
の各値を適用可能であることが解った。
Furthermore, when the upper limit of the flank angles θ1 and θ2 is suppressed,
16.5 ° ≦ θ1 ≦ 26.5 °
16.5 ° ≦ θ2 ≦ 26.5 °
0.80 ≦ K ≦ 1.25 (17)
It was found that each value of can be applied.
なお、上記カム溝の本数及び金型分割数にて、カム溝数が１以上、かつ、分割数が８以上である場合に対しても上記（１５），（１６），（１７）式は、適用可能であり、さらに、上記カム枠のカム溝に換えて筒状部材の内周に設けられる雌ヘリコイドネジにも上記（１５），（１６），（１７）式は、適用可能である。 The above formulas (15), (16), and (17) also apply to the case where the number of cam grooves and the number of mold divisions are one or more and the number of divisions is eight or more. The above formulas (15), (16), and (17) can also be applied to a female helicoid screw provided on the inner periphery of the cylindrical member in place of the cam groove of the cam frame. .
以上、説明したように本実施の形態の内スライド金型１２は、８分割のスライドコアで型が構成されているため、各スライドコアの円弧中心角ω1 ，ω2 を小さく設定でき、フランク角θ1 ，θ2 が小さいカム溝を形成することが可能で、強度に優れ、カムフォロアがカム溝から外れる等の不具合発生が防止できる鏡枠装置を成形することができる。
As described above, since the
また、カムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃの３つに対して、本実施の形態の内スライド金型１２で成形されたカム枠２の型割線２ｄが８箇所存在する。したがって、前記第１実施形態の鏡枠装置１０においては、３つのカムフォロア１ａ，１ｂ，１ｃが型割線１８を同時に通過することがない。従って、鏡枠装置１０のズーム操作中に大きな駆動力を必要とせず、更には撮影画像が揺れたり、描写力が低下するという問題も生じにくくなる。
Further, there are eight parting
さらに、副次的な効果として、カメラのズーム鏡筒に適用される筒状部材として図１３の斜視図に示すような前方側が円筒形状でカメラ本体側端部が四角筒形状の特殊な形状をした鏡枠部材２１が存在するが、その鏡枠部材の成形に本実施の形態の８分割式内スライド金型１２を適用すると、８つのスライドコアを利用するため、鏡枠部材２１の四角筒部分を含めてバランス良く成形することができる。
Further, as a secondary effect, as a cylindrical member applied to the zoom lens barrel of the camera, a special shape having a cylindrical shape on the front side and a square cylindrical shape on the camera body side end as shown in the perspective view of FIG. However, when the 8-split type
上記第２実施形態の内スライド型１２においては、センターコア３に対して第１，２スライドコア４，５がアリ継ぎ係合されているが、この結合構造は、アリ継ぎ係合に限定されるものではなく、例えば、Ｔ溝係合など、２つの部材が摺動可能に係合できる係合手段であれば、様々な係合手段を適用することが可能である。
In the
また、第２実施形態の内スライド型１２における第２スライドコアの摺動面５ｂ、および、その面に摺接するセンターコアの摺動面３ｄは、それぞれ単一面で形成されているが、これらの面は、複数の面に分かれて形成されていてもよい。また、第１スライドコアの当接摺動面４ｂと、その面に当接するセンターコアの摺動面３ｃおよび第２スライドコアの当接面５ｇとも、複数面に分かれて形成されていてもよい。但し、この場合、傾斜角γは、最も大きい角度を示す部分を指すことになる。
Further, the sliding
上記内スライド金型１２は、８分割スライドコアを適用するものであるが、上記８分割に限らず８分割以上の偶数の分割数Ｎのスライドコアをもつ内スライド金型にも同様の構造をを適用することにより同様の効果を得ることができる。この場合、分割数Ｎは、（第１のスライドコアの数ｊ）×２となり、分割角度εは、３６０°／２ｊで与えられる。
The
そして、上記Ｎ分割内スライド金型におけるセンターコアおよび第１スライドコア，第２スライドコアの傾斜角度α、β、γは次式の関係であることが必要である。すなわち、ｊ＝Ｎ／２として、
β≧tan−１{tanα／{cos（360°／2ｊ)−sin(360°／2ｊ)×tanγ}}＋0.1° …（１８）
また、次式の関係であること更に望ましい。すなわち、
tan−１{tanα／{cos(360°／2j)−sin(360°／2j)×tanγ}}＋0.175°≦β
≦tan−１{tanα／{cos(360°／2ｊ)−sin(360°／2ｊ)×tanγ}}＋1.5°
…（１９）
であることが望ましい。
In addition, the inclination angles α, β, γ of the center core, the first slide core, and the second slide core in the N-divided slide mold must be in the relationship of the following equations. That is, j = N / 2,
β ≧ tan−1 {tan α / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 0.1 ° (18)
It is further desirable that the relationship is That is,
tan-1 {tanα / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 0.175 ° ≦ β
≦ tan-1 {tanα / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 1.5 °
... (19)
It is desirable that
ここで、分割数Ｎが１０である場合、すなわち、１０分割の内スライド金型の例について説明すると、この１０分割内スライド金型は、１つのセンターコアと、５つの第１スライドコアと、５つの第２スライドコアからなるカム枠を成形する型である。上記第１スライドコアと第２スライドコアはセンターコアの周囲に角度３６°の間隔で交互に配置されている。その他の構成は、前記第２の実施形態の内スライド金型１２と同様とする。
Here, when the division number N is 10, that is, an example of a 10-divided inner slide mold, the 10-divided inner slide mold includes one center core, five first slide cores, This is a mold for forming a cam frame including five second slide cores. The first slide core and the second slide core are alternately arranged around the center core at an angle of 36 °. Other configurations are the same as those of the
この１０分割内スライド金型で成形されるカム枠は、その内周に型割線が１０箇所に付いている。また、上記カム枠の内周には、前記第１の実施形態のカム枠１９と同様に、カム枠の内周には同形状のカム溝が内周上、円周方向に略１２０°毎に設けられており、そのカム溝には、移動枠に設けられたカムフォロアが摺動自在に嵌合する。 The cam frame formed by the 10-part inner slide mold has mold dividing lines at ten locations on the inner periphery thereof. Similarly to the cam frame 19 of the first embodiment, the cam frame has a cam groove of the same shape on the inner periphery of the cam frame, approximately every 120 ° in the circumferential direction on the inner periphery. The cam follower provided in the moving frame is slidably fitted in the cam groove.
上記カム枠を成形後、カム枠を金型から取り出すときは、前記第２の実施形態の内スライド金型１２と同様に第１スライドコア及び第２スライドコアは内側に窄まる。
When the cam frame is removed from the mold after the cam frame is formed, the first slide core and the second slide core are constricted inward as in the case of the
上記１０分割内スライド金型のセンターコアや第１，２スライドコアの傾斜角度α、β、γは、次式の関係であることが必要である。すなわち、
β≧tan−１{tanα／(cos36°−sin36°×tanγ)}＋0.1° …（２０）
であることが必要である。
The inclination angles α, β, and γ of the center core and the first and second slide cores of the 10-part inner slide mold need to be in the relationship of the following expressions. That is,
β ≧ tan−1 {tan α / (cos36 ° −sin36 ° × tanγ)} + 0.1 ° (20)
It is necessary to be.
さらに、次式の関係を満足することが望ましい。すなわち、
tan−１{tanα／(cos36°−sin36°×tanγ)}＋0.175°≦β
≦tan−１{tanα／(cos36°−sin36°×tanγ)}＋1.5° …（２１）
であることが望ましい。
Furthermore, it is desirable to satisfy the relationship of the following formula. That is,
tan-1 {tanα / (cos36 ° −sin36 ° × tanγ)} + 0.175 ° ≦ β
≦ tan-1 {tanα / (cos36 ° −sin36 ° × tanγ)} + 1.5 ° (21)
It is desirable that
上記１０分割内スライド金型を適用する場合、前記第２実施形態の内スライド金型１２よりも、各スライドコアの円弧中心角ωが更に小さくなり、略台形をしたカム溝断面の中心から、カム枠の中心軸へ垂直に延ばした直線とカム溝の各壁がなす角度θ1 またはθ2 を更に小さくすることが可能で、更に強度に優れるカム枠を成形することができる。
When applying the above-mentioned 10-segment inner slide mold, the arc center angle ω of each slide core is further smaller than the
また、カムフォロアピンが３つに対して、型割線が１０箇所あるため、同時に３つのカムピンが型割線を通過することが無い。従って、ズーム操作中に大きな駆動力を必要とせず、更に撮影画像が揺れたり、描写力が低下するという問題も生じにくくなる。 Further, since there are ten parting lines for three cam follower pins, three cam pins do not pass through the parting line at the same time. Accordingly, a large driving force is not required during the zoom operation, and the problem that the captured image is shaken or the depiction power is reduced is less likely to occur.
次に、上記内スライド金型１２により成形可能なカム枠のカム溝の変形例として、図１４（Ａ），（Ｂ）の断面図に示す形状のカム溝を提案できる。
Next, as a modification of the cam groove of the cam frame that can be formed by the
図１４（Ａ）に示す変形例のカム枠２２のカム溝２２ａは、内側面が曲面により形成されるカム溝である。上記カム溝２２ａに摺動自在に嵌入される移動枠２３のカムフォロア２３ａは、上記カム溝２２ａの断面形状に合致した球面状先端部を有するカムフォロアである。
The cam groove 22a of the
また、図１４（Ｂ）に示す変形例のカム枠２４のカム溝２４ａは、溝の底部にさらなる傾斜面が設けられた形状を有している。上記カム溝２４ａに摺動自在に嵌入される移動枠２５のカムフォロア２５ａは、上記カム溝２４ａの断面形状に合致させ、面取り形状先端部を有するカムフォロアである。
Moreover, the cam groove 24a of the
本変形例においては、、これらのカム溝２２ａ，２４ａも略台形形状のカム溝として扱うこととし、上記図１４（Ａ），（Ｂ）に示したカム溝２２ａ，２４ａにおけるフランク角θ1 ，θ2 は、略台形をしたカム溝断面の中心からカム枠の中心軸へ垂直に延ばした直線と、上記カム溝の側壁とがなす角度のそれぞれ最も小さくなる部分を指すこととする。そして、上述した内スライド金型におけるセンターコアやスライドコアの傾斜角α，β，γは、前述した各演算式を用いて求めることができる。 In this modification, these cam grooves 22a and 24a are also handled as substantially trapezoidal cam grooves, and the flank angles θ1 and θ2 in the cam grooves 22a and 24a shown in FIGS. Means a portion where the angle formed by the straight line extending perpendicularly from the center of the substantially trapezoidal cam groove cross section to the central axis of the cam frame and the side wall of the cam groove is the smallest. Then, the inclination angles α, β, γ of the center core and the slide core in the inner slide mold described above can be obtained using the above-described arithmetic expressions.
次に、本発明の第３の実施形態の筒状部材装置である鏡枠装置について図１５を用いて説明する。
上記図１５は、上記鏡枠装置の鏡枠を内周側から見た展開図である。
Next, a lens barrel device that is a cylindrical member device according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
FIG. 15 is a developed view of the lens frame of the lens frame device as viewed from the inner peripheral side.
本実施形態の鏡枠装置は、カメラのズームレンズ鏡筒に適用されるものであり、主にヘリコイド枠３１と移動枠３２とを有してなる。上記ヘリコイド枠３１は、前記第２の実施形態の金型装置１１と略同様の構成の金型により成形が可能な筒状部材である。
The lens barrel device of this embodiment is applied to a zoom lens barrel of a camera, and mainly includes a
上記ヘリコイド枠３１には、内周面に２条ずつ１２０°間隔で３箇所に案内部である雌ヘリコイドネジ３１ａ，３１ｂ，３１ｃが設けられている。
The
移動枠３２には、外周面に２条ずつ１２０°間隔で３箇所に被案内部である雄ヘリコイドネジ３２ａ，３２ｂ，３２ｃが設けられている（図１５中、破線で示される）。この移動枠３２は、上記ヘリコイド枠３１の内周に雌ヘリコイドネジ３１ａ，３１ｂ，３１ｃに雄ヘリコイドネジ３２ａ，３２ｂ，３２ｃを螺合させた状態で嵌入し、さらに、図示しない固定部により回転規制状態で支持されている。
The moving
上記鏡枠装置においては、ヘリコイド枠３１が回転駆動されると、上記ヘリコイドネジを介して移動枠３２が軸方向Ｃに沿って進退移動する。
In the lens barrel device, when the
上記ヘリコイド枠３１は、前記第２実施形態に示した内スライド金型１２のカム溝を形成するための凸部４ｆ，５ｆを雌ヘリコイドネジ形成用のヘリコイド凸部に代えたヘリコイド用内スライド金型により成形することができる。
The
このヘリコイド用内スライド金型においても前記内スライド金型１２と同様にセンターコアやスライドコアの傾斜角α，β，γは、前述した各演算式を用いて求めることができる。
Also in this inner slide mold for helicoids, the inclination angles α, β, γ of the center core and the slide core can be obtained by using the above-described arithmetic expressions as in the case of the
上記ヘリコイド用内スライド金型により成形されたヘリコイド枠３１の内周面には、図１５に示すように８本の型割線３１ｄが付く。ヘリコイド枠３１を回動駆動させた場合、移動枠３２のある２条の雄ヘリコイドネジ３２ａ，３２ｂ，３２ｃの何れかがヘリコイド枠３１の型割線３１ｄ上にあっても、それ以外の雄ヘリコイドネジのうち少なくとも１条は、型割線３１ｄ上に位置しない。
As shown in FIG. 15, eight
本実施形態の鏡枠装置によれば、ヘリコイド枠３１が前記第１実施の形態におけるカム枠２と同等に、カム溝１５のフランク角θ1 ，θ2 に相当する雌ヘリコイドネジ３２ａ，３２ｂ，３２ｃのフランク角の傾斜角が小さかったとしても成形および離型が可能で、強度に優れるズーム枠を得ることができる。また、上述したようにある２条の雄ヘリコイドネジがヘリコイド枠３２の型割線３１ｄ上にあっても、他の雄ヘリコイドネジのうち少なくとも１条は、型割線３１ｄ上に位置しないため、ズーム操作中に大きな駆動力を必要とせず、さらには撮影画像が揺れたり、描写力が低下するという問題も生じにくくなる。
次に、本発明の第４の実施形態であるの筒状部材装置である鏡枠装置について図１６を用いて説明する。
上記図１６は、上記鏡枠装置の鏡枠を内周側から見た展開図である。
According to the lens frame device of the present embodiment, the
Next, a lens barrel device that is a cylindrical member device according to a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
FIG. 16 is a developed view of the lens frame of the lens frame device as viewed from the inner peripheral side.
本実施形態の鏡枠装置は、カメラのレンズ鏡筒の一部に適用されるものであり、主に固定枠４１と回転枠４２とを有してなる。上記固定枠４１は、前記第２の実施形態の金型装置１１と略同様の構成の金型により成形が可能な筒状部材である。
The lens barrel device of this embodiment is applied to a part of a lens barrel of a camera, and mainly includes a fixed
上記固定枠４１には、内周面に周方向に沿った１本の案内部であるガイド溝４１ｂが設けられ、さらに、上記ガイド溝４１ｂに通ずる３つの突起挿入口４１ａが設けられている。
The fixed
回転枠４２には、外周面に３つの被案内部である突起４２ａが設けられている（図１６中、破線で示される）。この回転枠４２は、上記突起挿入口４１ａを通して突起４２ａを固定枠４１の内周に挿入し、ガイド溝４１ｂに摺動自在に嵌入させて組み込まれ、固定枠４１に対して軸方向Ｃの移動が規制された状態で回転可能に支持される。
The
上記固定枠４１は、前記第２実施形態に示した内スライド金型１２のカム溝を形成するための凸部４ｆ，５ｆを円周方向に沿った凸部に代えた内スライド金型により成形することができる。
The fixed
上記内スライド金型においても前記内スライド金型１２と同様にセンターコアやスライドコアの傾斜角α，β，γは、前述した各演算式を用いて求めることができる。この内スライド金型により成形された固定枠４１には、図１６のように８本の型割線４１ｄが付く。そのため、周方向に等間隔に配される回転枠４２の３つの突起４２ａの１つが型割線４１ｄ上に位置したとしても他の突起４２ａのうち少なくとも１つは、型割線４１ｄ上に位置しない。
In the inner slide mold, as in the case of the
したがって、本実施形態の鏡枠装置によれば、鏡枠回転操作中に大きく変動するような駆動力を必要とせず、スムーズが回転状態が得られる。 Therefore, according to the lens barrel device of the present embodiment, a driving force that greatly fluctuates during the lens barrel rotation operation is not required, and a smoothly rotated state can be obtained.
なお、上記固定枠４１のガイド溝４１ｂが凸状の周方向に沿ったガイド部であって、回転枠４２の突起２ａを凹状部とする鏡枠装置においても同様の効果を奏する。
The same effect can be obtained in a lens barrel device in which the
次に、本発明の第５の実施形態であるの筒状部材装置である鏡枠装置について図１７を用いて説明する。
上記図１７は、上記鏡枠装置の鏡枠を内周側から見た展開図である。
Next, a lens barrel device that is a cylindrical member device according to a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
FIG. 17 is a developed view of the lens frame of the lens frame device as viewed from the inner peripheral side.
本実施形態の鏡枠装置は、カメラのレンズ鏡筒の一部に適用されるものであり、主にカム枠４５と移動枠４６とを有してなる。
The lens barrel device of this embodiment is applied to a part of a lens barrel of a camera, and mainly includes a
上記カム枠４５は、前記第２の実施形態の金型装置１１の分割数を６分割とした金型装置により成形可能なものであり、内周に設けられる案内部のカム溝の本数が４本である枠である。すなわち、上記カム枠４５には、内周面に４本のカム溝４５ａ，４５ｂ，４５ｃ，４５ｄが円周方向に９０°毎等間隔に配置されている。
The
上記移動枠４６には、外周面に４つの被案内部のカムフォロア４６ａ，４６ｂ，４６ｃ，４６ｄが円周方向に９０°毎等間隔に配置されている。この移動枠４６は、カム枠４５の上記各カム溝に上記各カムフォロアを摺動自在に嵌入してカム枠４５内に組み込まれる。
In the moving
本鏡枠装置においては、カム枠４５が回転駆動されると、移動枠４６が上記カム溝を介して軸方向Ｃに進退駆動される。
In the present lens frame device, when the
上記カム枠４５を成形するには、前記第２実施形態に示した内スライド金型１２のカム溝を形成するための凸部の本数を４本とし、スライドコアの分割数を６分割とした内スライド金型を適用する。
To form the
この内スライド金型においても前記内スライド金型１２と同様にセンターコアやスライドコアの傾斜角α，β，γは、前述した各演算式を用いて求めることができる。但し、スライドコアの数２ｊを６とする。
In this inner slide mold, as in the case of the
上記内スライド金型により成形されたカム枠４５には、図１７のように従来の６分割内スライド金型と同様に６本の型割線４５ｄが付く。しかし、カム溝が４本、カムフォロア４６ａ，４６ｂ，４６ｃ，４６ｄが４つであり、上記金型の分割数６と整数倍の関係にないので、移動枠４６の４つのカムフォロア４６ａ，４６ｂ，４６ｃ，４６ｄの１つが型割線４５ｄ上に位置したとしても他のカムフォロア４６ａ，４６ｂ，４６ｃ，４６ｄのうち少なくとも１つは、型割線４５ｄ上に位置しない。
As shown in FIG. 17, the
したがって、本実施形態の鏡枠装置によれば、カム枠回転中に大きく変動するような駆動力を必要とせず、スムーズが移動枠の進退駆動状態が得られる。 Therefore, according to the lens barrel device of the present embodiment, a driving force that greatly fluctuates during rotation of the cam frame is not required, and the moving frame can be smoothly advanced and retracted.
次に、本発明の第６の実施形態である金型装置の内スライド金型について図１８の上記内スライド金型の斜視図を用いて説明する。
図１８に示すように本実施形態の内スライド金型５１は、スライドコアガイド用のアリ部を持たない８分割スライド金型であって、センターコア５２と、センターコア５２の周囲に角度４５°間隔で交互に配される４つの第１スライドコア５３Ａ，５３Ｂ，５３Ｃ，５３Ｄおよび４つの第１スライドコア５４Ａ，５４Ｂ，５４Ｃ，５４Ｄと、軸心Ｃ0 に対し僅かに傾斜した各４本の第１，２アンギュラピン５５，５６とを有してなる。この内スライド金型５１は、図示しない可動型に組み込まれ、型締め位置と型開き位置とに駆動され、内周カム溝を有する筒状部材のカム枠を射出成形するための金型である。
Next, the inner slide mold of the mold apparatus which is the 6th Embodiment of this invention is demonstrated using the perspective view of the said inner slide mold of FIG.
As shown in FIG. 18, the
上記第１スライドコア５３Ａ，５３Ｂ，５３Ｃ，５３Ｄは、それぞれ同一形状を有し、上記第２スライドコア５４Ａ，５４Ｂ，５４Ｃ，５４Ｄもそれぞれ同一形状を有しているので、その中の１組の第１スライドコア５３Ａと第２スライドコア５４Ａの形状についてのみ説明する。
The
上記第１スライドコア５３Ａは、軸心Ｃ0 を中心とする円筒面の一部であって、カム枠の内周面を形成するための円筒面５３ａと、円筒面５３ａ上に設けられ、カム枠のカム溝を形成するための凸部５３ｂと、内周側の突起５３ｆと、円筒面５３ａの両内側に設けられ、軸心Ｃ0 方向に沿った所定の開き角を有する傾斜面の当接面５３ｇと、コア受け端部側にて軸心Ｃ0 の半径方向に延出して形成されるスライドガイド部５３ｄと、上記スライドガイド部５３ｄ上に設けられ、所定角αだけ軸心Ｃ0 側に傾斜するアンギュラピン穴５３ｅとを有している。この第１スライドコア５３Ａは、図示しない可動型の内スライド受けに径方向に摺動自在に支持されている。
The
上記第２スライドコア５４Ａは、軸心Ｃ0 を中心とする円筒面の一部であって、カム枠の内周面を形成するための円筒面５４ａと、円筒面５４ａ上に設けられ、カム枠のカム溝を形成するための凸部５４ｂと、内周側の突起５４ｆと、円筒面５４ａの両外側にて軸心Ｃ0 方向に沿った所定の開き角を有する当接面５４ｇと、コア受け端部側にて軸心Ｃ0 の半径方向に延出して形成されるスライドガイド部５４ｄと、上記スライドガイド５４ｄ上に設けられ、軸心Ｃ0 に対して所定角βだけ軸心Ｃ0 側に傾斜するアンギュラピン穴５４ｅとを有している。この第２スライドコア５４Ａは、上記図示しない可動型の内スライド受けに径方向に摺動自在に支持されている。
The
なお、上記当接面５３ｇは、軸心Ｃ0 と直交する平面上にて、軸心Ｃ0 および第１スライドコア中心を含む平面に直交する方向となす角が傾斜角γとなる傾斜面である。また、上記当接面５４ｇは、上記第１スライドコア５３の当接面５３ｇと型締め時に密着する面であり、軸心Ｃ0 と直交する平面上にて、軸心Ｃ0 および第２スライドコア中心を含む平面に直交する方向となす角が傾斜角（γ＋４５°）となる傾斜面である。
The contact surface 53g is an inclined surface having an inclination angle γ that is an angle formed with a direction orthogonal to the plane including the axis C0 and the center of the first slide core on a plane orthogonal to the axis C0. The abutment surface 54g is a surface that is in close contact with the abutment surface 53g of the
また、上記凸部５３ｂ、または、５４ｂは、第１スライドコアの円筒面５３ａと第２スライドコアの円筒面５４ａとの間を少なくとも一箇所を跨いで分断されていて、連続的に連なって形成されるものとする。
Further, the
上記センターコア５２は、軸心Ｃ0 に沿ったテーパ形状となっており、その端部は、可動型のセンターコア受け部（図示せず）に固定されている。センターコア５２には、型締め状態では、第１，２スライドコア５３Ａ，５４Ａ等の突起５３ｆ，５４ｆが当接している。型開き時に第１，２スライドコア５３Ａ，５４Ａ等の突起５３ｆ，５４ｆが内側方向に移動してくるが、上記センターコア５２は、軸心Ｃ0 方向への移動により上記突起５３ｆ，５４ｆと軸心Ｃ0 方向に摺接する。
The
上記第１アンギュラピン５５は、上端側が傾斜角αだけ軸心Ｃ0 側に傾斜した状態で可動型のセンターコア受け部（図示せず）に固定されている。そして、第１スライドコア５３Ａ等のアンギュラピン穴５３ｅに摺動自在に嵌入している。
The first
上記第２アンギュラピン５６は、上端側が傾斜角βだけ軸心Ｃ0 側に傾斜した状態で可動型のセンターコア受け部（図示せず）に固定されている。そして、第２スライドコア５４Ａ等のアンギュラピン穴５４ｅに摺動自在に嵌入している。
The second
上記第１，２アンギュラピン５５，５６は、型開き時に上記センターコア５２とともにセンターコア受け部側に後退するので、上記アンギュラピン穴５３ｅ，５４ｅを介して第１，２スライドコア５３Ａ，５４Ａが軸心側に向けて窄まるようにスライド移動してゆく。
Since the first and second
上述した構成を有する内スライド金型５１を適用した金型装置においては、型締め状態では、上記第１スライドコア５３Ａ等の当接面５３ｇの内側に上記第２スライドコア５４Ａ等の当接面５４ｇが密着して当接している。
In the mold apparatus to which the
樹脂注入射出後の型開き時にセンターコア５２がセンターコア受け方向に所定量移動すると、傾斜している第１，２アンギュラピン５５，５６にガイドされて第１，２スライドコア５３Ａ，５４Ａ等が内側に所定量だけスライド移動して窄まった状態となる。上記第１，２スライドコア５３Ａ，５４Ａ等の移動によって第１，２スライドコアの凸部５３ｂ，５４ｂが成形されたカム枠のカム溝から離れ、上記カム枠が型抜き可能となる。
When the
なお、上記内スライド金型５１により成形されたカム枠には、やはり８本の型割線が残るがそれらの線は、この実施形態においては、互いに平行な線である。
Note that eight mold parting lines remain in the cam frame formed by the
上述したように金型装置５１の型開きにより、第１スライドコア５３Ａ等と第２スライドコア５４Ａ等を互いに軸心Ｃ0 に向けてカム枠２が取り出し可能な状態となるように少なくともカム溝の深さ分は、窄ませる必要がある。そのとき、第１スライドコア５３Ａ等の当接面５３ｇとその内側にある第２スライドコア５４Ａ等の当接面５４ｇが干渉しないように、第１スライドコア５３Ａ等のスライド量よりも第２スライドコア５４Ａ等のスライド量を所定量多くとる。このスライド量は、上記アンギュラピンの傾斜角α，βやスライドコアの当接面の傾斜角γなどにより決定される。
As described above, by opening the
本実施形態の内スライド金型５１における上記傾斜角α，β、および、傾斜角γは、前記第２の実施形態の８分割内スライド金型１２の場合と同様に前記演算式（７），（８）等を適用して求めることができる。
The inclination angles α and β and the inclination angle γ in the
本実施形態に内スライド金型５１によると、前記第２実施形態の内スライド金型１２の場合と同様の効果を得ることができる。すなわち、上記内スライド金型５１で成形されたカム枠は、カム溝のフランク角θ1 ，θ2 が小さく、カムフォロアがはずれにくい強度的に優れたものである。また、上記カム枠には、３つのカムフォロアに対して、型割線は、８箇所であるため、同時に３つのカムフォロアが型割線を通過することが無い。従って、カム枠操作中に大きな駆動力を必要としない。上記カム枠がカメラの鏡枠に適用された場合、撮影画像が揺れたり、描写力が低下するという問題も生じにくくなる。
According to the
また、本実施形態の内スライド金型５１の場合、アリ溝構造を採用する必要がないので金型製作が容易になり、金型の製作コスト低減や製作期間の短縮等が実現できる。
Further, in the case of the
以上、説明した各実施形態に示したカム枠やヘリコイド枠等の筒状部材を成形するための成形手段は、上記実施形態に限定されるものではなく、プラスチック射出成形のほか、金属粉末射出成形、金属ダイカスト、セラミック成形等、その他、様々な成形材料による成形手段に適用することが可能である。 As described above, the molding means for molding the cylindrical member such as the cam frame or the helicoid frame shown in each of the embodiments described above is not limited to the above embodiment, and in addition to plastic injection molding, metal powder injection molding Further, it can be applied to molding means using various molding materials such as metal die casting and ceramic molding.
また、上述した各実施形態に示したカム枠やヘリコイド枠等の筒状部材では溝部の一方のフランク角θ1 と他方のフランク角θ2 とは、等しいとしたが、これに限らずフランク角θ1 とθ2 とが異なる角度をもつ溝部、または、凸部を有する筒状部材の成形にも適用可能である。更に、単一の筒状部材にカム溝、ヘリコイドネジ、横溝などが２つまたは３つ複合して設けられている場合にも、本発明による金型による成形は可能である。 Further, in the tubular members such as the cam frame and the helicoid frame shown in each of the above-described embodiments, one flank angle θ1 and the other flank angle θ2 of the groove portion are equal, but not limited to this, the flank angle θ1 The present invention can also be applied to the formation of a groove member having an angle different from θ2 or a cylindrical member having a convex portion. Further, even when two or three cam grooves, helicoid screws, lateral grooves, etc. are provided in a single cylindrical member, molding by the mold according to the present invention is possible.
また、上記各実施形態の金型で成形された筒状部材の型割線は、カム枠やヘリコイド枠の一方の端から他方の端まで付いてたが、このような筒状部材に限定するものではなく、たとえば、型割線が筒状部材の端面まで達していないような場合にも本発明による金型は、適用可能である。 Moreover, although the parting line of the cylindrical member shape | molded with the metal mold | die of said each embodiment was attached from the one end of the cam frame or the helicoid frame to the other end, it is limited to such a cylindrical member. Instead, for example, the mold according to the present invention is applicable even when the parting line does not reach the end face of the cylindrical member.
また、上記各実施形態の金型で成形された筒状部材のカム溝や横溝（周方向溝）は、筒状部材の内周面に対して凹んでいるものであったが、本発明による筒状部材は、これに限定するわけではなく、凸形状のカムや周方向凸部を有する筒状部材にも適用可能である。 Moreover, although the cam groove and the lateral groove (circumferential groove) of the cylindrical member formed by the mold of each of the above embodiments are recessed with respect to the inner peripheral surface of the cylindrical member, according to the present invention. The cylindrical member is not limited to this, and can also be applied to a cylindrical member having a convex cam or a circumferential convex portion.
さらに、上記各実施形態やその変形例における筒状部材は、カメラのレンズ鏡筒を例に挙げたが、本発明の要旨は、上記カメラのレンズ鏡筒以外、例えば、口紅の容器、瓶等のキャップ、その他、成形アンダーカットのある様々な機構部品の成形にも適用可能である。 Further, the cylindrical member in each of the above embodiments and the modifications thereof is exemplified by the lens barrel of the camera, but the gist of the present invention is other than the lens barrel of the camera, for example, a lipstick container, a bottle, etc. It is also applicable to molding various mechanical parts with other undercuts.
また、上記各実施形態における金型を構成する部材は、その材質を鉄鋼やアルミニウム合金などの金属に限定するものでなく、例えば、セラミック，樹脂，樹脂と金属粉末の複合材、その他の材質を用いることができる。 In addition, the material constituting the mold in each of the above embodiments is not limited to a metal such as steel or aluminum alloy. For example, ceramic, resin, composite material of resin and metal powder, and other materials are used. Can be used.
１，３２，４５
…移動枠（第２の筒状部材）
１ａ，１ｂ，１ｃ
…カムフォロア（被案内部）
２，４５
…カム枠（第１の筒状部材，筒状部材）
２ａ，２ｂ，２ｃ…カム溝（案内部）
２ｄ，３１ｄ，４１ｄ，４５ｄ
…型割線
３，５２
…センターコア
４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ，５３Ａ，５３Ｂ，５３Ｃ，５３Ｄ
…第１のスライドコア
４ｂ…摺動当接面（傾斜面）
４ｆ，５ｆ，５３ｂ，５４ｂ
…凸部
５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄ，５４Ａ，５４Ｂ，５４Ｃ，５４Ｄ
…第２のスライドコア
３１ …ヘリコイド枠
（第１の筒状部材，筒状部材）
３１ａ，３１ｂ，３１ｃ
…雌ヘリコイドネジ（案内部）
３２ …移動枠
（第２の筒状部材，筒状部材）
３２ａ，３２ｂ，３２ｃ
…雄ヘリコイド（被案内部）
４１ …固定枠（筒状部材）
４１ｂ…ガイド溝（円周方向溝）
４２ …回転枠（筒状部材）
４２ａ…突起（凸部）
５３ｇ…当接面（傾斜面）
α …傾斜角（角度）
β …傾斜角（角度）
γ …傾斜角
Ｃ0 …センターコア軸心
θ1 ，θ2
…フランク角
Ｋ …カム溝の筒部材の軸方向に対する傾き
1, 32, 45
... Moving frame (second cylindrical member)
1a, 1b, 1c
... Cam follower (guided part)
2,45
... Cam frame (first cylindrical member, cylindrical member)
2a, 2b, 2c ... Cam groove (guide part)
2d, 31d, 41d, 45d
...
...
...
4f, 5f, 53b, 54b
...
...
31a, 31b, 31c
... Female helicoid screw (guide)
32 ... Moving frame (second cylindrical member, cylindrical member)
32a, 32b, 32c
... Male helicoid (guided part)
41 ... Fixed frame (tubular member)
41b ... Guide groove (circumferential groove)
42 ... Rotating frame (tubular member)
42a ... Projection (convex part)
53g ... Contact surface (inclined surface)
α… Inclination angle (angle)
β… Inclination angle (angle)
γ… Inclination angle C0… Center core axis θ1, θ2
... Frank angle K ... Inclination of cam groove with respect to axial direction of cylindrical member
Claims (6)
センターコアと、
上記センターコアの軸中心に対し角度αの方向にその軸方向とその半径方向に相対移動可能で、上記センターコアの外周の周方向に沿って互いが離間して並べられたｊ個の第１のスライドコアと、
上記センターコアの軸中心に対し角度βの方向にその軸方向とその半径方向に相対移動可能で、上記第１のスライドコアの間に上記センターコアの外周に沿って並べられた上記第１のスライドコアと同数の第２のスライドコアと、
上記金型が閉じられているときに上記第１のスライドコアと上記第２のスライドコアとを当接させ、上記金型が開かれているときに上記第１のスライドコアと上記第２のスライドコアとを離間させる傾斜面であって、上記センターコア中心軸と直交する平面内において、上記センターコア中心軸と交わる上記第１のスライドコア中心線に直交する線に対して傾斜角γで交差する当接面と、
を有しており、上記角度α、β、γ、ｊの関係が、
β≧tan−１{tanα／{cos(360°／2ｊ)−sin(360°／2ｊ)×tanγ}}+0.1° かつ、
ｊ≧4
であることを特徴とする金型。 For forming a cylindrical member having an even number of mold dividing lines arranged in the circumferential direction along the axial direction on the inner peripheral surface and having at least one of the mold dividing lines and a guide portion (cam groove) Mold,
With the center core,
J first axes which are movable relative to the axial center of the center core in the direction of an angle α in the axial direction and the radial direction, and are spaced apart from each other along the circumferential direction of the outer periphery of the center core. Slide core,
The first cores are movable relative to the axial center of the center core in the direction of an angle β in the axial direction and the radial direction, and are arranged along the outer periphery of the center core between the first slide cores. As many second slide cores as there are slide cores;
The first slide core and the second slide core are brought into contact with each other when the mold is closed, and the first slide core and the second slide core are opened when the mold is opened. An inclined surface that separates the slide core, and in a plane orthogonal to the center core central axis, at an inclination angle γ with respect to a line orthogonal to the first slide core central line that intersects the center core central axis Intersecting contact surfaces;
And the relationship between the angles α, β, γ, j is
β ≧ tan−1 {tan α / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 0.1 ° and
j ≧ 4
A mold characterized by being.
tan−１{tanα／{cos(360°／2j)−sin(360°／2j)×tanγ}}+0.175°≦β
≦tan−１{tanα／{cos(360°／2j)−sin(360°／2j)×tanγ}}+1.5°
であることを特徴とする請求項１に記載の金型。 The relationship between the angles α, β, γ is
tan-1 {tanα / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 0.175 ° ≦ β
≦ tan-1 {tanα / {cos (360 ° / 2j) −sin (360 ° / 2j) × tanγ}} + 1.5 °
The mold according to claim 1, wherein:
1.0°≦α≦4.0°
であることを特徴とする請求項１に記載の金型。 The angle α is
1.0 ° ≦ α ≦ 4.0 °
The mold according to claim 1, wherein:
1.5°≦α≦2.5°
であることを特徴とする請求項１に記載の金型。 The angle α is
1.5 ° ≦ α ≦ 2.5 °
The mold according to claim 1, wherein:
0°≦γ≦30°
であることを特徴とする請求項１に記載の金型。 The angle γ is
0 ° ≦ γ ≦ 30 °
The mold according to claim 1, wherein:
5°≦γ≦20°
であることを特徴とする請求項１に記載の金型。 The angle γ is
5 ° ≦ γ ≦ 20 °
The mold according to claim 1, wherein:
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