JP3920974B2 - アースオーガ掘削機及び崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、山留め壁工法の一種として、アースオーガ掘削機を用いて原位置土にセメント系硬化剤を混合して柱列状のソイルパイルを作成した後、その中に芯材を挿入する柱列式地下連続壁工法、いわゆる原位置土攪拌杭系柱列式地下連続壁工法により、崩壊性砂礫層において大深度の柱列式連続地中壁を構築する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、原位置土攪拌杭系柱列式地下連続壁工法により、崩壊性砂礫層において柱列式連続地中壁（以下、「連壁」という）を構築する場合には、以下のように行っていた。すなわち、まず、図９に示すようなアースオーガ掘削機１’において（ａ）の単軸オーガ４’を使用し、ソイルパイルの設計深さまで貧配合のＣＢ液を注入しながら削孔した後に、単軸オーガ４’を引き抜きつつ同様に貧配合のＣＢ液を注入攪拌する（先行削孔）。次に単軸オーガ４’を同図（ｂ）の三軸オーガ３’に取り替え、これで先行削孔した箇所を先行削孔と同様の深さまで削孔する（本削孔）。このとき、三軸オーガ３’の先端のビット３１ｂが常に未掘削面に当接すべく既掘削土を当該部分から除去するために、三軸オーガ３’の先端の吐出孔から圧縮空気を吐出しながら、又は前記吐出孔とは別の吐出孔からセメント系硬化剤たるセメントミルクを吐出しながら削孔を行う。そして所定深度まで削孔後、三軸オーガ３’を削孔時とは逆方向に回転させ、前記と同様にして、圧縮空気とセメント系硬化剤たるセメントミルクを吐出しながら三軸オーガ３’を引き上げつつ原位置土とセメントミルクとを攪拌翼３１ｄ’により攪拌し、柱列状のソイルモルタル（ソイルパイル）を形成する（注入攪拌）。最後に、ソイルモルタル硬化前にそこに芯材としてのＨ形鋼を建込む（芯材建込）。なお、先行削孔工程及び本削孔工程においては、連壁の止水性能を完全なものとするため、先に施工した孔とオーバラップして次の孔を施工する。このような先行削孔→本削孔→注入攪拌→芯材建込の四工程を繰返すことにより、連壁を構築する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記のような従来工法によれば深さ４０ｍ程度以内の連壁を構築することは可能であるものの、深さ４０ｍ以上のいわゆる大深度に及ぶ連壁を構築することは、以下の理由により困難であった。
【０００４】
▲１▼本削孔工程において、大量の既掘削礫が上方へ移動させられないまま三軸オーガ３’にへばりついてしまう（ジャーミング）ため、また細粒の砂・シルト等の既掘削土が上方へ移動させられないまま三軸オーガ３’にへばりついてしまう（間詰め・キャッピング現象）ため、削孔効率が極端に低下し、それ以上の削孔が不可能になる。
【０００５】
▲２▼注入攪拌工程において、大量の既掘削礫が排出されないまま孔底に向かって沈降してしまうため、その後の芯材建込が不可能になる。
【０００６】
▲３▼本削孔工程において、三軸オーガ３’の先端の吐出孔から吐出する圧縮空気がスムーズに排出されないため、ビット３１ｂの先端の孔底部分の圧力が過大となってしまい、それ以上削孔することが不可能になる。
【０００７】
▲４▼本削孔工程において、上記▲１▼〜▲３▼の場合に操作員が気づかぬうちにアースオーガ掘削機１’の定格出力を大幅にこえて作業する状態が続くと、アースオーガ掘削機１’の減速機やモータに過負荷がかかり故障の原因となる。
【０００８】
▲５▼大深度であるため、本削孔工程における三軸オーガ３’の曲げ剛性が不足し、三軸オーガ３’で鉛直に掘削していくことが困難であり、削孔の鉛直精度が保持できない。
【０００９】
そこで本発明は、上記問題点を解決すべく、崩壊性砂礫層における大深度の連壁構築において、既掘削礫及び既掘削土の沈降遅延、削孔孔底部の圧力過大防止、アースオーガ掘削機にかかる過負荷防止、削孔の鉛直精度確保を図ることにより、円滑な連壁施工を可能ならしめるアースオーガ掘削機及び崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築方法を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
すなわち、請求項１に記載の発明は、ロッドの全長にわたり移動翼を備えた連続オーガであって、上端の移動翼径がソイルパイルの設計径と略等しく、かつ下方の移動翼径が上方の移動翼径よりも大きい径であるオーガを単軸又は多軸装着したことを特徴とするアースオーガ掘削機である。
【００１１】
このように少なくとも下方ほど移動翼径が大きくなっているように形成されたオーガを装着したアースオーガ掘削機によれば、オーガにおける下部ほど既掘削礫及び既掘削土を上方に移動させる力が大きくなるので、既掘削礫及び既掘削土の沈降を遅延させ、オーガへの既掘削礫のジャーミング、既掘削土の間詰め・キャッピング現象を防止できるとともに、芯材建込が可能になる。
【００１２】
請求項２に記載の発明は、上方の移動翼径よりも大きい翼径である下方の移動翼に空気抜き孔が穿設されたオーガを単軸又は多軸装着したことを特徴とするアースオーガ掘削機である。
【００１３】
このように構成されたアースオーガ掘削機によれば、本削孔時にオーガの先端の吐出孔から吐出する圧縮空気が円滑に地上方向へ抜けるようになるため、孔底部の圧力過大を防止でき、円滑に削孔できるようになる。
【００１４】
請求項３に記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記上方の移動翼径よりも大きい翼径である前記下方の移動翼に空気抜き孔が穿設されたオーガを単軸又は多軸装着したことを特徴とするアースオーガ掘削機である。
【００１５】
このように既掘削礫及び既掘削土の沈降遅延機能と、孔底部の圧力過大防止機能とを併有させたオーガを装着したアースオーガ掘削機を用いることにより、より一層の円滑な削孔が可能となる。
【００１８】
請求項５に記載の発明は、請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載の発明において、オーガの回転負荷を検知する検知手段と、当該検知手段における検知結果を表示する表示手段と、を備えることを特徴とするアースオーガ掘削機である。
【００１９】
このような構成のアースオーガ掘削機においては、オーガに過負荷がかかっていることが検知手段により検知され、その結果が表示手段により表示されるため、その表示に気づいたアースオーガ掘削機の作業員が適宜出力を低下させる等の操作を行うことで、減速機やモータにかかる過負荷を未然に防止することができるようになり、円滑な連壁施工に寄与する。
また、既掘削礫及び既掘削土の沈降遅延機能と孔底部の圧力過大防止機能とを併有させたオーガを装着し、さらに当該オーガを装着したアースオーガ掘削機にかかる過負荷防止機能を付加したアースオーガ掘削機を用いることにより、より一層の円滑な削孔が可能となる。
【００２０】
請求項５に記載の発明は、次の第１工程〜第３工程からなることを特徴とする、崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法である。
（１）単軸オーガでソイルパイル構築位置を設計深さまで削孔地盤の崩落を抑制できる程度に硬化するＣＢ液を注入しながら削孔し、当該単軸オーガを引き上げつつ原位置土に削孔地盤の崩落を抑制できる程度に硬化するＣＢ液を注入し攪拌する第１工程。
（２）前記第１工程において施工した位置を、多軸オーガ式とした請求項１乃至請求項４のいずれか一項に記載のアースオーガ掘削機により前記設計深さまでセメント系硬化剤を注入しながら削孔し、当該多軸オーガを引き上げつつ原位置土にセメント系硬化剤を注入し攪拌してソイルパイルを形成する第２工程。
（３）前記第２工程において形成したソイルパイル硬化前に、そこに芯材を挿入する第３工程。
【００２１】
上記方法によれば、従来の崩壊性砂礫層における連壁構築方法の本削孔工程において、前記請求項１乃至請求項５のいずれか一項に記載のアースオーガ掘削機を使用するため、当該アースオーガ掘削機の利点を生かして、崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築を円滑に行うことができる。
【００２２】
請求項６に記載の発明は、請求項５記載の発明において、
前記第１工程前に次の第０工程を行うことを特徴とする、請求項５記載の崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法である。
（０）単軸オーガでソイルパイル構築位置を設計深さより浅い一定深さまで削孔し、当該単軸オーガを引き上げつつ原位置土に削孔地盤の崩落を抑制できる程度に硬化するＣＢ液を注入し攪拌する第０工程。
【００２３】
このように第１工程の先行削孔前に第０工程のいわゆる先々削孔を行うことにより、削孔時における既掘削礫及び既掘削土の沈降量を軽減化できるとともに、一回の削孔深さを短縮でき、削孔の鉛直精度を高めることができるようになる。
【００２４】
請求項７に記載の発明は、請求項５又は請求項６記載の発明において、前記セメント系硬化剤が、対象土１ｍ³ あたりベントナイト２５（kg）以上３５（kg）以下かつ水セメント比１３０（％）以上２３０（％）以下の配合としたセメントミルクであることを特徴とする、崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法である。
【００２５】
このようにセメント系硬化剤の粘性と比重を大きくすることにより、ソイルパイル形成後における既掘削礫及び既掘削土の沈降を遅延させることができるようになり、芯材の建込が容易になる。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面に基づき、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、同一要素には同一符号を用い、重複する説明は省略するものとする。
【００２７】
１．アースオーガ掘削機
（１）全体構成
図１は、本発明に係るアースオーガ掘削機の一実施形態を示す側面図であり、同図（ａ）は単軸オーガを装着したアースオーガ掘削機である。ここで図示のアースオーガ掘削機１は、三点式クローラオーガ機２において、特殊形状を有する単軸オーガ４と、当該単軸オーガ４の回転負荷を検知するためアースオーガ掘削機１の減速機５に接続される検知手段たる回転計６及び電流計７と、当該電流計７における検知結果を表示する表示手段たる警報ブザー８と、を備えた構成となっている。また同図（ｂ）は、同（ａ）における単軸オーガ４と交換可能な三軸オーガ３である。以下、各部の構成について詳述する。
【００２８】
（２）各部構成
▲１▼三軸オーガ３
図２は、図１（ｂ）に示す三軸オーガ３の拡大側面図である。同図に示す三軸オーガ３は、下方の第１節オーガ３１と上方の第２節オーガ３２とが図示しない垂直連結部で垂直連結されてなる。そして第１節オーガ３１及び第２節オーガ３２はそれぞれ、三軸のオーガのそれぞれの上下二箇所を水平連結装置３３をもって水平連結されている。
【００２９】
また第１節オーガ３１についてみると、各オーガは、基部となるロッド３１ａと、このロッド３１ａの下端部に形成され、ロッド３１ａがその軸まわりに回転することにより刃先で孔底を切削するビット３１ｂと、ロッド３１ａに断続的に周設され、既掘削礫等を下方から上方へ押し上げる役割を果たす移動翼３１ｃと、ロッド３１ａの所定位置に添設され、ロッド３１ａの回転に伴い既掘削土等を原位置にて攪拌する攪拌翼３１ｄと、からなる。なお、前記移動翼３１ｃには、空気抜き孔３１ｅが穿設されている。
【００３０】
ここで同図に示すように、下方の第１節オーガ３１の移動翼３１ｃの径は、上方の第２節オーガ３２の移動翼３２ｃの径よりも大きくなっている。そして、移動翼３２ｃの径は従来同様であり、具体的にはソイルパイルの設計径と略等しくなっている。このように移動翼３１ｃ，３２ｃを形成した三軸オーガ３を回転させると、第１節オーガ３１の周囲の既掘削礫等が、従来よりも強い力で下方から上方へ押し上げられることになり、削孔時における既掘削礫等の沈降を遅延させる作用を奏することになる。なお、ここでは同一節オーガにおける移動翼の径を等しくして、上方の移動翼の径よりも下方の移動翼の径を大きくした構造としているが、本発明はこれに限られず、同一節オーガにおける移動翼の径を連続的に変化させ、下方にいくほど拡がるいわゆる截頭円錐形の外形を形成するものであってもよい。ただしこの場合には、三軸オーガ３の上端部分の移動翼の径がソイルパイルの設計径と略等しくなるように注意する。また、三軸オーガ３の下端部において、各ロッド３１ａに備えられる各移動翼３１ｃ同士が干渉しないように構成することは勿論である。
【００３１】
また、移動翼３１ｃには空気抜き孔３１ｅが穿設されている。これは、本削孔時にビット３１ｂの先端の吐出孔から吐出する圧縮空気が円滑に地上方向へ抜けるように設けられるものである。ここで上方の移動翼３２ｃの径は下方の移動翼３１ｃの径に比べ小さいので、上方の移動翼３２ｃには空気抜き孔を設けなくても空気は円滑に地上へ抜けることができるが、もちろん移動翼３１ｃ，３２ｃの双方にそれぞれ空気抜き孔が穿設されていてもよい。なお、空気抜き孔３１ｅの位置、形状等は同図に示すものに限られない。
【００３２】
三軸オーガ３は以上のように構成されているが、本発明における三軸オーガ３は本実施形態に限定されるものではなく、たとえば２節のみならず３節以上を垂直連結するものであってもよく、またオーガも３軸式に限らず２軸又は４軸以上であってもよい。そして、移動翼３１ｃや攪拌翼３１ｄ等の形状や位置等も図示のものに限らず、必要な機能や相互のとりあいを考慮して適宜決定すればよいものである。
【００３３】
▲２▼単軸オーガ４
単軸オーガ４は、図１（ａ）に示すように、三軸オーガ３を単に単軸式としたものであり、後述するように先々削孔工程及び先行削孔工程で三点式クローラオーガ機２に装着して使用される。
【００３４】
▲３▼回転計６、電流計７（検知手段）、警報ブザー８（表示手段）
図１に示すように、アースオーガ掘削機１の減速機５には、オーガの回転負荷を検知する検知手段たる回転計６及び電流計７が接続されている。具体的には、減速機５の回転数を計測してこれを電気信号に変換する回転計６が減速機５に接続され、さらに回転計６で変換された電気信号を電流値として把握する電流計７が回転計６に接続される。またアースオーガ掘削機１の運転席には、検知手段における検知結果を表示する表示手段たる警報ブザー８が備えられる。具体的には、前記電流計７で計測された電流値が、予め設定した一定値を予め設定した一定時間連続超過した場合に、アースオーガ掘削機１の運転席の作業員に出力を低下させるべき旨の警告音を発するように、警報ブザー８が備えられる。
【００３５】
このようなアースオーガ掘削機１によれば、たとえば本削孔工程において、大量の既掘削礫等が三軸オーガ３にへばりついてしまった場合等に、削孔効率の低下を当該三軸オーガ３を回転させるモータの出力増大で補おうとして、作業員が気づかぬうちに当該モータの定格出力を大幅にこえて作業する状態が続くことを防止できるため、モータや減速機５の故障を未然に防止でき、円滑な削孔に寄与する。
【００３６】
なお本実施形態においては、電流計７を介して回転計６が警報ブザー８に接続されているが、その他の例として、たとえば減速機５に回転計６のみ接続し、そこで計測した回転数を機械的手段を用いて警報ブザー８に伝えこれを作動させるというものであってもよく、また前記モータに電流計７を接続し、ここで計測された電流値を管理して警報ブザー８に伝えこれを作動させるという態様でもよい。また警報ブザー８の設置位置は運転席内部に限らず、その他にたとえば、アースオーガ掘削機１の外に設置された作業小屋内に設置してもよい。さらに、警報ブザー８以外の表示手段としては、たとえばペンレコーダー等又は警報ブザー８とペンレコーダーとの組み合わせ等であってもよい。要するに、何らかの方法でオーガの回転負荷を検知する検知手段と、当該検知手段における検知結果を何らかの方法で表示する表示手段と、を備えるアースオーガ掘削機１を構成すればよく、検知手段と表示手段との組み合わせも任意である。
【００３７】
２．崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築方法
図３乃至図７は、本発明に係る崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築方法を説明する工程図である。以下、各工程順に沿って説明する。
【００３８】
（１）第０工程（先々削孔）
図３は、本発明に係る崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築方法の第０工程を説明する図である。すなわち同図（ａ）に示すように、まず図１（ａ）に示した単軸オーガ４を装着したアースオーガ掘削機１を所定位置に据え付け、一定深さまで削孔する。このときの削孔深さは、構築しようとする連壁のソイルパイルの設計深さよりも浅いもので足りる。次に同図（ｂ）に示すように、単軸オーガ４を引き上げつつ原位置土に貧配合ＣＢ液を注入し攪拌する。この貧配合ＣＢ液は、後述するセメントミルクと異なり殆ど硬化しないものであり、この注入・攪拌が完了して、原位置土と貧配合ＣＢ液との攪拌パイルＣが形成された状態が同図（ｃ）である。このようにして崩壊性砂礫層の大深度連壁構築において、地盤の上層部分に攪拌パイルＣを形成して、削孔時における既掘削礫及び既掘削土の沈降量を軽減化するとともに、一回の削孔深さを短縮して、後に続く削孔の鉛直精度を高めるための工程がこの第０工程（先々削孔）である。なお、ここではオーガとして先に述べた単軸オーガ４を使用しているが、この工程で形成される攪拌パイルＣは浅いものであるため、従来と同様のオーガを用いてもよい。
【００３９】
（２）第１工程（先行削孔）
図３に示す第０工程（先々削孔）に続いて、図４及び図５に示すように第１工程（先行削孔）を行う。まず図４（ａ）に示すように、図１（ａ）に示した単軸オーガ４を装着したアースオーガ掘削機１を用いて、第０工程（先々削孔）において攪拌パイルＣを形成した場所を、貧配合ＣＢ液を注入しながら削孔する。そして、攪拌パイルＣの深さを越えてさらに削孔し、構築しようとする連壁のソイルパイルの設計深さまで削孔を行う。このとき、先の第０工程（先々削孔）において地盤の上層部に攪拌パイルＣを形成してあるため、地盤の上層部が崩壊し、既掘削礫等の沈降によりジャーミング等が発生してそれ以上の削孔が不可能になることがない。そして、この削孔が完了した状態を図４（ｂ）に示す。このときの単軸オーガ４は図１（ａ）に示したものであることが削孔能力の点から望ましいと言えるが、必ずしもこれにこだわらない。単軸の場合は多軸の場合と異なり、オーガ１本にかかるトルクが大きいため、既掘削礫等の沈降により削孔不能の状態に陥るおそれが少ないためである。
【００４０】
次に図５（ａ）に示すように、当該単軸オーガ４を引き上げつつ原位置土に貧配合ＣＢ液を注入し攪拌することにより、構築しようとする連壁のソイルパイルの設計深さまで攪拌パイルＣを形成する。すなわち、先の第０工程（先々削孔）において形成した攪拌パイルＣを、地盤上層部のみならず構築しようとする連壁のソイルパイルの設計深さ全長にわたり形成するのである。これにより、後に続く第２工程（本削孔）において、多軸式としてオーガ１本にかかるトルクが小さい場合でも円滑に削孔を行えるようになり、削孔精度の向上にも寄与する。図５（ｂ）は、本工程完了時の攪拌パイルＣが形成された状態を示している。
【００４１】
（３）第２工程（本削孔）
引き続き図６及び図７に示す第２工程（本削孔）について説明する。まず図６（ａ）に示すように、図１（ｂ）に示した三軸オーガ３を装着したアースオーガ掘削機１を用いて、第１工程（先行削孔）において攪拌パイルＣを形成した場所を、当該攪拌パイルＣと同じ深さまでセメント系硬化剤を注入しながら削孔する。このとき、先の第１工程（先行削孔）において、構築しようとする連壁のソイルパイルの設計深さ全長にわたり攪拌パイルＣを形成してあるため、三軸式としてオーガ１本にかかるトルクが小さい場合でも、孔壁が崩壊したり、既掘削礫等の沈降によりジャーミング等が発生してそれ以上の削孔が不可能になったりすることがない。さらに、このとき使用する三軸オーガ３は第１節の移動翼が第２節以上のそれに比べて径が大きいものであり、既掘削礫等の沈降を遅延させる機能を有するため、あるいは、図示しないが三軸オーガ３の移動翼には空気抜き孔が設けられており、孔底部の圧力過大を防止する機能を有するため、あるいは、図示しないがアースオーガ掘削機１には検知手段及び表示手段が備えられ、アースオーガ掘削機１にかかる過負荷を防止する機能を有するため、円滑な削孔が可能となる。そして、この削孔が完了した状態を図６（ｂ）に示す。
【００４２】
次に図７（ａ）に示すように、当該三軸オーガ３を引き上げつつ原位置土にセメント系硬化剤を注入し攪拌してソイルパイルＳを形成する。このときのセメント系硬化剤は、既掘削礫及び既掘削土の沈降を遅延させる機能をもたせて、後に続く第３工程（芯材建込）を円滑に行うために、通常よりも粘性と比重を大きくした配合とする。具体的には、たとえば対象土１ｍ³ あたりセメント２５０（kg）、ベントナイト３０（kg）、水４５０（kg）の配合であるセメントミルク（水セメント比１８０（％））を用いる。なお、本発明においてはこの配合に限らず、従来の通常の配合（対象土１ｍ³ あたりセメント２５０（kg）、ベントナイト１５（kg）、水セメント比２３０（％）〜２８０（％）程度）よりも対象土１ｍ³ あたりベントナイトを１０（kg）〜２０（kg）増やすとともに水セメント比を５０（％）〜１００（％）減じることにより、対象土１ｍ³ あたりベントナイト２５（kg）以上３５（kg）以下かつ水セメント比１３０（％）以上２３０（％）以下の配合としたセメントミルクであればよい。図７（ｂ）は、本工程完了時のソイルパイルＳが形成された状態を示している。
【００４３】
（３）第３工程（芯材建込）
第３工程は、図８に示すように、ソイルパイルＳの補強材としての芯材たるＨ形鋼Ｈを建込む工程であり、ソイルパイルＳが硬化する前に完了する必要がある。具体的には図８（ａ）に示すように、クレーン等でＨ形鋼Ｈをつり込み、建込むのであるが、輸送の事情等によりＨ形鋼Ｈは１本あたりの長さが１０ｍ程度に制限されるため、本発明の適用対象となる大深度連壁構築においてはそれらを継ぎ手で補強しながら行うことになる。このようにしてＨ形鋼Ｈの建込が完了した状態が図８（ｂ）である。なお芯材としては、他にシートパイル等であってもよい。
【００４４】
（４）その他
以上説明した工程を繰返すことにより、崩壊性砂礫層において大深度の連壁を円滑に構築することができる。このように本発明に係る崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築方法は、既掘削礫及び既掘削土の沈降遅延、削孔孔底部の圧力過大防止、アースオーガ掘削機にかかる過負荷防止、削孔の鉛直精度確保を図ることにより、円滑な連壁施工を可能ならしめるものであり、この趣旨に沿って適宜の設計変更を行うことにより、様々なケースに対応できるものである。
【００４５】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明は以下の顕著な効果を奏する。すなわち、請求項１に記載の発明によれば、オーガにおける下部ほど既掘削礫及び既掘削土を上方に移動させる力が大きくなるので、既掘削礫及び既掘削土の沈降を遅延させ、オーガへの既掘削礫のジャーミング、既掘削土の間詰め・キャッピング現象を防止でき、円滑な連壁施工を可能ならしめる。
【００４６】
請求項２に記載の発明によれば、本削孔時にオーガの先端の吐出孔から吐出する圧縮空気が円滑に地上方向へ抜けるようになるため、孔底部の圧力過大を防止でき、円滑な連壁施工を可能ならしめる。
【００４７】
請求項３に記載の発明によれば、既掘削礫及び既掘削土の沈降遅延機能と、孔底部の圧力過大防止機能とを併有するオーガを装着したアースオーガ掘削機となり、より一層の円滑な削孔が可能となる。
【００４８】
請求項４に記載の発明によれば、オーガに過負荷がかかっていることが検知手段により検知され、その結果が表示手段により表示されるため、その表示に気づいたアースオーガ掘削機の作業員が適宜出力を低下させる等の操作を行うことで、減速機やモータにかかる過負荷を未然に防止することができるようになり、円滑な連壁施工に寄与する。
【００４９】
また、既掘削礫及び既掘削土の沈降遅延機能と孔底部の圧力過大防止機能とを併有させたオーガを装着し、さらに当該オーガを装着したアースオーガ掘削機にかかる過負荷防止機能を付加したアースオーガ掘削機となるので、より一層の円滑な削孔が可能となる。
【００５０】
請求項５に記載の発明によれば、従来の崩壊性砂礫層における連壁構築方法の本削孔工程において、前記請求項１乃至請求項４のいずれか一項に記載のアースオーガ掘削機を使用するため、当該アースオーガ掘削機の利点を生かして、崩壊性砂礫層における大深度連壁の構築を円滑に行うことができる。
【００５１】
請求項６に記載の発明によれば、削孔時における既掘削礫及び既掘削土の沈降量を軽減化できるとともに、一回の削孔深さを短縮でき、削孔の鉛直精度を高めることができるようになり、円滑な連壁施工に寄与する。
【００５２】
請求項７に記載の発明によれば、ソイルパイル形成後における既掘削礫及び既掘削土の沈降を遅延させることができるようになり、芯材の建込が容易になるので、円滑な連壁施工に寄与する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るアースオーガ掘削機の一実施形態を示す側面図であり、（ａ）が単軸オーガを装着したアースオーガ掘削機であり、（ｂ）が（ａ）における単軸オーガと交換可能な三軸オーガである。
【図２】図１（ｂ）に示した三軸オーガの部分拡大側面図である。
【図３】本発明に係る崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法の一実施形態を示す工程図であって、その第０工程を示す。
【図４】図３に続く工程を示す工程図であって、第１工程を示す。
【図５】図４に続く工程を示す工程図であって、第１工程を示す。
【図６】図５に続く工程を示す工程図であって、第２工程を示す。
【図７】図６に続く工程を示す工程図であって、第２工程を示す。
【図８】図７に続く工程を示す工程図であって、第３工程を示す。
【図９】従来のアースオーガ掘削機を示す側面図である。
【符号の説明】
１ アースオーガ掘削機
１’ アースオーガ掘削機
２ 三点式クローラオーガ機
２ａ モータ
３ 三軸オーガ
３’ 三軸オーガ
４ 単軸オーガ
４’ 単軸オーガ
５ 減速機
６ 回転計（検知手段）
７ 電流計（検知手段）
８ 警報ブザー（表示手段）
３１ 第１節オーガ
３１ａ ロッド
３１ｂ ビット
３１ｃ 移動翼
３１ｄ 攪拌翼
３１ｄ’攪拌翼
３１ｅ 空気抜き孔
３２ 第２節オーガ
３２ａ ロッド
３２ｃ 移動翼
３２ｄ 攪拌翼
３３ 水平連結装置
Ｃ 攪拌パイル
Ｈ Ｈ形鋼（芯材）
Ｓ ソイルパイル

Claims (7)

1. ロッドの全長にわたり移動翼を備えた連続オーガであって、上端の移動翼径がソイルパイルの設計径と略等しく、かつ下方の移動翼径が上方の移動翼径よりも大きい径であるオーガを単軸又は多軸装着したことを特徴とするアースオーガ掘削機。
2. 上方の移動翼径よりも大きい翼径である下方の移動翼に空気抜き孔が穿設されたオーガを単軸又は多軸装着したことを特徴とするアースオーガ掘削機。
3. 前記上方の移動翼径よりも大きい翼径である前記下方の移動翼に空気抜き孔が穿設されたオーガを単軸又は多軸装着したことを特徴とする請求項１記載のアースオーガ掘削機。
4. オーガの回転負荷を検知する検知手段と、当該検知手段における検知結果を表示する表示手段と、を備えることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか一項に記載のアースオーガ掘削機。
5. 次の第１工程〜第３工程からなることを特徴とする、崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法。
   （１）単軸オーガでソイルパイル構築位置を設計深さまで削孔地盤の崩落を抑制できる程度に硬化するＣＢ液を注入しながら削孔し、当該単軸オーガを引き上げつつ原位置土に削孔地盤の崩落を抑制できる程度に硬化するＣＢ液を注入し攪拌する第１工程。
   （２）前記第１工程において施工した位置を、多軸オーガ式とした請求項１乃至請求項４のいずれか一項に記載のアースオーガ掘削機により前記設計深さまでセメント系硬化剤を注入しながら削孔し、当該多軸オーガを引き上げつつ原位置土にセメント系硬化剤を注入し攪拌してソイルパイルを形成する第２工程。
   （３）前記第２工程において形成したソイルパイル硬化前に、そこに芯材を挿入する第３工程。
6. 前記第１工程前に次の第０工程を行うことを特徴とする、請求項５記載の崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法。
   （０）単軸オーガでソイルパイル構築位置を設計深さより浅い一定深さまで削孔し、当該単軸オーガを引き上げつつ原位置土に削孔地盤の崩落を抑制できる程度に硬化するＣＢ液を注入し攪拌する第０工程。
7. 前記セメント系硬化剤は、対象土１ｍ³ あたりベントナイト２５（kg）以上３５（kg）以下かつ水セメント比１３０（％）以上２３０（％）以下の配合としたセメントミルクであることを特徴とする、請求項５又は請求項６記載の崩壊性砂礫層における大深度柱列式連続地中壁の構築方法。

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