JP3505593B2 - 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 - Google Patents
熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法Info
- Publication number
- JP3505593B2 JP3505593B2 JP24993996A JP24993996A JP3505593B2 JP 3505593 B2 JP3505593 B2 JP 3505593B2 JP 24993996 A JP24993996 A JP 24993996A JP 24993996 A JP24993996 A JP 24993996A JP 3505593 B2 JP3505593 B2 JP 3505593B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- difference
- zero adjustment
- peripheral speed
- leveling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱延鋼板を圧延す
る仕上圧延機のレベリング零調方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】一般的な熱間圧延の仕上圧延機の構成を
図１に示す。図において、Ｏｐはオペレータ側を示し、
Ｄｒはドライブ側を示す。１はオペレータ側の油圧圧下
シリンダであり、２はドライブ側の油圧圧下シリンダで
ある。又、５は上バックアップロール、６は上ワークロ
ール、７は下ワークロールであり、８は下バックアップ
ロールである。又、３はオペレータ側ロードセルであ
り、４はドライブ側ロードセルである。 【０００３】熱間圧延において、目標の板厚に圧延する
ためには、仕上圧延機の上下ワークロール６、７間ギャ
ップの開度設定が必要である。この開度設定は通常上バ
ックアップロール５上のオペレータ側及びドライブ側の
油圧圧下リシンダ１、２により設定される。この油圧圧
下シリンダ１、２の位置（油柱位置）はシリンダ内のマ
グネスケールにより認識される。このとき、熱変形や摩
耗あるいはロールの取替えによりワークロール６、７の
形状が変化するとロール間開度が零となる油柱位置（マ
グネスケールの値）が変化する。 【０００４】このため、ワークロール６、７のロール間
開度が零となる油柱位置を記憶し、その値を基準にして
油圧圧下シリンダ１、２の位置調整を行い、ロール間開
度の調整をしている。この基準となるロール間開度の油
柱位置を記憶する作業（ロール間開度と油柱位置の対応
を付ける作業）を圧下位置零調という。上に述べたよう
にロールが変化するとロール間開度が零となる油柱位置
が変化するため、ワークロール６、７を組み替えた際、
圧下位置零調を実施する必要がある。 【０００５】又、ロール間開度がロール幅方向（バレル
方向）で平行（均一）でない場合は、オペレータ側及び
ドライブ側で圧下量に差が生じ、圧延材に蛇行が発生す
る虞れがある。従って、上に述べた圧下位置零調と同時
に、ロール間開度がロールバレル方向で平行な油柱差も
記憶する。この作業をレベリング零調という。通常のレ
ベリング零調においては、１５００［ｔ］圧下時の差荷
重（オペレータ側ロードセル３の荷重とドライブ側ロー
ドセル４の荷重の差）が目標差荷重と一致するようにオ
ペレータ側及びドライブ側の油圧圧下シリンダ１、２の
位置を調整し、その値を記憶する。 【０００６】このとき一般に、ワークロール６、７は回
転しているが、ワークロール間、バックアップロール間
でロールがクロスしている場合、各ロール間の軸方向に
スラスト力が発生する。このスラスト力は実際の荷重に
対するスラスト力の大きさを表わすスラスト係数によっ
て決まる。 【０００７】図２に、ロールのクロス角とスラスト係数
との関係を示す。零調時には、図中の符号Ｗで示すよう
な水冷の状態であり、微少なクロス角でもスラスト係数
が大きく変化する。従って、クロス角が僅かに増えただ
けでも、大きなスラスト力が発生する。 【０００８】又、図３にロール１０の平面図を示す。図
３に示すように、圧延機はハウジング（クロスヘッド）
９とロールチョック１１との間にクリアランスｄをもっ
ており、その分クロス角θが変化する。このクリアラン
スｄによるクロス角θの変化は通常、制御不能である。
例えば図３に示す例ではθ＝０．０４°の微少クロス角
が生じ得る。即ち、±０．０４°の範囲でクロス角θが
変化する可能性がある。 【０００９】又、図４に下ワークロール７と下バックア
ップロール８がクロスしている場合のクロス角と差荷重
及びスラスト力の関係を示す。図４に示すように、θ＝
０．０４°という微少クロス角において１２０［ｔ］の
スラスト力が発生する。このスラスト力はモーメントバ
ランスによりオペレータ側及びドライブ側の差荷重を±
６０［ｔ］変化させる。その結果、レベリング量は±６
００［μｍ］変化する。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うなスラスト力により差荷重変化が生じる状態で、差荷
重が目標差荷重となるようにレベリングを調整する方法
では、クロス角によるスラスト力分だけ、真のレベリン
グ値（ロール間ギャップが平行な状態）より変化してし
まう。従って、この状態で圧延を実施した場合には、鋼
板に蛇行が発生し、ライントラブルを誘発し稼働率が低
下する虞れがあるという問題がある。 【００１１】本発明は、前記従来の問題に鑑みてなされ
たものであり、圧下位置零調及びレベリング零調の精度
を向上する技術を提供することを課題とする。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明は、熱間圧延仕上
圧延機のレベリング零調方法において、上下ワークロー
ルに周速差をつけることによりスラスト力のばらつきを
減少させ、レベリング零調の差荷重のばらつきを小さく
したことにより前記課題を解決したものである。 【００１３】本発明によれば、レベリング零調時、上下
ワークロールにロールの周速差をつけ、ハウジングとロ
ールチョックのクリアランスを片側によせて、チョック
位置を安定化することによりクロス角を安定化し、差荷
重のばらつきを小さくするようにしたため、ロール間同
士のクロス角に起因するスラスト力による差荷重変化の
影響を受けることがなくなり、精度良くロール間ギャッ
プが平行な状態に設定することが可能となった。 【００１４】 【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態の例を詳細に説明する。 【００１５】本実施形態は、図１に示すような一般的な
熱間圧延の仕上圧延機に対し実施される。 【００１６】前述したようにワークロール６、７を組替
えた際、レベリング零調を実施する。このとき、ワーク
ロール６、７は、回転状態である。ロールクロス角を安
定化するには、ロール１０のチョック位置が、図５に示
すように常にハウジング９の入側９ａに張り付くか、又
は、図６に示すように常にハウジング９の出側９ｂに張
り付いていればよい。このロール１０のチョック位置が
ハウジング９の入側９ａ、出側９ｂのどちらか側に落ち
つくかは、ロール１０及びロールチョック１１に作用す
る力のバランスによって決まる。なお、図５、６におい
て符号１２はチョックライナを表す。 【００１７】以下、ワークロール６、７及びロールチョ
ック１１に作用する力について図を用いて説明する。 【００１８】図７に示すように、ワークロール６、７を
バックアップロール５、８より出側へオフセットする。
このオフセットによりワークロール６、７の出側方向
に、圧下荷重Ｐの出側方向への分力であるオフセット分
力Ｐｏが作用する。このとき、ワークロール６、７の直
径をＤＷ、バックアップロール５、８の直径をＤＢと
し、オフセット量をｄｏとすると、オフセット分力Ｐｏ
は次の（１）式で与えられる。 【００１９】 Ｐｏ＝Ｐ×ｄｏ／｛（ＤＷ＋ＤＢ）／２｝ …（１） 【００２０】又、上下ワークロール６、７間に周速差が
あると、滑り摩擦に起因した力が上下ワークロール６、
７間で作用する。即ち、上ワークロール６の周速を下ワ
ークロール７の周速より大きくすると、図８に示すよう
に、上ワークロール６には、周速の遅い下ワークロール
７が抵抗となって入側に周速差力Ｐｄ1 が作用し、下ワ
ークロール７には、周速の速い上ワークロール６が下ワ
ークロール７を出側に押し出すため出側に周速差力Ｐｄ
2 が作用する。 【００２１】又、図９に示すように、ロールチョック１
１には、ベンダーシリンダ１３の摩擦力ＦＢが作用す
る。これは、ベンダーシリンダ１３とロールチョック１
１の摺動部位に作用する摺動抵抗によって生ずる力であ
り、常にロールチョック１１の動きを止める方向に作用
する。 【００２２】以上説明した上下ワークロール６、７及び
ロールチョック１１に作用する力を図１０にまとめて示
す。基本的には、これらの力のバランスによってロール
チョック１１の位置が決まる。即ち、図９にＱで示すチ
ョックに作用する力の総和が、ベンダーシリンダの摩擦
力ＦＢより大きい場合には、ロールチョック１１は、入
側、又は出側のハウジングに張り付くことになる。 【００２３】しかし、一般にはベンダーシリンダ１３に
よる摺動抵抗が大きいため、上下ワークロール６、７間
に周速差がない場合にはロールチョック１１が入側又は
出側に張り付く前に中間位置になり、クロス角がその都
度変化してしまう。 【００２４】そこで、本実施形態では、上に述べたよう
に上ワークロール６の周速を下ワークロール７の周速よ
り大きくし、上下ワークロール６、７間に周速差をつ
け、図８に示すような周速差力Ｐｄ1 、Ｐｄ2 を発生さ
せている。 【００２５】図１１に、上下ワークロール６、７の周速
差（％）とロールチョック１１に作用する力の総和Ｑと
の関係を示す。 【００２６】図１１に示すように、周速差が０％〜０．
０２％の範囲では、ベンダーシリンダ１３の摺動抵抗に
よりチョック位置は入側と出側の中間位置になり、いわ
ば状態不明となる。又、周速差が大きくなると入側方向
の作用力が大きくなり、０．０２％以上差がつくと、周
速の大きいロール（本実施形態では上ワークロール６）
は入側に張り付き、周速の小さいロール（本実施形態で
は下ワークロール７）は出側に張り付き、それぞれチョ
ック位置が安定する。 【００２７】このように、チョック位置を安定化する
と、クロス角のばらつきが小さくなり差荷重のばらつき
も小さくなる。その結果、零調値も安定する。 【００２８】図１２に実際に周速差をつけて零調を実施
した場合と、周速差をつけないで実施した場合とを比較
して示す。図１２からもわかるように、周速差をつけた
場合の方が油柱差のばらつきが小さくなっていることが
わかる。 【００２９】又、図１３に、実際の熱間仕上圧延機にお
いて、ロール間ギャップが平行な状態で圧延した時の油
柱差と、本実施形態による零調値を比較して示す。図１
３に示すように、油柱差のばらつきは小さく、目標差荷
重の調整により圧延時の油柱差に一致している。 【００３０】このように、本実施形態によれば、上下ワ
ークロール間に、周速差をつけたため、チョック位置を
安定させ、差荷重のばらつきを小さくすることができ
た。 【００３１】 【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
レベリング零調時、上下ワークロール間にロール周速差
をつけ、チョック位置を安定化したため、ロール間のク
ロス角に起因するスラスト力による差荷重変化の影響を
受けることがなくなり、目標差荷重に設定することで精
度良くロール間ギャップが平行な状態に設定することが
可能となり、レベリング零調の精度を向上させることが
できる。
る仕上圧延機のレベリング零調方法に関する。 【０００２】 【従来の技術】一般的な熱間圧延の仕上圧延機の構成を
図１に示す。図において、Ｏｐはオペレータ側を示し、
Ｄｒはドライブ側を示す。１はオペレータ側の油圧圧下
シリンダであり、２はドライブ側の油圧圧下シリンダで
ある。又、５は上バックアップロール、６は上ワークロ
ール、７は下ワークロールであり、８は下バックアップ
ロールである。又、３はオペレータ側ロードセルであ
り、４はドライブ側ロードセルである。 【０００３】熱間圧延において、目標の板厚に圧延する
ためには、仕上圧延機の上下ワークロール６、７間ギャ
ップの開度設定が必要である。この開度設定は通常上バ
ックアップロール５上のオペレータ側及びドライブ側の
油圧圧下リシンダ１、２により設定される。この油圧圧
下シリンダ１、２の位置（油柱位置）はシリンダ内のマ
グネスケールにより認識される。このとき、熱変形や摩
耗あるいはロールの取替えによりワークロール６、７の
形状が変化するとロール間開度が零となる油柱位置（マ
グネスケールの値）が変化する。 【０００４】このため、ワークロール６、７のロール間
開度が零となる油柱位置を記憶し、その値を基準にして
油圧圧下シリンダ１、２の位置調整を行い、ロール間開
度の調整をしている。この基準となるロール間開度の油
柱位置を記憶する作業（ロール間開度と油柱位置の対応
を付ける作業）を圧下位置零調という。上に述べたよう
にロールが変化するとロール間開度が零となる油柱位置
が変化するため、ワークロール６、７を組み替えた際、
圧下位置零調を実施する必要がある。 【０００５】又、ロール間開度がロール幅方向（バレル
方向）で平行（均一）でない場合は、オペレータ側及び
ドライブ側で圧下量に差が生じ、圧延材に蛇行が発生す
る虞れがある。従って、上に述べた圧下位置零調と同時
に、ロール間開度がロールバレル方向で平行な油柱差も
記憶する。この作業をレベリング零調という。通常のレ
ベリング零調においては、１５００［ｔ］圧下時の差荷
重（オペレータ側ロードセル３の荷重とドライブ側ロー
ドセル４の荷重の差）が目標差荷重と一致するようにオ
ペレータ側及びドライブ側の油圧圧下シリンダ１、２の
位置を調整し、その値を記憶する。 【０００６】このとき一般に、ワークロール６、７は回
転しているが、ワークロール間、バックアップロール間
でロールがクロスしている場合、各ロール間の軸方向に
スラスト力が発生する。このスラスト力は実際の荷重に
対するスラスト力の大きさを表わすスラスト係数によっ
て決まる。 【０００７】図２に、ロールのクロス角とスラスト係数
との関係を示す。零調時には、図中の符号Ｗで示すよう
な水冷の状態であり、微少なクロス角でもスラスト係数
が大きく変化する。従って、クロス角が僅かに増えただ
けでも、大きなスラスト力が発生する。 【０００８】又、図３にロール１０の平面図を示す。図
３に示すように、圧延機はハウジング（クロスヘッド）
９とロールチョック１１との間にクリアランスｄをもっ
ており、その分クロス角θが変化する。このクリアラン
スｄによるクロス角θの変化は通常、制御不能である。
例えば図３に示す例ではθ＝０．０４°の微少クロス角
が生じ得る。即ち、±０．０４°の範囲でクロス角θが
変化する可能性がある。 【０００９】又、図４に下ワークロール７と下バックア
ップロール８がクロスしている場合のクロス角と差荷重
及びスラスト力の関係を示す。図４に示すように、θ＝
０．０４°という微少クロス角において１２０［ｔ］の
スラスト力が発生する。このスラスト力はモーメントバ
ランスによりオペレータ側及びドライブ側の差荷重を±
６０［ｔ］変化させる。その結果、レベリング量は±６
００［μｍ］変化する。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うなスラスト力により差荷重変化が生じる状態で、差荷
重が目標差荷重となるようにレベリングを調整する方法
では、クロス角によるスラスト力分だけ、真のレベリン
グ値（ロール間ギャップが平行な状態）より変化してし
まう。従って、この状態で圧延を実施した場合には、鋼
板に蛇行が発生し、ライントラブルを誘発し稼働率が低
下する虞れがあるという問題がある。 【００１１】本発明は、前記従来の問題に鑑みてなされ
たものであり、圧下位置零調及びレベリング零調の精度
を向上する技術を提供することを課題とする。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明は、熱間圧延仕上
圧延機のレベリング零調方法において、上下ワークロー
ルに周速差をつけることによりスラスト力のばらつきを
減少させ、レベリング零調の差荷重のばらつきを小さく
したことにより前記課題を解決したものである。 【００１３】本発明によれば、レベリング零調時、上下
ワークロールにロールの周速差をつけ、ハウジングとロ
ールチョックのクリアランスを片側によせて、チョック
位置を安定化することによりクロス角を安定化し、差荷
重のばらつきを小さくするようにしたため、ロール間同
士のクロス角に起因するスラスト力による差荷重変化の
影響を受けることがなくなり、精度良くロール間ギャッ
プが平行な状態に設定することが可能となった。 【００１４】 【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態の例を詳細に説明する。 【００１５】本実施形態は、図１に示すような一般的な
熱間圧延の仕上圧延機に対し実施される。 【００１６】前述したようにワークロール６、７を組替
えた際、レベリング零調を実施する。このとき、ワーク
ロール６、７は、回転状態である。ロールクロス角を安
定化するには、ロール１０のチョック位置が、図５に示
すように常にハウジング９の入側９ａに張り付くか、又
は、図６に示すように常にハウジング９の出側９ｂに張
り付いていればよい。このロール１０のチョック位置が
ハウジング９の入側９ａ、出側９ｂのどちらか側に落ち
つくかは、ロール１０及びロールチョック１１に作用す
る力のバランスによって決まる。なお、図５、６におい
て符号１２はチョックライナを表す。 【００１７】以下、ワークロール６、７及びロールチョ
ック１１に作用する力について図を用いて説明する。 【００１８】図７に示すように、ワークロール６、７を
バックアップロール５、８より出側へオフセットする。
このオフセットによりワークロール６、７の出側方向
に、圧下荷重Ｐの出側方向への分力であるオフセット分
力Ｐｏが作用する。このとき、ワークロール６、７の直
径をＤＷ、バックアップロール５、８の直径をＤＢと
し、オフセット量をｄｏとすると、オフセット分力Ｐｏ
は次の（１）式で与えられる。 【００１９】 Ｐｏ＝Ｐ×ｄｏ／｛（ＤＷ＋ＤＢ）／２｝ …（１） 【００２０】又、上下ワークロール６、７間に周速差が
あると、滑り摩擦に起因した力が上下ワークロール６、
７間で作用する。即ち、上ワークロール６の周速を下ワ
ークロール７の周速より大きくすると、図８に示すよう
に、上ワークロール６には、周速の遅い下ワークロール
７が抵抗となって入側に周速差力Ｐｄ1 が作用し、下ワ
ークロール７には、周速の速い上ワークロール６が下ワ
ークロール７を出側に押し出すため出側に周速差力Ｐｄ
2 が作用する。 【００２１】又、図９に示すように、ロールチョック１
１には、ベンダーシリンダ１３の摩擦力ＦＢが作用す
る。これは、ベンダーシリンダ１３とロールチョック１
１の摺動部位に作用する摺動抵抗によって生ずる力であ
り、常にロールチョック１１の動きを止める方向に作用
する。 【００２２】以上説明した上下ワークロール６、７及び
ロールチョック１１に作用する力を図１０にまとめて示
す。基本的には、これらの力のバランスによってロール
チョック１１の位置が決まる。即ち、図９にＱで示すチ
ョックに作用する力の総和が、ベンダーシリンダの摩擦
力ＦＢより大きい場合には、ロールチョック１１は、入
側、又は出側のハウジングに張り付くことになる。 【００２３】しかし、一般にはベンダーシリンダ１３に
よる摺動抵抗が大きいため、上下ワークロール６、７間
に周速差がない場合にはロールチョック１１が入側又は
出側に張り付く前に中間位置になり、クロス角がその都
度変化してしまう。 【００２４】そこで、本実施形態では、上に述べたよう
に上ワークロール６の周速を下ワークロール７の周速よ
り大きくし、上下ワークロール６、７間に周速差をつ
け、図８に示すような周速差力Ｐｄ1 、Ｐｄ2 を発生さ
せている。 【００２５】図１１に、上下ワークロール６、７の周速
差（％）とロールチョック１１に作用する力の総和Ｑと
の関係を示す。 【００２６】図１１に示すように、周速差が０％〜０．
０２％の範囲では、ベンダーシリンダ１３の摺動抵抗に
よりチョック位置は入側と出側の中間位置になり、いわ
ば状態不明となる。又、周速差が大きくなると入側方向
の作用力が大きくなり、０．０２％以上差がつくと、周
速の大きいロール（本実施形態では上ワークロール６）
は入側に張り付き、周速の小さいロール（本実施形態で
は下ワークロール７）は出側に張り付き、それぞれチョ
ック位置が安定する。 【００２７】このように、チョック位置を安定化する
と、クロス角のばらつきが小さくなり差荷重のばらつき
も小さくなる。その結果、零調値も安定する。 【００２８】図１２に実際に周速差をつけて零調を実施
した場合と、周速差をつけないで実施した場合とを比較
して示す。図１２からもわかるように、周速差をつけた
場合の方が油柱差のばらつきが小さくなっていることが
わかる。 【００２９】又、図１３に、実際の熱間仕上圧延機にお
いて、ロール間ギャップが平行な状態で圧延した時の油
柱差と、本実施形態による零調値を比較して示す。図１
３に示すように、油柱差のばらつきは小さく、目標差荷
重の調整により圧延時の油柱差に一致している。 【００３０】このように、本実施形態によれば、上下ワ
ークロール間に、周速差をつけたため、チョック位置を
安定させ、差荷重のばらつきを小さくすることができ
た。 【００３１】 【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
レベリング零調時、上下ワークロール間にロール周速差
をつけ、チョック位置を安定化したため、ロール間のク
ロス角に起因するスラスト力による差荷重変化の影響を
受けることがなくなり、目標差荷重に設定することで精
度良くロール間ギャップが平行な状態に設定することが
可能となり、レベリング零調の精度を向上させることが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】一般的な熱間圧延仕上圧延機を示す概略構成図
【図２】ロールクロス角とスラスト係数の関係を示す線
図 【図３】クリアランスにより生じる微少クロス角の状態
を示すワークロールの平面図 【図４】微少クロス角により生じるスラスト力と差荷重
の関係を示す線図 【図５】チョック位置がハウジング入側に張り付いてい
る様子を示す平面図 【図６】チョック位置がハウジング出側に張り付いてい
る様子を示す平面図 【図７】上下ワークロールの出側オフセットを示す側面
図 【図８】上下ワークロールの周速差力を示す説明図 【図９】ベンダーシリンダによる摩擦力を示す説明図 【図１０】上下ワークロール及びチョックに働く力を示
す説明図 【図１１】ロール周速差とチョックに作用する力の関係
を示す線図 【図１２】レベリング零調のばらつきを示す説明図 【図１３】レベリング零調値と圧延時の油柱差を比較し
て示す説明図 【符号の説明】 １…オペレータ側油圧圧下シリンダ ２…ドライブ側油圧圧下シリンダ ３…オペレータ側ロードセル ４…ドライブ側ロードセル ５…上バックアップロール ６…上ワークロール ７…下ワークロール ８…下バックアップロール ９…ハウジング １０…ロール １１…ロールチョック １３…ベンダーシリンダ
図 【図３】クリアランスにより生じる微少クロス角の状態
を示すワークロールの平面図 【図４】微少クロス角により生じるスラスト力と差荷重
の関係を示す線図 【図５】チョック位置がハウジング入側に張り付いてい
る様子を示す平面図 【図６】チョック位置がハウジング出側に張り付いてい
る様子を示す平面図 【図７】上下ワークロールの出側オフセットを示す側面
図 【図８】上下ワークロールの周速差力を示す説明図 【図９】ベンダーシリンダによる摩擦力を示す説明図 【図１０】上下ワークロール及びチョックに働く力を示
す説明図 【図１１】ロール周速差とチョックに作用する力の関係
を示す線図 【図１２】レベリング零調のばらつきを示す説明図 【図１３】レベリング零調値と圧延時の油柱差を比較し
て示す説明図 【符号の説明】 １…オペレータ側油圧圧下シリンダ ２…ドライブ側油圧圧下シリンダ ３…オペレータ側ロードセル ４…ドライブ側ロードセル ５…上バックアップロール ６…上ワークロール ７…下ワークロール ８…下バックアップロール ９…ハウジング １０…ロール １１…ロールチョック １３…ベンダーシリンダ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平10−85811（ＪＰ，Ａ)
特開 平10−85812（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−80521（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−156609（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 37/00 - 37/78
B21B 31/32
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法
において、 上下ワークロールに周速差をつけることによりスラスト
力のばらつきを減少させ、レベリング零調の差荷重のば
らつきを小さくしたことを特徴とする熱間圧延仕上圧延
機のレベリング零調方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24993996A JP3505593B2 (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24993996A JP3505593B2 (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1085810A JPH1085810A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3505593B2 true JP3505593B2 (ja) | 2004-03-08 |
Family
ID=17200427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24993996A Expired - Fee Related JP3505593B2 (ja) | 1996-09-20 | 1996-09-20 | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3505593B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129453A1 (ja) | 2010-04-13 | 2011-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延機および圧延機の零調方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7127446B2 (ja) * | 2018-09-12 | 2022-08-30 | 日本製鉄株式会社 | 圧延機の設定方法 |
-
1996
- 1996-09-20 JP JP24993996A patent/JP3505593B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129453A1 (ja) | 2010-04-13 | 2011-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延機および圧延機の零調方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1085810A (ja) | 1998-04-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0553480B1 (en) | Rolling mill, rolling method and rolling mill system | |
| US5406817A (en) | Rolling mill and rolling method | |
| EP1120172B1 (en) | Rolling mill | |
| US5560237A (en) | Rolling mill and method | |
| EP1230991B1 (en) | Tandem rolling mill facility and rolling method using the same | |
| US3714805A (en) | Control system and method for concurrent automatic gage and crown control of a rolling mill | |
| JP3505593B2 (ja) | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 | |
| EP0338172B1 (en) | Variable-crown roll | |
| JPH0613127B2 (ja) | 蛇行制御装置 | |
| US4384748A (en) | Oil film bearing for rolling roll for producing rolled sheets having a low deviation of sheet thickness | |
| JP3438764B2 (ja) | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 | |
| JP4161606B2 (ja) | 圧延機の零調方法 | |
| JPH0587333B2 (ja) | ||
| JPH1085811A (ja) | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 | |
| JPH0538504A (ja) | クロスロール圧延機 | |
| JP3229439B2 (ja) | 板圧延における形状制御方法 | |
| JPS6245002B2 (ja) | ||
| JPS626881B2 (ja) | ||
| JPH1085812A (ja) | 熱間圧延仕上圧延機のレベリング零調方法 | |
| JPH0618651B2 (ja) | 薄鋼板の長手方向にわたる、幅方向板厚差制御方法と制御装置 | |
| JP3327212B2 (ja) | エッジドロップを抑制した冷間圧延法 | |
| JPS60247407A (ja) | 帯鋼圧延における絞り込み防止方法 | |
| JP3265976B2 (ja) | 金属の圧延方法 | |
| JP3458591B2 (ja) | 鋼板の熱間圧延方法および熱間仕上圧延機 | |
| JP3355917B2 (ja) | 金属帯の圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20031201 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071226 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081226 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091226 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091226 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101226 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101226 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111226 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121226 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |