JP3410873B2 - 連続焼鈍によるシャドウマスク原板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍によるシャドウマスク原板の製造方法Info
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- JP3410873B2 JP3410873B2 JP20963595A JP20963595A JP3410873B2 JP 3410873 B2 JP3410873 B2 JP 3410873B2 JP 20963595 A JP20963595 A JP 20963595A JP 20963595 A JP20963595 A JP 20963595A JP 3410873 B2 JP3410873 B2 JP 3410873B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、カラーＴＶのブラ
ウン管内に装着される色選別電極に使用されるシャドウ
マスク原板の製造方法に関する。
ウン管内に装着される色選別電極に使用されるシャドウ
マスク原板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】シャドウマスクは、素材メーカーにおけ
る１次冷延−焼鈍−２次冷延の後、エッチング−焼鈍−
レベラー掛け−プレス成形−黒化処理の各工程を経て製
造される。
る１次冷延−焼鈍−２次冷延の後、エッチング−焼鈍−
レベラー掛け−プレス成形−黒化処理の各工程を経て製
造される。
【０００３】シャドウマスクの品質に対しては、エッチ
ング性、プレス成形性、黒化特性等が要求されるが、最
も重要となるのは、プレス成形時に均一な変形特性を有
している点であり、不均一変形が生じるとエッチング穴
の変形あるいは穴間隔のずれが生じ、ＴＶ画面の色ずれ
等品質に著しい悪影響を及ぼす。このため、成形時に降
伏点伸びに起因した不均一変形が生じないことが必須条
件となる。
ング性、プレス成形性、黒化特性等が要求されるが、最
も重要となるのは、プレス成形時に均一な変形特性を有
している点であり、不均一変形が生じるとエッチング穴
の変形あるいは穴間隔のずれが生じ、ＴＶ画面の色ずれ
等品質に著しい悪影響を及ぼす。このため、成形時に降
伏点伸びに起因した不均一変形が生じないことが必須条
件となる。
【０００４】このような観点から、シャドウマスク原板
の製造方法として、低炭素鋼を冷間圧延後に焼鈍する際
に強脱炭を施すことが数多く提案されている（例えば特
公昭６０−３０７２７号公報、特公昭６３−４０８４８
号公報）。ところが、このような脱炭焼鈍プロセスを経
ることは、コストあるいは納期的にも不利になる上、材
質のバラツキが大きくなる原因にもなるため、低コス
ト、短納期かつコイル内の材質均質性を満足するシャド
ウマスク原板の製造法のニーズは高まっている。
の製造方法として、低炭素鋼を冷間圧延後に焼鈍する際
に強脱炭を施すことが数多く提案されている（例えば特
公昭６０−３０７２７号公報、特公昭６３−４０８４８
号公報）。ところが、このような脱炭焼鈍プロセスを経
ることは、コストあるいは納期的にも不利になる上、材
質のバラツキが大きくなる原因にもなるため、低コス
ト、短納期かつコイル内の材質均質性を満足するシャド
ウマスク原板の製造法のニーズは高まっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述したような脱炭焼
鈍プロセスを省略するには、製鋼段階でＣ：５０ppm 以
下といった極低炭素レベルに成分調整した鋼を素材とし
て用いることで可能となる。しかし、このようなＣレベ
ルではＦｅ3 Ｃの析出駆動力が小さいため、焼鈍後にか
えって残留固溶Ｃが多くなり、これが降伏点伸び増加の
原因となってしまう。また、短納期という観点からは、
冷圧後の焼鈍を連続焼鈍設備で行なうことが効果的であ
るが、やはり、箱焼鈍に比べると一般に残留固溶Ｃが多
くなり易いという問題点が有る。
鈍プロセスを省略するには、製鋼段階でＣ：５０ppm 以
下といった極低炭素レベルに成分調整した鋼を素材とし
て用いることで可能となる。しかし、このようなＣレベ
ルではＦｅ3 Ｃの析出駆動力が小さいため、焼鈍後にか
えって残留固溶Ｃが多くなり、これが降伏点伸び増加の
原因となってしまう。また、短納期という観点からは、
冷圧後の焼鈍を連続焼鈍設備で行なうことが効果的であ
るが、やはり、箱焼鈍に比べると一般に残留固溶Ｃが多
くなり易いという問題点が有る。
【０００６】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、脱炭焼鈍を省略することができ、なおかつ短
時間の連続焼鈍でもシャドウマスク原板を製造できる方
法を提供することを目的とする。
であって、脱炭焼鈍を省略することができ、なおかつ短
時間の連続焼鈍でもシャドウマスク原板を製造できる方
法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、製鋼段階
でＣ：５０ppm 以下といった極低炭素レベルに成分調整
した鋼について、いかにして１次冷延−連続焼鈍−２次
冷延−焼鈍した場合にも多量の固溶Ｃが残留することな
く、成形時に降伏点伸びに起因した不均一変形が生じな
いシャドウマスク原板に適した鋼板を製造できるかにつ
いて鋭意検討した。
でＣ：５０ppm 以下といった極低炭素レベルに成分調整
した鋼について、いかにして１次冷延−連続焼鈍−２次
冷延−焼鈍した場合にも多量の固溶Ｃが残留することな
く、成形時に降伏点伸びに起因した不均一変形が生じな
いシャドウマスク原板に適した鋼板を製造できるかにつ
いて鋭意検討した。
【０００８】その結果、このようなＦｅ3 Ｃの析出駆動
力が小さい極低炭素鋼においても、酸化物、硫化物、窒
化物をエッチング特性に悪影響を及ぼさない範囲でＣ量
に応じて鋼中に分散させることにより、Ｆｅ3 Ｃの析出
駆動力を十分高めることができ、最終焼鈍後においても
良好な成形性を得ることが可能であることを見出した。
力が小さい極低炭素鋼においても、酸化物、硫化物、窒
化物をエッチング特性に悪影響を及ぼさない範囲でＣ量
に応じて鋼中に分散させることにより、Ｆｅ3 Ｃの析出
駆動力を十分高めることができ、最終焼鈍後においても
良好な成形性を得ることが可能であることを見出した。
【０００９】本発明は、本発明者のこのような知見に基
づいてなされたものであって、第１に、重量％で、Ｃ：
０．００１〜０．００３５％、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍ
ｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：
０．００５〜０．０１５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜
０．０８％、Ｎ：０．００２〜０．００７％、Ｏ：０．
００１５〜０．００４％を含有し、かつＣ、Ｏ、Ｓ、Ｎ
がｐｐｍで４×（Ｃ／１２）−０．５≦（Ｏ／１６）＋
０．５×（Ｓ／３２）＋０．２×（Ｎ／１４）≦５を満
たす鋼を、熱間圧延および酸洗後、冷間圧延し、次い
で、連続焼鈍を、再結晶温度以上８５０℃以下の範囲で
均熱した後、６００〜４００℃の温度域を１０℃／sec
以上、４００℃未満を５℃／sec以下で冷却する条件で
行い、その後冷間圧延により製品厚さとすることを特徴
とするシャドウマスク原板の製造方法を提供するもので
あり、第２に、上記方法において、連続焼鈍が、さらに
３００〜４００℃の範囲で３０〜３００秒保持する工程
を有することを特徴とするシャドウマスク原板の製造方
法を提供するものである。
づいてなされたものであって、第１に、重量％で、Ｃ：
０．００１〜０．００３５％、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍ
ｎ：０．１〜０．３％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：
０．００５〜０．０１５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜
０．０８％、Ｎ：０．００２〜０．００７％、Ｏ：０．
００１５〜０．００４％を含有し、かつＣ、Ｏ、Ｓ、Ｎ
がｐｐｍで４×（Ｃ／１２）−０．５≦（Ｏ／１６）＋
０．５×（Ｓ／３２）＋０．２×（Ｎ／１４）≦５を満
たす鋼を、熱間圧延および酸洗後、冷間圧延し、次い
で、連続焼鈍を、再結晶温度以上８５０℃以下の範囲で
均熱した後、６００〜４００℃の温度域を１０℃／sec
以上、４００℃未満を５℃／sec以下で冷却する条件で
行い、その後冷間圧延により製品厚さとすることを特徴
とするシャドウマスク原板の製造方法を提供するもので
あり、第２に、上記方法において、連続焼鈍が、さらに
３００〜４００℃の範囲で３０〜３００秒保持する工程
を有することを特徴とするシャドウマスク原板の製造方
法を提供するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。まず、成分の限定理由について説明する。 （１）Ｃ：０．００１〜０．００３５％ Ｃは、その含有量が多いとＦｅ3 Ｃが多くなり、エッチ
ング特性に悪影響を及ぼす、また、極端に少なくなれ
ば、Ｆｅ3 Ｃの析出駆動力が低下し、残留固溶Ｃの増加
を招く。このため、Ｃの範囲をこのような恐れがない
０．００１〜０．００３５％の範囲に規定する。
明する。まず、成分の限定理由について説明する。 （１）Ｃ：０．００１〜０．００３５％ Ｃは、その含有量が多いとＦｅ3 Ｃが多くなり、エッチ
ング特性に悪影響を及ぼす、また、極端に少なくなれ
ば、Ｆｅ3 Ｃの析出駆動力が低下し、残留固溶Ｃの増加
を招く。このため、Ｃの範囲をこのような恐れがない
０．００１〜０．００３５％の範囲に規定する。
【００１１】（２）Ｓｉ：０．１％以下
Ｓｉは含有量が多くなると鋼板が硬質化して好ましくな
いため、このような恐れのない０．１％以下とする。
いため、このような恐れのない０．１％以下とする。
【００１２】（３）Ｍｎ：０．１〜０．３％
Ｍｎも含有量が多くなると鋼板が硬質化して好ましくな
いが、含有量が少なすぎると本発明において重要となる
介在物が減少して所望の効果が得られなくなる。したが
って、このようなことを回避するために、Ｍｎ量を０．
１〜０．３％の範囲に規定する。
いが、含有量が少なすぎると本発明において重要となる
介在物が減少して所望の効果が得られなくなる。したが
って、このようなことを回避するために、Ｍｎ量を０．
１〜０．３％の範囲に規定する。
【００１３】（４）Ｐ：０．０１５％以下
Ｐは含有量が多くなると鋼板が硬質化するばかりか、偏
析しやすい元素でもあるため、エッチング特性にも悪影
響を及ぼす。このため、０．０１５％以下に規定する。
析しやすい元素でもあるため、エッチング特性にも悪影
響を及ぼす。このため、０．０１５％以下に規定する。
【００１４】（５）ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０８
％ Ａｌは鋼の脱酸のために添加されるが、本発明において
は窒化物を形成させる意味においても必須添加元素とな
る。しかし、０．０１％未満では窒化物が十分析出せ
ず、０．０８％を超えると窒化物が粗大化してエッチン
グ特性に悪影響を及ぼす。したがって、Ａｌ量をｓｏ
ｌ．Ａｌで０．０１〜０．０８％の範囲に規定する。
％ Ａｌは鋼の脱酸のために添加されるが、本発明において
は窒化物を形成させる意味においても必須添加元素とな
る。しかし、０．０１％未満では窒化物が十分析出せ
ず、０．０８％を超えると窒化物が粗大化してエッチン
グ特性に悪影響を及ぼす。したがって、Ａｌ量をｓｏ
ｌ．Ａｌで０．０１〜０．０８％の範囲に規定する。
【００１５】（６）Ｓ：０．００５〜０．０１５％
Ｏ：０．００１５〜０．００４％
Ｎ：０．００２〜０．００７％
これらの元素は本発明においては、Ｆｅ3 Ｃの析出核を
形成させる上で、適量添加することが非常に重要であ
る。それぞれの含有量の下限値未満では析出核として十
分な密度が得られなくなり、上限値を超えると介在物が
粗大化してエッチング特性に悪影響を及ぼす。このた
め、Ｓ、Ｏ、Ｎをこれらの範囲に規定する。
形成させる上で、適量添加することが非常に重要であ
る。それぞれの含有量の下限値未満では析出核として十
分な密度が得られなくなり、上限値を超えると介在物が
粗大化してエッチング特性に悪影響を及ぼす。このた
め、Ｓ、Ｏ、Ｎをこれらの範囲に規定する。
【００１６】また、本発明では、Ｆｅ３Ｃの析出核の密
度に影響を及ぼすＯ、Ｓ、Ｎ量とＣ量とが、ｐｐｍで４
×（Ｃ／１２）−０．５≦（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ
／３２）＋０．２×（Ｎ／１４）≦５で示される式を満
たす必要がある。この式は、Ｃ量が少なくなっていく
と、Ｏ、Ｓ、Ｎ含有量の下限値を増加させていかなけれ
ばならないことを示す。これは、Ｃ量が少なくなるほど
Ｆｅ３Ｃの析出駆動力が低下していくため、析出核を増
加させて析出を促進する必要があるためである。また
（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ／３２）＋０．２×（Ｎ／
１４）≦５に規定したのは、この値を超えると介在物が
粗大化してエッチング特性に悪影響を及ぼすためであ
る。
度に影響を及ぼすＯ、Ｓ、Ｎ量とＣ量とが、ｐｐｍで４
×（Ｃ／１２）−０．５≦（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ
／３２）＋０．２×（Ｎ／１４）≦５で示される式を満
たす必要がある。この式は、Ｃ量が少なくなっていく
と、Ｏ、Ｓ、Ｎ含有量の下限値を増加させていかなけれ
ばならないことを示す。これは、Ｃ量が少なくなるほど
Ｆｅ３Ｃの析出駆動力が低下していくため、析出核を増
加させて析出を促進する必要があるためである。また
（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ／３２）＋０．２×（Ｎ／
１４）≦５に規定したのは、この値を超えると介在物が
粗大化してエッチング特性に悪影響を及ぼすためであ
る。
【００１７】Ｃ量と（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ／３
２）＋０．２×（Ｎ／１４）の値（以下Ｘと表す）の適
正範囲を図１に示す。この図は、後述する表２のデータ
のうち、以下に示す焼鈍熱サイクル条件を満たすものを
プロットしたものである。この図において白丸はエッチ
ング特性およびプレス成形性とも良好なもの、黒丸はエ
ッチング特性およびプレス成形性のうちいずれかが不良
のものを示す。この図から、Ｃ量が少なくなるほど、エ
ッチング特性およびプレス成形性とも良好になるための
Ｘの値の下限値が高くなっていることがわかる。この下
限値の曲線は、Ｘ＝４×（Ｃ／１２）-0.5で近似され
る。
２）＋０．２×（Ｎ／１４）の値（以下Ｘと表す）の適
正範囲を図１に示す。この図は、後述する表２のデータ
のうち、以下に示す焼鈍熱サイクル条件を満たすものを
プロットしたものである。この図において白丸はエッチ
ング特性およびプレス成形性とも良好なもの、黒丸はエ
ッチング特性およびプレス成形性のうちいずれかが不良
のものを示す。この図から、Ｃ量が少なくなるほど、エ
ッチング特性およびプレス成形性とも良好になるための
Ｘの値の下限値が高くなっていることがわかる。この下
限値の曲線は、Ｘ＝４×（Ｃ／１２）-0.5で近似され
る。
【００１８】なお、上記式において、Ｏ、Ｓ、Ｎ量につ
いては等価となっていない。これは、介在物の中で酸化
物−硫化物−窒化物の順に析出していき、後工程で析出
していく硫化物、窒化物については、酸化物を核として
析出するものが多くなるためである。
いては等価となっていない。これは、介在物の中で酸化
物−硫化物−窒化物の順に析出していき、後工程で析出
していく硫化物、窒化物については、酸化物を核として
析出するものが多くなるためである。
【００１９】その他の元素については特に限定されない
が、７０ppm 以下のＳｎ、Ｓｂ、０．１％以下のＣｕ、
Ｃｒ、または、０．０１％以下のＶ、Ｚｒなどは許容さ
れ、これらを含有しても、本発明の効果は損なわれな
い。
が、７０ppm 以下のＳｎ、Ｓｂ、０．１％以下のＣｕ、
Ｃｒ、または、０．０１％以下のＶ、Ｚｒなどは許容さ
れ、これらを含有しても、本発明の効果は損なわれな
い。
【００２０】次に、本発明のシャドウマスク原板の製造
工程について説明する。本発明では、上記組成を満たす
鋼を、熱間圧延および酸洗後、冷間圧延し、次いで、連
続焼鈍し、その後２次冷間圧延を行い、シャドウマスク
原板を製造する。
工程について説明する。本発明では、上記組成を満たす
鋼を、熱間圧延および酸洗後、冷間圧延し、次いで、連
続焼鈍し、その後２次冷間圧延を行い、シャドウマスク
原板を製造する。
【００２１】連続焼鈍は、再結晶温度以上８５０℃以下
の範囲で均熱した後、６００〜４００℃の温度域を１０
℃/sec以上、４００℃未満を５℃/sec以下で冷却する条
件で行う。
の範囲で均熱した後、６００〜４００℃の温度域を１０
℃/sec以上、４００℃未満を５℃/sec以下で冷却する条
件で行う。
【００２２】均熱温度を再結晶温度以上８５０℃以下と
するのは、再結晶温度未満では、続く冷延−焼鈍後の組
織が不均一となって、成形時に不均一変形が生じシャド
ウマスクの品質が著しく劣化し、また、８５０℃を超え
ると組織が著しく粗大化して、やはりシャドウマスクの
品質に悪影響を及ぼすためである。
するのは、再結晶温度未満では、続く冷延−焼鈍後の組
織が不均一となって、成形時に不均一変形が生じシャド
ウマスクの品質が著しく劣化し、また、８５０℃を超え
ると組織が著しく粗大化して、やはりシャドウマスクの
品質に悪影響を及ぼすためである。
【００２３】このように均熱した後の冷却パターンは本
発明において固溶ＣをＦｅ3 Ｃとして析出させる上で重
要である。まず、６００〜４００℃の温度域を10℃/sec
以上で冷却するが、これはこの温度域を急冷することに
よりＣの過飽和度を高めるためである。続いて、４００
℃未満を５℃/sec以下で冷却するが、これは、冷却速度
が５℃/secを超えると、過飽和となったＣが酸化物、硫
化物、窒化物あるいはこれらの複合化物を核として析出
できなくなるためである。
発明において固溶ＣをＦｅ3 Ｃとして析出させる上で重
要である。まず、６００〜４００℃の温度域を10℃/sec
以上で冷却するが、これはこの温度域を急冷することに
よりＣの過飽和度を高めるためである。続いて、４００
℃未満を５℃/sec以下で冷却するが、これは、冷却速度
が５℃/secを超えると、過飽和となったＣが酸化物、硫
化物、窒化物あるいはこれらの複合化物を核として析出
できなくなるためである。
【００２４】なお、この連続焼鈍において、Ｆｅ3 Ｃの
析出が進行しやすい３００〜４００℃で30〜300 秒保持
する熱サイクルを加えれば、固溶Ｃの減少が促進される
ので好ましい。
析出が進行しやすい３００〜４００℃で30〜300 秒保持
する熱サイクルを加えれば、固溶Ｃの減少が促進される
ので好ましい。
【００２５】このように、本発明で規定する鋼成分を1
次冷延後、所定の熱サイクルで連続焼鈍して固溶Ｃから
介在物を核に析出したＦｅ3 Ｃは、続く２次冷延−エッ
チング後のユーザー焼鈍での均熱においても再溶解しに
くく、その後の冷却においても再析出しやすくなるの
で、最終製品段階での降伏点伸びを極めて小さくするこ
とができる。
次冷延後、所定の熱サイクルで連続焼鈍して固溶Ｃから
介在物を核に析出したＦｅ3 Ｃは、続く２次冷延−エッ
チング後のユーザー焼鈍での均熱においても再溶解しに
くく、その後の冷却においても再析出しやすくなるの
で、最終製品段階での降伏点伸びを極めて小さくするこ
とができる。
【００２６】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。ま
ず、表１に示す本発明の組成を満たす鋼Ａ〜Ｏおよびそ
の範囲から外れる比較鋼ａ〜ｔを転炉で出鋼し鋳造した
後、熱間圧延により板厚２．８ｍｍの鋼帯とした。これ
ら鋼帯を酸洗した後、０．６５ｍｍに冷間圧延して表２
に示す連続焼鈍熱サイクルで焼鈍を施した。
ず、表１に示す本発明の組成を満たす鋼Ａ〜Ｏおよびそ
の範囲から外れる比較鋼ａ〜ｔを転炉で出鋼し鋳造した
後、熱間圧延により板厚２．８ｍｍの鋼帯とした。これ
ら鋼帯を酸洗した後、０．６５ｍｍに冷間圧延して表２
に示す連続焼鈍熱サイクルで焼鈍を施した。
【００２７】この焼鈍板に再度冷間圧延を施して０．２
５ｍｍに仕上げ、シャドウマスク原板とした。その後、
エッチング−焼鈍（６２０℃×２０分）−レベラー掛け
−プレス成形を施した。表３に、２次冷圧−焼鈍後のサ
ンプルの降伏点伸び、エッチング特性およびプレス成形
性の結果を示す。なお、エッチング特性を評価したの
は、エッチング特性が悪いと、エッチング孔の形状がく
ずれて画面品質に悪影響を及ぼし、結果として色ずれが
生じるからである。また、成形性を評価したのは、原板
の降伏点伸び（ＹＰＥｌ）が高い場合には、レベラー掛
け後でもＹＰＥｌが残り、プレス成形時にストレッチャ
ーストレイン（ＳＳ）が生じ、エッチング孔がずれて画
面品質に悪影響を及ぼすからである。これらの評価は、
エッチング後に光線を照射し、検査員が光線の透過むら
があるか否かを検査し、むらがないものを良好、むらが
あるものをエッチングに起因するものか成形性に起因す
るものかによりいずれかまたは両方を不良とし、表２に
○、×で示した。
５ｍｍに仕上げ、シャドウマスク原板とした。その後、
エッチング−焼鈍（６２０℃×２０分）−レベラー掛け
−プレス成形を施した。表３に、２次冷圧−焼鈍後のサ
ンプルの降伏点伸び、エッチング特性およびプレス成形
性の結果を示す。なお、エッチング特性を評価したの
は、エッチング特性が悪いと、エッチング孔の形状がく
ずれて画面品質に悪影響を及ぼし、結果として色ずれが
生じるからである。また、成形性を評価したのは、原板
の降伏点伸び（ＹＰＥｌ）が高い場合には、レベラー掛
け後でもＹＰＥｌが残り、プレス成形時にストレッチャ
ーストレイン（ＳＳ）が生じ、エッチング孔がずれて画
面品質に悪影響を及ぼすからである。これらの評価は、
エッチング後に光線を照射し、検査員が光線の透過むら
があるか否かを検査し、むらがないものを良好、むらが
あるものをエッチングに起因するものか成形性に起因す
るものかによりいずれかまたは両方を不良とし、表２に
○、×で示した。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】表３から明らかなように、Ｎｏ．２５〜４
４のサンプルのように成分が適正でないものは、エッチ
ング特性が劣っていたり、成形性が劣っていることが確
認された。また、Ｎｏ．１，８，１０，１５，１９，２
２のように成分が本発明範囲内にある鋼でも、連続焼鈍
の熱サイクルが適切でなものでは、成形性が劣っている
ことが確認された。
４のサンプルのように成分が適正でないものは、エッチ
ング特性が劣っていたり、成形性が劣っていることが確
認された。また、Ｎｏ．１，８，１０，１５，１９，２
２のように成分が本発明範囲内にある鋼でも、連続焼鈍
の熱サイクルが適切でなものでは、成形性が劣っている
ことが確認された。
【００３２】これに対して、本発明の組成および連続焼
鈍熱サイクル条件を満たすＮｏ．２〜７，９，１１〜１
４，１６〜１８，２０，２１，２３はエッチング性およ
び成形性のいずれもが優れた結果であることが確認され
た。
鈍熱サイクル条件を満たすＮｏ．２〜７，９，１１〜１
４，１６〜１８，２０，２１，２３はエッチング性およ
び成形性のいずれもが優れた結果であることが確認され
た。
【００３３】特に、６００〜４００℃での冷却速度が３
０℃/sec以上になると降伏点伸びが０．１％以下とな
り、これらのサンプルでは、２次冷圧−焼鈍後のレベラ
ー掛けを省略しても良好な成形性を示した。
０℃/sec以上になると降伏点伸びが０．１％以下とな
り、これらのサンプルでは、２次冷圧−焼鈍後のレベラ
ー掛けを省略しても良好な成形性を示した。
【００３４】また、これらの中で３００〜４００℃の範
囲で３０〜３００秒保持する工程を付加したＮｏ．５，
７，９，１２，１４，１８，２３についても降伏点伸び
が０．１％以下と低い値となった。
囲で３０〜３００秒保持する工程を付加したＮｏ．５，
７，９，１２，１４，１８，２３についても降伏点伸び
が０．１％以下と低い値となった。
【００３５】なお、図２に２次冷圧−焼鈍後のサンプル
の降伏点伸びに及ぼす連続焼鈍熱サイクルでの６００〜
４００℃の冷却速度の影響を示す。この図は、表２の中
で，Ｘ≦５のものをプロットしたものである。この図か
ら明らかなように、連続焼鈍における６００〜４００℃
の冷却速度が１０℃/secを満たす場合に、２次冷圧−焼
鈍後の降伏点伸びが０．２％以下と非常に良好な成形性
を有するシャドウマスク原板が得られる。なお、図中、
白丸、黒丸は本発明例であり、白丸が３００〜４００℃
での保持なしのもの、黒丸が３００〜４００℃での保持
ありのものである。また三角、白四角、黒四角はいずれ
も比較例であり、三角は４×（Ｃ／１２）-0.5≦Ｘ≦５
を満たすが、連続焼鈍の熱サイクルが本発明の範囲から
外れるもの、白四角は連続焼鈍の熱サイクルは本発明の
範囲内であるが適当であるが、４×（Ｃ／１２）-0.5＞
Ｘであるもの、黒四角は連続焼鈍の熱サイクルが本発明
の範囲から外れ、４×（Ｃ／１２）-0.5＞Ｘであるもの
を示す。
の降伏点伸びに及ぼす連続焼鈍熱サイクルでの６００〜
４００℃の冷却速度の影響を示す。この図は、表２の中
で，Ｘ≦５のものをプロットしたものである。この図か
ら明らかなように、連続焼鈍における６００〜４００℃
の冷却速度が１０℃/secを満たす場合に、２次冷圧−焼
鈍後の降伏点伸びが０．２％以下と非常に良好な成形性
を有するシャドウマスク原板が得られる。なお、図中、
白丸、黒丸は本発明例であり、白丸が３００〜４００℃
での保持なしのもの、黒丸が３００〜４００℃での保持
ありのものである。また三角、白四角、黒四角はいずれ
も比較例であり、三角は４×（Ｃ／１２）-0.5≦Ｘ≦５
を満たすが、連続焼鈍の熱サイクルが本発明の範囲から
外れるもの、白四角は連続焼鈍の熱サイクルは本発明の
範囲内であるが適当であるが、４×（Ｃ／１２）-0.5＞
Ｘであるもの、黒四角は連続焼鈍の熱サイクルが本発明
の範囲から外れ、４×（Ｃ／１２）-0.5＞Ｘであるもの
を示す。
【００３６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
脱炭焼鈍を省略し、なおかつ連続焼鈍が短時間であって
も、エッチング性等が良好なシャドウマスク原板を得る
ことができる。
脱炭焼鈍を省略し、なおかつ連続焼鈍が短時間であって
も、エッチング性等が良好なシャドウマスク原板を得る
ことができる。
【図１】Ｃ量と（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ／３２）＋
０．２×（Ｎ／１４）の値の適正範囲を示す図。
０．２×（Ｎ／１４）の値の適正範囲を示す図。
【図２】２次冷圧−焼鈍後のサンプルの降伏点伸びに及
ぼす連続焼鈍での600 〜400 ℃の冷却速度の影響を示す
図。
ぼす連続焼鈍での600 〜400 ℃の冷却速度の影響を示す
図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 細谷 佳弘
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号
日本鋼管株式会社内
(56)参考文献 特開 昭56−139625（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−110731（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−227998（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−27541（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−330167（ＪＰ，Ａ)
特公 昭60−30727（ＪＰ，Ｂ１)
特公 昭63−40848（ＪＰ，Ｂ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 9/46
C22C 38/00 301
C22C 38/06
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．００１〜０．００３
５％、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜０．３％、
Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．００５〜０．０１５
％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０８％、Ｎ：０．０
０２〜０．００７％、Ｏ：０．００１５〜０．００４％
を含有し、かつＣ、Ｏ、Ｓ、Ｎがｐｐｍで４×（Ｃ／１
２）−０．５≦（Ｏ／１６）＋０．５×（Ｓ／３２）＋
０．２×（Ｎ／１４）≦５を満たす鋼を、熱間圧延およ
び酸洗後、冷間圧延し、次いで、連続焼鈍を、再結晶温
度以上８５０℃以下の範囲で均熱した後、６００〜４０
０℃の温度域を１０℃／sec以上、４００℃未満を５℃
／sec以下で冷却する条件で行い、その後冷間圧延によ
り製品厚さとすることを特徴とするシャドウマスク原板
の製造方法。 - 【請求項２】 前記連続焼鈍は、さらに３００〜４００
℃の範囲で３０〜３００秒保持する工程を有することを
特徴とする請求項１に記載のシャドウマスク原板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20963595A JP3410873B2 (ja) | 1995-08-17 | 1995-08-17 | 連続焼鈍によるシャドウマスク原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20963595A JP3410873B2 (ja) | 1995-08-17 | 1995-08-17 | 連続焼鈍によるシャドウマスク原板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0953122A JPH0953122A (ja) | 1997-02-25 |
| JP3410873B2 true JP3410873B2 (ja) | 2003-05-26 |
Family
ID=16576061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20963595A Expired - Fee Related JP3410873B2 (ja) | 1995-08-17 | 1995-08-17 | 連続焼鈍によるシャドウマスク原板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3410873B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100328077B1 (ko) * | 1997-12-20 | 2002-05-10 | 이구택 | 저온소둔에의한섀도마스크용냉연강판과그제조방법 |
| WO2000049189A1 (fr) * | 1999-02-19 | 2000-08-24 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Masque perfore destine a un tube-image couleur, masque perfore et tube-image couleur |
-
1995
- 1995-08-17 JP JP20963595A patent/JP3410873B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0953122A (ja) | 1997-02-25 |
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