JP3334522B2 - スパングルの均一性に優れたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、Ａｌを２０〜９５
ｗｔ％含有する溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法、よ
り具体的にはスパングルの均一性に優れるＡｌを２０〜
９５ｗｔ％含有する溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ａｌ：５５ｗｔ％、Ｓｉ：１．５ｗｔ％
前後を含み、残部実質的にＺｎよりなるＡｌ含有溶融亜
鉛めっき鋼板（以下、５５％Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼
板という）に代表されるＡｌを多量に含むＡｌ含有溶融
亜鉛めっき鋼板（以下、Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板と
いう）は優れた耐食性を示すため、近年、その用途が拡
大している。

【０００３】Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板は、熱間圧延
後酸洗脱スケールした熱延鋼板、またはさらに冷間圧延
して得た冷延鋼板を素材として、図３に示すような連続
式溶融めっき設備に装入して、以下のようにして製造さ
れる。

【０００４】鋼板１は、先ず還元性雰囲気に保持された
焼鈍炉２内に入り、所定温度に加熱されて、焼鈍と同時
に鋼板表面に付着する圧延油等の除去、酸化膜の還元除
去が行われた後、下端がめっき浴５に浸漬されたスナウ
ト３内を通って、所定量のＡｌを含有した溶融亜鉛が入
っているめっき浴５内に浸漬される。めっき浴５で所定
のＡｌ含有溶融亜鉛めっきされた鋼板１は、シンクロー
ル６を経由し、めっき浴５の上方に引き上げられ、次い
でめっき浴上に配置されたワイピングノズル７から鋼板
１の表面に向かって加圧した気体を噴射してめっき付着
量を調整し、冷却装置８により冷却して、所定のめっき
皮膜が形成されたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板になる。

【０００５】連続式溶融めっき設備では、焼鈍炉での熱
処理条件、焼鈍炉の雰囲気条件、めっき浴組成やめっき
後の冷却速度等の操業条件は、所要のめっき品質や材質
を確保するために、所定の管理範囲で精度良く管理され
ている。

【０００６】このようにして製造されるＡｌ含有溶融亜
鉛めっき鋼板のめっき皮膜表面には、めっきされた溶融
金属の凝固組織に対応したスパングルと称する模様が現
れる。

【０００７】５５％Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板に代表
されるＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパングルは美麗
な光沢外観を呈する。この美麗な光沢外観には、意匠性
のある商品としての価値が存在する。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】Ａｌ含有溶融亜鉛めっ
き鋼板において、スパングルの大きさが変動すると、鋼
板の光沢のある表面外観の美麗さが著しく損なわれる。
したがって、美麗な表面外観を得る上で、スパングルの
大きさの変動が小さいことが必要である。

【０００９】しかし、一般に、Ａｌ含有溶融亜鉛めっき
鋼板のスパングルの大きさは母材鋼板やめっき浴組成、
めっき後の冷却速度など多くの要因により変化するの
で、スパングルの大きさの変動が大きい。

【００１０】一定の条件で製造された同一寸法の母材鋼
板を装入して、前記した溶融亜鉛めっき設備における操
業条件を精度良く管理しても、装入コイルが異なると、
あるいは、同一コイルでもコイル内の長手方向や幅方向
の位置が異なるとめっき後のスパングルの大きさが著し
く変動する場合がある。このため、同一寸法の鋼板であ
りながら、スパングルの大きさの大きな変動が避けられ
ず、そのため表面外観の美麗さに劣る鋼板になり、商品
価値を著しく損なうという問題がある。

【００１１】一般に、スパングルの大きさは、主に、鋼
板表面に付着した溶融金属の凝固過程における核生成の
状況やデンドライトの成長性によって決まると考えられ
るが、Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板について、これらに
影響を与える因子についてはこれまで明らかにされてい
ない。

【００１２】また、スパングルは、０．３ｗｔ％程度あ
るいはそれ以下のＡｌを含む一般的な溶融亜鉛めっき鋼
板（以下、溶融亜鉛めっき鋼板という）にも認められ
る。溶融亜鉛めっき鋼板の場合、スパングル自体にＡｌ
含有溶融亜鉛めっき鋼板ほどの商品価値がなく、むしろ
例えば、特開昭５４−１３２４３６号公報に記載される
めっき浴中に不純物として含まれるＰｂ量を少なくする
方法や特公昭５１−１２５７９号公報に記載されるめっ
き皮膜が凝固する前に水ミストを吹き付ける方法などに
示されているようにスパングルを消去して、表面外観の
意匠性を高めることが行われており、スパングルを消去
することなく目的の大きさのスパングルを安定的に得よ
うとする試みは、これまでなされていない。したがっ
て、溶融亜鉛めっき鋼板について開示される前記技術か
ら、Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパングルの大きさ
の変動の改善に対する有益な示唆を得ることができな
い。

【００１３】したがって、Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板
にみられるようなスパングルの大きさの変動を低減でき
る技術は現時点では開発されていない。

【００１４】本発明は、このような事情を考慮してなさ
れたものであり、熱間圧延時の鋼板巻取温度を鋼成分組
成に応じて適切に制御することにより、めっき後の鋼板
組織を制御して、スパングルの大きさのコイル間、コイ
ル内での変動を低減し、スパングルの均一性に優れるＡ
ｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法を提供するこ
とを目的とする。

【００１５】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、Ａｌ含有
溶融亜鉛めっき鋼板のめっき皮膜の凝固現象とスパング
ルの関係あるいはスパングルの大きさに影響する製造因
子について鋭意研究を行った。

【００１６】その結果、めっき皮膜のＡｌ含有量が２０
ｗｔ％未満では、スパングルはＺｎがＡｌを固溶して凝
固したデンドライト組織に対応して生成し、Ａｌ含有量
が２０ｗｔ％以上では、スパングルはＡｌがＺｎを固溶
して凝固したデンドライト組織に対応して生成すること
がわかった。

【００１７】また、Ａｌ含有量が２０ｗｔ％以上の場合
に生成したスパングルは、美麗な光沢外観を呈するが、
Ａｌ含有量が２０ｗｔ％未満の場合に生成したスパング
ルには、スパングルが均一であっても前記のような美麗
な光沢外観が得られなかった。言い換えると、Ａｌ含有
量が２０ｗｔ％を境に、異なる金属凝固組織が生成し、
同じスパングルと称するものでも、凝固組織に対応して
めっき後の表面外観の性状が著しく異なることを見出し
た。

【００１８】また、Ａｌ含有量が２０ｗｔ％以上になる
と、Ａｌ含有量が２０ｗｔ％未満の場合に比べて、スパ
ングルが不均一になりやすく、表面外観の美麗さを損な
いやすいことも明らかになった。

【００１９】また、めっき後のスパングルの大きさが装
入コイル毎に著しく異なる場合があることから、溶融め
っきを施す母材鋼板の鋼板組織や表面状態の変動がスパ
ングルの大きさに影響している可能性が考えられた。そ
こで、鋼板組織や表面状態とスパングルの大きさの変動
状態との関係について検討したところ、めっき時の鋼板
組織とＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパングルの大き
さの間に密接な関係があり、鋼板に含まれるＡｌ量とＮ
量に応じて、熱延巻取温度を適正な範囲に制御すると、
めっき時の鋼板組織を制御することが可能になり、Ａｌ
含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパングルの大きさのコイル
間、コイル内での変動を大幅に低減できることを見出し
た。

【００２０】本発明はこの知見に基づいてなされたもの
であり、その特徴とする構成は以下のとおりである。

【００２１】第１発明は、熱延巻取温度Ｔ（℃）と鋼板
中のＡｌとＮが下記（６）式を満たす範囲で巻き取った
鋼板表面に、Ａｌを２０〜９５ｗｔ％含むＡｌ含有溶融
亜鉛めっき皮膜を有し、めっき皮膜表面の平均スパング
ル径ｄ（ｍｍ）とめっき後の冷却速度Ｃ（℃／秒）が下
記（７）式を満たすようにして製造したＡｌ含有溶融亜
鉛めっき鋼板であって、スパングル均一性インデックス
が１．０〜１．５の範囲であることを特徴とするスパン
グルの均一性に優れたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板であ
る。

【００２２】第２発明は、熱間圧延した鋼板を、巻取温
度Ｔ（℃）と鋼板中のＡｌ、Ｎが下記（６）式を満たす
範囲で巻取り、酸洗後またはさらに冷間圧延後、連続溶
融亜鉛めっき設備に装入してＡｌを２０〜９５ｗｔ％含
むＡｌ含有溶融亜鉛めっきを行うことを特徴とするスパ
ングルの均一性に優れたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法である。

【００２３】第３発明は、熱間圧延した鋼板を、巻取温
度Ｔ（℃）と鋼板中のＡｌ、Ｎが下記（６）式を満たす
範囲で巻取り、酸洗後またはさらに冷間圧延後、連続溶
融亜鉛めっき設備に装入してＡｌを２０〜９５ｗｔ％含
むＡｌ含有溶融亜鉛めっきを行い、めっき後の冷却速度
Ｃ（℃／秒）とめっき皮膜表面の平均スパングル径ｄ
（ｍｍ）が下記（７）式を満たすようにしてＡｌ含有溶
融亜鉛めっき鋼板を製造することを特徴とするスパング
ルの均一性に優れたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法である。

【００２４】但し、 Ｔ≦（１．３６−１３．５×Ａ−１５０×Ｎ）×１０³ ・・・（６） ０．９−０．１３×（Ｃ−９）^1/2 ≦ｄ ≦１．１５−０．１３×（Ｃ−９）^1/2 ・・・（７） また、 Ａ：鋼板中に含まれるＡｌ量（ｗｔ％） Ｎ：鋼板中に含まれるＮ量（ｗｔ％） Ｃ：鋼板がめっき浴を出てからめっき皮膜の凝固が終了
するまでの冷却速度（℃／秒） 平均スパングル径ｄとスパングル均一性インデックス
は、１０ｃｍ×１０ｃｍの鋼板サンプルから任意に１０
箇所選定し、１ｃｍの長さを横切るスパングルの数をカ
ウントしたときに、平均スパングル径ｄ（ｍｍ）＝１０
０／「１０箇所のカウントの総和」と定義し、スパング
ル均一性インデックス＝「最大カウント値」／「最小カ
ウント値」と定義する。

【００２５】スパングル均一性インデックスは、同一コ
イル内の局部的なスパングルの大きさのばらつきを示す
指標である。この値が１．０〜１．５の範囲内にあれ
ば、見た目に均一に見えるが、この値が１．５を超える
とスパングルのばらつきがはっきりわかるようになる。

【００２６】（作用） 以下、本発明の限定理由について説明する。

【００２７】めっき皮膜中のＡｌ含有量は２０ｗｔ％以
上９５ｗｔ％以下にする必要がある。Ａｌ含有量が２０
ｗｔ％以上の場合、スパングルが美麗な光沢を有する
が、Ａｌ含有量が２０ｗｔ％未満になると、本発明が目
的とする美麗な光沢を有するスパングルが得られなくな
る。Ａｌ含有量が９５ｗｔ％を超えると、スパングルが
Ａｌめっきのスパングルに近くなり、鋼板表面にスパン
グルが鮮明に現れなくなってくるため、本発明が目的と
する美麗な光沢表面が得られなくなる。

【００２８】熱間圧延後の鋼板巻取温度は、めっき時の
鋼板組織の制御を通じてスパングルの大きさの変動を低
減するために、鋼板中に含まれるＡｌ量とＮ量に応じて
前記（６）式の範囲を満足する必要がある。

【００２９】Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパングル
の大きさと鋼板の表面外観の美麗さとの関係について調
査したところ、前記により定義される平均スパングル径
ｄの大きさの変動幅が０．２５ｍｍ以内であり、かつス
パングル均一性インデックスが１．０〜１．５の範囲内
であれば、実用的な観点から必要な表面外観の均一性が
損なわれないこと、および平均スパングル径ｄの大きさ
の変動幅が０．２５ｍｍを超えまたはスパングル均一性
インデックスが１．５を超えるとスパングルの大きさの
変動が大きくなり、表面外観の美麗さが損なわれること
がわかった。

【００３０】したがって、スパングルの均一性を優れた
ものにするには、平均スパングル径の大きさの変動とス
パングル均一性インデックスの両者を考慮することが必
要である。

【００３１】また、Ａｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパ
ングルの大きさとめっき後の鋼板組織、特に結晶粒径や
表面酸化物との間に密接な関係があり、例えば鋼板の結
晶粒が大きい場合にスパングルが大きくなり、結晶組織
が小さい場合にスパングルが小さくなること、また、Ａ
ｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板のスパングルの大きさが、鋼
板の結晶粒径の変動や表面酸化物組織の変動に大きく影
響されていることがわかった。

【００３２】さらに、結晶粒径や表面酸化物組織などの
鋼板組織が母材鋼板の成分組成や製造条件、めっき前工
程での製造条件により変化する点に着目して、母材鋼板
の成分組成や製造条件とスパングルの大きさとの関係に
ついて検討した。

【００３３】その結果、鋼板中に含まれるＡｌ量、Ｎ量
および熱延巻取温度がスパングルの大きさの変動に大き
な影響を与えており、巻取温度を前記（６）式を満たす
範囲にした場合、同一冷却条件で製造しためっき皮膜の
スパングルの大きさの変動幅が０．２５ｍｍ以内でかつ
スパングル均一性インデックスが１．０〜１．５にする
ことが可能になり、実用的な観点から必要な表面外観の
美麗さを確保できることがわかった。

【００３４】鋼板中に含まれるＡｌ量とＮ量に応じて熱
延巻取温度を前記（６）式を満たす範囲に制御すること
により、スパングルの大きさの変動が小さくなり、スパ
ングルの均一性に優れるようになる理由については、次
のように推定される。

【００３５】鋼板の結晶粒界は、めっき時にめっき浴／
鋼板間の反応が活発で、スパングルの凝固核ができやす
い場所である。凝固核が多ければスパングルが小さくな
り、凝固核が少なければスパングルが大きくなる。結晶
粒が小さいと粒界密度が増加するので凝固核も増加して
スパングルが小さくなり、結晶粒が大きいと粒界密度が
減少するので凝固核も減少してスパングルが大きくな
る。

【００３６】鋼板中のＮは、熱間圧延工程においてＡｌ
と結びついてＡｌＮを形成する。鋼板中に含まれるＮ量
が変わると形成されるＡｌＮ量が変わる。また、熱延巻
取温度が変わっても形成されるＡｌＮ量が変わる。鋼板
中のＮ量が増加し、熱延巻取温度が高くなると形成され
るＡｌＮ量が増加する。連続式溶融めっき設備における
焼鈍過程で、ＡｌＮは鋼板の粒成長を妨げる効果がある
ので、形成されるＡｌＮ量に応じて結晶粒の大きさが変
わる。

【００３７】鋼板中のＮ量に対して巻取温度が高すぎる
場合、形成されるＡｌＮ量が多くなるため、鋼板の粒成
長を妨げ、スパングルが小さくなる。

【００３８】また、鋼板表面の酸化物はスパングルの凝
固核として作用すると考えられる。表面酸化物が多いと
凝固核が増加してスパングルが小さくなり、表面酸化物
が少ないと凝固核が減少してスパングルが大きくなる。
また、不均一に形成された表面酸化物は、スパングル均
一性インデックスを大きくする。

【００３９】鋼板中のＡｌは、熱延巻取時に選択的に酸
化されて鋼板表面に不均一なＡｌ₂Ｏ₃等の酸化物を形成
しやすい。鋼板中に含まれるＡｌ量が変わると、前記酸
化物量とその不均一性の程度が変わり、Ａｌ量の増加に
伴い酸化物量とその不均一の程度が増大する。また、熱
延巻取温度が変わっても、鋼板表面の酸化物量とその不
均一性の程度が変わり、熱延巻取温度が高くなると酸化
物量とその不均一の程度が増大する。鋼板中に含まれる
Ａｌ量が変わっても、前記酸化物量とその不均一性の程
度が変わり、Ａｌ量の増加に伴い酸化物量とその不均一
の程度が増大する。

【００４０】鋼板中のＡｌ量に対して巻取温度が高すぎ
る場合、形成されるＡｌ₂Ｏ₃等の酸化物が多くまたその
不均一性が増大し、微細かつスパングル均一性インデッ
クスの大きなスパングルになる。

【００４１】熱間圧延後の鋼板巻取温度を、鋼板中のＡ
ｌ量、Ｎ量に応じて、前記（６）式の範囲に制御するこ
とにより、母材鋼板の結晶粒径の変動が小さくなり、ま
た母材鋼板中のＡｌが選択的に酸化されて鋼板表面に不
均一にＡｌ₂Ｏ₃等の酸化物を形成することが抑制される
結果、スパングルの大きさの変動が小さくまたスパング
ル均一性インデックスが小さくなると考えられる。

【００４２】なお、鋼板中のＡｌ量、Ｎ量は以下の範囲
であることがより好ましい。Ａｌ：０．００５〜０．０
３０ｗｔ％。溶製時の脱酸のために０．００５ｗｔ％以
上添加することが好ましい。また、Ａｌ添加量を０．０
３０ｗｔ％以下にすると鋼板の表面性状がより安定化し
てスパングルの均一性がより優れるようになる。

【００４３】Ｎ：０．００３５ｗｔ％以下。Ｎ量が０．
００３５ｗｔ％以下になると形成されるＡｌＮ量が減少
して鋼板の結晶粒の変動が低減するため、スパングルの
均一性がより優れるようになる。

【００４４】また、本発明において、Ａｌ、Ｎ以外の成
分は、本発明の効果を本質的に左右するものではない
が、Ｓｉ量が増加するとめっき不良が発生しやすいの
で、めっき性の観点からＳｉ：０．０３ｗｔ％以下が好
ましい。また、鋼板材質を軟質化するために、Ｃ：０．
０５ｗｔ％以下、Ｍｎ：０．３０ｗｔ％以下、Ｐ：０．
０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下であることが
好ましい。

【００４５】平均スパングル径の大きさは、めっき後の
冷却速度の影響を受け、冷却速度が大きいと小さく、冷
却速度が小さいと大きくなる。したがって、予め、冷却
速度と平均スパングル径の大きさの関係を求めておき、
この求めた関係にしたがって、冷却速度に応じて適正な
スパングル径の範囲を定めることにより、スパングルの
大きさの変動を低減できる。めっき後の冷却速度Ｃ
（℃）とスパングル径ｄ（ｍｍ）を前記（７）式を満足
するようにして製造すると、同一冷却条件で製造しため
っき皮膜のスパングルの大きさの変動幅が０．２５ｍｍ
以内でかつスパングル均一性インデックスが１．０〜
１．５の範囲になり、実用上、必要な美麗な表面外観を
確保するのに必要なスパングルの均一性を確保できる。

【００４６】前記（７）式を満足する領域を図１に示
す。図１において、２本の実線で挟まれる領域が、前記
（７）式を満足する領域を示す。また、前記（７）式を
満足する領域の中間点は、下記（８）式で表される。 ｄ＝１．０２５−０．１３×（Ｃ−９）^1/2 ・・・（８）

【００４７】したがって、所定の平均スパングル径のＡ
ｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合、前記（８）
式から求められる冷却速度で冷却することにより、所定
スパングル径のスパングルの均一性に優れたＡｌ含有溶
融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。

【００４８】

【発明の実施の形態】本発明の鋼板は、常法により溶製
した鋼を、通常の条件で鋳造、熱間圧延後、鋼板巻取温
度を、鋼板中のＡｌ量とＮ量の応じて、前記（６）式を
満足するように巻取り、次いで酸洗後、あるいはさらに
冷間圧延後、連続式溶融めっき装置に装入して、Ａｌを
２０〜９５ｗｔ％含む溶融亜鉛めっきを行う。

【００４９】めっき皮膜表面の平均スパングル径ｄ（ｍ
ｍ）とめっき後の冷却速度Ｃ（℃／秒）を前記（７）式
を満たすようにして製造すると、同一冷却速度における
めっき皮膜のスパングル径の変動幅が０．２５ｍｍ以内
でかつスパングル均一性インデックスが１．０〜１．５
の範囲になり、実用上、必要な均一な表面外観を確保す
るのに必要なスパングル径の均一性を確保できる。

【００５０】

【実施例】表１に記載の成分組成と残部がＦｅおよび不
可避不純物からなるＡｌ、Ｎ含有量の異なる鋼スラブ
を、常法により熱間圧延後異なる温度で巻取り、酸洗、
冷間圧延して得た板厚が０．２７〜１．６ｍｍの冷延鋼
板を、連続式溶融めっき設備に装入してＡｌ含有溶融亜
鉛めっき鋼板を製造した。

【００５１】溶融亜鉛めっき設備では、常法により５５
ｗｔ％Ａｌ−１．５ｗｔ％Ｓｉ−残部実質的にＺｎから
なるめっき浴によりＡｌ含有溶融亜鉛めっきを行い、両
面で１５０〜２００ｇ／ｍ²の付着量のめっき皮膜を形
成し、めっき後の冷却速度を種々に変えた。

【００５２】前記で得たＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板の
めっき皮膜表面の平均スパングル径を調査した。表１
に、熱延巻取温度、めっき後の冷却速度、平均スパング
ル径の調査結果を併せて記載した。表１で、（７）式の
範囲の下限、上限の欄は、それぞれ（７）式の０．９−
０１３×（Ｃ−９）^1/2、１．１５−０１３×（Ｃ−
９）^1/2の計算値を示す。

【００５３】

【表１】

【００５４】また、図１に、前記で得られたＡｌ含有溶
融亜鉛めっき鋼板の冷却速度と平均スパングル径の関
係、図２に本実施例における鋼板巻取温度とスパングル
均一性インデックスの関係を示す。

【００５５】図１において、２本の実線で挟まれる領域
は、前記（７）式を満たす領域を示す。また、図１に、
従来のＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板における平均スパン
グル径の変動範囲を２本の破線で参考的に示した。

【００５６】本発明範囲を満たす本発明例の鋼板は、同
一冷却速度における平均スパングル径の大きさの変動が
０．２５ｍｍ以下で、平均スパングル径とめっき後の冷
却速度が上記（７）式の範囲内にあり、またスパングル
均一性インデックスが１．５以下であり、スパングルの
均一性に優れる。

【００５７】一方、比較例の鋼板は、同一冷却速度にお
ける平均スパングル径の大きさの変動が０．２５ｍｍを
超えまたはスパングル均一性インデックスが１．５超で
あり、平均スパングル径とめっき後の冷却速度が上記
（７）式の範囲外にあり、スパングルの均一性に劣る。

【００５８】前記により得られる本発明例の鋼板は、ス
パングル径の大きさの変動により表面外観が異なること
がなくなるので、表面外観の美麗さに優れる。

【００５９】本実施例では、冷間圧延後の鋼板を母材鋼
板として使用したが、熱間圧延後脱スケールした熱延鋼
板であっても同様の結果を得ることができる。

【００６０】

【発明の効果】以上示したように本発明によれば、スパ
ングルの均一性に優れ、光沢のある表面外観の美麗さに
優れるＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができ
る。

【００６１】本発明の鋼板は、スパングル自体に意匠性
があり、表面外観の美麗さに優れるので、この美麗さを
利用できる無塗装用途の使用に好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】冷却速度とスパングル径の関係を示す図。

【図２】鋼板巻取温度とスパングル均一性インデックス
の関係を示す図。

【図３】溶融亜鉛めっき設備の要部を示す図。

【符号の説明】

１ 鋼板 ２ 焼鈍炉 ３ スナウト ４ めっき槽 ５ めっき浴 ６ シンクロール ７ ワイピングノズル ８ 冷却装置

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−206831（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−100217（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−268486（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−176816（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−118970（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−23976（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱延巻取温度Ｔ（℃）と鋼板中のＡｌと
   Ｎが（１）式を満たす範囲で巻き取った鋼板表面に、Ａ
   ｌを２０〜９５ｗｔ％含むＡｌ含有溶融亜鉛めっき皮膜
   を有し、めっき皮膜表面の平均スパングル径ｄ（ｍｍ）
   とめっき後の冷却速度Ｃ（℃／秒）が（２）式を満たす
   ようにして製造したＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板であっ
   て、スパングル均一性インデックスが１．０〜１．５の
   範囲であることを特徴とするスパングルの均一性に優れ
   たＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板。 Ｔ≦（１．３６−１３．５×Ａ−１５０×Ｎ）×１０³ ・・・（１） 但し、 Ａ：鋼板中に含まれるＳｏｌ．Ａｌ量（ｗｔ％） Ｎ：鋼板中に含まれるＮ量（ｗｔ％） ０．９−０．１３×（Ｃ−９）^1/2≦ｄ ≦１．１５−０．１３×（Ｃ−９）^1/2 ・・・（２） 但し、 Ｃ：鋼板がめっき浴を出てからめっき皮膜の凝固が終了
   するまでの冷却速度（℃／秒） 平均スパングル径ｄとスパングル均一性インデックス
   は、１０ｃｍ×１０ｃｍの鋼板サンプルから任意に１０
   箇所選定し、１ｃｍの長さを横切るスパングルの数をカ
   ウントしたときに、平均スパングル径ｄ（ｍｍ）＝１０
   ０／「１０箇所のカウントの総和」と定義し、スパング
   ル均一性インデックス＝「最大カウント値」／「最小カ
   ウント値」と定義する。
2. 【請求項２】 熱間圧延した鋼板を、巻取温度Ｔ（℃）
   と鋼板中のＡｌ、Ｎが（３）式を満たす範囲で巻取り、
   酸洗後またはさらに冷間圧延後、連続溶融亜鉛めっき設
   備に装入してＡｌを２０〜９５ｗｔ％含むＡｌ含有溶融
   亜鉛めっきを行うことを特徴とするスパングルの均一性
   に優れたＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 Ｔ≦（１．３６−１３．５×Ａ−１５０×Ｎ）×１０³ ・・・（３） 但し、 Ａ：鋼板中に含まれるＡｌ量（ｗｔ％） Ｎ：鋼板中に含まれるＮ量（ｗｔ％）
3. 【請求項３】 熱間圧延した鋼板を、巻取温度Ｔ（℃）
   と鋼板中のＡｌ、Ｎが（４）式を満たす範囲で巻取り、
   酸洗後またはさらに冷間圧延後、連続溶融亜鉛めっき設
   備に装入してＡｌを２０〜９５ｗｔ％含むＡｌ含有溶融
   亜鉛めっきを行い、めっき後の冷却速度Ｃ（℃／秒）と
   めっき皮膜表面の平均スパングル径ｄ（ｍｍ）が（５）
   式を満たすようにしてＡｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板を製
   造することを特徴とするスパングルの均一性に優れたＡ
   ｌ含有溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 Ｔ≦（１．３６−１３．５×Ａ−１５０×Ｎ）×１０³ ・・・（４） 但し、 Ａ：鋼板中に含まれるＡｌ量（ｗｔ％） Ｎ：鋼板中に含まれるＮ量（ｗｔ％） ０．９−０．１３×（Ｃ−９）^1/2 ≦ｄ ≦１．１５−０．１３×（Ｃ−９）^1/2 ・・・（５） 但し、 Ｃ：鋼板がめっき浴を出てからめっき皮膜の凝固が終了
   するまでの冷却速度（℃／秒） 平均スパングル径ｄは、１０ｃｍ×１０ｃｍの鋼板サン
   プルから任意に１０箇所選定し、１ｃｍの長さを横切る
   スパングルの数をカウントしたときに、平均スパングル
   径ｄ（ｍｍ）＝１００／「１０箇所のカウントの総和」
   と定義する。