JP3304747B2 - 焼付硬化性と延性および常温時効性とのバランスに優れた冷延鋼板ならびにその製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用外板など
の使用に適した、焼付硬化性と延性および常温時効性と
のバランスに優れた冷延鋼板ならびにその製造方法に関
する。

【０００２】

【従来の技術】自動車用外板パネルなどに使用される鋼
板は、プレス加工時に成形性が良好なことと、最終製品
時に所定の強度を有していることが要求される。しか
し、一般に鋼板自体を強化すると延性が低下する。この
相反する要求性能を兼備した鋼板として、従来から、極
低炭素系をベースとした塗装焼付硬化性鋼板（ＢＨ鋼
板）が知られている。この鋼板は極低炭素鋼であるた
め、成形時には軟質である。また、固溶Ｃが残留してい
るため、成形、焼付塗装後には硬化する性質すなわち焼
付硬化性（ベークハード性：ＢＨ性）を有している。鋼
板のＢＨ性は、鋼中に固溶しているＣおよびＮのひずみ
時効現象により生じるため、ＢＨ性を向上させるために
は鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎを増加させる必要がある。
一方、このように鋼中の固溶Ｃおよび固溶Ｎが増加する
と、ＢＨ性は向上するものの、延性および耐常温時効性
が劣化する。したがって、ＢＨ性と延性および耐常温時
効性とのバランスに優れた鋼板が望まれている。

【０００３】このような要求に対して、例えば特公平２
−１０８５５号公報、特開昭５７−８９４３７号公報に
はＮｂまたはＴｉを添加した極低炭素鋼により深絞り性
に優れた冷延鋼板を製造する技術が提案されている。

【０００４】しかし、この技術は、８５０℃以上の高温
焼鈍を必要とするため、コスト面で不利であるのみなら
ず、板の表面性状および形状の劣化、さらに、結晶粒の
粗大化による肌荒れなどの問題を有している。

【０００５】また、特公昭６１−４５６８９号公報に
は、Ｎｂ，Ｔｉを複合添加した極低炭素鋼によりＢＨ性
に優れた深絞り用冷延鋼板を製造する技術が開示されて
いる。この技術において、ＴｉはＮをＴｉＮとして固定
して常温時効性および材質の劣化を回避するために添加
され、ＮｂはＣをＮｂＣとして一部固定し、ＢＨ性およ
び常温時効性に寄与する固溶Ｃを制御するために添加さ
れている。

【０００６】しかしながら、この技術においても、ＢＨ
性と延性および常温時効性とのバランスが未だ十分とは
言い難い。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、表面性状および形状の劣
化、肌荒れ等の問題が発生せず、かつ焼付硬化性と延性
および常温時効性とのバランスに優れた冷延鋼板、なら
びにその製造方法を提供することを目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上述したような極低炭素
系をベースとしたＢＨ鋼板には、ＢＨ性の制御、つまり
固溶Ｃ量の制御を目的として、Ｎｂ，Ｔｉ等の炭窒化物
形成元素が添加される。このため、このようなＢＨ鋼板
には、Ｎｂ系、Ｔｉ系の析出物と固溶Ｃとが共存してい
る。このような析出物は、鋳造凝固、熱間圧延冷間圧
延、焼鈍という一連のプロセスにおいて、溶解、析出を
繰り返すため、鋼板の板厚方向および板幅方向で不均一
に分布しやすくなる。一般に、このようなＮｂ，Ｔｉ系
の析出物はＡｌＮと同様、フェライトの再結晶および粒
成長に影響を及ぼすことが知られている。このため、フ
ェライトが再結晶する前に、これらの析出物が鋼中に不
均一に分布していると、再結晶後のフェライト粒が不均
一になる。極低炭素鋼は粒界が清浄であるため粒界が弱
く、そのためプレス成形時に粒界近傍に応力が集中しや
すく、局部的な割れを生じやすい。この場合、上述のよ
うにフェライト粒が不均一であると、局部割れを一層助
長し、延性が低下する。

【０００９】また、炭窒化物形成元素のように、Ｃとの
親和力が比較的強い元素が鋼中に固溶状態で存在する
と、Ｃのひずみ時効に次のような影響を及ぼすことが考
えられる。すなわち、炭窒化物になり得なかった元素の
周囲には、その親和力のために固溶Ｃが密に分布してい
る。そして、常温時効のようにＣの拡散が活性でない雰
囲気では、固溶Ｃはその親和力のためにトラップされ
る。このため、Ｃは転位を固着することができない。し
かし、塗装焼き付けのように、Ｃ拡散が極めて活性な雰
囲気では、固溶Ｃは単窒化物形成元素の親和力に影響を
受けることなく運動することが可能となり、転位を固着
する。

【００１０】本発明者らは、このような炭窒化物がフェ
ライト組織に及ぼす影響、および炭窒化物形成元素がＣ
のひずみ時効に及ぼす影響を考慮したうえで鋭意検討を
重ねた結果、Ｎｂ，Ｖ複合添加極低炭素鋼をベースにす
ることにより、従来技術で製造された極低炭素鋼では得
られなかった焼付硬化性と延性および常温時効性とのバ
ランスに優れた冷延鋼板を安定して製造することができ
ることを知見し、本発明を完成するに至った。

【００１１】本発明は、このような知見に基づいて完成
されたものであり、 Ｃ：０．００１〜０．００８ｗｔ
％未満、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％
以下、Ｐ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗｔ％以
下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ｗｔ％以
下、Ｎｂ：０．００３〜０．０６ｗｔ％、Ｖ：０．０３
５〜０．１４ｗｔ％を含有し、残部実質的にＦｅからな
り、さらに如何に示す（１）式および（２）式を満足す
ることを特徴とする焼付け硬化性と延性および常温時効
性とのバランスに優れた冷延鋼板を提供するものであ
る。 ０．０００２≦Ｃ−（１２／９３）Ｎｂ≦０．００２（ｗｔ％）・・・（１） Ｖ≧０．５５Ｎｂ＋０．００１（ｗｔ％）・・・（２）

【００１２】また、Ｃ：０．００１〜０．００８ｗｔ％
未満、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以
下、Ｐ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗｔ％以
下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ｗｔ％以
下、Ｎｂ：０．００３〜０．０６ｗｔ％、Ｖ：０．０３
５〜０．１４ｗｔ％を含有し、残部実質的にＦｅからな
り、さらに如何に示す（１）式および（２）式を満足す
る鋼を溶製した後、熱間圧延し、その後６００℃超え７
５０℃以下の温度で巻き取り、引き続き冷間圧延および
連続焼鈍を施すことを特徴とする焼付け硬化性と延性お
よび常温時効性とのバランスに優れた冷延鋼板の製造方
法を提供するものである

【００１３】 ０．０００２≦Ｃ−（１２／９３）Ｎｂ≦０．００２（ｗｔ％）…（１） Ｖ≧０．５５Ｎｂ＋０．００１……（２）

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。

【００１５】本発明の鋼板はＣ：０．００１〜０．００
８ｗｔ％未満、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５
ｗｔ％以下、Ｐ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗ
ｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：０．００３〜０．０６ｗｔ％、Ｖ：
０．０３５〜０．１４ｗｔ％を含有する。

【００１６】各成分をこのように規定した理由は以下の
とおりである。

【００１７】Ｃ：０．００１〜０．００８ｗｔ％未満 Ｃは、焼付硬化性を確保する上で、有効な元素である。
しかし、０．００１ｗｔ％未満では所望の焼付硬化性が
得られない。また、０．００８ｗｔ％以上では、後述す
るようなＮｂ，Ｖ添加による焼付硬化性−延性および常
温時効性バランスの向上がみられない。したがって、Ｃ
含有量を０．００１〜０．００８ｗｔ％未満の範囲とす
る。

【００１８】Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下 Ｓｉは鋼の強化元素であり、強度確保のために添加され
る。しかし、その含有量が０．３ｗｔ％を超えると、著
しい延性の劣化や表面性状の悪化を招く。したがって、
Ｓｉ含有量を０．３ｗｔ％以下とする。

【００１９】Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｎは、鋼の強度を確保するため、およびＳによる熱間
脆性回避のために添加される。しかし、その含有量が
１．５ｗｔ％を超えると、著しい延性の劣化を引き起こ
す。したがって、Ｍｎ含有量を１．５ｗｔ％以下とす
る。

【００２０】Ｐ：０．１ｗｔ％以下 Ｐは鋼の強化に有効な元素である。しかし、その含有量
が０．１ｗｔ％を超えると、延性が著しく劣化する。し
たがって、Ｐ含有量を０．１ｗｔ％以下とする。

【００２１】Ｓ：０．０１５ｗｔ％以下 Ｓは、その含有量が０．０１５ｗｔ％を超えると、著し
い赤熱脆性を引き起こすため、０．０１５ｗｔ％以下と
する。

【００２２】Ａｌ：０．１ｗｔ％以下 Ａｌは鋼の脱酸のために添加される。しかし、０．１ｗ
ｔ％を超えると、延性および表面性状の悪化を招く。し
たがって、Ａｌ含有量を０．１ｗｔ％以下とする。な
お、本発明では、ＮはＮｂ，Ｖ系の炭窒化物として固定
されるため、ＡｌＮは実質的に形成されない。

【００２３】Ｎ：０．００５ｗｔ％以下 Ｎは、Ｎｂ，Ｖ系の炭窒化物として固定される。しか
し、Ｎ量が０．００５ｗｔ％を超えると、常温時効性の
劣化が懸念されるため、０．００５ｗｔ％以下とする。

【００２４】Ｎｂ：０．００３〜０．０６ｗｔ％ Ｎｂは、Ｃとの結合力が強い元素であり、Ｃを一部固定
し、焼付硬化性を確保するために添加される。この場
合、Ｖと共存することにより、熱間圧延後、巻取処理お
よび焼鈍加熱の段階で均一にＮｂ，Ｖ系の析出物が形成
される。この析出物が焼鈍段階でフェライト粒の再結晶
および粒成長に影響を及ぼし、再結晶後のフェライト粒
を均一にする。その結果、フェライト粒が不均一な場合
において生じるフェライト粒界への局部的な応力集中が
緩和され、延性が改善される。しかし、Ｎｂの含有量が
０．００３ｗｔ％未満ではこのような効果が得られず、
また、０．０６％を超えると析出物が過剰となるため逆
に延性は劣化する。したがって、このような効果を安定
して得るために、Ｎｂの含有量を０．００３〜０．０６
ｗｔ％の範囲とする。

【００２５】Ｖ：０．０３５〜０．１４ｗｔ％ Ｖは、Ｎｂと共存することで、上述したように、焼き付
け硬化性と延性とのバランスを著しく向上させる。ま
た、Ｖは、Ｎｂに比較してＣとの結合力が弱いため、Ｖ
のみでＣを一部固定して焼き付け硬化性を確保すること
は好ましくない。そこで安定して焼き付け硬化性を確保
するためには、Ｃとの結合力がＶよりも強い元素である
Ｎｂの添加が必要となる。ところで、ＶはＣとの結合力
が弱いため、多くは固溶状態で存在するが、Ｃとの間に
結合力を有しているため、固溶Ｖの周囲に炭化物になり
得なかった Ｃが分布している。この固溶Ｃ
は、塗装焼付けのようなＣの拡散が活性な雰囲気におい
ては、Ｖとの結合力を振り切って移動し、転位を固着す
る。従って、焼き付け硬化性が得られる。これに対して
常温時効のように比較的Ｃ拡散が活性でない雰囲気にお
いては、ＣはＶにトラップされる。このようにＶを添加
することにより、耐常温時効性は劣化せず、焼き付け硬
化性が得られるという効果が得られるのである。しか
し、このような効果はＶが０．０３５ｗｔ％未満では得
られる、また０．１４ｗｔ％を超えるとこのような効果
が得られないばかりか、析出物が過剰となるため、延性
も改善されない。従って、Ｖの含有量を０．０３５〜
０．１４ｗｔ％の範囲とする。

【００２６】その他は実質的にＦｅであるが、不可避的
不純物およびその他の少量添加物は許容される。

【００２７】本発明では、上記個々の成分範囲の他、以
下の（１）式および（２）式を満足することも要件とす
る。

【００２８】 ０．０００２≦Ｃ−（１２／９３）Ｎｂ≦０．００２（ｗｔ％）…（１） Ｖ≧０．５５Ｎｂ＋０．００１（ｗｔ％）……（２） 図１は、横軸にＣ含有量をとり、縦軸にＮｂ含有量をと
って、これらの含有量と、焼付硬化性と延性および常温
時効性とのバランスとの関係を示す図である。この図
は、Ｖ：０．０１〜０．１ｗｔ％の範囲のものと、Ｖ：
ｔｒ．のものについて、後述する焼付硬化性と延性との
バランスＢＨ＋Ｅｌ、および焼付硬化性と常温時効性と
のバランスＢＨ−ＡＩを求めた結果を示すものである。
なお、他の成分については、本発明の範囲内とした。図
中○は、Ｖ：０．０１〜０．１ｗｔ％の範囲でＢＨ＋Ｅ
ｌが９０〜１２０、ＢＨ−ＡＩが３０〜５０と両バラン
スが優れていたもの、△はＶ：０．０１〜０．１ｗｔ％
であるが、ＢＨ＋Ｅｌが６０〜１００、ＢＨ−ＡＩが１
０〜２０と焼付硬化性と延性および常温時効性とのバラ
ンスが悪かったもの、×はＶ：ｔｒ．のものである。こ
の図から、Ｖ：０．０１〜０．１ｗｔ％と本発明の範囲
の場合に、Ｃ−（１２／９３）Ｎｂの値が０．０００２
〜０．００２ｗｔ％であれば焼付硬化性と延性および常
温時効性とのバランスが優れたものとなることが確認さ
れる。

【００２９】すなわち、Ｃ−（１２／９３）Ｎｂの値が
０．０００２ｗｔ％未満の場合には、固溶Ｃが過少であ
るため、焼付硬化性が得られないばかりか、上述したよ
うなＮｂおよびＶの効果も得られない。また、この値が
０．００２ｗｔ％を超えると、固溶Ｃが過剰となるた
め、やはり上述したようなＮｂおよびＶの効果が得られ
ない。したがって、本発明では上記（１）式を満足する
ことを要件とする。

【００３０】なお、図１に示すように、Ｖ：ｔｒ．の場
合には、（１）式を満たしていてもＢＨ−ＡＩの値が１
０〜２０と低く、良好な焼付硬化性と常温時効性とのバ
ランスが得られない。

【００３１】図２は、横軸にＮｂ含有量をとり、縦軸に
Ｖ含有量をとって、これらの含有量と、焼付硬化性と延
性および常温時効性とのバランスとの関係を示す図であ
り、後述する焼付硬化性と延性とのバランスＢＨ＋Ｅ
ｌ、および焼付硬化性と常温時効性とのバランスＢＨ−
ＡＩを示すものである。なお、他の成分については、本
発明の範囲内とした。図中○は、ＢＨ＋Ｅｌが９０〜１
２０、ＢＨ−ＡＩが３０〜５０と両バランスが優れてい
たもの、△はＢＨ＋Ｅｌが６０〜１００、ＢＨ−ＡＩが
１０〜２０であり焼付硬化性と延性および常温時効性と
のバランスが悪かったものである。この図から、Ｖがｗ
ｔ％で０．５５Ｎｂ＋０．００１以上で焼付硬化性と延
性および常温時効性とのバランスが優れたものとなるこ
とが確認される。

【００３２】すなわち、上述したように、ＶはＮｂと共
存することにより、焼付硬化性と延性および常温時効性
とのバランスを良好なものとすることができるが、この
効果はＶの含有量がｗｔ％で０．５５Ｎｂ＋０．００１
未満では得られない。したがって、上記（２）式を満足
することを要件とする。

【００３３】次に、本発明に係る冷延鋼板の製造方法に
ついて説明する。

【００３４】本発明では、上述のような組成の鋼を溶製
した後、熱間圧延し、その後６００℃超え７５０℃以下
の温度で巻取り、引き続き冷間圧延および連続焼鈍を施
すことにより、焼付硬化性と延性および常温時効性との
バランスに優れた冷延鋼板を製造する。

【００３５】この場合、鋼の溶製方法は、通常用いられ
る転炉法および電気炉法のいずれでもよく、鋼の鋳造は
造塊法、連続鋳造法のいずれでもよい。

【００３６】続いて、鋳造スラブを熱間圧延するが、こ
の際の熱間圧延は直送圧延および再加熱後の圧延のいず
れでもよい。仕上温度は、熱延板の組織を均一とする観
点から、Ａｒ₃ 点以上とすることが望ましい。

【００３７】その後の巻取りは６００℃超え７５０℃以
下の温度で行うことが好ましいが、これはＮｂ，Ｖ系析
出物を均一に形成させるためであり、７５０℃を超える
と析出物が粗大化しやすく、また６００℃以下であると
析出物が析出しにくくなるからである。

【００３８】このような熱延板に対して、酸洗後、冷間
圧延を行うが、その際の圧下率は６０〜９０％であるこ
とが望ましい。この範囲で冷間圧延することにより、そ
の後の焼鈍の加熱段階で、Ｎｂ，Ｖ系析出物を均一にひ
ずみ誘起析出させることができる。

【００３９】連続焼鈍の際の均熱温度は、再結晶温度以
上９００℃以下とすることが望ましい。この温度が９０
０℃を超えると、フェライト粒が不均一となるばかりか
粗大化し、肌荒れが懸念されるためである。

【００４０】本発明では、このようにして製造された鋼
板に、さらに電気めっき、化成処理等の表面処理を施す
ことは何等妨げられることはなく、このように表面処理
を施しても本発明の効果が損なわれることはない。

【００４１】以上説明したような、焼付硬化性、延性お
よび常温時効性に及ぼすＮｂ，Ｖ複合添加の効果は、本
発明者らが初めて見出したものであり、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍ
ｏ，Ｗなどを添加した系では得られないものである。

【００４２】また、本発明では、表面性状および形状の
劣化、肌荒れ等の問題が発生せずに焼付硬化性と延性お
よび常温時効性とのバランスに優れた冷延鋼板が得られ
る。

【００４３】

【実施例】（実施例１） 表１及び表２に示す組成の鋼を溶製し、連続鋳造により
スラブとした。これらスラブを１２５０℃に加熱した
後、仕上温度８９０℃で熱間圧延を行い、板厚２．８ｍ
ｍの熱延板を作成した。続いて、６５０℃で巻き取り、
酸洗後、板厚０．７ｍｍまで冷間圧延を行った。この冷
延版に対して、均熱温度８３０℃、均熱時間６０ｓｅｃ
で連続焼鈍を行い、その後、１．０％の調質圧延を施し
た。なお、表１のＮｏ．１〜３０（但し、鋼Ｎｏ．２，
３，６，９，１３，１６は欠番）は本発明例であり、表
２のＮｏ．３１〜５８は比較例である。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【表２】

【００４６】このようにして得られた鋼板を引張試験に
供した。引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２０１に規定された
ＪＩＳ５号試験片を用い、インストロン型試験機にて行
った。

【００４７】また焼付硬化性（ＢＨ性）および常温時効
性（時効指数ＡＩ）の評価も行った。前者については、
２％予ひずみ付与後、１７０℃×２０分間の熱処理を施
し、熱処理後の降伏強度の上昇量で評価し、後者につい
ては、８％予ひずみ付与後、１００℃×６０分間の熱処
理を施し、熱処理後の降伏強度の上昇量で評価した。

【００４８】さらに、フェライト粒の均一性の評価を以
下のようにして行った。まず、焼鈍板の板幅方向および
板の長手方向の各々２５箇所、合計５０箇所から無作為
抽出的にサンプルを採取し、板の長手方向断面およびこ
れに直角な方向の断面の組織観察を行い、フェライト粒
径を測定した。粒径の測定は、ＪＩＳ Ｇ ０５５２に
規定された切断法で行い。円相当径で評価した。このよ
うにして得られた１００個のデータの度数分布を求め、
１００個のデータのうち、平均粒径からの偏差が２μｍ
以内のものが９０個以上の場合を◎、８０〜８９個の場
合を○、７０〜７９個の場合を△、６９個以下の場合を
×と評価し、◎および○の場合、フェライト粒が均一で
あるとし、△および×の場合、フェライト粒が不均一で
あるとした。

【００４９】これら評価結果を表３および表４に示す。
表中、ＹＰは降伏点、ＴＳは引張強度、Ｅｌは伸びを示
し、ＢＨ、ＡＩはそれぞれ上述のようにしても求めた焼
付硬化性および常温時効指数である。また、焼付硬化性
と延性、および焼付硬化性と常温時効性のバランスを評
価する値としてＢＨ＋ＥｌおよびＢＨ−ＡＩの値も求め
た。これらの値の意味は以下のとおりである。すなわ
ち、ＢＨが高く、Ｅｌが大きいほど焼付硬化性と延性と
のバランスが優れているのであるから、ＢＨ＋Ｅｌが大
きいほどこれらのバランスに優れていることとなる。ま
た、ＢＨが高く、ＡＩが低いほど焼付硬化性と常温時効
性とのバランスが優れているのであるから、ＢＨ−ＡＩ
の値が大きいほどこれらのバランスに優れていることと
なる。

【００５０】

【表３】

【００５１】

【表４】

【００５２】表３に示すように、本発明例であるＮｏ．
１〜３０（但し、Ｎｏ．２，３，６，９，１３，１６は
欠番）の鋼板は、ＢＨ＋Ｅｌが９０〜１２０、ＢＨ−Ａ
ｌが３０〜５０であり、焼き付け硬化性と延性とのバラ
ンス、および焼付硬化性と常温時効性とのバランスがと
もに良好であることが確認された。また、フェライト粒
の均一性の評価は○または◎であり、フェライト粒が均
一であることが確認された。

【００５３】これに対し、表４に示すように、組成が本
発明の範囲から外れている比較例のＮｏ．３１〜５８は
これらのバランスが悪かった。すなわち、Ｎｏ．３１〜
３４，３６，３８，４３，４６，５２はＢＨ＋Ｅｌが９
０未満、ＢＨ−Ａｌが３０未満と低く、焼付硬化性と延
性とのバランス、および焼付硬化性と常温時効性とのバ
ランスがともに悪かった。また、Ｎｏ．３５，３７，３
９〜４２，４４，４５，４７〜５１，５３〜５８は、Ｂ
Ｈ−ＡＩが３０未満であり、焼付硬化性と常温時効性と
のバランスが悪かった。また、これらのフェライト粒の
均一性の評価結果はいずれも△または×であり、フェラ
イト粒が不均一であった。

【００５４】（実施例２）上記表１および表２のうちＮ
ｏ．４，４４，５２，５４，５８の組成の鋼のスラブを
加熱した後、表５〜表７に示す熱延条件で板厚２．８ｍ
ｍの熱延板を作製した。続いて、０．７ｍｍ厚まで冷間
圧延を行い、表５に示す条件で連続焼鈍を施した後、伸
長率１．０％で調質圧延を行った。得られた鋼板の機械
的性質をこれらの表に併せて示す。

【００５５】

【表５】

【００５６】

【表６】

【００５７】

【表７】

【００５８】本発明の範囲内の組成を有するＮｏ．４の
鋼板は、製造条件にかかわらず、ＢＨ＋Ｅｌが９０〜１
２０、ＢＨ−ＡＩが３０〜５０であり、焼付硬化性と延
性とのバランス、および焼付硬化性と常温時効性とのバ
ランスがともに良好であることが確認された。その中で
も、Ｎｏ．４ａ〜ｊは、巻取温度が６００℃超〜７５０
℃の範囲にあるため、両バランスが特に優れていた。ま
た、いずれもフェライト粒の均一性の評価は○または◎
であり、フェライト粒が均一であることが確認された。

【００５９】一方、本発明の範囲から外れる組成を有す
るＮｏ．４４，５２，５４，５８の鋼板は、製造条件に
かかわらず、ＢＨ−ＡＩの値が３０未満であり、焼付硬
化性と常温時効性とのバランスが悪かった。また、これ
らのフェライト粒の均一性の評価結果はいずれも△また
は×であり、フェライト粒が不均一であった。

【００６０】実施例１および実施例２の結果を図３およ
び図４にまとめて示す。すなわち、図３は各サンプルの
ＢＨとＥｌとの関係を示す図であり、図４はＡＩとＢＨ
との関係を示す図である。これらの図から、本発明例の
場合にはＢＨ＋Ｅｌの値が９０〜１２０、ＢＨ−ＡＩの
値が３０〜５０と優れており、特に巻取温度６００℃超
〜７２０℃以下でこれらの値が良好となるが、比較例の
場合にはこれらの値、特にＢＨ−ＡＩの値が低いことが
明確に示されている。

【００６１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
表面性状および形状の劣化、肌荒れ等の問題が発生せ
ず、かつ焼付硬化性と延性および常温時効性とのバラン
スに優れた冷延鋼板、およびこのような冷延鋼板を安定
して製造することができる製造方法が提供される。この
ため、本発明の冷延鋼板は自動車外板などの用途に好適
である。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｃ，Ｎｂ含有量と、焼付硬化性と延性および常
温時効性とのバランスとの関係を示す図。

【図２】Ｎｂ，Ｖ含有量と、焼付硬化性と延性および常
温時効性とのバランスとの関係を示す図。

【図３】実施例１，２における焼付硬化性と延性とのバ
ランスを示す図。

【図４】実施例１，２における焼付硬化性と常温時効性
とのバランスを示す図。

フロントページの続き (72)発明者 堀内 豊 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 馬場 裕 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−171351（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃ：０．００１〜０．００８ｗｔ％未
   満、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以
   下、Ｐ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗｔ％以
   下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ｗｔ％以
   下、Ｎｂ：０．００３〜０．０６ｗｔ％、Ｖ：０．０３５〜０．１４ｗｔ％ を含有し、残部実質的
   にＦｅからなり、さらに如何に示す（１）式および
   （２）式を満足することを特徴とする焼付け硬化性と延
   性および常温時効性とのバランスに優れた冷延鋼板。 ０．０００２≦Ｃ−（１２／９３）Ｎｂ≦０．００２（ｗｔ％）・・・（１） Ｖ≧０．５５Ｎｂ＋０．００１（ｗｔ％）・・・（２）
2. 【請求項２】 Ｃ：０．００１〜０．００８ｗｔ％未
   満、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．５ｗｔ％以
   下、Ｐ：０．１ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗｔ％以
   下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｎ：０．００５ｗｔ％以
   下、Ｎｂ：０．００３〜０．０６ｗｔ％、Ｖ：０．０３５〜０．１４ｗｔ％ を含有し、残部実質的
   にＦｅからなり、さらに如何に示す（１）式および
   （２）式を満足する鋼を溶製した後、熱間圧延し、その
   後６００℃超え７５０℃以下の温度で巻き取り、引き続
   き冷間圧延および連続焼鈍を施すことを特徴とする焼付
   け硬化性と延性および常温時効性とのバランスに優れた
   冷延鋼板の製造方法。 ０．０００２≦Ｃ−（１２／９３）Ｎｂ≦０．００２（ｗｔ％）・・・（１） Ｖ≧０．５５Ｎｂ＋０．００１（ｗｔ％）・・・（２）