JP3378562B2 - 単相三線式ａｃ／ｄｃ双方向コンバータ - Google Patents
単相三線式ａｃ／ｄｃ双方向コンバータInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、交流電力と直流電
力との間で、単一主回路を用いて電力エネルギーを高効
率および低歪み率で双方向に変換する単相三線式ＡＣ／
ＤＣ双方向コンバータに関する。特に、各種電池の充放
電を低損失で行う装置を対象とし、最も代表的な例とし
ては、最近話題の昼夜電力の平準化のために、夜間電力
を利用して電力の蓄電を行い、昼間に電力回生を行う技
術に関する。
力との間で、単一主回路を用いて電力エネルギーを高効
率および低歪み率で双方向に変換する単相三線式ＡＣ／
ＤＣ双方向コンバータに関する。特に、各種電池の充放
電を低損失で行う装置を対象とし、最も代表的な例とし
ては、最近話題の昼夜電力の平準化のために、夜間電力
を利用して電力の蓄電を行い、昼間に電力回生を行う技
術に関する。
【０００２】
【従来の技術】電力エネルギーの有効利用は、今や世界
的規模の課題となっており、特に電力の給配電系におけ
る昼夜間の不均衡が発電設備の利用率低下の一因になっ
ている。
的規模の課題となっており、特に電力の給配電系におけ
る昼夜間の不均衡が発電設備の利用率低下の一因になっ
ている。
【０００３】我が国でも、電力各社は、一般家庭に対し
ては、深夜電力の料金体系を昼間の1/3程度に設定して
一日の電力消費の平準化を図ろうとしているが、これに
は安価なエネルギー蓄積装置の開発が必要である。
ては、深夜電力の料金体系を昼間の1/3程度に設定して
一日の電力消費の平準化を図ろうとしているが、これに
は安価なエネルギー蓄積装置の開発が必要である。
【０００４】電力を夜間に蓄えて昼間に回生するために
一般に用いられる方法は、交流からいったん直流に変換
して電池に充電し、充電した電力を交流側に回生するの
が最も効率の高い方法であるが、電池自体の長寿命化と
経済化、さらにAC/DCおよびDC/ACへの変換装置の合理化
および経済化も必要である。
一般に用いられる方法は、交流からいったん直流に変換
して電池に充電し、充電した電力を交流側に回生するの
が最も効率の高い方法であるが、電池自体の長寿命化と
経済化、さらにAC/DCおよびDC/ACへの変換装置の合理化
および経済化も必要である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図１０は従来の充放電
装置の概略構成を示すブロック図である。図１０に示す
ように、従来は、充電を行うAC/DC充電器３１と、電力
回生を行うDC/ACインバータ３２とを別個に設けてい
た。このため、設備コストが高くなり、小型化も阻害す
る要因になっていた。
装置の概略構成を示すブロック図である。図１０に示す
ように、従来は、充電を行うAC/DC充電器３１と、電力
回生を行うDC/ACインバータ３２とを別個に設けてい
た。このため、設備コストが高くなり、小型化も阻害す
る要因になっていた。
【０００６】特に、従来のAC/DC充電器は、整流ブリッ
ジと半導体スイッチによるＰＷＭ制御技術で構成され、
同一容量のDC/ACインバータよりも小型化が可能で低コ
ストで実現できるが、電源の高調波対策を行った入力電
流正弦波の充電器は、同容量のインバータと容量および
コストが大差なくなってきている。
ジと半導体スイッチによるＰＷＭ制御技術で構成され、
同一容量のDC/ACインバータよりも小型化が可能で低コ
ストで実現できるが、電源の高調波対策を行った入力電
流正弦波の充電器は、同容量のインバータと容量および
コストが大差なくなってきている。
【０００７】しかしながら、従来は、充放電を行うに
は、DC/ACインバータと充電器の両方を別個に設ける必
要があったため、充放電装置を小型化できず、コストも
高くなるという問題があった。
は、DC/ACインバータと充電器の両方を別個に設ける必
要があったため、充放電装置を小型化できず、コストも
高くなるという問題があった。
【０００８】本発明は、このような点に鑑みてなされた
ものであり、その目的は、小型化が可能で低コストで実
現可能な単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータを提供
することにある。
ものであり、その目的は、小型化が可能で低コストで実
現可能な単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータを提供
することにある。
【０００９】上述した課題を解決するために、本発明
は、第１〜第３の交流端子に接続されたノイズフィルタ
と、このノイズフィルタの一部を構成するコンデンサと
を有する単相三線式交流電源と、充放電可能な電池の両
端間に直列接続された第１および第２のスイッチング素
子と、前記電池の両端間に直列接続された第３および第
４のスイッチング素子と、前記第１および第２のスイッ
チング素子の接続点と前記単相三線式交流電源の端子と
の間に接続された第１のインダクタ素子と、前記第３お
よび第４のスイッチング素子の接続点と前記単相三線式
交流電源の端子との間に接続された第２のインダクタ素
子と、前記第１のスイッチング素子に並列接続された第
１のダイオードと、前記第２のスイッチング素子に並列
接続された第２のダイオードと、前記第３のスイッチン
グ素子に並列接続された第３のダイオードと、前記第４
のスイッチング素子に並列接続された第４のダイオード
と、前記電池の両端間に接続された第１のキャパシタ素
子と、前記電池の一端と中性線との間に接続された第２
のキャパシタ素子と、前記電池の他端と中性線との間に
接続された第３のキャパシタ素子と、前記電池の一端と
中性線との間に接続された第５のダイオードと、前記電
池の他端と中性線との間に接続された第６のダイオード
と、前記第５および第６のダイオードの接続点と、前記
第２および第３のキャパシタ素子の接続点と、の間に接
続されたスイッチと、前記第１〜第４のスイッチング素
子と前記スイッチとのオン・オフを制御する制御回路
と、を備え、前記制御回路は、前記電池の充電時には、
前記単相三線式交流電源が正の半サイクルの間に、前記
第２のスイッチング素子をオン・オフ制御し、かつ、前
記単相三線式交流電源が負の半サイクルの間に、前記第
１のスイッチング素子をオン・オフ制御し、かつ、前記
電池の放電による前記単相三線式交流電源側への電力回
生時には、前記第１および第２のスイッチング素子をオ
ン・オフ制御して正位相の正弦波電圧を前記第１および
第２の交流端子間に供給し、かつ前記第３および第４の
スイッチング素子をオン・オフ制御して負位相の正弦波
電圧を前記第２および第３の交流端子間に供給する。
は、第１〜第３の交流端子に接続されたノイズフィルタ
と、このノイズフィルタの一部を構成するコンデンサと
を有する単相三線式交流電源と、充放電可能な電池の両
端間に直列接続された第１および第２のスイッチング素
子と、前記電池の両端間に直列接続された第３および第
４のスイッチング素子と、前記第１および第２のスイッ
チング素子の接続点と前記単相三線式交流電源の端子と
の間に接続された第１のインダクタ素子と、前記第３お
よび第４のスイッチング素子の接続点と前記単相三線式
交流電源の端子との間に接続された第２のインダクタ素
子と、前記第１のスイッチング素子に並列接続された第
１のダイオードと、前記第２のスイッチング素子に並列
接続された第２のダイオードと、前記第３のスイッチン
グ素子に並列接続された第３のダイオードと、前記第４
のスイッチング素子に並列接続された第４のダイオード
と、前記電池の両端間に接続された第１のキャパシタ素
子と、前記電池の一端と中性線との間に接続された第２
のキャパシタ素子と、前記電池の他端と中性線との間に
接続された第３のキャパシタ素子と、前記電池の一端と
中性線との間に接続された第５のダイオードと、前記電
池の他端と中性線との間に接続された第６のダイオード
と、前記第５および第６のダイオードの接続点と、前記
第２および第３のキャパシタ素子の接続点と、の間に接
続されたスイッチと、前記第１〜第４のスイッチング素
子と前記スイッチとのオン・オフを制御する制御回路
と、を備え、前記制御回路は、前記電池の充電時には、
前記単相三線式交流電源が正の半サイクルの間に、前記
第２のスイッチング素子をオン・オフ制御し、かつ、前
記単相三線式交流電源が負の半サイクルの間に、前記第
１のスイッチング素子をオン・オフ制御し、かつ、前記
電池の放電による前記単相三線式交流電源側への電力回
生時には、前記第１および第２のスイッチング素子をオ
ン・オフ制御して正位相の正弦波電圧を前記第１および
第２の交流端子間に供給し、かつ前記第３および第４の
スイッチング素子をオン・オフ制御して負位相の正弦波
電圧を前記第２および第３の交流端子間に供給する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る単相三線式Ａ
Ｃ／ＤＣ双方向コンバータについて、図面を参照しなが
ら具体的に説明する。本発明は、国内一般家庭で標準に
なってきた単相三線式（日本国内では100Ｖ＋100Ｖの両
端200Ｖ）の交流電源に接続される単一の主回路を用い
て、この主回路を充電時には入力電流正弦波（高調波対
策）充電器として動作させ、放電（電力回生）時には単
相三線式の正弦波インバータとして動作させるものであ
る。
Ｃ／ＤＣ双方向コンバータについて、図面を参照しなが
ら具体的に説明する。本発明は、国内一般家庭で標準に
なってきた単相三線式（日本国内では100Ｖ＋100Ｖの両
端200Ｖ）の交流電源に接続される単一の主回路を用い
て、この主回路を充電時には入力電流正弦波（高調波対
策）充電器として動作させ、放電（電力回生）時には単
相三線式の正弦波インバータとして動作させるものであ
る。
【００１１】（第１の実施形態）
図１は本発明に係る単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバ
ータの第１の実施形態の回路図、図２は本発明に係る単
線三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータの概念図である。
ータの第１の実施形態の回路図、図２は本発明に係る単
線三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータの概念図である。
【００１２】図２に示すように、本実施形態の単相三線
式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータは、充電を行うAC/DC充
電器と電力回生を行うDC/ACインバータとを一つにまと
めた回路２０を単相三線式交流電源２１に接続する点に
特徴がある。
式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータは、充電を行うAC/DC充
電器と電力回生を行うDC/ACインバータとを一つにまと
めた回路２０を単相三線式交流電源２１に接続する点に
特徴がある。
【００１３】図１の単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバ
ータは、第１〜第３の交流端子ＴＰ１，ＴＰ２，ＴＰ３
に接続されたノイズフィルタ１と、このノイズフィルタ
１の一部を構成するキャパシタ素子Ｃ１，Ｃ２とを有す
る単相三線式交流電源２と、充放電可能な電池３と、電
池３の両端間に直列接続された第１および第２のスイッ
チング素子Ｑ１，Ｑ２と、電池３の両端間に直列接続さ
れた第３および第４のスイッチング素子Ｑ３，Ｑ４と、
第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の接続点
と単相三線式交流電源２の端子との間に接続された第１
のリアクトルＬ１と、第３および第４のスイッチング素
子Ｑ３，Ｑ４の接続点と単相三線式交流電源２の端子と
の間に接続された第２のリアクトルＬ２と、第１のスイ
ッチング素子Ｑ１のソース端子およびドレイン端子間に
接続された第１のダイオードＤ１と、第２のスイッチン
グ素子Ｑ２のソース端子およびドレイン端子間に接続さ
れた第２のダイオードＤ２と、第３のスイッチング素子
Ｑ３のソース端子およびドレイン端子間に接続された第
３のダイオードＤ３と、第４のスイッチング素子Ｑ４の
ソース端子およびドレイン端子間に接続された第４のダ
イオードＤ４と、電池３の両端間に接続された高周波ノ
イズ吸収用の第１のキャパシタ素子Ｃ３と、電池３の＋
端と中性線ＮＬとの間に接続された第２のキャパシタ素
子Ｃ４と、電池３の他端と中性線ＮＬとの間に接続され
た第３のキャパシタ素子Ｃ５と、電池３の＋端と中性線
ＮＬとの間に接続された第５のダイオードＤ５と、電池
３の他端と中性線ＮＬとの間に接続された第６のダイオ
ードＤ６と、第５および第６のダイオードＤ５，Ｄ６の
接続点と第２および第３のキャパシタ素子Ｃ４，Ｃ５の
接続点との間に接続されたスイッチ４と、第１〜第４の
スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４とスイッチ４とのオン・オ
フを制御する制御回路５と、を備えている。
ータは、第１〜第３の交流端子ＴＰ１，ＴＰ２，ＴＰ３
に接続されたノイズフィルタ１と、このノイズフィルタ
１の一部を構成するキャパシタ素子Ｃ１，Ｃ２とを有す
る単相三線式交流電源２と、充放電可能な電池３と、電
池３の両端間に直列接続された第１および第２のスイッ
チング素子Ｑ１，Ｑ２と、電池３の両端間に直列接続さ
れた第３および第４のスイッチング素子Ｑ３，Ｑ４と、
第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の接続点
と単相三線式交流電源２の端子との間に接続された第１
のリアクトルＬ１と、第３および第４のスイッチング素
子Ｑ３，Ｑ４の接続点と単相三線式交流電源２の端子と
の間に接続された第２のリアクトルＬ２と、第１のスイ
ッチング素子Ｑ１のソース端子およびドレイン端子間に
接続された第１のダイオードＤ１と、第２のスイッチン
グ素子Ｑ２のソース端子およびドレイン端子間に接続さ
れた第２のダイオードＤ２と、第３のスイッチング素子
Ｑ３のソース端子およびドレイン端子間に接続された第
３のダイオードＤ３と、第４のスイッチング素子Ｑ４の
ソース端子およびドレイン端子間に接続された第４のダ
イオードＤ４と、電池３の両端間に接続された高周波ノ
イズ吸収用の第１のキャパシタ素子Ｃ３と、電池３の＋
端と中性線ＮＬとの間に接続された第２のキャパシタ素
子Ｃ４と、電池３の他端と中性線ＮＬとの間に接続され
た第３のキャパシタ素子Ｃ５と、電池３の＋端と中性線
ＮＬとの間に接続された第５のダイオードＤ５と、電池
３の他端と中性線ＮＬとの間に接続された第６のダイオ
ードＤ６と、第５および第６のダイオードＤ５，Ｄ６の
接続点と第２および第３のキャパシタ素子Ｃ４，Ｃ５の
接続点との間に接続されたスイッチ４と、第１〜第４の
スイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４とスイッチ４とのオン・オ
フを制御する制御回路５と、を備えている。
【００１４】第１〜第３の交流端子ＴＰ１，ＴＰ２，Ｔ
Ｐ３には、例えばそれぞれＡＣ０Ｖ、100Ｖ、200Ｖが印
加される。第１および第２のリアクトルＬ１，Ｌ２は、
充電時には昇圧チョッパ用リアクトルとして作用し、電
力回生（放電）時には正弦波インバータのフィルタとし
て作用する。
Ｐ３には、例えばそれぞれＡＣ０Ｖ、100Ｖ、200Ｖが印
加される。第１および第２のリアクトルＬ１，Ｌ２は、
充電時には昇圧チョッパ用リアクトルとして作用し、電
力回生（放電）時には正弦波インバータのフィルタとし
て作用する。
【００１５】第１〜第４のスイッチング素子Ｑ１〜Ｑ４
と、これらスイッチング素子にそれぞれ並列接続された
第１〜第４のダイオードＤ１〜Ｄ４とは、充電時には高
力率整流器として作用し、電力回生時にはブリッジ形イ
ンバータ１０として作用する。
と、これらスイッチング素子にそれぞれ並列接続された
第１〜第４のダイオードＤ１〜Ｄ４とは、充電時には高
力率整流器として作用し、電力回生時にはブリッジ形イ
ンバータ１０として作用する。
【００１６】第５および第６のダイオードＤ５，Ｄ６
は、入力電源端子ＴＰ１，ＴＰ２間、またはＴＰ２，Ｔ
Ｐ３間の電圧のみで充電する場合にダイオードＤ１〜Ｄ
４に代わって電流を流す役割を果たす。
は、入力電源端子ＴＰ１，ＴＰ２間、またはＴＰ２，Ｔ
Ｐ３間の電圧のみで充電する場合にダイオードＤ１〜Ｄ
４に代わって電流を流す役割を果たす。
【００１７】第２および第３のキャパシタ素子Ｃ４，Ｃ
５は、大容量の電解コンデンサであり、電池３を用いな
い単独負荷運転時の直流出力リップルを減少させるため
に設けられる。スイッチ４は、充電時にはオフされ、電
力回生（放電）時にはオンされる。
５は、大容量の電解コンデンサであり、電池３を用いな
い単独負荷運転時の直流出力リップルを減少させるため
に設けられる。スイッチ４は、充電時にはオフされ、電
力回生（放電）時にはオンされる。
【００１８】図１の単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバ
ータの充電時の動作として、第１および第２のスイッチ
ング素子Ｑ１，Ｑ２をオン・オフ制御して充電を行う場
合と、第２および第４のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４を
オン・オフ制御して充電を行う場合とがある。
ータの充電時の動作として、第１および第２のスイッチ
ング素子Ｑ１，Ｑ２をオン・オフ制御して充電を行う場
合と、第２および第４のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４を
オン・オフ制御して充電を行う場合とがある。
【００１９】本実施形態では、第１および第２のスイッ
チング素子Ｑ１，Ｑ２をオン・オフ制御して充電を行う
場合について説明する。図３はＴＰ１がＴＰ２に対して
正の半サイクル時の電流経路を矢印で示した図である。
第２のスイッチング素子Ｑ２がオンの場合には、図示の
実線矢印で示すように、第１のリアクトルＬ１、第２の
トランジスタＱ２、第４のダイオードＤ４、および第２
のリアクトルＬ２を経て電流が流れ、第１および第２の
リアクトルＬ１，Ｌ２にエネルギーが蓄積される。
チング素子Ｑ１，Ｑ２をオン・オフ制御して充電を行う
場合について説明する。図３はＴＰ１がＴＰ２に対して
正の半サイクル時の電流経路を矢印で示した図である。
第２のスイッチング素子Ｑ２がオンの場合には、図示の
実線矢印で示すように、第１のリアクトルＬ１、第２の
トランジスタＱ２、第４のダイオードＤ４、および第２
のリアクトルＬ２を経て電流が流れ、第１および第２の
リアクトルＬ１，Ｌ２にエネルギーが蓄積される。
【００２０】また、第２のスイッチング素子Ｑ２がオフ
の場合には、第１および第２のリアクトルＬ１，Ｌ２は
同じ方向に電流を流そうとするため、図示の点線矢印で
示すように、第１のリアクトルＬ１、第１のダイオード
Ｄ１、第２、第３のキャパシタ素子Ｃ４，Ｃ５および電
池３、第４のダイオードＤ４、および第２のリアクトル
Ｌ２を経て電流が流れる。
の場合には、第１および第２のリアクトルＬ１，Ｌ２は
同じ方向に電流を流そうとするため、図示の点線矢印で
示すように、第１のリアクトルＬ１、第１のダイオード
Ｄ１、第２、第３のキャパシタ素子Ｃ４，Ｃ５および電
池３、第４のダイオードＤ４、および第２のリアクトル
Ｌ２を経て電流が流れる。
【００２１】一方、図４は負の半サイクル時の電流経路
を矢印で示した図である。第１のスイッチング素子Ｑ１
がオンの場合には、図４の実線矢印で示すように、第２
のリアクトルＬ２、第３のダイオードＤ３、第１のスイ
ッチング素子Ｑ１、および第１のリアクトルＬ１を経て
電流が流れる。
を矢印で示した図である。第１のスイッチング素子Ｑ１
がオンの場合には、図４の実線矢印で示すように、第２
のリアクトルＬ２、第３のダイオードＤ３、第１のスイ
ッチング素子Ｑ１、および第１のリアクトルＬ１を経て
電流が流れる。
【００２２】また、第１のスイッチング素子Ｑ１がオフ
の場合には、図４の点線矢印で示すように、第２のリア
クトルＬ２、第３のダイオードＤ３、第２、第３のキャ
パシタ素子Ｃ４，Ｃ５および電池３、第２のダイオード
Ｄ２、および第１のリアクトルＬ１を経て電流が流れ
る。
の場合には、図４の点線矢印で示すように、第２のリア
クトルＬ２、第３のダイオードＤ３、第２、第３のキャ
パシタ素子Ｃ４，Ｃ５および電池３、第２のダイオード
Ｄ２、および第１のリアクトルＬ１を経て電流が流れ
る。
【００２３】このように、正のサイクル時も負のサイク
ル時も、電池３には同じ方向に電流が流れるため、高力
率に充電を行うことができる。
ル時も、電池３には同じ方向に電流が流れるため、高力
率に充電を行うことができる。
【００２４】図５は図２〜図４の制御回路５の内部構成
例を示すブロック図である。図示のように、制御回路５
は、ダイオードＤ11〜Ｄ16と、フィルタ１１，１２と、
昇圧型力率改善専用ＩＣ（PFC-IC）１３と、電流変成器
１４，１５，１６と、オペアンプOP１，OP２と、インバ
ータIV１〜IV６と、クランプ回路１７と、充放電切替ス
イッチ１８と、論理ゲートＧ１〜Ｇ13と、駆動回路１９
〜２３と、スイッチング電源制御用PWM-IC２４と、ダイ
オードブリッジ２５と、アナログ乗算器２６と、三角波
を発生する三角波発生器２７と、比較器２８，２９と、
駆動回路１９〜２３に電源電圧を供給する電力モジュー
ル３０とを有する。
例を示すブロック図である。図示のように、制御回路５
は、ダイオードＤ11〜Ｄ16と、フィルタ１１，１２と、
昇圧型力率改善専用ＩＣ（PFC-IC）１３と、電流変成器
１４，１５，１６と、オペアンプOP１，OP２と、インバ
ータIV１〜IV６と、クランプ回路１７と、充放電切替ス
イッチ１８と、論理ゲートＧ１〜Ｇ13と、駆動回路１９
〜２３と、スイッチング電源制御用PWM-IC２４と、ダイ
オードブリッジ２５と、アナログ乗算器２６と、三角波
を発生する三角波発生器２７と、比較器２８，２９と、
駆動回路１９〜２３に電源電圧を供給する電力モジュー
ル３０とを有する。
【００２５】電流変成器１４は第１のリアクトルＬ１を
流れる電流を検出し、電流変成器１５は第２のリアクト
ルＬ２を流れる電流を検出する。電流変成器１４，１５
は、入力された交流信号の半サイクルごとに動作する。
電流変成器１４，１５の出力はオペアンプOP１，OP２に
て増幅された後、ダイオードＤ13，Ｄ14で論理和が取ら
れて、PFC-IC１３の電流検出端子に印加される。
流れる電流を検出し、電流変成器１５は第２のリアクト
ルＬ２を流れる電流を検出する。電流変成器１４，１５
は、入力された交流信号の半サイクルごとに動作する。
電流変成器１４，１５の出力はオペアンプOP１，OP２に
て増幅された後、ダイオードＤ13，Ｄ14で論理和が取ら
れて、PFC-IC１３の電流検出端子に印加される。
【００２６】また、基準入力正弦波は、ダイオードＤ1
5，Ｄ16により二相半波整流され、抵抗Ｒ１を介してPFC
-IC１３に内蔵された乗算器に供給される。PFC-IC１３
の出力パルス幅により、入力電流波形が正弦波に近づく
ように制御される。
5，Ｄ16により二相半波整流され、抵抗Ｒ１を介してPFC
-IC１３に内蔵された乗算器に供給される。PFC-IC１３
の出力パルス幅により、入力電流波形が正弦波に近づく
ように制御される。
【００２７】充電時には、充放電切替スイッチ１８の出
力接点がＣ側に切り替えられ、インバータIV６の出力は
ハイレベルになる。このため、論理ゲートＧ１〜Ｇ４の
出力はすべてハイレベルになる。論理ゲートＧ８，Ｇ９
の出力は、PFC-IC１３の出力信号PFC-PWMの反転信号／P
FC-PWM（PFC-PWM信号の否定信号）になり、論理ゲート
Ｇ５，Ｇ６の出力は、PFC-IC１３の出力と同じ信号PFC-
PWMになる。また、論理ゲートＧ12，Ｇ13の出力はロー
レベルになる。
力接点がＣ側に切り替えられ、インバータIV６の出力は
ハイレベルになる。このため、論理ゲートＧ１〜Ｇ４の
出力はすべてハイレベルになる。論理ゲートＧ８，Ｇ９
の出力は、PFC-IC１３の出力信号PFC-PWMの反転信号／P
FC-PWM（PFC-PWM信号の否定信号）になり、論理ゲート
Ｇ５，Ｇ６の出力は、PFC-IC１３の出力と同じ信号PFC-
PWMになる。また、論理ゲートＧ12，Ｇ13の出力はロー
レベルになる。
【００２８】このため、第１および第２のスイッチング
素子Ｑ１，Ｑ２は、PFC-IC１３の出力信号PFC-PWMに応
じてオン・オフし、第３および第４のスイッチング素子
Ｑ３，Ｑ４は常にオフになる。より具体的には、正の半
サイクル時は、図３に示すように、第２のスイッチング
素子Ｑ２のオン・オフにより電池３の充電が行われ、負
の半サイクル時は、図４に示すように、第１のスイッチ
ング素子Ｑ１のオン・オフにより電池３の充電が行われ
る。
素子Ｑ１，Ｑ２は、PFC-IC１３の出力信号PFC-PWMに応
じてオン・オフし、第３および第４のスイッチング素子
Ｑ３，Ｑ４は常にオフになる。より具体的には、正の半
サイクル時は、図３に示すように、第２のスイッチング
素子Ｑ２のオン・オフにより電池３の充電が行われ、負
の半サイクル時は、図４に示すように、第１のスイッチ
ング素子Ｑ１のオン・オフにより電池３の充電が行われ
る。
【００２９】図３および図４では、第１および第２のス
イッチング素子Ｑ１，Ｑ２をオン・オフ制御して充電を
行う例を説明したが、第２および第４のスイッチング素
子Ｑ２，Ｑ４をオン・オフ制御して充電を行ってもよ
い。
イッチング素子Ｑ１，Ｑ２をオン・オフ制御して充電を
行う例を説明したが、第２および第４のスイッチング素
子Ｑ２，Ｑ４をオン・オフ制御して充電を行ってもよ
い。
【００３０】一方、図６および図７は電力回生時の電流
経路を矢印で示した図であり、図６は正の半サイクルに
おける電流経路を示し、図７は負のサイクルにおける電
流経路を示している。
経路を矢印で示した図であり、図６は正の半サイクルに
おける電流経路を示し、図７は負のサイクルにおける電
流経路を示している。
【００３１】電力回生時は、スイッチ４は常にオン状態
に設定される。正のサイクル時は、端子ＴＰ１，ＴＰ２
間には、図６の一点鎖線矢印で示すように、第１のスイ
ッチング素子Ｑ１、第１のリアクトルＬ１、およびスイ
ッチ４を経て電流が流れる。また、端子ＴＰ２，ＴＰ３
間には、図６の二点鎖線矢印で示すように、第２のリア
クトルＬ２、第４のスイッチング素子Ｑ４、およびスイ
ッチ４を経て電流が流れる。
に設定される。正のサイクル時は、端子ＴＰ１，ＴＰ２
間には、図６の一点鎖線矢印で示すように、第１のスイ
ッチング素子Ｑ１、第１のリアクトルＬ１、およびスイ
ッチ４を経て電流が流れる。また、端子ＴＰ２，ＴＰ３
間には、図６の二点鎖線矢印で示すように、第２のリア
クトルＬ２、第４のスイッチング素子Ｑ４、およびスイ
ッチ４を経て電流が流れる。
【００３２】一方、負の半サイクル時は、端子ＴＰ１，
ＴＰ２間には、図７の一点鎖線矢印で示すように、第２
のスイッチング素子Ｑ２、スイッチ４、および第１のリ
アクトルＬ１を経て電流が流れる。また、端子ＴＰ２，
ＴＰ３間には、図７の二点鎖線矢印で示すように、第２
のリアクトルＬ２、スイッチ４、および第３のスイッチ
ング素子Ｑ３を経て電流が流れる。
ＴＰ２間には、図７の一点鎖線矢印で示すように、第２
のスイッチング素子Ｑ２、スイッチ４、および第１のリ
アクトルＬ１を経て電流が流れる。また、端子ＴＰ２，
ＴＰ３間には、図７の二点鎖線矢印で示すように、第２
のリアクトルＬ２、スイッチ４、および第３のスイッチ
ング素子Ｑ３を経て電流が流れる。
【００３３】図８は電力回生時の第１〜第４のスイッチ
ング素子Ｑ１〜Ｑ４の切替タイミングを示す図である。
電力回生時には、図６および図７の充放電切替スイッチ
１８はＤ側に切り替えられる。このため、インバータＩ
Ｖ６の出力は「０」、インバータＩＶ２の出力は
「１」、論理ゲートＧ４，Ｇ８，Ｇ９の出力は「１」に
なる。
ング素子Ｑ１〜Ｑ４の切替タイミングを示す図である。
電力回生時には、図６および図７の充放電切替スイッチ
１８はＤ側に切り替えられる。このため、インバータＩ
Ｖ６の出力は「０」、インバータＩＶ２の出力は
「１」、論理ゲートＧ４，Ｇ８，Ｇ９の出力は「１」に
なる。
【００３４】乗算器２６のＸ端子には、絶縁兼歪除去フ
ィルタ１１を通過した基準正弦波が印加される。また、
この基準正弦波は、ダイオードブリッジ２５により整流
平滑される。
ィルタ１１を通過した基準正弦波が印加される。また、
この基準正弦波は、ダイオードブリッジ２５により整流
平滑される。
【００３５】交流電流検出器１４，１５の出力は、オペ
アンプＯＰ１，ＯＰ２を介してダイオードＤ11，Ｄ12の
アノード端子に供給される。ダイオードＤ11，Ｄ12のカ
ソード端子からは、交流電流検出器１４，１５の出力の
論理和信号が出力される。
アンプＯＰ１，ＯＰ２を介してダイオードＤ11，Ｄ12の
アノード端子に供給される。ダイオードＤ11，Ｄ12のカ
ソード端子からは、交流電流検出器１４，１５の出力の
論理和信号が出力される。
【００３６】PWM-IC２４は、ダイオードブリッジ２５で
整流平滑された電圧信号と前記電流検出信号に基づい
て、定電圧・定電流制御のためのパルス変調信号を出力
する。これをフィルタで直流に直し、乗算器２６のＹ端
子に入力する。乗算器２６に加えられた基準正弦波信号
振幅は、Ｙ端子の直流電圧により制御され、電力回生時
のインバータ出力、電圧および電流に適した振幅の基準
正弦波信号を出力する。
整流平滑された電圧信号と前記電流検出信号に基づい
て、定電圧・定電流制御のためのパルス変調信号を出力
する。これをフィルタで直流に直し、乗算器２６のＹ端
子に入力する。乗算器２６に加えられた基準正弦波信号
振幅は、Ｙ端子の直流電圧により制御され、電力回生時
のインバータ出力、電圧および電流に適した振幅の基準
正弦波信号を出力する。
【００３７】比較器２８，２９は、三角波発振器２７か
ら出力された三角波信号と振幅制御された基準正弦波信
号とを比較し、図８に示すように、比較結果に応じたパ
ルス信号を出力する。インバータＩＶ４，ＩＶ３はそれ
ぞれ比較器２８，２９の出力であるパルス信号の反転信
号を出力する。比較器２８，２９の出力とインバータＩ
Ｖ４，ＩＶ３の出力は、論理ゲートＧ１〜Ｇ４にそれぞ
れ入力される。
ら出力された三角波信号と振幅制御された基準正弦波信
号とを比較し、図８に示すように、比較結果に応じたパ
ルス信号を出力する。インバータＩＶ４，ＩＶ３はそれ
ぞれ比較器２８，２９の出力であるパルス信号の反転信
号を出力する。比較器２８，２９の出力とインバータＩ
Ｖ４，ＩＶ３の出力は、論理ゲートＧ１〜Ｇ４にそれぞ
れ入力される。
【００３８】このような制御により、図８に示すような
パルス電圧が電池３側からＬ１Ｃ１およびＬ２Ｃ２フィ
ルタに供給され、さらに、ノイズフィルタを通って単相
三線交流端子ＴＰ１〜ＴＰ３側には、図８に示すような
正弦波電圧電流が回生される。
パルス電圧が電池３側からＬ１Ｃ１およびＬ２Ｃ２フィ
ルタに供給され、さらに、ノイズフィルタを通って単相
三線交流端子ＴＰ１〜ＴＰ３側には、図８に示すような
正弦波電圧電流が回生される。
【００３９】なお、第１〜第４のスイッチング素子Ｑ１
〜Ｑ４をオン・オフするにあたり、実際には、デッドタ
イム付加回路や、主回路のスパイクパルス除去のための
スナバ回路などが必要になるが、上述した実施形態で
は、これらの回路を省略している。
〜Ｑ４をオン・オフするにあたり、実際には、デッドタ
イム付加回路や、主回路のスパイクパルス除去のための
スナバ回路などが必要になるが、上述した実施形態で
は、これらの回路を省略している。
【００４０】このように、本実施形態では、AC/DC充電
器とDC/ACインバータとを一つの回路にまとめたため、
従来に比べて回路構成を簡略化でき、小型化、低価格化
および消費電力の低減が図れる。また、第１〜第４のス
イッチング素子Ｑ１〜Ｑ４をオン・オフ制御することに
より、高効率および高力率で充放電を行うことができ
る。
器とDC/ACインバータとを一つの回路にまとめたため、
従来に比べて回路構成を簡略化でき、小型化、低価格化
および消費電力の低減が図れる。また、第１〜第４のス
イッチング素子Ｑ１〜Ｑ４をオン・オフ制御することに
より、高効率および高力率で充放電を行うことができ
る。
【００４１】（第２の実施形態）上述した第１の実施形
態は、第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２を
オン・オフ制御して充電を行う例を説明したが、第２お
よび第４のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４をオン・オフ制
御して充電を行ってもよい。
態は、第１および第２のスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２を
オン・オフ制御して充電を行う例を説明したが、第２お
よび第４のスイッチング素子Ｑ２，Ｑ４をオン・オフ制
御して充電を行ってもよい。
【００４２】第２の実施形態は、制御回路５の構成が第
１の実施形態と一部異なる他は第１の実施形態と共通す
るため、以下では、相違点を中心に説明する。
１の実施形態と一部異なる他は第１の実施形態と共通す
るため、以下では、相違点を中心に説明する。
【００４３】図９は本発明に係る単相三線式ＡＣ／ＤＣ
双方向コンバータの第２の実施形態の回路図である。図
９の回路図では、充電時で負のサイクル時の電流の流れ
を矢印で表している。図９の制御回路５ａは、論理ゲー
トＧ５の後段に論理ゲートＧ７を設ける代わりに、図５
の論理ゲートＧ13を省略した点に特徴がある。
双方向コンバータの第２の実施形態の回路図である。図
９の回路図では、充電時で負のサイクル時の電流の流れ
を矢印で表している。図９の制御回路５ａは、論理ゲー
トＧ５の後段に論理ゲートＧ７を設ける代わりに、図５
の論理ゲートＧ13を省略した点に特徴がある。
【００４４】図９において、第４のスイッチング素子Ｑ
４がオンの場合には、第２のリアクトルＬ２、第４のス
イッチング素子Ｑ４、第２のダイオードＤ２、および第
１のリアクトルＬ１を経て電流が流れる。
４がオンの場合には、第２のリアクトルＬ２、第４のス
イッチング素子Ｑ４、第２のダイオードＤ２、および第
１のリアクトルＬ１を経て電流が流れる。
【００４５】また、第４のスイッチング素子Ｑ４がオフ
の場合には、第２のリアクトルＬ２、第３のダイオード
Ｄ３、電池３、第２のダイオードＤ２、および第１のリ
アクトルＬ１を経て電流が流れる。
の場合には、第２のリアクトルＬ２、第３のダイオード
Ｄ３、電池３、第２のダイオードＤ２、および第１のリ
アクトルＬ１を経て電流が流れる。
【００４６】なお、正の半サイクル時は、図３と同様に
第２のスイッチング素子Ｑ２をオン・オフ制御すること
により電池３への充電を行う。また、電力回生時は、図
６および図７と同様に、第１〜第４のスイッチング素子
Ｑ１〜Ｑ４をオン・オフ制御することにより、電池３の
放電を行う。
第２のスイッチング素子Ｑ２をオン・オフ制御すること
により電池３への充電を行う。また、電力回生時は、図
６および図７と同様に、第１〜第４のスイッチング素子
Ｑ１〜Ｑ４をオン・オフ制御することにより、電池３の
放電を行う。
【００４７】このように、第２の実施形態も、第１の実
施形態と同様に、AC/DC充電器とDC/ACインバータとを一
つの回路にまとめて充放電を行うため、小型化、低価格
化および消費電力の低減が図れる。
施形態と同様に、AC/DC充電器とDC/ACインバータとを一
つの回路にまとめて充放電を行うため、小型化、低価格
化および消費電力の低減が図れる。
【００４８】上述した各実施形態において、制御回路
５，５ａの回路構成は図示されたものに限定されない。
上述したタイミングで第１〜第４のスイッチング素子Ｑ
１〜Ｑ４をオン・オフ制御できる回路であれば、具体的
な回路構成は問わない。
５，５ａの回路構成は図示されたものに限定されない。
上述したタイミングで第１〜第４のスイッチング素子Ｑ
１〜Ｑ４をオン・オフ制御できる回路であれば、具体的
な回路構成は問わない。
【００４９】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、単相三線式交流電源から電池への充電と、電池の
放電による単相三線式交流電源への電力回生とを、一つ
の回路で実現できるため、従来に比べて小型化、低価格
化および低消費電力化が可能になる。また、本発明を利
用して、夜間の安価な電力により電池の充電を行えば、
昼夜間の電力の平準化を実現できる。このため、本発明
による単相三線充放電装置が一般家庭に導入されれば、
各家庭の電力コストを抑制でき、電力の安定供給および
有効利用が可能になる。
れば、単相三線式交流電源から電池への充電と、電池の
放電による単相三線式交流電源への電力回生とを、一つ
の回路で実現できるため、従来に比べて小型化、低価格
化および低消費電力化が可能になる。また、本発明を利
用して、夜間の安価な電力により電池の充電を行えば、
昼夜間の電力の平準化を実現できる。このため、本発明
による単相三線充放電装置が一般家庭に導入されれば、
各家庭の電力コストを抑制でき、電力の安定供給および
有効利用が可能になる。
【図１】本発明に係る単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コン
バータの第１の実施形態の回路図。
バータの第１の実施形態の回路図。
【図２】本発明に係る単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コン
バータの概念図。
バータの概念図。
【図３】正の半サイクル時の電流経路を矢印で示した
図。
図。
【図４】負の半サイクル時の電流経路を矢印で示した
図。
図。
【図５】図２〜図４の制御回路の内部構成を示すブロッ
ク図。
ク図。
【図６】電力回生時の正の半サイクルにおける電流経路
を矢印で示した図。
を矢印で示した図。
【図７】電力回生時の負の半サイクルにおける電流経路
を矢印で示した図。
を矢印で示した図。
【図８】電力回生時の第１〜第４のスイッチング素子Ｑ
１〜Ｑ４の切替タイミングを示す図。
１〜Ｑ４の切替タイミングを示す図。
【図９】本発明に係る単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コン
バータの第２の実施形態の回路図。
バータの第２の実施形態の回路図。
【図１０】従来の充放電装置の概略構成を示すブロック
図。
図。
１ ノイズフィルタ
２ 単相三線式交流電源
３ 電池
４ スイッチ
５ 制御回路
Ｑ１ 第１のスイッチング素子
Ｑ２ 第２のスイッチング素子
Ｑ３ 第３のスイッチング素子
Ｑ４ 第４のスイッチング素子
Ｌ１ 第１のリアクトル
Ｌ２ 第２のリアクトル
Ｄ１ 第１のダイオード
Ｄ２ 第２のダイオード
Ｄ３ 第３のダイオード
Ｄ４ 第４のダイオード
Ｄ５ 第５のダイオード
Ｄ６ 第６のダイオード
Ｃ３ 第１のキャパシタ素子
Ｃ４ 第２のキャパシタ素子
Ｃ５ 第３のキャパシタ素子
フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
H02M 7/48
H02J 3/32
H02J 3/38
H02M 7/12
Claims (5)
- 【請求項１】第１〜第３の交流端子に接続されたノイズ
フィルタと、このノイズフィルタの一部を構成するコン
デンサとを有する単相三線式交流電源と、 充放電可能な電池の両端間に直列接続された第１および
第２のスイッチング素子と、 前記電池の両端間に直列接続された第３および第４のス
イッチング素子と、 前記第１および第２のスイッチング素子の接続点と前記
単相三線式交流電源の端子との間に接続された第１のイ
ンダクタ素子と、 前記第３および第４のスイッチング素子の接続点と前記
単相三線式交流電源の端子との間に接続された第２のイ
ンダクタ素子と、 前記第１のスイッチング素子に並列接続された第１のダ
イオードと、 前記第２のスイッチング素子に並列接続された第２のダ
イオードと、 前記第３のスイッチング素子に並列接続された第３のダ
イオードと、 前記第４のスイッチング素子に並列接続された第４のダ
イオードと、 前記電池の両端間に接続された第１のキャパシタ素子
と、 前記電池の一端と中性線との間に接続された第２のキャ
パシタ素子と、 前記電池の他端と中性線との間に接続された第３のキャ
パシタ素子と、 前記電池の一端と中性線との間に接続された第５のダイ
オードと、 前記電池の他端と中性線との間に接続された第６のダイ
オードと、 前記第５および第６のダイオードの接続点と、前記第２
および第３のキャパシタ素子の接続点と、の間に接続さ
れたスイッチと、 前記第１〜第４のスイッチング素子と前記スイッチとの
オン・オフを制御する制御回路と、を備え、 前記制御回路は、前記電池の充電時には、前記単相三線
式交流電源が正の半サイクルの間に、前記第２のスイッ
チング素子をオン・オフ制御し、かつ、前記単相三線式
交流電源が負の半サイクルの間に、前記第１のスイッチ
ング素子をオン・オフ制御し、かつ、前記電池の放電に
よる前記単相三線式交流電源側への電力回生時には、前
記第１および第２のスイッチング素子をオン・オフ制御
して正位相の正弦波電圧を前記第１および第２の交流端
子間に供給し、かつ前記第３および第４のスイッチング
素子をオン・オフ制御して負位相の正弦波電圧を前記第
２および第３の交流端子間に供給することを特徴とする
単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータ。 - 【請求項２】前記制御回路は、 前記電池の充電時で、かつ前記単相三線式交流電源が正
の半サイクルの間に前記第２のスイッチング素子をオン
させているとき、前記第１のインダクタ素子、前記第２
のスイッチング素子、前記第４のダイオードおよび前記
第２のインダクタ素子を経て電流を流させ、 前記電池の充電時で、かつ前記単相三線式交流電源が正
の半サイクルの間に前記第２のスイッチング素子をオフ
させているとき、前記第１のインダクタ素子、前記第１
のダイオード、前記電池、前記第４のダイオードおよび
前記第２のインダクタ素子を経て電流を流させることを
特徴とする請求項１に記載の単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方
向コンバータ。 - 【請求項３】前記制御回路は、 前記電池の充電時で、かつ前記単相三線式交流電源が負
の半サイクルの間に前記第１のスイッチング素子をオン
させているとき、前記第２のインダクタ素子、前記第３
のダイオード、前記第１のトランジスタおよび前記第１
のインダクタ素子を経て電流を流させ、かつ前記単相三
線式交流電源が負の半サイクルの間に前記第１のスイッ
チング素子をオフさせているとき、前記第２のインダク
タ素子、前記第３のダイオード、前記電池、前記第２の
ダイオード、および前記第１のインダクタ素子を経て電
流を流させることを特徴とする請求項１に記載の単相三
線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータ。 - 【請求項４】第１〜第３の交流端子に接続されたノイズ
フィルタと、このノイズフィルタの一部を構成するコン
デンサとを有する単相三線式交流電源と、 充放電可能な電池の両端間に直列接続された第１および
第２のスイッチング素子と、 前記電池の両端間に直列接続された第３および第４のス
イッチング素子と、 前記第１および第２のスイッチング素子の接続点と前記
単相三線式交流電源の端子との間に接続された第１のイ
ンダクタ素子と、 前記第３および第４のスイッチング素子の接続点と前記
単相三線式交流電源の端子との間に接続された第２のイ
ンダクタ素子と、 前記第１のスイッチング素子に並列接続された第１のダ
イオードと、 前記第２のスイッチング素子に並列接続された第２のダ
イオードと、 前記第３のスイッチング素子に並列接続された第３のダ
イオードと、 前記第４のスイッチング素子に並列接続された第４のダ
イオードと、 前記電池の両端間に接続された第１のキャパシタ素子
と、 前記電池の一端と中性線との間に接続された第２のキャ
パシタ素子と、 前記電池の他端と中性線との間に接続された第３のキャ
パシタ素子と、 前記電池の一端と中性線との間に接続された第５のダイ
オードと、 前記電池の他端と中性線との間に接続された第６のダイ
オードと、 前記第５および第６のダイオードの接続点と、前記第２
および第３のキャパシタ素子の接続点と、の間に接続さ
れたスイッチと、 前記第１〜第４のスイッチング素子と前記スイッチとの
オン・オフを制御する制御回路と、を備え、 前記制御回路は、前記電池の充電時には、前記単相三線
式交流電源が正の半サイクルの間に、前記第２のスイッ
チング素子をオン・オフ制御し、かつ、前記単相三線式
交流電源が負の半サイクルの間に、前記第４のスイッチ
ング素子をオン・オフ制御し、かつ、前記電池の放電に
よる前記単相三線式交流電源側への電力回生時には、前
記第１および第２のスイッチング素子をオン・オフ制御
して正位相の正弦波電圧を前記第１および第２の交流端
子間に供給し、かつ前記第３および第４のスイッチング
素子をオン・オフ制御して負位相の正弦波電圧を前記第
２および第３の交流端子間に供給することを特徴とする
単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方向コンバータ。 - 【請求項５】前記制御回路は、前記電池の充電時におい
て、前記単相三線式交流電源が負の半サイクルの間に前
記第４のスイッチング素子をオンさせているとき、前記
第２のインダクタ素子、前記第４のスイッチング素子、
前記第２のダイオードおよび前記第１のインダクタ素子
を経て電流を流させ、かつ前記単相三線式交流電源が負
の半サイクルの間に前記第４のスイッチング素子をオフ
させているとき、前記第２のインダクタ素子、前記第３
のダイオード、前記電池、前記第２のダイオードおよび
前記第１のインダクタ素子を経て電流を流させることを
特徴とする請求項４に記載の単相三線式ＡＣ／ＤＣ双方
向コンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000251118A JP3378562B2 (ja) | 2000-08-22 | 2000-08-22 | 単相三線式ａｃ／ｄｃ双方向コンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000251118A JP3378562B2 (ja) | 2000-08-22 | 2000-08-22 | 単相三線式ａｃ／ｄｃ双方向コンバータ |
Publications (2)
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|---|---|
| JP2002078350A JP2002078350A (ja) | 2002-03-15 |
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ID=18740573
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000251118A Expired - Lifetime JP3378562B2 (ja) | 2000-08-22 | 2000-08-22 | 単相三線式ａｃ／ｄｃ双方向コンバータ |
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| JP2012228023A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Sharp Corp | 直流給電システム |
| JP5823248B2 (ja) * | 2011-10-17 | 2015-11-25 | 新電元工業株式会社 | Ａｃ／ｄｃインバータ装置、および、ａｃ／ｄｃインバータ装置の制御方法 |
| JP6103874B2 (ja) | 2012-10-12 | 2017-03-29 | 株式会社日立情報通信エンジニアリング | 電源装置とその運転方法 |
| JP6087238B2 (ja) | 2013-07-26 | 2017-03-01 | 株式会社日立情報通信エンジニアリング | 電源装置とその運転方法 |
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