JP3130152B2 - 双ベルト式連続鋳造機及びその注湯方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は双ベルト式連続鋳造機及
びその注湯方法に係わり、特に、互いに反対方向に回転
する２つのエンドレスベルトを対向配置することにより
形成した鋳型に注湯ノズルより溶湯を連続的に注湯し、
この鋳型で冷却造形して連続的に板状鋳片を製造する双
ベルト式連続鋳造機及びその注湯方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】双ベルト式連続鋳造機（以下、略して連
鋳機と言う）で製造する鋳片の代表鋳片寸法は、鋳片厚
みが３０〜５０ｍｍ、板幅は９００〜１８００ｍｍ程度
である。このような連鋳機を次工程の熱間圧延機と直結
して運転することが望まれるが、この場合の鋳造速度と
しては１０〜２５ｍ／ｍｉｎのような、大きな鋳造速度
が必要である。しかしながら、鋳片断面寸法は上記のよ
うに極めて狭いので、注湯ノズルの径を大きくできず、
上記の高速鋳造を達成するため大量注湯を行うと流速が
大となり、しばしば湯面が大きく変動して正常な表面品
質の鋳片を製造することができない。

【０００３】このため、特開昭６１−２４９６５１号公
報に示すように、鋳型開口の上部を扇形状に拡大した鋳
込孔を形成する方式の双ベルト連鋳機が提案されてい
る。このように鋳込孔を拡大すれば径の大きいノズルを
浸漬状態で使用でき、大量の注湯を行っても湯面を静粛
にすることができる。

【０００４】一方、このような鋳込孔の拡大を図らない
ストレート形状のベルト方式では、径の大きなノズルを
使用する場合は実開昭６０−５６１４４号公報に見られ
るように、ノズルをベルト鋳型との干渉を生じない湯面
の高い位置にセットし、滝のように溶湯を湯面に落下さ
せざるを得ず、この場合、湯面の変動が激しく鋳片の表
面品質を悪化させがちである。

【０００５】また、実開昭６０−５６１４５号公報に見
られるように、ストレート形状のベルト鋳型内にノズル
をセットする場合は、ノズル径を小さくせざるを得ず、
鋳造速度を上げることができない状態にあった。

【０００６】一方、双ベルトでなく双ドラム式の連続鋳
造機において、ノズル径を小さくした場合のノズル詰ま
りを防止することを目的として、ノズル先端を通電加熱
する構造が特開平１−２２８６４９号公報に記載されて
いる。この注湯ノズルは、タンデッシュに接続される丸
型の上部ノズルと、これより注湯された溶湯を受ける扁
平状の中ノズルより構成されている。そして、中ノズル
先端を溶湯に浸漬させ、中ノズルにプールされた溶湯
が、これに設けられた鋳片幅方向に広がるスリット状開
口より注湯される。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】以上のように、従来の
双ベルト式連鋳機では鋳造速度を増大するのに、ベルト
鋳型の開口上部を扇形状に拡大することが検討されてい
るが、このように開口上部を扇形状にすると鋳型短辺も
扇形状となり、この場合、この鋳型短辺は双ベルトのよ
うに移動できず、固定的に配置することになる。鋳型短
辺を固定的に配置する場合は、１０ｍ／ｍｉｎ以下の低
い鋳造速度では、長辺のベルト鋳型に生成するシェルと
短辺に生成されるシェルの結合強度が十分に大きくなる
ので、これらの２つのシェルの分離が生ぜず、安定な鋳
造が可能である。

【０００８】しかし、これ以上の鋳造速度では、上記２
つのシェルの分離が生じる確率が増大し、安定な鋳造を
実施することが困難になってくる。

【０００９】以上の面より、短辺鋳型も長辺鋳型と同期
して移動する鋳型構造が望ましく、このためには、ベル
ト鋳型をストレート方式にする必要がある。しかし、こ
の場合は、前述したように、実開昭６０−５６１４４号
公報の技術では、ノズルから滝のように溶湯を落下させ
ざるを得ず、湯面の変動が激しく鋳片の表面品質を悪化
させがちであるという問題がある。また、実開昭６０−
５６１４５号公報に記載の技術では、ノズル径を小さく
せざるを得ず、結果として鋳造速度を上げることができ
ない。また、この場合は、ノズル径が小さいので、特に
注湯開始時にノズル詰まりを発生する問題がある。

【００１０】一方、前述したように、双ドラム式の連続
鋳造機においては、特開平１−２２８６４９号公報に、
ノズル径を小さくした場合のノズル詰まりを防止するこ
とを目的としてノズル先端を通電加熱することが提案さ
れている。これを双ベルト式連鋳機に適用すると、ノズ
ル先端の電熱加熱によりこの閉塞を防止することができ
る。

【００１１】しかし、この従来技術にあっては、中ノズ
ルに溶湯を一旦プールし、そのプールした溶湯をスリッ
ト状開口より注湯する方式を採用しており、このような
２段階注湯方式では溶湯にガス体が巻き込まれ、狭い開
口より注湯される際に溶湯よりガス体が分離され、湯面
を乱す。また、この従来技術ではノズル先端部を溶湯に
浸漬して注湯するが、上記実開昭６０−５６１４５号公
報に記載のようなストレートベルト形状の双ベルト連鋳
機の狭い開口に注湯する場合には、ノズル外壁とベルト
間にブリッジ状の溶湯の固りが生じ、鋳造が不安定にな
るという問題もある。

【００１２】本発明の目的は、ストレート形状のベルト
鋳型とした方式において、注湯開始時にノズル詰まりを
起こすことなく、狭い鋳込孔に大量の溶湯を静粛に注湯
することのできる双ベルト式連続鋳造機及びその注湯方
法を提供することである。

【００１３】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明によれば、互いに反対方向に回転する２つの
エンドレスベルトを対向配置することにより形成した鋳
型に注湯ノズルより溶湯を連続的に注湯し、この鋳型で
冷却造形して連続的に板状鋳片を製造する双ベルト式連
続鋳造機における注湯方法において、（ａ）前記注湯ノ
ズルの先端部分の形状を前記鋳型の板幅方向に拡がる偏
平状に形成すると共に、その先端部分に、このノズル先
端の端面で開口する鋳型の板厚方向に狭い形状の注湯孔
を形成すること；（ｂ）前記ノズル先端を湯面より離間
してオープン状に前記注湯ノズルより注湯すること；
（ｃ）少なくとも前記注湯ノズルより注湯を開始する前
に、前記注湯孔の構成材料に電流を流して通電加熱によ
り予熱すること；（ｄ）前記ノズル先端の鋳片板厚方向
の開口径を、鋳片板厚３０〜５０ｍｍの鋳造に対し、５
〜１５ｍｍに設定すると共に、前記オープン状に注湯す
るときの前記注湯ノズルのノズル先端と湯面間の距離を
１５０ｍｍ以下に設定すること；を特徴とする注湯方法
が提供される。

【００１４】

【００１５】また、好ましくは、前記双ベルトの鋳型面
を垂直に配置し、鋳型内で鋳片内部を完全に凝固する前
に鋳片を鋳型外に送り出し、この送り出された直後の鋳
片を分割された小径のガイドローラで支持して鋳造を行
う。

【００１６】また、上記目的を達成するため、本発明に
よれば、互いに反対方向に回転する２つのエンドレスベ
ルトを対向配置することにより形成した鋳型に溶湯を連
続的に注湯し、この鋳型で冷却造形して連続的に板状鋳
片を製造する双ベルト式連続鋳造機において、（ａ）ノ
ズル先端を湯面より離間してオープン注湯が可能な状態
に配置された注湯ノズルを有し；（ｂ）前記注湯ノズル
の先端部分の形状を前記鋳型の板幅方向に拡がる偏平状
に形成すると共に、その先端部分に、このノズル先端の
端面で開口する鋳型の板厚方向に狭い形状の注湯孔を形
成し；（ｃ）更に、前記注湯孔の構成材料を電流を流し
て通電加熱することが可能な材料で構成し；（ｄ）前記
ノズル先端の鋳片板厚方向の開口径を、鋳片板厚３０〜
５０ｍｍの鋳造に対し、５〜１５ｍｍに設定すると共
に、前記オープン状に注湯するときの前記注湯ノズルの
ノズル先端と湯面間の距離を１５０ｍｍ以下に設定した
ことを特徴とする双ベルト式連続鋳造機が提供される。

【００１７】上記双ベルト式連続鋳造機において、好ま
しくは、前記注湯ノズルを、タンディッシュに接続され
る丸形部分から偏平状の末広がり部分へと形状を変化さ
せる上部ノズルと、これに気密的に結合され、前記注湯
孔の形成された先端ノズルとで構成し、この先端ノズル
を前記通電加熱可能な材料で構成する。この場合、前記
上部ノズルと前記先端ノズルとは、好ましくはそれらの
間に電気絶縁体を介在させて結合される。

【００１８】また、好ましくは、前記注湯孔は多数の狭
いスリット状の開口により形成される。

【００１９】更に、上記双ベルト連続鋳造機において、
好ましくは、前記双ベルトをその鋳型面が垂直になるよ
うに配置し、かつ鋳型内で鋳片内部を完全に凝固する前
に鋳片を鋳型外に送り出すように構成し、前記鋳型の出
口に前記送り出された直後の鋳片を支持する分割された
小径のガイドローラを設置する。

【００２０】

【作用】本発明において、注湯ノズルの先端部分の形状
は、狭い鋳型の開口に対応して鋳型の板幅方向に拡がる
偏平状に形成され、そのノズル先端の端面に注湯孔を開
口させる。この注湯孔は、狭い断続した開口あるいは連
続した開口のいずれであってもよいが、いづれにしても
その開口のノズル先端の鋳片板幅方向の合計長は鋳片の
板幅に見合って大きくされ、これにより大量の溶湯を流
せる開口面積の確保が可能となる。

【００２１】一方、ノズル先端の鋳片板厚方向の開口径
は鋳片板厚３０〜５０ｍｍの鋳造に対し、５〜１５ｍｍ
程度に小さく抑えられ、これにより溶湯の流出に対して
抵抗を付与してノズルから注湯される溶湯の噴出速度を
抑え、鋳片板幅方向に広がる層状の溶湯の流れを形成す
ると共に、ノズル内に溶湯を十分に充満して流すことが
可能となり、大量の溶湯を静粛に注湯することが可能と
なる。

【００２２】即ち、ノズル先端の鋳片板厚方向の開口径
を大きくすると、溶湯が減速されず、大きい速度で湯面
に溶湯が進入し、湯面を波立たせる問題を生ずる。ま
た、溶湯がノズル内に充満されないと、ガス体を含んだ
溶湯の流れとなり、これが湯面に当る瞬間にガス体が溶
湯より分離され、湯面を乱す問題を生じさせる。本発明
ではこのような問題を生じない。

【００２３】また、このようにノズル先端の注湯孔の開
口径を狭くすると、特に注湯開始時にはノズル先端部の
温度が下がっているので、溶湯がここで凝固して、閉塞
を起す。本発明では、少なくとも注湯開始前に、注湯孔
の構成材料に電流を流して通電加熱により予熱すること
により、この閉塞を防止する。もし、注湯開始後も通電
加熱を行えば、この部分を通過する溶湯の加熱も行うこ
とが可能となり、注湯の安定化及び静粛化に寄与でき
る。

【００２４】また、ベルト鋳型の開口を狭くすると、実
開昭６０−５６１４５に記載のようにノズル先端部を溶
湯に浸漬させると、ノズル外壁とベルト間にブリッジ状
の溶湯の固りが生じ鋳造が不安定になる。本発明では、
ノズル先端を湯面より離間してオープン状に注湯するこ
とことにより、ノズル外壁とベルト間にブリッジ状の溶
湯の固りが生じることのない安定した鋳造が可能とな
る。また、上記のように注湯開始後も通電加熱を行う場
合は、ノズル先端と湯面が離れているので、ノズルから
鋳型内の溶湯へ流れる電流が少なくなり、ノズルを効率
よく通電加熱できる。

【００２５】以上の作用により、本発明は、３０〜５０
ｍｍの狭い開口を持つストレート方式の双ベルト連鋳機
に対し、大量の溶湯を安定に注湯し、高速鋳造を実現す
ることができる。

【００２６】また、本発明では上記のように、鋳片板幅
方向に広がる狭いノズル開口より層状の溶湯の流れを鋳
型湯面に供給するものであるが、この場合にノズル先端
より湯面までの距離を大きくすると、ノズルからの噴出
流が重力により加速され、湯面に激しく衝突するので、
湯面を乱す問題を生じる。これを避けるためには、ノズ
ル先端と湯面間の距離を適度に設定する必要がある。本
願発明者等の検討によれば、その距離が１５０ｍｍ以上
では、噴出流が重力の加速により流速が大となり、湯面
が激しく乱れることが判明した（図６参照）。したがっ
て、本発明ではその距離を１５０ｍｍ以下に設定するも
のであり、これによりオープン状に注湯した場合の湯面
の乱れを最小限に抑えられる。

【００２７】また、本発明の注湯ノズルを、タンディッ
シュに接続される丸形部分から偏平状の末広がり部分へ
と形状を変化させる上部ノズルと、注湯孔の形成された
先端ノズルの２つのノズル部分で構成した場合は、これ
らを気密的に結合することによりこの結合部よりガス体
がノズル内部に進入することが防止され、ノズル内部に
溶湯のみが充満した流れが形成されることを可能とす
る。また、このように２つのノズル部分で構成すること
により、ノズルの全体形状が複雑であるにも係わらず、
加工工作が容易に行える。更に、先端ノズルを通電加熱
するので、加熱用の特別の装置を必要とせず、先端ノズ
ルを単純な構造に形成できる。

【００２８】更に、上部ノズルと先端ノズルとの間に電
気絶縁体を介在させることにより、通電加熱部は先端ノ
ズルのみに限られ、効率の良い加熱が可能である。

【００２９】また、双ベルトを垂直に配置した連続鋳造
機の高速鋳造では、双ベルトで形成される鋳型の長さを
短くすると、鋳型内で鋳片内部が完全に凝固する前に鋳
片が鋳型外に送り出されるので、鋳片のバルジングの問
題が生じる。本発明では、双ベルトで構成される鋳型の
出口に、送り出された直後の鋳片を支持する分割された
小径のガイドローラを設置することにより、このような
問題を解決し、コンパクトな構造で高速鋳造が可能とな
る。

【００３０】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図１〜７により説
明する。

【００３１】図１において、双ベルト連鋳機は循環する
１対のエンドレスベルト１，２を有し、これらベルト
１，２を対向配置することにより鋳型が形成される。こ
のベルト１，２は鋳型面が垂直となるように３個のガイ
ドローラ３，４，５及び６，７，８により案内され、こ
のうちガイドローラ４，７は架台９上に設けられるフレ
ーム１０，１１に取り付けられる。ベルト１，２の張力
は、シリンダ１２，１３のピストン１４，１５により適
切になるように調整される。

【００３２】双ベルト１，２による鋳型の形成は、この
２つのベルト間に１対の循環する短辺鋳型１６，１７
（図２参照）を配置することにより行われる。この鋳型
への注湯はタンディッシュ１８、サーボバルブ１９で制
御されるスライデングゲート２０及び注湯ノズル２１で
行なわれる。注湯ノズル２１は、スライデングゲージ２
０に接続される丸形部分から偏平状の末広がり部分へと
形状を変化させる上部ノズル２２と、多数の狭い開口に
より注湯孔を形成した偏平状の先端ノズル２３とで構成
される。そして、鋳型注湯部は、図２に示すように２つ
のシール部材、即ち上面シール部材２４と側方シール部
材２５によりシールされ、この内部はアルゴンガス等に
より満たされる。

【００３３】図２に示すように、循環する短辺鋳型１６
は多数のブロック２６を繋げたブロックチェンで構成さ
れ、フレーム２７に設けられた４組のスプロケット２８
によりガイドされ、ベルト１，２と同期して回転移動さ
れる。この循環する短辺鋳型１６は２つのピン機構２９
ａにより鋳片３０の幅位置に対する設定が行われる。即
ち、図示は省いたが、シリンダー等のアクチェターによ
りロッド３１が鋳片の幅方向に出入りし、この動作がピ
ン機構２９ａのピン２９を介して、フレーム２７に取り
付けられたアーム３２に伝達され、結局はフレーム２７
のガイドシュ３３で案内される短辺ブロック２６が鋳片
幅の位置を定める。循環する短辺鋳型１７も同様に構成
される。この１対の短辺鋳型１６，１７は鋳片３０の幅
変更のため上部から下部に向かってテーパ状にあるいは
逆テーパ状にセットされる。

【００３４】以上の１対のベルト１，２及び１対の短辺
鋳型１６，１７で構成される鋳型で溶湯が冷却され、鋳
片３０が製造される。なお、鋳型部の１対のベルト１，
２は同じく１対の水冷用パット３４，３５で支持され、
かつこのパット３４，３５は架台９に支持される。

【００３５】注湯ノズル２１の詳細を図３及び図４に示
す。この注湯ノズル２１は前述したように、タンディッ
シュ１８側に取り付けられ、丸形部分から偏平状の末広
がり部分へと形状を変化させる上部ノズル２２と、狭い
開口を有する偏平状の先端ノズル２３とにより構成され
る。上部ノズル２２と先端ノズル２３との間には電気絶
縁体４０が介在され、かつ上部ノズル２２と先端ノズル
２３はボルト４１で気密的に締結される。また、先端ノ
ズル２３は通電加熱可能な材料で構成され、かつ先端ノ
ズル２３には電極４２，４３がボルト４４で取り付けら
れ、注湯開始前に先端ノズル２３を通電加熱により高温
に予熱する。

【００３６】図４の先端ノズルのＶ−Ｖ矢視図を図５に
示す。注湯孔は多数の狭いスリット状の開口４６と閉鎖
部４７で形成される。開口４６の鋳片板厚方向の径は鋳
片板厚３０〜５０ｍｍの鋳造に対し、５〜１５ｍｍ程度
に小さく抑えられる。この開口形状は勿論、閉鎖部のな
い長い１〜２個のスリットあるいは多数の小さな穴など
の形状でもよく、ようすれば溶湯の流下に対して減速抵
抗を与えるものであればよい。

【００３７】図４に示す先端ノズル２３の幅は、鋳片幅
９００〜１３００ｍｍの鋳片を製造するものでは約８０
０ｍｍである。これに使用される通電加熱可能な材料と
してはアルミナグラファイト、マグネシヤグラファイト
等各種の耐火物が使用できる。例えば、マグネシヤグラ
ファイト（ＭｇＯ₂ −１０％）を用いれば、電圧８０ボ
ルトで１５０アンペアの電流を流すことにより、３時間
で１２００℃までの加熱が可能である。このように、通
常は１０００℃以上に加熱した後注湯を行えば、狭い開
口４６を有する先端ノズル２３でも閉塞状の詰りを発生
することがなく、安定な鋳造が可能である。

【００３８】また、注湯ノズル２１は、ノズル先端を湯
面４５より離間してオープン注湯が可能な状態に配置さ
れる。この場合、上記のように狭い開口４６から層状の
溶湯の流れを鋳型湯面に供給する構成では、ノズル先端
より湯面４５までの距離を大きくすると、ノズルからの
噴出流が重力により加速され、湯面に激しく衝突するの
で、湯面を乱す問題を生じる。これを避けるためには、
ノズル先端と湯面間の距離を適度に設定する必要があ
る。本願発明者等が、ノズル先端から湯面までの距離と
湯面の波立ちとの関係について検討したところ、図６に
示す結果を得た。すなわち、概ね１５０ｍｍを境とし
て、それ以上では噴出流が重力の加速により流速が大と
なり、湯面が激しく乱れる。このことから、本実施例で
はノズル先端と湯面間の距離を１５０ｍｍ以下に設定
し、これによりオープン状に注湯した場合の湯面の乱れ
を最少限に抑える。

【００３９】図１の双ベルト連鋳機では、鋼材を鋳込む
場合の仕様は板厚３０〜５０ｍｍ、板幅は７００〜１８
００ｍｍ、鋳造速度は１０〜２５ｍ／ｍｉｎである。こ
のような高速鋳造では、２つのベルト１，２で構成され
る鋳型の長さを経済的に１．５〜３ｍ程度に短いものに
選ぶと、下部ベルトガイドローラ５，８を鋳片３０が通
過した後も内部の溶湯は未凝固状態にある。このため、
鋳片のバルジングの問題が生じる。

【００４０】本実施例では、２つのベルト１，２で構成
される鋳型の長さを経済的に１．５〜３ｍ程度に短いも
のに選び、かつ鋳片のバルジング発生を防止するため、
図１及び図７に示すように、鋳型の出口に近接して送り
出された直後の鋳片３０を支持するための分割された小
径のガイドローラ５０，５１を設置する。即ち、双ベル
トローラに用いられるベルトの板厚は１．２〜１．６ｍ
ｍ程度であるが、このベルトの曲げ変形により幅方向反
りを生じさせないためには、出側ベルトガイドローラ
５，８の径をφ４００ｍｍ以上に選定しなければならな
い。しかし、内部未凝固の鋳片３０をバルジングさせな
いためには、鋳片の無支持区間を１６０ｍｍ以下にする
必要がある。このため、小径のガイドローラ５０，５１
が設けられる。この小径のガイドローラ５０，５１は、
図７に示すように、多数の小径ローラをブラケット５２
により支承するように構成される。これより下流のガイ
ドローラ５３は、大径の１本のローラを軸受５４でフレ
ーム５５に支持される。

【００４１】以上のように構成した本実施例において
は、注湯ノズル２１の先端部分、すなわち先端ノズル２
３に設けた注湯孔は、その開口４６の鋳片板幅方向の合
計長が鋳片の板幅に見合って大きくされているので、大
量の溶湯を流すことができる。また、鋳片板厚方向の開
口径は鋳片板厚３０〜５０ｍｍの鋳造に対し、５〜１５
ｍｍ程度に小さく抑えられるので、溶湯の流出に対して
抵抗を付与して溶湯の噴出速度を抑え、鋳片板幅方向に
広がる層状の溶湯の流れを形成すると共に、ノズル内に
溶湯を十分に充満して流すことが可能となり、大量の溶
湯を静粛に注湯することができる。

【００４２】また、先端ノズル２３を通電加熱可能な材
料で構成し、少なくとも注湯開始前に、先端ノズル２３
に電流を流して通電加熱により予熱するので、ノズル先
端部の冷却を防止でき、注湯孔の開口径が狭くても溶融
がここで凝固して、閉塞を起こすことを防止できる。ま
た、注湯開始後も通電加熱を行えば、この部分を通過す
る溶湯の加熱も行うことができ、注湯開始後も安定して
静粛に注湯することができる。ここで、上部ノズル２２
と先端ノズル２３との間に電気絶縁体４０を介在させた
ので、通電加熱は先端ノズル２３のみに限られ、効率の
良い加熱が可能である。

【００４３】また、注湯ノズル２１は、ノズル先端を湯
面４５より離間してオープン注湯が可能な状態で配置さ
れるので、ストレート形状のベルト１，２で形成される
上部開口が狭くても、ノズル外壁とベルト１，２間にブ
リッジ状の溶湯の固りが生じることのない安定した鋳造
が可能となる。また、上記のように注湯開始後も通電加
熱を行っても、ノズル先端と湯面は離れているので、ノ
ズルから鋳型内の溶湯へ流れる電流が少なくなり、先端
ノズル２３を効率よく通電加熱できる。ここで、ノズル
先端と湯面間の距離は１５０ｍｍ以下に設定するので、
図６により説明したように、オープン状に注湯した場合
の湯面の乱れを最小限に抑えられる。

【００４４】更に、注湯ノズル２１の上部ノズル２２と
先端ノズル２３の２つのノズル部分は気密的に結合され
るので、この結合部よりガス体がノズル内部に進入する
ことが防止され、ガス体を含んだ流れが湯面を乱すこと
が防止される。

【００４５】以上により、ストレート形状のベルト鋳型
とした方式を採用して、従来あった問題を起こすことな
く高速鋳造が可能となる。

【００４６】また、注湯ノズル２１を上記のように２つ
のノズル部分２２，２３で構成することにより、ノズル
の全体形状が複雑であるにも係わらず、加工工作が容易
に行える。更に、先端ノズル２３を通電加熱するので、
加熱用の特別の装置を必要とせず、先端ノズル２３を単
純な構造に形成できる。

【００４７】また、本実施例では、双ベルト１，２で構
成される鋳型の出口に、送り出された直後の鋳片を支持
する分割された小径のガイドローラ５０，５１を設置し
たので、鋳型内で鋳片内部が未凝固状態のまま鋳片が鋳
型外に送り出されても、鋳片のバルジング発生を防止で
きる。したがって、双ベルトで形成される鋳型の長さを
短くし、コンパクトな構造で高速鋳造が可能となる。

【００４８】

【発明の効果】本発明によれば、注湯ノズルの先端部を
幅広く形成するので、大量の溶湯を湯面に対し均一に注
湯でき、かつ注湯孔を狭い開口径としたので、ガス混入
のない減速された静粛な溶湯の注湯が可能であり、美麗
な肌の鋳片を製造することができる。

【００４９】また、少なくとも注湯開始前に注湯孔を通
電加熱するので、ノズル詰りを生じることなく安定した
注湯を行うことができる。もし注湯開始後も通電加熱を
行えば、この部分を通過する溶湯の加熱も行うことがで
きる。

【００５０】また、ノズル先端を湯面から離間して配置
するので、ノズル外壁とベルト間にブリッジ状の溶湯の
固りが生じることのない安定した鋳造が可能となる。ま
た、注湯開始後も通電加熱を行う場合、先端ノズルを効
率よく通電加熱できる。

【００５１】以上により、ストレート形状のベルト鋳型
とした方式を採用して、従来あった問題を起こすことな
く高速鋳造が可能となる。

【００５２】また、注湯ノズルの上部ノズルと先端ノズ
ルの２つのノズル部分で構成する場合は、これらを気密
的に結合するので、この結合部よりガス体がノズル内部
に進入することが防止され、ガス体を含んだ流れが湯面
を乱すことが防止される。また、このように２つのノズ
ル部分で構成することにより、ノズルの全体形状が複雑
であるにも係わらず、加工工作が容易に行える。

【００５３】更に、先端ノズルを通電加熱するので、加
熱用の特別の装置を必要とせず、先端ノズルを単純な構
造に形成できる。また、上部ノズルと先端ノズルとの間
に電気絶縁体を介在させるので、通電加熱部は先端ノズ
ルのみに限られ、効率の良い加熱が可能である。

【００５４】また、双ベルト鋳型の出口に鋳片を支持す
る分割された小径のガイドローラを設置したので、鋳片
のバルジング発生を防止し、コンパクトな構造で高速鋳
造が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例による双ベルト式連続鋳造機
の正面図である。

【図２】図１に示す連続鋳造機の側面断面図である。

【図３】図１に示す注湯ノズルの正面縦断面図である。

【図４】図１に示す注湯ノズルの側面縦断面図である。

【図５】図４のＶ−Ｖ線矢視図である。

【図６】注湯ノズルと湯面間距離の変化による湯面の乱
れを示す図である。

【図７】鋳型の出口に設置される鋳片支持ロールの正面
図である。

【符号の説明】

１，２ ベルト １８ タンディッシュ ２１ 注湯ノズル ２２ 上部ノズル ２３ 先端ノズル ４０ 電気絶縁体 ４２，４３ 電極 ４５ 湯面 ４６ 開口（注湯孔） ５０，５１ 小径ガイドローラ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−284952（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−289544（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−152348（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−189852（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B22D 11/06 B22D 11/10 B22D 11/103

Claims (7)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】互いに反対方向に回転する２つのエンドレ
   スベルトを対向配置することにより形成した鋳型に注湯
   ノズルより溶湯を連続的に注湯し、この鋳型で冷却造形
   して連続的に板状鋳片を製造する双ベルト式連続鋳造機
   における注湯方法において、 （ａ）前記注湯ノズルの先端部分の形状を前記鋳型の板
   幅方向に拡がる偏平状に形成すると共に、その先端部分
   に、このノズル先端の端面で開口する鋳型の板厚方向に
   狭い形状の注湯孔を形成すること； （ｂ）前記ノズル先端を湯面より離間してオープン状に
   前記注湯ノズルより注湯すること； （ｃ）少なくとも前記注湯ノズルより注湯を開始する前
   に、前記注湯孔の構成材料に電流を流して通電加熱によ
   り予熱すること； （ｄ）前記ノズル先端の鋳片板厚方向の開口径を、鋳片
   板厚３０〜５０ｍｍの鋳造に対し、５〜１５ｍｍに設定
   すると共に、前記オープン状に注湯するときの前記注湯
   ノズルのノズル先端と湯面間の距離を１５０ｍｍ以下に
   設定すること；を特徴とする注湯方法。
2. 【請求項２】請求項１記載の双ベルト連続鋳造機におけ
   る注湯方法において、前記双ベルトの鋳型面を垂直に配
   置し、鋳型内で鋳片内部を完全に凝固する前に鋳片を鋳
   型外に送り出し、この送り出された直後の鋳片を分割さ
   れた小径のガイドローラで支持して鋳造を行うことを特
   徴とする注湯方法。
3. 【請求項３】互いに反対方向に回転する２つのエンドレ
   スベルトを対向配置することにより形成した鋳型に溶湯
   を連続的に注湯し、この鋳型で冷却造形して連続的に板
   状鋳片を製造する双ベルト式連続鋳造機において、 （ａ）ノズル先端を湯面より離間してオープン注湯が可
   能な状態に配置された注湯ノズルを有し； （ｂ）前記注湯ノズルの先端部分の形状を前記鋳型の板
   幅方向に拡がる偏平状に形成すると共に、その先端部分
   に、このノズル先端の端面で開口する鋳型の板厚方向に
   狭い形状の注湯孔を形成し； （ｃ）更に、前記注湯孔の構成材料を電流を流して通電
   加熱することが可能な材料で構成し； （ｄ）前記ノズル先端の鋳片板厚方向の開口径を、鋳片
   板厚３０〜５０ｍｍの鋳造に対し、５〜１５ｍｍに設定
   すると共に、前記オープン状に注湯するときの前記注湯
   ノズルのノズル先端と湯面間の距離を１５０ｍｍ以下に
   設定したこと；を特徴とする双ベルト式連続鋳造機。
4. 【請求項４】請求項３記載の双ベルト式連続鋳造機にお
   いて、前記注湯ノズルを、タンディッシュに接続される
   丸形部分から偏平状の末広がり部分へと形状を変化させ
   る上部ノズルと、これに気密的に結合され、前記注湯孔
   の形成された先端ノズルとで構成し、この先端ノズルを
   前記通電加熱可能な材料で構成したことを特徴とする双
   ベルト式連続式鋳造機。
5. 【請求項５】請求項４記載の双ベルト式連続鋳造機にお
   いて、前記上部ノズルと前記先端ノズルとをそれらの間
   に電気絶縁体を介在させて結合したことを特徴とする双
   ベルト式連続鋳造機。
6. 【請求項６】請求項３記載の双ベルト式連続鋳造機にお
   いて、前記注湯孔を多数の狭いスリット状の開口により
   形成したことを特徴とする双ベルト式連続鋳造機。
7. 【請求項７】請求項３記載の双ベルト連続鋳造機におい
   て、前記双ベルトをその鋳型面が垂直になるように配置
   し、かつ鋳型内で鋳片内部を完全に凝固する前に鋳片を
   鋳型外に送り出すように構成し、前記鋳型の出口に前記
   送り出された直後の鋳片を支持する分割された小径のガ
   イドローラを設置したことを特徴とする双ベルト式連続
   鋳造機。