JP2900783B2 - Rolling intermediate roll with excellent fatigue strength - Google Patents
Rolling intermediate roll with excellent fatigue strengthInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、圧延用ロールに関す
る。より詳述すれば、本発明は、圧延用中間ロールに関
する。The present invention relates to a roll for rolling. More specifically, the present invention relates to an intermediate roll for rolling.
【０００２】[0002]
【従来の技術】圧延用ロールとしては、鋼板など圧延材
に直接に接触して圧下を行うワークロールと、このワー
クロールをバックアップするいわゆる補強ロールと、こ
れらの補強ロールとワークロールとの中間に設けられる
中間ロールと呼ばれているものがある。2. Description of the Related Art Rolls for rolling include a work roll that directly contacts a rolled material such as a steel plate to reduce the pressure, a so-called reinforcing roll that backs up the work roll, and an intermediate between the reinforcing roll and the work roll. There is a so-called intermediate roll provided.
【０００３】これらの従来の圧延用中間ロールおよび補
強ロールとしては、成分組成が0.8C−５Crといった５％
Cr鋼、0.5C−0.5Si −５Cr−１Mo−1Wといった熱間ダイ
ス鋼などが多用されている。[0003] These conventional intermediate rolls for rolling and reinforcing rolls have a component composition of 5% such as 0.8C-5Cr.
Hot die steels such as Cr steel and 0.5C-0.5Si-5Cr-1Mo-1W are frequently used.
【０００４】しかしながら、そのような従来の圧延ロー
ルでは、主に下記(1) 、(2) の状況下から、ロールの疲
労強度が不十分であり、実用に耐えず、スポーリングが
発生するなどの問題点がある。However, such conventional rolling rolls have insufficient fatigue strength of the rolls mainly in the following conditions (1) and (2), are not practically usable, and cause spalling. There is a problem.
【０００５】(1) 板厚精度の向上、高圧下圧延などの要
請により、ワークロールと中間 (補強) ロールとのロー
ル間接触面圧が増大する傾向にある。 (2) 板表面精度の向上、たとえば異物噛みによるワーク
ロールの凹みキズ防止の観点よりワークロールと接する
中間 (あるいは補強) ロールの硬さを下げることが求め
られているが、その場合には、中間 (あるいは補強) ロ
ールの疲労強度の低下が避けられない。[0005] (1) Due to demands for improving the thickness accuracy and rolling under high pressure, the contact surface pressure between the work roll and the intermediate (reinforcement) roll tends to increase. (2) It is required to reduce the hardness of the intermediate (or reinforcing) roll in contact with the work roll from the viewpoint of improving the surface accuracy of the plate, for example, preventing the work roll from being dented and scratched due to foreign matter being bitten. A reduction in the fatigue strength of the intermediate (or reinforcing) roll is inevitable.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ここに、本発明の目的
は、疲労強度に優れた中間ロールを開発することであ
る。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to develop an intermediate roll having excellent fatigue strength.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】これまでにあっても、圧
延ロール、特に中間ロールの疲労強度向上を狙った技術
としてはいくつか提案されている。成分組成の改善を狙
ったものとしては特願平４−246764号（特許第2833374
号）「低硬度、長寿命転動疲労強度焼入ロール鋼」を挙
げることができる。Means for Solving the Problems Even so far, several techniques have been proposed as techniques aimed at improving the fatigue strength of a rolling roll, particularly an intermediate roll. Japanese Patent Application No. 4-246764 (Patent No. 2833374) aims to improve the component composition.
No.) "Low hardness, long life rolling fatigue strength quenched roll steel" .
【０００８】これには、Ｃ:0.40 〜1.00％、Si:0.30 〜
3.00％、Mn:0.10 〜2.00％、Ni:0.30 〜3.00％、Cr:2.5
0 〜7.50％、Mo:0.20 〜3.00％、Ｖ:0.05 〜2.00％、Si
＋Ni≧1.00の鋼組成を有する焼入ロールまたはさらに
Ｗ:0.20 〜3.00を付与したものが提案されている。[0008] C: 0.40 to 1.00%, Si: 0.30 to
3.00%, Mn: 0.10 to 2.00%, Ni: 0.30 to 3.00%, Cr: 2.5
0 to 7.50%, Mo: 0.20 to 3.00%, V: 0.05 to 2.00%, Si
A quenching roll having a steel composition of + Ni ≧ 1.00 or further provided with W: 0.20 to 3.00 has been proposed.
【０００９】しかしながら、そのような提案は、前記
(2) に云うの凹みキズ防止のみを対象としており、硬さ
Hs:72 〜74程度の中間ロールを対象としており、また、
Si、Ni添加により疲労を向上させようとしているが、十
分ではなく、前述の今日的要求を満足させることができ
ない。本発明者は、上述の課題を解決すべく種々検討を
重ね、次のような知見を得て本発明を完成した。However, such a proposal is
(2) It is intended only to prevent dents and scratches.
Hs: For intermediate rolls of about 72 to 74,
Attempts have been made to improve fatigue by adding Si and Ni, but this is not sufficient and cannot meet the aforementioned current requirements. The present inventor has repeatedly solve all rather studied the above problems, and completed the present invention obtained the following findings.
【００１０】特願平４−246764号に開示されたSi、Ni
量の範囲内にあって、いずれも多量側では、疲労強度が
かえって劣化すること。上記特許出願では開示されて
いないが、必要により脱酸を行ってから、エレクトロス
ラグ溶解（ＥＳＲ法という）および熱間鍛造を行うと疲
労強度向上に有効であること。[0010] disclosed in Japanese Patent Application No. 4-246764 Si, Ni
Fatigue strength rather deteriorates on the large amount side within the range of amounts. Although not disclosed in the above patent application, it is effective to improve the fatigue strength if electroslag melting (referred to as ESR method) and hot forging are performed after deoxidation as necessary.
【００１１】鋼組成を調整するとともに、ＥＳＲ法と
熱間鍛造を組み合わせることにより鋼中介在物の減少お
よび微粒化を図ることができ、組織が均質化し疲労強度
が上昇すること。 脱酸をよく行い、組織の清浄化を高め、さらにＥＳＲ
法と熱間鍛造を組み合わせることにより、疲労強度がさ
らに改善されること。[0011] By adjusting the steel composition and combining the ESR method and hot forging, inclusions in the steel can be reduced and the grains can be reduced, whereby the structure is homogenized and the fatigue strength increases. Performs good deoxidation, enhances tissue cleaning, and further enhances ESR
Fatigue strength is further improved by combining hot forging and hot forging.
【００１２】ここに、本発明の要旨とするところは、重
量％で、 Ｃ:0.40 〜0.60％、Si:0.50 〜2.00％、Mn:0.10 〜2.00
％、 Ni:0.30 〜2.00％、Cr:2.50 〜7.50％、Mo:0.20 〜3.00
％、 Ｖ:0.05 〜2.00％、 さらに所望によりＷ:0.20 〜3.00、 残部がFeおよび不可避的不純物から成る組成を有する、
エレクトロスラグ再溶解法による鋳造、かつ熱間鍛造
後、熱処理を施して硬さHS: 70〜85とした疲労強度にす
ぐれる圧延用中間ロールである。Here, the gist of the present invention is as follows: C: 0.40 to 0.60 %, Si: 0.50 to 2.00%, Mn: 0.10 to 2.00% by weight.
%, Ni: 0.30 to 2.00%, Cr: 2.50 to 7.50%, Mo: 0.20 to 3.00
%, V: 0.05 to 2.00%, and, if desired, W: 0.20 to 3.00, and the balance is composed of Fe and inevitable impurities.
Casting by electroslag remelting, hot forging, and heat treatment to make the hardness HS: 70-85.
【００１３】別の面からは、本発明は、上述の組成を有
する溶湯を、脱酸してから、エレクトロスラグ再溶解法
により鋳造し、得られた鋳塊に熱間鍛造を行い、次いで
熱処理を行って硬さHS:70 〜85とすることを特徴とした
圧延用中間ロールの製造方法である。From another aspect, the present invention provides a method for hot-forging a molten metal having the above-described composition, which is then deoxidized, cast by an electroslag remelting method, and then subjected to hot forging. And a hardness HS: 70 to 85.
【００１４】[0014]
【作用】次に、本発明の作用とともに、合金組成を上述
のように規定した理由を詳述する。 (1) 成分限定の理由 Ｃ:0.40 〜0.60％ Ｃは、鉄鋼材料においては諸性質に著しい影響を及ぼす
主要な元素の一つであり、本発明においても重要な元素
である。最終製品であるロールが目的とする耐摩耗性や
研削性等に応じて必要な炭化物量が定まるため、Ｃ量に
も自ずから適正な範囲が存在する。すなわち、Ｃ量が0.
40％より少ないと硬度が低くなり過ぎ、一方Ｃ量が0.60
％を越えると残留オーステナイト量が多くなり過ぎ、次
第に硬度が低下し必要な硬度が得られなくなるととも
に、耐クラック性および靱性も劣化してしまう。そこ
で、本発明ではＣ量は、0.40％以上0.60％以下と限定す
る。 Next, the reason for defining the alloy composition as described above together with the function of the present invention will be described in detail. (1) Reasons for Component Limitation C: 0.40 to 0.60 % C is one of the main elements that significantly affect various properties in steel materials, and is also an important element in the present invention. Since the required amount of carbides is determined according to the desired wear resistance and grinding property of the roll as the final product, the C amount naturally has an appropriate range. That is, the amount of C is 0.
If it is less than 40%, the hardness becomes too low, while the C content is 0.60.
%, The amount of retained austenite becomes too large, and the hardness gradually decreases, so that the required hardness cannot be obtained, and the crack resistance and toughness also deteriorate. Therefore, in the present invention, the C content is limited to 0.40% or more and 0.60 % or less .
【００１５】Si：0.50〜2.00％ Siは、通常は基地に固溶して焼戻し抵抗性を高める効果
を有する。一方、Siは脱酸剤でもあるために不可避的に
ある量が含有される。しかし、本発明では、これらの効
果にとどまらずさらに重要な効果を有する。すなわち、
Niと複合添加されることにより、ロールの疲労強度を大
幅に向上させることができる。かかる効果を発揮させる
ためには0.50％以上の添加が必要である。一方2.00％超
添加すると添加効果がなく、かえってロールが脆くなっ
てしまう。そこで、本発明ではSi量は、0.50％以上2.00
％以下と限定する。好ましくは0.80〜1.50％である。Si: 0.50% to 2.00% Si usually has an effect of forming a solid solution in a matrix to enhance tempering resistance. On the other hand, Si is inevitably contained in a certain amount because it is also a deoxidizing agent. However, the present invention has more important effects than these effects. That is,
The combined addition with Ni can significantly improve the fatigue strength of the roll. In order to exhibit such an effect, it is necessary to add 0.50% or more. On the other hand, if it is added in excess of 2.00%, there is no effect and the roll becomes rather brittle. Therefore, in the present invention, the Si content is 0.50% or more and 2.00% or more.
% Or less. Preferably it is 0.80 to 1.50%.
【００１６】Mn：0.10〜2.00％ Mnは、焼入れ性を改善するとともに基地に固溶し易い。
また、これまでに述べた元素とは異なり変態点を下げる
ため焼入れ温度を低下することが可能である。さらに、
Siと同様に脱酸元素であるため必ず含有される元素であ
り、通常は0.10％以上含有される。一方、2.00％を越え
て含有されると耐クラック性を悪化させる。そこで、本
発明ではMn量は、0.10％以上2.00％以下と限定する。Mn: 0.10 to 2.00% Mn improves hardenability and easily forms a solid solution with the matrix.
Further, unlike the elements described above, the quenching temperature can be lowered to lower the transformation point. further,
Since it is a deoxidizing element like Si, it is an element that is always contained, and usually 0.10% or more. On the other hand, if the content exceeds 2.00%, the crack resistance deteriorates. Therefore, in the present invention, the Mn content is limited to 0.10% or more and 2.00% or less.
【００１７】Ni：0.30〜2.00％ Niは、鉄鋼材料の靱性向上に有効な元素であるとともに
焼入れ性も著しく向上させる元素である。炭化物は殆ど
作らないため残留オーステナイトを安定化させる。さら
に、本発明では、Siとの複合添加により疲労強度を大幅
に向上させる。かかる効果を奏するためには、0.30％以
上の添加が必要である。一方、2.00％超添加すると添加
効果がなく、かえって脆くなる。そこで、本発明ではNi
量は、0.30％以上2.00％以下と限定する。好ましくは0.
50〜1.50である。Ni: 0.30 to 2.00% Ni is an element that is effective for improving the toughness of the steel material and also significantly improves the hardenability. Since almost no carbide is formed, the retained austenite is stabilized. Furthermore, in the present invention, the fatigue strength is greatly improved by the complex addition with Si. In order to exhibit such an effect, it is necessary to add 0.30% or more. On the other hand, if it is added in excess of 2.00%, there is no effect of the addition and the material becomes brittle. Therefore, in the present invention, Ni
The amount is limited to 0.30% or more and 2.00% or less. Preferably 0.
It is 50-1.50.
【００１８】Cr：2.50〜7.50％ Crは、炭化物形成元素であり高温のオーステナイト状態
に加熱した時に基地に最も固溶し易い元素である。1000
℃以上の温度から焼入れを行って高温で焼戻しを行うと
２次硬化が顕著に現れ、耐凹み性や耐摩耗性の改善に大
きく寄与する。Cr量が2.50％未満ではかかる効果が少な
く、一方7.50％を越えると網目状炭化物が顕著になり靱
性が低下するとともに硬度も低下する。そこで、本発明
ではCr量は、2.50％以上7.50％以下と限定する。好まし
くは、4.0 〜6.0 ％である。Cr: 2.50 to 7.50% Cr is a carbide-forming element and is the element that is most easily dissolved in the matrix when heated to a high-temperature austenitic state. 1000
When quenching is performed at a temperature of not less than ° C. and tempering is performed at a high temperature, secondary hardening is conspicuously exhibited, and greatly contributes to improvement of dent resistance and wear resistance. If the Cr content is less than 2.50 %, such effect is small, while if it exceeds 7.50 %, network-like carbides are remarkable, toughness is lowered and hardness is lowered. Therefore, in the present invention, the Cr content is limited to not less than 2.50 % and not more than 7.50 %. Preferably, it is 4.0 to 6.0%.
【００１９】Mo：0.20〜3.00％ Moは、Crと同様に強力な炭化物形成元素であり、硬度、
耐凹み性さらには耐摩耗性に影響を与える元素である。
さらに、焼戻し抵抗性や析出硬化に対してもCr以上に強
い作用を示す元素である。Mo量が0.20％未満であると前
述の諸性質に対する効果が少なく、一方3.00％を越える
と熱的扱いが困難になるとともにミクロ組織的にも共晶
炭化物の傾向を強め靱性の劣化を生じる。そこで、本発
明ではMo量は、0.20％以上3.00％以下と限定する。好ま
しくは、0.8 〜2.0 ％である。Mo: 0.20 to 3.00% Mo is a strong carbide-forming element like Cr, and has a hardness,
It is an element that affects the dent resistance and the wear resistance.
Further, it is an element having a stronger effect on tempering resistance and precipitation hardening than Cr. If the amount of Mo is less than 0.20%, the effect on the above-mentioned properties is small, while if it exceeds 3.00 %, thermal handling becomes difficult and the tendency of eutectic carbides in microstructure is strengthened, resulting in deterioration of toughness. Therefore, in the present invention, the amount of Mo is limited to 0.20% or more and 3.00 % or less. Preferably, it is 0.8 to 2.0%.
【００２０】Ｖ：0.05〜2.00％ Ｖは、Ｃと結合して安定な炭化物を作る強力な炭化物形
成元素である。また、ＶはCrやMoよりも基地に固溶し難
く、Moと同様に耐摩耗性や研削性に強い影響を与える元
素である。このようにＶは強力な炭化物形成元素である
ため、Ｖ量はＣ量によって大きな制約を受けることにな
る。Ｖ量が2.00％を越えると基地中のＣ量が減少して目
的とする硬度が得られなくなる。一方、0.05％より少な
いと耐摩耗性に優れた炭化物が少なくなり、目的とする
諸性質に対する効果が著しく減少する。そこで、本発明
ではＶ量は、Ｃ量を勘案して、0.05％以上2.00％以下と
限定する。好ましくは、0.10〜1.50％である。V: 0.05 to 2.00% V is a strong carbide-forming element that combines with C to form a stable carbide. V is an element that hardly dissolves in the matrix than Cr or Mo and has a strong influence on wear resistance and grindability like Mo. Since V is a strong carbide-forming element, the amount of V is greatly restricted by the amount of C. If the V content exceeds 2.00%, the C content in the matrix decreases, and the desired hardness cannot be obtained. On the other hand, if it is less than 0.05%, the amount of carbide having excellent wear resistance is reduced, and the effect on the desired properties is significantly reduced. Therefore, in the present invention, the V amount is limited to 0.05% or more and 2.00% or less in consideration of the C amount. Preferably, it is 0.10 to 1.50%.
【００２１】Ｗ：0.20〜3.00％ Ｗは、炭化物形成元素であり、耐凹み性や耐摩耗性の改
善に有効である等Moと類似の効果を奏する元素であり、
通常Moの２倍量と等価である。したがって、本発明で
は、Ｗは必要に応じて添加される任意添加元素であり、
Moと置換して用いられる元素である。かかる効果を奏す
るためには、Ｗを添加する場合には0.20％以上添加する
ことが望ましいが、Ｗ量が3.00％超になると共晶炭化物
が大きく発達し靱性の劣化を来すおそれがある。そこ
で、本発明ではＷを添加する場合には、その含有量は0.
20％以上3.00％以下と限定するが、0.50〜2.00％とする
ことが望ましい。 (2) ＥＳＲ法、熱間鍛造、熱処理の限定理由 本発明にあっては、エレクトロスラグの再溶解法を適用
するが、これは介在物を可及的に少なくするためであ
る。すなわち、鋼の疲労特性に影響する主因子として上
述の成分組成の他に、非金属介在物 (および炭化物) が
ある。エレクトロスラグ再溶解法によれば介在物を低減
かつ微粒化することができ、疲労強度を向上させること
ができる。W: 0.20 to 3.00% W is a carbide-forming element and has an effect similar to that of Mo, such as being effective in improving dent resistance and wear resistance.
It is usually equivalent to twice the amount of Mo. Therefore, in the present invention, W is an optional additive element added as needed,
It is an element used in place of Mo. In order to achieve such an effect, when W is added, it is desirable to add 0.20% or more. However, if the W content exceeds 3.00%, eutectic carbides may be greatly developed and toughness may be deteriorated. Therefore, when W is added in the present invention, the content is 0.
Although it is limited to 20% or more and 3.00% or less, it is desirably 0.50 to 2.00%. (2) Reasons for limitation of ESR method, hot forging, and heat treatment In the present invention, a remelting method of electroslag is applied, in order to reduce inclusions as much as possible. That is, non-metallic inclusions (and carbides) are the main factors affecting the fatigue properties of steel, in addition to the above-mentioned composition. According to the electroslag remelting method, inclusions can be reduced and atomized, and fatigue strength can be improved.
【００２２】ＥＳＲ法であれば、その具体的操作等につ
いては特に制限はなく、慣用のそれを使用すればよい。
好ましくは、ＥＳＲ法に先立って炉外精錬をするなどし
て溶湯の脱ガス処理を行う。In the case of the ESR method, there is no particular limitation on the specific operation and the like, and a conventional one may be used.
Preferably, the molten metal is degassed by performing refining outside the furnace prior to the ESR method.
【００２３】ＥＳＲにより鋳込まれた鋳塊は次いで熱間
鍛造によって成形が行われる。熱間鍛造の実施も鋼の疲
労強度向上の働きがある。組織の均質化、微細化に極め
て有効である。The ingot cast by ESR is then formed by hot forging. Hot forging also has the effect of improving the fatigue strength of the steel. It is extremely effective in homogenizing and refining the tissue.
【００２４】なお、上記以外の製法に関して、例えば製
鋼工程における脱ガスなどはESR と同様、介在物の低減
に極めて重要であるが、ロール製造において、これらは
慣用的に行われているので、本発明にあってもそのよう
な慣用法にしたがって行えばよい。[0024] Regarding other manufacturing methods, for example, degassing in the steel making process is extremely important for reducing inclusions as in the case of ESR. However, in roll manufacturing, these are routinely performed. The invention may be carried out according to such a conventional method.
【００２５】(3) 硬さ Hs: 70〜85 一般に多用されている中間および補強ロールの硬さHsは
50〜90である。しかし、本発明によれば、中間ロールと
いうことで、Hs＝70〜85とする。Si、Ni添加による成分
組成の改善と、熱間鍛造さらにはESR による介在物、炭
化物の微粒化作用の相乗効果により、上記硬さの全範囲
においてすぐれた疲労特性を実現できる。次に、実施例
によって本発明の作用効果をさらに具体的に説明する。(3) Hardness Hs: 70-85 The hardness Hs of the intermediate and reinforcing rolls, which are commonly used, is
50 to 90. However, according to the present invention, since the intermediate roll is used, Hs is set to 70 to 85. Due to the synergistic effect of the improvement of the component composition by the addition of Si and Ni and the atomization of inclusions and carbides by hot forging and ESR, excellent fatigue characteristics can be realized in the entire range of the above hardness. Next, the operation and effect of the present invention will be described more specifically with reference to examples.
【００２６】[0026]
(実施例１)ESR 法、熱間鍛造、および熱処理プロセスを
経て製造した表１に示す鋼組成の21種の鋼材から回転曲
げ疲労試験片を作成し、疲労試験を行った。ロール材の
疲労試験としては回転曲げ、引張圧縮および転動疲労試
験などがあるが、試験結果の精度、試験の迅速化、簡便
さなどの点から回転曲げを採用した。(Example 1) Rotating bending fatigue test pieces were prepared from 21 types of steel materials having the steel compositions shown in Table 1 manufactured through the ESR method, hot forging, and heat treatment processes, and were subjected to a fatigue test. Roller fatigue tests include roll bending, tensile compression, and rolling fatigue tests. Rotary bending was used in view of the accuracy of test results, speeding up the test, and simplicity.
【００２７】熱処理は焼入温度1000〜1060℃、焼戻温度
500〜550 ℃の間で一定の硬さ HRC57 (Hs:77相当) と
なるように適宜調整した。回転サイクル数107 での作用
応力を疲労限とみなし、その値σW をSi、Ni添加量との
関係で整理した結果を図１にグラフで示す。これらの結
果から、約1.00〜1.50％のSiおよび0.50〜1.50％のNiの
複合添加による疲労特性向上が著しい。The heat treatment is performed at a quenching temperature of 1000 to 1060 ° C. and a tempering temperature.
The hardness was adjusted appropriately so as to have a constant hardness of HRC57 (corresponding to Hs: 77) between 500 and 550 ° C. FIG. 1 is a graph showing the results obtained by regarding the applied stress at the number of rotation cycles of 10 7 as the fatigue limit and organizing the value σ W in relation to the amounts of Si and Ni added. From these results, the improvement of the fatigue properties by the combined addition of about 1.00 to 1.50% Si and 0.50 to 1.50% Ni is remarkable.
【００２８】(実施例２)実施例１にて良好な疲労特性を
示すことが判った１％Si、Ni添加材 (No.8) とベース鋼
(No.1) につき、焼入温度は1030℃の一定温度とし、焼
戻温度を 400〜650 ℃の間で変更して硬さを調整した供
試材を使用して、同様の回転曲げ疲労試験を行った。(Example 2) 1% Si, Ni additive (No. 8) and base steel which were found to exhibit good fatigue properties in Example 1
For (No.1), the quenching temperature was a constant temperature of 1030 ° C, the tempering temperature was changed between 400 to 650 ° C, and the hardness was adjusted using a test material. The test was performed.
【００２９】また、ESR 法および熱間鍛造の影響につい
ても調査した。つまり、No.8の鋼材と同成分でESR 法、
熱間鍛造のいずれか一方を省略した鋼材を用いて同様の
回転曲げ疲労試験を行った。The influence of the ESR method and hot forging was also investigated. In other words, the ESR method uses the same components as No. 8 steel,
The same rotational bending fatigue test was performed using a steel material from which one of the hot forging was omitted.
【００３０】回転サイクル数107 での疲労限の結果を図
２にグラフで示す。本発明鋼のESR 法、熱間鍛造の両方
を実施したSi、Ni添加鋼は、中間ロールの使用硬さ範囲
内で、ESR 法および熱間鍛造の両方を実施したベース鋼
およびESR法、熱間鍛造のいずれか一方を実施したSi、N
i添加鋼に比較してそれぞれすぐれた疲労特性を示すこ
とが判る。FIG. 2 is a graph showing the results of the fatigue limit at the number of rotation cycles of 10 7 . For the steel of the present invention, the Si and Ni-added steel subjected to both the ESR method and the hot forging are used as the base steel and the ESR method and the hot Si, N that has been subjected to either forging
It can be seen that each of the steels has superior fatigue characteristics as compared with the i-added steel.
【００３１】(実施例３) 製造工程: 電気炉溶解→炉外精錬→脱炭→エレクトロス
ラグ再溶解→熱間鍛造→焼鈍→荒加工→熱処理→仕上加
工 成分組成: Ｃ:0.49 、Si:1.28 、Mn:0.37 、Ni:1.16 、
Cr:5.25 、Mo:1.09 、Ｖ:0.23 の胴直径500 、胴長1600、全長5000(mm)、表面硬さHs:
80の中間ロールを製造した。実際の圧延ラインで圧延で
使用したが、スポーリングなど疲労特性に関して支障な
いことが判明した。(Example 3) Manufacturing process: Electric furnace melting → Out-of-furnace refining → Decarburization → Electroslag remelting → Hot forging → Annealing → Roughing → Heat treatment → Finishing Ingredient composition: C: 0.49, Si: 1.28 , Mn: 0.37, Ni: 1.16,
Cr: 5.25, Mo: 1.09, V: 0.23, trunk diameter 500, trunk length 1600, total length 5000 (mm), surface hardness Hs:
Eighty intermediate rolls were produced. Although it was used in rolling on an actual rolling line, it was found that there was no problem with respect to fatigue characteristics such as spalling.
【００３２】[0032]
【表１】 [Table 1]
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
Si:0.50 〜2.00％、Ni:0.30 〜2.00％に制限すると共に
ESR 法＋熱間鍛造と熱処理とを組合せることにより、中
間ロールの疲労強度を著しく改善することができ、特に
近年高圧下圧延が高い精度で求められている状況下から
は、その意義は大きい。As described in detail above, according to the present invention,
Si: 0.50 to 2.00%, Ni: 0.30 to 2.00%
The combination of the ESR method + hot forging and heat treatment can significantly improve the fatigue strength of the intermediate rolls, and this is particularly significant in the situation where high-pressure rolling is required with high precision in recent years. .
【図１】実施例の結果を示すグラフである。FIG. 1 is a graph showing the results of Examples.
【図２】実施例の結果を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing the results of Examples.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｂ２１Ｋ 1/02 Ｂ２１Ｋ 1/02 Ｂ２２Ｄ 23/10 ５２２ Ｂ２２Ｄ 23/10 ５２２ Ｃ２１Ｄ 9/38 Ｃ２１Ｄ 9/38 Ａ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 302 C22C 38/00 301 B21B 27/00 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code FI // B21K 1/02 B21K 1/02 B22D 23/10 522 B22D 23/10 522 C21D 9/38 C21D 9/38 A (58) Field surveyed (Int. Cl. 6 , DB name) C22C 38/00 302 C22C 38/00 301 B21B 27/00
Claims (2)
％、 Ni:0.30 〜2.00％、Cr:2.50 〜7.50％、Mo:0.20 〜3.00
％、 Ｖ:0.05 〜2.00％、 残部がFeおよび不可避的不純物から成る組成を有する、
エレクトロスラグ再溶解法による鋳造、かつ熱間鍛造
後、熱処理を施して硬さHS: 70〜85とした疲労強度にす
ぐれる圧延用中間ロール。C. 0.40 to 0.60 %, Si: 0.50 to 2.00%, Mn: 0.10 to 2.00% by weight.
%, Ni: 0.30 to 2.00%, Cr: 2.50 to 7.50%, Mo: 0.20 to 3.00
%, V: 0.05 to 2.00%, with the balance being Fe and unavoidable impurities,
Casting by electroslag re-melting method, hot forging, and heat treatment to achieve a hardness of HS: 70-85.
有することを特徴とした請求項１記載の圧延用ロール。2. The rolling roll according to claim 1, further comprising: W: 0.20 to 3.00 by weight%.
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| JP4219294A JP2900783B2 (en) | 1994-03-14 | 1994-03-14 | Rolling intermediate roll with excellent fatigue strength |
Publications (2)
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| JPH07252606A JPH07252606A (en) | 1995-10-03 |
| JP2900783B2 true JP2900783B2 (en) | 1999-06-02 |
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- 1994-03-14 JP JP4219294A patent/JP2900783B2/en not_active Expired - Lifetime
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