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JP2785807B2 - Scroll gas compressor - Google Patents

Scroll gas compressor

Info

Publication number
JP2785807B2
JP2785807B2 JP15396296A JP15396296A JP2785807B2 JP 2785807 B2 JP2785807 B2 JP 2785807B2 JP 15396296 A JP15396296 A JP 15396296A JP 15396296 A JP15396296 A JP 15396296A JP 2785807 B2 JP2785807 B2 JP 2785807B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
chamber
oil
pressure
bearing
compression
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
JP15396296A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPH08303369A (en
Inventor
勝晴 藤尾
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Panasonic Holdings Corp
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Matsushita Electric Industrial Co Ltd filed Critical Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Priority to JP15396296A priority Critical patent/JP2785807B2/en
Publication of JPH08303369A publication Critical patent/JPH08303369A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP2785807B2 publication Critical patent/JP2785807B2/en
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明はスクロール気体圧縮
機の軸受部給油通路と、その給油通路に関与して旋回ス
クロールの反圧縮側背面部への付勢に関するものであ
る。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an oil supply passage for a bearing of a scroll gas compressor and to a biasing force applied to the oil supply passage to a rear side of the orbiting scroll opposite to the compression side.

【0002】[0002]

【従来の技術】低振動、低騒音特性を備えたスクロール
圧縮機は、吸入室が外周部にあり、吐出ポートが渦巻の
中心部に設けられ、圧縮流体の流れが一方向で往復動式
圧縮機や回転式圧縮機のような流体を圧縮するための吐
出弁を必要とせず圧縮比が一定で、吐出脈動も小さくて
大きな吐出空間を必要としないことから、各分野への利
用展開の実用化研究が成されている。
2. Description of the Related Art In a scroll compressor having low vibration and low noise characteristics, a suction chamber is provided at an outer peripheral portion, a discharge port is provided at a central portion of a spiral, and a flow of a compressed fluid is reciprocated in one direction. It does not require a discharge valve for compressing fluid like a compressor or rotary compressor, has a constant compression ratio, has a small discharge pulsation, and does not require a large discharge space. Chemical research is being conducted.

【0003】しかし、圧縮室のシール部分が多いので圧
縮流体の漏れが多く、特に、家庭空調用冷媒圧縮機のよ
うな少排除容量のスクロール気体圧縮機の場合などは、
圧縮部の漏れ隙間を小さくするために渦巻部の寸法精度
を極めて高くする必要がある。しかしながら、部品形状
の複雑さ、渦巻部寸法精度バラツキなどにより、スクロ
ール気体圧縮機のコストが高く、性能のバラツキも大き
く、特に圧縮機低速運転状態では、圧縮途中の気体漏れ
率が多く、圧縮効率が往復動式圧縮機や回転式圧縮機よ
りも低いという欠点を有している。
However, since there are many seal portions in the compression chamber, there is a lot of leakage of the compressed fluid. Particularly, in the case of a scroll gas compressor having a small displacement capacity such as a refrigerant compressor for home air conditioning,
In order to reduce the leakage gap of the compression part, it is necessary to make the dimensional accuracy of the spiral part extremely high. However, the cost of the scroll gas compressor is high and the performance varies greatly due to the complexity of the component shape and the variation in the dimensional accuracy of the spiral part. Particularly, in the low-speed operation state of the compressor, the gas leakage rate during compression is large, and the compression efficiency is high. Has the disadvantage that it is lower than reciprocating compressors and rotary compressors.

【0004】そこで、この種の課題解決のための方策と
して、圧縮途中の気体漏れ防止のために潤滑油を利用し
た油膜シール効果により渦巻部寸法精度の生産性適正化
と圧縮効率向上を期待することが大きく、特開昭57−
8386号公報にも記載されているように、圧縮途中の
圧縮室に潤滑油を適量注入し、潤滑油の油膜で圧縮室の
隙間を密封し、上記欠点を改善する提案が成されてい
る。
Accordingly, as a measure for solving this kind of problem, it is expected that the productivity of the spiral part dimensional accuracy is optimized and the compression efficiency is improved by an oil film sealing effect using a lubricating oil to prevent gas leakage during compression. It is large,
As described in Japanese Patent No. 8386, a proposal has been made to improve the above-mentioned drawbacks by injecting an appropriate amount of lubricating oil into a compression chamber in the middle of compression, sealing the gap between the compression chambers with an oil film of the lubricating oil.

【0005】図25は、密閉ケース内を高圧空間とした
構成の中型〜大型クラスのスクロール冷媒圧縮機の一般
的な構造例である。同図は、圧縮部と吐出室1031が
上部に、モータ(電動要素)が下部に、油溜が底部に、
圧縮機の最終出口である吐出配管1042がモータ(電
動要素)の近傍に配置された構成で、吐出室1031で
吐出冷媒ガスと潤滑油とが分離の後、潤滑油は油抜き穴
1035、1036を通してモータ(電動要素)を収納
する空間に戻り、底部の油溜に収集されると共に、吐出
冷媒ガスは吐出室1031の上部から別の通路を通して
モータ(電動要素)を収納する空間を経由の後、吐出配
管1042から排出される。
FIG. 25 shows an example of a general structure of a medium to large class scroll refrigerant compressor having a high-pressure space inside a sealed case. In the figure, the compression unit and the discharge chamber 1031 are at the top, the motor (electric element) is at the bottom, the oil sump is at the bottom,
The discharge pipe 1042, which is the final outlet of the compressor, is arranged near the motor (electric element). After the discharge refrigerant gas and the lubricating oil are separated in the discharge chamber 1031, the lubricating oil is discharged to the oil drain holes 1035, 1036. And returns to the space for storing the motor (electric element), and is collected in the oil reservoir at the bottom, and the discharged refrigerant gas passes through the space for storing the motor (electric element) from the upper part of the discharge chamber 1031 through another passage. Are discharged from the discharge pipe 1042.

【0006】また、密閉ケース内の高圧空間の圧力が低
い圧縮機起動初期からの圧縮途中冷媒ガス洩れを少なく
するために、圧縮室1015の冷媒ガスを旋回スクロー
ル1006の鏡板1004に設けられた背圧孔1017
を介して背圧室1025に導き、その冷媒ガス圧力によ
って圧縮機起動初期から旋回スクロール1006を固定
スクロール1003の側に押圧し、圧縮室1015の軸
方向隙間を少なくする。
Further, in order to reduce leakage of refrigerant gas during compression from the initial stage of starting the compressor in which the pressure in the high-pressure space in the closed case is low, the refrigerant gas in the compression chamber 1015 is supplied to the end plate 1004 provided on the end plate 1004 of the orbiting scroll 1006. Pressure hole 1017
And presses the orbiting scroll 1006 toward the fixed scroll 1003 from the initial stage of compressor startup by the refrigerant gas pressure to reduce the axial gap of the compression chamber 1015.

【0007】更に、圧縮室隙間を密封するために、密閉
ケース(チャンバー)1013の底部の潤滑油を駆動軸
(クランクシャフト)1008の内部に設けた揚油穴1
019、駆動軸(クランクシャフト)1008を支持し
固定スクロール1003を固定した本体フレーム(フレ
ーム)1009の軸受の隙間、駆動軸(クランクシャフ
ト)1008のクランク軸部の隙間を経由させて軸受摺
動面を潤滑した後、旋回スクロール1006の背面に設
けた背圧室1025に流入させ、その経路途中で減圧し
た中間圧力の潤滑油と、クランク軸上部の高圧の潤滑油
とで旋回スクロール1006の背面を付勢し旋回スクロ
ール1006が固定スクロール1003から常時離反し
ないように背圧設定されている。
Further, in order to seal the gap between the compression chambers, lubricating oil at the bottom of a sealed case (chamber) 1013 is provided with an oil pumping hole 1 provided inside a drive shaft (crankshaft) 1008.
019, a bearing sliding surface through a clearance of a bearing of a main body frame (frame) 1009 supporting a drive shaft (crankshaft) 1008 and fixing a fixed scroll 1003, and a clearance of a crankshaft portion of the drive shaft (crankshaft) 1008. After the lubrication of the orbiting scroll 1006, the lubricating oil is caused to flow into a back pressure chamber 1025 provided on the back of the orbiting scroll 1006, and the intermediate pressure lubricating oil reduced in the middle of the path and the high pressure lubricating oil on the upper part of the crankshaft are used to clean the back of the orbiting scroll 1006. The back pressure is set so that the energized orbiting scroll 1006 does not always separate from the fixed scroll 1003.

【0008】背圧室1025の潤滑油は、背圧孔101
7を介して圧縮途中の圧縮室1015に流入の後、圧縮
室1015の隙間を密封しながら吸入冷媒ガスと共に圧
縮・吐出され、吐出室1031に吐出される構成である
(特開昭56−165788号公報)。
The lubricating oil in the back pressure chamber 1025
After flowing into the compression chamber 1015 in the middle of compression via the compressor 7, it is compressed and discharged together with the suctioned refrigerant gas while sealing the gap of the compression chamber 1015, and discharged to the discharge chamber 1031 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 56-165788). No.).

【0009】[0009]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の図
25のような、駆動軸(クランクシャフト)1008に
係合する2箇所の摺動部〔駆動軸(クランクシャフト)
1008を支持する本体フレーム(フレーム)1009
に設けた上部軸受衝動部と旋回スクロール1006を旋
回させるクランク部の軸受摺動部〕に充分な量の潤滑油
を供給した後、その潤滑油を圧縮室1015に流入させ
る構成では、圧縮室1015への流入箇所と流入量が多
く、高圧加熱された潤滑油と潤滑油中に混入した冷媒ガ
スとが圧縮途中の圧縮室1015に流入するので、圧縮
効率が低下するという課題があった。
However, as shown in FIG. 25, two sliding portions [drive shaft (crankshaft)] to be engaged with the drive shaft (crankshaft) 1008.
Body frame (frame) 1009 supporting 1008
In the configuration in which a sufficient amount of lubricating oil is supplied to the upper bearing impulsive part provided in the above and a bearing sliding part of a crank part for orbiting the orbiting scroll 1006], the lubricating oil flows into the compression chamber 1015. The lubricating oil and the refrigerant gas mixed into the lubricating oil flow into the compression chamber 1015 in the middle of compression, and the compression efficiency decreases.

【0010】また圧縮機起動初期には、圧縮室1015
から冷媒ガスが流入する背圧室1025の圧力が密閉ケ
ース(チャンバー)1013の底部の潤滑油圧力よりも
高いので、底部の油溜から駆動軸(クランクシャフト)
1008を支持する軸受部への差圧給油ができず、圧縮
機起動初期の駆動軸(クランクシャフト)1008の焼
付き発生を招くと言う課題があった。
In the initial stage of starting the compressor, the compression chamber 1015
The pressure of the back pressure chamber 1025 into which the refrigerant gas flows from is higher than the lubricating oil pressure at the bottom of the closed case (chamber) 1013.
There was a problem that the differential pressure lubrication to the bearing portion supporting the 1008 could not be performed, causing seizure of the drive shaft (crankshaft) 1008 at the initial stage of the compressor startup.

【0011】また、圧縮室1015で連続的な液圧縮等
が生じた場合には、圧縮室1015から背圧孔1017
を介して背圧室1025に異常高圧冷媒ガスが流れ込
み、背圧室1025が吐出圧力よりも異常圧力上昇し、
旋回スクロール1006が固定スクロール1003に過
剰押圧されると共に、圧縮負荷が急増する。その結果、
底部の油溜から駆動軸(クランクシャフト)1008を
支持する軸受部への差圧給油ができず、駆動軸(クラン
クシャフト)1008の焼付きを生じると言う課題があ
った。
When continuous liquid compression or the like occurs in the compression chamber 1015, the back pressure hole 1017 is removed from the compression chamber 1015.
The abnormal high pressure refrigerant gas flows into the back pressure chamber 1025 through the back pressure chamber, and the back pressure chamber 1025 abnormally rises in pressure from the discharge pressure,
The orbiting scroll 1006 is excessively pressed by the fixed scroll 1003, and the compression load increases rapidly. as a result,
There has been a problem that the differential pressure oil cannot be supplied from the oil reservoir at the bottom to the bearing supporting the drive shaft (crankshaft) 1008, causing seizure of the drive shaft (crankshaft) 1008.

【0012】なお、上述の課題解決の方策として、圧縮
室圧力が異常上昇した時に、旋回スクロールを固定スク
ロールの側に過剰押圧させることなく、圧縮機起動初期
から旋回スクロールを固定スクロールの側に常時押圧し
圧縮室軸方向隙間を少なくすると共に、駆動軸の軸受部
へ充分な給油を行うと共に、別の給油通路を通じて圧縮
室への給油が可能な圧縮機の提案が成されている。
As a measure for solving the above-mentioned problem, when the pressure in the compression chamber rises abnormally, the orbiting scroll is always pressed toward the fixed scroll from the initial stage of compressor startup without excessively pressing the orbiting scroll toward the fixed scroll. There has been proposed a compressor which presses to reduce the axial clearance in the compression chamber, sufficiently supplies oil to the bearing portion of the drive shaft, and can supply oil to the compression chamber through another oil supply passage.

【0013】図26、図27は、旋回スクロール142
4の背面に吐出圧力が作用する背面積の大きな背圧領域
1450を設ける一方、その外周部に低圧の領域145
1を設けると共に、背圧領域1450を形成するため
に、本体フレーム(フレーム)1413に固定され且つ
背圧付勢面積を大きくした環状リング(環状のスラスト
シール)1449で旋回スクロール1424の背面を摺
動シールし、旋回スクロール1424を固定スクロール
1426に常時押圧する。また、密閉ケース内底部の潤
滑油は細管を通して減圧し、旋回スクロール1424の
外周部と固定スクロール1426の摺接面に差圧給油さ
れる。
FIGS. 26 and 27 show the orbiting scroll 142.
4, a back pressure region 1450 having a large back area on which the discharge pressure acts is provided, and a low pressure region 145 is provided on the outer periphery thereof.
1 and to form a back pressure region 1450, the back surface of the orbiting scroll 1424 is slid by an annular ring (annular thrust seal) 1449 fixed to the main body frame (frame) 1413 and having a large back pressure urging area. The dynamic scroll is performed, and the orbiting scroll 1424 is constantly pressed against the fixed scroll 1426. Further, the lubricating oil at the inner bottom portion of the closed case is reduced in pressure through the thin tube, and is supplied to the outer peripheral portion of the orbiting scroll 1424 and the sliding contact surface of the fixed scroll 1426 with a differential pressure.

【0014】また、駆動軸1417内に設けられた油通
路(図示なし)による遠心ポンプ作用により、密閉ケー
ス内底部の高圧の潤滑油を汲み上げ、駆動軸1417の
軸受部を経て環状リング(環状のスラストシール)14
49の内側に給油の後、再び、密閉ケース内底部に戻す
構成である(米国特許第4522575号の明細書)。
A high-pressure lubricating oil at the bottom of the sealed case is pumped up by a centrifugal pump action by an oil passage (not shown) provided in the drive shaft 1417, and is passed through a bearing portion of the drive shaft 1417 to form an annular ring (annular ring). Thrust seal) 14
After refueling inside 49, it is configured to return to the bottom inside the closed case again (the specification of US Pat. No. 4,522,575).

【0015】しかしながら、旋回スクロール1424を
固定スクロール1426に常時押圧させるので、両スク
ロール間の軸方向接触部への給油量確保の必要から、細
管を通じての吸入室と圧縮室への給油量が圧縮室密封の
ための所要量よりも多くなるので、シール部が長い環状
リング(環状のスラストシール)1449の外側に漏洩
させない必要があり、このような技術思想から、環状リ
ング(環状のスラストシール)1449への背圧付勢力
を大きくしている。この結果、環状リング(環状のスラ
ストシール)1449と旋回スクロール1424との摺
接部摩擦抵抗が大きくなり、その摺接部の入力損失と気
密耐久性の改善が要求されていた。
However, since the orbiting scroll 1424 is constantly pressed against the fixed scroll 1426, it is necessary to secure the amount of oil supply to the contact portion in the axial direction between the two scrolls. Therefore, the amount of oil supply to the suction chamber and the compression chamber through the narrow tube is reduced. Since it is larger than the required amount for sealing, it is necessary to prevent the sealing portion from leaking outside the long annular ring (annular thrust seal) 1449. From such a technical idea, the annular ring (annular thrust seal) 1449 is required. To increase the back pressure bias. As a result, the frictional resistance at the sliding contact between the annular ring (annular thrust seal) 1449 and the orbiting scroll 1424 becomes large, and it is required to improve the input loss and airtight durability of the sliding contact.

【0016】一方、環状リングの摺接部入力損失を改善
する方策として、旋回スクロールの反圧縮室側の背面を
中間圧気体領域と低圧気体領域とに区画するためのシー
ル部材を凹設溝に配設し、シール部材のシール摺接面に
過剰な接触力を作用させない二つの手段が提案されてい
る。
On the other hand, as a measure for improving the input loss at the sliding contact portion of the annular ring, a sealing member for partitioning the back surface of the orbiting scroll on the side opposite to the compression chamber into an intermediate pressure gas region and a low pressure gas region is provided in the concave groove. Two means have been proposed which are disposed and do not apply an excessive contact force to the seal sliding contact surface of the seal member.

【0017】すなわち、第1の手段は、図28、図29
に示す如く、旋回スクロール1505の反圧縮室側の背
面を、背面の中心部側で旋回軸受周囲部1507iの低
圧側と、背面の外周部側で且つ圧縮室から旋回スクロー
ル1505の鏡板1505aに設けた連通穴1505f
を介して、圧縮途中気体を導入する中間圧力室1507
hとに区画シールする角型の環状リング(シール部材)
1505eが凹設溝1550に配置されており、この環
状リング(シール部材)1505eは合成樹脂あるいは
金属材から成り、凹設溝1550の底部に導いた気体圧
力によってシール摺接面の密封を図る構成である(特開
昭61−169686号公報)。
That is, the first means is shown in FIGS.
As shown in the figure, the rear surface of the orbiting scroll 1505 on the side opposite to the compression chamber is provided on the low pressure side of the orbiting bearing peripheral portion 1507i at the center of the rear surface, and on the end plate 1505a of the orbiting scroll 1505 from the compression chamber on the outer peripheral side of the rear surface. Communication hole 1505f
Pressure chamber 1507 for introducing gas in the middle of compression via
Square ring (sealing member)
The annular ring (seal member) 1505e is made of a synthetic resin or a metal material, and the seal sliding contact surface is sealed by the gas pressure guided to the bottom of the concave groove 1550. (JP-A-61-169686).

【0018】また、第2の手段は、図30〜図33に示
す如く、圧縮室(圧縮空間)1625から旋回スクロー
ル1623の鏡板(平板部)1630に設けた連通孔1
636を介して、旋回スクロール1623の反圧縮室側
に設けた高圧室1635に高圧気体を導き、旋回スクロ
ール1623を背面付与しながら、高圧受リング162
9で旋回スクロール1623を支持すべく、高圧室16
35の内側溝側面と外側溝側面とに、シール摺接面16
41cに設けた環状の油溝1644と切口(切欠部)1
642a、1642bを有する環状リング(弾性シール
リング)1637a、1637bが配置されており、高
圧気体圧力によって環状リング(弾性シールリング(1
637a、1637bのシール摺接面を付与し、且つ、
油溝1644に滞溜する高圧気体中の潤滑油で高圧室1
635の内側と外側に配置された低圧側空間1698、
1699との密封を図る構成である(実開昭61−12
8396号公報)。
Further, as shown in FIGS. 30 to 33, the second means is a communication hole 1 formed in the end plate (flat portion) 1630 of the orbiting scroll 1623 from the compression chamber (compression space) 1625.
The high-pressure gas is guided to the high-pressure chamber 1635 provided on the anti-compression chamber side of the orbiting scroll 1623 through the 636, and the high-pressure receiving ring 162 is provided while the orbiting scroll 1623 is provided on the back surface.
9 to support the orbiting scroll 1623
The seal sliding contact surface 16
An annular oil groove 1644 provided in 41c and a cut (notch) 1
The annular rings (elastic seal rings) 1637a and 1637b having the holes 642a and 1642b are arranged, and the annular rings (elastic seal rings (1
637a and 1637b are provided with seal sliding surfaces, and
The lubricating oil in the high-pressure gas accumulated in the oil groove 1644 is used for the high-pressure chamber 1
A low pressure side space 1698 disposed inside and outside the 635;
It is a structure that seals with 1699 (actual opening 61-12)
No. 8396).

【0019】しかしながら、上記の二つのシール手段
は、圧縮効率低下を阻止する目的で、圧縮室から導入し
た圧縮途中気体の低圧側への漏洩を許容しない構成のた
めに、シール摺接面の潤滑と冷却が不足する。その結
果、長時間に亘る圧縮機運転中にシール摺接面が異常摩
耗し、環状リングのシール機能の低下と摺接部摩擦抵抗
の増加を招き、環状リングの機能を失うという重要課題
があった。
However, in order to prevent the compression efficiency from lowering, the above two sealing means do not allow the gas in the middle of compression introduced from the compression chamber to leak to the low pressure side. And lack of cooling. As a result, during sliding operation of the compressor for a long time, the sliding surface of the seal is abnormally worn, and the sealing function of the annular ring is reduced, the frictional resistance of the sliding portion is increased, and the function of the annular ring is lost. Was.

【0020】また、上述の第1の手段は、環状リング
(シール部材)1505eが合成樹脂で構成されている
ので、圧縮機運転中の温度上昇によって環状リング(シ
ール部材)1505eが熱膨張し、凹設溝1550の内
側面と環状リング(シール部材)1505eの内側面と
の間に隙間が生じ、環状リング(シール部材)1505
eと凹設溝1550との間のシール性能を損なうという
課題もあった。
In the first means, since the annular ring (seal member) 1505e is made of synthetic resin, the annular ring (seal member) 1505e thermally expands due to a rise in temperature during operation of the compressor. A gap is formed between the inner surface of the concave groove 1550 and the inner surface of the annular ring (seal member) 1505e, and the annular ring (seal member) 1505 is formed.
There is also a problem that the sealing performance between the groove e and the recessed groove 1550 is impaired.

【0021】また、上述の第2の手段は、シール摺接面
1641cに設けた環状の油溝1644が切口(切欠
部)1642a、1642bに通じており、環状の油溝
1644内の潤滑油が切口(切欠部)1642a、16
42bを介して外周部の低圧側に流出するので、シール
摺接面のシール性能を低下させるという課題もあり、実
用に耐え得る環状リングのシール構成の実現が望まれて
いた。
Further, in the above-described second means, the annular oil groove 1644 provided on the seal sliding contact surface 1641c communicates with the cuts (notches) 1642a and 1642b, and the lubricating oil in the annular oil groove 1644 is removed. Cut (notch) 1642a, 16
Since the gas flows out to the low pressure side of the outer peripheral portion via 42b, there is a problem that the sealing performance of the seal sliding contact surface is deteriorated, and it has been desired to realize an annular ring seal structure that can withstand practical use.

【0022】本発明はこのような従来の課題を解決する
ものであり、旋回スクロールの背面を区画する環状リン
グの気密耐久性を向上する給油通路の構成を提供するこ
とを目的とする。
An object of the present invention is to solve such a conventional problem, and an object of the present invention is to provide a structure of a refueling passage for improving the airtight durability of an annular ring defining a rear surface of an orbiting scroll.

【0023】[0023]

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、旋回スクロールの中央部背面に設けた高圧
の油室と油室の外周部とを区画すべく配置した環状リン
グのシール摺動面を圧縮室と吸入室のうちのいずれか一
方への差圧給油通路における減圧通路としたものであ
る。
SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a seal for an annular ring which is arranged to partition a high-pressure oil chamber provided on the back of a central portion of an orbiting scroll and an outer peripheral portion of the oil chamber. The sliding surface is a pressure reducing passage in a differential pressure oil supply passage to one of the compression chamber and the suction chamber.

【0024】潤滑油が環状リングのシール摺接面を通過
することによって、減圧通路を簡易手段で構成でき、環
状リングのシール摺動面の耐久性の向上と油室内の潤滑
油圧力の安定保持ができる。
Since the lubricating oil passes through the seal sliding surface of the annular ring, the pressure reducing passage can be formed by simple means, thereby improving the durability of the seal sliding surface of the annular ring and stably maintaining the lubricating oil pressure in the oil chamber. Can be.

【0025】[0025]

【発明の実施の形態】請求項1に記載の発明は、旋回ス
クロールのラップ支持円盤は固定スクロールの鏡板と駆
動軸を支持する本体フレームに設けたスラスト軸受との
間に、ラップ支持円盤の両摺動面が少なくとも油膜形成
可能な微小隙間を有すべく配置された構成で、旋回スク
ロールの反圧縮室側で且つスラスト軸受の内側に配置さ
れて、しかもラップ支持円盤に隣接し且つ駆動軸と旋回
スクロールとが係合する旋回軸受摺動部と主軸受に隣接
し通じて区画配置された油室に、吐出ポートに通じ且つ
モータを収納するモータ室の下部に配設された吐出室油
溜の潤滑油を吐出圧力が作用する状態で供給し、吐出室
油溜の潤滑油を主軸受と旋回軸受部および圧縮空間に供
給する通路を有した構成において、吐出室油溜の潤滑油
は、旋回軸受部に通じる油室に駆動軸の軸受摺動部に設
けた螺旋状の油溝によるネジポンプ作用と、駆動軸によ
って駆動される容積型ポンプ装置のポンプ作用によっ
て、吐出室油溜と油室との間を連通する油穴を介して供
給され、主軸受と旋回軸受部に供給すべく油室に供給し
た後、油室に供給した潤滑油の大部分を吐出室油溜に帰
還させる一方、残りの潤滑油を減圧してスラスト軸受
と、自転阻止部材の係止部と、鏡板とラップ支持円盤と
の摺動面を経由して、吸入室に間欠的に通じる第1圧縮
室と吸入室のいずれか一方に供給する差圧給油通路を形
成する一方、ラップ支持円盤が圧縮機起動初期を含めた
低速運転時と圧縮室の圧力が異常圧力上昇した時にスラ
スト軸受に支持され、少なくとも定格負荷運転時に鏡板
に支持されるように、旋回スクロールの反圧縮側に供給
された潤滑油による旋回スクロールへの背圧付与力を設
定すると共に、潤滑油を減圧してスラスト軸受に供給す
る絞り通路手段として、油室と油室の外周部との間を区
画するためにラップ支持円盤と本体フレームとの間に環
状リングを配置し、その環状リングを遊合状態で装着す
る環状シール溝をラップ支持円盤と本体フレームのいず
れか一方の側に配置し、環状シール溝の外側面と環状リ
ングとの微小隙間、および環状リングのシール摺接面の
うち、少なくとも環状リングのシール摺接面を経由させ
るものである。そしてこの構成によれば駆動軸の軸受部
に充分な潤滑油を供給すると共に、旋回スクロールと固
定スクロールとの軸方向接触力が小さいので、旋回スク
ロールの摺接部への給油量を少なくできる。
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION According to the first aspect of the present invention, the wrap support disk of the orbiting scroll is provided between the end plate of the fixed scroll and the thrust bearing provided on the main body frame supporting the drive shaft. The sliding surface is arranged so as to have at least a minute gap capable of forming an oil film. The sliding surface is arranged on the anti-compression chamber side of the orbiting scroll and inside the thrust bearing, and is adjacent to the lap support disk and connected to the drive shaft. A discharge chamber oil reservoir disposed in a lower part of a motor chamber which communicates with a discharge port and which is disposed in an oil chamber which is partitioned and provided adjacent to a orbiting bearing sliding portion and a main bearing engaged with the orbiting scroll. In a configuration having a passage for supplying the lubricating oil of the discharge chamber in a state where the discharge pressure acts thereon and supplying the lubricating oil of the discharge chamber oil reservoir to the main bearing, the swivel bearing and the compression space, For slewing bearings Between the oil chamber of the discharge chamber and the oil chamber by the screw pump action of the helical oil groove provided on the bearing sliding part of the drive shaft in the oil chamber and the pump action of the positive displacement pump device driven by the drive shaft. The oil is supplied to the oil chamber to supply the main bearing and the slewing bearing, and then most of the lubricating oil supplied to the oil chamber is returned to the discharge chamber oil sump while the remaining oil is supplied to the oil chamber. Either the first compression chamber or the suction chamber intermittently communicating with the suction chamber via the thrust bearing, the locking portion of the rotation preventing member, and the sliding surface between the end plate and the lap support disk by reducing the pressure of the lubricating oil. While the differential pressure oil supply passage to be supplied to either side is formed, the lap support disk is supported by the thrust bearing at the time of low speed operation including the initial stage of compressor startup and when the pressure in the compression chamber rises abnormally, and at least during the rated load operation. The orbiting scroll is supported by the end plate. As a throttle passage means for setting the back pressure applying force to the orbiting scroll by the lubricating oil supplied to the compression side and depressurizing the lubricating oil and supplying it to the thrust bearing, a space between the oil chamber and the outer peripheral portion of the oil chamber is provided. An annular ring is arranged between the lap support disk and the main body frame to partition, and an annular seal groove for mounting the annular ring in a loose state is arranged on one of the lap support disk and the main body frame, Of the minute gap between the outer surface of the annular seal groove and the annular ring and the seal sliding contact surface of the annular ring, at least the seal sliding contact surface of the annular ring is passed. According to this configuration, sufficient lubricating oil is supplied to the bearing portion of the drive shaft, and the axial contact force between the orbiting scroll and the fixed scroll is small, so that the amount of oil supplied to the sliding contact portion of the orbiting scroll can be reduced.

【0026】また、油室の潤滑油は環状リングのシール
摺接面を減圧通過する際に、そのシール摺接面の潤滑
と、シール摺接面での減圧作用の安定化、更に、環状リ
ングの外周部に配置されたスラスト軸受、自転阻止部材
を潤滑した後、最終的に圧縮室隙間の油膜密封に供され
る。
Further, when the lubricating oil in the oil chamber passes through the seal sliding contact surface of the annular ring under reduced pressure, lubrication of the seal sliding contact surface and stabilization of the depressurizing action on the seal sliding contact surface are achieved. After lubricating the thrust bearing and the rotation preventing member arranged on the outer peripheral portion of the compression chamber, it is finally used for sealing the oil film in the gap of the compression chamber.

【0027】請求項2に記載の発明は、吐出圧力が作用
する潤滑油を減圧してスラスト軸受と、自転阻止部材の
係止部と、鏡板とラップ支持円盤との摺動面に供給する
別の差圧給油通路を付加したものである。そしてこの構
成によれば、環状リングのシール摺接面を通じての差圧
給油量のバラツキを補足給油でき、全体の差圧給油量の
安定化が得られる。
According to a second aspect of the present invention, the lubricating oil on which the discharge pressure acts is reduced and supplied to the thrust bearing, the locking portion of the rotation preventing member, and the sliding surface between the end plate and the lap support disk. Is added to the differential pressure oil supply passage. According to this configuration, it is possible to supplement the variation of the differential pressure oil supply amount through the seal sliding contact surface of the annular ring, and to stabilize the entire differential pressure oil supply amount.

【0028】請求項3に記載の発明は、別の差圧給油通
路は、旋回軸受部に通じる油室と自転阻止部材を配置し
た空間との間を連通する絞り通路を有した油通路を設け
て構成したものである。そしてこの構成によれば、油室
の潤滑油が二系統の簡易構成の差圧給油通路を介して、
旋回スクロールの摺接部に効果的に供給され、シール部
の安定気密保持と潤滑に寄与する。
According to a third aspect of the present invention, another differential pressure oil supply passage is provided with an oil passage having a throttle passage communicating between an oil chamber communicating with the swivel bearing and a space in which the rotation preventing member is disposed. It is configured. According to this configuration, the lubricating oil in the oil chamber passes through the two-system simple-structured differential pressure oil supply passage,
It is effectively supplied to the sliding contact portion of the orbiting scroll, and contributes to stable airtight maintenance and lubrication of the seal portion.

【0029】請求項4に記載の発明は、絞り通路が、旋
回スクロールに設けた軸受装着穴に旋回軸受を装着固定
し、前記旋回軸受の円筒外周部の一面を平面状とするこ
とにより形成されたものである。そしてこの構成によれ
ば、油室の潤滑油がバラツキの少ない絞り通路を通過す
ることによって安定差圧給油され、給油量の過不足が回
避される。
According to a fourth aspect of the present invention, the throttle passage is formed by mounting and fixing the orbiting bearing in a bearing mounting hole provided in the orbiting scroll, and making one surface of a cylindrical outer peripheral portion of the orbiting bearing flat. It is a thing. According to this configuration, the lubricating oil in the oil chamber passes through the throttle passage with little variation, whereby stable differential pressure lubrication is performed, and an excessive or insufficient lubrication amount is avoided.

【0030】請求項5に記載の発明は、環状リングの外
周面が内側の油室と外側の背圧室との差圧によって拡環
されて環状シール溝の外側面に密接すべく、環状リング
に切口を設けた構成において、環状リングが柔軟性を有
したものである。そしてこの構成によれば、環状リング
の潤滑油圧力によって環状リングの外側面の全周囲が環
状シール溝外側面に均一に密接し、密接部のシール性が
高まる。
According to a fifth aspect of the present invention, the annular ring is formed so that the outer peripheral surface of the annular ring is expanded by the differential pressure between the inner oil chamber and the outer back pressure chamber and is brought into close contact with the outer surface of the annular seal groove. In the configuration in which the cutout is provided, the annular ring has flexibility. According to this configuration, the entire circumference of the outer surface of the annular ring is uniformly and closely contacted with the outer surface of the annular seal groove by the lubricating oil pressure of the annular ring, and the sealing performance of the closely contact portion is improved.

【0031】請求項6に記載の発明は、環状リングが環
状リングを収納する部材よりも大なる熱膨張係数を有し
たものである。そしてこの構成によれば、吸入圧力と吐
出圧力との差圧が拡大するのに伴って圧縮機負荷が増加
し、環状リングの熱膨張も大きくなって、環状リングの
切口部が閉塞される。
According to a sixth aspect of the present invention, the annular ring has a larger coefficient of thermal expansion than the member accommodating the annular ring. According to this configuration, as the differential pressure between the suction pressure and the discharge pressure increases, the compressor load increases, the thermal expansion of the annular ring also increases, and the cut portion of the annular ring is closed.

【0032】請求項7に記載の発明は、環状リングの摺
接面に切口に通じない不連続な環状の油溝を設けたもの
である。そしてこの構成によれば、環状リングの摺接面
を通過する潤滑油の一部が不連続な環状の油溝に捕捉さ
れ、その油膜が潤滑油に混入する気体の吹抜け量を少な
くして安定化させる。
According to a seventh aspect of the present invention, a discontinuous annular oil groove that does not communicate with the cut is provided on the sliding surface of the annular ring. According to this configuration, a part of the lubricating oil passing through the sliding contact surface of the annular ring is captured by the discontinuous annular oil groove, and the oil film reduces the amount of gas flowing into the lubricating oil and stabilizes the oil. To

【0033】請求項8に記載の発明は、環状リングが温
度上昇と共に柔軟性を増すものである。そしてこの構成
によれば、吸入圧力と吐出圧力との差圧が拡大するのに
伴って、環状リングのシール性が安定化する。
According to the invention described in claim 8, the annular ring increases in flexibility as the temperature rises. According to this configuration, as the differential pressure between the suction pressure and the discharge pressure increases, the sealing performance of the annular ring is stabilized.

【0034】[0034]

【実施例】【Example】

(実施例1)以下、本発明による第1の実施例のスクロ
ール冷媒圧縮機について、図1〜図15を参照しながら
説明する。
(Embodiment 1) Hereinafter, a scroll refrigerant compressor according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.

【0035】図1において、1は鉄製の密閉ケースで、
その内部が旋回スクロール18と噛み合って圧縮室を形
成する固定スクロール15をボルト固定し且つ駆動軸4
を支持する本体フレーム5により、上側のモータ室6と
下側のアキュームレータ室46とに仕切られている。
In FIG. 1, reference numeral 1 denotes an iron sealed case.
The fixed scroll 15, the inside of which meshes with the orbiting scroll 18 to form a compression chamber, is bolted and the drive shaft 4
Is divided into an upper motor chamber 6 and a lower accumulator chamber 46 by the main body frame 5 supporting the motor.

【0036】モータ室6は高圧雰囲気で、上部にモータ
3、下部に圧縮部を配置し、モータ3の回転子3aを連
結固定した駆動軸4を支持する本体フレーム5は、摺動
特性と溶接性に優れた共晶黒鉛鋳鉄製で、その外周面部
に設けられた突起条部79aが上部密閉ケース1aと下
部密閉ケース1bの内壁面と端面とに当接しており、突
起条部79aと上部密閉ケース1aと下部密閉ケース1
bとが単一の溶接ビード79bによって密封溶接されて
いる。
The motor chamber 6 is in a high-pressure atmosphere. The main body frame 5 that supports the drive shaft 4 having the motor 3 at the upper part and the compression part at the lower part and the rotor 3a of the motor 3 connected and fixed thereto has sliding characteristics and welding characteristics. It is made of eutectic graphite cast iron having excellent heat resistance, and a protrusion 79a provided on the outer peripheral surface thereof is in contact with the inner wall surface and the end surface of the upper sealed case 1a and the lower sealed case 1b. Sealed case 1a and lower sealed case 1
and b are hermetically welded by a single welding bead 79b.

【0037】駆動軸4は本体フレーム5の上端部に設け
られた上部軸受11、中央部に設けられた主軸受12、
本体フレーム5の上端面に設けられ且つ放射状の複数の
浅溝7を有するスラスト軸受部13とで支持され、駆動
軸4の主軸から偏心した下端部のクランク軸14が旋回
スクロール18に設けられた旋回ボス部18eの旋回軸
受18bに係合している。
The drive shaft 4 includes an upper bearing 11 provided at the upper end of the main body frame 5, a main bearing 12 provided at the center,
A orbiting scroll 18 is provided with a crankshaft 14 at a lower end portion, which is provided on an upper end surface of the main body frame 5 and is supported by a thrust bearing portion 13 having a plurality of radially shallow grooves 7 and is eccentric from the main shaft of the drive shaft 4. It is engaged with the turning bearing 18b of the turning boss 18e.

【0038】固定スクロール15は、その熱膨張係数が
純アルミニウムと共晶黒鉛鋳鉄との中間の値に相当する
高珪素アルミニウム合金製で、図14に示すような渦巻
状の固定スクロールラップ15aと鏡板15bから成
り、鏡板15bの中央部には、固定スクロールラップ1
5aの巻始め部で開口する吐出ポート16がモータ室6
に開通する吐出通路80に連通して設けられ、固定スク
ロールラップ15aの外周部には吸入室17が設けられ
ている。
The fixed scroll 15 is made of a high silicon aluminum alloy whose coefficient of thermal expansion is equivalent to an intermediate value between pure aluminum and eutectic graphite cast iron, and has a spiral fixed scroll wrap 15a as shown in FIG. 15b, and a fixed scroll wrap 1 is provided at the center of the end plate 15b.
The discharge port 16 opening at the winding start portion of the motor chamber
A suction chamber 17 is provided on the outer periphery of the fixed scroll wrap 15a.

【0039】反旋回スクロール側の鏡板15b上には、
吐出ポート16を覆うように逆止弁装置50が取り付け
られ、その逆止弁装置50は図3〜図6で詳描するよう
に、その外周部を数箇所切り欠いた形状の薄板鋼板から
成る弁体50b(または不連続な環状穴50eaを有す
る弁体50e)と、逆止弁穴50aと中央穴50gとそ
の周りの複数の吐出小穴50hを有した弁ケース99
と、弁体50bと弁ケース99との間に介在するバネ装
置50cとから成る。バネ装置50cは、それ自身の温
度が50℃を超えると収縮し、それ自身の温度が50℃
以下で伸長する形状記憶特性を有するもので、圧縮機運
転中は吐出冷媒ガス圧を受けて逆止弁穴50aの底面ま
で収縮し、それ自身の温度が50℃以下の状態にある圧
縮機停止中は吐出ポート16を塞ぐべく弁体50を鏡板
15bに押圧するように設定されている。
On the end plate 15b on the anti-orbiting scroll side,
A check valve device 50 is attached so as to cover the discharge port 16, and the check valve device 50 is formed of a thin steel plate having a shape in which the outer peripheral portion is cut out at several places as described in detail in FIGS. 3 to 6. A valve case 99 having a valve body 50b (or a valve body 50e having a discontinuous annular hole 50ea), a check valve hole 50a, a central hole 50g, and a plurality of small discharge holes 50h around the valve hole 99a.
And a spring device 50c interposed between the valve body 50b and the valve case 99. The spring device 50c contracts when its own temperature exceeds 50 ° C., and its own temperature becomes 50 ° C.
It has a shape memory characteristic that expands below. During operation of the compressor, it receives the refrigerant gas pressure and shrinks to the bottom of the check valve hole 50a, and stops the compressor when its own temperature is 50 ° C or less. The inside is set so as to press the valve body 50 against the end plate 15b so as to close the discharge port 16.

【0040】図1および図14に示すように、固定スク
ロールラップ15aに噛み合って圧縮室側壁を形成する
渦巻状の旋回スクロールラップ18aと、駆動軸4のク
ランク軸14に係合した旋回ボス部18eを直立させた
ラップ支持円盤18cとから成るアルミニウム合金製の
旋回スクロール18は、固定スクロール15と本体フレ
ーム5とに囲まれて配置されており、ラップ支持円盤1
8cおよび旋回スクロールラップ18aの表面は多孔質
ニッケルメッキなどの硬化処理がなされている。図3に
示すように、旋回スクロールラップ18aの先端には渦
巻状のチップシール溝98が設けられて、そのチップシ
ール溝98には樹脂製のチップシール98aが微少隙間
を有して装着されている。旋回スクロール18が固定ス
クロール15の軸方向側に押圧されたとき、ラップ支持
円盤18cの平面部は固定スクロールラップ15aの先
端に接するが、旋回スクロールラップ18aの先端は固
定スクロール15に接することなく数ミクロン程度の微
少距離を保っている。
As shown in FIGS. 1 and 14, a spiral scroll wrap 18a meshing with the fixed scroll wrap 15a to form a compression chamber side wall, and a rotary boss 18e engaged with the crankshaft 14 of the drive shaft 4. The orbiting scroll 18 made of an aluminum alloy, which is composed of a lap supporting disk 18c having a vertical upright, is disposed so as to be surrounded by the fixed scroll 15 and the main body frame 5, and the lap supporting disk 1
The surfaces of 8c and the orbiting scroll wrap 18a are subjected to hardening treatment such as porous nickel plating. As shown in FIG. 3, a spiral tip seal groove 98 is provided at the tip of the orbiting scroll wrap 18a, and a resin tip seal 98a is mounted in the tip seal groove 98 with a small gap. I have. When the orbiting scroll 18 is pressed in the axial direction of the fixed scroll 15, the flat portion of the wrap support disk 18c contacts the tip of the fixed scroll wrap 15a, but the tip of the orbiting scroll wrap 18a does not A minute distance of about a micron is maintained.

【0041】吐出通路80(図1参照)は、逆止弁装置
50を覆うように鏡板15b上に取り付けられた吐出カ
バー2aと鏡板15bによって形成される吐出室2、固
定スクロール15に設けられたガス通路B80b、本体
フレーム5に設けられたガス通路A80a、主軸受12
を囲うように本体フレーム5に取り付けられた吐出ガイ
ド81と本体フレーム5によって形成される吐出チャン
バー2bとから成り、ガス通路A80a、ガス通路B8
0bはそれぞれ対象位置に設けられている(図14参
照)。
The discharge passage 80 (see FIG. 1) is provided in the fixed scroll 15 and the discharge chamber 2 formed by the discharge cover 2a mounted on the end plate 15b and the end plate 15b so as to cover the check valve device 50. Gas passage B80b, gas passage A80a provided in main body frame 5, main bearing 12
, A discharge guide 81 attached to the main body frame 5 so as to surround the main body frame 5, and a discharge chamber 2b formed by the main body frame 5, the gas passage A80a and the gas passage B8.
0b is provided at each target position (see FIG. 14).

【0042】吐出ガイド81の上面には図7のように、
多数の小穴81aが設けられている。
On the upper surface of the discharge guide 81, as shown in FIG.
Many small holes 81a are provided.

【0043】冷凍サイクルの蒸発器側に通じるアキュー
ムレータ室46は、下部密閉ケース1bと固定スクロー
ル15と本体フレーム5とで形成され、それに連通する
吸入管47が下部密閉ケース1bの側面に設けられ、そ
の吸入管47に対向する位置からそれぞれ約90度隔て
た位置の2箇所で吸入穴43が固定スクロール15に設
けられている(図14参照)。
The accumulator chamber 46 communicating with the evaporator side of the refrigerating cycle is formed by the lower sealed case 1b, the fixed scroll 15, and the main body frame 5, and a suction pipe 47 communicating therewith is provided on a side surface of the lower sealed case 1b. Two suction holes 43 are provided in the fixed scroll 15 at positions separated by about 90 degrees from the position facing the suction pipe 47 (see FIG. 14).

【0044】アキュームレータ室46の底部の低圧油溜
46aと吸入穴43とは吐出カバー2aに設けられた油
吸い込み穴A9a、固定スクロール15に設けられた細
径の油吸い込み穴B9bとで連通しており、これら油吸
い込み穴(9a、9b)は低圧油溜46aに滞溜してい
る冷媒液や潤滑油が吸入穴43を冷媒ガスが通過する際
の負圧発生によって吸い上げられるように設定されてい
る。
The low-pressure oil reservoir 46a at the bottom of the accumulator chamber 46 communicates with the suction hole 43 via an oil suction hole A9a provided on the discharge cover 2a and a small-diameter oil suction hole B9b provided on the fixed scroll 15. The oil suction holes (9a, 9b) are set so that the refrigerant liquid and the lubricating oil accumulated in the low-pressure oil reservoir 46a are sucked up by the generation of negative pressure when the refrigerant gas passes through the suction holes 43. I have.

【0045】本体フレーム5に固定された割りピン形の
平行ピン19によって回転方向の移動を拘束されて軸方
向にのみ移動が可能な平板形状のスラスト軸受20は、
ラップ支持円盤18cと本体フレーム5との間に配置さ
れており、スラスト軸受20と本体フレーム5との間に
介在する環状のシールリング(ゴム製)70(図10参
照)の弾性力によって本体フレーム5と固定スクロール
15との間の鏡板取り付け面15b1に当接している。
A plate-shaped thrust bearing 20 which is restricted in movement in the rotational direction by a split pin-shaped parallel pin 19 fixed to the main body frame 5 and is movable only in the axial direction is provided.
The main body frame is disposed between the lap support disk 18c and the main body frame 5 by the elastic force of an annular seal ring (made of rubber) 70 (see FIG. 10) interposed between the thrust bearing 20 and the main body frame 5. 5 and the fixed scroll 15 are in contact with the end plate mounting surface 15b1.

【0046】旋回スクロール18のラップ支持円盤18
cに摺接する鏡板摺動面15b2から鏡板取り付け面1
5b1迄の高さはラップ支持円盤18cの油膜による摺
動部のシール性向上のために、ラップ支持円盤18cの
厚さよりも約0.015〜0.020mm大きく設定さ
れている。
The wrap support disk 18 of the orbiting scroll 18
c from the sliding surface 15b2 of the head sliding on
The height up to 5b1 is set to be approximately 0.015 to 0.020 mm larger than the thickness of the lap support disk 18c in order to improve the sealing property of the sliding portion by the oil film of the lap support disk 18c.

【0047】図1、図8に示すように、旋回スクロール
18の旋回ボス部18eの本体フレーム5側端面には旋
回軸受18bの中心と同芯の環状シール溝95が設けら
れ、その環状シール溝95には、図9に示すような、そ
の一部を切断して切口94bを有し、柔軟性を有する樹
脂製の環状リング94が装着されている。環状リング9
4の外周面は、圧縮機運転時に環状リング94の熱膨張
と環状リング94の内側の潤滑油圧力によって、環状シ
ール溝95の側面に密接すると共に、環状リング94の
外周面に対して傾斜角度を有する切口94bが互いに密
着すべく配置されている。環状リング94は、旋回スク
ロール18、本体フレーム5、スラスト軸受20によっ
て形成される旋回スクロール18の背圧室39と駆動軸
4を支持する主軸受12の側の油室A98aとの間をシ
ールし、油室A98aから背圧室39への過剰な漏洩を
防止している。
As shown in FIGS. 1 and 8, an annular seal groove 95 concentric with the center of the orbital bearing 18b is provided on the end face of the orbiting boss 18e of the orbiting scroll 18 on the body frame 5 side. As shown in FIG. 9, a flexible resin annular ring 94 having a cutout 94b is attached to the 95, as shown in FIG. Annular ring 9
The outer peripheral surface of the annular ring 94 is in close contact with the side surface of the annular seal groove 95 due to the thermal expansion of the annular ring 94 and the lubricating oil pressure inside the annular ring 94 during the operation of the compressor. Are arranged so as to be in close contact with each other. The annular ring 94 seals between the back pressure chamber 39 of the orbiting scroll 18 formed by the orbiting scroll 18, the main body frame 5 and the thrust bearing 20 and the oil chamber A 98 a on the main bearing 12 supporting the drive shaft 4. This prevents excessive leakage from the oil chamber A98a to the back pressure chamber 39.

【0048】環状のスラスト軸受20は穴成形が容易な
焼結合金製で、図10、図11で示すように、割りピン
19が可動挿入される2つのガイド穴93と環状油溝9
2、油穴91とを有しており、本体フレーム5のスラス
トリング溝90に装着されている。
The annular thrust bearing 20 is made of a sintered alloy whose hole can be easily formed. As shown in FIGS. 10 and 11, the two guide holes 93 into which the split pins 19 are movably inserted and the annular oil groove 9 are formed.
It has an oil hole 91 and is mounted in the thrust ring groove 90 of the main body frame 5.

【0049】本体フレーム5とスラスト軸受20との間
には約0.05mm程度のレリース隙間27が設けら
れ、レリース隙間27の内側と外側にはシールリング7
0を装着する環状溝28が設けられている。シールリン
グ70はレリース隙間27と背圧室39との間をシール
している。
A release gap 27 of about 0.05 mm is provided between the main body frame 5 and the thrust bearing 20, and a seal ring 7 is provided inside and outside the release gap 27.
0 is provided in the annular groove 28. The seal ring 70 seals between the release gap 27 and the back pressure chamber 39.

【0050】レリース隙間27は、本体フレーム5に設
けられたスラスト背圧導入穴A89aと固定スクロール
15に設けられたスラスト背圧導入穴B89bとによっ
て、最終圧縮行程の第3圧縮室60b(図14参照)に
連通している。
The release gap 27 is formed by the thrust back pressure introducing hole A89a provided in the main body frame 5 and the thrust back pressure introducing hole B89b provided in the fixed scroll 15 in the third compression chamber 60b (FIG. 14) in the final compression stroke. See also).

【0051】図1、図2に示すように、スラスト軸受2
0の内側に配置された旋回スクロール18の自転阻止部
材(以下、オルダムリングと称する)24は、焼結成形
や射出成形工法などに適した軽合金や強化繊維複合材か
ら成り、平らなリングの両面に互いに直交する平行キー
形状のキー部を備えたもので、上面側のキー部は本体フ
レーム5に設けられたキー溝71aに、下面側のキー部
はラップ支持円盤18cに設けられたキー溝71に係合
し、摺動する。
As shown in FIGS. 1 and 2, the thrust bearing 2
The rotation preventing member (hereinafter referred to as the Oldham ring) 24 of the orbiting scroll 18 disposed inside the inner ring 0 is made of a light alloy or a reinforcing fiber composite material suitable for sinter molding, injection molding, or the like. A key portion having a parallel key shape orthogonal to each other is provided on both surfaces. The key portion on the upper surface is provided in a key groove 71a provided in the main body frame 5, and the key portion on the lower surface is provided in a lap support disk 18c. It engages with the groove 71 and slides.

【0052】オルダムリング24のリングの厚さはオル
ダムリング24が往復運動する際に、本体フレーム5と
ラップ支持円盤18cとの間で円滑に摺動し且つジャン
ピング現象が生じないように設定されている。
The thickness of the ring of the Oldham ring 24 is set such that the Oldham ring 24 slides smoothly between the main frame 5 and the lap support disk 18c and does not cause a jumping phenomenon when the Oldham ring 24 reciprocates. I have.

【0053】上部密閉ケース1aの上端壁の外周部には
吐出管31、中央部にはモータ電源接続用のガラスター
ミナル88が取り付けられている。
The discharge pipe 31 is mounted on the outer peripheral portion of the upper end wall of the upper sealed case 1a, and a glass terminal 88 for connecting a motor power supply is mounted on the central portion.

【0054】吐出管31およびガラスターミナル88の
側とモータ3の側とを上部密閉ケース1aに取り付けら
れた油セパレータ87が仕切っている。駆動軸4の段付
き部によって軸方向に位置決めされたモータ3の回転子
3aは上部バランスウエイト75と共に駆動軸4にボル
ト固定され、上部バランスウエイト75は円盤形状を成
し、その外径は回転子3aの外径より大きく設定されて
いる。
An oil separator 87 attached to the upper sealed case 1a separates the side of the discharge pipe 31 and the glass terminal 88 from the side of the motor 3. The rotor 3a of the motor 3, which is positioned in the axial direction by the stepped portion of the drive shaft 4, is bolted to the drive shaft 4 together with the upper balance weight 75, and the upper balance weight 75 has a disk shape, and its outer diameter is rotating. It is set larger than the outer diameter of the child 3a.

【0055】回転子3aの下端に取り付けられた下部バ
ランスウエイト76と吐出ガイド81との間には本体フ
レーム5に取り付けられた遮閉板86が下部バランスウ
エイトに接近して配置されている。
Between the lower balance weight 76 attached to the lower end of the rotor 3a and the discharge guide 81, a shielding plate 86 attached to the main frame 5 is arranged close to the lower balance weight.

【0056】モータ室6の下部に設けられた吐出室油溜
34は、モータ3の固定子3bの外周の一部を切り欠い
て設けた冷却通路35によりモータ室6の上部と連通さ
れている。
The discharge chamber oil reservoir 34 provided in the lower part of the motor chamber 6 is communicated with the upper part of the motor chamber 6 by a cooling passage 35 provided by cutting out a part of the outer periphery of the stator 3b of the motor 3. .

【0057】また、吐出室油溜34は、本体フレーム5
に設けられた油穴A38aを介して主軸受12と旋回軸
受18bとの中間位置の油室A78aにも通じている。
Further, the discharge chamber oil sump 34 is
The oil chamber A78a is located at an intermediate position between the main bearing 12 and the slewing bearing 18b via an oil hole A38a provided in the main shaft 12a.

【0058】図1、図8に示すように、駆動軸4の摺動
軸部4aおよびクランク軸14の表面には、駆動軸4が
正回転する時、油室A78aの潤滑油が旋回軸受18b
とクランク軸14とで形成される油室B78bおよびモ
ータ3側にネジポンプ給油される方向に螺旋状油溝41
a、41bが設けられて、その上端はスラスト軸受部1
3にまで達している。
As shown in FIGS. 1 and 8, on the sliding shaft portion 4a of the drive shaft 4 and the surface of the crankshaft 14, when the drive shaft 4 rotates forward, the lubricating oil in the oil chamber A78a is provided with the slewing bearing 18b.
The oil chamber B78b formed by the oil pump and the crankshaft 14 and the helical oil groove 41 in the direction in which the screw pump oil is supplied to the motor 3 side.
a, 41b are provided, the upper end of which is the thrust bearing 1
It has reached three.

【0059】油室B78bと主軸受12面とは駆動軸4
に設けられた給油穴73aによって連通され、上部軸受
11と主軸受12との間の油溜り72と背圧室39とは
本体フレーム5に設けられた絞り通路部を有する油穴B
38bによって連通され、油穴B38bの背圧室39側
開口端は環状リング94に設けられた不連続な油溝94
aに間欠的に開通すると共に、環状リング94によって
間欠的に開閉される位置に設けられている。
The oil chamber B78b and the surface of the main bearing 12 correspond to the drive shaft 4
The oil reservoir 72 and the back pressure chamber 39 between the upper bearing 11 and the main bearing 12 communicate with each other through an oil supply hole 73a provided in the main body frame 5. The oil hole B has a throttle passage portion provided in the main body frame 5.
38b, and the opening end of the oil hole B38b on the back pressure chamber 39 side is a discontinuous oil groove 94 provided in the annular ring 94.
a is intermittently opened, and is provided at a position intermittently opened and closed by an annular ring 94.

【0060】図1、図10、図14図に示すように、背
圧室39は、吸入室17に間欠的に通じる第1圧縮室6
1a、61bが吸入冷媒ガス閉じ込み完了前の約180
度の旋回角度範囲内で、スラスト軸受20に設けられた
油穴91、ラップ支持円盤18cの外側の外周部空間3
7、ラップ支持円盤18cに設けられた油穴C38c、
対称位置に配置された細径のインジェクション穴52
a、52bによって構成されるインジェクション通路7
4によって第1圧縮室61a、61bと連通しており、
スラスト軸受20に設けられた油穴91はラップ支持円
盤18cによって間欠的に開閉される。
As shown in FIGS. 1, 10, and 14, the back pressure chamber 39 is provided with the first compression chamber 6 which intermittently communicates with the suction chamber 17.
1a and 61b are approximately 180 degrees before the suction refrigerant gas is completely confined.
The oil hole 91 provided in the thrust bearing 20 and the outer peripheral space 3 outside the lap support disk 18c within the turning angle range of degrees.
7, an oil hole C38c provided in the lap support disk 18c,
Small-diameter injection holes 52 arranged at symmetric positions
a, 52b
4 communicates with the first compression chambers 61a and 61b,
The oil hole 91 provided in the thrust bearing 20 is opened and closed intermittently by the lap support disk 18c.

【0061】図12、図13に示すように、ラップ支持
円盤18cには背圧室39の圧力を制御する背圧制御弁
装置25が装着されている。
As shown in FIGS. 12 and 13, a back pressure control valve device 25 for controlling the pressure of the back pressure chamber 39 is mounted on the lap support disk 18c.

【0062】背圧制御弁装置25は、ラップ支持円盤1
8cの半径方向に設けられて大径部シリンダ26aと小
径部シリンダ26bとから成る段付き形状のシリンダ2
6、そのシリンダ内を可動する段付き形状のプランジャ
ー29、シリンダ26の外周部空間37側の開口端の一
部を塞ぐキャップ32、キャップ32とプランジャー2
9との間に配置されてプランジャー29をクランク軸1
4の側に付勢するコイルバネ53、大径部シリンダ26
aのクランク軸14側と吸入室17とを連通する油穴5
4a、小径部シリンダ26bのクランク軸14側と油室
B78bおよび背圧室39とをそれぞれ連通する油穴5
4b、54cによって構成されている。その作動は、背
圧室39の圧力が適正範囲の時、図12に示すように、
プランジャー29の小径端面が油穴54bのシリンダ側
開口端を塞ぎ、背圧室39の圧力が不足の時、図13に
示すように、プランジャー29の大径部を境界とするプ
ランジャー29の両側に作用する付勢力差によってプラ
ンジャー29が外周部空間37の側に移動し、油穴54
bのシリンダ側開口端が開かれ、油室B78bと背圧室
39とが通じるべくコイルバネ53の付勢力およびシリ
ンダ26の各部寸法が設定されている。
The back pressure control valve device 25 is provided with the lap supporting disc 1
8c is a stepped cylinder 2 which is provided in the radial direction and comprises a large-diameter cylinder 26a and a small-diameter cylinder 26b.
6, a stepped plunger 29 movable in the cylinder, a cap 32 for closing a part of an opening end on the outer peripheral space 37 side of the cylinder 26, a cap 32 and the plunger 2
9 and the plunger 29 and the crankshaft 1
Coil spring 53 biasing to the side of 4 and large diameter portion cylinder 26
The oil hole 5 for communicating the suction shaft 17 with the crankshaft 14 side of FIG.
4a, an oil hole 5 for communicating the crankshaft 14 side of the small diameter portion cylinder 26b with the oil chamber B78b and the back pressure chamber 39, respectively.
4b and 54c. The operation is performed when the pressure in the back pressure chamber 39 is within an appropriate range, as shown in FIG.
When the small-diameter end face of the plunger 29 closes the cylinder-side opening end of the oil hole 54b and the pressure in the back pressure chamber 39 is insufficient, as shown in FIG. The plunger 29 moves toward the outer peripheral space 37 due to the biasing force acting on both sides of the oil hole 54.
The biasing force of the coil spring 53 and the dimensions of each part of the cylinder 26 are set so that the cylinder-side opening end of b is opened, and the oil chamber B78b and the back pressure chamber 39 communicate with each other.

【0063】なお55は、プランジャー29の小径外周
部をシールするために小径部シリンダ26bに装着され
たO−リングである。
Reference numeral 55 denotes an O-ring mounted on the small-diameter portion cylinder 26b for sealing the small-diameter outer peripheral portion of the plunger 29.

【0064】図15において、横軸は駆動軸4の回転角
度を示し、縦軸は冷媒圧力を示し、吸入・圧縮・吐出過
程における冷媒ガスの圧力変化状態を示し、実線62は
正常圧力で運転時の圧力変化を示し、点線63は異常圧
力上昇時の圧力変化を示す。
In FIG. 15, the horizontal axis indicates the rotation angle of the drive shaft 4, the vertical axis indicates the refrigerant pressure, the pressure change state of the refrigerant gas in the suction, compression and discharge processes, and the solid line 62 indicates the normal operation at normal pressure. The dotted line 63 shows the pressure change when the abnormal pressure rises.

【0065】以上のように構成されたスクロール冷媒圧
縮機について、その動作を説明する。
The operation of the scroll refrigerant compressor configured as described above will be described.

【0066】図1〜図15において、モータ3によって
駆動軸4が回転駆動すると、旋回スクロール18は、駆
動軸4のクランク機構によって駆動軸4の主軸周りに回
転しようとするが、オルダムリング24の旋回スクロー
ル18の側のキー部(図2参照)が旋回スクロール18
のキー溝71に係合し、反対側のキー部が本体フレーム
5のキー溝71a(図1参照)に係合しているので自転
を阻止され、公転運動をして固定スクロール15と共に
圧縮室の容積を変化させ、冷媒ガスの吸入・圧縮作用を
行う。
In FIG. 1 to FIG. 15, when the drive shaft 4 is driven to rotate by the motor 3, the orbiting scroll 18 tries to rotate around the main axis of the drive shaft 4 by the crank mechanism of the drive shaft 4. The key portion (see FIG. 2) on the side of the orbiting scroll 18 is
Since the key portion 71 of the main frame 5 is engaged with the key groove 71a of the main body frame 5 (see FIG. 1), the rotation is prevented and the orbital motion is made. To perform the suction / compression action of the refrigerant gas.

【0067】そして、圧縮機に接続した冷凍サイクルか
ら潤滑油を含んだ気液混合の吸入冷媒が、吸入管47か
らアキュームレータ室46に流入し、固定スクロール1
5の鏡板15bの外側面に衝突の後、アキュームレータ
室46の上部空間を経由して、二箇所の吸入穴43(図
14参照)を通じて吸入室17に流入する。
Then, from the refrigerating cycle connected to the compressor, the suction refrigerant of the gas-liquid mixture containing the lubricating oil flows into the accumulator chamber 46 from the suction pipe 47 and the fixed scroll 1
After colliding with the outer surface of the end plate 15b, the air flows into the suction chamber 17 through two suction holes 43 (see FIG. 14) through the space above the accumulator chamber 46.

【0068】一方、気体と液体の重量差や流入方向転換
時の慣性力によって冷媒ガスから分離した液冷媒や潤滑
油はアキュームレータ室46の底部に、一旦、収集さ
れ、吸入冷媒ガスが吸入穴43を通過する際に生じる負
圧によって油吸い込み穴A9a、油吸い込み穴B9bを
介して霧化状態で吸入穴43に吸い上げられ、再び吸入
冷媒ガスに混入する。
On the other hand, the liquid refrigerant and the lubricating oil separated from the refrigerant gas due to the weight difference between the gas and the liquid and the inertia force at the time of the inflow direction change are once collected at the bottom of the accumulator chamber 46, and the suction refrigerant gas is collected at the suction hole 43. Is sucked up into the suction hole 43 in an atomized state through the oil suction holes A9a and B9b by the negative pressure generated when passing through, and is again mixed into the suction refrigerant gas.

【0069】気液分離された吸入冷媒ガスは、吸入室1
7、旋回スクロール18と固定スクロール15との間に
形成された第1圧縮室61a、61b(図14参照)を
経て圧縮室内に閉じ込められ、第2圧縮室51a、51
b、第3圧縮室60a、60bへと順次移送圧縮の後、
中央部の吐出ポート16から逆止弁室50aに吐出さ
れ、吐出室2、ガス通路B80b、ガス通路A80a、
吐出チャンバー2bを順次経由してモータ室6へと吐出
される。
The suction refrigerant gas separated into gas and liquid is supplied to the suction chamber 1
7. Enclosed in the compression chamber via first compression chambers 61a, 61b (see FIG. 14) formed between the orbiting scroll 18 and the fixed scroll 15, and the second compression chambers 51a, 51
b, after sequentially transferring and compressing to the third compression chambers 60a and 60b,
The gas is discharged from the central discharge port 16 to the check valve chamber 50a, the discharge chamber 2, the gas passage B80b, the gas passage A80a,
The liquid is discharged to the motor chamber 6 via the discharge chamber 2b sequentially.

【0070】圧縮完了直後に第3圧縮室60a、60b
と吐出ポート16が開通することによって、圧縮冷媒ガ
スは、第3圧縮室60a、60bから逆止弁室50aに
流入する際に急激な一次膨張が生じ、その直後の吐出完
了行程から圧縮開始行程までの間に逆止弁室50aの吐
出冷媒ガスが一次的に第3圧縮室60a、60bに逆流
する。
Immediately after the completion of compression, the third compression chambers 60a, 60b
When the compressed refrigerant gas flows into the check valve chamber 50a from the third compression chambers 60a and 60b, the compressed refrigerant gas undergoes rapid primary expansion, and the compression completion stroke starts immediately after the discharge completion stroke. During this time, the refrigerant gas discharged from the check valve chamber 50a temporarily flows back to the third compression chambers 60a and 60b.

【0071】その結果、冷媒ガスは間欠的に第3圧縮室
(60a、60b)からの流出・第3圧縮室(60a、
60b)への流入を繰り返しながら、全体の流れとして
第3圧縮室(60a、60b)から吐出室2へと流出す
るが、逆止弁室50a、吐出室2の吐出冷媒ガスは第3
圧縮室(60a、60b)への流入・流出の際に圧力変
動が生じて脈動現象を呈する。
As a result, the refrigerant gas intermittently flows out of the third compression chamber (60a, 60b).
While repeatedly flowing into the discharge chamber 60b), the refrigerant flows out of the third compression chamber (60a, 60b) into the discharge chamber 2 as a whole flow, and the refrigerant gas discharged from the check valve chamber 50a and the discharge chamber 2 is the third flow.
Pressure fluctuations occur during the inflow and outflow to and from the compression chambers (60a, 60b), causing a pulsation phenomenon.

【0072】吐出冷媒ガスは逆止弁装置50の吐出小穴
50hを介して吐出室2を構成する球面状の壁面に向か
って流出する際の二次膨張、更に球面状の壁面に衝突し
て均等分散する。その後、更に対称位置に配設された二
つの吐出通路80が吐出チャンバー2b、モータ室6で
合流することによって、各吐出通路80からの吐出ガス
脈動が互いに減衰し合う作用と第三次、第四次膨張によ
って、更に、順次減衰し、モータ室6の圧力変動はほと
んど無い状態になる。
The discharged refrigerant gas undergoes secondary expansion when flowing out toward the spherical wall surface constituting the discharge chamber 2 through the small discharge hole 50h of the check valve device 50, and further collides with the spherical wall surface to be uniform. Spread. Thereafter, the two discharge passages 80 disposed at further symmetrical positions are merged in the discharge chamber 2b and the motor chamber 6, so that the pulsation of the discharge gas from each discharge passage 80 is attenuated. Due to the fourth-order expansion, the pressure is further attenuated, and the pressure in the motor chamber 6 hardly changes.

【0073】なお、吐出冷媒ガスが吐出室2から逆止弁
室50aに瞬時的に逆流する際、その流れに追従して弁
体50bが吐出ポート16を塞ぐ方向に移動しようとす
るが、圧縮機運転中は、周囲の温度によって形状記憶特
性を有するコイルバネ50cが全収縮して弁体50bへ
の付勢を及ぼさないと共に、磁性を帯びた弁体50bが
逆止弁室50aの底面に吸着して離反せず、弁体50b
が吐出ポート16を塞がない。
When the discharged refrigerant gas instantaneously flows backward from the discharge chamber 2 to the check valve chamber 50a, the valve body 50b attempts to move in the direction of closing the discharge port 16 following the flow. During operation of the machine, the coil spring 50c having the shape memory characteristic is completely contracted due to the ambient temperature and does not exert an urging force on the valve body 50b, and the magnetic valve body 50b is attracted to the bottom surface of the check valve chamber 50a. And the valve body 50b
Does not block the discharge port 16.

【0074】吐出ガイド81の小穴81aから分散して
モータ室6に排出した吐出冷媒ガスは、環状の遮閉板8
6、モータ3の巻線に衝突した後、ステータ3bの外側
部の冷却通路35や内側部の通路を経てモータ3を冷却
しながらモータ室6の上部側部へと流れ、吐出管31か
ら外部の冷凍サイクルへ送出される。
The refrigerant gas discharged from the small holes 81a of the discharge guide 81 and discharged into the motor chamber 6 is supplied to the annular closing plate 8a.
6. After colliding with the windings of the motor 3, it flows to the upper side of the motor chamber 6 while cooling the motor 3 through the cooling passage 35 on the outside of the stator 3 b and the passage on the inside of the stator 3 b. To the refrigeration cycle.

【0075】この際、吐出冷媒ガス中の潤滑油は、その
一部がモータ3の下部の巻線の表面に付着して冷媒ガス
から分離して吐出室油溜34に収集するが、上部バラン
スウエイト75、下部バランスウエイト76の外周部を
通過する吐出冷媒ガス中の潤滑油は、上部バランスウエ
イト75、下部バランスウエイト76の回転によって遠
心分離され、モータ3の巻線の内側表面へと拡散され、
巻線束の内部空間に沿って下部へ流下し、吐出室油溜3
4に収集する。
At this time, a part of the lubricating oil in the discharged refrigerant gas adheres to the surface of the lower winding of the motor 3 and is separated from the refrigerant gas and collected in the discharge chamber oil reservoir 34. The lubricating oil in the discharged refrigerant gas passing through the outer periphery of the weight 75 and the lower balance weight 76 is centrifugally separated by the rotation of the upper balance weight 75 and the lower balance weight 76 and diffused to the inner surface of the winding of the motor 3. ,
It flows down to the lower part along the internal space of the winding bundle,
Collect at 4.

【0076】最終圧縮行程の圧縮室(圧縮室が吐出ポー
ト16に通じる直前行程の圧縮空間)に通じるスラスト
軸受20の背面側のレリース隙間27は、圧縮開始後の
時間経過と共に高圧冷媒ガスで充満される。その背圧付
勢とシールリング70の弾性力によって、スラスト軸受
20は固定スクロール15の鏡板取り付け面15b1に
押接される。それによって、旋回スクロール18のラッ
プ支持円盤18cは鏡板摺動面15b2とスラスト軸受
20との間で狭持(15〜20ミクロンの組立隙間)さ
れる。
The release gap 27 on the back side of the thrust bearing 20, which communicates with the compression chamber in the final compression stroke (the compression space immediately before the compression chamber communicates with the discharge port 16), is filled with high-pressure refrigerant gas as time elapses after the start of compression. Is done. The thrust bearing 20 is pressed against the end plate mounting surface 15b1 of the fixed scroll 15 by the back pressure and the elastic force of the seal ring 70. Thereby, the lap support disk 18c of the orbiting scroll 18 is held between the end plate sliding surface 15b2 and the thrust bearing 20 (an assembly gap of 15 to 20 microns).

【0077】吐出室油溜34の潤滑油は、後述する経路
を経て油室A78aと油室B78bおよび背圧室39に
流入し、次第に旋回スクロール18への背圧付与力が大
きくなる。
The lubricating oil in the discharge chamber oil reservoir 34 flows into the oil chamber A 78a, the oil chamber B 78b, and the back pressure chamber 39 via a path described later, and the back pressure applying force to the orbiting scroll 18 gradually increases.

【0078】モータ室6の圧力上昇に追従して、ラップ
支持円盤18cは除々に固定スクロール15の鏡板摺動
面15b2に適度な押圧力で接触する。固定スクロール
ラップ15aの先端と旋回スクロール18のラップ支持
円盤18cとの間の隙間が無くなり、それによって圧縮
室が密封され、吸入冷媒ガスが効率良く圧縮されて、安
定運転が継続する。
Following the rise in the pressure in the motor chamber 6, the lap support disk 18c gradually comes into contact with the end plate sliding surface 15b2 of the fixed scroll 15 with an appropriate pressing force. There is no gap between the tip of the fixed scroll wrap 15a and the wrap support disk 18c of the orbiting scroll 18, whereby the compression chamber is sealed, the suction refrigerant gas is efficiently compressed, and stable operation is continued.

【0079】なお、旋回スクロールラップ18aの先端
と固定スクロール15の鏡板15bとの間の軸方向隙間
は、圧縮途中冷媒ガスが隣室の低圧側圧縮室に漏洩する
際に、チップシール溝98(図3参照)に流入し、その
ガス背圧力によってチップシール98aがチップシール
溝98aの低圧縮室側面および固定スクロール15の鏡
板15bに押圧されることによってシールされる。
The axial gap between the end of the orbiting scroll wrap 18a and the end plate 15b of the fixed scroll 15 is provided with a tip seal groove 98 (see FIG. 4) when the refrigerant gas during compression leaks to the adjacent low pressure side compression chamber. 3), and the tip seal 98a is pressed against the side face of the low compression chamber of the tip seal groove 98a and the end plate 15b of the fixed scroll 15 by the gas back pressure to be sealed.

【0080】圧縮機停止の際に、圧縮室内冷媒ガスの圧
力差に基づく逆流によって、旋回スクロール18が瞬時
的に逆旋回運動するが、冷媒ガスが圧縮室から吸入室1
7に逆流することから、旋回スクロール18は図14の
ように、第1圧縮室61a、61bが吸入室17に通じ
た状態の旋回角度で停止する。図8のように、この停止
状態では環状リング94が背圧室39への潤滑油流入口
を塞ぐ。
When the compressor is stopped, the orbiting scroll 18 instantaneously makes a reverse orbiting motion due to the reverse flow based on the pressure difference of the refrigerant gas in the compression chamber.
7, the orbiting scroll 18 stops at the orbital angle where the first compression chambers 61a and 61b communicate with the suction chamber 17, as shown in FIG. As shown in FIG. 8, in this stopped state, the annular ring 94 blocks the lubricating oil inflow port to the back pressure chamber 39.

【0081】また圧縮機停止の際に、圧縮室の冷媒ガス
が吸入室17へ逆流することによって吐出ポート16の
冷媒ガス圧力が急低下し、吐出ポート16と吐出室2と
の冷媒ガス圧力差によって弁体50bが吐出ポート16
を塞ぎ、吐出室2から圧縮室への吐出冷媒ガスの連続的
な逆流を阻止する。
When the compressor is stopped, the refrigerant gas in the compression chamber flows back into the suction chamber 17 so that the pressure of the refrigerant gas in the discharge port 16 drops sharply. As a result, the valve body 50b is
To prevent continuous backflow of the refrigerant gas discharged from the discharge chamber 2 to the compression chamber.

【0082】圧縮機停止直後の一時的な吐出冷媒ガスの
逆流と旋回スクロール18の逆旋回によって、磁性を帯
びた弁体50bが逆止弁室50aの底面から離脱し、冷
凍サイクルが圧力バランスするまでの間、圧力差によっ
て弁体51bが吐出ポート16を塞ぎ続ける。それと並
行して形状記憶特性を有するコイルバネ50が温度低下
して伸長し、コイルバネ50の付勢力によって弁体50
bが吐出ポート16を閉塞し続ける。
Due to the temporary reverse flow of the discharged refrigerant gas immediately after the compressor is stopped and the reverse rotation of the orbiting scroll 18, the magnetic valve element 50b is separated from the bottom surface of the check valve chamber 50a, and the refrigeration cycle is pressure-balanced. Until the pressure difference, the valve element 51b keeps closing the discharge port 16. At the same time, the temperature of the coil spring 50 having the shape memory characteristic decreases and the coil spring 50 expands.
b keeps closing the discharge port 16.

【0083】吸入室17と間欠的に連通する第1圧縮室
61a、61bと背圧室39とは第1圧縮室61a、6
1bが閉じ込み完了前の180度以内の範囲にある時の
みスラスト軸受20に設けられた油穴91(図10参
照)を介して連通すると共に、スラスト軸受20とラッ
プ支持円盤18cとの間は潤滑油膜でシールされるの
で、圧縮室から背圧室39に圧縮途中冷媒ガスが逆流す
ることはない。
The first compression chambers 61a and 61b intermittently communicating with the suction chamber 17 and the back pressure chamber 39 are formed by the first compression chambers 61a and 61b.
Only when 1b is within 180 degrees before the closing is completed, it communicates with the thrust bearing 20 through the oil hole 91 (see FIG. 10), and between the thrust bearing 20 and the lap support disk 18c. Since it is sealed by the lubricating oil film, the refrigerant gas does not flow backward from the compression chamber to the back pressure chamber 39 during compression.

【0084】圧縮機長時間停止中は圧縮機内圧力が均衡
し、アキュームレータ室46は勿論のこと、圧縮室内に
まで液冷媒が流入しており、圧縮機冷時起動初期には液
圧縮が生じ易く、圧縮室内の液圧縮冷媒圧力によって吐
出ポート16と反対方向のスラスト力が旋回スクロール
18に作用する。その結果、旋回スクロール18が固定
スクロール15から軸方向に離反し、圧縮負荷が軽減す
る。
When the compressor is stopped for a long time, the pressure in the compressor is balanced, and the liquid refrigerant flows into the accumulator chamber 46 as well as into the compression chamber. A thrust force in the direction opposite to the discharge port 16 acts on the orbiting scroll 18 by the pressure of the liquid compressed refrigerant in the compression chamber. As a result, the orbiting scroll 18 is separated from the fixed scroll 15 in the axial direction, and the compression load is reduced.

【0085】一方、圧縮機冷時起動初期の背圧室39の
圧力は吐出室油溜34の潤滑油の圧力上昇が低いことか
ら、ほぼ吸入圧力相当である。その結果、旋回スクロー
ル18のラップ支持円盤18cは圧力上昇の低い油室A
78aの潤滑油によってのみ背圧付与される状態で、鏡
板摺動面15b2から離反してスラスト軸受20まで後
退し支持され、ラップ支持円盤18cと固定スクロール
ラップ15aの先端との間に隙間(約0.015〜0.
020ミクロン)が生じ、圧縮室圧力が低下し、起動初
期の圧縮負荷が軽減する。
On the other hand, the pressure in the back pressure chamber 39 at the initial stage of the start of the cold operation of the compressor is substantially equivalent to the suction pressure because the pressure rise of the lubricating oil in the discharge chamber oil reservoir 34 is low. As a result, the lap support disk 18c of the orbiting scroll 18 is in the oil chamber A where the pressure rise is low.
In a state where the back pressure is applied only by the lubricating oil of 78a, the thrust bearing 20 is retracted and supported away from the end plate sliding surface 15b2, and a gap (approximately) is provided between the lap support disk 18c and the tip of the fixed scroll wrap 15a. 0.015-0.
020 microns), lowering the compression chamber pressure and reducing the initial compression load.

【0086】万一、連続運転中に、圧縮室内で液圧縮な
どが生じて瞬時的に圧縮室圧力が異常上昇した場合など
には、旋回スクロール18に作用するスラスト力が旋回
スクロール18の背面に作用する背圧付勢力よりも大き
くなり、旋回スクロール18が軸方向に移動し、スラス
ト軸受20に支持される。そして、圧縮室の密封が上述
と同様に解除して圧縮室圧力が低下し、圧縮負荷が低下
する。
In the event that liquid compression or the like occurs in the compression chamber and the pressure of the compression chamber rises abnormally instantaneously during continuous operation, the thrust force acting on the orbiting scroll 18 is applied to the back of the orbiting scroll 18. The orbiting scroll 18 moves in the axial direction, and is supported by the thrust bearing 20. Then, the sealing of the compression chamber is released in the same manner as described above, the compression chamber pressure is reduced, and the compression load is reduced.

【0087】なお、背圧室39は、第1圧縮室61a、
61bが吸入冷媒ガス閉じ込み完了前の約180度の旋
回角度範囲内で、スラスト軸受20に設けられた油穴9
1を介して外周部空間37に通じているので、この連通
旋回範囲内で液圧縮が生じることがない。
The back pressure chamber 39 includes a first compression chamber 61a,
An oil hole 9b provided in the thrust bearing 20 is provided within a swirl angle range of about 180 degrees before the suction refrigerant gas is completely confined.
Since it communicates with the outer peripheral space 37 via 1, liquid compression does not occur within this communication turning range.

【0088】したがって、圧縮室での液圧縮発生を含め
た如何なる圧縮機運転状態において、背圧室39への圧
縮室の冷媒ガスの逆流が回避され、圧縮負荷軽減を阻害
することはない。
Therefore, in any compressor operating state including the occurrence of liquid compression in the compression chamber, the backflow of the refrigerant gas in the compression chamber to the back pressure chamber 39 is avoided, and the reduction of the compression load is not hindered.

【0089】圧縮機冷時始動初期の吐出室油溜34の潤
滑油は、駆動軸4に設けられた螺旋状油溝41a、41
bのネジポンプ作用によって、油穴A38aを経由して
油室A78aに吸い込まれる。
The lubricating oil in the discharge chamber oil reservoir 34 at the beginning of the cold start of the compressor is supplied to the spiral oil grooves 41 a and 41 provided on the drive shaft 4.
The oil is sucked into the oil chamber A78a via the oil hole A38a by the screw pump action of b.

【0090】その後、潤滑油の一部は螺旋状油溝41
b、油室B78b、給油穴73aを順次経由途中で旋回
軸受18bの摺動面を潤滑し、主軸受12の摺動面に供
給され、油溜り72に送出される。
Thereafter, a part of the lubricating oil is
The lubricating surface of the swing bearing 18b is lubricated while passing through the oil chamber B 78b and the oil supply hole 73a sequentially, and is supplied to the sliding surface of the main bearing 12 and sent out to the oil sump 72.

【0091】螺旋状油溝41aによって主軸受12に供
給された潤滑油は、油室B78bを経由してきた潤滑油
と共に油溜り72で合流した後、潤滑油の一部は油穴B
38b(図8参照)の絞り通路部で減圧されて背圧室3
9に間欠給油され、残りの潤滑油は上部軸受11とスラ
スト軸受13の各摺動面を潤滑の後、吐出室油溜34に
再回収される。
The lubricating oil supplied to the main bearing 12 by the helical oil groove 41a joins with the lubricating oil passing through the oil chamber B78b in the oil sump 72, and a part of the lubricating oil is turned into the oil hole B.
38b (see FIG. 8), the pressure in the throttle passage
After lubricating the sliding surfaces of the upper bearing 11 and the thrust bearing 13, the remaining lubricating oil is collected again in the discharge chamber oil reservoir 34.

【0092】なお、モータ室6の冷媒ガスは、上部軸受
11を通過する潤滑油によって、油溜り72への逆流が
阻止される。
The refrigerant gas in the motor chamber 6 is prevented from flowing back into the oil sump 72 by the lubricating oil passing through the upper bearing 11.

【0093】圧縮機冷時始動後の時間経過に追従してモ
ータ室6の吐出冷媒ガス圧力は上昇し、吐出室油溜34
の潤滑油は背圧室39との間の差圧によっても油室A7
8aに供給され、螺旋状油溝41a、41bのネジポン
プ作用と併せて背圧室39に給油される。背圧室39の
圧力は次第に高くなり、油室A78aの吐出圧力相当の
潤滑油圧力との合成力が旋回スクロール18のラップ支
持円盤18cに作用する。その結果、圧縮室の冷媒ガス
圧力によって旋回スクロール18を固定スクロール15
から離反させようと作用するスラスト荷重が相殺され、
旋回スクロール18に作用するスラスト力が軽減する。
The refrigerant gas pressure discharged from the motor chamber 6 rises following the elapse of time after the start of the compressor when the compressor is cold, and the discharge chamber oil reservoir 34
The lubricating oil is also supplied to the oil chamber A7 by the pressure difference between the lubricating oil and the back pressure chamber 39.
The oil is supplied to the back pressure chamber 39 together with the screw pump action of the spiral oil grooves 41a and 41b. The pressure in the back pressure chamber 39 gradually increases, and a combined force with the lubricating oil pressure corresponding to the discharge pressure of the oil chamber A 78a acts on the lap support disk 18c of the orbiting scroll 18. As a result, the orbiting scroll 18 is fixed to the fixed scroll 15 by the refrigerant gas pressure in the compression chamber.
The thrust load acting to move away from is offset,
The thrust force acting on the orbiting scroll 18 is reduced.

【0094】したがって、圧縮機冷時始動後のモータ室
6の圧力上昇が低い間は、油室A78aと背圧室39の
潤滑油圧力による旋回スクロール18への付与力が圧縮
室の冷媒ガス圧力による旋回スクロール18へのスラス
ト荷重よりも小さい。その結果、旋回スクロール18は
固定スクロール15から離反して、シールリング70の
弾性力と最終圧縮行程の圧縮室から導入された冷媒ガス
による背圧を受けるスラスト軸受20に支持される。
Therefore, while the pressure increase in the motor chamber 6 after the start of the compressor in a cold state is low, the force exerted on the orbiting scroll 18 by the lubricating oil pressure in the oil chamber A 78a and the back pressure chamber 39 increases the refrigerant gas pressure in the compression chamber. Is smaller than the thrust load on the orbiting scroll 18 due to this. As a result, the orbiting scroll 18 separates from the fixed scroll 15, and is supported by the thrust bearing 20 which receives the elastic force of the seal ring 70 and the back pressure by the refrigerant gas introduced from the compression chamber in the final compression stroke.

【0095】吐出圧力と吸入圧力との差圧が所要圧力を
超えた場合に、油室A78aと背圧室39の潤滑油圧力
による旋回スクロール18への付与力が圧縮室の冷媒ガ
ス圧力による旋回スクロール18へのスラスト荷重より
も大きくなる。そして、旋回スクロール18は固定スク
ロール15に支持される。
When the differential pressure between the discharge pressure and the suction pressure exceeds the required pressure, the force applied to the orbiting scroll 18 by the lubricating oil pressure in the oil chamber A 78a and the back pressure chamber 39 causes the orbiting by the refrigerant gas pressure in the compression chamber. It becomes larger than the thrust load on the scroll 18. The orbiting scroll 18 is supported by the fixed scroll 15.

【0096】圧縮室の中心、旋回軸受18eの中心、環
状リング94の中心が各々ほぼ一致した配置構成におい
て、環状リング94は旋回スクロール18と共に旋回運
動をするので、その時の慣性力によって旋回ボス部18
eに設けられた環状シール溝95から飛び出そうとす
る。また、環状リング94は、油室A78aと背圧室3
9との差圧によってその内径を拡張し、熱膨張と併せて
その切口94bを閉じる。これらの作用によって、環状
リング94は本体フレーム5と環状シール溝95の外側
面に押接されると共に、環状リング94の油掻き作用に
よって環状シール溝95と環状リング94との間に潤滑
油が押し込まれ、油室A78aから背圧室39との間の
過剰な潤滑油漏洩を防止する。
In an arrangement in which the center of the compression chamber, the center of the orbiting bearing 18e, and the center of the annular ring 94 are substantially coincident with each other, the annular ring 94 orbits together with the orbiting scroll 18, so that the inertial force at that time causes the orbital boss portion. 18
Attempts to jump out of the annular seal groove 95 provided in e. Further, the annular ring 94 includes the oil chamber A 78 a and the back pressure chamber 3.
9, the inner diameter is expanded, and the cutout 94b is closed together with the thermal expansion. By these actions, the annular ring 94 is pressed against the outer surface of the main body frame 5 and the annular seal groove 95, and lubricating oil is generated between the annular seal groove 95 and the annular ring 94 by the oil scraping action of the annular ring 94. The lubricating oil is pushed in and prevents excessive lubricating oil leakage from the oil chamber A 78a to the back pressure chamber 39.

【0097】更に、柔軟性に優れた樹脂製の環状リング
94は、背圧室39と油室A78aとの間の圧力差によ
ってその内径を環状シール溝95の外側面に沿って拡張
し、熱膨張と併せてその切口94bを閉じると共に、環
状シール溝95の外側面に押圧されるので、両空間の間
の直接的な漏洩は一層少なくなる。
Further, the annular ring 94 made of resin having excellent flexibility expands the inner diameter thereof along the outer surface of the annular seal groove 95 due to the pressure difference between the back pressure chamber 39 and the oil chamber A 78 a, thereby reducing the heat. Since the cutout 94b is closed together with the expansion and pressed against the outer surface of the annular seal groove 95, direct leakage between the two spaces is further reduced.

【0098】なお、環状溝94の表面に設けられた油溝
94aに滞溜する潤滑油の油膜によって環状リング94
と本体フレーム5との間の摺動面を潤滑することによっ
て摺動面の摩耗、摺動抵抗を少なくする。
Incidentally, the annular ring 94 is formed by the oil film of the lubricating oil accumulated in the oil groove 94a provided on the surface of the annular groove 94.
By lubricating the sliding surface between the sliding surface and the body frame 5, wear and sliding resistance of the sliding surface are reduced.

【0099】圧縮機定常運転時は、高圧の油室A78a
の潤滑油圧力と背圧室39の潤滑油圧力によって旋回ス
クロール18は固定スクロール15の側に背圧付与さ
れ、ラップ支持円盤18cと鏡板摺動面15b2との間
は適度な接触力を保持しながら円滑に摺動し、圧縮室の
軸方向隙間を最小にしている。
During the normal operation of the compressor, the high-pressure oil chamber A 78a
The orbiting scroll 18 is provided with a back pressure on the fixed scroll 15 side by the lubricating oil pressure of the back pressure chamber 39 and the lubricating oil pressure of the back pressure chamber 39, and a suitable contact force is maintained between the lap support disk 18c and the end plate sliding surface 15b2. While sliding smoothly to minimize the axial clearance of the compression chamber.

【0100】背圧室39に流入した潤滑油は、スラスト
軸受20に設けられた油穴91を介して間欠的に外周部
空間37に流入し、更にラップ支持円盤18cに設けら
れた油穴C38c、細径のインジェクション穴52(図
14参照)を通して漸次減圧され、第1圧縮室61a、
61bに流入する。潤滑油は、その通路途中で各摺動面
を潤滑し、摺動隙間を密封する。
The lubricating oil flowing into the back pressure chamber 39 intermittently flows into the outer peripheral space 37 through an oil hole 91 provided in the thrust bearing 20, and further flows into an oil hole C38c provided in the lap support disk 18c. The pressure is gradually reduced through the small-diameter injection hole 52 (see FIG. 14), and the first compression chamber 61a,
61b. The lubricating oil lubricates each sliding surface in the middle of the passage and seals the sliding gap.

【0101】第1圧縮室61a、61bに注入された潤
滑油は、吸入冷媒ガスと共に圧縮室(圧縮空間)に流入
した潤滑油と合流し、隣接する圧縮室間の微少隙間を油
膜密封して圧縮冷媒ガス漏れを防ぎ、圧縮室間の摺動面
を潤滑しながら圧縮冷媒ガスと共に吐出ポート16を経
てモータ室6に再び吐出される。
The lubricating oil injected into the first compression chambers 61a and 61b merges with the lubricating oil flowing into the compression chamber (compression space) together with the suctioned refrigerant gas, and seals a minute gap between adjacent compression chambers with an oil film. The compressed refrigerant gas is discharged again to the motor chamber 6 through the discharge port 16 together with the compressed refrigerant gas while preventing the leakage of the compressed refrigerant gas and lubricating the sliding surfaces between the compression chambers.

【0102】背圧室39を経由する吐出室油溜34から
第1圧縮室61a、61bまでの給油経路において、背
圧室39は吐出圧力と吸入圧力との間の適正な中間圧力
を維持する。
In the oil supply path from the discharge chamber oil reservoir 34 via the back pressure chamber 39 to the first compression chambers 61a and 61b, the back pressure chamber 39 maintains an appropriate intermediate pressure between the discharge pressure and the suction pressure. .

【0103】また、スクロール冷媒圧縮機の圧縮比が一
定であることから、冷時起動直後のように吸入室17と
吐出室2との差圧が小さい場合、あるいは、異常な液圧
縮が生じた場合などは、上述のように旋回スクロール1
8が固定スクロール15から離反し、スラスト軸受20
に支持される。
Further, since the compression ratio of the scroll refrigerant compressor is constant, when the differential pressure between the suction chamber 17 and the discharge chamber 2 is small, such as immediately after the start in a cold state, or abnormal liquid compression occurs. In such a case, as described above, the orbiting scroll 1
8 separates from the fixed scroll 15 and the thrust bearing 20
Supported by

【0104】しかしながら、背圧付勢されたスラスト軸
受20は、異常上昇した圧縮室圧力荷重を支持できず、
レリース隙間27を減少させる方向に後退して、旋回ス
クロール18のラップ支持円盤18cと固定スクロール
15の固定スクロールラップ15aの先端との間の軸方
向隙間が拡大する。これにより、圧縮室間に多くの漏れ
が生じ、図15の一点鎖線63aで示すように、圧縮室
圧力が圧縮途中で急低下する。
However, the thrust bearing 20 urged by the back pressure cannot support the abnormally increased compression chamber pressure load.
Retreating in the direction to reduce the release gap 27, the axial gap between the wrap support disk 18c of the orbiting scroll 18 and the tip of the fixed scroll wrap 15a of the fixed scroll 15 increases. As a result, a large amount of leakage occurs between the compression chambers, and the pressure in the compression chamber suddenly drops during the compression as shown by the dashed line 63a in FIG.

【0105】旋回スクロール18が固定スクロール15
から軸方向に離反する最大距離が約70ミクロンに規制
されているので、ラップ支持円盤18cの両側摺動面の
各隙間に油膜が残留し、外周部空間37と吸入室17と
が直接連通することによる背圧室39の圧力変化が抑制
され、圧縮負荷が瞬時に軽減した後、スラスト軸受20
が瞬時に元の位置に復帰でき、安定運転が再継続する。
When the orbiting scroll 18 is the fixed scroll 15
Is restricted to about 70 microns, so that an oil film remains in each gap between the sliding surfaces on both sides of the lap support disk 18c, and the outer peripheral space 37 and the suction chamber 17 communicate directly. The pressure change in the back pressure chamber 39 due to this is suppressed, and the compression load is instantaneously reduced.
Can return to the original position instantly, and stable operation resumes.

【0106】なお、旋回スクロール18がスラスト軸受
20の方へ後退する時、旋回スクロールラップ18aの
先端と固定スクロール15との間の軸方向寸法も拡大す
るが、チップシール98aがその背面のガス圧によって
固定スクロール15の側に押圧されているので、この部
分から圧縮冷媒ガス漏れはほとんど生じない。
When the orbiting scroll 18 retreats toward the thrust bearing 20, the axial dimension between the tip of the orbiting scroll wrap 18a and the fixed scroll 15 also increases. Compressed refrigerant gas leakage hardly occurs from this portion because the compressed refrigerant gas is pressed to the fixed scroll 15 side.

【0107】一方、旋回スクロール18のラップ支持円
盤18cと固定スクロール15の固定スクロールラップ
15bの先端との間の隙間が拡大し、圧縮室内での圧縮
冷媒ガス漏れが生じて、圧縮室圧力が急低下する。
On the other hand, the gap between the wrap support disk 18c of the orbiting scroll 18 and the tip of the fixed scroll wrap 15b of the fixed scroll 15 is enlarged, and compressed refrigerant gas leaks in the compression chamber, and the pressure in the compression chamber suddenly increases. descend.

【0108】また、旋回スクロール18と固定スクロー
ル15との間の軸方向隙間部に異物の噛み込みが生じた
場合にも、上述と同様に、スラスト軸受20が後退して
異物を除去する。
Also, when foreign matter is caught in the axial gap between the orbiting scroll 18 and the fixed scroll 15, the thrust bearing 20 retreats and removes the foreign matter as described above.

【0109】また、冷時起動初期や定常運転時に、瞬時
的な液圧縮が生じた場合の圧縮室圧力は、図15の点線
63のように異常な過圧縮が生じるが、吐出ポート16
に連通する高圧空間容積が大きく、しかも、逆止弁室5
0a、吐出室2、吐出チャンバー2bを順次通過する間
に膨張を繰り返し、モータ室6の圧力変化はほとんど生
じない。
In the initial stage of cold start or during steady-state operation, when the instantaneous liquid compression occurs, the pressure in the compression chamber is abnormally over-compressed as shown by a dotted line 63 in FIG.
The high pressure space volume communicating with the
0a, the discharge chamber 2 and the discharge chamber 2b are sequentially expanded while passing through the discharge chamber 2b, and the pressure in the motor chamber 6 hardly changes.

【0110】また、圧縮機運転速度が増加するに伴い単
位時間当りの圧縮室冷媒ガス漏れが少なくなる。その反
面、一旋回運動当りのインジェクション穴52a、52
bの開口時間が短くなり、一旋回運動当りの圧縮室への
油インジェクション量が抑制されて不要な油圧縮が少な
くなると共に、油穴B38bと背圧室39との間の遮断
回数増加による通路抵抗が増加して、油室A78aから
背圧室39への潤滑油流入量も抑制され、背圧室39の
圧力が適切に維持される。
Further, as the operating speed of the compressor increases, the leakage of refrigerant gas in the compression chamber per unit time decreases. On the other hand, the injection holes 52a, 52 per one turning motion
b, the amount of oil injection into the compression chamber per one turning motion is suppressed, unnecessary oil compression is reduced, and the passage between the oil hole B38b and the back pressure chamber 39 is increased by the number of shutoffs. The resistance is increased, the amount of lubricating oil flowing into the back pressure chamber 39 from the oil chamber A 78a is suppressed, and the pressure in the back pressure chamber 39 is appropriately maintained.

【0111】また、ヒートポンプ冷凍サイクルに組み込
まれて運転中のスクロール冷媒圧縮機は、暖房運転から
除霜運転に切り替わった際、短時間ではあるが、高圧側
が蒸発器に、低圧側が凝縮器側に通じる関係からモータ
室6の圧力が瞬時的に低下する。それに追従して油穴B
38b、油溜り72、油室A78aを順次介してモータ
室6に通じる背圧室39の圧力と外周部空間37の圧力
とが低下する一方、吸入室17と圧縮室の圧力が一時的
に圧力上昇して、適正背圧力を維持できなくなる場合に
は、図12のようにラップ支持円盤18cに設けられた
背圧制御弁装置25のプランジャー29が油室B78b
に通じる油穴54bの潤滑油圧力によって、コイルバネ
53と背圧室39に通じる潤滑油の背圧力に抗して図1
3のように外周部空間37の方へ移動し、油室B78b
と背圧室39とが連通して高圧の潤滑油が背圧室39に
流入し、背圧室39を適正圧力に復帰させ、再び図12
のようにプランジャー29を油室B78bの側に移動さ
せ、油室B78bと背圧室39とが遮断される。
Further, when the scroll refrigerant compressor incorporated in the heat pump refrigeration cycle and operating is switched from the heating operation to the defrosting operation, for a short time, the high pressure side becomes the evaporator and the low pressure side becomes the condenser side. Due to the connection, the pressure in the motor chamber 6 decreases instantaneously. Oil hole B following it
38b, the oil sump 72, and the oil chamber A78a sequentially reduce the pressure of the back pressure chamber 39 and the pressure of the outer peripheral space 37, which communicate with the motor chamber 6, while temporarily reducing the pressure of the suction chamber 17 and the compression chamber. If the back pressure rises and the proper back pressure cannot be maintained, the plunger 29 of the back pressure control valve device 25 provided on the lap support disk 18c as shown in FIG.
1 against the back pressure of the lubricating oil communicating with the coil spring 53 and the back pressure chamber 39 by the lubricating oil pressure of the oil hole 54b communicating with the oil hole 54b.
3 and move toward the outer peripheral space 37, and the oil chamber B78b
The high-pressure lubricating oil flows into the back pressure chamber 39, and the back pressure chamber 39 is returned to an appropriate pressure.
The plunger 29 is moved to the oil chamber B78b side as described above, and the oil chamber B78b and the back pressure chamber 39 are shut off.

【0112】また、蒸発器側の熱負荷が高く且つ凝縮器
側の凝縮能力が大きい場合には、吸入圧力が比較的高
く、吐出圧力が比較的低い状態で運転される。
When the heat load on the evaporator side is high and the condensation capacity on the condenser side is high, the operation is performed with the suction pressure relatively high and the discharge pressure relatively low.

【0113】このような場合には、圧縮室圧力が通常運
転時より高くなるので背圧室圧力を通常よりも高くする
必要が有るが、このような場合も上記と同様に、プラン
ジャー29が油室B78bに通じる油穴54bの潤滑油
圧力と油穴54aを介して吸入室17に通じる吸入側の
冷媒圧力とによって、コイルバネ53と背圧室39に通
じる潤滑油の背圧力に抗して図13のように外周部空間
37の方へ移動し、油室B78bと背圧室39とが間欠
的(または部分的)に連通して高圧の潤滑油が背圧室3
9に流入し、背圧室39を適正圧力に維持する。
In such a case, since the pressure in the compression chamber is higher than that in the normal operation, it is necessary to make the pressure in the back pressure chamber higher than usual. The lubricating oil pressure in the oil hole 54b communicating with the oil chamber B78b and the refrigerant pressure on the suction side communicating with the suction chamber 17 through the oil hole 54a resist the back pressure of the lubricating oil communicating with the coil spring 53 and the back pressure chamber 39. 13, the oil chamber B78b and the back pressure chamber 39 intermittently (or partially) communicate with each other, and the high-pressure lubricating oil flows into the back pressure chamber 3 as shown in FIG.
9 to maintain the back pressure chamber 39 at an appropriate pressure.

【0114】当然のことながら、プランジャー29は、
プランジャー29に作用する慣性力および摩擦力の影響
を受けて、外周部空間37の方へ移動しようとして小径
部シリンダ26bと油穴54cとの間の連通面積を広げ
るので、背圧室39の圧力は圧縮機運転速度が増加する
のに追従して高くなる。
Of course, the plunger 29 is
Under the influence of the inertial force and the frictional force acting on the plunger 29, the communication area between the small-diameter portion cylinder 26b and the oil hole 54c is increased in an attempt to move toward the outer peripheral space 37. The pressure increases as the compressor operating speed increases.

【0115】また、上記実施例ではスラスト軸受20の
背面に設けたレリース隙間27に最終圧縮行程中の圧縮
冷媒ガスを導入したが、圧縮最終行程の圧縮室と吐出ポ
ート16とが通じる領域の吐出冷媒ガスをレリース隙間
27に導入してもよい。
In the above embodiment, the compressed refrigerant gas during the final compression stroke is introduced into the release gap 27 provided on the rear surface of the thrust bearing 20. However, the discharge gas in the region where the compression chamber and the discharge port 16 communicate with each other in the final compression stroke is discharged. Refrigerant gas may be introduced into the release gap 27.

【0116】また、上記実施例では旋回スクロール18
のラップ支持円盤18cとスラスト軸受20との間の摺
動隙間を潤滑油の油膜のみでシールしたが、発明者が特
願昭63−159996号公報で提案しているような、
環状リング(82)をラップ支持円盤18cの背面側に
装着し、背圧室39と外周部空間37との間の摺動部隙
間のシール性能を向上してもよい。
In the above embodiment, the orbiting scroll 18
The sliding gap between the lap support disk 18c and the thrust bearing 20 was sealed only with an oil film of lubricating oil, but as disclosed in Japanese Patent Application No. 63-159996 by the inventor,
An annular ring (82) may be attached to the back side of the lap support disk 18c to improve the sealing performance of the sliding portion gap between the back pressure chamber 39 and the outer peripheral space 37.

【0117】なお、図8では、油穴B38bと背圧室3
9とが間欠的に連通する一旋回運動当りの区間を多く設
定したが、圧縮負荷が比較的小さい圧縮機運転条件の場
合には、油穴B38bと背圧室39との一旋回運動当り
の連通区間が少なくなるように、油穴B38bの開口位
置を本体フレーム5の中心部側に移動させて、油室A7
8aの潤滑油が背圧室39および圧縮室へ流入する量を
少なくする必要があることは、従来技術の説明から明ら
かであろう。これに伴い、背圧室39および外周部空間
37の圧力も低くなる。
In FIG. 8, the oil hole B38b and the back pressure chamber 3
9 are intermittently communicated with each other, the number of sections per one turning motion is set large. However, in the case of a compressor operating condition where the compression load is relatively small, the oil hole B38b and the back pressure chamber 39 per one turning motion are set. The opening position of the oil hole B38b is moved toward the center of the main body frame 5 so that the communication section is reduced, and the oil chamber A7 is closed.
It will be apparent from the description of the prior art that it is necessary to reduce the amount of the lubricating oil 8a flowing into the back pressure chamber 39 and the compression chamber. Accordingly, the pressure in the back pressure chamber 39 and the outer space 37 also decreases.

【0118】以上のように、上記実施例によれば、圧縮
機起動初期から定常運転に到達するまでの間、および、
圧縮室の圧力が液圧縮などにより異常圧力上昇した時
に、旋回スクロール18のラップ支持円盤18cが固定
スクロール15の鏡板15bから離反してスラスト軸受
20に支持され、定常運転時のように定格負荷作用時に
鏡板15bに支持されるべく、旋回スクロールの反圧縮
側の油室A78aに供給された高圧の潤滑油と背圧室3
9に減圧供給された潤滑油による旋回スクロール18へ
の背圧付与力を設定し、特に圧縮機の負荷仕様が小さい
場合でも、その仕様に合わせて油室A78aの配設を変
えることなく、背圧室39への給油量を減少させ、その
背圧付与力を小さくして、旋回スクロール18を上述通
りに作動させることができる。
As described above, according to the above embodiment, during the period from the start of the compressor to the time when the compressor reaches the steady operation,
When the pressure in the compression chamber rises abnormally due to liquid compression or the like, the lap support disk 18c of the orbiting scroll 18 separates from the end plate 15b of the fixed scroll 15 and is supported by the thrust bearing 20, so that the rated load acts as in the case of steady operation. The high-pressure lubricating oil supplied to the oil chamber A 78a on the non-compression side of the orbiting scroll and the back pressure chamber 3 so as to be supported by the end plate 15b at times.
9, the back pressure applying force of the lubricating oil supplied under reduced pressure to the orbiting scroll 18 is set. Even when the load specification of the compressor is small, the arrangement of the oil chamber A78a is changed in accordance with the specification. By reducing the amount of oil supplied to the pressure chamber 39 and reducing the back pressure applying force, the orbiting scroll 18 can be operated as described above.

【0119】すなわち、旋回スクロール18の反圧縮室
側の背圧室39を経由する第1圧縮室61a、61b
(吸入室17)への給油量が少なくできる。
That is, the first compression chambers 61a, 61b passing through the back pressure chamber 39 on the side opposite to the compression chamber of the orbiting scroll 18
The amount of refueling to the (suction chamber 17) can be reduced.

【0120】それによって、環状リング94のシール摺
接面を潤滑すべくシール摺接面を経由する少量の潤滑油
漏洩を許容できるので、環状リング94のシール摺接面
を油室A78aから背圧室39への潤滑油通路および簡
易潤滑油減圧手段として利用し、環状リング94のシー
ル摺接面の摩擦損失低減と耐久性向上を実現することが
できる。
As a result, a small amount of lubricating oil leaking through the seal sliding contact surface of the annular ring 94 can be allowed to lubricate the seal sliding contact surface of the annular ring 94. It is used as a lubricating oil passage to the chamber 39 and a simple lubricating oil depressurizing means, and it is possible to realize a reduction in friction loss and an improvement in durability of the seal sliding surface of the annular ring 94.

【0121】(実施例2)図16は、本発明の第2の実
施例のスクロール冷媒圧縮機の縦断面図で、本体フレー
ム205に設けられた油穴A238aを介して吐出室油
溜34に通じた高圧の油室A278aの段付き内壁には
図17で示すような外観形状をした鋼板成形製の仕切り
キャップ101が圧入されて、図19のように、駆動軸
204のツバ部102を覆う形態で配置されている。キ
ャップ101は、その一部に切口101aを有し、油室
A278aの段付き内壁に装着された状態で切口101
aを塞ぎ、油室A278aを主軸受212側と旋回軸受
218b側とに仕切っている。
(Embodiment 2) FIG. 16 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor according to a second embodiment of the present invention. The scroll refrigerant compressor is provided in a discharge chamber oil reservoir 34 through an oil hole A 238a provided in a main body frame 205. A partitioning cap 101 made of a steel plate having an external shape as shown in FIG. 17 is press-fitted into the stepped inner wall of the high-pressure oil chamber A 278a, and covers the brim portion 102 of the drive shaft 204 as shown in FIG. It is arranged in a form. The cap 101 has a cut 101a in a part thereof, and the cut 101 is attached to the stepped inner wall of the oil chamber A278a.
a, the oil chamber A 278a is partitioned into the main bearing 212 side and the swing bearing 218b side.

【0122】旋回スクロール218の旋回ボス部218
eには、図18でその外観形状を示すような旋回軸受2
18bが圧入されている。円筒形状をした旋回軸受21
8bの外周部には、その一部が平面加工されており、そ
の段差Cは100ミクロン程度に設定されている。この
段差Cの部分は、図19のように、旋回ボス部218e
に圧入された状態で絞り通路103を形成する。
The orbiting boss 218 of the orbiting scroll 218
e shows a slewing bearing 2 whose appearance is shown in FIG.
18b is press-fitted. Slewing bearing 21 having a cylindrical shape
A part of the outer peripheral portion of 8b is flattened, and the step C is set to about 100 microns. As shown in FIG. 19, the step C is formed by the turning boss 218e.
The throttle passage 103 is formed in a state in which the throttle passage 103 is press-fitted.

【0123】旋回ボス部218eには環状溝104と細
径の油穴105が設けられている。吐出室油溜34と背
圧室239とは油穴A238a、油室A278a、螺旋
状油溝241b、油室B278b、絞り通路103、環
状溝104、油穴105とで連通されている。
The turning boss 218e is provided with an annular groove 104 and a small-diameter oil hole 105. The discharge chamber oil reservoir 34 and the back pressure chamber 239 communicate with each other through an oil hole A 238a, an oil chamber A 278a, a spiral oil groove 241b, an oil chamber B 278b, a throttle passage 103, an annular groove 104, and an oil hole 105.

【0124】図20に示すように、外周部空間37と背
圧室239とは、第1圧縮室61a、61bが閉じ込み
完了前の約180度の旋回角度範囲内にある時のみスラ
スト軸受220の表面に設けられた浅溝291を介して
連通され、それ以外の時に旋回スクロール218のラッ
プ支持円盤218cによって遮断されるように浅溝29
1の位置が設定されている。
As shown in FIG. 20, the outer peripheral space 37 and the back pressure chamber 239 are connected to the thrust bearing 220 only when the first compression chambers 61a and 61b are within a turning angle range of about 180 degrees before the closing is completed. Through the shallow groove 291 provided on the surface of the orbiting scroll 218, so as to be cut off by the lap support disk 218c of the orbiting scroll 218 at other times.
Position 1 is set.

【0125】その他の構成は図1の場合と同様である。
そして、この実施例によれば、圧縮機起動後の時間経過
と共に吐出冷媒ガスが充満するモータ室6内の圧力は次
第に上昇する。
The other structure is the same as that of FIG.
Then, according to this embodiment, the pressure in the motor chamber 6 filled with the discharged refrigerant gas gradually increases with the lapse of time after the compressor is started.

【0126】モータ室6の底部の吐出室油溜34の潤滑
油は、図1の場合と同様に、駆動軸204に設けられた
螺旋状油溝241a、241bのネジポンプ作用によっ
て本体フレーム205に設けられた油穴A238aを介
して油室A278aに吸い込まれる。この時、仕切りキ
ャップ101は潤滑油が駆動軸204の表面近傍を通過
して油室A278a、螺旋状油溝241bへと流入すべ
く案内する。そのことによって潤滑油が油穴A238a
から油室A278aに流入する際に、駆動軸204が高
速回転することによる遠心拡散の影響を受けることなく
螺旋状油溝241aに吸い込まれ良好なネジポンプ給油
が行われる。
The lubricating oil in the discharge chamber oil reservoir 34 at the bottom of the motor chamber 6 is provided on the main body frame 205 by the screw pump action of the spiral oil grooves 241a and 241b provided on the drive shaft 204, as in the case of FIG. The oil is sucked into the oil chamber A278a through the oil hole A238a. At this time, the partition cap 101 guides the lubricating oil to pass through the vicinity of the surface of the drive shaft 204 and flow into the oil chamber A 278a and the spiral oil groove 241b. As a result, the lubricating oil becomes oil hole A238a.
When the oil flows into the oil chamber A 278a, the oil is sucked into the spiral oil groove 241a without being affected by centrifugal diffusion caused by the high speed rotation of the drive shaft 204, and excellent screw pump oiling is performed.

【0127】吐出室油溜34と旋回スクロール218の
背圧室239との間の差圧および螺旋状油溝241bの
ネジポンプ作用によって油室B278bに供給された潤
滑油は、その通路途中で旋回軸受218bの摺動面を潤
滑の後、絞り通路103、環状溝104、油穴105を
経由して背圧室239に流入する。
The lubricating oil supplied to the oil chamber B 278b by the pressure difference between the discharge chamber oil reservoir 34 and the back pressure chamber 239 of the orbiting scroll 218 and the screw pump action of the spiral oil groove 241b passes through the orbital bearing in the middle of the passage. After lubricating the sliding surface of 218b, it flows into the back pressure chamber 239 via the throttle passage 103, the annular groove 104, and the oil hole 105.

【0128】一方、油室A278aと背圧室239との
間を仕切る環状リング94の本体フレーム205との間
のシール摺接面は、油室A278aの潤滑油が背圧室2
39へ微少漏洩するのを許容することにより潤滑され、
そのシール摺接面のシール耐久性と摺動摩擦損失の低減
が保証される。
On the other hand, the lubricating oil of the oil chamber A 278a is in contact with the back pressure chamber 2 of the seal ring between the oil ring A 278a and the main frame 205 of the annular ring 94 that separates the oil chamber A 278a from the back pressure chamber 239.
Lubricated by allowing micro leaks to 39,
The seal durability of the seal sliding contact surface and reduction of sliding friction loss are guaranteed.

【0129】モータ室6の圧力にほぼ等しい油室A27
8aの潤滑油は、簡単で且つ精密絞り通路として確保が
可能な絞り通路103、油穴105を経由する精密減圧
通路と、環状リング94のシール摺接面を経由する摺接
減圧通路との2つの減圧通路を介して背圧室239に供
給される。その結果、背圧室239への差圧給油量が安
定し、背圧室239内は適正圧力を保つことができる。
Oil chamber A27 almost equal to the pressure of motor chamber 6
The lubricating oil 8a is divided into two parts: a throttle passage 103 which can be secured simply and as a precision throttle passage, a precision pressure reduction passage via an oil hole 105, and a sliding pressure reduction passage via a seal sliding contact surface of an annular ring 94. The pressure is supplied to the back pressure chamber 239 through the two pressure reducing passages. As a result, the differential pressure oil supply amount to the back pressure chamber 239 is stabilized, and the inside of the back pressure chamber 239 can be maintained at an appropriate pressure.

【0130】吐出室油溜34の潤滑油が螺旋状油溝24
1bのネジポンプ作用に加えて、背圧室239との差圧
によって旋回軸受の摺動部に供給され、背圧室239へ
の給油量を安定化できる。
The lubricating oil in the discharge chamber oil sump 34 is
In addition to the screw pump action of 1b, the pressure is supplied to the sliding portion of the slewing bearing by the pressure difference between the back pressure chamber 239 and the amount of oil supplied to the back pressure chamber 239 can be stabilized.

【0131】外周部空間37と背圧室239との間は、
図1の場合と同様に、スラスト軸受220の表面に設け
られた油溝291を介して連通されているので、背圧室
239の潤滑油は間欠的に外周部空間37に給油され
る。
A space between the outer peripheral space 37 and the back pressure chamber 239 is
As in the case of FIG. 1, since the fluid is communicated via the oil groove 291 provided on the surface of the thrust bearing 220, the lubricating oil in the back pressure chamber 239 is intermittently supplied to the outer peripheral space 37.

【0132】その後の潤滑油は、図1の場合と同様に圧
縮室に給油され、圧縮冷媒ガスと共に再びモータ室6に
吐出され、その過程で圧縮室隙間の密封に供される。
Thereafter, the lubricating oil is supplied to the compression chamber as in the case of FIG. 1, and is discharged again to the motor chamber 6 together with the compressed refrigerant gas, and is used for sealing the compression chamber gap in the process.

【0133】なお、上記実施例では、環状リング94を
旋回スクロール218の旋回ボス部218eに設けた環
状シール溝95に配設したが、前述の実開昭61−12
8396号公報のように、本体フレーム205に環状シ
ール溝と環状リングを配設する場合も上記同様に作用す
る。
In the above-described embodiment, the annular ring 94 is provided in the annular seal groove 95 provided in the orbiting boss 218e of the orbiting scroll 218.
As described in Japanese Patent Publication No. 8396, when the annular seal groove and the annular ring are provided in the main body frame 205, the same operation as described above is performed.

【0134】(実施例3)図21は、本発明の第3の実
施例のスクロール冷媒圧縮機の縦断面図で、図1におけ
るネジポンプ作用に加えて、駆動軸の先端に容積型ポン
プ装置を配設し、特に、圧縮機極低速運転の持続が可能
な軸受給油の構成を示す。
(Embodiment 3) FIG. 21 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor according to a third embodiment of the present invention. In addition to the screw pump function shown in FIG. 1, a positive displacement pump device is provided at the tip of the drive shaft. 1 shows a configuration of a bearing lubrication that can be provided, and in particular, can maintain extremely low speed operation of a compressor.

【0135】すなわち、本体フレーム305に設けられ
た油穴A338aを介して吐出室油溜34に通じた高圧
の油室A378aの段付き内壁には図16で示すよう
に、鋼板成形製の仕切りキャップ101が圧入されて、
駆動軸304のツバ部102を覆う形態で配置され、油
室A378aを主軸受312側と旋回軸受318b側と
に仕切っている。
That is, as shown in FIG. 16, a partition cap made of a steel plate is formed on the stepped inner wall of the high-pressure oil chamber A 378a which communicates with the discharge chamber oil reservoir 34 through the oil hole A 338a provided in the main body frame 305. 101 is press-fitted,
The oil chamber A 378a is disposed so as to cover the flange portion 102 of the drive shaft 304, and partitions the oil chamber A 378a into a main bearing 312 side and a swing bearing 318b side.

【0136】旋回スクロール318の旋回ボス部318
eには、旋回軸受318bが圧入されて、その底部には
アウターロータ106aとインナーロータ106bとか
ら成るトロコイドポンプ装置106が装着されている。
The orbiting boss 318 of the orbiting scroll 318
A swing bearing 318b is press-fitted in e, and a trochoid pump device 106 including an outer rotor 106a and an inner rotor 106b is mounted on the bottom thereof.

【0137】トロコイドポンプ装置106は駆動軸30
4の端部のクランク軸314の先端に設けられた駆動端
軸107に連結されて駆動される。クランク軸314と
駆動端軸107とは同芯である。
The trochoid pump device 106 is
4 is connected to and driven by a drive end shaft 107 provided at the end of the crankshaft 314 at the end of the fourth end. The crankshaft 314 and the drive end shaft 107 are concentric.

【0138】旋回軸受318bとトロコイドポンプ装置
106との間には、図23に示すような、吸入穴108
と中央穴109とを有する仕切り板110が装着固定さ
れている。
As shown in FIG. 23, between the slewing bearing 318b and the trochoid pump device 106, a suction hole 108 is provided.
And a partition plate 110 having a central hole 109 is fixedly mounted.

【0139】旋回スクロール318のラップ支持円盤3
18cの中央部に設けられた油溝111はトロコイドポ
ンプ装置106の吐出ポートになっており、油溝111
と主軸受312の摺動面とは駆動軸304に設けられた
軸方向油穴112と半径方向油穴113とで連通してい
る。
Wrap support disk 3 of orbiting scroll 318
The oil groove 111 provided at the central portion of 18c serves as a discharge port of the trochoid pump device 106.
The sliding surface of the main bearing 312 is in communication with an axial oil hole 112 and a radial oil hole 113 provided in the drive shaft 304.

【0140】吐出室油溜34と旋回スクロール318の
背圧室339とは、油穴A338a、油室A378a、
螺旋状油溝341b、吸入穴108、トロコイドポンプ
装置106、油溝111、軸方向油穴112、半径方向
油穴113、主軸受312の軸受隙間を経由して油溜り
72に連通する給油通路Aと、油室A378aから螺旋
状油溝341aを経由して油溜り72に連通する給油通
路Bとから成る給油通路Cおよび油穴B38bとで連通
されている。
The discharge chamber oil reservoir 34 and the back pressure chamber 339 of the orbiting scroll 318 are connected to an oil hole A338a, an oil chamber A378a,
Oil supply passage A communicating with the oil sump 72 via the spiral oil groove 341b, the suction hole 108, the trochoid pump device 106, the oil groove 111, the axial oil hole 112, the radial oil hole 113, and the bearing gap of the main bearing 312. And an oil supply passage C composed of an oil supply passage B which communicates with the oil sump 72 from the oil chamber A 378a via the spiral oil groove 341a, and an oil hole B38b.

【0141】その他の構成は、図1に準じており、説明
を省略する。そして、この実施例によれば、圧縮機起動
初期の極低速運転時から油穴A338a、油室A378
aを介して、吐出室油溜34の潤滑油をトロコイドポン
プ装置106により吸い込み、クランク軸314と主軸
受312の摺動面に所要量供給することができる。
Other structures are the same as those in FIG. 1, and the description is omitted. According to this embodiment, the oil hole A 338a and the oil chamber A 378 are operated from the extremely low speed operation at the initial stage of the compressor startup.
The lubricating oil in the discharge chamber oil reservoir 34 can be sucked in by the trochoid pump device 106 through a, and can be supplied to the sliding surface between the crankshaft 314 and the main bearing 312 in a required amount.

【0142】それによって、モータ室6の圧力上昇が小
さい場合でも、油室A378aと背圧室339との間の
潤滑油圧力差によって環状リング94が外側方向に拡張
され、環状リング94の切口94bおよび環状リング9
4と環状シール溝95の外側面部をシールすることがで
きる。また、環状リング94のシール摺接面の内外差圧
に応じた油室A378aから背圧室39への潤滑油漏洩
によって、環状リング94のシール摺接面を潤滑し、旋
回スクロール18の反圧縮室側の背圧室39を経由する
第1圧縮室61a、61b(吸入室17)への給油量の
安定化を図ることができる。その結果、省エネルギー運
転のための極低速運転持続が可能になる。
Accordingly, even when the pressure rise in the motor chamber 6 is small, the annular ring 94 is expanded outward by the lubricating oil pressure difference between the oil chamber A 378a and the back pressure chamber 339, and the cutout 94b of the annular ring 94 is formed. And annular ring 9
4 and the outer surface of the annular seal groove 95 can be sealed. Also, the lubricating oil leaks from the oil chamber A 378a to the back pressure chamber 39 in accordance with the pressure difference between the inside and outside of the seal sliding surface of the annular ring 94 to lubricate the seal sliding surface of the annular ring 94, and the anti-compression of the orbiting scroll 18 The amount of oil supplied to the first compression chambers 61a and 61b (the suction chamber 17) via the back pressure chamber 39 on the chamber side can be stabilized. As a result, extremely low speed operation for energy saving operation can be maintained.

【0143】(実施例4)図24は、本発明の第4の実
施例のスクロール冷媒圧縮機の縦断面図で、軟鉄製の密
閉ケース801の内部は、図1の場合と同様に、駆動軸
704を支持する本体フレーム805によって上部密閉
ケース801aの側と下部密閉ケース801bの側とに
仕切られており、上部密閉ケース801aの内部はモー
タ703を内蔵する高圧空間で、下部密閉ケース801
bの内部は蒸発器の下流側に通じる低圧空間でアキュー
ムレータ室846を構成する。
(Embodiment 4) FIG. 24 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor according to a fourth embodiment of the present invention. The inside of a sealed case 801 made of soft iron is driven similarly to the case of FIG. An upper sealed case 801a and a lower sealed case 801b are partitioned by a main body frame 805 supporting a shaft 704. The inside of the upper sealed case 801a is a high-pressure space in which a motor 703 is built, and the lower sealed case 801
The inside of b constitutes an accumulator chamber 846 with a low-pressure space communicating with the downstream side of the evaporator.

【0144】モータ703を連結する駆動軸704は、
本体フレーム805の主軸受812と上部フレーム12
6とに支持されている。
The drive shaft 704 connecting the motor 703 is
Main bearing 812 of main body frame 805 and upper frame 12
6 and supported.

【0145】吐出室2は、固定スクロール815に設け
られたガス通路B880b、本体フレーム805に設け
られたガス通路A880a、本体フレーム805と吐出
ガイド81とで形成された吐出チャンバー2cを介して
高圧側のモータ室806に通じている。
The discharge chamber 2 is connected to a high pressure side via a gas passage B 880b provided in the fixed scroll 815, a gas passage A 880a provided in the main frame 805, and a discharge chamber 2c formed by the main frame 805 and the discharge guide 81. Of the motor room 806.

【0146】上部密閉ケース801aの上端に設けられ
た吐出管831は、上部フレーム126に設けられたガ
ス穴129を介してモータ室806に通じている。
The discharge pipe 831 provided at the upper end of the upper sealed case 801a communicates with the motor chamber 806 via a gas hole 129 provided in the upper frame 126.

【0147】スラスト軸受220の背面側の反圧縮室側
には、コイルバネ131が等間隔で複数個配置され、コ
イルバネ131は本体フレーム805に取り付けられた
吐出ガイド881によってその端面を押さえられて、ス
ラスト軸受220を固定スクロール815の鏡板815
bに押圧している。
A plurality of coil springs 131 are arranged at equal intervals on the back side of the thrust bearing 220 on the opposite side of the compression chamber. The end faces of the coil springs 131 are pressed by a discharge guide 881 attached to the main body frame 805, and the thrust is reduced. The bearing 220 is fixed to the end plate 815 of the fixed scroll 815.
b.

【0148】スラスト軸受220の背面側は、本体フレ
ーム805に設けられたコイルバネ装着穴132と吐出
ガイド881に設けられた油導入穴133によって吐出
室油溜34に通じている。
The rear side of the thrust bearing 220 communicates with the discharge chamber oil reservoir 34 through a coil spring mounting hole 132 provided in the main body frame 805 and an oil introduction hole 133 provided in the discharge guide 881.

【0149】スラスト軸受220の背面側は、内側にの
みシールリングA70aが装着されており、外周側は、
スラスト軸受220が鏡板815bに押接することによ
ってシールされている。
On the back side of the thrust bearing 220, a seal ring A70a is mounted only on the inside, and on the outer side,
The thrust bearing 220 is sealed by pressing against the end plate 815b.

【0150】旋回スクロール818の外周部空間37
は、スラスト軸受220に設けた浅溝891を介して背
圧室839に間欠的に通じると共に、吸入室17に間欠
的に通じる第1圧縮室61a、61bとは連通せずに、
固定スクロール815の鏡板815bの摺動面に設けた
油溝899を介して吸入室17に通じている。
The outer peripheral space 37 of the orbiting scroll 818
Communicates intermittently with the back pressure chamber 839 via the shallow groove 891 provided in the thrust bearing 220, and does not communicate with the first compression chambers 61a and 61b which intermittently communicate with the suction chamber 17,
The fixed scroll 815 communicates with the suction chamber 17 via an oil groove 899 provided on the sliding surface of the end plate 815b.

【0151】そして、この実施例によれば、背圧室83
9は吸入室17の圧力に近い圧力を保持する。
According to this embodiment, the back pressure chamber 83
9 holds a pressure close to the pressure of the suction chamber 17.

【0152】したがって、固定スクロール815の側に
作用させる旋回スクロール818への背圧付与力は、油
室A878aの潤滑油圧力のみに依存する。
Therefore, the back pressure applying force to the orbiting scroll 818 acting on the fixed scroll 815 depends only on the lubricating oil pressure in the oil chamber A 878a.

【0153】この背圧付与形態によれば、圧縮機起動初
期から定常運転に到達するまでの間、および圧縮室の圧
力が液圧縮などにより異常圧力上昇した時に、旋回スク
ロール818のラップ支持円盤818cが固定スクロー
ル815の鏡板815bから離反してスラスト軸受22
0に支持され、定常運転時のように定格負荷作用時に鏡
板815bに支持されるべく、旋回スクロールの反圧縮
側の油室A878aに供給された高圧の潤滑油による旋
回スクロール818への背圧付与力が設定できる。
According to this back pressure application mode, the wrap support disk 818c of the orbiting scroll 818 during the period from the start of the compressor to the steady operation, and when the pressure in the compression chamber rises abnormally due to liquid compression or the like. Moves away from the end plate 815b of the fixed scroll 815 and the thrust bearing 22
0 and the back pressure applied to the orbiting scroll 818 by the high-pressure lubricating oil supplied to the oil chamber A 878a on the anti-compression side of the orbiting scroll so as to be supported by the end plate 815b when the rated load is applied as in the steady operation. Power can be set.

【0154】それによって、旋回スクロール818と固
定スクロール815との間、および、旋回スクロール8
18とスラスト軸受220との間の過剰な軸方向接触を
回避して、過圧縮防止、圧縮入力の低減、摺動部耐久性
と円滑な起動性の向上を図ることができる。
As a result, between the orbiting scroll 818 and the fixed scroll 815, and between the orbiting scroll 8
By avoiding excessive axial contact between the shaft 18 and the thrust bearing 220, it is possible to prevent excessive compression, reduce compression input, and improve the durability of the sliding portion and the smooth startability.

【0155】なお、駆動軸704の端部に図16で示し
た容積型ポンプ装置を付加し、極低速運転を持続するこ
ともできる。
It should be noted that the positive displacement pump device shown in FIG. 16 can be added to the end of the drive shaft 704 to maintain extremely low speed operation.

【0156】また、上記実施例では駆動軸4の主軸方向
に主軸受12と旋回軸受18bを隣接させて配置した
が、図26の構成の如く、駆動軸1417の上部に配設
した偏心軸受部に旋回スクロール1424の反圧縮室側
に設けた旋回軸1424aを係合させる形態の軸受構
成、更には、特開昭58−79684号公報や特開昭6
3−205490号公報で示されているように、主軸受
の内側に旋回軸受を配置する構成の場合でも、上述と同
様の作用・効果を期待できることは明らかである。
In the above embodiment, the main bearing 12 and the slewing bearing 18b are arranged adjacent to each other in the main shaft direction of the drive shaft 4. However, as shown in FIG. 26, an eccentric bearing portion disposed above the drive shaft 1417 is provided. A bearing configuration in which a revolving shaft 1424a provided on the anti-compression chamber side of the revolving scroll 1424 is engaged with the revolving scroll 1424, and further disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos.
As shown in Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-205490, it is clear that the same operation and effect as described above can be expected even in the case of the configuration in which the slewing bearing is disposed inside the main bearing.

【0157】また、上記実施例では冷媒圧縮機について
説明したが、潤滑油を使用する酸素、窒素などの他の気
体圧縮機や冷媒ポンプなどの液体ポンプの場合も同様の
作用効果を期待できる。
In the above embodiment, the refrigerant compressor has been described. However, similar effects can be expected in the case of other gas compressors using lubricating oil, such as oxygen and nitrogen, and liquid pumps such as refrigerant pumps.

【0158】また、上記実施例では、縦置形圧縮機の構
成を示しその作用・効果を説明したが、例えば、油穴A
(38a他)の上流側を密閉ケース(1他)の底部側と
した横置形圧縮機の構成などについても同様の作用効果
が期待できる。
In the above embodiment, the operation and effect of the vertical compressor are described.
The same operation and effect can be expected for the configuration of a horizontal compressor in which the upstream side of (38a and others) is the bottom side of the sealed case (1 and others).

【0159】[0159]

【発明の効果】上記実施例から明らかなように、請求項
1に記載の発明は、旋回スクロールのラップ支持円盤は
固定スクロールの鏡板と駆動軸を支持する主軸受を有す
る本体フレームに設けたスラスト軸受との間に、ラップ
支持円盤の両摺動面が少なくとも油膜形成可能な微小隙
間を有すべく配置された構成で、旋回スクロールの反圧
縮室側で且つスラスト軸受の内側に配置され、しかもラ
ップ支持円盤に隣接し且つ駆動軸と旋回スクロールとが
係合する旋回軸受摺動部に通じて区画配置された油室
に、吐出ポートに通じる吐出室油溜の潤滑油を吐出圧力
が作用する状態で供給し、吐出室油溜の潤滑油を主軸受
と旋回軸受部および圧縮空間に供給する通路を有した構
成において、吐出室油溜の潤滑油は、旋回軸受部に通じ
る油室に駆動軸の回転に基づくポンプ作用により供給さ
れ、油室と油室への供給通路を含めた潤滑油の大部分を
少なくとも主軸受に供給した後、吐出室油溜に帰還させ
る一方、油室と油室への供給経路を含めた潤滑油の内の
残りの潤滑油を減圧してスラスト軸受と、自転阻止部材
の係止部と、鏡板とラップ支持円盤との摺動面を経由し
て、吸入室に間欠的に通じる第1圧縮室と吸入室のいず
れか一方に供給する差圧給油通路を設け、ラップ支持円
盤が圧縮機起動初期を含めた低速運転時と圧縮室の圧力
が異常圧力上昇した時にスラスト軸受に支持され、少な
くとも定格負荷運転時に鏡板に支持されるべく、旋回ス
クロールの反圧縮側に供給された潤滑油の圧力によって
旋回スクロールへの背圧付与力を形成し、油室の潤滑油
を減圧してスラスト軸受に供給する絞り通路手段とし
て、油室と油室の外周部との間を区画するためにラップ
支持円盤と本体フレームとの間に環状リングを配置し、
環状リングを遊合状態で装着する環状シール溝をラップ
支持円盤と本体フレームのいずれか一方に設け、環状シ
ール溝の外側壁と環状リングとの微小隙間、および環状
リングのシール摺接面のうち、少なくとも環状リングの
シール摺接面を経由させるもので、この構成によれば、
駆動軸の軸受部に充分な潤滑油を供給すると共に、旋回
スクロールと固定スクロールとの軸方向接触力が小さい
ので、旋回スクロールの背圧室および摺接部への給油量
を少なくできる。その結果、環状リングのシール摺接面
を油室から外周部の背圧室への減圧給油通路として利用
することができるので、油室を経由する差圧給油通路が
構成でき、潤滑通路が簡単になりコスト低減できる。
As is clear from the above embodiment, the invention according to claim 1 is characterized in that the orbiting scroll lap support disk is provided on a main body frame having a fixed scroll end plate and a main bearing for supporting a drive shaft. A configuration in which both sliding surfaces of the lap support disk are arranged so as to have at least a minute gap capable of forming an oil film between the bearing and the bearing, are arranged on the anti-compression chamber side of the orbiting scroll and inside the thrust bearing, and The discharge pressure acts on the lubricating oil in the discharge chamber oil reservoir that communicates with the discharge port on the oil chamber adjacent to the lap support disk and partitioned through the orbiting bearing sliding portion where the drive shaft and the orbiting scroll engage. In a configuration having a passage for supplying the lubricating oil of the discharge chamber oil reservoir to the main bearing, the swivel bearing and the compression space, the lubricating oil of the discharge chamber oil reservoir is driven into an oil chamber communicating with the swivel bearing. Axis rotation After supplying most of the lubricating oil, including the oil chamber and the supply passage to the oil chamber, to at least the main bearing, the oil is returned to the discharge chamber oil sump, while the oil chamber and the oil chamber are supplied to the oil chamber. The remaining lubricating oil in the lubricating oil including the supply path is depressurized to intermittently enter the suction chamber via the thrust bearing, the locking portion of the rotation prevention member, and the sliding surface between the head plate and the lap support disk. A differential pressure oil supply passage is provided to supply either one of the first compression chamber and the suction chamber that communicates with each other, and when the lap support disk is operated at low speed including the initial stage of compressor startup and when the pressure in the compression chamber rises abnormally, the thrust is increased. The back pressure is applied to the orbiting scroll by the pressure of the lubricating oil supplied to the anti-compression side of the orbiting scroll so that the lubricating oil is supplied to the orbiting scroll so as to be supported by the bearing and at least at the end plate during the rated load operation. Throttle to reduce pressure and supply to thrust bearing As a passage means, arranged an annular ring between the wrap support disk and the main frame in order to define between the outer peripheral portion of the oil chamber and the oil chamber,
An annular seal groove for mounting the annular ring in a loose state is provided on one of the wrap support disk and the main body frame, and a minute gap between the outer wall of the annular seal groove and the annular ring, and a seal sliding contact surface of the annular ring. , At least through the seal sliding contact surface of the annular ring. According to this configuration,
A sufficient amount of lubricating oil is supplied to the bearing portion of the drive shaft, and the axial contact force between the orbiting scroll and the fixed scroll is small, so that the amount of oil supplied to the back pressure chamber and the sliding contact portion of the orbiting scroll can be reduced. As a result, the seal sliding contact surface of the annular ring can be used as a reduced pressure oil supply passage from the oil chamber to the back pressure chamber in the outer peripheral portion, so that a differential pressure oil supply passage passing through the oil chamber can be configured, and the lubrication passage can be simplified. And the cost can be reduced.

【0160】また、油室の潤滑油が環状リングのシール
摺接面を通過するので、シール摺接面の耐久性向上とシ
ール摺接部の摩擦損失低減を実現できる。
In addition, since the lubricating oil in the oil chamber passes through the seal sliding contact surface of the annular ring, it is possible to improve the durability of the seal sliding contact surface and reduce the friction loss of the seal sliding contact portion.

【0161】更に、環状リングの信頼性確保によって、
吐出室油溜の潤滑油の圧縮室へ過剰流入防止と油室の潤
滑油圧力保持および旋回スクロールへの適正背圧付与に
よるスラスト力軽減を図り、通常運転時の圧縮機入力低
減と異常過圧縮時の負荷軽減作用を実現できるという効
果を奏する。
Furthermore, by ensuring the reliability of the annular ring,
Prevents excessive flow of lubricating oil from the discharge chamber oil sump into the compression chamber, maintains lubricating oil pressure in the oil chamber, and reduces thrust force by applying proper back pressure to the orbiting scroll, reducing compressor input during normal operation and abnormally excessive compression. This has the effect of realizing the effect of reducing the load at the time.

【0162】請求項2に記載の発明は、吐出圧力が作用
する潤滑油を減圧してスラスト軸受と、自転阻止部材の
係止部と、鏡板とラップ支持円盤との摺動面に供給する
別の差圧給油通路を付加したもので、この構成によれば
環状リングのシール摺接面を通じての差圧給油量のバラ
ツキを補足給油でき、全体の差圧給油量の安定化が得ら
れ、圧縮機性能と品質の安定化を図ることができるとい
う効果を奏する。
According to a second aspect of the present invention, the lubricating oil to which the discharge pressure acts is reduced and supplied to the thrust bearing, the locking portion of the rotation preventing member, and the sliding surface between the end plate and the lap support disk. According to this configuration, it is possible to supplement the variation of the differential pressure lubrication amount through the seal sliding contact surface of the annular ring, and to stabilize the entire differential pressure lubrication amount. This has the effect of stabilizing machine performance and quality.

【0163】請求項3に記載の発明は、別の差圧給油通
路は、旋回軸受部に通じる油室と自転阻止部材を配置し
た空間との間を連通する絞り通路を有した油通路を設け
て構成したもので、この構成によれば油室の潤滑油が自
転阻止部材の摺動部に安定供給されるので、自転阻止部
材の耐久性向上ができる。その結果、圧縮室隙間の拡大
を防止と圧縮室への安定給油によって、圧縮効率低下を
防ぐことができるという効果を奏する。
According to a third aspect of the present invention, another differential pressure oil supply passage is provided with an oil passage having a throttle passage communicating between an oil chamber communicating with the swivel bearing and a space in which the rotation preventing member is disposed. According to this configuration, since the lubricating oil in the oil chamber is stably supplied to the sliding portion of the rotation preventing member, the durability of the rotation preventing member can be improved. As a result, there is an effect that a reduction in compression efficiency can be prevented by preventing the expansion of the compression chamber gap and stably supplying oil to the compression chamber.

【0164】請求項4に記載の発明は、絞り通路は、旋
回スクロールに設けた軸受装着穴に旋回軸受を装着固定
し、旋回軸受の円筒外周部の一面を平面状とすることに
より形成したもので、この構成によれば減圧精度の高い
絞り通路を簡単構成できる。
According to a fourth aspect of the present invention, the throttle passage is formed by mounting and fixing the orbiting bearing in a bearing mounting hole provided in the orbiting scroll and making one surface of a cylindrical outer peripheral portion of the orbiting bearing flat. According to this configuration, a throttle passage with high pressure reduction accuracy can be simply configured.

【0165】また、背圧室と圧縮室への安定適量差圧給
油によって圧縮効率の向上を図ることができるという効
果を奏する。
Further, there is an effect that the compression efficiency can be improved by supplying a stable appropriate amount of differential pressure oil to the back pressure chamber and the compression chamber.

【0166】請求項5に記載の発明は、環状リングの外
周面が内側の油室と外側の背圧室との差圧によって拡環
されて環状シール溝の外側面に密接すべく、環状リング
に切口を設けた構成において、環状リングが柔軟性を有
する材質から成るもので、この構成によれば環状リング
の潤滑油圧力によって環状リングの外側面の全周囲が環
状シール溝外側面に均一に密接し、密接部のシール性が
高まるので、環状リングを経由して背圧室へ漏洩させる
潤滑油量の内、環状リングのシール摺接面への給油割合
を多くできる。その結果、環状リングのシール摺接面の
耐久性向上および環状リングを経由する背圧室への給油
量安定化を図ることができるという効果を奏する。
According to a fifth aspect of the present invention, the annular ring is formed so that the outer peripheral surface of the annular ring is expanded by the pressure difference between the inner oil chamber and the outer back pressure chamber and is brought into close contact with the outer surface of the annular seal groove. The annular ring is made of a material having flexibility, and according to this configuration, the entire circumference of the outer surface of the annular ring is uniformly formed on the outer surface of the annular seal groove by the lubricating oil pressure of the annular ring. Since the seal is tightly contacted and the sealing property of the close contact portion is enhanced, it is possible to increase the proportion of lubricating oil leaking to the back pressure chamber via the annular ring to the seal sliding contact surface of the annular ring. As a result, there is an effect that the durability of the seal sliding contact surface of the annular ring can be improved, and the amount of oil supplied to the back pressure chamber via the annular ring can be stabilized.

【0167】請求項6に記載の発明は、環状リングが環
状リングを収納する部材よりも大なる熱膨張係数を有す
る材質から成るもので、この構成によれば環状リングの
熱膨張によって環状リングの切口部が閉塞するので、圧
縮機負荷の増加に伴い環状リングのシール性を向上し、
潤滑油の粘性低下に対応したシール機能を発揮させるこ
とができるという効果を奏する。
According to a sixth aspect of the present invention, the annular ring is made of a material having a larger coefficient of thermal expansion than the member for accommodating the annular ring. Since the cut end is closed, the sealing performance of the annular ring is improved with an increase in compressor load,
There is an effect that a sealing function corresponding to a decrease in the viscosity of the lubricating oil can be exhibited.

【0168】請求項7に記載の発明は、環状リングの摺
接面に切口に通じない不連続な環状の油溝を設けたもの
で、この構成によれば環状リングの摺接面を通過する潤
滑油の一部を不連続な環状の油溝で捕捉し、その油膜に
よって潤滑油に混入する気体の吹抜け量を抑制させるこ
とができるので、圧縮室への吐出気体流入を少なくし、
圧縮効率の低下を防ぐことができるという効果を奏す
る。
According to the seventh aspect of the present invention, a discontinuous annular oil groove that does not communicate with the cut is provided in the sliding surface of the annular ring. According to this configuration, the oil passage passes through the sliding surface of the annular ring. Part of the lubricating oil is caught by a discontinuous annular oil groove, and the amount of gas blown into the lubricating oil can be suppressed by the oil film.
This has the effect of preventing a decrease in compression efficiency.

【0169】請求項8に記載の発明は、環状リングが温
度上昇と共に柔軟性を増す材質から成るもので、この構
成によれば吸入圧力と吐出圧力との差圧が拡大するのに
伴って、圧縮負荷が増加し、温度上昇に追従して環状リ
ングのシール性を高めるので、油室から圧縮室への給油
を安定化させることができるという効果を奏する。
According to an eighth aspect of the present invention, the annular ring is made of a material that increases flexibility with an increase in temperature. According to this configuration, as the differential pressure between the suction pressure and the discharge pressure increases, Since the compression load increases and the sealing performance of the annular ring is improved following the rise in temperature, it is possible to stabilize the oil supply from the oil chamber to the compression chamber.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明の一実施例を示すスクロール冷媒圧縮機
の縦断面図
FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor showing one embodiment of the present invention.

【図2】同圧縮機における主要部品の分解図FIG. 2 is an exploded view of main parts of the compressor.

【図3】同圧縮機における吐出ポート部に配置した逆止
弁装置の部分断面図
FIG. 3 is a partial sectional view of a check valve device arranged at a discharge port of the compressor.

【図4】図3における逆止弁装置の構成部品の斜視図FIG. 4 is a perspective view of components of the check valve device in FIG. 3;

【図5】同逆止弁装置の要部斜視図FIG. 5 is a perspective view of a main part of the check valve device.

【図6】同逆止弁装置の要部斜視図FIG. 6 is a perspective view of a main part of the check valve device.

【図7】同圧縮機における小物部品の分解斜視図FIG. 7 is an exploded perspective view of small parts in the compressor.

【図8】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図FIG. 8 is a partial cross-sectional view of a main bearing in the compressor.

【図9】同圧縮機におけるシール部品の斜視図FIG. 9 is a perspective view of a seal component in the compressor.

【図10】同圧縮機におけるスラスト軸受部の部分断面
FIG. 10 is a partial cross-sectional view of a thrust bearing portion of the compressor.

【図11】図10におけるスラスト軸受の斜視図11 is a perspective view of the thrust bearing in FIG.

【図12】同圧縮機における背圧制御弁装置の動作説明
断面図
FIG. 12 is a sectional view for explaining the operation of the back pressure control valve device in the compressor.

【図13】同動作説明断面図FIG. 13 is a sectional view for explaining the operation.

【図14】図1におけるA−A線に沿った横断面図FIG. 14 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG. 1;

【図15】同圧縮機の吸入行程から吐出行程までの冷媒
ガスの圧力変化を示す特性図
FIG. 15 is a characteristic diagram showing a change in pressure of refrigerant gas from a suction stroke to a discharge stroke of the compressor.

【図16】本発明の他の実施例を示すスクロール冷媒圧
縮機の縦断面図
FIG. 16 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor showing another embodiment of the present invention.

【図17】同圧縮機における仕切りキャップ部品の斜視
FIG. 17 is a perspective view of a partition cap component in the compressor.

【図18】同圧縮機における軸受部品の斜視図FIG. 18 is a perspective view of a bearing part of the compressor.

【図19】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図FIG. 19 is a partial cross-sectional view of a main bearing in the compressor.

【図20】同圧縮機におけるスラスト軸受部の部分断面
FIG. 20 is a partial sectional view of a thrust bearing portion in the compressor.

【図21】本発明の更に他の実施例を示すスクロール冷
媒圧縮機の縦断面図
FIG. 21 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor showing still another embodiment of the present invention.

【図22】同圧縮機における主要軸受部の部分断面図FIG. 22 is a partial cross-sectional view of a main bearing in the compressor.

【図23】図23におけるトロコイドポンプ装置に使用
する仕切り板の斜視図
FIG. 23 is a perspective view of a partition plate used in the trochoid pump device in FIG. 23;

【図24】本発明の更に他の実施例を示すスクロール冷
媒圧縮機の縦断面図
FIG. 24 is a longitudinal sectional view of a scroll refrigerant compressor showing still another embodiment of the present invention.

【図25】従来のスクロール圧縮機の縦断面図FIG. 25 is a longitudinal sectional view of a conventional scroll compressor.

【図26】他の従来のスクロール圧縮機の縦断面図FIG. 26 is a longitudinal sectional view of another conventional scroll compressor.

【図27】図26における3−3線に沿った横断面図FIG. 27 is a transverse sectional view taken along line 3-3 in FIG. 26;

【図28】従来のスクロール圧縮機の縦断面図FIG. 28 is a longitudinal sectional view of a conventional scroll compressor.

【図29】図28における別の従来例の部分断面図FIG. 29 is a partial sectional view of another conventional example in FIG. 28;

【図30】従来のスクロール圧縮機の縦断面図FIG. 30 is a longitudinal sectional view of a conventional scroll compressor.

【図31】図30における別の従来例の部分断面図FIG. 31 is a partial cross-sectional view of another conventional example in FIG. 30;

【図32】同部分断面図FIG. 32 is a partial sectional view of the same.

【図33】同部分断面図FIG. 33 is a partial sectional view of the same.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 密閉ケース 4 駆動軸 5 本体フレーム 12 主軸受 15 固定スクロール 15b 鏡板 15a 固定スクロールラップ 16 吐出ポート 17 吸入室 18 旋回スクロール 18a 旋回スクロールラップ 18c ラップ支持円盤 20 スラスト軸受 24 自転阻止部材 34 吐出室油溜 39 背圧室 61a、61b 第1圧縮室 78a 油室A 78b 油室B 94 環状リング 94a 環状の油溝 94b 切口 95 環状シール溝 103 絞り通路 106 トロコイドポンプ装置 204 駆動軸 218 旋回スクロール 218b 旋回軸受 239 背圧室 278a 油室A 278b 油室B 304 駆動軸 318 旋回スクロール 318b 旋回軸受 339 背圧室 378a、378b 油室 804 駆動軸 818 旋回スクロール 818b 旋回軸受 839 背圧室 878a 油室A 878b 油室B Reference Signs List 1 sealed case 4 drive shaft 5 body frame 12 main bearing 15 fixed scroll 15b end plate 15a fixed scroll wrap 16 discharge port 17 suction chamber 18 orbiting scroll 18a orbiting scroll wrap 18c lap support disk 20 thrust bearing 24 rotation preventing member 34 discharge chamber oil reservoir 39 back pressure chamber 61a, 61b first compression chamber 78a oil chamber A 78b oil chamber B 94 annular ring 94a annular oil groove 94b cut end 95 annular seal groove 103 throttle passage 106 trochoid pump device 204 drive shaft 218 orbiting scroll 218b orbit bearing 239 Back pressure chamber 278a Oil chamber A 278b Oil chamber B 304 Drive shaft 318 Turning scroll 318b Turning bearing 339 Back pressure chamber 378a, 378b Oil chamber 804 Drive shaft 818 Turning scroll 818b Turning bearing 839 Back pressure Chamber 878a Oil chamber A 878b Oil chamber B

Claims (8)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 固定スクロールの一部を成す鏡板の一面
に形成された渦巻状の固定スクロールラップに対して旋
回スクロールの一部を成すラップ支持円盤上の旋回スク
ロールラップを揺動回転自在に噛み合わせ、両スクロー
ル間に渦巻形の圧縮空間を形成し、前記固定スクロール
ラップまたは前記旋回スクロールラップの中心部には吐
出ポートを設け、前記固定スクロールラップの外側には
吸入室を設け、前記圧縮空間は吸入側より吐出側に向け
て連続移行する複数個の圧縮室に区画されて流体を圧縮
すべく、駆動軸を支持する主軸受を中央部に有する本体
フレームと前記旋回スクロールとの間に前記旋回スクロ
ールの自転阻止部材を係合させて前記旋回スクロールを
旋回運動させるスクロール圧縮機構を形成し、前記スク
ロール圧縮機構と前記駆動軸に連接するモータを密閉ケ
ース内に収納し、前記ラップ支持円盤は前記鏡板と前記
本体フレームに設けたスラスト軸受との間に、前記ラッ
プ支持円盤の両摺動面が少なくとも油膜形成可能な微小
隙間を有すべく配置された構成で、前記旋回スクロール
の反圧縮室側で且つ前記スラスト軸受の内側に配置さ
れ、しかも前記ラップ支持円盤に隣接し且つ前記駆動軸
と前記旋回スクロールとが係合する旋回軸受摺動部と前
記主軸受に隣接し通じて区画配置された油室に、前記吐
出ポートに通じ且つ前記モータを収納するモータ室の下
部に配設された吐出室油溜の潤滑油を吐出圧力が作用す
る状態で供給し、前記吐出室油溜の潤滑油を前記主軸受
と前記旋回軸受部および前記圧縮空間に供給する通路を
有した構成において、前記吐出室油溜の前記潤滑油は、
前記旋回軸受部に通じる前記油室に前記駆動軸の軸受摺
動部に設けた螺旋状の油溝によるネジポンプ作用と、前
記駆動軸によって駆動される容積型ポンプ装置のポンプ
作用によって、前記吐出室油溜と前記油室との間を連通
する油穴を介して供給され、前記主軸受と前記旋回軸受
部に供給すべく前記油室に供給した後、前記油室に供給
した潤滑油の大部分を前記吐出室油溜に帰還させる一
方、残りの潤滑油を減圧して前記スラスト軸受と、前記
自転阻止部材の係止部と、前記鏡板と前記ラップ支持円
盤との摺動面を経由して、前記吸入室に間欠的に通じる
第1圧縮室と前記吸入室のいずれか一方に供給する差圧
給油通路を設け、前記ラップ支持円盤が圧縮機起動初期
を含めた低速運転時と前記圧縮室の圧力が異常圧力上昇
した時に前記スラスト軸受に支持され、少なくとも定格
負荷運転時に前記鏡板に支持されるべく、前記旋回スク
ロールの反圧縮側に供給された潤滑油の圧力によって前
記旋回スクロールへの背圧付与力を形成し、前記油室の
潤滑油を減圧して前記スラスト軸受に供給する絞り通路
手段として、前記油室と前記油室の外周部との間を区画
するために前記ラップ支持円盤と前記本体フレームとの
間に環状リングを配置し、前記環状リングを遊合状態で
装着する環状シール溝を前記ラップ支持円盤と前記本体
フレームのいずれか一方に設け、前記環状シール溝の外
側壁と前記環状リングとの微小隙間および前記環状リン
グのシール摺接面の内、少なくとも前記環状リングの前
記シール摺接面を経由させるスクロール気体圧縮機。
An orbiting scroll wrap on a wrap supporting disk forming a part of a orbiting scroll is rotatably engaged with a spiral fixed scroll wrap formed on one surface of a head plate forming a part of a fixed scroll. In addition, a spiral compression space is formed between the two scrolls, a discharge port is provided at the center of the fixed scroll wrap or the orbiting scroll wrap, and a suction chamber is provided outside the fixed scroll wrap. Is divided into a plurality of compression chambers which continuously shift from the suction side to the discharge side, and compresses the fluid, between the main body frame having a main bearing supporting the drive shaft at the center and the orbiting scroll. Forming a scroll compression mechanism for engaging the rotation preventing member of the orbiting scroll to orbit the orbiting scroll, and The motor connected to the drive shaft is housed in a closed case, and the lap support disk is formed between the end plate and the thrust bearing provided on the main body frame, and at least both sliding surfaces of the lap support disk can form an oil film. The orbiting scroll and the orbiting scroll are disposed on the anti-compression chamber side of the orbiting scroll and inside the thrust bearing, and are adjacent to the lap support disk, and the drive shaft and the orbiting scroll are arranged. A discharge chamber oil sump is provided in an oil chamber which is partitioned and disposed adjacent to the rotating bearing sliding portion to be engaged and the main bearing and communicates with the discharge port and is provided at a lower portion of a motor chamber which houses the motor. In a configuration having a passage for supplying lubricating oil in a state where discharge pressure acts and supplying lubricating oil for the discharge chamber oil reservoir to the main bearing, the swivel bearing portion and the compression space, Serial lubricating oil,
The discharge chamber is formed by a screw pump action of a helical oil groove provided in a bearing sliding portion of the drive shaft in the oil chamber communicating with the swivel bearing section, and a pump action of a positive displacement pump device driven by the drive shaft. The lubricating oil is supplied through an oil hole communicating between an oil reservoir and the oil chamber, and is supplied to the oil chamber so as to be supplied to the main bearing and the swivel bearing. While returning the portion to the discharge chamber oil sump, the remaining lubricating oil is depressurized and passes through the thrust bearing, the locking portion of the rotation preventing member, and the sliding surface between the end plate and the lap support disk. A differential pressure oil supply passage for supplying one of the first compression chamber and the suction chamber intermittently communicating with the suction chamber, wherein the lap support disk is operated at a low speed operation including an initial stage of compressor start-up and the compression operation. When the chamber pressure rises abnormally, the thrust The oil chamber forms a back pressure applying force to the orbiting scroll by the pressure of the lubricating oil supplied to the non-compression side of the orbiting scroll so as to be supported by a bearing and to be supported by the head plate at least during rated load operation. An annular ring between the lap support disk and the main body frame to define a space between the oil chamber and an outer peripheral portion of the oil chamber as a throttle passage means for reducing the pressure of the lubricating oil and supplying the reduced pressure to the thrust bearing. Is disposed, and an annular seal groove for mounting the annular ring in a loose state is provided in one of the lap support disk and the main body frame, and a minute gap between an outer wall of the annular seal groove and the annular ring and the annular seal groove are provided. A scroll gas compressor that passes at least the seal sliding contact surface of the annular ring among the seal sliding contact surfaces of the annular ring.
【請求項2】 吐出圧力が作用する潤滑油を減圧してス
ラスト軸受と、自転阻止部材の係止部と、鏡板とラップ
支持円盤との摺動面に供給する別の差圧給油通路を付加
した請求項1記載のスクロール気体圧縮機。
2. A thrust bearing, a locking portion of a rotation preventing member, and another differential pressure lubrication passage for supplying lubricating oil to which a discharge pressure acts to supply a sliding surface between a head plate and a lap support disk. The scroll gas compressor according to claim 1, wherein:
【請求項3】 別の差圧給油通路は、旋回軸受部に通じ
る油室と自転阻止部材を配置した空間との間を連通する
絞り通路を有した油通路を設けて構成した請求項2記載
のスクロール気体圧縮機。
3. An oil passage having a throttle passage communicating between an oil chamber communicating with the swivel bearing portion and a space in which the rotation preventing member is disposed, wherein the another differential pressure oil supply passage is provided. Scroll gas compressor.
【請求項4】 絞り通路は、旋回スクロールに設けた軸
受装着穴に旋回軸受を装着固定し、旋回軸受の円筒外周
部の一面を平面状とすることにより形成した請求項3記
載のスクロール気体。
4. The scroll gas according to claim 3, wherein the throttle passage is formed by mounting the orbiting bearing in a bearing mounting hole provided in the orbiting scroll and making one surface of a cylindrical outer peripheral portion of the orbiting bearing flat.
【請求項5】 環状リングの外周面が内側の油室と外側
の背圧室との差圧によって拡環されて前記環状リングの
収納部の外側面に密接すべく、前記環状リングに切口を
設けた構成において、前記環状リングが柔軟性を有する
材質から成る請求項1記載のスクロール気体圧縮機。
5. A cut is formed in the annular ring so that an outer peripheral surface of the annular ring is expanded by a pressure difference between an inner oil chamber and an outer back pressure chamber to be in close contact with an outer surface of a storage portion of the annular ring. 2. The scroll gas compressor according to claim 1, wherein said annular ring is made of a flexible material.
【請求項6】 環状リングが前記環状リングを収納する
部材よりも大なる熱膨張係数を有する材質から成る請求
項1または5記載のスクロール気体圧縮機。
6. The scroll gas compressor according to claim 1, wherein the annular ring is made of a material having a larger coefficient of thermal expansion than a member accommodating the annular ring.
【請求項7】 環状リングの摺接面に切口に通じない不
連続な環状の油溝を設けた請求項1、5および6いずれ
かに記載のスクロール気体圧縮機。
7. The scroll gas compressor according to claim 1, wherein a discontinuous annular oil groove that does not communicate with the cut is provided on a sliding surface of the annular ring.
【請求項8】 環状リングが温度上昇と共に柔軟性を増
す材質から成る請求項1、5、6および7いずれかに記
載のスクロール気体圧縮機。
8. The scroll gas compressor according to claim 1, wherein the annular ring is made of a material whose flexibility increases with increasing temperature.
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