JP2549459Y2 - Piston for internal combustion engine - Google Patents
Piston for internal combustion engineInfo
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、内燃機関のピストンの構造に関し、とくに
スカート部の剛性分布を適正化するようにしたピストン
の構造に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention relates to the structure of a piston of an internal combustion engine, and more particularly to the structure of a piston that optimizes the rigidity distribution of a skirt.
〔従来の技術〕 ピストンとシリンダボアとの間には、熱膨張を考慮し
てクリアランスが設けられている。このクリアランス
は、ピストンの各部の温度を考慮して、上部にいくほど
大になるように設定されている。[Prior Art] A clearance is provided between a piston and a cylinder bore in consideration of thermal expansion. The clearance is set so as to become larger toward the upper part in consideration of the temperature of each part of the piston.
ところで、第８図ないし第11図に示すように、従来の
ピストン１では、ピンボス部２とスカート部３を連結す
るサイドウォール部４の内壁面の曲率Ｒ0は、通常、ス
カート下部でも上部でもほぼ同じであった。図示のピス
トン１では、頂面が最も高温となり、スカート部３、ピ
ンボス部２、サイドウォール部４もピストン頂面側に近
い方が温度が高くなることから、スカート部３において
は、上部（肩部）ほどシリンダボアとのクリアランスを
大にとっている。By the way, as shown in FIGS. 8 to 11, in the conventional piston 1, the curvature R 0 of the inner wall surface of the sidewall portion 4 connecting the pin boss portion 2 and the skirt portion 3 is usually lower or upper in the skirt. It was almost the same. In the illustrated piston 1, the top surface has the highest temperature, and the skirt portion 3, the pin boss portion 2, and the side wall portion 4 also have higher temperatures near the piston top surface side. Part) has a larger clearance with the cylinder bore.
しかしながら、上述のようにクリアランスを設定する
と、第12図に示すように、エンジン運転時には、クラン
ク運動によってピストンピン穴５を軸として横力（第９
図および第11図における軸線Ｚ方向の荷重）が生じ、ス
カート部３の下部3bとスカート上部（肩部）3aがシリン
ダボア６に当たる。そのため、第13図に示すように、実
際のスカート部３は、設計プロフィール（ａ）に対して
（ｂ）のように内側に大きく変化し、設計値に対してシ
リンダボア６とのクリアランスが拡がる。したがって、
ピストン１がシリンダボア６と当たる際の衝撃力が増
し、油膜切れやスラップ音の増大を招くという問題があ
った。However, when the clearance is set as described above, as shown in FIG. 12, during the operation of the engine, the lateral force (the ninth force) is generated around the piston pin hole 5 by the crank motion during the operation of the engine.
11 and 11, the lower portion 3b of the skirt portion 3 and the upper portion (shoulder portion) 3a of the skirt 3 hit the cylinder bore 6. Therefore, as shown in FIG. 13, the actual skirt portion 3 largely changes inward with respect to the design profile (a) as shown in (b), and the clearance with the cylinder bore 6 increases with respect to the design value. Therefore,
There has been a problem that the impact force when the piston 1 hits the cylinder bore 6 increases, which causes an oil film shortage and an increase in slap noise.
なお、本考案に関連する先行技術として、特開昭62-8
5152号公報が知られている。本公報に開示されているピ
ストンは、軽量化と摺動面積の減少をはかるために、ス
カート部のピンボス部との隣接部に切欠を設けたもので
あり、サイドウォール部のピンボス部に対する角度がピ
ストン上部から下部にかけて一定となっている。このよ
うに、サイドウォール部のピンボス部に対する角度が一
定である場合は、スカート上部と下部における剛性がほ
ぼ同じになるため、上述と同様にピストンとシリンダボ
アとの当接時の衝撃が大となり、スカート部の肩部での
スカッフィング、スカート部の下部での変形等を招く問
題がある。このように、サイドウォール部は、スカート
部の剛性に大きく関係する。As a prior art related to the present invention,
No. 5152 is known. The piston disclosed in this publication is provided with a notch in the skirt portion adjacent to the pin boss portion in order to reduce the weight and reduce the sliding area, and the angle of the sidewall portion with respect to the pin boss portion is reduced. It is constant from the top to the bottom of the piston. As described above, when the angle of the sidewall portion with respect to the pin boss portion is constant, the rigidity at the upper portion and the lower portion of the skirt becomes substantially the same, so that the impact at the time of contact between the piston and the cylinder bore becomes large as described above, There are problems such as scuffing at the shoulder of the skirt and deformation at the lower part of the skirt. As described above, the sidewall portion has a great influence on the rigidity of the skirt portion.
第14図は、サイドウォール部の肉厚（断面係数）とス
カート部の剛性との関係を示しており、肉厚の増加に伴
なって剛性が大となっている。したがって、スカート部
の剛性を変化させるためには、肉厚を変化させればよい
が、剛性を小にする場合は、単にスカート部全体の肉厚
を小さくすると、鋳造性が悪くなる。FIG. 14 shows the relationship between the thickness (section modulus) of the sidewall portion and the rigidity of the skirt portion, and the rigidity increases as the thickness increases. Therefore, in order to change the rigidity of the skirt portion, the thickness may be changed. However, when the rigidity is reduced, simply reducing the thickness of the entire skirt portion deteriorates castability.
本考案は、ピストンの鋳造性の悪化を招くことなくス
カート部の剛性分布を適正化し、スラップ音の低減をは
かるとともに、スカート部の下部の変形を防止すること
のできるピストンを提供することを目的とする。An object of the present invention is to provide a piston capable of optimizing the stiffness distribution of a skirt portion without deteriorating castability of the piston, reducing slap noise, and preventing deformation of a lower portion of the skirt portion. And
この目的を達成するための本考案に係る内燃機関用ピ
ストンは、次の通りである。A piston for an internal combustion engine according to the present invention for achieving this object is as follows.
スカート部とピンボス部とを連結するサイドウォール
部を有するピストンにおいて、前記サイドウォール部と
スカート部との連結部分における内壁面の曲率を、スカ
ート部の上部から下部にいくにしたがって大となるよう
に変化させ、前記ピンボス部の軸線と直交する軸線方向
におけるスカート部の剛性を上部から下部にいくにした
がって大となることを特徴とする内燃機関のピストン。In a piston having a sidewall portion connecting a skirt portion and a pin boss portion, a curvature of an inner wall surface at a connection portion between the sidewall portion and the skirt portion is increased from an upper portion to a lower portion of the skirt portion. A piston of the internal combustion engine, wherein the rigidity of the skirt in the axial direction orthogonal to the axis of the pin boss is increased from the upper part to the lower part.
このように構成された内燃機関用ピストンにおいて
は、サイドウォール部とスカート部との連結部分におけ
る内壁面の曲率を変化させているので、サイドウォール
部とスカート部との連結部分の断面形状が変化し、スカ
ート部の上部と下部とで剛性を異ならせることができ、
スカート部の剛性分布を適性化することが可能となる。
スカート部の上部では、ピンボス部の軸線と直交する方
向の剛性は小さくなるので、スカート部の上部とシリン
ダボアとの当接時の衝撃が緩和され、スラップ音の低減
がはかれる。また、スカート部の上部の当たりが緩和さ
れることにより、衝突部分における面圧も小となり、そ
の部分における油膜切れも解消される。In the piston for an internal combustion engine thus configured, since the curvature of the inner wall surface at the connecting portion between the sidewall portion and the skirt portion is changed, the cross-sectional shape of the connecting portion between the sidewall portion and the skirt portion changes. And the rigidity can be different between the upper and lower parts of the skirt,
The rigidity distribution of the skirt can be optimized.
Since the rigidity in the direction orthogonal to the axis of the pin boss portion is reduced at the upper portion of the skirt portion, the impact at the time of contact between the upper portion of the skirt portion and the cylinder bore is reduced, and the slap noise is reduced. In addition, since the contact of the upper portion of the skirt portion is reduced, the surface pressure at the collision portion is also reduced, and the oil film breakage at that portion is also eliminated.
逆に、スカート部の下部では、ピンボス部の軸線と直
交する方向の剛性は大になるので、ピストンがシリンダ
ボアに当たった時の、ピストンの下部の変形が防止され
る。Conversely, at the lower portion of the skirt portion, the rigidity in the direction orthogonal to the axis of the pin boss portion is increased, so that deformation of the lower portion of the piston when the piston hits the cylinder bore is prevented.
なお、スカート部の剛性は、連結部分における内壁面
の曲率を変化させ、連結部分の断面形状を変えることに
より行っているので、剛性を変えるためにスカート部全
体の肉厚を薄くする必要もない。したがって、ピストン
の鋳造時における溶湯のまわりがよくなり、スカート部
を全体的に薄くする場合に対して鋳造性の向上がはかれ
る。Since the rigidity of the skirt portion is changed by changing the curvature of the inner wall surface at the connecting portion and changing the cross-sectional shape of the connecting portion, it is not necessary to reduce the thickness of the entire skirt portion to change the rigidity. . Therefore, the circumference of the molten metal at the time of casting the piston is improved, and the castability is improved as compared with the case where the skirt portion is made thinner as a whole.
以下に、本考案に係る内燃機関用ピストンの望ましい
実施例を、図面を参照して説明する。Hereinafter, preferred embodiments of the piston for an internal combustion engine according to the present invention will be described with reference to the drawings.
第１実施例 第１図ないし第３図は、本考案の第１実施例を示して
いる。図中、11はピストンを示しており、ピストン11は
アルミニウム合金から構成されている。ピストン11の頂
面12は平坦に形成されている。ピストン11の上部外周面
には、ピストンリング（図示略）が装着されるリング溝
13と、オイルリング（図示略）が装着されるリング溝14
が形成されている。リング溝14の下方には、ピストン軸
線Ｘをはさんで軸線Ｙ上に位置する一対のピンボス部15
が形成されている。また、リング溝14の直下には、周方
向に一体に連なるスカート部16が形成されている。各ピ
ンボス部15には、ピストンピンが挿通されるピストンピ
ン穴17が穿設されている。First Embodiment FIGS. 1 to 3 show a first embodiment of the present invention. In the figure, reference numeral 11 denotes a piston, and the piston 11 is made of an aluminum alloy. The top surface 12 of the piston 11 is formed flat. A ring groove for mounting a piston ring (not shown) on the upper outer peripheral surface of the piston 11
13 and a ring groove 14 for mounting an oil ring (not shown)
Are formed. Below the ring groove 14, a pair of pin boss portions 15 located on the axis Y with the piston axis X interposed therebetween.
Are formed. Immediately below the ring groove 14, there is formed a skirt portion 16 that is integrally connected in the circumferential direction. Each pin boss 15 is provided with a piston pin hole 17 through which a piston pin is inserted.
スカート部16は、上部幅が下部幅よりも狭くなってお
り、その幅端面16aは、ピストン軸線Ｘに対して内側に
傾斜している。The skirt portion 16 has an upper width smaller than a lower width, and a width end face 16a of the skirt portion 16 is inclined inward with respect to the piston axis X.
スカート部16とピンボス部15は、サイドウォール部18
により連結されており、サイドウォール部18とスカート
部16との連結部分における内壁面の曲率は、スカート部
16の上部から下部にいくにしたがって大となっている。
第３図は、スカート部16の上部におけるサイドウォール
部18の横断面形状を示しており、第４図は、スカート部
16の下部におけるサイドウォール部18の横断面形状を示
している。第４図に示すように、スカート部16の上部に
おけるサイドウォール部18の内壁面18aの曲率Ｒ1は、ス
カート部16の下部におけるサイドウォール部18の内壁面
18aの曲率Ｒ2に比べて小になっている。The skirt portion 16 and the pin boss portion 15 are
The curvature of the inner wall surface at the connection portion between the side wall portion 18 and the skirt portion 16 is
It becomes larger from the upper part of 16 to the lower part.
FIG. 3 shows a cross-sectional shape of the sidewall portion 18 above the skirt portion 16, and FIG.
16 shows a cross-sectional shape of a side wall portion 18 below 16. As shown in FIG. 4, the curvature R 1 of the inner wall surface 18a of the sidewall portion 18 above the skirt portion 16 is equal to the inner wall surface of the sidewall portion 18 below the skirt portion 16.
It has become small compared to the curvature R 2 of 18a.
このように、内壁面18aにおける曲率を上部と下部と
で変化させることにより、サイドウォール部18とスカー
ト部16との連結部分の断面形状を変えることができる。
これにより、スカート部16は、ピンボス部15の軸線Ｙと
直交する軸線Ｚ方向の剛性が上部から下部にいくにした
がって大となるように形成されている。As described above, by changing the curvature of the inner wall surface 18a between the upper portion and the lower portion, the cross-sectional shape of the connecting portion between the sidewall portion 18 and the skirt portion 16 can be changed.
Thus, the skirt portion 16 is formed such that the rigidity in the direction of the axis Z orthogonal to the axis Y of the pin boss portion 15 increases from the upper portion to the lower portion.
なお、サイドウォール部18の外周面におけるピストン
軸線Ｘ方向の曲率Ｒ3、Ｒ4は、上部の曲率Ｒ3が下部の
曲率Ｒ4よりも小となっている。The curvatures R 3 and R 4 of the outer peripheral surface of the sidewall portion 18 in the piston axis X direction are such that the upper curvature R 3 is smaller than the lower curvature R 4 .
つぎに、第１実施例における作用について説明する。 Next, the operation of the first embodiment will be described.
ピストン11がシリンダボア内を往復動する際には、ピ
ストン11は、ピストンピン穴17に挿通されるピストンピ
ンを軸として首振りを行ない、スカート部16には軸線Ｚ
方向の荷重が作用する。ここで、サイドウォール部18と
スカート部16との連結部分における上部の内壁面18aの
曲率Ｒ1は、下部の内壁面18aの曲率Ｒ2に対して小とな
っているので、スカート部16の上部における軸線Ｚ方向
の剛性は小となり、スカート部16は軸線Ｚ方向の荷重に
対して弾性変形しやすくなる。When the piston 11 reciprocates in the cylinder bore, the piston 11 swings around a piston pin inserted into a piston pin hole 17, and the skirt portion 16 has an axis Z.
Direction load acts. Here, the curvature R 1 of the upper part of the inner wall surface 18a in the connecting portion between the side wall portion 18 and the skirt portion 16, since a small relative curvature R 2 at the bottom of the inner wall surface 18a, the skirt portion 16 The rigidity of the upper portion in the direction of the axis Z becomes small, and the skirt portion 16 is easily elastically deformed by a load in the direction of the axis Z.
したがって、スカート部16の上部とシリンダボアとの
当接時の衝撃が緩和され、スラップ音の低減がはかれ
る。また、スカート部16の上部の剛性が小となることに
より、ピストン11とシリンダボアとのクリアランスを小
としても熱膨張による焼付き等の問題を生じないので、
クリアランスを小さくする分だけスラップ音の低減効果
を高めることも可能となる。Therefore, the impact at the time of contact between the upper portion of the skirt portion 16 and the cylinder bore is reduced, and the slap noise is reduced. Further, since the rigidity of the upper portion of the skirt portion 16 is reduced, even if the clearance between the piston 11 and the cylinder bore is reduced, a problem such as seizure due to thermal expansion does not occur.
The effect of reducing the slap sound can be increased by the amount by which the clearance is reduced.
これに対して、サイドウォール部18とスカート部16と
の連結部分における下部の内壁18aの曲率Ｒ2は、上部の
曲率Ｒ1に比べて大となっているので、スカート部16の
下部における軸線Ｚ方向の剛性は、上部に比べて大きく
なる。したがって、スカート部16の下部がシリンダボア
に当った際のスカート部16の下部の変形が防止される。On the other hand, since the curvature R 2 of the lower inner wall 18a at the connection portion between the sidewall portion 18 and the skirt portion 16 is larger than the curvature R 1 of the upper portion, the axis R The rigidity in the Z direction is greater than that of the upper part. Therefore, deformation of the lower portion of the skirt portion 16 when the lower portion of the skirt portion 16 hits the cylinder bore is prevented.
なお、本実施例のように、内壁18aの曲率を変化さ
せ、サイドウォール部18とスカート部16との連結部分の
断面形状を変えることによりスカート部16の剛性を変化
させているので、剛性を変えるためにスカート部16の肉
厚を全体的に薄くする構造に比べて、鋳造時の溶湯のま
わりがよくなり、鋳造性を高めることができる。Note that, as in the present embodiment, the rigidity of the skirt portion 16 is changed by changing the curvature of the inner wall 18a and changing the cross-sectional shape of the connecting portion between the sidewall portion 18 and the skirt portion 16. Compared with a structure in which the thickness of the skirt portion 16 is reduced as a whole, the circumference of the molten metal at the time of casting is improved, and castability can be improved.
第２実施例 第５図ないし第７図は、本考案の第２実施例を示して
いる。第２実施例が第１実施例と異なるところはスカー
ト部とサイドウォール部のみであり、その他の部分は第
１実施例に準じるので、準じる部分に第１実施例と同一
の符号を付すことにより準じる部分の説明を省略し、異
なる部分についてのみ説明する。Second Embodiment FIGS. 5 to 7 show a second embodiment of the present invention. The second embodiment is different from the first embodiment only in the skirt portion and the side wall portion, and the other portions are the same as those in the first embodiment. The description of the corresponding portions will be omitted, and only different portions will be described.
第５図ないし第７図において、21はサイドウォール部
を示している。サイドウォール部21は、第１の壁部21a
と第２の壁部21bとから構成されている。第１の壁部21a
はピンボス部15との連結部分であり、第２の壁部21bは
スカート部16との連結部分である。第６図は、サイドウ
ォール部21の上部における断面を示しており、第７図
は、サイドウォール部21の下部における断面を示してい
る。5 to 7, reference numeral 21 denotes a side wall portion. The side wall portion 21 includes a first wall portion 21a.
And a second wall 21b. First wall 21a
Is a connecting portion with the pin boss portion 15, and the second wall portion 21b is a connecting portion with the skirt portion 16. FIG. 6 shows a cross section at the upper portion of the sidewall portion 21, and FIG. 7 shows a cross section at the lower portion of the sidewall portion 21.
第６図および第７図に示すように、上部における第１
の壁部21aの内壁面の曲率Ｒ5は、下部における第２の壁
部21aの内壁面の曲率Ｒ6とは、ほぼ同一となっている。
これに対し、上部における第２の壁部21bの内壁面の曲
率はＲ7となっており、下部における第２の壁部21bの内
壁面の曲率はＲ8となっている。下部の曲率Ｒ8は、上部
の曲率Ｒ7に対して著しく大となっている。サイドウォ
ール部21の第２の壁部21bの内壁面は、上部から下部に
向うにしたがって曲率が大となっている。As shown in FIG. 6 and FIG.
Curvature R 5 of the inner wall surface of the wall portion 21a, the curvature R 6 of the inner wall surface of the second wall portion 21a of the lower, are substantially the same.
In contrast, the curvature of the inner wall surface of the second wall portion 21b in the upper is a R 7, the curvature of the inner wall surface of the second wall portion 21b in the lower portion has a R 8. The lower curvature R 8 is significantly larger than the upper curvature R 7 . The curvature of the inner wall surface of the second wall portion 21b of the side wall portion 21 increases from the upper portion to the lower portion.
このように、第２の壁部21bの内壁面における曲率を
上部と下部とで変化させることにより、サイドウォール
部21とスカート部16との連結部分の断面形状を変えるこ
とができ、スカート部16の軸線Ｚ方向の剛性は、上部で
小で下部にいくにつれて大となる。したがって、スカー
ト部16の上部はシリンダボアとの当接時には適度に弾性
変形することが可能となり、スラップ音の低減がはかれ
る。他の作用は第１実施例に準じる。As described above, by changing the curvature of the inner wall surface of the second wall portion 21b between the upper portion and the lower portion, the cross-sectional shape of the connecting portion between the side wall portion 21 and the skirt portion 16 can be changed. The rigidity in the direction of the axis Z is small at the upper part and becomes larger toward the lower part. Therefore, the upper portion of the skirt portion 16 can be appropriately elastically deformed at the time of contact with the cylinder bore, and the slap noise can be reduced. Other operations are the same as in the first embodiment.
本考案に係る内燃機関用ピストンによれば、下記の効
果が得られる。According to the piston for an internal combustion engine according to the present invention, the following effects can be obtained.
（イ） サイドウォール部とスカート部との連結部分に
おける内壁面の曲率を、スカート部の上部から下部にい
くにしたがって大となるように変化させ、ピンボス部の
軸線と直交する軸線方向におけるスカート部の剛性を上
部から下部にいくにしたがって大としたので、熱膨張に
よる焼付き防止しつつ、従来よりもシリンダボアとのク
リアランスを小さくすることができ、スラップ音を低減
することができる。(B) The curvature of the inner wall surface at the connecting portion between the sidewall portion and the skirt portion is changed so as to increase from the upper portion to the lower portion of the skirt portion, and the skirt portion in the axial direction orthogonal to the axis of the pin boss portion. The rigidity of the cylinder is increased from the upper part to the lower part. Therefore, while preventing seizure due to thermal expansion, the clearance with the cylinder bore can be made smaller than before, and the slap noise can be reduced.
（ロ） スカート部の下部の剛性が高められるので、衝
撃によるスカート部の下部の変形を抑制することができ
る。(B) Since the rigidity of the lower portion of the skirt portion is increased, the deformation of the lower portion of the skirt portion due to impact can be suppressed.
（ハ） スカート部の剛性分布が適正化されるため、特
定部分に荷重が集中することがなくなり、ピストンとシ
リンダボアとの間の油膜を均一化することができる。し
たがって、ピストンとシリンダボアとの当接時の衝撃力
を緩和することができるとともに、スラップ音の低減効
果を高めることができ、焼付き防止の効果も高めること
ができる。(C) Since the rigidity distribution of the skirt portion is optimized, the load does not concentrate on a specific portion, and the oil film between the piston and the cylinder bore can be made uniform. Therefore, the impact force at the time of contact between the piston and the cylinder bore can be reduced, the effect of reducing slap noise can be enhanced, and the effect of preventing seizure can be enhanced.
（ニ） スカート部の変形抑制、衝撃力緩和により、ピ
ストンの信頼性を向上させることができる。(D) The reliability of the piston can be improved by suppressing the deformation of the skirt and reducing the impact force.
（ホ） サイドウォール部とスカート部との連結部分に
おける内壁面の曲率を変化させ、連結部分の断面形状を
変えることによってスカート部の剛性を変えるようにし
たので、剛性を変えるために全体的にスカート部の肉厚
を薄くする場合に比べて鋳造時における溶湯のまわりが
よくなり、鋳造性の向上がはかれる。(E) The rigidity of the skirt portion is changed by changing the curvature of the inner wall surface at the connecting portion between the sidewall portion and the skirt portion and changing the cross-sectional shape of the connecting portion. As compared with the case where the thickness of the skirt portion is reduced, the circumference of the molten metal at the time of casting is improved, and the castability is improved.
第１図は本考案の第１実施例に係る内燃機関用ピストン
の正面図、 第２図は第１図の側面図、 第３図は第２図のIII-III線に沿う断面図、 第４図は第２図のIV-IV線に沿う断面図、 第５図は本考案の第２実施例に係る内燃機関用ピストン
の正面図、 第６図は第５図のVI-VI線に沿う断面図、 第７図は第５図のVII-VII線に沿う断面図、 第８図は従来のピストンの一例を示す正面図、 第９図は第８図のIX-IX線に沿う断面図、 第10図は従来のピストンの別の例を示す正面図、 第11図は第10図のXI-XI線に沿う断面図、 第12図は第８図および第10図のピストンの動きを示した
断面図、 第13図は第12図におけるピストンの変形状態を示す断面
図、 第14図はサイドウォール部の肉厚とスカート部の剛性と
の関係を示す特性図、 である。 11……ピストン 15……ピンボス部 16……スカート部 18、21……サイドウォール部 Ｒ1、Ｒ2、Ｒ7、Ｒ8……サイドウォール部の内壁面の曲
率 Ｙ……ピンボス部の軸線 Ｚ……軸線Ｙと直交する軸線1 is a front view of a piston for an internal combustion engine according to a first embodiment of the present invention, FIG. 2 is a side view of FIG. 1, FIG. 3 is a sectional view taken along the line III-III of FIG. 4 is a sectional view taken along the line IV-IV of FIG. 2, FIG. 5 is a front view of the piston for an internal combustion engine according to the second embodiment of the present invention, and FIG. 6 is a line VI-VI of FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line VII-VII of FIG. 5, FIG. 8 is a front view showing an example of a conventional piston, and FIG. 9 is a cross-section taken along the line IX-IX of FIG. Fig. 10, Fig. 10 is a front view showing another example of the conventional piston, Fig. 11 is a sectional view taken along the line XI-XI in Fig. 10, and Fig. 12 is the movement of the piston in Figs. 8 and 10. 13 is a cross-sectional view showing a deformed state of the piston in FIG. 12, and FIG. 14 is a characteristic diagram showing a relationship between the thickness of the sidewall portion and the rigidity of the skirt portion. 11 Piston 15 Pin boss 16 Skirt 18, 21 Side wall R 1 , R 2 , R 7 , R 8 Curvature of the inner wall surface of the wall Y: Pin boss axis Z: an axis perpendicular to the axis Y
Claims (1)
ドウォール部を有するピストンにおいて、前記サイドウ
ォール部とスカート部との連結部分における内壁面の曲
率を、スカート部の上部から下部にいくにしたがって大
となるように変化させ、前記ピンボス部の軸線と直交す
る軸線方向におけるスカート部の剛性を上部から下部に
いくにしたがって大としたことを特徴とする内燃機関の
ピストン。In a piston having a sidewall portion connecting a skirt portion and a pin boss portion, a curvature of an inner wall surface at a connection portion between the sidewall portion and the skirt portion is increased from an upper portion to a lower portion of the skirt portion. A piston of an internal combustion engine, wherein the rigidity of the skirt in the axial direction perpendicular to the axis of the pin boss is increased from the upper part to the lower part.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989150050U JP2549459Y2 (en) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | Piston for internal combustion engine |
| US07/634,563 US5076225A (en) | 1989-12-28 | 1990-12-27 | Piston for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989150050U JP2549459Y2 (en) | 1989-12-28 | 1989-12-28 | Piston for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH0389958U JPH0389958U (en) | 1991-09-12 |
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