JP2024542897A - ポリオレフィン多孔質膜、その製造方法、電池セパレータ、及び電気化学デバイス - Google Patents
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Abstract
本開示は、電気化学デバイス用セパレータの技術分野に関し、ポリオレフィン多孔質膜、その製造方法、電池セパレータ、及び電気化学デバイスを開示する。本開示のポリオレフィン多孔質膜は、網目繊維構造を有し、その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有する。即ち、（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向結果Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たすこと、（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向結果Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たすこと。したがって、本開示のポリオレフィン多孔質膜は、セパレータとして電池における力学的性質が一致しており、セパレータの電池生産における安定性及び電池に適用した場合の安全性を向上させる。
【選択図】図１
【選択図】図１
Description
［関連出願の相互参照］
本開示は、２０２２年１０月２８日に受理局である中国特許庁に提出された、出願番号がＰＣＴ／ＣＮ２０２２／１２８４２７、名称が「ポリオレフィン多孔質膜、その製造方法、電池セパレータ、及び電気化学デバイス」であるＰＣＴ特許出願の優先権を主張しており、そのすべての内容は引用により本開示に組み込まれている。
本開示は、２０２２年１０月２８日に受理局である中国特許庁に提出された、出願番号がＰＣＴ／ＣＮ２０２２／１２８４２７、名称が「ポリオレフィン多孔質膜、その製造方法、電池セパレータ、及び電気化学デバイス」であるＰＣＴ特許出願の優先権を主張しており、そのすべての内容は引用により本開示に組み込まれている。
［技術分野］
本開示は、電気化学デバイス用セパレータの技術分野に関し、特にポリオレフィン多孔質膜、その製造方法、電池セパレータ、及び電気化学デバイスに関する。
本開示は、電気化学デバイス用セパレータの技術分野に関し、特にポリオレフィン多孔質膜、その製造方法、電池セパレータ、及び電気化学デバイスに関する。
セパレータはリチウムイオン電池の重要な主材料として、主として正極と負極を分離して、短絡を防止するとともに、所定の電解液濡れ性と保液性を確保し、リチウムイオン輸送のための通路を提供する役割を果たす。セパレータの各特性は直接電池の界面特性と内部抵抗を決定し、さらに電池の充放電特性とサイクル特性に影響する。
従来技術のリチウムイオン電池用セパレータは主にポリオレフィン多孔質セパレータを主体とし、ポリオレフィン多孔質セパレータは内部に多数の微細貫通細孔を含み、ポリオレフィンを骨格として多数の細孔を支持する三次元立体構造であり、その製造方法は主に乾式延伸法と湿式延伸法に分けられる。これらのうち、乾式法とは、ポリオレフィン膜を形成した後、低温でこの膜を延伸して微細孔を形成する方法であり、前記延伸により、ポリオレフィンの結晶化部であるシート間にマイクロクラックが生じることである。湿式法は、ポリオレフィン系樹脂が溶融して単相となる高温下でポリオレフィン系樹脂と希釈剤とを混練し、冷却中にポリオレフィンと希釈剤とを相分離した後、希釈剤を抜き出して空孔を形成する方法である。
湿式法では、相分離処理後、延伸／抽出プロセスにより機械的強度と透明性を付与し、シート状に成形したポリエチレンブランクシートを延伸し、速度、倍率、温度等の延伸条件を調整することにより、結晶構造中の非晶質部分を長く延伸し、微細繊維を形成しながらシート層間に微細孔を形成する。湿式法は、乾式法に比べて、膜厚が薄く、孔径が均一であり、物性に優れている。
公開番号ＪＰ２００５０５６８５１Ａの文献は積層膜の微多孔質膜を提案しており、セパレータのＴＤ方向（機械に垂直な方向、幅方向）の熱収縮率を下げるために、その製造方法は、ＴＤ方向の延伸を行わないので、ＴＤ方向においては収縮が全くないといえるが、ＭＤ方向（機械方向、長さ方向）の一軸のみで孔を開けることで、ＴＤ方向の強度が十分でない極端な異方性を持つ微多孔質膜が形成され、これにより、例えば電池の圧壊試験や衝突試験等において、一方向に割れ等が生じ易くなる可能性がある。
公開番号ＪＰ２０１４１４１６４４Ａには、ＭＤ方向とＴＤ方向の延伸強度の比が０．９以上１．５未満である２軸配向多孔質ポリプロピレン膜が記載されている。しかし、このポリプロピレン膜は乾式法で製造されているため、ガス抵抗が低く、破断伸び、靭性のさらなる改良が必要である。
公開番号ＣＮ１０７２５０２３４Ｂの中国特許には、ポリプロピレンを主成分とし、ＭＤ方向とＴＤ方向の延伸強度の比が０．４以上２．０以下であり、ＭＤ方向とＴＤ方向の破断伸び比が０．６以上１．７以下であるポリオレフィン微多孔質膜が開示され、ポリオレフィン樹脂の結晶化を促進又は抑制する添加剤、造核剤及び結晶化阻止剤を添加することにより、ポリオレフィン多孔質膜の細孔構造を均一かつ微細にし、耐衝撃性を更に向上させることができる。
そのため、電池の安全性を向上させるためには、セパレータの特性を向上させることが重要である。従来のポリオレフィン多孔質セパレータはリチウムイオン電池において成熟して応用できるが、従来技術は、主にセパレータの基本的な物性や物理的及び化学的特性に注目しており、ミクロ構造の一致性に対する注目は少ない。リチウムイオン電池用湿式セパレータの特性を向上させるためには、ミクロ構造を最適化させることで、その特性を向上させ、力学的性質の各方向の均一性を最適化させる必要がある。
本開示は、電池セパレータとして使用される場合、電池の安全性に優れた電池を提供でき、電池の生産安定性を向上させるポリオレフィン多孔質膜を提供することを目的とする。
本開示は、また、セパレータの延伸における配向の違いを小さく制御するとともに、成形温度を制御することによって、ミクロ繊維構造の配向が均一で、巨視的な両方向の力学的性質の違いが小さいポリオレフィン多孔質膜を得ることができる、上記のポリオレフィン多孔質膜の製造方法を提供することを目的とする。
本開示は、また、セパレータの延伸における配向の違いを小さく制御するとともに、成形温度を制御することによって、ミクロ繊維構造の配向が均一で、巨視的な両方向の力学的性質の違いが小さいポリオレフィン多孔質膜を得ることができる、上記のポリオレフィン多孔質膜の製造方法を提供することを目的とする。
本開示に係るポリオレフィン多孔質膜は、湿式延伸により製造され、網目繊維構造を有し、
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
式１
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＴＤは以下の式２により得られること
式２
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＴＤは以下の式２により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
任意選択的に、係るポリオレフィン多孔質膜は、湿式延伸により製造され、網目繊維構造を有し、
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、前記ポリオレフィン多孔質膜は以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
式１
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．５、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
式２
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、前記ポリオレフィン多孔質膜は以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．５、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
前記ポリオレフィン微多孔質膜は、さらに、以下の特性を有する。
任意選択的に、ＭＤ方向の延伸強度とＴＤ方向の延伸強度との比がＭＤ／ＴＤ延伸強度比であると、０．８≦ＭＤ／ＴＤ延伸強度比≦１．２である。
任意選択的に、ＭＤ方向の破断伸びとＴＤ方向の破断伸びとの比がＭＤ／ＴＤ破断伸び比であると、０．４≦ＭＤ／ＴＤ破断伸び比≦１．２である。
任意選択的に、前記ポリオレフィン多孔質膜の膜厚が１～３０μｍである。
本開示は、さらに、
ポリオレフィンの混練物中の質量比≧１５％、酸化防止剤の混練物中の質量比０～０．５％となるように、ポリオレフィン、孔形成剤、及び添加剤を混練して押し出し、ツインスクリューにより高温で分散させて混合し、可塑化した後、ダイを介して押し出し、流延シートを製造するステップ１と、
流延シートを延伸し、延伸過程において流延シート自体の温度を１４０℃以下にし、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．５℃未満にし、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比であるＭＤ／ＴＤ延伸倍率比を、０．９≦ＭＤ／ＴＤ延伸倍率比≦１．１にして、油付き膜を得るステップ２と、
油付き膜に抽出を施した後、ホットセット処理を行い、ホットセット処理過程においてＭＤとＴＤとの元の延伸倍率の関係を維持し、前記ホットセット処理過程において拡幅延伸処理によりステップ２のＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比を維持するステップ３と、
を含む前記ポリオレフィン多孔質膜の製造方法を提供する。
ポリオレフィンの混練物中の質量比≧１５％、酸化防止剤の混練物中の質量比０～０．５％となるように、ポリオレフィン、孔形成剤、及び添加剤を混練して押し出し、ツインスクリューにより高温で分散させて混合し、可塑化した後、ダイを介して押し出し、流延シートを製造するステップ１と、
流延シートを延伸し、延伸過程において流延シート自体の温度を１４０℃以下にし、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．５℃未満にし、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比であるＭＤ／ＴＤ延伸倍率比を、０．９≦ＭＤ／ＴＤ延伸倍率比≦１．１にして、油付き膜を得るステップ２と、
油付き膜に抽出を施した後、ホットセット処理を行い、ホットセット処理過程においてＭＤとＴＤとの元の延伸倍率の関係を維持し、前記ホットセット処理過程において拡幅延伸処理によりステップ２のＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比を維持するステップ３と、
を含む前記ポリオレフィン多孔質膜の製造方法を提供する。
任意選択的に、前記ステップ２では、ＭＤ方向の延伸倍率及びＴＤ方向の延伸倍率は、いずれも５倍以上である。
任意選択的に、前記ポリオレフィンの粘度平均分子量は、２０万～５００万の間である。
任意選択的に、前記孔形成剤は、ホワイトオイル、パラフィンオイル、ポリエチレングリコールのうちの１種又は複数種である。
任意選択的に、前記ステップ１では、添加剤は、酸化防止剤を含み、前記酸化防止剤は、アミン類、含硫黄化合物、含窒素化合物、含リン化合物、有機金属塩のうちの１種又は複数種である。
本開示は、さらに、前記ポリオレフィン多孔質膜を含む電池セパレータを提供する。
本開示は、さらに、正極と負極を分離する素子として、前記ポリオレフィン多孔質膜又は前記電池セパレータを含む電気化学デバイスを提供する。
本開示は、さらに、正極と負極を分離する素子として、前記ポリオレフィン多孔質膜又は前記電池セパレータを含む電気化学デバイスを提供する。
本開示は、以下の有益な効果がある。
本開示のポリオレフィン多孔質膜は、セパレータとして電池における力学的性質が一致しており、セパレータの電池生産における安定性及び電池に用いる場合の安全性を向上させる。
本開示のポリオレフィン多孔質膜は、セパレータとして電池における力学的性質が一致しており、セパレータの電池生産における安定性及び電池に用いる場合の安全性を向上させる。
本開示の実施例の技術的解決手段をより明確に説明するために、以下では、実施例に使用される図面を簡単に説明するが、理解されるように、以下の図面は本開示のいくつかの実施例のみを示すため、範囲を限定するものではないとしてみなすべきであり、当業者であれば、創造的な努力を必要とせずに、これらの図面に基づいて他の図面を得ることもできる。
本開示の実施例の目的、技術的解決手段、及び利点をより明確にするために、以下、本開示の実施例における技術的解決手段を明確かつ完全に説明する。実施例に条件が明記されていない場合は、通常の条件又はメーカーが提案した条件に従って実施する。使用した試薬又は計器は製造メーカーが明記されていない場合、いずれも市販で購入できる通常の製品である。
本発明者らは、ポリオレフィン多孔質膜中の繊維構造の均一性がセパレータの性能を確保するための重要な要素であり、マイクロ繊維構造の特性がポリオレフィン多孔質膜の電池セパレータとしての各マクロ性能を決定し、繊維の分布及び配向の均一性がセパレータの力学的性質の収縮均一性を決定し、ポリオレフィン多孔質膜が以下の特性を有する場合、優れた力学的性質の各方向の均一性を得ることができ、さらに電池に用いる場合により高い安全性を有することを見出した。
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、前記ポリオレフィン多孔質膜は、以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
式１
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
式２
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、前記ポリオレフィン多孔質膜は、以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
１つの形態では、係るポリオレフィン多孔質膜は、湿式延伸により製造され、網目繊維構造を有し、
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
式１
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
式２
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有する。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、θｎは、繊維ｎとＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
（ここで、Ｎは、観察領域内の最外側表面における繊維の数であり、各繊維はｎで表され、βｎは、繊維ｎとＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維ｎの長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維ｎの直径の値である。）
［ポリオレフィン樹脂］
原料となるポリオレフィン樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等を用いることができる。ポリエチレンとしては、特に限定されないが、各種のポリエチレン、例えば、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭｗＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン、分岐状低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンなどを用いることができる。
なお、ポリエチレンは、エチレンの単独重合体であってもよく、エチレンと他のα－オレフィンとの共重合体であってもよい。α－オレフィンとしては、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、オクテン、酢酸ビニル、メタクリル酸メチル、スチレンなどが挙げられる。
本明細書では、前記ポリオレフィン多孔質膜とは、ポリオレフィン樹脂を主成分とする微多孔質膜、例えば、ポリオレフィン樹脂が微多孔質膜の全量の９０質量％以上である微多孔質膜をいう。以下、本実施形態に係るポリオレフィン多孔質膜の物性について説明する。
原料となるポリオレフィン樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等を用いることができる。ポリエチレンとしては、特に限定されないが、各種のポリエチレン、例えば、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭｗＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン、分岐状低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンなどを用いることができる。
なお、ポリエチレンは、エチレンの単独重合体であってもよく、エチレンと他のα－オレフィンとの共重合体であってもよい。α－オレフィンとしては、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、オクテン、酢酸ビニル、メタクリル酸メチル、スチレンなどが挙げられる。
本明細書では、前記ポリオレフィン多孔質膜とは、ポリオレフィン樹脂を主成分とする微多孔質膜、例えば、ポリオレフィン樹脂が微多孔質膜の全量の９０質量％以上である微多孔質膜をいう。以下、本実施形態に係るポリオレフィン多孔質膜の物性について説明する。
［ＭＤ／ＴＤ延伸強度比］
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、ＭＤ方向とＴＤ方向の延伸強度の比であるＭＤ／ＴＤ延伸強度比が０．８以上１．２以下であってもよい。延伸強度の比が上記の範囲である場合、あらゆる方向の衝撃に対して力をより均一に受けることができるので、セパレータとして電池に適用した場合の耐衝撃性が向上し、より安定的で、膜の破れや短絡を抑制することができる。
電池に適用した場合の安全性及び安定性の観点から、任意選択的に、ＭＤ／ＴＤ延伸強度比を１に近づけるが、この場合、ポリオレフィン多孔質膜の強度に方向依存性がないため、膜に応力が加わった際に、靭性に優れており、特定方向にクラックが発生することがなく、微多孔質膜に異物が貫通しても貫通孔の拡大を回避することができる。そうでない場合、ＭＤ方向の延伸強度が大きすぎると、ＭＤ方向の引き裂きが発生することがある。ＴＤ方向の延伸強度が大きすぎると、ＴＤ方向の引き裂きや電極タブの接着部の接着破壊が発生して短絡が発生しやすくなることがある。
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、ＭＤ方向とＴＤ方向の延伸強度の比であるＭＤ／ＴＤ延伸強度比が０．８以上１．２以下であってもよい。延伸強度の比が上記の範囲である場合、あらゆる方向の衝撃に対して力をより均一に受けることができるので、セパレータとして電池に適用した場合の耐衝撃性が向上し、より安定的で、膜の破れや短絡を抑制することができる。
電池に適用した場合の安全性及び安定性の観点から、任意選択的に、ＭＤ／ＴＤ延伸強度比を１に近づけるが、この場合、ポリオレフィン多孔質膜の強度に方向依存性がないため、膜に応力が加わった際に、靭性に優れており、特定方向にクラックが発生することがなく、微多孔質膜に異物が貫通しても貫通孔の拡大を回避することができる。そうでない場合、ＭＤ方向の延伸強度が大きすぎると、ＭＤ方向の引き裂きが発生することがある。ＴＤ方向の延伸強度が大きすぎると、ＴＤ方向の引き裂きや電極タブの接着部の接着破壊が発生して短絡が発生しやすくなることがある。
［ＭＤ／ＴＤ破断伸び比］
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、ＭＤ方向とＴＤ方向の破断伸び比であるＭＤ／ＴＤ破断伸び比が０．８以上１．２以下であってもよい。破断伸び比が上記の範囲である場合、あらゆる方向の衝撃に対して力をより均一に受けることができるので、セパレータとして電池に適用した場合の耐衝撃性が向上し、より安定的で膜の破れや短絡を抑制することができる。
電池に適用した場合の安全性及び安定性の観点から、任意選択的に、ＭＤ／ＴＤ破断伸び比を１に近づけるが、この場合、ポリオレフィン微多孔質膜の強度に方向依存性がないため、膜に応力が加わった際に、靭性に優れており、特定方向にクラックが発生することがなく、異物が微多孔質膜を貫通しても貫通孔の拡大を回避することができる。
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、ＭＤ方向とＴＤ方向の破断伸び比であるＭＤ／ＴＤ破断伸び比が０．８以上１．２以下であってもよい。破断伸び比が上記の範囲である場合、あらゆる方向の衝撃に対して力をより均一に受けることができるので、セパレータとして電池に適用した場合の耐衝撃性が向上し、より安定的で膜の破れや短絡を抑制することができる。
電池に適用した場合の安全性及び安定性の観点から、任意選択的に、ＭＤ／ＴＤ破断伸び比を１に近づけるが、この場合、ポリオレフィン微多孔質膜の強度に方向依存性がないため、膜に応力が加わった際に、靭性に優れており、特定方向にクラックが発生することがなく、異物が微多孔質膜を貫通しても貫通孔の拡大を回避することができる。
［膜厚］
ポリオレフィン多孔質膜の膜厚は特に限定されない。本開示のポリオレフィン多孔質膜は、膜強度の観点から、膜厚が２μｍ以上、好ましくは５μｍ以上である。また、透過性の観点から、微多孔質膜の厚さは５０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下である。
ポリオレフィン多孔質膜の膜厚は特に限定されない。本開示のポリオレフィン多孔質膜は、膜強度の観点から、膜厚が２μｍ以上、好ましくは５μｍ以上である。また、透過性の観点から、微多孔質膜の厚さは５０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下である。
［延伸強度］
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、延伸強度がＭＤ、ＴＤの両方向で１５０ＭＰａ以上、好ましくは２００ＭＰａ以上である。延伸強度が弱いと、電池の捲回性が悪くなったり、外部からの電池衝突試験、電池内の異物などにより短絡が生じやすくなる。また、ＭＤ方向及びＴＤ方向の延伸強度の上限は特に限定されず、実際の生産経験からＭＤ方向及びＴＤ方向の延伸強度の上限は好ましくは７００ＭＰａ以下、好ましくは６００ＭＰａ以下、好ましくは５５０ＭＰａ以下である。
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、延伸強度がＭＤ、ＴＤの両方向で１５０ＭＰａ以上、好ましくは２００ＭＰａ以上である。延伸強度が弱いと、電池の捲回性が悪くなったり、外部からの電池衝突試験、電池内の異物などにより短絡が生じやすくなる。また、ＭＤ方向及びＴＤ方向の延伸強度の上限は特に限定されず、実際の生産経験からＭＤ方向及びＴＤ方向の延伸強度の上限は好ましくは７００ＭＰａ以下、好ましくは６００ＭＰａ以下、好ましくは５５０ＭＰａ以下である。
［破断伸び］
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、ＭＤ方向及びＴＤ方向の破断伸びがそれぞれ９０％以上であってもよい。破断伸びが上記の範囲である場合、電池内で衝撃を受けた際に、その柔軟性を利用してセパレータの膜の破れや短絡の発生を抑制することができる。また、ＭＤ方向及びＴＤ方向の破断伸びの上限は特に限定されず、例えば４００％以下、好ましくは３００％以下、好ましくは２００％以下である。破断伸びが上記の範囲である場合、電極捲回時に、セパレータが伸びて変形することがなく、捲回性が良好である。
ＭＤ及びＴＤの破断伸びは、それぞれ、１０～２００％、好ましくは１０～１５０％、好ましくは１０～１２０％である。ＭＤ及びＴＤ破断伸びが上記の範囲にある微多孔質膜は、電池の捲回性が良好であるだけでなく、電池衝突試験などで変形しにくい。
本開示のポリオレフィン多孔質膜では、ＭＤ方向及びＴＤ方向の破断伸びがそれぞれ９０％以上であってもよい。破断伸びが上記の範囲である場合、電池内で衝撃を受けた際に、その柔軟性を利用してセパレータの膜の破れや短絡の発生を抑制することができる。また、ＭＤ方向及びＴＤ方向の破断伸びの上限は特に限定されず、例えば４００％以下、好ましくは３００％以下、好ましくは２００％以下である。破断伸びが上記の範囲である場合、電極捲回時に、セパレータが伸びて変形することがなく、捲回性が良好である。
ＭＤ及びＴＤの破断伸びは、それぞれ、１０～２００％、好ましくは１０～１５０％、好ましくは１０～１２０％である。ＭＤ及びＴＤ破断伸びが上記の範囲にある微多孔質膜は、電池の捲回性が良好であるだけでなく、電池衝突試験などで変形しにくい。
［熱収縮率］
ポリオレフィン多孔質膜は、電池にした状態での高温貯蔵試験、高温サイクル試験、ベーク試験などで優れた結果を示すなど、セパレータとして高温での熱収縮特性にも優れている必要がある。
充放電時のセパレータの寸法安定性から、ＭＤ方向の熱収縮率が５％未満、且つＴＤ方向の熱収縮率が６．５％未満、好ましくは、ＭＤの熱収縮率が４％以下、且つＴＤの熱収縮率が４％以下、好ましくは、ＭＤの熱収縮率が３％以下、且つＴＤの熱収縮率が２．５％以下、好ましくは、ＭＤの熱収縮率が１％以下、且つＴＤの熱収縮率が１％以下である。熱収縮率が上記の任意の範囲よりも大きい場合、電池乾燥工程、電池高温サイクル試験、電池高温保存試験等で微多孔質膜が幅方向に収縮しやすいので、好ましくない。
ポリオレフィン多孔質膜は、電池にした状態での高温貯蔵試験、高温サイクル試験、ベーク試験などで優れた結果を示すなど、セパレータとして高温での熱収縮特性にも優れている必要がある。
充放電時のセパレータの寸法安定性から、ＭＤ方向の熱収縮率が５％未満、且つＴＤ方向の熱収縮率が６．５％未満、好ましくは、ＭＤの熱収縮率が４％以下、且つＴＤの熱収縮率が４％以下、好ましくは、ＭＤの熱収縮率が３％以下、且つＴＤの熱収縮率が２．５％以下、好ましくは、ＭＤの熱収縮率が１％以下、且つＴＤの熱収縮率が１％以下である。熱収縮率が上記の任意の範囲よりも大きい場合、電池乾燥工程、電池高温サイクル試験、電池高温保存試験等で微多孔質膜が幅方向に収縮しやすいので、好ましくない。
［ポリオレフィン多孔質膜の製造方法］
本開示のポリオレフィン多孔質膜は、湿式延伸法により製造され、その製造方法は、ポリオレフィン樹脂材料の１種又は２種以上を主原料とし、上記原料と孔形成剤及び酸化防止剤とを混練し、混練物をダイから押し出して流延シートにするステップ（１）と、流延シートを２軸延伸して油付き膜を製造するステップ（２）と、油付き膜に抽出を施した後、ホットセット処理を行うステップ（３）と、を含む。
本開示のポリオレフィン多孔質膜は、湿式延伸法により製造され、その製造方法は、ポリオレフィン樹脂材料の１種又は２種以上を主原料とし、上記原料と孔形成剤及び酸化防止剤とを混練し、混練物をダイから押し出して流延シートにするステップ（１）と、流延シートを２軸延伸して油付き膜を製造するステップ（２）と、油付き膜に抽出を施した後、ホットセット処理を行うステップ（３）と、を含む。
延伸中の流延シートの温度と延伸倍率比に対する制御は、上記の特性を有するポリオレフィン多孔質膜を得るための重要な要素の１つである。２軸延伸において温度場及び延伸場を制御する必要があり、流延シート自体の温度が１４０℃を超えないこと、延伸領域の温度場の異なる点間の温度差が０．５℃未満であること、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率の比が０．９以上且つ１．１以下であることが必要であり、実際の延伸倍率の比が上記の範囲である場合、得られるポリオレフィン多孔質膜の延伸強度又は破断伸びは、ＭＤ方向及びＴＤ方向のバランスが良好となり、膜の強度をさらに向上させ、耐衝撃性を向上させることができる。
次に、ホットセット処理において、ＭＤとＴＤ方向の元の延伸倍率の関係を維持する必要があり、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率の比をステップ（２）の２軸延伸の延伸倍率の比である０．９以上且つ１．１以下に維持することがもう１つの重要な要素である。
ここで、ＭＤ方向の延伸倍率、ＴＤ方向の延伸倍率は、実際のセパレータのＭＤ方向の延伸倍率、ＴＤ方向の実際延伸倍率である。
同時延伸の場合、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率は設備の実際の設定から直接得ることができ、また以下のように得ることができる。ＭＤ方向の同時延伸倍率は同時延伸後に得られた油付き膜のＭＤ方向の速度と延伸前のシートの走行速度との比に等しい。ＴＤ方向の同時延伸倍率は、同時延伸後に得られた油付き膜のＴＤ方向の幅と、延伸前のシートのＴＤ被延伸領域の幅との比に等しく、クリップ把持部の幅の長さを差し引くことに注意する必要がある。
非同時延伸の場合、ＭＤ方向の非同時延伸倍率は、設備の実際の設定から直接得ることができ、ＭＤ方向に延伸した後、ＴＤ延伸前のシートの速度と延伸前の速度との比から得ることができる。ＴＤ方向の非同時延伸倍率は、ＴＤ延伸終了後の油付き膜の実際の幅とＭＤ延伸前のゲル状シートの実際の幅との比である。
上記ポリオレフィン多孔質膜の製造方法は、上記特性を有するポリオレフィン多孔質膜が得られる限り、ポリオレフィン、孔形成剤及び酸化防止剤の種類及び配合比率、混練・押出方式、抽出剤の種類及び使用の有無、ホットセットを緩和するプロセス等に特に限定されない。
原料であるポリオレフィン樹脂としては、例えばポリエチレン、ポリプロピレン等を用いることができる。ポリエチレンとしては特に限定されないが、各種のポリエチレン、例えば、超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン、分岐状低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレンなどが用いられ得る。なお、ポリエチレンはエチレンの単独重合体であってもよく、エチレンと他のα－オレフィンとの共重合体であってもよい。α－オレフィンとしては、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、オクテン、酢酸ビニル、メタクリル酸メチル、スチレンなどが挙げられる。
ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量は、重合体溶融物の加工が容易であり、膜が破らないという観点から、２０万以上５００万以下である。ポリオレフィン樹脂の粘度平均分子量が上記範囲であると、製膜性が良好となる。
また、成膜材料は、必要に応じて、ポリオレフィン材料以外の樹脂成分の重合体を含んでもよく、例えば、ポリプロピレン、ポリイミド、ポリアミド、フッ素樹脂等の耐熱性樹脂等を用いることができる。ここで、混練物中のポリオレフィンの質量割合は１５％以上であり、混練物中の耐熱性樹脂の質量割合は１０％未満である。
前記孔形成剤は、ホワイトオイルのような液体炭化水素混合物、フタル酸ジオクチル（ＤＯＰ）のような有機酸エステル、リン酸トリオクチル（ＴＯＰ）のような無機酸エステル、ポリオレフィン樹脂と均一な溶液を形成できる有機物、又は上記複数の孔形成剤の混合物などであってもよい。
前記酸化防止剤は、１種類の主酸化防止剤のみを用いてもよいし、複数種類の酸化防止剤を配合して用いてもよい。酸化防止剤を添加することにより、せん断加工中に発生する重合体と孔形成剤の経時劣化を遅らせることができ、膜面の色、平坦性、強度を効果的に改善することができる。
任意選択的に、延伸温度は、ポリオレフィン樹脂と孔形成剤との混合物が十分に溶融する軟化点（Ｔｃｄ）以上であって、ポリオレフィン樹脂の融点以下の範囲である。なお、ここで、ポリオレフィン樹脂の融点とは、ゲル状シート中のポリオレフィン樹脂の融点である。延伸温度がポリオレフィン樹脂の融点以下である場合、ゲル状シート中のポリオレフィン樹脂の溶融が抑制され、延伸により分子鎖を効率よく配向させることができる。また、延伸温度が軟化点（Ｔｃｄ）以上である場合、ゲル状シート中のポリオレフィン樹脂を十分に軟化させて延伸力を低下させることができるため、製膜性が良好となり、延伸時の膜の破れを抑制でき、高倍率延伸を可能にする。延伸温度は、例えば５０℃以上１４０℃以下、好ましくは、６０℃以上１３０℃以下とすることができる。ここで、延伸温度とはゲル状シートの温度である。
セパレータの延伸における配向の違いを小さく制御するとともに、成形温度を制御することによって、ミクロ繊維構造の配向が均一で、巨視的な両方向の力学的性質の違いが小さいポリオレフィン多孔質膜を得ることができ、このポリオレフィン多孔質膜を電池のセパレータとして用いる場合、セパレータの電池生産における安定性及び電池に用いる場合の安全性を向上させることができる。
以下、実施例によって本開示を詳細に説明する。なお、本開示はこれらの例に限定されない。
［実施例１］
ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４１１６、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）２５重量部、ポリプロピレン（Ｔ３０Ｓ、鎮海煉化社製）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）７０重量部を用いて、該ポリオレフィン組成物とパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延して、シート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１２０℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向及びＴＤ方向においてともに６．５倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタン中に牽引して抽出を行い、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において１５％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４１１６、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）２５重量部、ポリプロピレン（Ｔ３０Ｓ、鎮海煉化社製）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）７０重量部を用いて、該ポリオレフィン組成物とパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延して、シート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１２０℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向及びＴＤ方向においてともに６．５倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタン中に牽引して抽出を行い、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において１５％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例２］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４０１２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）２３重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）７７重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１７℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．５倍率、ＴＤ方向では７．２倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜を牽引してジクロロメタンに抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。
その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において１８％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４０１２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）２３重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）７７重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１７℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．５倍率、ＴＤ方向では７．２倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜を牽引してジクロロメタンに抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。
その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において１８％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例３］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）１５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４１１６、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１２２℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．２倍率、ＴＤ方向では７．１倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において２０％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）１５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４１１６、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１２２℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．２倍率、ＴＤ方向では７．１倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において２０％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例４］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１７℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では６．８倍率、ＴＤ方向では６．８倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１７℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では６．８倍率、ＴＤ方向では６．８倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例５］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１６℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここで、ＭＤ方向では８倍率、ＴＤ方向では８倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１６℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここで、ＭＤ方向では８倍率、ＴＤ方向では８倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例６］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１５℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では１０倍率、ＴＤ方向では１０倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１５℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では１０倍率、ＴＤ方向では１０倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例７］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１５℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では１０倍率、ＴＤ方向では１１倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１５℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では１０倍率、ＴＤ方向では１１倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例８］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１５℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では１０倍率、ＴＤ方向では９．１倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１５℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では１０倍率、ＴＤ方向では９．１倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［実施例９］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＬＰＩＣ）１５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して段階的に延伸し。９０℃の条件下で、流延シートをＭＤ方向に延伸し、ここでは、ＭＤ方向の延伸倍率を９倍とした。その後、１１９℃、６０ｍ／ｍｉｎの速度でＴＤ方向における高速延伸を行い、ＴＤ方向の延伸倍率を８．３倍率（出口での幅と元の鋳片の幅との比は８．２倍）とした。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にする。延伸が完了すると、油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２２％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＬＰＩＣ）１５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して段階的に延伸し。９０℃の条件下で、流延シートをＭＤ方向に延伸し、ここでは、ＭＤ方向の延伸倍率を９倍とした。その後、１１９℃、６０ｍ／ｍｉｎの速度でＴＤ方向における高速延伸を行い、ＴＤ方向の延伸倍率を８．３倍率（出口での幅と元の鋳片の幅との比は８．２倍）とした。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にする。延伸が完了すると、油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２２％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、繊維構造配向が均一なポリオレフィン多孔質膜を得た。
［比較例１］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４１１６、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）２５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）７７重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１７℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．９倍率、ＴＤ方向では６．５倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において１８％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、ポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ４１１６、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）２５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）７７重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１７℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．９倍率、ＴＤ方向では６．５倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ牽引の作用によりＴＤ方向において１８％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、ポリオレフィン多孔質膜を得た。
［比較例２］
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１６℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．１倍率、ＴＤ方向では５．４倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、ポリオレフィン多孔質膜を得た。
超高分子量ポリエチレン粉末（ＧＵＲ２１２２、Ｔｉｃｏｎａ ＣＥＬＡＮＥＳＥ）５重量部、高密度ポリエチレン粉末（ＶＨ２００Ｕ、ＫＰＩＣ）１０重量部、ポリエチレン粉末（ＶＨ０３５、ＫＰＩＣ）５重量部、パラフィンオイル（６０＃、浙江正信社製）８０重量部を用いて、該高分子量ポリエチレンとパラフィンオイルとの合計１００重量部に対して、これらに酸化防止剤（Ｉｒｇ１０１０（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ ＢＡＳＦ））０．３重量部、酸化防止剤（Ｐ１６８（Ｃｉｂａ Ｓｐｅｃｉａｌｔｙ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ株式会社製））０．１重量部を加え、これらを順に混合した。助剤を混合した後、超高分子量ポリエチレン材料及びパラフィンオイルを一緒に２軸押出機に投入して混練を行い、最終的に混合メルトゲルを製造した。
Ｔダイを用いて、このゲルを押し出して、押し出したメルトの温度を２２０℃以下に制御し、その後、表面温度が１５℃の恒温金属２本ロールで素早く冷却し、圧延してシート厚さを１．５ｍｍのシートにした。
シート、すなわち流延シートを牽引して延伸した。１１６℃、４０ｍ／ｍｉｎの速度で高速延伸を行い、ここでは、ＭＤ方向では７．１倍率、ＴＤ方向では５．４倍率の延伸を行った。延伸する際には温度場の均一性を制御し、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．３℃未満にし、延伸後に油付き膜を得た。油付き膜をジクロロメタンに牽引して抽出を施し、油付き膜中のパラフィンオイルを抽出により除去した。その後、４０℃の恒温熱風でセパレータ中に残留されたジクロロメタンを除去し、抽出及び乾燥において、ＭＤ方向の牽引の作用によりＴＤ方向において２１％と少量の収縮が起こったため、次に、１３１℃のホットセット及び拡幅により、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との元の比を実現し、最終的には、ポリオレフィン多孔質膜を得た。
＜評価方法＞
（１）膜厚試験
実施例で得られたポリオレフィン多孔質膜の厚さを、高精度マイクロメータで測定した。
（２）繊維配向度試験
米国ＦＥＩ社のＮｏｖａ Ｎａｎｏ ＳＥＭ ４５０型電界放出走査電子顕微鏡を用いて、ポリオレフィン多孔質膜の２万倍のＳＥＭ像を得て、半径１０００ｎｍの円を観察領域として観察した。
上記式１及び式２に従って、ポリオレフィン多孔質膜のＭＤ方向の繊維配向結果Ｒ＿ＭＤ及びＴＤ方向の繊維配向結果Ｒ＿ＴＤを得た。
なお、Ｒ＿ＭＤ及びＲ＿ＴＤを計算する際に、ポリオレフィン多孔質膜の最外側表面の繊維を選択し、Ｎは観察領域内の最外側表面の繊維の数であり、各繊維はｎ（ｎは自然数）で表され、選択された繊維長さとは同一繊維上の同一延伸方向を有する同一太さのセグメントを１つの長さとし、同一繊維上の太さが変化した場合には１つの長さではなく、差を適時補正する必要がある。前記同一太さのセグメントは、当該セグメント内の最も太い部分の幅の、最も細い部分の幅からの増加率が５％以内であることを意味し、繊維の直径とは同一太さのセグメント上の最も太い部分の幅と最も細い部分の幅との平均値であり、繊維とＭＤ方向又はＴＤ方向とがなす角は、当該同一太さのセグメントの延伸方向とＭＤ方向又はＴＤ方向とがなす角である。
（３）延伸強度試験
ＧＢ １０４０．３－２００６に準拠して試験を行い、切断法を用いて試験片を製造し、試験片のタイプは２型試験片である。試験片は、長さ２００ｍｍ、幅２５ｍｍの長尺バーを用い、治具間距離は（１００±５）ｍｍ、試験速度は（２５０±１０）ｍｍ／ｍｉｎとされた。
（４）破断伸び試験
ＧＢ １０４０．３－２００６に準拠して試験を行い、切断法を用いて試験片を製造し、試験片のタイプは２型試験片である。試験片は長さ２００ｍｍ、幅２５ｍｍの長尺バーを用い、治具間距離は（１００±５）ｍｍ、試験速度は（２５０±１０）ｍｍ／ｍｉｎとされた。
（５）熱収縮率試験
ＧＢ／Ｔ１２０２７－２００４に準拠して試験を行い、ポリオレフィン微多孔質セパレータから１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプルを取り外し、送風オーブンに入れて１０５℃で１時間静置したところ、次式から熱収縮率を求めることができた。
ＭＤ熱収縮率（％）＝｜（加熱前ＭＤ長さ－加熱後ＭＤ長さ）÷加熱前ＭＤ長さ｜×１００
ＴＤ熱収縮率（％）＝｜（加熱前ＴＤ長さ－加熱後ＴＤ長さ）÷加熱前ＴＤ長さ｜×１００
表１～２を参照すると、上記の実施例及び比較例の特性試験結果は次のようである。
（１）膜厚試験
実施例で得られたポリオレフィン多孔質膜の厚さを、高精度マイクロメータで測定した。
（２）繊維配向度試験
米国ＦＥＩ社のＮｏｖａ Ｎａｎｏ ＳＥＭ ４５０型電界放出走査電子顕微鏡を用いて、ポリオレフィン多孔質膜の２万倍のＳＥＭ像を得て、半径１０００ｎｍの円を観察領域として観察した。
上記式１及び式２に従って、ポリオレフィン多孔質膜のＭＤ方向の繊維配向結果Ｒ＿ＭＤ及びＴＤ方向の繊維配向結果Ｒ＿ＴＤを得た。
なお、Ｒ＿ＭＤ及びＲ＿ＴＤを計算する際に、ポリオレフィン多孔質膜の最外側表面の繊維を選択し、Ｎは観察領域内の最外側表面の繊維の数であり、各繊維はｎ（ｎは自然数）で表され、選択された繊維長さとは同一繊維上の同一延伸方向を有する同一太さのセグメントを１つの長さとし、同一繊維上の太さが変化した場合には１つの長さではなく、差を適時補正する必要がある。前記同一太さのセグメントは、当該セグメント内の最も太い部分の幅の、最も細い部分の幅からの増加率が５％以内であることを意味し、繊維の直径とは同一太さのセグメント上の最も太い部分の幅と最も細い部分の幅との平均値であり、繊維とＭＤ方向又はＴＤ方向とがなす角は、当該同一太さのセグメントの延伸方向とＭＤ方向又はＴＤ方向とがなす角である。
（３）延伸強度試験
ＧＢ １０４０．３－２００６に準拠して試験を行い、切断法を用いて試験片を製造し、試験片のタイプは２型試験片である。試験片は、長さ２００ｍｍ、幅２５ｍｍの長尺バーを用い、治具間距離は（１００±５）ｍｍ、試験速度は（２５０±１０）ｍｍ／ｍｉｎとされた。
（４）破断伸び試験
ＧＢ １０４０．３－２００６に準拠して試験を行い、切断法を用いて試験片を製造し、試験片のタイプは２型試験片である。試験片は長さ２００ｍｍ、幅２５ｍｍの長尺バーを用い、治具間距離は（１００±５）ｍｍ、試験速度は（２５０±１０）ｍｍ／ｍｉｎとされた。
（５）熱収縮率試験
ＧＢ／Ｔ１２０２７－２００４に準拠して試験を行い、ポリオレフィン微多孔質セパレータから１００ｍｍ×１００ｍｍのサンプルを取り外し、送風オーブンに入れて１０５℃で１時間静置したところ、次式から熱収縮率を求めることができた。
ＭＤ熱収縮率（％）＝｜（加熱前ＭＤ長さ－加熱後ＭＤ長さ）÷加熱前ＭＤ長さ｜×１００
ＴＤ熱収縮率（％）＝｜（加熱前ＴＤ長さ－加熱後ＴＤ長さ）÷加熱前ＴＤ長さ｜×１００
表１～２を参照すると、上記の実施例及び比較例の特性試験結果は次のようである。
表１：実施例１～９のポリオレフィン多孔質膜の関連特性のパラメータ指標
表２：比較例１～２のポリオレフィン多孔質膜の関連特性のパラメータ指標
表１と表２はそれぞれ実施例１～９、比較例１～２のポリオレフィン多孔質膜の関連特性指標であり、ポリオレフィン多孔質膜におけるＭＤ方向の繊維配向結果Ｒ＿ＭＤが（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、ＴＤ方向の繊維配向結果Ｒ＿ＴＤが（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たす場合、優れた力学的性質の各方向の均一性をセパレータに付与することができ、電池に適用した場合の安全性をより高くすることができる。
上記は、本開示の好適な実施例に過ぎず、本開示を限定するものではなく、本開示は、当業者にとって様々な変更及び変化が可能である。本開示の精神及び原則において行われるいかなる補正、均等置換及び改良なども本開示の保護範囲内に含まれるものとする。
Claims (13)
- 網目繊維構造を有し、
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有する、ことを特徴とするポリオレフィン多孔質膜。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＭＤは以下の式１により得られること
（ここで、θｎは、繊維とＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積は、Ｌｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維の直径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＴＤは以下の式２により得られること
（ここで、βｎは、繊維とＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積は、Ｌｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。） - 網目繊維構造を有し、
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、下記の特性を有する、ことを特徴とする請求項１に記載のポリオレフィン多孔質膜。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、θｎは、繊維とＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
（ここで、βｎは、繊維とＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。） - ＭＤ方向の延伸強度とＴＤ方向の延伸強度との比であるＭＤ／ＴＤ延伸強度比は、
０．８≦ＭＤ／ＴＤ延伸強度比≦１．２である、ことを特徴とする請求項１又は２のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜。 - ＭＤ方向の破断伸びとＴＤ方向の破断伸びとの比であるＭＤ／ＴＤ破断伸び比は、
０．７５≦ＭＤ／ＴＤ破断伸び比≦１．３４である、ことを特徴とする請求項１又は２のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜。 - 膜厚が１～３０μｍである、ことを特徴とする請求項１又は２のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜。
- 前記ポリオレフィン多孔質膜は、
網目繊維構造を有し、
その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、下記特性を有し、
ポリオレフィン、孔形成剤及び添加剤を混練して押し出し、流延シートを製造するステップ１と、
流延シートを延伸し、延伸過程において流延シート自体の温度を１４０℃以下にし、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．５℃未満にし、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比であるＭＤ／ＴＤ延伸倍率比を、０．９≦ＭＤ／ＴＤ延伸倍率比≦１．１にして、油付き膜を得るステップ２と、
油付き膜に抽出を施した後、ホットセット処理を行い、ホットセット処理過程において拡幅延伸処理によりステップ２のＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比を維持するステップ３と、
を含む、ことを特徴とするポリオレフィン多孔質膜の製造方法。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、θｎは、繊維とＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．８を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
（ここで、βｎは、繊維とＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。） - 前記ポリオレフィン多孔質膜は、網目繊維構造を有し、その２万倍のＳＥＭ画像を観察した場合、以下の特性を有し、
ポリオレフィン、孔形成剤及び添加剤を混練して押し出し、流延シートを製造するステップ１と、
流延シートを延伸し、延伸過程において流延シート自体の温度を１４０℃以下にし、延伸領域の温度場の異なる点の間の温度差を０．５℃未満にし、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比であるＭＤ／ＴＤ延伸倍率比を０．９≦ＭＤ／ＴＤ延伸倍率比≦１．１にし、油付き膜を得るステップ２と、
油付き膜に抽出を施した後、ホットセット処理を行い、ホットセット処理過程において拡幅延伸処理によりステップ２のＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率との比を維持するステップ３と、
を含む、ことを特徴とする請求項６に記載のポリオレフィン多孔質膜の製造方法。
（１）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＭＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＭＤが、（Ｒ＿ＭＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＭＤは、以下の式１により得られること
（ここで、θｎは、繊維とＭＤ方向とがなす角であり、θｎは、ＭＤ方向の左向きを開始として反時計回りで得られたものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓθｎとの積はＬｎｃｏｓθｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。）
（２）半径１０００ｎｍの円内で、繊維径＞１５ｎｍの繊維のＴＤ方向における繊維配向Ｒ＿ＴＤが、（Ｒ＿ＴＤ）２＜０．５を満たし、Ｒ＿ＴＤは、以下の式２により得られること
（ここで、βｎは、繊維とＴＤ方向とがなす角であり、βｎは、ＴＤ方向の上向きを開始として反時計回りで得られるものであり、μｍを単位とした繊維長さの値Ｌｎとｃｏｓβｎとの積はＬｎｃｏｓβｎであり、φｎは、ｎｍを単位とした繊維径の値である。） - 前記ステップ２では、ＭＤ方向の延伸倍率及びＴＤ方向の延伸倍率は、いずれも５倍以上である、ことを特徴とする請求項６又は７のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜の製造方法。
- 前記ステップ１では、前記ポリオレフィンの混練物における質量の割合は１５％以上であり、前記ポリオレフィンの粘度平均分子量は、２０万～５００万の間である、ことを特徴とする請求項６又は７のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜の製造方法。
- 前記添加剤は、酸化防止剤を含み、前記酸化防止剤の混練物における質量の割合は、０～０．５％であり、前記ステップ１では、酸化防止剤は、アミン類、含硫黄化合物、含窒素化合物、含リン化合物、有機金属塩のうちの１種又は複数種である、ことを特徴とする請求項６又は７のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜の製造方法。
- 前記孔形成剤は、ホワイトオイル、パラフィンオイル、ポリエチレングリコールのうちの１種又は複数種である、ことを特徴とする請求項６又は７のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜の製造方法。
- 請求項１～５のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜を含む、ことを特徴とする電池セパレータ。
- 正極と負極を分離する素子として、請求項１～５のいずれか一項に記載のポリオレフィン多孔質膜、又は請求項１２に記載の電池セパレータを含む、ことを特徴とする電気化学デバイス。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202211244275.0 | 2022-10-12 | ||
| CNPCT/CN2022/128427 | 2022-10-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2024542897A true JP2024542897A (ja) | 2024-11-19 |
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