JP2020201360A

JP2020201360A - マルチコアファイバ

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Publication number: JP2020201360A
Application number: JP2019107429A
Authority: JP
Inventors: 正典高橋; Masanori Takahashi; 杉崎　隆一; Ryuichi Sugizaki; 隆一杉崎; 昌義塚本; Masayoshi Tsukamoto
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 2019-06-07
Filing date: 2019-06-07
Publication date: 2020-12-17
Anticipated expiration: 2039-06-07
Also published as: JP7145816B2

Abstract

【課題】波長１１００ｎｍでシングルモード伝搬可能な複数のコアを有するマルチコアファイバを提供する。【解決手段】マルチコアファイバ１は、石英系ガラスからなる複数のコア２と、複数のコアを囲み、複数のコアの最大屈折率よりも低い屈折率を有する石英系ガラスからなるクラッド３と、を備え、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径は５．０μｍ以上であり、波長１１００ｎｍにおいてシングルモード伝搬し、半径２ｍｍで曲げたときの波長１１００ｎｍにおける曲げ損失が１ｄＢ／ターン以下であり、コア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下である。【選択図】図１

Description

本発明は、マルチコアファイバに関する。

特許文献１には、波長１１００ｎｍの光をシングルモード伝搬することが可能なシングルコアファイバ（ＳＣＦ）が記載されている。

また、近年の増え続ける通信容量に応えるために、様々なタイプの光ファイバが開発されており、そのなかでもマルチコアファイバ（ＭＣＦ）が注目されている。

特開２００８−５８６６２号公報

特許文献１に記載の構成は、シングルコアであるため、所望の光学的特性を満たすために、主にコア設計のみがなされ、コアはクラッドの中心に配置される。一方、マルチコアファイバでは、設計パラメータとして、コア設計のみならず、コア数、コア配置、最小クラッド厚、クラッド径を含めて光学的特性および機械的特性の観点から最適化がなされる。さらに、マルチコアファイバでは、望ましい特性が用途によって異なるため、望ましいファイバ設計もまた用途によって異なる。マルチコアファイバでは、シングルコアに比べて設計パラメータが多いためファイバ設計がより複雑になる。そこで、所望の用途として、波長１１００ｎｍでシングルモード伝搬可能であり、例えば１６個以上のコアを有するマルチコアファイバの実現が期待されている。

本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、その目的は、波長１１００ｎｍでシングルモード伝搬可能な複数のコアを有するマルチコアファイバを提供することにある。

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、石英系ガラスからなる複数のコアと、前記複数のコアを囲み、前記複数のコアの最大屈折率よりも低い屈折率を有する石英系ガラスからなるクラッドと、を備え、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径は５．０μｍ以上であり、波長１１００ｎｍにおいてシングルモード伝搬し、半径２ｍｍで曲げたときの波長１１００ｎｍにおける曲げ損失が１ｄＢ／ターン以下であり、コア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とする。

本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記クラッドの外径は１２４〜１２６μｍであることを特徴とする。

本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記コアは、第１コアと、前記第１コアの外周を囲む第２コアとを有し、前記クラッドは、前記第２コアの外周を囲み、前記クラッドに対する前記第１コアの比屈折率差は０．６０％以上であり、前記クラッドに対する前記第２コアの比屈折率差は−０．０１％以下であることを特徴とする。

本発明の一態様に係るマルチコアファイバは、前記クラッドの外周を覆い、前記クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有する樹脂からなる被覆をさらに備えることを特徴とする。

本発明によれば、波長１１００ｎｍでシングルモード伝搬可能な複数のコアを有するマルチコアファイバを提供することができるという効果を奏する。

図１は、実施の形態に係るマルチコアファイバを示す模式図である。図２は、コアの一例を示す模式図である。図３は、マルチコアファイバの特性のシミュレーションに用いるコアのＷ型屈折率プロファイルを示す図である。

以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。なお、この実施の形態により本発明が限定されるものではない。また、図面の記載においては、同一または対応する要素には適宜同一の符号を付している。また、図面は模式的なものであり、各要素の寸法の関係、各要素の比率などは、現実と異なる場合があることに留意する必要がある。図面の相互間においても、互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている場合がある。また、本明細書においては、カットオフ波長とは、実効カットオフ波長であり、ＩＴＵ−Ｔ（国際電気通信連合）Ｇ．６５０．１で定義するケーブルカットオフ波長を意味する。また、その他、本明細書で特に定義しない用語についてはＧ．６５０．１およびＧ．６５０．２における定義、測定方法に従うものとする。

図１は、実施の形態に係るマルチコアファイバを示す模式図である。図２は、コアの一例を示す模式図である。

図１に示すように、マルチコアファイバ１は、石英系ガラスからなる複数のコア２と、複数のコア２を囲み、複数のコア２の最大屈折率よりも低い屈折率を有する石英系ガラスからなるクラッド３と、クラッド３の外周を覆う被覆４と、を備える。このマルチコアファイバ１は、外周が被覆４によって覆われたクラッド３の内部に、全１９個のコア２が六方最密構造で配置された構造を有する。

コア２は、例えばゲルマニウムやフッ素などの屈折率調整用のドーパントが添加された石英系ガラスによって構成されている。このコア２は、図２に示すように、第１コア２１と、第１コア２１の外周を囲む第２コア２２とを有する。第１コア２１は、ゲルマニウムなどの屈折率を高めるドーパントをドープした１層目のコアである。第２コア２２は、フッ素などの屈折率を低くするドーパントをドープしたディプレスト層である２層目のコアである。この実施の形態では、全１９個のコア２の屈折率は、同一に設計されている。

クラッド３は、第１コア２１の最大屈折率よりも低く、かつ第２コア２２の屈折率よりも高い屈折率に設定されており、内部に複数のコア２を有している。このクラッド３は、例えば屈折率調整用のドーパントが添加されていない純石英ガラスにより構成されている。

被覆４は、マルチコアファイバ１のガラス部分を保護する機能を有する。被覆４は、例えばＵＶ硬化樹脂等からなり、１層または２層以上の層構造を有する。被覆４に用いられるＵＶ硬化樹脂としては、例えばウレタンアクリレート系、ポリブタジエンアクリレート系、エポキシアクリレート系、シリコーンアクリレート系、ポリエステルアクリレート系などがあるが、光ファイバのコーティングに使用されるものであれば特に限定されない。

図３は、マルチコアファイバの特性のシミュレーションに用いるコアのＷ型屈折率プロファイルを示す図である。図３に示すように、マルチコアファイバ１は、第１コア２１の屈折率プロファイルＰ１と、第２コア２２の屈折率プロファイルＰ２と、クラッド３の屈折率プロファイルＰ３と含む、Ｗ型屈折率プロファイルを有する。

また、図３には、第１コア２１の直径ａと、第２コア２２の直径ｂと、クラッド３に対する第１コア２１の比屈折率差Δ１と、クラッド３に対する第２コア２２の比屈折率差Δ２とが示されている。

比屈折率差Δ１およびΔ２は、それぞれ、下記式（１）および（２）により表される。
Δ１＝｛（ｎ_c1−ｎ_c）／ｎ_c1｝・１００（１）
Δ２＝｛（ｎ_c2−ｎ_c）／ｎ_c2｝・１００（２）
ここで、ｎ_c1は第１コア２１の最大屈折率、ｎ_c2は第２コア２２の最小屈折率、ｎ_cはクラッド３の屈折率である。

図３に示すようなＷ型屈折率プロファイルを有するマルチコアファイバ１において、各パラメータ値を変化させた場合の特性のシミュレーションを行った。このシミュレーション結果を表１に示す。

表１は、図３に示す屈折率プロファイルを有するコア２を含むマルチコアファイバ１において各パラメータを設定したときの特性一覧を示している。なお、表１に示すパラメータについて、ＭＤＦは波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径であり、カットオフ波長は上述のカットオフ波長であり、曲げ損失は半径２ｍｍで曲げたときの波長１１００ｎｍにおける曲げ損失である。

このシミュレーションでは、コア設計のパラメータである、第１コア２１の比屈折率差Δ１、第２コア２２の比屈折率差Δ２、第１コア２１の直径ａ、第２コア２２の直径ｂ、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径、カットオフ波長、波長１１００ｎｍにおける曲げ損失を設定し、この設定値に応じて、マルチコアファイバ１の特性に関わるパラメータを算出した。マルチコアファイバ１の特性に関わるパラメータとして、コアピッチと、最小クラッド厚と、コア間クロストーク（ＸＴ）と、クラッド３の外径（クラッド径）とが挙げられる。

コアピッチは、最隣接のコア２のコア中心同士の間隔である。コア数およびコア配置について、コアピッチはファイバ断面積内のコア密度を高めるためには小さい方が望ましいが、コア間クロストークを抑えたい場合は、コアピッチは所定の大きさを取る必要がある。マルチコアファイバ１ではコア２同士が等間隔に配置されているため、コアピッチは同一の値となる。

最小クラッド厚は、複数のコア２のうち最も外周側に位置するコア２の中心（最外周コア中心）からクラッド３と被覆４との界面までの最短距離（径方向長さ）で表されるパラメータである。最小クラッド厚は、クラッド３と被覆４との界面に近い外周コアの光学特性を良好に保つうえで重要なパラメータである。例えば、コア２が被覆４に近すぎると、コア２を伝搬する光が被覆４に漏れてしまい、外周コアの損失が大きくなる。そこで、この損失を低減することができる大きさに最小クラッド厚を設計する必要がある。

コア間クロストークは、コア間の間隔を大きくすることによって抑制することができるパラメータである。コア間の間隔を狭くするとコア間での光の漏れ（コア間クロストーク）が発生してしまい、伝送品質が低下する虞がある。そのため、コア間クロストークを抑えることが望まれる。

クラッド径については、クラッド３の内部に複数のコア２を配置しようとするとクラッド径を大きくする必要が生じる。しかし、クラッド径を大きくすることでファイバ１本当たりの伝送容量を大きくできる一方で機械的信頼性が低下する。機械的信頼性については、クラッド径が大きいほど、マルチコアファイバ１を曲げた際に石英系ガラスに加わる歪が大きくなるため、破断する確率が高くなる。そのため、クラッド径は必要な機械的信頼性を実現できる程度の大きさに抑えたほうがよい。

表１に示すように、計算例Ｓ１〜Ｓ４では、それぞれコア設計を同じ値に設定し、コアピッチを異なる値に設定した場合についてシミュレーション計算した。そして、計算例Ｓ１〜Ｓ４とは異なる値にコア設計を変更した計算例が計算例Ｓ５〜Ｓ１５に示されている。計算例Ｓ５〜Ｓ８では、それぞれコア設計を同じ値に設定し、コアピッチを異なる値に設定してシミュレーション計算した。計算例Ｓ９〜Ｓ１１では、それぞれコア設計を同じ値に設定し、コアピッチを異なる値に設定してシミュレーション計算した。さらに、計算例Ｓ１２〜Ｓ１５では、それぞれコア設計を同じ値に設定し、コアピッチを異なる値に設定してシミュレーション計算した。

具体的には、まず、計算例Ｓ１〜Ｓ４では、コア設計として、クラッド３に対する第１コア２１の比屈折率差Δ１を０．５５％、クラッド３に対する第２コア２２の比屈折率差Δ２を−０．４％、第１コア２１の直径ａを７．３μｍ、第２コア２２の直径ｂを１４．０μｍ、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径を６．１μｍ、カットオフ波長を１１７１ｎｍ、波長１１００ｎｍにおける曲げ損失を０．７ｄＢ／ターンに設定し、コアピッチが２５μｍ，３０μｍ，３５μｍ，４０μｍとなる場合について、最小クラッド厚と、コア間クロストークと、クラッド径とを算出した。

計算例Ｓ１では、コアピッチが２５μｍの場合に最小クラッド厚が８．６μｍと算出される。ここで、最小クラッド厚の算出方法について、コア２からクラッド３の外に光が漏れることの損失を過剰損失とすると、この過剰損失は、クラッド厚が薄ければ薄いほど大きくなり、反対にクラッド厚が厚ければ厚いほど小さくなる。この過剰損失が０．００１ｄＢ／ｋｍとなるときのクラッド厚を最小クラッド厚として算出する。さらに、コアピッチが２５μｍとなる場合のコア間クロストークが−４０．６ｄＢ／ｋｍに算出される。そして、クラッド径は、最小クラッド厚とコア間クロストークから求まる。例えば、コア数が１９でコア配置が六方最密構造となる場合には、コアピッチ×２と最小クラッド厚とを足すとクラッド３の半径となるため、その半径からクラッド径（クラッド３の直径）を求めることができる。

また、計算例Ｓ１では、最小クラッド厚が８．６μｍとなり、クラッド径が１１７．１μｍとなる。つまり、計算例Ｓ１の結果から、クラッド厚を最小クラッド厚の８．６μｍよりも大きくして、クラッド３の外径を１２４〜１２６μｍとすることが可能であることが分かる。そこで、マルチコアファイバ１では、クラッド径を１２５μｍに設計し、公差±１μｍを考慮して、クラッド径として１２４〜１２６μｍを例示することができる。すなわち、マルチコアファイバ１ではクラッド径をＧ．６５０．２に準拠する光ファイバと同等に構成することができる。

この計算例Ｓ１と同様にして、計算例Ｓ２ではコアピッチが３０μｍの場合、計算例Ｓ３ではコアピッチが３５μｍの場合、計算例Ｓ４ではコアピッチが４０μｍの場合について、最小クラッド厚、コア間クロストーク、クラッド径が算出される。計算例Ｓ２では、最小クラッド厚が８．５μｍ、コア間クロストークが−７１．５ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１３９．０μｍとなる。計算例Ｓ３では、最小クラッド厚が１５．６μｍ、コア間クロストークが−１０２．３ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１７１．２μｍとなる。計算例Ｓ４では、最小クラッド厚が１３．２μｍ、コア間クロストークが−１３２．０ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１８６．３μｍとなる。このように、計算例Ｓ１〜Ｓ４では、いずれもコア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下となっている。

次に、計算例Ｓ５〜Ｓ８では、コア設計として、クラッド３に対する第１コア２１の比屈折率差Δ１を０．７０％、クラッド３に対する第２コア２２の比屈折率差Δ２を−０．０１％、第１コア２１の直径ａを４．９μｍ、第２コア２２の直径ｂを１９．６μｍ、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径を５．３μｍ、カットオフ波長を１０７８ｎｍ、波長１１００ｎｍにおける曲げ損失を０．９ｄＢ／ターンに設定し、コアピッチが２５μｍ，３０μｍ，３５μｍ，４０μｍとなる場合について、最小クラッド厚と、コア間クロストークと、クラッド径とを算出した。計算例Ｓ５はコアピッチが２５μｍの場合、計算例Ｓ６はコアピッチが３０μｍの場合、計算例Ｓ７はコアピッチが３５μｍの場合、計算例Ｓ８はコアピッチが４０μｍの場合である。

計算例Ｓ５では、最小クラッド厚が１８．７μｍ、コア間クロストークが−３３．１ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１３７．５μｍとなる。計算例Ｓ６では、最小クラッド厚が１８．３μｍ、コア間クロストークが−６４．５ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１５６．５μｍとなる。計算例Ｓ７では、最小クラッド厚が２１．０μｍ、コア間クロストークが−８９．０ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１８１．９μｍとなる。計算例Ｓ８では、最小クラッド厚が１４．２μｍ、コア間クロストークが−９５．８ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１８８．４μｍとなる。このように、計算例Ｓ５〜Ｓ８では、いずれもコア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下となっている。

次に、計算例Ｓ９〜Ｓ１１では、コア設計として、クラッド３に対する第１コア２１の比屈折率差Δ１を０．６５％、クラッド３に対する第２コア２２の比屈折率差Δ２を−０．０２％、第１コア２１の直径ａを５．３μｍ、第２コア２２の直径ｂを１３．１μｍ、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径を５．６μｍ、カットオフ波長を１０９８ｎｍ、波長１１００ｎｍにおける曲げ損失を０．８ｄＢ／ターンに設定し、コアピッチが２５μｍ，３０μｍ，３５μｍとなる場合について、最小クラッド厚と、コア間クロストークと、クラッド径とを算出した。計算例Ｓ９はコアピッチが２５μｍの場合、計算例Ｓ１０はコアピッチが３０μｍの場合、計算例Ｓ１１はコアピッチが３５μｍの場合である。

計算例Ｓ９では、最小クラッド厚が１８．８μｍ、コア間クロストークが−３０．９ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１３７．６μｍとなる。計算例Ｓ１０では、最小クラッド厚が１７．８μｍ、コア間クロストークが−６２．２ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１５５．７μｍとなる。計算例Ｓ１１では、最小クラッド厚が１７．７μｍ、コア間クロストークが−９３．４ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１７５．５μｍとなる。このように、計算例Ｓ９〜Ｓ１１では、いずれもコア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下となっている。

次に、計算例Ｓ１２〜Ｓ１５では、コア設計として、クラッド３に対する第１コア２１の比屈折率差Δ１を０．６０％、クラッド３に対する第２コア２２の比屈折率差Δ２を−０．４％、第１コア２１の直径ａを６．５μｍ、第２コア２２の直径ｂを１３．０μｍ、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径を５．６μｍ、カットオフ波長を１０９３ｎｍ、波長１１００ｎｍにおける曲げ損失を０．８ｄＢ／ターンに設定し、コアピッチが２５μｍ，３０μｍ，３５μｍ，４０μｍとなる場合について、最小クラッド厚と、コア間クロストークと、クラッド径とを算出した。計算例Ｓ１２はコアピッチが２５μｍの場合、計算例Ｓ１３はコアピッチが３０μｍの場合、計算例Ｓ１４はコアピッチが３５μｍの場合、計算例Ｓ１５はコアピッチが４０μｍの場合である。

計算例Ｓ１２では、最小クラッド厚が１７．５μｍ、コア間クロストークが−４３．５ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１３５．０μｍとなる。計算例Ｓ１３では、最小クラッド厚が１７．８μｍ、コア間クロストークが−７４．７ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１５５．６μｍとなる。計算例Ｓ１４では、最小クラッド厚が１８．８μｍ、コア間クロストークが−１０５．６ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１７７．６μｍとなる。計算例Ｓ１５では、最小クラッド厚が１８．３μｍ、コア間クロストークが−１３２．５ｄＢ／ｋｍ、クラッド径が１９６．６μｍとなる。このように、計算例Ｓ１２〜Ｓ１５では、いずれもコア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下となっている。

上述したように、表１に示すシミュレーション結果のうち、計算例Ｓ５〜Ｓ１５は、波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径が５．０μｍ以上となり、波長１１００ｎｍにおいてシングルモード伝搬可能であり、かつ、半径２ｍｍで曲げたときの波長１１００ｎｍにおける曲げ損失が１ｄＢ／ターン以下であるシミュレーション結果を示すものである。これら計算例Ｓ５〜Ｓ１５のシミュレーション結果から、図３に示すようなＷ型屈折率プロファイルを有するマルチコアファイバ１においては、コア２の屈折率分布について、クラッド３に対する第１コア２１の比屈折率差Δ１を０．６０％以上とし、クラッド３に対する第２コア２２の比屈折率差Δ２を−０．０１％以下とすることにより、所望の特性を持つマルチコアファイバ１が得られることが分かった。

また、モードフィールド径の下限値は、接続損失を考慮して設定されるものであり、光源との接続損失を抑えることができる値に設定される。この下限として上述した５．０μｍが例示される。マルチコアファイバ１は、半導体レーザ素子に接続可能であり、例えば垂直共振器型面発光レーザ（ＶＣＳＥＬ）により構成された光源に接続されることが可能である。

また、石英系ガラスからなるマルチコアファイバ１には、フレキシブルな配線が可能であって、コンパクトに収納できることが求められる。また、機器に用いられる場合には、配線時に曲率半径の非常に小さい曲げがマルチコアファイバ１に加わったとしても、曲げ損失が生じないことが要求される。そして、実際に機器内光配線形態を想定した場合、配線後のマルチコアファイバ１には最終的に曲率半径２ｍｍ程度の曲げが数箇所加わることが想定される場合がある。そこで、配線取りまわし時の局所的な曲げが加わった場合や最悪値設計の観点から必要な曲げ損失許容値を考えた場合、曲率半径２ｍｍの曲げが１ターン加わった場合に曲げ損失が１ｄＢ以下であれば、十分に良好な曲げ損失特性であり、フレキシブル光配線が可能であるといえる。なお、曲げが形成されている部分（屈曲部）の数え方に「ターン」を用い、マルチコアファイバ１が３６０度屈曲した場合に１ターンと数える。例えば、９０度の屈曲部が４箇所ある場合を１ターン、９０度の屈曲部が２箇所ある場合を１／２ターンというように表現できる。

以上のように、マルチコアファイバ１は、波長１１００ｎｍの光をシングルモード伝搬することによって、波長１１００〜１２００ｎｍにおいて低損失の高速光伝送が可能となる。波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径が５．０μｍ以上であることによって、光源との接続損失が低減することができる。さらに、曲率半径２ｍｍで曲げたときの波長１１００ｎｍにおける曲げ損失が１ｄＢ／ターン以下であることによって、マルチコアファイバ１のフレキシブルな配線とコンパクトな収納が可能となる。

なお、上述したマルチコアファイバ１は、１９個のコア２を有する構造に限定されず、１２個以上のコアを有する構造、あるいは１６個以上のコアを有する構造として構成されたものであってもよい。例えば、図１に示す六方最密構造の配置となる複数のコア２のうち、クラッド３の外周側に近い位置に配置された７個のコア２を除いた全１２個のコア２からなる構造であってもよい。さらに、複数のコア２の配置は、六方最密構造に限らず、所定の格子状などであってもよい。

また、上記の実施の形態では、屈折率プロファイルとしてＷ型を例示しているが、屈折率プロファイルはＷ型に限定されない。例えば、屈折率プロファイルは、ステップ型や、トレンチ型や、セグメントコア型やＷ＋サイドコア型など、その他の屈折率プロファイルについても適用できる。

また、複数のコア２では屈折率が同一でなくてもよい。つまり、隣接するコア２で屈折率が異なってもよい。このように、コア２同士で屈折率が異なる場合を考慮して、クラッド３の屈折率は複数のコア２のうちの最大屈折率よりも低い屈折率に構成されている。

また、被覆４の屈折率は、クラッド３よりも高い屈折率に限らず、クラッド３の屈折率以下であってもよい。つまり、被覆４は、クラッド３の屈折率よりも低い屈折率を有する樹脂から構成することができる。

１マルチコアファイバ
２コア
３クラッド
４被覆
２１第１コア
２２第２コア

Claims

石英系ガラスからなる複数のコアと、
前記複数のコアを囲み、前記複数のコアの最大屈折率よりも低い屈折率を有する石英系ガラスからなるクラッドと、
を備え、
波長１１００ｎｍにおけるモードフィールド径は５．０μｍ以上であり、
波長１１００ｎｍにおいてシングルモード伝搬し、
半径２ｍｍで曲げたときの波長１１００ｎｍにおける曲げ損失が１ｄＢ／ターン以下であり、
コア間クロストークが−３０ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴とするマルチコアファイバ。
前記クラッドの外径は１２４〜１２６μｍであることを特徴とする請求項１に記載のマルチコアファイバ。
前記コアは、
第１コアと、
前記第１コアの外周を囲む第２コアとを有し、
前記クラッドは、前記第２コアの外周を囲み、
前記クラッドに対する前記第１コアの比屈折率差は０．６０％以上であり、
前記クラッドに対する前記第２コアの比屈折率差は−０．０１％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載のマルチコアファイバ。
前記クラッドの外周を覆い、前記クラッドの屈折率よりも低い屈折率を有する樹脂からなる被覆をさらに備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のマルチコアファイバ。